CZ20031556A3 - Modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku - Google Patents

Modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku Download PDF

Info

Publication number
CZ20031556A3
CZ20031556A3 CZ20031556A CZ20031556A CZ20031556A3 CZ 20031556 A3 CZ20031556 A3 CZ 20031556A3 CZ 20031556 A CZ20031556 A CZ 20031556A CZ 20031556 A CZ20031556 A CZ 20031556A CZ 20031556 A3 CZ20031556 A3 CZ 20031556A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
oxygen
coating
binder
lubricant
reduced
Prior art date
Application number
CZ20031556A
Other languages
English (en)
Inventor
Jonathan L. Kimmel
Randall V. Redd
Original Assignee
Cabot Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Cabot Corporation filed Critical Cabot Corporation
Publication of CZ20031556A3 publication Critical patent/CZ20031556A3/cs

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01G—CAPACITORS; CAPACITORS, RECTIFIERS, DETECTORS, SWITCHING DEVICES, LIGHT-SENSITIVE OR TEMPERATURE-SENSITIVE DEVICES OF THE ELECTROLYTIC TYPE
    • H01G9/00—Electrolytic capacitors, rectifiers, detectors, switching devices, light-sensitive or temperature-sensitive devices; Processes of their manufacture
    • H01G9/004—Details
    • H01G9/04—Electrodes or formation of dielectric layers thereon
    • H01G9/048—Electrodes or formation of dielectric layers thereon characterised by their structure
    • H01G9/052—Sintered electrodes
    • H01G9/0525—Powder therefor
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01G—CAPACITORS; CAPACITORS, RECTIFIERS, DETECTORS, SWITCHING DEVICES, LIGHT-SENSITIVE OR TEMPERATURE-SENSITIVE DEVICES OF THE ELECTROLYTIC TYPE
    • H01G9/00—Electrolytic capacitors, rectifiers, detectors, switching devices, light-sensitive or temperature-sensitive devices; Processes of their manufacture
    • H01G9/004—Details
    • H01G9/04—Electrodes or formation of dielectric layers thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/495—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on vanadium, niobium, tantalum, molybdenum or tungsten oxides or solid solutions thereof with other oxides, e.g. vanadates, niobates, tantalates, molybdates or tungstates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/624—Sol-gel processing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
    • C04B35/62645—Thermal treatment of powders or mixtures thereof other than sintering
    • C04B35/62655—Drying, e.g. freeze-drying, spray-drying, microwave or supercritical drying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
    • C04B35/632—Organic additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
    • C04B35/638—Removal thereof
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01G—CAPACITORS; CAPACITORS, RECTIFIERS, DETECTORS, SWITCHING DEVICES, LIGHT-SENSITIVE OR TEMPERATURE-SENSITIVE DEVICES OF THE ELECTROLYTIC TYPE
    • H01G9/00—Electrolytic capacitors, rectifiers, detectors, switching devices, light-sensitive or temperature-sensitive devices; Processes of their manufacture
    • H01G9/004—Details
    • H01G9/04—Electrodes or formation of dielectric layers thereon
    • H01G9/048—Electrodes or formation of dielectric layers thereon characterised by their structure
    • H01G9/052—Sintered electrodes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
    • C04B2235/3231—Refractory metal oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3251—Niobium oxides, niobates, tantalum oxides, tantalates, or oxide-forming salts thereof
    • C04B2235/3253—Substoichiometric niobium or tantalum oxides, e.g. NbO
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
    • C04B2235/44—Metal salt constituents or additives chosen for the nature of the anions, e.g. hydrides or acetylacetonate
    • C04B2235/449—Organic acids, e.g. EDTA, citrate, acetate, oxalate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5409—Particle size related information expressed by specific surface values
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/5418—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof
    • C04B2235/5445—Particle size related information expressed by the size of the particles or aggregates thereof submicron sized, i.e. from 0,1 to 1 micron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/54—Particle size related information
    • C04B2235/549—Particle size related information the particle size being expressed by crystallite size or primary particle size
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/658—Atmosphere during thermal treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/658—Atmosphere during thermal treatment
    • C04B2235/6581—Total pressure below 1 atmosphere, e.g. vacuum

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Forging (AREA)

Description

Modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku
Oblast techniky
Vynález se týká oxidů ventilových kovů, zejména se týká modifikovaných oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku a způsobů jejich výroby.
Dosavadní stav techniky
Prášky, například používané jako kondenzátorové prášky, mohou typicky mít špatné aglomerační vlastnosti, které vyvolávají problémy, například když mají prášky být slisovány do anody. Jindy mohou prášky mít špatnou tekutost nebo mohou mít vysokou tvrdost povrchu, takže je lisovací zařízení použité pro lisování prášků tímto povrchem prášků značně opotřebováváno. Proto se do prášků používají přísady pro modifikaci povrchu částic a tím se zlepšuje aglomerace částic, zvyšuje tekutost prášků, minimalizuje opotřebení zpracovacího zařízení, zvyšuje nebo udržuje pevnost výlisku * po slisování a/nebo umožňuje snadné vyjmutí slisovaného prášku. V případě práškového kovového tantalu mohou být použity některé přísady zejména pro minimalizaci opotřebení, neboť v průmyslu byly vyvinuty způsoby pro výrobu aglomerovaných prášků, které mají akceptovatelnou tekutost a pevnost. V případě oxidů ventilových kovů, například oxidů niobu se sníženým obsahem kyslíku (např. NbO) jde o materiál keramického typu s vysokou tvrdostí povrchu ve srovnání s kovy. Chemie keramiky zpravidla neumožňuje rychlé sintrování pro výrobu aglomerátů při zpracování kovů, a difúzní chování keramiky je velmi odlišné od kovů. Oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, například
-2- • · · · · · · · • · · · · · « • · · · • · · · · · • · · · ··· · ······· • · · · · · • · · • · · • · · • · · · • · · ·
oxidy niobu se sníženým obsahem kyslíku, tedy musí být
modifikovány pro zajištění vhodných vlastností pro vytvoření
komerčně akceptovatelnějších anod kondenzátorů.
Podstata vynálezu
Úkolem předloženého vynálezu je poskytnout oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, které překonávají jednu nebo více výše uvedených nevýhod.
Dalším úkolem vynálezu je poskytnout oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, které v kondenzátorech tvoří anody s výhodnějšími vlastnostmi.
Další cíle a výhody vynálezu jsou uvedeny v následujícím popisu nebo jsou z popisu zřejmé, nebo mohou být seznány při provádění vynálezu. Cíle a další výhody vynálezu mohou být realizovány a dosaženy prostřednictvím jednotlivých znaků a kombinací konkrétně uvedených v popisu a patentových nárocích.
Pro dosažení těchto a dalších výhod a v souladu s účely vynálezu, jak je zde ztělesněn a široce popsán, vynález se týká modifikovaných oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku. Modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku jsou s výhodou povlečeny alespoň jednou přísadou pro podporu nebo zlepšení zpracování oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku při formování anody kondenzátoru.
Oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku je s výhodou oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku, ještě výhodněji obsahuje alespoň NbO. Přísada, která je povlečena na alespoň části povrchu oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku je s výhodou pojivo nebo lubrikant, ještě • · · ·
-3 výhodněji pojivo nebo lubrikant schopný podporovat jednu nebo více výhodných vlastností při formování anody kondenzátoru, například dobrou lisovatelnost, dobrou tekutost, minimalizovat opotřebení lisovacího zařízení, zlepšovat aglomeraci oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, a podobně.
Vynález se dále týká způsobu formování modifikovaných oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku a zahrnuje krok povlékání alespoň části povrchů oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, která podporuje nebo zlepšuje formování anod kondenzátorů z oxidů kyslíku. Výhodnou Povlékání oxidů kyslíku může být ventilových kovů se sníženým obsahem přísadou je alespoň jedno pojivo, ventilových kovů se sníženým obsahem prováděno různými způsoby zahrnujícími rozprašovací sušení, zpracování ve fluidním loži, povlékání srážením nebo chemickou reakcí, nebo fyzikální míchání oxidů ventilových kovů s vhodnými přísadami.
Vynález se dále týká anod kondenzátorů vytvořených z výše uvedených oxidů modifikovaných ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku.
Výše uvedený obecný popis i následující podrobný popis je třeba chápat jen jako příkladný a vysvětlující, určený pro další vysvětlení vynálezu jak je definován patentovými nároky.
Podrobný popis vynálezu
Vynález se týká oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, způsobů jejich výroby a anod kondenzátorů obsahujících modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku. Obecně, modifikované oxidy ventilových kovů
-4se sníženým obsahem kyslíku jsou oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku nacházející se v přítomnosti alespoň jedné přísady. Ještě výhodněji, v podstatě celý povrch oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku je povlečen alespoň jednou přísadou. Například, s výhodou je povlečeno alespoň jednou přísadou alespoň 10 % plochy povrchu oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, výhodněji alespoň 25 % plochy povrchu a ještě výhodněji alespoň 50 % plochy povrchu. Nejvýhodněji je alespoň 75 %, nebo alespoň 85 % nebo alespoň 95 % nebo dokonce 99 % nebo 100 % plochy povrchu oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku povlečeno alespoň jednou přísadou, jak je zde popsáno.
Pokud jde o oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku, podrobnosti týkající se oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku patentech, patentových přihláškách, tvoří část jsou uvedeny v následujících přihláškách a zveřejněných které se zde odkazem v úplnosti začleňují a předložené přihlášky: patentová přihláška US 09/154 452 podaná 16.9.1998, US 09/347 990 podaná 6.7.1999, US 09/533 430 podaná 23.3.2000, US 60/229 668 podaná 1.9.2000, US 09/750 705 podaná 11.1.2001, US 60/246 042 podaná 6.11.2000, US 09/816 689 podaná 23.3.2001 a PCT přihláška WO 00/15556.
Oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku je s výhodou oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku. Další oxidy ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku zahrnují, aniž by na ně byly omezeny, oxid hliníku, tantalu, titanu, zirkonia a vanadu se sníženým obsahem kyslíku nebo jejich kombinace.
Tvar nebo velikost oxidu ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku mohou být jakékoliv. Oxid ventilového kovu
-5se sníženým obsahem kyslíku je ve formě prášku s různými velikostmi částic. Příklady typů prášků, které mohou být použity, zahrnují, aniž by na ně byly omezeny, vločky, hranaté tvary, hrudky nebo jejich směsi či obměny. Podle vynálezu mohou být použity typy a velikosti částic popsané ve výše uvedených patentech a přihláškách.
Oxidy ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku mohou také obsahovat množství dusíku, např. asi 100 ppm až 80 000 ppm N2 nebo až asi 130 000 ppm N2. Vhodná rozmezí jsou asi 31 000 ppm N2 až asi 130 000 ppm N2 a asi 50 000 ppm N2 až asi 80 000 ppm N2. Mohou být použity také jiné dopovací přísady.
Oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku je s výhodou jakýkoliv oxid ventilového kovu, který má snížený obsah kyslíku ve srovnání s výchozím oxidem ventilového kovu. Typické oxidy niobu se sníženým obsahem kyslíku zahrnují NbO, NbO0,7, NbOi,i, NbO2 a všechny jejich kombinace s přítomností jiných oxidů nebo bez přítomnosti jiných oxidů. Obecně, oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu má atomární poměr niobu ke kyslíku asi l:méně než
2,5, s výhodou 1:2 a ještě výhodněji 1:1,1, 1:1 nebo 1:0,7. Jinak vyjádřeno, oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku má s výhodou vzorec NbxOy, kde Nb je niob, x je 2 nebo méně a y je méně než 2,5x. Ještě výhodněji x je 1 a y je menší než 2, například 1,1, 1,0, 0,7 nebo podobně. S výhodou to platí i pro ostatní oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku.
Oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu také s výhodou mají mikroporézní povrch a s výhodou mají houbovitou strukturu, přičemž primární částice mají s výhodou velikost 1 mikrometr nebo méně. Oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu
-6mohou mít velký měrný povrch, a porézní strukturu s porozitou přibližně 50 %. Dále, oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu jsou charakteristické tím, že mají měrný povrch asi 0,5 nebo méně až asi 10,0 m2/g nebo více, výhodněji asi 0,5 až 2,0 m2/g, a ještě výhodněji asi 1,0 až asi 1,5 m2/g. Sypná hmotnost práškových oxidů ventilových kovů je s výhodou menší než asi 2,0 g/cm3, ještě výhodněji menší než 1,5 g/cm3, a nejvýhodněji asi 0,5 až asi 1,5 g/cm3.
Různé oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu mohou být dále charakterizovány elektrickými vlastnostmi, které jsou výsledkem formování anody kondenzátoru za použití oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu. Obecně, elektrické vlastnosti oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu mohou být testovány slisováním práškových oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku do anody, sintrováním slisovaného prášku při vhodné teplotě a anodizací anody pro vytvoření anody elektrického kondenzátoru, která může být následně testována na elektrické vlastnosti.
V souladu s tím, další provedení vynálezu se týká anody kondenzátoru vytvořené z modifikovaných oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu. Anody mohou být vyrobeny z práškové formy oxidů se sníženým obsahem kyslíku obdobným způsobem jaký se používá pro výrobu kovových anod, tj. lisováním porézních pelet se zabudovanými vodiči nebo jinými spojovacími prvky, načež následuje popřípadě sintrování a anodizace. Vodivé připojovací prvky mohou být zabudovány nebo připojeny kdykoliv před anodizací. Anody vyrobené z některého z oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu mohou mít kapacitanci od asi 1000 CV/g nebo méně až asi 300 000 CV/g
-7• · · ·
nebo více, například asi 20 000 CV/g až asi 300 000 CV/g nebo asi 62 000 CV/g až asi 200 000 CV/g, s výhodou asi 60 000 až 150 000 CV/g. Při formování anod kondenzátoru podle vynálezu může být použita sintrovací telota, která umožňuje formování anody kondenzátoru mající požadované vlastnosti. Sintrovací teplota se řídí podle použitého oxidu ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku. Sintrovací teplota je s výhodou od asi 1000 °C nebo méně do asi 1750 °C, výhodněji asi 1200 °C až asi 1400 °C a nejvýhodněji asi 1250 °C až asi 1350 °C v případě, kdy oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku je oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku.
Anody vytvořené z oxidů ventilových kovů podle vynálezu se s výhodou formují při napětí asi 35 voltů, s výhodou asi 6 až asi 70 voltů. V případě že se použije oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku je formovací napětí s výhodou asi 6 až asi 50 voltů, ještě výhodněji asi 10 nebo méně až asi 40 voltů nebo více. Může být použito také jiné formovací napětí, například asi 70 voltů nebo méně až asi 130 voltů nebo více. DC svod dosažený s oxidy ventilových kovů podle vynálezu poskytuje výtečně nízký svod při vysokých formovacích napětích. Tento nízký svod je značně lepší než u kondenzátoru vytvořených s práškovým Nb. Anody vytvořené z oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu s výhodou mají DC svod nižší než asi 5,0 nA/CV. Podle jednoho provedení vynálezu mají anody vytvořené z některých oxidů ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku podle vynálezu DC svod asi 5,0 nA/CV až asi 0,10 nA/CV.
Vynález se také týká kondenzátoru podle vynálezu, majícího na povrchu kondenzátoru oxidový povlak. Povlak je v případě oxidu niobu se sníženým obsahem kyslíku s výhodou tvořen oxidem niobičným. Prostředky pro zpracování • · · · · ···· ·· ·· práškového kovu na anody kondenzátoru jsou odborníkovi známy, takovéto způsoby jsou popsány v patentech US 4 805 074, US 5 412 533, US 5 211 741 a US 5 245 514, a patentových přihláškách EP-A1 0 634 762 a EP-A1 0 634 761, které všechny se zde odkazem v úplnosti začleňují.
Kondenzátory podle vynálezu mohou být použity pro různé konečné užití, například pro elektroniku automobilů, pro mobilní telefony, pro počítače, například monitory, základní desky a podobně, pro spotřební elektroniku, například TV, CRT, tiskárny, kopírky, napáječe, modemy, notebooky, diskové jednotky a podobně.
Pokud jde o anody vytvořené z oxidů niobu podle vynálezu, s výhodou se práškový oxid ventilového kovu míchá s přísadou, například s roztokem pojivá a/nebo lubrikantu v množství dostatečném pro zformování práškového oxidu ventilového kovu do anody jeho slisováním. Množství pojivá a/nebo lubrikantu v prášku je v rozmezí asi 1 až asi 20 % hmotn., vztaženo na obsah spojených složek. Po smísení práškového oxidu ventilového kovu s roztokem pojivá a/nebo lubrikantu se rozpouštědlo, které může být přítomno jako součást roztoku pojivá a/nebo lubrikantu, odstraní odpařením nebo sušením. Jakmile je rozpouštědlo, bylo-li přítomno, odstraněno, práškový oxid ventilového kovu se lisuje do tvaru anody s výhodou s tantalovým, niobovým nebo jiným vodičem zabudovaným v anodě. Ačkoliv může být použita různá lisovací hustota, s výhodou je hustota po slisování asi 2,5 až asi 4,5 g/cm3. Po slisování do anody následuje krok zbavení pojivá nebo lubrikantu, pro odstranění pojivá a/nebo lubrikantu přítomného ve slisované anodě. Odstranění pojivá a/nebo lubrikantu se může provádět mnoha způsoby, například vystavením anody ve vakuové pecí teplotě například asi 250 °C až asi 1200 °C pro tepelný rozklad pojivá a/nebo lubrikantu. Pojivo a/nebo lubrikant mohou být odstraněny
-9také jinými způsoby, jako například opakovaným propíráním vhodnými rozpouštědly pro rozpuštění či jiné odstranění pojivá a/nebo lubrikantu, které mohou být přítomny. Jakmile je ukončen krok odstranění pojivá a/nebo rozpouštědla, anoda se sintruje ve vakuu nebo v inertní atmosféře při vhodné sintrovací teplotě, například asi 900 až asi 1900 °C. Hotová anoda pak s výhodou má vhodnou pevnost tělesa a/nebo uložení vodiče, jakož i nízký obsah reziduálního uhlíku. Anody podle vynálezu mají četné výhody proti anodám vytvořeným z práškovému tantalu a/nebo niobu. Četná organická pojivá a/nebo lubrikanty, které se používají pro zlepšení lisovatelnosti při formování anody, vedou k vysokému reziduálnímu obsahu uhlíku, který je přítomen po odstranění pojivá a lubrikantu a po síntrování. Úplné odstranění reziduálního obsahu uhlíku může být mimořádně obtížné, neboť uhlík tvoří karbidy s kovy. Přítomnost uhlíku a/nebo karbidů vede ke vniku vadného dielektrika a tedy k nevyhovujícímu výrobku. S anodami podle vynálezu je blízké okolí anody bohaté na kyslík. Jestliže se tedy anoda sintruje při vysoké teplotě, může se reziduální uhlík v anodě reakcí s kyslíkem zplyňovat jako oxid uhelnatý. Anody podle vynálezu tedy mají samočisticí vlastnosti, které jsou zcela odlišné od jiných anod vytvořených z tantalu nebo niobu. V souladu s tím, anody podle vynálezu mají vysokou toleranci k organickým nečistotám při zpracování a manipulaci a je možno u nich použít velký rozsah pojiv a/nebo lubrikantu obsahujících uhlovodíky, pro zlepšení zpracovatelnosti, například zlepšení tekutosti prášku, zlepšení pevnosti syrové anody a podobně. V souladu s tím, pojivá a/nebo lubrikanty, které mohou být použity podle vynálezu, zahrnují organická pojivá a organické lubrikanty včetně pojiv a lubrikantu, které obsahují velké množství uhlovodíků. Příklady vhodných pojiv, která mohou být použita při formování slisovaných anod podle vynálezu, zahrnují, aniž by na ně byla omezena,
- 10polypropylenkarbonáty, jako například QPAC-40 dostupný od PAC Polymers., Inc., Greenville, DE; roztoky alkydových pryskyřic, jako například GLYPTAL 1202 dostupný od Glyptal Inc., Chelsea, ' MA; polyethylenglykoly, jako například CARBOWAX, dostupný od Union Carbide, Houston, Texas; polyvinylalkoholy, kyselina stearová, uhličitan amonný, kafr, polypropylenoxid a podobně. Způsoby a další příklady pojiv a/nebo lubrikantů, které mohou být použity podle vynálezu,
98/30348,
00/46818, jsou uvedeny
WO
WO
00/45472;
00/19469, ve zveřejněných přihláškách WO WO 00/44068; WO 00/28559, WO
WO 00/14755, WO 00/12783 a v patentech US 6 072 694 a US 6 001 281, které všechny se zde v úplnosti odkazem zahrnují.
Pokud jde o zabudování alespoň jedné přísady, například pojivá a/nebo lubrikantu, vynález zahrnuje použití rozprašovacího sušení nebo jiného způsobu vytvrzování. Další způsoby zabudování pojivá a/nebo lubrikantu zahrnují zpracování ve fluidním loži, fyzikální míšení částic s přísadami, povlékání srážením nebo chemickou reakcí, mikrozapouzdřením a podobně.
Konkrétněji, pokud jde o rozprašovací sušení nebo způsoby vytvrzování, tyto způsoby zahrnují vedení suspenze částic, pojiv, dispergačních činidel a jiných přísad s ropouštědlem, například vodou nebo nízkovroucím organickým materiálem, skrze zařízení, které ji atomizuje na kapičky s kontrolovanou distribucí velikosti částic. Tyto kapičky se pak chladí a vytvrzují chemickou reakcí nebo odpařením rozpouštědla na částice. Tyto částice mohou být použity tak jak jsou nebo podrobeny přídavnému zpracování pro získání požadovaných vlastností. Distribuce velikosti finálních kontrolovatelná prostřednictvím kombinace dané mechanismem rozprašování, materiálů částic je distribuce v přiváděné směsi a stupně aglomerace vznikající za podmínek
- 11 uvnitř zařízení. Tato distribuce může být v rozmezí od jednotlivých částic až po aglomeráty několika stovek částic nebo více. Toto zpracování typicky představuje jeden krok způsobu, avšak může být použito vícenásobné zpracování, případně s různými povlékacími kompozicemi. Možné měnitelné parametry procesu zahrnují průtok vzduchu, teplotu, relativní průtok vzduchu a částic, a podobně.
Pokud jde o zpracování ve fluidním loži, tento způsob zahrnuje částice, buď přímo z procesu výroby oxidu ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku, nebo z kroku zpracování, které se podrobují kombinaci tepelného zpracování, chemické reakce nebo fyzikálního povlékání. Tento způsob může vést k modifikaci povrchu částic a aglomeraci, obdobně jako je popsáno výše. Zpracování ve fluidním loži pro další modifikaci produktu může následovat po procesu rozprašování.
Alternativně mohou být částice fyzikálně míchány s povlakovými nebo modifikačními materiály. Tento způsob je, spíše než výše popsané způsoby se vzduchem, mechanický, a může mít více stupňů, zahrnujících několik vrstev materiálů.
Částice mohou být povlečeny prostřednictvím srážení nebo chemické reakce, přičemž částice jsou suspendovány v tekutině, kterýžto postup je někdy označován jako koacervace. Například může být nejprve emulgován olej ve vodě a poté přidána močovinoformaldehydová pryskyřice. Nastavením vlastností rozpouštědla, oleje a pryskyřice se polymer ukládá na rozhraní oleje a vody. Následným přidáním iniciátoru polymerace je vyvoláno vytvrzení pryskyřice kolem oleje a vznikají jednotlivé částice.
Také může být použito mikrozapouzdření, které je obecně definováno jako kterýkoliv proces, který vytváří nepropustný či bariérový povlak mezi částicemi, nebo aglomeracemi více
- 12částic. Všechny výše uvedené způsoby, plus další, mohou být použity pro vytvoření bariérového povlaku.
Podle vynálezu mohou být použity techniky, zařízení a postupy popsané v následujících patentech, které jsou zde
odkazem v úplnosti začleněny a tvoří část předložené
přihlášky: US 6 253 463, US 6 151 798, US 6 098 895, US
6 058 624, US 5 817 280, US 6 648 118, US 5 632 100, US
5 615 493, US 5 607 649, US 5 248 387, US 5 223 088, US
5 133 137, US 5 100 509, US 5 030 400, US 5 022 164, US
4 885 848, US 4 733 821, US RE , 32 064, US 4 305 210, US
4 303 200, US 4 281 024, US 4 190 963, US 4 141 783, US
4 070 765 a US 3 956 975. Může být použito zařízení komerčně
dostupné od firmy Niro.
Povlečením či modifikací částic může být dosaženo modifikací jedné nebo více následujících vlastností:
Zlepšení pevnosti za syrová, čili pevnosti čerstvě vytvořené anody v tlaku. To může být realizováno přidáním materiálu, který zvyšuje koeficient tření mezi částicemi, zlepšuje adhezi nebo umožňuje vzájemné fyzikální působení částic. Také to může být realizováno aglomerací částic. Přidané materiály musí být snadno odstranitelné promýváním nebo pyrolýzou na úroveň, která nemá vliv na následující zpracování ani na elektrické vlastnosti kondenzátoru.
Zlepšené tečení. Povlak nebo aglomerace částic může zlepšit stupeň klouzání a tečení, což vede k rychlejšímu, reprodukovatelnéj Šímu zpracování.
Ochrana vlastností produktu během zpracování. Povlak může být použit pro ochranu povrchu produktu proti vzduchu nebo jiným kontaminantům nebo reakčním činidlům až do určitého stupně zpracování v průběhu procesu formování kondenzátoru. Konkrétním příkladem může být bariérový
- 13 ···· «00« povlak, který zabraňuje vniknutí kyslíku na částici s vysokou kapacitou (CV) resp. s velkým měrným povrchem, kde by mohlo docházet k samovznícení.
Vytvoření aglomerovaných částic se specifickým složením nebo distribucí velikosti částic. Aglomerace v řízeném procesu umožňuje vytvoření stejnoměrného složení ve velmi malém měřítku. Může být výhodné mít k dispozici zvláštní distribuci velikosti částic, která by při normálním zpracování nemohla být udržena stejnoměrná, nebo může být užitečné mít k dispozici velmi specifické kombinace přísad, které poskytují zlepšené vlastnosti kondenzátoru.
Umístění povlaku na povrchu částice, který reaguje nebo aktivuje v průběhu výroby kondenzátoru proces modifikace vlastností materiálu. Příkladem může být povlak, který reguluje rychlost nebo rozsah migrace kyslíku z MnO2 materiálu katody, což zlepšuje přesnost procesu manganizace. Dalším příkladem může být materiál, který snižuje povrchové napětí uvnitř pórů anody a umožňuje konzistentní tečení MnO2 do pórů. Tento zvláštní příklad je možno aplikovat zejména jestliže je snížena průměrná velikost částic a/nebo je zvětšena velikost anody, neboť obě tyto okolnosti vedou k obtížnější manganizaci.
Vytvoření aglomerátů, které j katodizačním materiálem, takže zjednodušena na pouhé zavedení malého počtu kanálů.
sou již naplněny MnO2 nebo je výroba kondenzátoru katodového materiálu do
Vynález bude dále objasněn na provedení vynálezu.
následujících příkladech
Příklady provedení vynálezu
- 14Zkušební postupy
Výroba anod velikost 0,197 palce prům. 3,5 Dp hmotnost prášku 341 mg Sintrování anod
1300 °C 10 minut
1450 °C 10 minut
1600 °c 10 minut
1750 °c 10 minut
Anodizace 30 v Ef:
30 V Ef, 60 °C,
mA/g stálý proud DC svod/kapacitance - ESR test
Test DC svodu:
% Ef (21 VDC) testovací napětí doba nabíjení 60 sekund 10% H3PO4, 21 °C kapacitance - DF test:
18% H2SO4, 21 °C 120 Hz
Reform. anodizace 50 V Ef
V Ef, 60 °C, elektrolyt 0,1% H3PO4 20 mA/g stálý proud
DC svod/kapacitance - ESR test
Test DC svodu:
% Ef (35 VDC) testovací napětí doba nabíjení 60 sekund 10% H3PO4, 21 °C kapacitance - DF test:
18% H2SO4, 21 °C
120 Hz
Reform. anodizace 75 V Ef
V Ef, 60 °C, elektrolyt 0,1% H3PO4 mA/g stálý proud DC svod/kapacitance - ESR test
Test DC svodu:
% Ef (52,5 VDC) testovací napětí doba nabíjení 60 sekund 10% H3PO4, 21 °C kapacitance - DF test:
18% H2SO4, 21 °C 120 Hz
Hustota podle Scotta, obsah kyslíku, obsah fosforu a měrný povrch BET byly stanovovány pomocí postupů uvedených v patentech US 5 011 742, US 5 011 742 a US 4 964 906, které všechny se zde v úplnosti začleňují odkazem. Všechna procenta, není-li uvedeno jinak, představují % hmotn. vztažená na celkovou hmotnost směsi. Průtok byl stanovován podle postupu uvedeného ve zveřejněné mezinárodní přihlášce WO 99/61184, která se zde v úplnosti odkazem začleňuje.
Příklad 1: rozprašovací sušení pomocí polyethylenglykolu
V tomto pokusu bylo 12,5 liber deionizované vody, 0,25 liber roztoku Darvan 821A (polyakrylát amonný v 75 % vody) a 0,25 liber trimethylaminu vloženo do mísici nádoby s míchadlem typu Cowles. Suspenze byla míchána míchadlem Cowles po dobu 5 minut do zhomogenizování. Do nádoby bylo přidáno 25 liber dávky práškového NbO NBO-8550-84 se střední velikostí částic asi 10,5 mikrometrů. Směs byla míchána po dobu 10 minut do rovnoměrného dispergování práškového NbO. Poté bylo do míchací nádoby přidáno 0,75 liber PEG 8000 (polyethylenglykolu). Suspenze byla míchána minimálně 10 minut před rozprašovacím sušením pro zajištění rovnoměrné disperze. Míchání v nádobě bylo udržováno až do vyprázdnění nádoby při rozprašovacím sušení.
Pro sušení při tomto pokusuu byla použita sušárna Niro s průměrem 6 stop. Nádoba obsahující suspenzi byla uvedena do vhodné polohy a prostřednictvím potrubí připojena k laboratornímu systému pro rozprašovací sušení. Míchací nádoba byla kontinuálně míchána až do vyprázdnění nádoby. Suspenze byla čerpána skrze víko sušárny do rozprašovacího zařízení rychlostí 1,5 lb/minutu. Rozprašovací zařízení Niro, rotující rychlostí 5000 ot/min, rozprašovalo materiál do sušící komory Niro. Zahřátý proud vzduchu proudil skrze sušárnu konstantní rychlostí dostatečnou pro vysušení materiálu před dosažením dna sušárny. Teplota vzduchu uvnitř sušárny byla přibližně 350 °C a byla měřena termočlánkem umístěným 2 stopy pod víkem sušárny.
Vysušený materiál byl v průběhu sušení rozdělen na dvě části. Většina materiálu se v důsledku hmotnosti částic shromáždila na dně sušárny. Materiál shromážděný na dně sušárny představoval 90 % hmotnosti výchozího materiálu. Částice, které zůstaly v vznosy, byly shromážděny v cyklonu. V cyklonu bylo zachyceno 7 % hmotnosti výchozího pevného materiálu.
Tento cyklon byl konstruován pro zachycení částic o průměru přibližně 5 mikrometrů nebo větších. Vztaženo na hmotnost materiálu shromážděného na dně sušárny a cyklonu, 1 % výchozí pevné látky bylo odstraněno z odpadního vzduchu nebo shromážděno na stěnách sušárny. Obě části shromážděného materiálu byly uloženy odděleně pro individuální vyhodnocení.
Vyhodnocení produktu příkladu 1: popis vzorku
NBO-8580-84
NBO-8580-84-PEG
NBO-8580-84-PEGC
Surový práškový NbO
Materiál shromážděný v sušárně Materiál shromážděný v cyklonu
Vzorek Hustota podle Scotta (g/palec3) Pevnost při lisovací hustotě 3,2 g/cm3 Popis vyhodnocení prášku ve 30ml kádince
NBO-8580-84 14,0 3,29 lb prášek volně neteče, má sklon spékat se na dně kádinky
NBO-8580-84-PEG 10,7 2,76 lb prášek volně neteče, má sklon spékat se a ulpívat na stěnách a dně kádinky
NBO-8580-84-PEGC 10,6 3,33 lb prášek volně neteče, má sklon spékat se na dně kádinky. Všechny materiály při sítové analýze byly <90 mikrometrů
Příklad 2: rozprašovací sušení pomocí polyvinylalkoholu
V tomto pokusu bylo 12,5 liber deionizované vody, 0,25 liber roztoku Darvan 821A (polyakrylát amonný v 75 % vody) a 0,25 liber trimethylaminu vloženo do mísicí nádoby s míchadlem typu Cowles. Suspenze byla míchána míchadlem Cowles po dobu 5 minut do zhomogenizování. Do nádoby bylo přidáno 25 liber dávky práškového NbO NBO-8550-84 se střední velikostí částic asi 10,5 mikrometrů. Směs byla míchána po dobu 10 minut do rovnoměrného dispergování práškového NbO. Poté bylo do míchací nádoby přidáno 0,75 liber na 100 % hydrolyzovaného PVA (polyvinylalkoholu) s molekulovou hmotností 85 000 až 140 Ó00. Suspenze byla míchána minimálně 10 minut před rozprašovacím sušením pro zajištění rovnoměrné disperze. Míchání v nádobě bylo udržováno až do vyprázdnění nádoby při rozprašovacím sušení.
Pro sušení při experimentu byla použita sušárna Niro s průměrem 6 stop. Nádoba obsahující suspenzi byla uvedena do vhodné polohy a prostřednictvím potrubí připojena k laboratornímu systému pro rozprašovací sušení. Míchací
nádoba byla kontinuálně míchána až do vyprázdnění nádoby. Suspenze byla čerpána skrze víko sušárny do rozprašovacího zařízení rychlostí 1,5 lb/minutu. Rozprašovací zařízení Niro, rotující rychlostí 5000 ot/min, rozprašovalo materiál do sušící komory Niro. Zahřátý proud vzduchu proudil skrze sušárnu konstantní rychlostí dostatečnou pro vysušení materiálu před dosažením dna sušárny. Teplota vzduchu uvnitř sušárny byla přibližně 350 °C a byla měřena termočlánkem umístěným 2 stopy pod víkem sušárny.
Vysušený materiál byl v průběhu sušení rozdělen na dvě části. Většina materiálu se v důsledku hmotnosti částic shromáždila na dně sušárny. Materiál shromážděný na dně sušárny představoval 90 % hmotnosti výchozího materiálu. Částice, které zůstaly v vznosu, byly vzduchem neseny do cyklonu pro další separaci. 7 % hmotnosti výchozího pevného materiálu bylo shromážděno v cyklonu. Tento cyklon byl konstruován pro zachycení částic o průměru přibližně 5 mikrometrů nebo větších. Vztaženo na hmotnost materiálu shromážděného na dně sušárny a cyklonu, 1 % výchozí pevné látky bylo odstraněno z odpadního vzduchu nebo shromážděno na stěnách sušárny. Obě části shromážděného materiály byly uloženy odděleně pro individuální vyhodnocení.
- 19Vyhodnocení produktu příkladu 2: popis vzorku
NBO-8580-84
NBO-8580-84-PVA
NBO-8580-84-PVAC
Surový práškový NbO
Materiál shromážděný v sušárně Materiál shromážděný v cyklonu
Vzorek Hustota podle Scotta (g/palec3) Popis vyhodnocení prášku ve 30ml kádince
NBO-8580-84 14,0 Prášek volně neteče, má sklon spékat se na dně kádinky. Všechen materiál při sítové analýze byl <90 mikrometrů
NBO-8580-84-PVA 12,8 Prášek při otáčení kádinky volně teče, lze vizuálně pozorovat definované aglomeráty.
NBO-8580-84-PVAC 11,8 Prášek při otáčení kádinky volně teče, aglomeráty jsou méně definované než v případě NBO-8580-84-PVA.
Příklad 3: povlékání NbO taveninou PEG 8000
V tomto pokusu bylo do kovové nádobky vloženo 100 g dávky NbO 8651-3-54S se střední velikostí částic 1,84 mikrometru a 4 g PEG 8000 (polyethylenglykolu) . Kovová nádobka byla připojena na hřídel míchadla a hřídel byla vložena do pneumatického mísiče. Nádobka a míchadlo byly nakloněny v úhlu asi 45°. Dno nádobky bylo uloženo na podložce z teflonu ve vodní lázni, která spočívala na plotně. Kovová pánev byla ze 3/4 naplněna vodou, která pokrývala dno 1/3 nádobky. Míchadlo bylo zapnuto a nádobka se otáčela ve vodní lázní rychlostí asi 60 ot/min. Tato rychlost míchání byla udržována v průběhu celého pokusu. Plotna byla zapnuta a vodní lázeň byla zahřáta na 95°C. Nádobka byla zahřáta na alespoň 80 °C. Přívod tepla byl vypnut, a nádobka byla ponechána zchladnout při pokračování otáčení rychlostí asi 60 ot/min. Teplota nádobky byla monitorována pomocí infračerveného teploměru. Při teplotě nižší než 35 °C bylo míchání zastaveno, prášek byl vyjmut z nádobky a vytříděn na menši než 50 US mesh (300 mikrometrů), avšak větší než 100 US mesh (150 mikrometrů).
-20Vyhodnocení produktu příkladu 3: popis vzorku
NBO-8651-3-54S Surový práškový NbO
NBO-8651-3-54P4 NbO lubrikovaný 4 % PEG
Vzorek Hustota podle Scotta (g/palec3) Pevnost při lisovací hustotě 3,5 g/cm3 Tekutost na bázi vyhodnocení plnění zkušební laboratorní formy
NBO-8651-54S 21,6 3,13 lb tekutost 0 mg/s
NBO-8651-54P4 26,8 5,33 lb tekutost 270 mg/s
Příklad 4: povlékání NbO QPAC 40A (s dvojím tříděním)
Při tomto pokusu bylo 18 g QPAC 4 0A (polypropylenkarbonátu) rozpuštěno v kovové nádobce ve 300 ml acetonu. Po úplném rozpuštění QPAC 40A bylo do nádobky za stálého míchání kovovou lžičkou postupně přidáno 600 g dávky práškového NbO NBO-C-8656-14 se střední velikostí částic 10,09 mikrometru. Směs byla stále míchána až do úplného odpaření acetonu a prášek se jevil jen mírně vlhký. Mírně vlhký prášek byl pomocí špachtle prolisován skrze síto o velikosti 20 US mesh (850 mikrometrů). Tříděný prášek byl zcela vysušen ve vakuové peci. Vysušený prášek by přetříděn na sítě o velikosti 40 US mesh (425 mikrometrů) . Přetříděný materiál byl podroben vyhodnocení.
Vyhodnocení produktu příkladu 4: popis vzorku
NBO-8656-14 Surový práškový NbO
NBO-Q-8656-14-701 NbO lubrikovaný 3 % QPAC 40A
Vzorek Hustota podle Scotta (g/palec3) Pevnost při lisovací hustotě 3,2 g/cm3 Tekutost na bázi vyhodnocení plnění zkušební laboratorní formy
NBO-8656-14 14,0 3,63 lb tekutost 0 mg/s
NBO-8656-14-701 17,2 6,42 lb tekutost 61 mg/s
Příklad 5: povlékání NbO QPAC 40A (s jedním tříděním)
Při tomto pokusu bylo 18 g QPAC 40A (polypropylenkarbonátu) rozpuštěno v kovové nádobce ve 300 ml acetonu. Po úplném rozpuštění QPAC 40A bylo do nádobky za stálého míchání kovovou lžičkou postupně přidáno 600 g dávky práškového NbO NBO-C-8656-14 se střední velikostí částic 10,09 mikrometru. Směs byla stále míchána až do úplného odpaření acetonu. Prášek byl zcela vysušen ve vakuové peci. Vysušený prášek by přetříděn na sítě o velikosti 50 US mesh (300 mikrometrů). Přetříděný materiál byl podroben vyhodnocení.
Vyhodnocení produktu příkladu 5: popis vzorku
NBO-C-8656-14 Surový práškový NbO
NBO-C-8656-14-Q3 NbO lubrikovaný 3 % QPAC 40A
Vzorek Hustota podle Scotta (g/palec3) Pevnost při lisovací hustotě 3,2 g/cm3 Tekutost na bázi vyhodnocení plnění zkušební laboratorní formy
NBO-8656-14 14,0 3,63 lb tekutost 0 mg/s
NBO-8656-14-Q3 17,3 3,97 lb tekutost 20 mg/s
Příklad 6: povlékání NbO taveninou kyseliny stearové
V tomto pokusu byla dávka NbO NBO-C-8656-14 se střední velikostí částic 10,09 mikrometrů smísena s 0,5 %, 2,0 % a 4,0 % kyseliny stearové. Každá směs byla vložena do kovové nádobky. Kovová nádobka byla připojena na hřídel míchadla a hřídel byla vložena do pneumatického mísiče. Nádobka a míchadlo byly nakloněny v úhlu asi 45°. Dno nádobky bylo uloženo na podložce z teflonu ve vodní lázni, která spočívala na plotně. Kovová pánev byla ze 3/4 naplněna vodou, která pokrývala dno 1/3 nádobky. Míchadlo bylo zapnuto a nádobka se otáčela ve vodní lázní rychlostí asi 60 ot/min. Tato rychlost míchání byla udržována v průběhu
-22celého pokusu. Plotna byla zapnuta a vodní lázeň byla zahřáta na 95°C. Nádobka byla zahřáta na alespoň 85 °C. Přívod tepla byl vypnut, a nádobka byla ponechána zchladnout při pokračování otáčení rychlostí asi 60 ot/min. Teplota nádobky byla monitorována pomocí infračerveného teploměru. Při teplotě nižší než 35 °C bylo míchání zastaveno, prášek byl vyjmut z nádobky a vytříděn na menší než 50 US mesh (300 mikrometrů).
Vyhodnocení produktu příkladu 6: popis vzorku
NBO-C-8656-14 NBO-SA-8656-14-804 NBO-SA-8656-14-802-1 NBO-SA-8656-14-701
Surový práškový NbO
NbO se 4 % kyseliny stearové NbO se 2 % kyseliny stearové NbO s 0,5 % kyseliny stearové
Vzorek Hustota podle Scotta (g/palec3) Pevnost při lisovací hustotě 3,5 g/cm3 Tekutost na bázi vyhodnocení plnění zkušební laboratorní formy
NBO-C-8656-14 14,0 3,13 Ib tekutost 0 mg/s
NBO-SA-8656-14-804 21,3 1,39 Ib tekutost 28 mg/s
NBO-SA-8656-14-802-1 21,5 0,79 Ib tekutost 3 mg/s
NBO-SA-8656-14-701 19,1 nezjištěna tekutost 3 mg/s
Příklad 7: povlékání drcených částic Nb taveninou PEG 8000
V tomto pokusu bylo do kovové nádobky vloženo 100 g dávky kovového Nb 8580-81-8, který byl mechanicky rozdrcen na částice s měrným povrchem BET 1,81 m2/g, a 3 g PEG 8000 (polyethylenglykolu). Kovová nádobka byla připojena na hřídel míchadla a hřídel byla vložena do pneumatického mísiče. Nádobka a míchadlo byly nakloněny v úhlu asi 45°. Dno nádobky bylo uloženo na podložce z teflonu ve vodní lázni, která spočívala na plotně. Kovová pánev byla ze 3/4 naplněna vodou, která pokrývala dno 1/3 nádobky. Míchadlo bylo zapnuto a nádobka se otáčela ve vodní lázní rychlostí asi 60 ot/min. Tato rychlost míchání byla udržována
-23 • · v průběhu celého pokusu. Plotna byla zapnuta a vodní lázeň byla zahřáta na 95°C. Nádobka byla zahřáta na alespoň 80 °C. Přívod tepla byl vypnut, a nádobka byla ponechána zchladnout při pokračování otáčení rychlostí asi 60 ot/min. Teplota nádobky byla monitorována pomocí infračerveného teploměru. Při teplotě nižší než 35 °C bylo míchání zastaveno, prášek byl vyjmut z nádobky a vytříděn na menší než 50 US mesh (300 mikrometrů).
Vyhodnocení produktu příkladu 7: popis vzorku
NBDF-8580-81-8 Surový práškový NbO
NBDF-8580-81-8P drcené částice Nb lubrikované 3 % PEG
Vzorek Hustota podle Scotta (g/palec3) Popis na bázi vyhodnocení ve 30ml kádince
NBDF-8580-81-8 13,1 Prášek volně neteče, má sklon spékat se na dně kádinky
NBDF-8580-81-8P 15,0 Materiál se jeví mírně vlhký s aglomeráty různé velikosti. Materiál při otáčení kádinky teče lépe než surový prášek.
Příklad 8: povlékání NbO taveninou PEG 8000
V tomto pokusu bylo v kovové nádobce rozpuštěno 4 g PEG 8000 (polyethylenglykolu) v asi 200 ml vody. Po úplném rozpuštění PEG 8000 bylo do nádobky za stálého míchání kovovou lžičkou postupně přidáno 100 g dávky práškového NbO NBO-8656-16 se střední velikostí částic 10,77 mikrometrů. Směs byla stále míchána až do téměř úplného odpaření vody a prášek se jevil vlhký. Vlhký prášek byl vysušen ve vakuové peci. Vysušený prášek by přetříděn na sítě o velikosti 50 US mesh (300 mikrometrů). Přetříděný materiál byl podroben vyhodnocení.
-24Vyhodnocení produktu příkladu 8: popis vzorku
NBO-8656-16 Surový práškový NbO
NBO-PE-8656-16-P4 NbO lubrikovaný 4 % PEG 8000
Vzorek Tekutost na bázi vyhodnocení plnění zkušební laboratorní formy
NBO-8656-8 tekutost 0 mg/s
NBO-PE-8656-16P4 tekutost 52 mg/s
Další provedení vynálezu jsou odborníkovi zřejmá na základě popisu a provádění popsaného vynálezu. Tento popis a příklady jsou jen příkladné, rozsah a myšlenka vynálezu jsou dány následujícími nároky a jejich ekvivalenty.

Claims (23)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob formování anody zahrnující krok lisování směsi obsahující práškový oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku a alespoň jedno pojivo nebo lubrikant nebo obojí pro vtvoření slisované anody, vyznačující se tím, že uvedená směs se připravuje povlékáním uvedeného práškového oxidu niobu se sníženým obsahem kyslíku uvedeným pojivém a/nebo lubrikantem.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že povlékání se provádí rozprašováním směsi na kapičky.
  3. 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že povlékání se provádí rozprašovacím sušením směsi.
  4. 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že povlékání se provádí zpracováním ve fluidním loži.
  5. 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že povlékání se provádí koacervací.
  6. 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že povlékání se provádí mikrozapouzdřením.
  7. 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že oxid niobu se sníženým obsahem kyslíku má atomární poměr niobu ke kyslíku l:méně než 2,5.
  8. 8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedený oxid niobu je NbO.
    • -26- • · · w • • • • • · • » · • • · • • · · • · • · • • · • • · · · 9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedený oxid niobu obsahuje NbO, NbOo,7ř NbOi,i nebo jejich kombinaci • 10. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zahrnuj e krok zbavení pojivá nebo lubríkantu. 11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že krok zbavení pojivá nebo lubríkantu se provádí tepelným rozkladem poj iva nebo lubríkantu. 12. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, 'že
    krok zbavení pojivá nebo lubríkantu se provádí opakovaným promýváním alespoň jedním rozpouštědlem schopným odstranit uvedené pojivo nebo lubrikant.
  9. 13. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že dále zahrnuje sintrování anody ve vakuu nebo v inertní atmosféře.
  10. 14. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pojivo nebo lubrikant zahrnuje organické pojivo nebo pojivo.
  11. 15. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pojivo nebo lubrikant zahrnuje polypropylenkarbonát, roztok alkydové pryskyřice, polyethylenglykol, polyvinylalkohol, kyselinu stearovou, uhličitan amonný, kafr, polypropylenoxid nebo jejich kombinaci.
  12. 16. Slisovaná anoda vyrobená způsobem podle nároku 1.
  13. 17. Slisovaná anoda podle nároku 16, vyznačující se tím, že má po odstranění pojivá nebo lubríkantu a po sintrování nízký obsah reziduálního uhlíku.
  14. 18. Způsob formování anody zahrnující kroky lisování směsi obsahující práškový oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku a alespoň jedno pojivo nebo lubrikant nebo obojí pro vtvoření slisované anody, vyznačující se tím, že uvedená směs se připravuje povlékáním uvedeného práškového oxidu ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku uvedeným pojivém a/nebo lubrikantem.
  15. 19. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že povlékání se provádí rozprašováním směsi na kapičky.
  16. 20. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že povlékání se provádí rozprašovacím sušením směsi.
  17. 21. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že povlékání se provádí zpracováním ve fluidním loži.
  18. 22. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že povlékání se provádí koacervací.
  19. 23. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, povlékání se provádí mikrozapouzdřením.
    ze
  20. 24. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku zahrnuje oxid tantalu se sníženým obsahem kyslíku, oxid hliníku se sníženým obsahem kyslíku, oxid titanu se sníženým obsahem kyslíku, oxid zirkonia se sníženým obsahem kyslíku, jejich slitiny nebo jejich kombinace.
  21. 25. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku má atomární poměr niobu ke kyslíku l:méně než 2,5.
    • · ·· ·»
  22. 26. Slisovaná anoda vyrobená způsobem podle nároku 18.
  23. 27. Způsob formování aglomerovaného produktu zahrnující kroky aglomerování směsi obsahující práškový oxid ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku a alespoň jednu přísadu pro vtvoření aglomerovaného produktu, vyznačující se tím, že uvedená směs se připravuje povlékáním uvedeného práškového oxidu ventilového kovu se sníženým obsahem kyslíku uvedenou přísadou.
CZ20031556A 2000-11-06 2001-11-06 Modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku CZ20031556A3 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US24604200P 2000-11-06 2000-11-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ20031556A3 true CZ20031556A3 (cs) 2004-03-17

Family

ID=22929102

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20031556A CZ20031556A3 (cs) 2000-11-06 2001-11-06 Modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku

Country Status (14)

Country Link
US (2) US6639787B2 (cs)
EP (1) EP1334498B1 (cs)
JP (1) JP2004513514A (cs)
KR (1) KR20030046520A (cs)
CN (1) CN100477041C (cs)
AT (1) ATE339770T1 (cs)
AU (1) AU2002220246A1 (cs)
CZ (1) CZ20031556A3 (cs)
DE (1) DE60123102T2 (cs)
IL (1) IL155746A0 (cs)
MX (1) MXPA03003968A (cs)
PT (1) PT1334498E (cs)
RU (1) RU2249272C2 (cs)
WO (1) WO2002037513A2 (cs)

Families Citing this family (129)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1334498B1 (en) * 2000-11-06 2006-09-13 Cabot Corporation Modified oxygen reduced valve metal oxides
US7149074B2 (en) * 2001-04-19 2006-12-12 Cabot Corporation Methods of making a niobium metal oxide
US7655214B2 (en) * 2003-02-26 2010-02-02 Cabot Corporation Phase formation of oxygen reduced valve metal oxides and granulation methods
US7157073B2 (en) * 2003-05-02 2007-01-02 Reading Alloys, Inc. Production of high-purity niobium monoxide and capacitor production therefrom
EP2455340A1 (en) 2003-05-19 2012-05-23 Cabot Corporation Valve metal sub-oxide powders and capacitors and sintered anode bodies made therefrom
DE10333156A1 (de) * 2003-07-22 2005-02-24 H.C. Starck Gmbh Verfahren zur Herstellung von Niobsuboxid
US20050225927A1 (en) * 2004-04-06 2005-10-13 Tagusagawa Solon Y Processes for the production of niobium oxides with controlled tantalum content and capacitors made therefrom
WO2006057455A1 (en) * 2004-11-29 2006-06-01 Showa Denko K.K. Porous anode body for solid electrolytic capacitor, production mehtod thereof and solid electrolytic capacitor
US7099143B1 (en) * 2005-05-24 2006-08-29 Avx Corporation Wet electrolytic capacitors
EP1915764A1 (en) 2005-08-19 2008-04-30 Avx Limited Polymer based solid state capacitors and a method of manufacturing them
GB0517952D0 (en) * 2005-09-02 2005-10-12 Avx Ltd Method of forming anode bodies for solid state capacitors
CN100365167C (zh) * 2005-10-10 2008-01-30 西安交通大学 氧化钛/氧化铝高介复合阳极氧化膜的制备方法
US7480130B2 (en) 2006-03-09 2009-01-20 Avx Corporation Wet electrolytic capacitor
US7511943B2 (en) 2006-03-09 2009-03-31 Avx Corporation Wet electrolytic capacitor containing a cathode coating
GB0613491D0 (en) * 2006-07-06 2006-08-16 Avx Ltd Binder removal particulate bodies
US7820328B1 (en) 2006-07-27 2010-10-26 Greatbatch Ltd. Electrochemical cell electrode with improved particle-to-particle contact and method of manufacturing
WO2009012124A2 (en) * 2007-07-18 2009-01-22 Cabot Corporation Niobium suboxide- and niobium-tantalum-oxide-powders and capacitor anodes produced thereof
US7760487B2 (en) 2007-10-22 2010-07-20 Avx Corporation Doped ceramic powder for use in forming capacitor anodes
US7760488B2 (en) 2008-01-22 2010-07-20 Avx Corporation Sintered anode pellet treated with a surfactant for use in an electrolytic capacitor
US7768773B2 (en) * 2008-01-22 2010-08-03 Avx Corporation Sintered anode pellet etched with an organic acid for use in an electrolytic capacitor
US7852615B2 (en) 2008-01-22 2010-12-14 Avx Corporation Electrolytic capacitor anode treated with an organometallic compound
US7826200B2 (en) * 2008-03-25 2010-11-02 Avx Corporation Electrolytic capacitor assembly containing a resettable fuse
US8094434B2 (en) 2008-04-01 2012-01-10 Avx Corporation Hermetically sealed capacitor assembly
US8199462B2 (en) * 2008-09-08 2012-06-12 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor for embedding into a circuit board
MX2011002540A (es) * 2008-09-09 2011-06-28 Ndc Corp Guante y accesorio para el mismo.
US20100085685A1 (en) 2008-10-06 2010-04-08 Avx Corporation Capacitor Anode Formed From a Powder Containing Coarse Agglomerates and Fine Agglomerates
US8203827B2 (en) * 2009-02-20 2012-06-19 Avx Corporation Anode for a solid electrolytic capacitor containing a non-metallic surface treatment
US8405956B2 (en) 2009-06-01 2013-03-26 Avx Corporation High voltage electrolytic capacitors
GB2468942B (en) 2009-03-23 2014-02-19 Avx Corp High voltage electrolytic capacitors
US8223473B2 (en) 2009-03-23 2012-07-17 Avx Corporation Electrolytic capacitor containing a liquid electrolyte
US8441777B2 (en) 2009-05-29 2013-05-14 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor with facedown terminations
US8199461B2 (en) * 2009-05-29 2012-06-12 Avx Corporation Refractory metal paste for solid electrolytic capacitors
US8279583B2 (en) * 2009-05-29 2012-10-02 Avx Corporation Anode for an electrolytic capacitor that contains individual components connected by a refractory metal paste
US8139344B2 (en) * 2009-09-10 2012-03-20 Avx Corporation Electrolytic capacitor assembly and method with recessed leadframe channel
US8194395B2 (en) 2009-10-08 2012-06-05 Avx Corporation Hermetically sealed capacitor assembly
US8125768B2 (en) 2009-10-23 2012-02-28 Avx Corporation External coating for a solid electrolytic capacitor
US8339771B2 (en) 2010-02-19 2012-12-25 Avx Corporation Conductive adhesive for use in a solid electrolytic capacitor
US8619410B2 (en) 2010-06-23 2013-12-31 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor for use in high voltage applications
US8512422B2 (en) 2010-06-23 2013-08-20 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor containing an improved manganese oxide electrolyte
US8125769B2 (en) 2010-07-22 2012-02-28 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor assembly with multiple cathode terminations
US8259436B2 (en) 2010-08-03 2012-09-04 Avx Corporation Mechanically robust solid electrolytic capacitor assembly
US8279584B2 (en) 2010-08-12 2012-10-02 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor assembly
US8968423B2 (en) 2010-09-16 2015-03-03 Avx Corporation Technique for forming a cathode of a wet electrolytic capacitor
US8605411B2 (en) 2010-09-16 2013-12-10 Avx Corporation Abrasive blasted conductive polymer cathode for use in a wet electrolytic capacitor
US8824121B2 (en) 2010-09-16 2014-09-02 Avx Corporation Conductive polymer coating for wet electrolytic capacitor
US8199460B2 (en) 2010-09-27 2012-06-12 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor with improved anode termination
US8259435B2 (en) 2010-11-01 2012-09-04 Avx Corporation Hermetically sealed wet electrolytic capacitor
US8514547B2 (en) 2010-11-01 2013-08-20 Avx Corporation Volumetrically efficient wet electrolytic capacitor
US8824122B2 (en) 2010-11-01 2014-09-02 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor for use in high voltage and high temperature applications
US8355242B2 (en) 2010-11-12 2013-01-15 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor element
US8848342B2 (en) 2010-11-29 2014-09-30 Avx Corporation Multi-layered conductive polymer coatings for use in high voltage solid electrolytic capacitors
US8576543B2 (en) 2010-12-14 2013-11-05 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor containing a poly(3,4-ethylenedioxythiophene) quaternary onium salt
US8493713B2 (en) 2010-12-14 2013-07-23 Avx Corporation Conductive coating for use in electrolytic capacitors
US8687347B2 (en) 2011-01-12 2014-04-01 Avx Corporation Planar anode for use in a wet electrolytic capacitor
US8477479B2 (en) 2011-01-12 2013-07-02 Avx Corporation Leadwire configuration for a planar anode of a wet electrolytic capacitor
US8451588B2 (en) 2011-03-11 2013-05-28 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor containing a conductive coating formed from a colloidal dispersion
US8514550B2 (en) 2011-03-11 2013-08-20 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor containing a cathode termination with a slot for an adhesive
US8582278B2 (en) 2011-03-11 2013-11-12 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor with improved mechanical stability
US9767964B2 (en) 2011-04-07 2017-09-19 Avx Corporation Multi-anode solid electrolytic capacitor assembly
US8947857B2 (en) 2011-04-07 2015-02-03 Avx Corporation Manganese oxide capacitor for use in extreme environments
US8300387B1 (en) 2011-04-07 2012-10-30 Avx Corporation Hermetically sealed electrolytic capacitor with enhanced mechanical stability
US8379372B2 (en) 2011-04-07 2013-02-19 Avx Corporation Housing configuration for a solid electrolytic capacitor
US8451586B2 (en) 2011-09-13 2013-05-28 Avx Corporation Sealing assembly for a wet electrolytic capacitor
US9105401B2 (en) 2011-12-02 2015-08-11 Avx Corporation Wet electrolytic capacitor containing a gelled working electrolyte
US9275799B2 (en) 2011-12-20 2016-03-01 Avx Corporation Wet electrolytic capacitor containing an improved anode
WO2013106659A1 (en) 2012-01-13 2013-07-18 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor with integrated fuse assembly
JP6073255B2 (ja) * 2012-02-10 2017-02-01 東洋アルミニウム株式会社 アルミニウム電解コンデンサ用電極材の製造方法
DE102013101443B4 (de) 2012-03-01 2025-05-28 KYOCERA AVX Components Corporation (n. d. Ges. d. Staates Delaware) Verfahren zum Ausbilden eines Ultrahochspannungs-Festelektrolytkondensators
US9129747B2 (en) 2012-03-16 2015-09-08 Avx Corporation Abrasive blasted cathode of a wet electrolytic capacitor
US9053861B2 (en) 2012-03-16 2015-06-09 Avx Corporation Wet capacitor cathode containing a conductive coating formed anodic electrochemical polymerization of a colloidal suspension
US9076592B2 (en) 2012-03-16 2015-07-07 Avx Corporation Wet capacitor cathode containing a conductive coating formed anodic electrochemical polymerization of a microemulsion
US8971019B2 (en) 2012-03-16 2015-03-03 Avx Corporation Wet capacitor cathode containing an alkyl-substituted poly(3,4-ethylenedioxythiophene)
US8971020B2 (en) 2012-03-16 2015-03-03 Avx Corporation Wet capacitor cathode containing a conductive copolymer
JP2013219362A (ja) 2012-04-11 2013-10-24 Avx Corp 過酷な条件下で強化された機械的安定性を有する固体電解コンデンサ
US8760852B2 (en) 2012-04-24 2014-06-24 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor containing multiple sinter bonded anode leadwires
US8947858B2 (en) 2012-04-24 2015-02-03 Avx Corporation Crimped leadwire for improved contact with anodes of a solid electrolytic capacitor
GB2502703B (en) 2012-05-30 2016-09-21 Avx Corp Notched lead for a solid electrolytic capacitor
US9776281B2 (en) 2012-05-30 2017-10-03 Avx Corporation Notched lead wire for a solid electrolytic capacitor
DE102013213720A1 (de) 2012-07-19 2014-01-23 Avx Corporation Temperaturstabiler Festelektrolytkondensator
DE102013213723A1 (de) 2012-07-19 2014-01-23 Avx Corporation Festelektrolytkondensator mit erhöhter Feucht-zu-Trocken-Kapazität
CN103578768B (zh) 2012-07-19 2017-10-31 Avx公司 用在电解电容器固体电解质中的非离子表面活性剂
US9548163B2 (en) 2012-07-19 2017-01-17 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor with improved performance at high voltages
JP5933397B2 (ja) 2012-08-30 2016-06-08 エイヴィーエックス コーポレイション 固体電解コンデンサの製造方法および固体電解コンデンサ
GB2512480B (en) 2013-03-13 2018-05-30 Avx Corp Solid electrolytic capacitor for use in extreme conditions
GB2512481B (en) 2013-03-15 2018-05-30 Avx Corp Wet electrolytic capacitor for use at high temperatures
GB2512486B (en) 2013-03-15 2018-07-18 Avx Corp Wet electrolytic capacitor
US9324503B2 (en) 2013-03-15 2016-04-26 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor
US9240285B2 (en) 2013-04-29 2016-01-19 Avx Corporation Multi-notched anode for electrolytic capacitor
US9892862B2 (en) 2013-05-13 2018-02-13 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor containing a pre-coat layer
US9472350B2 (en) 2013-05-13 2016-10-18 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor containing a multi-layered adhesion coating
GB2517019B (en) 2013-05-13 2018-08-29 Avx Corp Solid electrolytic capacitor containing conductive polymer particles
US9236192B2 (en) 2013-08-15 2016-01-12 Avx Corporation Moisture resistant solid electrolytic capacitor assembly
US9269499B2 (en) 2013-08-22 2016-02-23 Avx Corporation Thin wire/thick wire lead assembly for electrolytic capacitor
US9236193B2 (en) 2013-10-02 2016-01-12 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor for use under high temperature and humidity conditions
CN103560012B (zh) * 2013-10-18 2016-03-09 中国振华（集团）新云电子元器件有限责任公司 一种提高阳极块孔隙率的钽电容器制造方法
US9589733B2 (en) 2013-12-17 2017-03-07 Avx Corporation Stable solid electrolytic capacitor containing a nanocomposite
EP3180145A4 (en) * 2014-08-12 2017-09-20 Global Advanced Metals, USA, Inc. A method of making a capacitor grade powder and capacitor grade powder from said process
US9916935B2 (en) 2014-11-07 2018-03-13 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor with increased volumetric efficiency
US9620293B2 (en) 2014-11-17 2017-04-11 Avx Corporation Hermetically sealed capacitor for an implantable medical device
US9892860B2 (en) 2014-11-24 2018-02-13 Avx Corporation Capacitor with coined lead frame
US9837216B2 (en) 2014-12-18 2017-12-05 Avx Corporation Carrier wire for solid electrolytic capacitors
US9620294B2 (en) 2014-12-30 2017-04-11 Avx Corporation Wet electrolytic capacitor containing a recessed planar anode and a restraint
US9928963B2 (en) 2015-03-13 2018-03-27 Avx Corporation Thermally conductive encapsulant material for a capacitor assembly
US9754730B2 (en) 2015-03-13 2017-09-05 Avx Corporation Low profile multi-anode assembly in cylindrical housing
US10297393B2 (en) 2015-03-13 2019-05-21 Avx Corporation Ultrahigh voltage capacitor assembly
US10014108B2 (en) 2015-03-13 2018-07-03 Avx Corporation Low profile multi-anode assembly
US9905368B2 (en) 2015-08-04 2018-02-27 Avx Corporation Multiple leadwires using carrier wire for low ESR electrolytic capacitors
US9842704B2 (en) 2015-08-04 2017-12-12 Avx Corporation Low ESR anode lead tape for a solid electrolytic capacitor
US9545008B1 (en) 2016-03-24 2017-01-10 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor for embedding into a circuit board
US9907176B2 (en) 2016-03-28 2018-02-27 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor module with improved planarity
US9870869B1 (en) 2016-06-28 2018-01-16 Avx Corporation Wet electrolytic capacitor
US9870868B1 (en) 2016-06-28 2018-01-16 Avx Corporation Wet electrolytic capacitor for use in a subcutaneous implantable cardioverter-defibrillator
CN106270482B (zh) * 2016-08-11 2019-01-04 中国振华（集团）新云电子元器件有限责任公司 钽粉性能改善方法以及该钽粉和该钽粉制备的钽电容器阳极块
IL265419B2 (en) 2016-09-22 2024-03-01 Kyocera Avx Components Corp An electrolytic capacitor containing a metal valve derived from a free mine site and a method of making it
WO2018088574A1 (ja) * 2016-11-14 2018-05-17 株式会社村田製作所 固体電解コンデンサ素子、固体電解コンデンサ及び固体電解コンデンサ素子の製造方法
US10431389B2 (en) 2016-11-14 2019-10-01 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor for high voltage environments
US11077497B2 (en) 2017-06-07 2021-08-03 Global Titanium Inc. Deoxidation of metal powders
JP7138165B2 (ja) 2017-09-21 2022-09-15 キョーセラ・エイブイエックス・コンポーネンツ・コーポレーション 非紛争採鉱地から供給される金属部品を含む電子部品及びそれを形成する方法
CN107745126B (zh) * 2017-09-30 2020-01-31 中国振华（集团）新云电子元器件有限责任公司 一种改善烧结钽块内部孔隙度的方法
IL320369A (en) 2018-03-05 2025-06-01 Global Advanced Metals Usa Inc Spherical tantalum powder, products containing the same, and methods of making the same
KR102490248B1 (ko) 2018-03-05 2023-01-20 글로벌 어드밴스드 메탈스 유에스에이, 아이엔씨. 분말 야금 스퍼터링 표적 및 그의 생성 방법
IL318772A (en) 2018-03-05 2025-04-01 Global Advanced Metals Usa Inc Anodes containing spherical powder and capacitors
US11081288B1 (en) 2018-08-10 2021-08-03 Avx Corporation Solid electrolytic capacitor having a reduced anomalous charging characteristic
US11289276B2 (en) 2018-10-30 2022-03-29 Global Advanced Metals Japan K.K. Porous metal foil and capacitor anodes made therefrom and methods of making same
US11380492B1 (en) 2018-12-11 2022-07-05 KYOCERA AVX Components Corporation Solid electrolytic capacitor
WO2020218319A1 (ja) 2019-04-25 2020-10-29 ローム株式会社 固体電解コンデンサ
DE112020002428T5 (de) 2019-05-17 2022-01-27 Avx Corporation Festelektrolytkondensator
US11756742B1 (en) 2019-12-10 2023-09-12 KYOCERA AVX Components Corporation Tantalum capacitor with improved leakage current stability at high temperatures
US11763998B1 (en) 2020-06-03 2023-09-19 KYOCERA AVX Components Corporation Solid electrolytic capacitor

Family Cites Families (119)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1415516A (en) 1919-05-29 1922-05-09 Bridge Arthur Method of and apparatus for reducing metals, etc.
US1906184A (en) 1931-02-27 1933-04-25 Heraeus Vacuumschmelze Ag Method of reducing metal oxides
US2183517A (en) 1937-03-19 1939-12-12 Metallurg De Hoboken Soc Gen Treatment of materials containing tantalum and niobium
GB489742A (en) 1937-03-22 1938-08-03 Metallurg De Hoboken Soc Gen Improvements in and relating to the treatment of substances containing tantalum and/or niobium
GB485318A (en) 1937-03-23 1938-05-18 Metallurg De Hoboken Soc Gen Improvements in and relating to the treatment of materials containing tantulum and niobium
US2242759A (en) 1938-03-02 1941-05-20 Walter H Duisberg Reduction of difficultly reducible oxides
US2443254A (en) 1945-12-07 1948-06-15 Electro Metallargical Company Separation of columbium and tantalum oxides
US2621137A (en) 1948-07-13 1952-12-09 Charles Hardy Inc Reducing metal powders
US2700606A (en) 1951-08-01 1955-01-25 Harley A Wilhelm Production of vanadium metal
US2761776A (en) 1956-03-29 1956-09-04 Bichowsky Foord Von Process for the manufacture of particulate metallic niobium
GB835316A (en) 1957-07-24 1960-05-18 Johnson Matthey Co Ltd Improvements in and relating to the refining of metals
US2861882A (en) 1957-11-12 1958-11-25 Bichowsky Foord Von Process for reducing niobium oxides to metallic state
US2992095A (en) 1958-01-17 1961-07-11 Wah Chang Corp Process of separating niobium and tantalum values in oxidic ores and of producing pure niobium
US2937939A (en) 1958-11-10 1960-05-24 Harley A Wilhelm Method of producing niobium metal
GB1123015A (en) 1964-08-07 1968-08-07 Union Carbide Corp A process for producing sintered anodes
DK117820B (da) 1965-03-26 1970-06-01 Atomizer N Ak Forstøverhjul til forstøvning af opslemninger af stærkt slidende materialer.
US3421195A (en) 1965-12-23 1969-01-14 Dale Electronics Capacitor and method of making same
US3418106A (en) 1968-01-31 1968-12-24 Fansteel Inc Refractory metal powder
CH515996A (de) 1968-06-06 1971-11-30 Starck Hermann C Fa Verfahren zur Herstellung von hochreinem Niob und/oder Tantal
US3849124A (en) * 1969-12-05 1974-11-19 Norton Co Capacitor powder
US3665260A (en) * 1970-06-01 1972-05-23 Trw Inc Alloy capacitor porous anodes
IT963874B (it) 1972-08-10 1974-01-21 Getters Spa Dispositivo getter perfezionato contenente materiale non evapora bile
DE2240658A1 (de) 1972-08-18 1974-02-28 Degussa Verfahren zur desoxydation refraktaerer metalle, insbesondere zur desoxydation von niob und tantal
US4141783A (en) 1972-08-29 1979-02-27 Aktieselskabet Niro Atomizer Spray drying atomizer wheel
US3956975A (en) 1973-11-30 1976-05-18 Ex-Cell-O Corporation Packaging method and apparatus
US3962715A (en) * 1974-12-03 1976-06-08 Yeshiva University High-speed, high-current spike suppressor and method for fabricating same
GB1498464A (en) 1975-04-26 1978-01-18 Niro Atomizer As Process and an apparatus for converting a solution or suspension into a dried particulate granulate product
US4032328A (en) 1975-10-23 1977-06-28 University Of Minnesota, Inc. Metal reduction process
US4059442A (en) * 1976-08-09 1977-11-22 Sprague Electric Company Method for making a porous tantalum pellet
DK441676A (da) 1976-09-30 1978-03-31 Niro Atomizer As Fremgangsmaade ved drift af et apraytoerringsanlaeg og anlaeg til brug ved udoevelse af fremgangsmaaden
DE2743842C2 (de) * 1976-10-01 1982-07-01 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd., Kadoma, Osaka Trockenelektrolytkondensator und Verfahren zu dessen Herstellung
US4201798A (en) 1976-11-10 1980-05-06 Solarex Corporation Method of applying an antireflective coating to a solar cell
DK150716C (da) 1976-12-01 1987-10-26 Niro Atomizer As Fremgangsmaade ved behandling af et pulver- eller partikelformet produkt og apparat til brug ved udoevelse af fremgangsmaaden
DK83077A (da) 1977-02-25 1978-08-26 Noro A S Pneumatisk renseanordning til et fluidiseringsapparat
US4118727A (en) * 1977-09-09 1978-10-03 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army MOX multi-layer switching device comprising niobium oxide
DK143154C (da) 1979-01-19 1981-11-16 Niro Atomizer As Forstoeverhjul til forstoevning af vaesker
US4406699A (en) 1981-06-09 1983-09-27 Beck David E High-temperature electrically conductive ceramic composite and method for making same
DE3130392C2 (de) * 1981-07-31 1985-10-17 Hermann C. Starck Berlin, 1000 Berlin Verfahren zur Herstellung reiner agglomerierter Ventilmetallpulver für Elektrolytkondensatoren, deren Verwendung und Verfahren zur Herstellung von Sinteranoden
JPS5950604B2 (ja) * 1981-11-27 1984-12-10 三菱マテリアル株式会社 酸化チタン粉末の製造法
US4428856A (en) 1982-09-30 1984-01-31 Boyarina Maya F Non-evaporable getter
US4486400A (en) * 1983-05-25 1984-12-04 Combustion Engineering, Inc. Vanadium oxide synthesis
BR8506741A (pt) 1984-05-18 1986-09-23 Univ Washington Processo de revestimento ou encapsulamento de componentes de mass individual de material nuclear;processo para obter individualmente particulas revestidas;produto e aparelho para revestimento ou microencapsulamento de componentes de componentes de massa individual de material nuclear
DK151198B (da) 1984-10-26 1987-11-09 Niro Atomizer As Forstoeverhjul til brug i et forstoevningstoerringsanlaeg
US4748737A (en) 1985-11-27 1988-06-07 Westinghouse Electric Corp. Method of removing surface oxidation from particulates
US4722756A (en) 1987-02-27 1988-02-02 Cabot Corp Method for deoxidizing tantalum material
US4805074A (en) * 1987-03-20 1989-02-14 Nitsuko Corporation Solid electrolytic capacitor, and method of manufacturing same
DK158532C (da) 1987-07-14 1990-10-29 Niro Atomizer As Toerreapparat, der arbejder med fluid bed, og lejeplade dertil
US5211741A (en) 1987-11-30 1993-05-18 Cabot Corporation Flaked tantalum powder
DE3819779A1 (de) * 1988-06-10 1989-12-21 Bayer Ag Verbessertes chromoxidgruen, verfahren zu seiner herstellung und dessen verwendung
US4923531A (en) 1988-09-23 1990-05-08 Rmi Company Deoxidation of titanium and similar metals using a deoxidant in a molten metal carrier
US5022935A (en) 1988-09-23 1991-06-11 Rmi Titanium Company Deoxidation of a refractory metal
DK160809C (da) 1989-01-09 1995-10-02 Niro Holding As Fremgangsmåde og forstøvningstørringsapparat til fremstilling af stabile partikelagglomerater
DK161743C (da) 1989-07-03 1992-02-17 Niro Atomizer As Fremgangsmaade og apparat til agglomerering af et pulverformigt materiale
US5011742A (en) * 1989-09-26 1991-04-30 Fife James A Article for controlling the oxygen content in tantalum material
US4964906A (en) * 1989-09-26 1990-10-23 Fife James A Method for controlling the oxygen content of tantalum material
US4960471A (en) 1989-09-26 1990-10-02 Cabot Corporation Controlling the oxygen content in tantalum material
US5013357A (en) 1989-10-26 1991-05-07 Westinghouse Electric Corp. Direct production of niobium titanium alloy during niobium reduction
US5022164A (en) 1989-11-29 1991-06-11 A/S Niro Atomizer Fluid bed dryer
EP0441092A1 (en) 1990-02-08 1991-08-14 Niro Holding A/S A method and apparatus for heat treating a particulate product
JP2973499B2 (ja) 1990-09-13 1999-11-08 松下電器産業株式会社 チップ型固体電解コンデンサ
JP3005319B2 (ja) * 1990-10-19 2000-01-31 石原産業株式会社 針状あるいは板状低次酸化チタンおよびその製造方法
US5248387A (en) 1991-02-15 1993-09-28 Niro A/S Process for producing concentrated aqueous slurries and spray dried particulate products
US5223088A (en) 1991-02-15 1993-06-29 Niro A/S Apparatus for producing concentrated aqueous slurries and spray dried particulate products
US5173215A (en) * 1991-02-21 1992-12-22 Atraverda Limited Conductive titanium suboxide particulates
US5171379A (en) 1991-05-15 1992-12-15 Cabot Corporation Tantalum base alloys
US5245514A (en) 1992-05-27 1993-09-14 Cabot Corporation Extruded capacitor electrode and method of making the same
US5607649A (en) 1992-06-05 1997-03-04 Niro Holding A/S Method and apparatus for processing a particulate material in a fluidized bed chamber
US5284531A (en) 1992-07-31 1994-02-08 Cabot Corporation Cylindrical metal fibers made from tantalum, columbium, and alloys thereof
DE4308842A1 (de) 1993-03-19 1994-09-22 Peter Prof Dr Walzel Verfahren und Vorrichtung zum Zerstäuben von Flüssigkeiten
US5369547A (en) * 1993-03-22 1994-11-29 The Evans Findings Co., Ltd. Capacitor
FR2703348B1 (fr) * 1993-03-30 1995-05-12 Atochem Elf Sa Procédé de préparation de poudre pour céramique en oxynitrure d'aluminium gamma optiquement transparente et la poudre ainsi obtenue.
US5448447A (en) 1993-04-26 1995-09-05 Cabot Corporation Process for making an improved tantalum powder and high capacitance low leakage electrode made therefrom
US5412533A (en) 1993-06-22 1995-05-02 Rohm Co., Ltd. Solid electrolytic capacitor and manufacturing method thereof
ATE155360T1 (de) 1993-11-15 1997-08-15 Niro Holding As Fliessbett zur herstellung und/oder behandlung eines teilchenförmigen materials
AU682162B2 (en) 1993-11-17 1997-09-25 Niro Holding A/S A process and a spray drying apparatus for producing an agglomerated powder
US5482697A (en) * 1994-01-19 1996-01-09 Valence Technology, Inc. Method of making V6 O13+x [0<X≦2.0]
US5470387A (en) 1994-03-07 1995-11-28 Niro A/S Continuous multicell process and apparatus for particle coating including particle recirculation
EP0749560B1 (en) 1994-03-11 1997-07-02 Niro Holding A/S Spray drying device
US5443809A (en) * 1994-05-24 1995-08-22 Valence Technology, Inc. Manufacture of cathode materials by the decomposition of ammonium metal oxides in a fluidized bed
US5470525A (en) * 1994-07-01 1995-11-28 H. C. Starck, Inc. Removal of binder from Ta products
US5545496A (en) * 1994-07-06 1996-08-13 Chang; On-Kok Process for producing filament-like vanadium oxide for use in solid state rechargeable electrochemical cells and the use thereof as a cathode in electrochemical cells
US5839207A (en) 1995-12-22 1998-11-24 Niro A/S Fluid bed apparatus, a bed plate therefore, and a method of making a bed plate
US5993513A (en) * 1996-04-05 1999-11-30 Cabot Corporation Method for controlling the oxygen content in valve metal materials
WO1998009700A1 (en) 1996-09-03 1998-03-12 Niro A/S Process and apparatus for spray drying or spray cooling
RU2136443C1 (ru) * 1996-09-19 1999-09-10 Республиканский инженерно-технический центр порошковой металлургии с НИИ. проблем порошковой технологии и покрытий и опытным производством Способ получения ультрадисперсного композиционного порошка на основе диоксида циркония
US6165623A (en) * 1996-11-07 2000-12-26 Cabot Corporation Niobium powders and niobium electrolytic capacitors
GB9700566D0 (en) 1997-01-13 1997-03-05 Avx Ltd Binder removal
US5825611A (en) 1997-01-29 1998-10-20 Vishay Sprague, Inc. Doped sintered tantalum pellets with nitrogen in a capacitor
DE69712226T2 (de) 1997-02-20 2002-10-17 Niro A/S, Soeborg Methode und vorrichtung zur sprühtrocknung sowie reinigungsmethode für eine solche vorrichtung
US6007597A (en) 1997-02-28 1999-12-28 Teledyne Industries, Inc. Electron-beam melt refining of ferroniobium
US6051326A (en) 1997-04-26 2000-04-18 Cabot Corporation Valve metal compositions and method
US6051044A (en) 1998-05-04 2000-04-18 Cabot Corporation Nitrided niobium powders and niobium electrolytic capacitors
DE19831280A1 (de) 1998-07-13 2000-01-20 Starck H C Gmbh Co Kg Verfahren zur Herstellung von Erdsäuremetallpulvern, insbesondere Niobpulvern
JP3196832B2 (ja) * 1998-05-15 2001-08-06 日本電気株式会社 固体電解コンデンサ及びその製造方法
DE19983543T1 (de) 1998-08-28 2001-10-18 Kemet Electronics Corp Phosphateloxierelektrolyt und dessen Verwendung zur Herstellung von Kondensatoren aus aus sehr feinen Metallpulvern hergestellten Ventilmetallanoden
US6001281A (en) 1998-09-04 1999-12-14 Kemet Electronics Corporation Preparation of conductive polymers from stabilized precursor solutions
JP2000082639A (ja) * 1998-09-04 2000-03-21 Nec Corp Ｎｂコンデンサの製造方法
US6391379B1 (en) 1998-09-04 2002-05-21 Kemet Electronics Corporation Process of preparing a solid electrolytic capacitor containing a conductive polymer counter electrode
US6322912B1 (en) 1998-09-16 2001-11-27 Cabot Corporation Electrolytic capacitor anode of valve metal oxide
US6391275B1 (en) * 1998-09-16 2002-05-21 Cabot Corporation Methods to partially reduce a niobium metal oxide and oxygen reduced niobium oxides
US6416730B1 (en) 1998-09-16 2002-07-09 Cabot Corporation Methods to partially reduce a niobium metal oxide oxygen reduced niobium oxides
US6462934B2 (en) * 1998-09-16 2002-10-08 Cabot Corporation Methods to partially reduce a niobium metal oxide and oxygen reduced niobium oxides
US6072694A (en) 1998-09-30 2000-06-06 Kemet Electronics Corporation Electrolytic capacitor with improved leakage and dissipation factor
DE19847012A1 (de) * 1998-10-13 2000-04-20 Starck H C Gmbh Co Kg Niobpulver und Verfahren zu dessen Herstellung
GB9824442D0 (en) 1998-11-06 1999-01-06 Avx Ltd Manufacture of solid state capacitors
US6273731B1 (en) 1999-01-19 2001-08-14 Avx Corporation Low profile electrical connector
US6142831A (en) 1999-02-01 2000-11-07 Aux Corporation Multifunction connector assembly
US6183618B1 (en) 1999-02-02 2001-02-06 Kemet Electronics Corporation Process for treating impregnated electrolytic capacitor anodes
EP1171254A1 (en) * 1999-03-19 2002-01-16 Cabot Corporation Making niobium and other metal powders by milling
US6253463B1 (en) 1999-04-26 2001-07-03 Niro A/S Method of spray drying
US6375704B1 (en) * 1999-05-12 2002-04-23 Cabot Corporation High capacitance niobium powders and electrolytic capacitor anodes
DE19953946A1 (de) 1999-11-09 2001-05-10 Starck H C Gmbh Co Kg Kondensatorpulver
EP1266386B1 (en) 2000-03-23 2009-09-23 Cabot Corporation Anode comprising niobium oxide powder and method of forming it
US6576099B2 (en) * 2000-03-23 2003-06-10 Cabot Corporation Oxygen reduced niobium oxides
DE10030387A1 (de) 2000-06-21 2002-01-03 Starck H C Gmbh Co Kg Kondensatorpulver
US6849104B2 (en) * 2000-10-10 2005-02-01 H. C. Starck Inc. Metalothermic reduction of refractory metal oxides
EP1334498B1 (en) * 2000-11-06 2006-09-13 Cabot Corporation Modified oxygen reduced valve metal oxides
US20030104923A1 (en) * 2001-05-15 2003-06-05 Showa Denko K.K. Niobium oxide powder, niobium oxide sintered body and capacitor using the sintered body
US7737066B2 (en) * 2001-05-15 2010-06-15 Showa Denko K.K. Niobium monoxide powder, niobium monoxide sintered body and capacitor using the sintered body

Also Published As

Publication number Publication date
DE60123102T2 (de) 2006-12-21
EP1334498A2 (en) 2003-08-13
WO2002037513A2 (en) 2002-05-10
AU2002220246A1 (en) 2002-05-15
CN100477041C (zh) 2009-04-08
US20020172861A1 (en) 2002-11-21
CN1483211A (zh) 2004-03-17
PT1334498E (pt) 2006-12-29
RU2003116897A (ru) 2005-01-10
HK1058431A1 (en) 2004-05-14
US7220397B2 (en) 2007-05-22
ATE339770T1 (de) 2006-10-15
RU2249272C2 (ru) 2005-03-27
MXPA03003968A (es) 2004-05-24
WO2002037513A3 (en) 2003-05-30
KR20030046520A (ko) 2003-06-12
US20040040415A1 (en) 2004-03-04
EP1334498B1 (en) 2006-09-13
JP2004513514A (ja) 2004-04-30
US6639787B2 (en) 2003-10-28
DE60123102D1 (de) 2006-10-26
IL155746A0 (en) 2003-12-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ20031556A3 (cs) Modifikované oxidy ventilových kovů se sníženým obsahem kyslíku
CZ20004317A3 (cs) Způsob aglomerace kovových částic a kovové částice se zlepšenými vlastnostmi
Tseng et al. Aggregation, rheology and electrophoretic packing structure of aqueous A12O3 nanoparticle suspensions
CZ301368B6 (cs) Tantalový prášek, zpusob jeho výroby a jeho použití
JP2005503661A (ja) 酸化ニオブの製造方法
CN1427996A (zh) 氧还原的铌氧化物
CA2744889C (en) Sinterable semicoke powder with high bulk density
KR20180120195A (ko) 알칼리 활성탄의 제조방법
CN110461503A (zh) 镍粉和镍糊料
Hu et al. Microwave dielectric properties of (1− x) SiO2–xTiO2 composite ceramics derived from core–shell structured microspheres
Polsterova Dielectric properties of nanocomposites based on epoxy resin
JP7667861B2 (ja) チタン酸バリウム系粉体及びその製造方法、並びに、封止材用フィラー
RU2257341C1 (ru) Способ получения тонкозернистого графита
Wegmann et al. Dispersion of lanthanoid-coated barium titanate in a paraffin-based extrusion binder system
HK1058431B (en) Modified oxygen reduced valve metal oxides
RU2446499C1 (ru) Способ изготовления анодов объемно-пористых электролитических конденсаторов
Jaafar et al. Effects of Binders and Internal Lubricant Compositions on Mechanical Properties of Dry Pressed Sintered Alumina
HK1037341A (en) Method to agglomerate metal particles and metal particles having improved properties
Itoh et al. Particle packing of BaTiO3 powders in aqueous solutions
Shengjie et al. Method for determination of critical powder loading for powder–binder processing
KR20250120369A (ko) 티탄산 화합물 입자 분말 및 분산체, 그 제조 방법
US20040052721A1 (en) Dielectric particles having passivated surfaces and methods of forming same
Ayoob et al. Electrical breakdown strength of boron nitride polyethylene nanocomposites
Önal CHARACTERISATION OF A FINE ALUMINA POWDER OBTAINED BY THE THERMAL DECOMPOSITION UNDER THE NITROGEN ATMOSPHERE OF THE PRECURSOR WHICH WAS PREPARED BY THE EMULSION EVAPORATION TECHNIQUE
JPH0940467A (ja) 窒化アルミニウム焼結体の製造方法