CZ2002998A3 - Skleněná tabule a způsob jejího temperování - Google Patents

Skleněná tabule a způsob jejího temperování Download PDF

Info

Publication number
CZ2002998A3
CZ2002998A3 CZ2002998A CZ2002998A CZ2002998A3 CZ 2002998 A3 CZ2002998 A3 CZ 2002998A3 CZ 2002998 A CZ2002998 A CZ 2002998A CZ 2002998 A CZ2002998 A CZ 2002998A CZ 2002998 A3 CZ2002998 A3 CZ 2002998A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
glass sheet
weight
tempering
temperature
mgo
Prior art date
Application number
CZ2002998A
Other languages
English (en)
Inventor
Kazushige Yoda
Yasumasa Kato
Shuichi Akada
Original Assignee
Asahi Glass Company, Limited
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asahi Glass Company, Limited filed Critical Asahi Glass Company, Limited
Publication of CZ2002998A3 publication Critical patent/CZ2002998A3/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B27/00—Tempering or quenching glass products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B27/00—Tempering or quenching glass products
    • C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B27/00—Tempering or quenching glass products
    • C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
    • C03B27/0413—Stresses, e.g. patterns, values or formulae for flat or bent glass sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C23/00—Other surface treatment of glass not in the form of fibres or filaments
    • C03C23/007—Other surface treatment of glass not in the form of fibres or filaments by thermal treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
    • C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
    • C03C3/087—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal containing calcium oxide, e.g. common sheet or container glass

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)

Description

Oblast techniky
Vynález se týká skleněné tabule, kterou lze dobře temperovat žárem, a způsobu jejího temperování.
Dosavadní stav techniky
Skleněná tabule vyrobená z běžného sodného vápencového křemičitanu se používá jako základní tabule pro sklo temperované žárem. Takové temperované sklo se obvykle vyrábí ochlazením základní tabule po jejím žhavení na předem stanovenou iniciační teplotu při ochlazení. Toto ochlazení se v mnoha případech provádí proudem vzduchu na rozžhavenou tabuli.
V současných letech kvůli snížení hmotnosti automobilů je požadována výroba okenních skel do automobilů s tenčí skleněnou tabulí. Pokud je tloušťka skleněné tabule 2 až 3 mm, je požadováno, aby se zvětšil rozsah ochlazování a nelze užít konvenční metodu.
Proto je cílem vynálezu zajistit skleněnou tabuli schopnou dobrého temperování i když má tloušťku 2 až 3 mm a způsob temperování skleněné tabule.
Podstata vynálezu
Aby se vyřešil výše zmíněný problém, vynález zajišťuje způsob temperování skleněné tabule, která má tloušťku 2 až 3 mm a má průměrný koeficient lineární tepelné roztažnosti nejméně 88xl0‘7 /°C při teplotě 50 až 300°C a teplotu měknutí 715 až 740°C, který obsahuje ochlazení skleněné tabule při iniciační teplotě skla při ochlazování, kdy je viskozita v rozmezí 10 až 10 N-s/m , na teplotu, při které je viskozita 10 N-s/m , tak, že koeficient přenosu tepla h (W/m2K) odpovídá následujícímu vzorci I:
h> 4970,5-3149,91+ 550,312 (I), kde t (mm) je tloušťka skleněné tabule.
• v ·· • 4 · » • 4
4 » <1 · ···· 4444 · ·4 β· · · t 4 * 4 » 4 9 4 · 4 ·
4 444· 4 4 4 4
4 4 4 4 4 »4 4 44 4444
Vynález dále zajišťuje způsob temperování skleněné tabule, která má tloušťku 2 až 3 mm a má průměrný koeficient lineární tepelné roztažnosti nejméně 88xlO'7/°C při teplotě 50 až 300°C a teplotu měknutí 715 až 740°C, které obsahují ochlazení skleněné tabule při iniciační teplotě ochlazení skla, kdy je viskozita 10 až 10 N's/m , na teplotu, při které je viskozita 1011 N-s/m2, tak, že koeficient přenosu tepla h (W/m2K) odpovídá následující vzorec II:
h> 2123,6’ť1,4641 (II), kde t (mm) je tloušťka skleněné tabule.
Vynález dále zajišťuje výše zmíněný způsob temperování skleněné tabule, která má po temperování následující složení:
SÍO2 66,0 - 74,0 % hmota.,
AI2O3 1,5 - 4,0 % hmota.,
CaO 7,0 -10,0 % hmota.,
MgO 3,8 - 6,0 % hmota.,
Na2O 12,6 -14,6 % hmota.,
K2O 0,4 - 2,0 % hmota.
v celkovém množství těchto složek nejméně 96 % hmota, a
SiO2 + AI2O3 70,0 - 74,4 % hmota.
CaO + MgO 12,0 -14,5 % hmota.
Na2O + K2O 13,5 -15,5 % hmota.
Vynález dále zajišťuje výše zmíněný způsob temperování skleněné tabule, která má po temperování následující složení:
AI2O3 2,0 - 4,0 % hmota.,
CaO + MgO 12,5 -14,5 % hmota., hmotnostní poměr CaO/MgO = 1,7 - 2,2.
Výše zmíněná skleněná tabule má výhodně tloušťku 2 až 3 mm. Výše zmíněná skleněná tabule je dále výhodně vyrobena konvenčním flotačním procesem výroby skla. Výše zmíněná skleněná tabule je dále výhodně použita jako okenní sklo v automobilech.
Vynález dále zajišťuje skleněnou tabuli, která má následující složení:
S1O2 66,0 - 74,0 % hmota.,
A12O3 2,0 - 4,0 % hmota.,
CaO 7,0 -10,0 % hmota.,
• · • · · · · · · ···· · · · · • · · · · · ·· · • · ·· ······· · · • · · · · ··· ···· ···· ·· · ·· ····
MgO 3,8 - 6,0 % hmotn.,
Na2O 12,6 -14,6 % hmotn.,
K2O 0,4 - 2,0 % hmotn.
v celkovém množství těchto složek nejméně 96 % hmotn. a
SiO2 + A12O3 70,0 - 74,4 % hmotn.,
CaO + MgO 12,0 -14,5 % hmotn.,
Na2O + K2O 13,5 -15,5 % hmotn., hmotnostní poměr CaO/MgO - 1,7 - 2,2.
Nyní bude vynález popsán detailně s odkazy na výhodná provedení.
Skleněná tabule k použití při vynalezeném způsobu temperování má průměrný koeficient lineární tepelné roztažnosti nejméně 88xlO'7/°C při teplotě 50 až 300°C. Pokud je průměrný koeficient lineární tepelné roztažnosti nižší než tento, je skleněná tabule slabá při mírných temperujících podmínkách. Výhodně má koeficient hodnotu nejméně 89xlO’7/°C, zvláště výhodně nejméně 90x 10'7/°C. Sklo, které má extrémně vysoký průměrný koeficient lineární tepelné roztažnosti, má význačně odlišné fyzikální vlastnosti, jako je teplota měknutí, ve srovnání s mnoha konvenčními sodnými vápenatokřemičitými skly. Proto je nezbytné změnit proces výroby tak, aby se dalo takové sklo použít, jinak by bylo v praxi nepoužitelné. Horní limit průměrného koeficientu lineární tepelné roztažnosti při teplotě 50 až 300°C je v praxi 92x 10‘7/°C, zvláště pak 91 x 10‘7/°C.
Skleněná tabule k použití při vynalezeném způsobu temperování má dále teplotu měknutí 715 až 740°C. Teplota měknutí je v přihlášce definován jako teplota změřená testovací metodou popsanou v JIS R3104. Pokud teplota měknutí přesahuje toto rozmezí, je nezbytné změnit stávající výrobní proces. Zvláště v případě, kdy je také použita keramická barva, která krystalizuje při zahřívání při termálním temperujícím kroku, je nezbytné použít keramickou barvu, která je odlišná od konvenční keramické barvy, jako třeba v mnoha případech takovou, která krystalizuje při teplotě odlišné od teploty, při které krystalizuje konvenční keramická barva, která je tudíž nevýhodná. Teplota měknutí je výhodně nejméně 720°C, zvláště výhodně 725°C. Dále je teplota měknutí výhodně nejvýše 725°C, zvláště výhodně nejvýše 730°C.
Dále je ve vynálezu skleněná tabule ochlazena při iniciační teplotě ochlazování skla, při které je viskozita 108 až 109 N‘s/m2, na teplotu, při které je viskozita 1011 N-s/m2 tak, že koeficient přenosu tepla h (W/m2K) odpovídá výše popsanému vzorci I nebo vzorci II, kde t (mm) je tloušťka skleněné tabule. Ve vynálezu je výhodnější, pokud odpovídá vzorci II než vzorci I.
• · • · • ··· · * · · • · · · · · · » ·· ······· · · • · · · · ·
Pokud je iniciační teplota ochlazování skla vyšší než teplota, při které je viskozita 109 N’s/m2, měkne skleněná tabule příliš moc a neudrží se tak optická kvalita. Výhodně není iniciační teplota ochlazování skla vyšší než teplota, při které je viskozita 108’3 N-s/m2. Na druhou stranu, pokud je iniciační teplota ochlazování skla nižší než teplota, při které je viskozita 109 N-s/m2, nemá skleněná tabule dostatek dobrých vlastností pro temperování. Výhodně není iniciační teplota ochlazování skla nižší, než teplota při které je viskozita 10 ’ N-s/m2.
Dále pokud koeficient přenosu tepla v době ochlazování neodpovídá výše popsanému vzorci I nebo II, nelze skleněnou tabuli adekvátně temperovat.
Vzorce I a II jsou získány výpočtem koeficientů přenosu tepla, kdy se působí předem určenými středními tažnými reziduálními tlaky, přičemž skleněná tabule, která má koeficient lineární tepelné roztažnosti 90xl0‘7/°C, je ochlazena při 660°C a tloušťce 2,25 mm, 2,5 mm a 2,8 mm a zanesením získaných koeficientů přenosu tepla do paraboly podle Narayanaswamy, O.S., Journal of the American Ceramics Society, vol. 61, č. 3 - 4 (1978), 146 - 152. Ve vynálezu jsou předem určené střední tažné reziduální tlaky 50 MPa na tloušťku 2,8 mm, 51 MPa na tloušťku 2,5 mm a 54 MPa na tloušťku 2,25 mm, a lze předpokládat, že pokud se působí takovými středními tažnými reziduálními tlaky, je skleněná tabule adekvátně temperována.
Konkrétně má vynalezená tabule výhodně následující složení SÍO2 66,0 - 74,0 % hmotn.,
AI2O3 1,5 - 4,0 % hmotn.,
CaO 7,0 -10,0 % hmotn.,
MgO 3,8 - 6,0 % hmotn.,
Na2O 12,6 -14,6 % hmotn.,
K2O 0,4 - 2,0 % hmotn.
v celkovém množství těchto složek nejméně 96 % hmotn. a S1O2 + AI2O3 70,0 - 74,4 % hmotn.,
CaO + MgO 12,0 -14,5 % hmotn.,
Na2O + K2O 13,5 -15,5 % hmotn.
Nyní budou popsány složky a jejich horní a dolní meze obsahu ve výše popsaném prostředku.
S1O2 je složka, která zajišťuje odolnost vůči počasí a pokud je její obsah nejméně 66,0 % hmotn., odolnost vůči počasí vzrůstá. Výhodněji je obsah nejméně 67,0 % hmotn. Dále pokud • · • · • ♦ • · · · · · ·· r · · ·······*· ·
O · · ······ ···· ···· ·· · ·· ·· tento obsah přeroste 74,0 % hmotn., viskozita roste a tavení je obtížnější. Výhodněji je obsah nejvýše 73,0 % hmotn., zvláště výhodně nejvýše 72,0 % hmotn.
AI2O3 je složka, která zajišťuje odolnost vůči počasí a pokud je její obsah nejméně 1,5 % hmotn., odolnost vůči počasí vzrůstá. Výhodněji je obsah nejméně 1,7 % hmotn., zvláště výhodně je 1,8 % hmotn. Dále pokud tento obsah přeroste 4,0 % hmotn., viskozita roste a tavení je obtížnější. Z tohoto pohledu je obsah výhodněji nejvýše 3,5 % hmotn., zvláště výhodně nejvýše 3,3 % hmotn.
MgO je složka, která zlepšuje tavící schopnost surových materiálů a pokud je její obsah nejméně 3,8 % hmotn., tavící schopnost roste. Výhodněji je obsah nejméně 4,0 % hmotn., zvláště výhodně 4,2 % hmotn. Dále pokud obsah přeroste 6,0 % hmotn., bude mít sklo asi odstraněn skelný lesk a stabilita skla formovaného na flotační sklo poroste. Obsah je výhodněji nejvýše 5,8 % hmotn., zvláště výhodně nejvýše 5,6 % hmotn.
NajO je složka, která zlepšuje tavící schopnost surových materiálů a pokud je její obsah nejméně 12,6 % hmotn., tavící schopnost roste. Výhodněji je obsah nejméně 12,8 % hmotn., zvláště výhodně 13,0 % hmotn. Dále pokud obsah přeroste 14,6 % hmotn., poroste odolnost vůči počasí. Obsah je výhodněji nejvýše 13,8 % hmotn., zvláště výhodně nejvýše 13,6 % hmotn.
K2O je složka, která zlepšuje tavící schopnost surových materiálů a pokud je její obsah nejméně 0,4 % hmotn., tavící schopnost roste. Výhodněji je obsah nejméně 0,5 % hmotn., zvláště výhodně 0,9 % hmotn. Dále pokud obsah přeroste 2,0 % hmotn., poroste odolnost vůči počasí a poroste cena skleněné tabule. Obsah je výhodněji nejvýše 1,8 % hmotn., zvláště výhodně nejvýše 1,6 % hmotn.
Ve složení vynalezené tabule je celkové množství S1O2, AI2O3, CaO, MgO, Na2O a K2O výhodně nejméně 96 % hmotn. Pokud je množství menší, než uvedené, odlišují se fyzikální vlastnosti od vlastností konvenčně používaného sodného vápenatokřemičitého skla a je nezbytné významně změnit výrobní proces konvenční skleněné tabule.
Dále celkové množství S1O2 a AI2O3 je výhodně nejméně 70 % hmotn. tak, aby se zabránilo snížení teploty měknutí a výhodně je toto množství nejvýše 74,0 % hmotn. tak, aby se zabránilo poklesu koeficientu lineární tepelné roztažnosti a výslednému poklesu vhodných vlastností pro temperování. Celkové množství CaO a MgO je výhodně nejméně 12,0 % hmotn. tak, aby se zabránilo poklesu koeficientu lineární tepelné roztažnosti a následnému poklesu vhodných vlastností pro temperování, výhodně je tento obsah nejvýše 14,5 % hmotn. tak, aby se zabránilo poklesu teploty měknutí. Celkové množství Na2O a K2O je výhodně nejméně 13,5 % hmotn. tak, aby se zabránilo poklesu koeficientu lineární tepelné roztažnosti • · • ·· ·· • · · · · · • · · · · · ······· · · a následnému poklesu vhodných vlastností pro temperování, a výhodně je tento obsah nejvýše
15,5 % hmotn. tak, aby se zabránilo poklesu teploty měknutí.
Namísto CaO nebo MgO lze použít SrO nebo BaO v rozmezí, pří kterém nedojde k oslabení účinků vynálezu. Namísto Na2O nebo K2O lze použít Li2O v rozmezí, při kterém nedojde k oslabení účinků vynálezu.
Do vynalezené skleněné tabule lze přidat v rozmezí, při kterém nedojde k oslabení účinků vynálezu, Fe2O3, CoO, Se, NiO, Cr2O3, MnO, V2O5, TiO2, CeO2, SnO, ZnO nebo SO3 jako reziduální složku čistících činidel, barvící složky nebo složky zlepšující propustnost světla a absorpční funkci.
Za měření indikující dobré vlastnosti skleněné tabulce pro temperování je považován rozdíl mezi teplotou, při které je viskozita 108 N-s/m2, a teplotou, při které je viskozita 1011 N-s/m2 (v přihlášce je označován jako „rozdíl viskozitmch teplot při temperování“). Pokud je rozdíl viskozitních teplot při temperování malý, dochází ke zlepšení dobrých vlastností pro temperování. Konkrétně je rozdíl viskozitních teplot při temperování výhodně nejvýše 100°C, zvláště výhodně nejvýše 95°C. Avšak sklo, které má extrémně malý rozdíl viskozitních teplot při temperování, má v mnoha případech význačné rozdíly fyzikálních vlastností, jako je teplota měknutí, ve srovnání s konvenčním sodným vápenatokřemičitým sklem. Proto je nezbytné změnit výrobní proces, aby se takové sklo dalo použít v praxi. Prakticky je rozdíl viskozitních teplot při temperování nejméně 90°C.
Na snížení rozdílu viskozitních teplot při temperování je účinný vzrůst celkového množství CaO a MgO. Na druhou stranu, pokud celkové množství CaO a MgO vzroste, dojde ke vzrůstu teploty odskelnění a stabilita formování při flotaci poklesne. Dále také může dojít ke snížení teploty měknutí.
Pokud vezmeme v úvahu výše popsané body, složení vynalezené skleněné tabule výhodně odpovídá následujícím podmínkám :
A12O3 2,0 - 4,0 % hmotn.,
CaO + MgO 12,5 -14,5 % hmotn., hmotnostní poměr CaO/MgO = 1,7 - 2,2.
Pokud se dodrží výše popsané podmínky, lze získat sklo, které jde dobře temperovat, přičemž má relativně vysokou teplotu měknutí a nedochází k zásadnímu narušení stability při formování při flotaci.
Výhodnější je dodržení následujících podmínek :
A12O3 2,5 - 4,0 % hmotn.,
CaO + MgO 13,0 -14,5 % hmotn., ·· · ·· ·· • · · » · * • · · · · · ······· · · • · · · · • · · ·· · · · · hmotnostní poměr CaO/MgO = 1,7 - 2,2.
Způsob výroby vynalezené skleněné tabule není nijak zvláště omezen, ale lze ji vyrábět například následujícím způsobem. Smíchaný materiál je kontinuálně dodáván do taviče a je zahříván na 1 500°C například těžkým olejem pro zeskelnění. Poté je toto roztavené sklo přečištěno a poté vytvarováno do skleněné tabule, která má předem určenou tloušťku, a to se provede například flotačním procesem. Poté je tato skleněná tabule rozřezána na předem určený tvar a tak se vyrobí vynalezená skleněná tabule.
Poté je rozřezaná skleněná tabule podrobena tepelnému zpracování. Tepelné zpracování se provádí, jak již bylo zmíněno výše, zahříváním skleněné tabule na předem určenou teplotu a jejím následným ochlazením. Současně se zahříváním při tepelném zpracování, se provádí ohýbání nebo vypalování keramické barvy.
Příklady provedení vynálezu
Nyní bude vynález vysvětlen v dalších detailech s odkazem na příklady. Tyto specifické příklady by však neměly být chápány jako omezení vynálezu.
Při použití materiálů, jako jsou křemičitý písek, živec, dolomit, kalcinová voda,, surový síran sodný, oxid železitý, oxid titaničitý a oxid ceričitý, se připraví dávka, tak, že určené složení popsané v tabulce 1 se roztaví v konvenčním typu tavič v atmosféře, v které je koncentrace O2 2 %) a roztavené sklo se dodá do přístroje na testování flotace o malých rozměrech, který je spojen s tavič a vyrábí se tak skleněná tabule.
Složení jsou popsána v tabulce 1 spolu s fyzikálními vlastnostmi skleněných tabulí. Příklady jsou všechny příklady ve vynálezu.
Tabulka 1
Příklady 1 2 3 4 5 6 7 8 9
* 1 88 92 89 90 90 90 90 92 91
* 2 725 720 726 724 722 725 721 710 727
SiO2 71,3 69,1 70,5 69,9 68,5 69,5 68,2 69,1 68,5
A12O3 1,6 2,5 1,7 2,5 1,8 2,1 3,1 1,8 3,1
CaO 7,7 8,2 8,2 8,4 8,4 8,8 8,4 9,4 8,5
MgO 4,4 4,4 4,4 4,0 4,2 4,4 4,8 4,1 4,4
Na20 13,3 13,9 12,9 13,9 13,7 13,3 13,5 13,8 13,5
·· 44
4 4 4
4 ·
4 4
4 4
4444
Příklady 1 2 3 4 5 6 7 8 9
K2O 0,9 1,1 1,5 0,5 0,8 1,1 1,1 1,0 1,2
Mezisoučet 99,15 99,15 99,15 99,15 97,35 99,15 99,05 99,22 99,15
SO3 0,24 0,24 0,24 0,24 0,10 0,24 0,24 0,21 0,24
Fe2O3 0,50 0,50 0,50 0,50 0,60 0,50 0,60 0,51 0,50
TiO2 0,14 0,14 0,14 0,14 0,40 0,14 0,14 0,01 0,14
CeO2 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00
Součet 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0
SÍO2+A12O3 72,9 71,6 72,2 72,4 70,3 71,6 71,3 70,9 71,6
RO 12,1 12,6 12,6 12,4 12,6 13,2 13,2 13,5 12,9
R2O 14,2 15,0 14,4 14,4 14,5 14,4 14,6 14,8 14,7
CaO/MgO 1,75 1,86 1,86 2,10 2,00 2,00 1,75 2,30 1,93
T(log η=9) 656 653 657 655 662 656 659 651 658
T(iogn=i2) 561 560 562 562 569 563 566 559 565
* β 95 93 95 93 93 93 93 92 93
T(log η=4) 1034 1021 1032 1026 1033 1024 1028 1042 1027
* 4 991 1002 1007 1008 985 1025 1031 1030 1026
*5 43 19 25 18 48 -1 -3 12 1
* Koeficient lineární tepelné roztažnosti * Teplota měknutí * Rozdíl vískozitních teplot při temperování * Teplota odskelnění * Rozdíl (flotační formovatelnost)
V tabulce 1 je koeficient lineární tepelné roztažnosti průměrným koeficientem lineární tepelné roztažnosti při teplotě 50 až 300°C změřený podle JIS R3102 a jednotkou je 10'7/°C. Dále byl podle JIS R3102 změřena teplota měknutí a její jednotkou je °C. Jednotkou jednotlivých složek je hmotnostní %. Tyto hodnoty byly zde získány extrapolací vyjma příkladů 5 a 6.
T (log η = 4), T (log η = 9), T (log η = 12) v tabulce 1 jsou teploty, při kterých je viskozita 10 N's/m , 10 N-s/m a 10 N-s/m , resp., a jednotkou je °C. Byly vypočteny z viskozitní ·· ·« ·· · *· ·· • · · · · · · · n · · • * ···· · · · • · · · ······· * · • · ··· ··· ···· ···· ·· * ·· ···· křivky sestavené na základě teploty, při které byla viskozita 101 až 104 N-s/m2, jak bylo změřeno rotačně válcovou metodou, a teploty měknutí změřené podle JIS R3104. Dále byla změřena teplota odskelnění zkoušením přítomnosti nebo nepřítomnosti odskelnění pozorováním optickým mikroskopem poté, co byla skleněná tabule zahřívána v elektrické peci a při různých teplotách byla ochlazena, jednotkou je °C.
Dobré vlastnosti pro temperování byly zhodnoceny rozdílem mezi teplotou, při které byla viskozita 108 N-s/m2, a teplotou, při které byla viskozita 1011 N-s/m2, a tyto hodnoty jsou uvedeny ve sloupci „rozdíl viskozitních teplot při temperování“ v tabulce 1. Lze říci, že dobré vlastnosti pro temperování jsou vysoké pokud je teplota při viskozitě vhodné pro temperování nejvýše 100°C, a zvláště vysoké při této teplotě nejvýše 95°C.
Stabilita při flotačním formování byl zhodnocena z rozdílu mezi teplotou odskelnění a teplotou, při které byla viskozita 103 N-s/m2, tyto výsledky jsou uvedeny ve sloupci „rozdíl o A (flotační formovatelnost)“ v tabulce 1. Pokud je teplota, při které je viskozita 10 N’s/m , stejná nebo vyšší než teplota odskelnění, lze flotační formování provést s dobrou stabilitou.
Poté bylo sklo uvedené v příkladu 8 v tabulce 1 zformováno na skleněnou tabuli o rozměrech 1 350 x 550 mm a tloušťce 2,5 mm a poté bylo při teplotě 640°C ochlazeno pro temperování při koeficientu přenosu tepla 648 W/m K.
Získaná temperovaná skleněná tabule byla podrobena testu, při kterém byla zlomena pozice bodu 3 podle JIS R3212, načež bylo množství nejhrubších fragmentů 63 až 142, a bylo potvrzeno temperování.
Jak bylo již uvedeno výše, podle vynalezené skleněné tabule a vynalezeného způsobu jejího temperování lze získat skleněnou tabuli, která je tenkou skleněnou tabulí, která má tloušťku 2 až 3 mm, a která má stupeň temperování, který není o nic menší než u konvenční skleněné tabule tloušťky nejméně 3 mm. Taková temperovaná skleněná tabule je užitečná například jako skleněná tabule pro dopravní prostředky, jako jsou automobily a vlaky, a pro budovy.
Veškeré popisy japonské patentové přihlášky ě. 2001-099 201, vyplněné 30.března 2001, a japonské patentové přihlášky č. 3001-293 601, vyplněné 26.září 2001, zahrnující přesné popisy, nároky a shrnutí jsou zde zahrnuty odkazem.
Průmyslová využitelnost
Vynalezená skleněné tabule je využitelná například jako skleněná tabule pro dopravní prostředky, jako jsou automobily a vlaky, a pro budovy.

Claims (11)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob temperování skleněné tabule, která má tloušťku 2 až 3 mm a která má průměrný koeficient lineární tepelné roztažnosti nejméně 88xlO'7/°C při teplotě 50 až 300°C a teplotu měknutí 715 až 740°C, vyznačující se tím , že se ochladí skleněná tabule z iniciační o o o teploty ochlazování, při které je viskozita 10 až 10 N’s/m , na teplotu, při které je viskozita 1012 N's/m2, tak, že koeficient přenosu tepla h v W/m2K odpovídá vzorci I h >4970,5-3149,91 +550,3’t2 (I), kde t v mm je tloušťka skleněné tabule
  2. 2. Způsob temperování skleněné tabule, která má tloušťku 2 až 3 mm a která má průměrný koeficient lineární tepelné roztažnosti nejméně 88x10' /°C při teplotě 50 až 300°C a teplotu měknutí 715 až 740°C, vyznačující se tím ,žese ochladí skleněná tabule z iniciační teploty ochlazování, při které je viskozita 10 až 10 N-s/m , na teplotu, při které je viskozita 10H N-s/m2, tak, že koeficient přenosu tepla h v W/m2K odpovídá vzorci II h> 2123,6T1’4641 (II), kde t v mm je tloušťka skleněné tabule.
  3. 3. Způsob temperování skleněné tabule podle nároků 1 nebo 2vyznaěující se tím , že skleněná tabule má po temperování následující složení:
    S1O2 66,0 - 74,0 % hmoto.,
    AI2O3 1,5- 4,0 % hmoto.,
    CaO 7,0 -10,0 % hmota.,
    MgO 3,8 - 6,0 % hmota.,
    Na2O 12,6 -14,6 % hmota.,
    K2O 0,4 - 2,0 % hmota.
    v celkovém množství těchto složek nejméně 96 % hmota, a
    S1O2 + AI2O3 70,0 - 74,4 % hmota., ·· ·· • « · · • · ♦ · • · ···· ···· ·· ·· • ♦ · · • · * • · · • · · ·· ····
    CaO + MgO 12,0 -14,5 % hmotn., Na2O + K2O 13,5 -15,5 % hmotn.
  4. 4. Způsob temperování skleněné tabule podle nároků 1 nebo 2vyznačující se tím , že skleněná tabule má po temperování následující složení:
    Al2Ch 2,0 - 4,0 % hmotn.,
    CaO + MgO 12,5 -14,5 % hmotn., hmotnostní poměr CaO/MgO = 1,7 - 2,2.
  5. 5. Způsob temperování skleněné tabule podle kteréhokoli z nároků laž4vyznačující se tím , že skleněná tabule má tloušťku 2 až 3 mm.
  6. 6. Způsob temperování skleněné tabule podle kteréhokoli z nároků laž5vyznaěující se tím , že se skleněná tabule použije jako okenní sklo v automobilech.
  7. 7. Skleněná tabule vyznačující se tím , že má následující složení:
    SiO2 66,0 - 74,0 % hmotn., A12O3 2,0 - 4,0 % hmotn.,
    CaO 7,0 -10,0 % hmotn.,
    MgO 3,8 - 6,0 % hmotn., Na2O 12,6 -14,6 % hmotn.,
    K2O 0,4 - 2,0 % hmotn.
    v celkovém množství těchto složek nejméně 96 % hmotn. a SiO2 + A12O3 70,0 - 74,4 % hmotn.,
    CaO + MgO 12,5 -14,5 % hmotn.,
    Na2O + K2O 13,5 -15,5 % hmotn., hmotnostní poměr CaO/MgO = 1,7 - 2,2.
  8. 8. Skleněná tabule podle nároku 7vyznačující se tím , že je získána temperováním skleněné tabule, která má následující složení:
    A12O3 2,0 - 4,0 % hmotn.,
    CaO + MgO 12,5 -14,5 % hmotn., hmotnostní poměr CaO/MgO =1,7- 2,2.
  9. 9. Skleněná tabule podle nároků 7 nebo 8vyznačující se tím , že je dále do ní přidán nejméně jeden člen ze skupiny obsahující Fe2C>3, CoO, Se, NiO, Cr2O3, MnO, V2O5, T1O2, CeO2, SnO, ZnO a SO3.
  10. 10. Skleněná tabule podle kteréhokoli z nároků 7až9vyznačující se tím , že má tloušťku 2 až 3 mm.
  11. 11. Skleněná tabule podle kteréhokoli z nároků 7 až 10 pro použití jako okenní sklo v automobilech.
CZ2002998A 2001-03-30 2002-03-20 Skleněná tabule a způsob jejího temperování CZ2002998A3 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2001099201 2001-03-30
JP2001293601 2001-09-26

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ2002998A3 true CZ2002998A3 (cs) 2003-11-12

Family

ID=26612722

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2002998A CZ2002998A3 (cs) 2001-03-30 2002-03-20 Skleněná tabule a způsob jejího temperování

Country Status (8)

Country Link
US (2) US20030061835A1 (cs)
EP (1) EP1245545B1 (cs)
JP (1) JP2003171131A (cs)
KR (1) KR100814300B1 (cs)
CN (2) CN1208266C (cs)
BR (1) BR0201005A (cs)
CZ (1) CZ2002998A3 (cs)
MX (1) MXPA02003319A (cs)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5026982B2 (ja) * 2005-10-31 2012-09-19 日本板硝子株式会社 ガラス物品およびその製造方法
KR100824591B1 (ko) * 2007-05-02 2008-04-23 삼성유리공업 주식회사 수평강화로를 이용한 장식용 판유리 제조방법
JP5467490B2 (ja) 2007-08-03 2014-04-09 日本電気硝子株式会社 強化ガラス基板の製造方法及び強化ガラス基板
DE102007062979B4 (de) * 2007-12-21 2013-03-07 Schott Ag Verfahren zur Herstellung eines Glasgegenstands in Form einer Gargeräte-Innenscheibe, Glasscheibenpaket und Haushalts-Gargerätetür
KR100983476B1 (ko) * 2009-06-26 2010-09-24 한국유리공업주식회사 저철분 플로트 유리 및 그 제조방법과 용도
CN101367606B (zh) * 2008-09-26 2011-04-06 无锡海达安全玻璃有限公司 4.0mm钢化玻璃的钢化加工方法
CN101798170B (zh) * 2010-04-15 2012-04-11 秦皇岛星箭特种玻璃有限公司 卫星用高强度超大超薄玻璃盖片的制备方法
EP2634150B1 (en) * 2010-10-27 2021-11-24 AGC Inc. Glass plate and process for production thereof
EP2457881B1 (en) * 2010-11-30 2019-05-08 Corning Incorporated Method and apparatus for bending a sheet of material into a shaped article
JP5024487B1 (ja) * 2011-02-01 2012-09-12 旭硝子株式会社 磁気ディスク用ガラス基板の製造方法
JP5954316B2 (ja) * 2011-02-28 2016-07-20 旭硝子株式会社 強化用ガラス板
CN102295408B (zh) * 2011-06-13 2012-12-26 福耀玻璃工业集团股份有限公司 一种吸热浮法玻璃
CN104583141A (zh) * 2012-08-24 2015-04-29 旭硝子株式会社 强化玻璃
CN103613270A (zh) * 2013-11-22 2014-03-05 常熟市华光玻璃太阳能技术有限公司 一种大型触摸屏玻璃生产方法
JP2015105216A (ja) * 2013-12-02 2015-06-08 旭硝子株式会社 フロートガラス製造装置、およびフロートガラス製造方法
WO2015088009A1 (ja) * 2013-12-13 2015-06-18 旭硝子株式会社 化学強化用ガラスおよび化学強化ガラス並びに化学強化ガラスの製造方法
JP6135773B2 (ja) * 2013-12-13 2017-05-31 旭硝子株式会社 化学強化用ガラスおよび化学強化ガラス並びに化学強化ガラスの製造方法
JP6245275B2 (ja) * 2013-12-13 2017-12-13 旭硝子株式会社 化学強化用ガラス及び化学強化処理されたガラス
US9321677B2 (en) 2014-01-29 2016-04-26 Corning Incorporated Bendable glass stack assemblies, articles and methods of making the same
US10144198B2 (en) 2014-05-02 2018-12-04 Corning Incorporated Strengthened glass and compositions therefor
CN106488887A (zh) * 2014-07-07 2017-03-08 旭硝子株式会社 颜料印刷用玻璃板、颜料印刷玻璃板、其制造方法和图像显示装置
US10611664B2 (en) 2014-07-31 2020-04-07 Corning Incorporated Thermally strengthened architectural glass and related systems and methods
US11097974B2 (en) 2014-07-31 2021-08-24 Corning Incorporated Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods
CA2956929A1 (en) 2014-07-31 2016-02-04 Corning Incorporated Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass
US12338159B2 (en) 2015-07-30 2025-06-24 Corning Incorporated Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods
WO2017123573A2 (en) 2016-01-12 2017-07-20 Corning Incorporated Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles
US11795102B2 (en) 2016-01-26 2023-10-24 Corning Incorporated Non-contact coated glass and related coating system and method
JP2019513683A (ja) * 2016-04-18 2019-05-30 コーニング インコーポレイテッド 選択的マイクロ波加熱および能動冷却を用いてガラス積層板を熱的に焼き戻す方法
US11485673B2 (en) 2017-08-24 2022-11-01 Corning Incorporated Glasses with improved tempering capabilities
TWI785156B (zh) 2017-11-30 2022-12-01 美商康寧公司 具有高熱膨脹係數及對於熱回火之優先破裂行為的非離子交換玻璃
HUE061541T2 (hu) * 2018-05-14 2023-07-28 Agc Glass Europe Aszimmetrikus vákuumszigetelt üvegezõegység
US12064938B2 (en) 2019-04-23 2024-08-20 Corning Incorporated Glass laminates having determined stress profiles and methods of making the same
CN110423001A (zh) * 2019-07-29 2019-11-08 信义电子玻璃（芜湖）有限公司 一种电子玻璃及其应用
CN114514115B (zh) 2019-08-06 2023-09-01 康宁股份有限公司 具有用于阻止裂纹的埋入式应力尖峰的玻璃层压体及其制造方法
CN112624587A (zh) * 2021-01-13 2021-04-09 洛阳北方玻璃技术股份有限公司 一种水平辊道式玻璃连续钢化方法

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3890128A (en) * 1968-02-27 1975-06-17 Pilkington Brothers Ltd Method of toughening glass
US3706544A (en) * 1971-07-19 1972-12-19 Ppg Industries Inc Method of liquid quenching of glass sheets
US3765859A (en) * 1972-05-15 1973-10-16 Ppg Industries Inc Method of liquid quenching glass sheets
US3794476A (en) * 1972-12-26 1974-02-26 Ppg Industries Inc Method for thermally tempering glass sheet by liquid quenching
JPH0653592B2 (ja) * 1985-02-21 1994-07-20 旭硝子株式会社 強化ガラスの製造方法
JPS6340743A (ja) * 1986-08-04 1988-02-22 Central Glass Co Ltd 易強化性色ガラス組成物
JPH0623068B2 (ja) 1989-04-05 1994-03-30 セントラル硝子株式会社 板ガラスの強化方法
JP2745004B2 (ja) 1990-06-27 1998-04-28 株式会社竹中工務店 鉄骨建方法
JP2528579B2 (ja) * 1991-12-27 1996-08-28 セントラル硝子株式会社 含鉄分・高還元率フリットガラスおよびこれを用いた紫外・赤外線吸収緑色ガラス
JPH09208246A (ja) 1995-10-16 1997-08-12 Central Glass Co Ltd 防火ガラス
DE19710289C1 (de) * 1997-03-13 1998-05-14 Vetrotech Saint Gobain Int Ag Feuerwiderstandsfähige Verglasung
US5851940A (en) * 1997-07-11 1998-12-22 Ford Motor Company Blue glass with improved UV and IR absorption
EP1013619A1 (fr) * 1998-12-22 2000-06-28 Glaverbel Substrat en verre coloré portant un revêtement
DE19936699C2 (de) * 1999-08-04 2001-10-31 Nachtmann F X Bleikristall Blei- und bariumfreies Kristallglas
PL194385B1 (pl) * 1999-09-01 2007-05-31 Pilkington Plc Hartowana cieplnie tafla szklana, sposób wytwarzania hartowanej cieplnie tafli szklanej oraz laminowana szyba samochodowa
JP4087113B2 (ja) * 2000-03-06 2008-05-21 日本板硝子株式会社 高透過板ガラスおよびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP1245545A1 (en) 2002-10-02
US20030061835A1 (en) 2003-04-03
US20070117707A1 (en) 2007-05-24
KR100814300B1 (ko) 2008-03-18
KR20020077256A (ko) 2002-10-11
CN1623946A (zh) 2005-06-08
CN1378983A (zh) 2002-11-13
CN1208266C (zh) 2005-06-29
CN1266063C (zh) 2006-07-26
EP1245545B1 (en) 2011-08-10
MXPA02003319A (es) 2004-07-16
US7341968B2 (en) 2008-03-11
JP2003171131A (ja) 2003-06-17
BR0201005A (pt) 2003-01-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ2002998A3 (cs) Skleněná tabule a způsob jejího temperování
JP7650344B2 (ja) 板ガラス、その製造方法およびその使用
JP6735704B2 (ja) 透明で無色の、チタニア含量の低いベータ・石英・ガラス・セラミック材料
JP5253409B2 (ja) 透明、無色の、チタニアを含まない、ベータ・石英・ガラス・セラミック材料
JP5848258B2 (ja) ベータ石英ガラスセラミックおよび関連する前駆体ガラス
JP6134990B2 (ja) ガラス、ガラスセラミック、物品および製造方法
US5380685A (en) Bronze-colored infrared and ultraviolet radiation absorbing glass
JP5300474B2 (ja) β−石英および／またはβ−スポジュメンのガラスセラミックの調製、そのようなガラスセラミックから製造された物品の調製、ガラスセラミック、そのガラスセラミックおよび前駆体ガラス
US5858897A (en) Glass composition for a substrate
US5364820A (en) Neutral gray-colored infrared and ultraviolet radiation absorbing glass
US5599754A (en) Glass composition for a substrate, and substrate for plasma display made thereof
KR101369870B1 (ko) 광학적으로 검출 가능하고 플로우팅 처리 가능하며, 비소-및 안티몬이 없고 세라믹화 가능한 리튬-알루미나 규산유리
CN102892723B (zh) 具有高弹性模量的锂铝硅酸盐玻璃及其制备方法
JP4925187B2 (ja) ガラスとガラスセラミック材料、製品およびその調製方法
JP5207966B2 (ja) β−石英および／またはβ−スポジュメンのガラスセラミック、前駆体ガラス、そのガラスセラミックから製造された物品、そのガラスセラミックおよび物品の調製
JP2010510952A5 (cs)
JPH11100229A (ja) 赤外線透過ガラスセラミックス
JP2005320234A (ja) 化学的に及び熱的に焼戻し可能な高熱安定性アルミノケイ酸リチウム平板フロートガラス
JP2010520136A (ja) ビスマス含有ガラス、ガラス・セラミック、物品、および製造方法
JP2018523624A (ja) 改良した微細構造および熱膨張性を有し透明で本質的に無色でスズで清澄化したｌａｓガラスセラミック
JP4471075B2 (ja) セラミック化できる鉱物ガラス、ガラスセラミック製品の調製、およびその製品
JPH07109147A (ja) 紫外線吸収灰色ガラス
CA2615841C (en) Glass composition for improved refining and method
JP2016047795A (ja) ベータ石英ガラスセラミックおよび関連する前駆体ガラス