MXPA02003319A

MXPA02003319A - Placa de vidrio y metodo para templar una placa de vidrio.

Info

Publication number: MXPA02003319A
Application number: MXPA02003319A
Authority: MX
Inventors: Yoda Kazushige
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Priority date: 2001-03-30
Filing date: 2002-03-27
Publication date: 2004-07-16
Also published as: EP1245545B1; EP1245545A1; CN1208266C; BR0201005A; CN1623946A; KR100814300B1; US7341968B2; CZ2002998A3; JP2003171131A; US20070117707A1; CN1266063C; US20030061835A1; CN1378983A; KR20020077256A

Abstract

Un metodo para templar una placa de vidrio que tiene un grosor de 2 a 3 mm, y que tiene un coeficiente de expansion termica lineal promedio de al menos 88 X lO-7/degree C a una temperatura de 50 a 300degree C y un punto de ablandamiento de 715 a 740degree C, que comprende apagar la placa de vidrio desde una temperatura de apagado de vidrio inicial a la cual la viscosidad esta dentro de una escala de 109 a 1010 poise a una temperatura a la cual la viscosidad es de 1012 poise, de manera que el coeficiente de transferencia de calor h (W/m2K) satisface la siguiente formula (1), en donde (mm) es un grosor de placa de vidrio: h ( 4970.5-3149.9t+550.3t2 formula (1).

Description

PLACA DE VIDRIO Y METODO PARA TEMPLAR UNA PLACA PE VIDRIÓ MEMORIA DESCRIPTIVA La presente invención se refiere a una placa de vidrio capaz de templarse rápidamente mediante calor y a un método para templarla. De manera convencional, una placa de vidrio hecha de silicato de cal sodada general se utiliza como una placa de base para un vidrio templado mediante calor. Tal vidrio templado se produce normalmente apagando una placa de base después de calentarla a una temperatura inicial predeterminada de apagado de vidrio. Este apagado se lleva a cabo en muchos casos soplando aire a la placa de aire caliente. En años recientes, para ahorro en peso de automóviles, se requiere producir un vidrio para ventana para automóviles con una placa de vidrio más delgada adicional. Sin embargo, si el grosor de la placa de vidrio es de 2 a 3 mm, se requiere incrementar enormemente el grado de apagado, y no se puede aplicar un método convencional. De acuerdo con esto, es un objeto de la presente invención proveer una placa de vidrio capaz de templarse rápidamente incluso si tiene un grosor a un nivel 2 a 3 mm, y un método para templar una placa de vidrio. Con el fin de superar el problema anterior, la presente invención provee un método para templar una placa de vidrio que tiene un grosor de 2 a 3 mm, y que tiene un coeficiente de expansión térmica lineal promedio de al menos 88 x 10"7/°C a una temperatura de 50 a 300°C y un punto de ablandamiento de 715 a 740°C, que comprende apagar la placa de vidrio desde una temperatura de apagado de vidrio inicial a la cual la viscosidad está dentro de una escala de 109 a 1010 poise a una temperatura a la cual la viscosidad es de 1012 poise, de manera que el coeficiente de transferencia de calor h (W/m2K) satisface la siguiente fórmula (1 ), en donde t (mm) es un grosor de placa de vidrio: h > 4970.5-3149.94+550.3^ fórmula (1) Además, la presente invención provee un método para templar una placa de vidrio que tiene un grosor de 2 a 3 mm, y que tiene un coeficiente de expansión térmica lineal promedio de al menos 88 x 10"7/°C a una temperatura de 50 a 300°C y un punto de ablandamiento de 715 a 740°C, que comprende apagar la placa de vidrio desde una temperatura de apagado inicial a la cual la viscosidad está dentro de una escala de 109 a 1010 poise a una temperatura a la cual la viscosidad es de 1012 poise, de manera que el coeficiente de transferencia de calor h (W/m2K) satisface la siguiente fórmula (2) en donde t (mm) es un grosor de placa de vidrio: h > 2123.6«t146 1 (2) La presente invención provee además el método anterior para templar una placa de vidrio, en el cual se templa una placa de vidrio que tiene la siguiente composición: S¡02 66.0-74.0 % en masa, Al203 1.5-4.0 % en masa, CaO 7.0-10.0 % en masa, MgO 3.8-6.0 % en masa, Na20 12.6-14.6 % en masa y K20 0.4-2.0 % en masa, en una cantidad total de estos componentes de al menos 96 % en masa, y La presente invención provee además el método anterior para templar una placa de vidrio, en el cual se templa una placa de vidrio que tiene la siguiente composición: Además, la placa de vidrio anterior tiene preferiblemente un grosor de 2 a 3 mm. Además, la placa de vidrio anterior es preferiblemente una producida mediante un procedimiento de flotación de vidrio convencional. Además, la placa de vidrio anterior se utiliza preferiblemente como un vidrio para ventana para automóviles. De manera aun adicional, la presente invención provee una placa de vidrio que tiene la siguiente composición: S¡02 66.0-74.0 % en masa, Al203 2.0-4.0 % en masa, CaO 7.0-10.0 % en masa, MgO 3.8-6.0 % en masa, Na20 12.6-14.6 % en masa y K20 0.4-2.0 % en masa, ' en una cantidad total de estos componentes de al menos 96 % en masa, y Si02+Al20 70.0-74.0 % en masa, CaO+MgO 12.5-14.5 % en masa, Na20+ K20 13.5-15.5 % en masa y CaO/MgO (relación en masa)= 1.7-2.2 Enseguida, la presente invención se describirá en detalle con referencia a las modalidades preferidas. La placa de vidrio que se va a utilizar para el método de templado de la presente invención tiene un coeficiente de expansión térmica lineal promedio de al menos 88 x 10"7/°C a una temperatura de 50 a 300°C. Si el coeficiente de expansión térmica lineal promedio es más bajo que éste, la placa de vidrio tiende a ser deficiente en propiedades de templado rápido. Es preferible al menos 89 x 10'7/°C, preferiblemente en particular al menos 90 x 10"7/°C. Sin embargo, un vidrio que tiene un coeficiente de expansión térmica lineal promedio extremadamente alto tiene propiedades físicas significativamente diferentes tales como un punto de ablandamiento en comparación con un vidrio de silicato de cal sodada que se utiliza de manera convencional en muchos casos. De acuerdo con esto, es necesario cambiar un procedimiento de producción para utilizar tal vidrio, siendo esto impráctico. Prácticamente, el límite superior del coeficiente de expansión térmica lineal promedio a una temperatura de 50 a 300°C está a un nivel de 92 x 10'7/°C, en particular a un nivel de 91 x 10"7/°C. Además, la placa de vidrio que se va a utilizar para el método de ' templado de la presente invención tiene un punto de ablandamiento de 715 a 740°C. En la presente, el punto de ablandamiento se define como una temperatura medida mediante un método de prueba como se describe en JIS R3104. Si el punto de ablandamiento excede esta escala, puede ser necesario cambiar el procedimiento de producción existente. En particular, en un caso en donde se utiliza una pintura de cerámica que cristaliza mediante calentamiento en un paso de templado térmico, puede ser necesario utilizar una composición de una pintura de cerámica que es diferente de una convencional, tal como una que cristaliza a una temperatura diferente a una convencional, en algunos casos, siendo esto desventajoso. El punto de ablandamiento es preferiblemente de al menos 720°C, en particular preferiblemente de al menos 725°C. Además, está preferiblemente cuando mucho a 535°C, en particular preferiblemente cuando mucho 730°C. Además, en la presente invención, la placa de vidrio se apaga a partir de una temperatura de vidrio inicial de apagado a la cual la viscosidad está dentro de una escala de 109 a 1010 pise, a una temperatura a la cual la viscosidad es de 1012 poise, de manera que el coeficiente de transferencia de calor h (W/m2K) satisface la fórmula anterior (1 ) o (2), en donde t (mm) es un grosor de placa de vidrio. En la presente, se prefiere más satisfacer la fórmula (2) que la fórmula (1 ). Si la temperatura de apagado de vidrio inicial es más alta que una temperatura a la cual la viscosidad es de 109 poise, la placa de vidrio se ablanda demasiado, con lo cual puede no mantenerse la calidad óptica. Preferiblemente, la temperatura de apagado de vidrio inicial es cuando mucho una temperatura a la cual la viscosidad es de 109 3 poises. Por otro lado, si la temperatura de apagado de vidrio inicial es más baja que una temperatura a la cual la viscosidad es de 1010 poise, la placa de vidrio tiende a ser deficiente en propiedades de templado rápido. Preferiblemente, la temperatura de apagado inicial de vidrio es al menos una temperatura a la cual la viscosidad es de 109 7 poises. Además, si el coeficiente de transferencia de calor al momento de apagado no satisface la fórmula anterior (1 ) o (2), la placa de vidrio puede no templarse de manera adecuada. Las fórmulas (1 ) y (2) se obtienen calculando los coeficientes de transferencia de calor con los cuales se provocan tensiones residuales tensiles de plano medio predeterminadas cuando una placa de vidrio que tiene un coeficiente de expansión térmica lineal de 90 x 10"7/°C se apaga desde 660°C a grosores de 2.25 mm, 2.5 mm y 2.8 mm, y ajusfando los coeficientes de transferencia de calor respectivos obtenidos con una parábola, de acuerdo con Narayanaswamy O.S., Journal of the American Ceramics Society, vol. 61 , No. 3-4 (1978), 146-152. En la presente, las tensiones residuales tensiles de plano medio predeterminadas son de 50 MPa con un grosor de 2.8 mm, 51 MPa con un grosor de 2.5 mm y 54 MPa con un grosor de 2.25 mm, y se puede suponer que la placa de vidrio está templada de manera adecuada cuando dicha tensión residual tensil de plano medio se provoca. De manera específica, la placa de vidrio de la presente invención tiene preferiblemente la siguiente composición: Si02 66.0-74.0 % en masa, Al203 1.5-4.0 % en masa CaO 7.0-10.0 % en masa, MgO 3.8-6.0 % en masa Na20 12.6-14.6 % en masa y K20 0.4-2.0 % en masa, En una cantidad total de estos componentes de al menos 96 % en masa, y Si02 + Al203 70.0-74.0 % en masa, CaO + MgO 12.0-14.5 % en masa y Na20 + K20 13.5-15.5 % en masa.

Enseguida, los componentes y sus límites superior e inferior de la composición anterior se describirán enseguida.

S¡02 es un componente para asegurar resistencia al clima, y si es de menos de 66.0 % en masa, la resistencia al clima puede disminuir. Es más preferible al menos 67.0 % en masa. Además, si excede de 74.0 % en masa, la viscosidad tiende a ser alta, y la fusión puede ser difícil. Es más preferible cuando mucho 73.0 % en masa, en particular preferiblemente cuando mucho 72.0 % en masa. AI2O3 es un componente para asegurar resistencia al clima y si es de menos de 1.5 % en masa, la resistencia al clima puede disminuir. Es más preferible al menos 1.7 % en masa, en particular preferiblemente al menos 1.8 % en masa. Además, si excede de 4.0 % en masa, la viscosidad tiende a ser alta y la fusión puede ser difícil. Desde este punto de vista, es más preferible cuando mucho 3.5 % en masa, en particular preferiblemente cuando mucho 3.3 % en masa. CaO es un componente para mejorar la capacidad de fusión de materiales en bruto, si es de menos de 7.0 % en masa, la capacidad de fusión puede disminuir. Es más preferible al menos 7.4 % en masa, en particular preferiblemente al menos 8.4 % en masa. Además, si excede de 10.0 % en masa, el vidrio es probable que se desvitrifique, y la estabilidad cuando se forma en un vidrio flotante puede disminuir. Es más preferible cuando mucho 9.8 % en masa, en particular, preferiblemente cuando mucho 9.6 % en masa. MgO es un componente para mejorar la capacidad de fusión de materiales en bruto, y si es de menos de 3.8 % en masa, la capacidad de fusión puede disminuir. Es más preferible al menos 4.0 % en masa, en particular preferiblemente al menos 4.2 % en masa. Además, si excede de 6.0 % en masa, el vidrio es probable que se desvitrifique, y la estabilidad cuando se forma en un vidrio flotante puede disminuir. Es más preferible cuando mucho 5.8 % en masa, en particular, preferiblemente cuando mucho 5.6 % en masa. Na20 es un componente para mejorar la capacidad de fusión de materiales en bruto, y si es de menos de 12.6 % en masa, la capacidad de fusión puede disminuir. Es más preferible al menos 12.8 % en masa, en particular preferiblemente al menos 13.0 % en masa. Además, si excede de 14.6 % en masa, la resistencia al clima puede disminuir. Es más preferible cuando mucho 13.8 % en masa, en particular preferiblemente cuando mucho 13.6 % en masa. K20 es un componente para mejorar la capacidad de fusión de materiales en bruto, y si es de menos de 0.4 % en masa, la capacidad de fusión puede disminuir. Es más preferible al menos 0.5 % en masa, en particular preferiblemente al menos 0.9 % en masa. Además, si excede de 2.0 % en masa, la resistencia al clima puede disminuir y el costo de la placa de vidrio tiene a incrementarse. Es más preferible cuando mucho 1.8 % en masa, en particular preferiblemente cuando mucho 1.6 % en masa. En la composición de la placa de vidrio de la presente invención, la cantidad total de Si02, AI2O3, CaO, MgO, Na20 y K20 es preferiblemente al menos 96 % en masa. Si es menos de esto, las propiedades físicas se apartan de aquellas de un vidrio de silicato de cal sodada que se utiliza de manera convencional, y puede ser necesario cambiar de manera significativa un procedimiento de producción de una placa de vidrio convencional. Además, la cantidad total de Si02 y Al203 es preferiblemente al menos 70.0 % en masa como para evitar disminuir el punto de ablandamiento, y es preferiblemente cuando mucho 74.0 % en masa como para evitar la disminución en el coeficiente de expansión térmica lineal y una disminución resultante en las propiedades de templado fácil. La cantidad total de CaO y MgO es preferiblemente al menos 12.0 % en masa como para evitar disminución en el coeficiente de expansión térmica lineal y una disminución resultante en propiedades de templado rápido, y preferiblemente cuando mucho 14.5 % en masa como para evitar disminución del punto de ablandamiento. La cantidad total de Na20 y K20 es preferiblemente al menos 13.5 % en masa como para evitar disminución en el coeficiente de expansión térmica lineal y una disminución resultante en propiedades de templado rápido, y preferiblemente cuando mucho 15.5 % en masa como para evitar disminución del punto de ablandamiento. Además, SrO o BaO se puede utilizar en lugar de CaO o MgO dentro de una escala de no deteriorar los efectos de la presente invención. Además, Li20 se puede utilizar en lugar de Na20 o K20 dentro de una escala de no deteriorar los efectos de la presente invención. Además, a la placa de vidrio de la presente invención, como por ejemplo un componente residual de agentes de refinación, componentes colorantes o componentes que mejoran la función de transmisión y absorción de luz, Fe203, CoO, Se, NiO, Cr203, MnO, V2Os, Ti02, Ce02) ZnO o S03 se pueden añadir dentro de una escala de no deteriorar los efectos de la presente invención. Como una medida que indica las propiedades de templado rápido de una placa de vidrio, se menciona una diferencia entre una temperatura a la cual la viscosidad es 109 pose y una temperatura a la cual la viscosidad es 1012 poise (de aquí en adelante referida como "diferencia de temperatura de viscosidad de templado"). Si la diferencia de temperatura de viscosidad de templado es pequeña, las propiedades de templado tienden a mejorarse. De manera especifica, la diferencia de temperatura de viscosidad de templado es preferiblemente cuando mucho 100°C, en particular preferiblemente cuando mucho 95°C. Sin embargo, los vidrios que tienen una diferencia de temperatura de viscosidad de templado extremadamente pequeña tienden a tener propiedades físicas significativamente diferentes tales como un punto de ablandamiento en comparación con vidrios de silicato de calcio dado que se utilizan de manera convencional en muchos casos. De acuerdo con esto, puede ser necesario cambiar un procedimiento de producción para utilizar tal vidrio, lo cual es impractico. Prácticamente, la diferencia de temperatura de viscosidad de templado es de al menos 90°C. Con el fin de disminuir la diferencias de temperatura de viscosidad de templado, es efectivo incrementar la cantidad total de CaO y MgO. Por otro lado, si la cantidad total de CaO y MgO se incrementa, la temperatura de desvitrificación se puede incrementar, y puede disminuir la estabilidad en formación flotante. Además, el punto de ablandamiento también se puede disminuir. Tomando los puntos anteriores en consideración, la composición de la placa de vidrio de la presente invención satisface preferiblemente en particular las siguientes condiciones: Al203 2.0-4.0 % en masa, CaO + MgO 12.5-14.5 % en masa y CaO/MgO (relación en masa) = 1.7-2.2. Cuando las condiciones anteriores se satisfacen, se pueden obtener vidrios capaces de templarse fácilmente, teniendo un punto de ablandamiento relativamente alto, sin deteriorar sustancialmente la estabilidad de formación de flotante. Más preferiblemente, se satisfacen las siguientes condiciones: AI2O3 2.5-4.0 % en masa CaO + MgO 13.0-14.5 % en masa y CaO/MgO (relación en masa) = 1.7-2.2. El método para producir la placa de vidrio de la presente invención no está limitado en particular, pero la placa de vidrio se puede producir por ejemplo de la siguiente manera. Un material combinado se suministra continuamente a un fundidor y se calienta a 1 ,500°C mediante por ejemplo aceite pesado para vitrificación. Después, este vidrio fundido se refina, y después se forma en placa de vidrio que tiene un grosor predeterminado mediante por ejemplo un procedimiento de flotación.

Después, esta placa de vidrio se corta en una forma predeterminada para producir la placa de vidrio de la presente invención. Después, la placa de vidrio cortada se somete a un tratamiento de templado. El tratamiento de templado se lleva a cabo, como se mencionó anteriormente, calentando la placa de vidrio a una temperatura predeterminada y después apagándola. De manera simultánea con el calentamiento para el tratamiento de templado, se puede llevar a cabo la combinación u horneo de una pintura de cerámica. Enseguida, la presente invención se explicará en detalle adicional con referencia a los ejemplos. Sin embargo, se debe entender que la presente invención de ninguna manera está restringida a tales ejemplos específicos. Utilizando como materiales arena de sílice, feldespato, dolomita, ceniza de cal, torta de sal, óxido ferroso, óxido de titanio y óxido de cerio, un lote preparado de manera que una composición objetivo como se identifica en el cuadro 1 se obtendría se fundió en un fundidor de tipo convencional (una atmósfera a una concentración de O2 a un nivel de 2%), y el vidrio fundido se suministró a un aparato de prueba de flotación de tamaño pequeño conectado al fundidor para producir una placa de vidrio. Las composiciones se muestran en el cuadro 1 junto con las propiedades físicas de las placas de vidrio. Los ejemplos son todos ejemplos de la presente invención.

CUADRO 1 *1 : Coeficiente de expansión térmica lineal *2: Punto de ablandamiento *3: Diferencia de temperatura de viscosidad de templado *4: Temperatura de desvitrificación *5: Diferencia (capacidad de formación flotante) En el cuadro 1 , el coeficiente de expansión térmica lineal es un coeficiente de expansión térmica lineal promedio a una temperatura de 50 a 300°C según se mide de acuerdo con JIS R3102, y la unidad es x 10"7/°C. Además, el punto de ablandamiento se midió de acuerdo con JIS R3 04 y la unidad es °C. La unidad de cada componente es % en masa. En la presente, los valores se obtuvieron mediante extrapolación excepto para los ejemplos 5 y e. T(log n = 4), T(log n = 9) y T(log n = 12) en el cuadro 1 son temperaturas a las cuales la viscosidad es 104 poise, 109 poise y 1012 poise, respectivamente, y la unidad es °C. Se calcularon a partir de una curva de viscosidad preparada en base de una temperatura a la cual la viscosidad fue de 102 a 105 poise según se mide mediante un método de cilindro giratorio, y un punto de ablandamiento según se mide de acuerdo con JIS R3104. Además, la temperatura de desvitrificación se midió examinando la presencia o la ausencia de desvitrificación mediante observación con un microscopio óptico después de que una muestra de placa de vidrio calentada en un homo eléctrico que se mantuvo a varias temperaturas se apagó, y la unidad es °C.

Las propiedades dé templado rápido se evaluaron a partir de una diferencia entre una temperatura a la cual la viscosidad fue de 109 poise y una temperatura a la cual la viscosidad fue de 1012 poise, y se muestra en la columna "diferencia de temperatura de viscosidad de templado" en el cuadro 1 . Se puede decir que las propiedades de templado rápido son altas cuando la diferencia de temperatura de viscosidad de templado es cuando mucho 100°C, y las propiedades de templado rápido son particularmente altas cuando es cuando mucho 95°C. La estabilidad de formación flotante se evaluó a partir de una diferencia entre una temperatura de desvitrificación y una temperatura a la cual la viscosidad fue de 104 poise, y se muestra en la columna "diferencia (formabilidad flotante)" en el cuadro 1. Cuando la temperatura a la cual la viscosidad fue de 104 poise es la misma que o más alta que la temperatura de desvitrificación, la formación flotante se puede llevar a cabo de manera estable. Después, el vidrio según se identifica en el ejemplo 8 del cuadro 1 se formó en una placa de vidrio de 1 ,350 x 550 mm con un grosor de 2.5 mm, y se apagó para templado desde 640°C a un coeficiente de transferencia de calor de 648 W/m2K. La placa de vidrio templado que se obtuvo se sometió a una prueba en la cual la posición del punto 3 se fracturó, de acuerdo con JIS R3212, con lo cual el número de fragmentos más ásperos fue de 63 a 142, y se confirmó un templado adecuado.

Como se mencionó anteriormente, de acuerdo con la placa de vidrio y el método para templarla de la presente invención, una placa de vidrio que es una placa de vidrio delgada que tiene un grosor a un nivel de 2 a 3 mm, y la cual tiene un grado de templado el cual es de ninguna manera inferior a una placa de vidrio convencional de al menos 3 mm se puede obtener. Tal placa de vidrio templado es útil como por ejemplo una placa de vidrio para vehículos tales como automóviles y trenes y además para construcciones. Las descripciones completas de la solicitud de patente japonesa No. 2001-099201 presentada el 30 de marzo de 2001 y la solicitud de patente japonesa No. 2001-293601 presentada el 26 de septiembre de 2001 incluyendo especificaciones, reivindicaciones y resúmenes están incorporadas a la presente por referencia en su totalidad.

Claims

NOVEDAD DE LA INVENCION REIVINDICACIONES

1.- Un método para templar una placa de vidrio que tiene un grosor de 2 a 3 mm, y que tiene un coeficiente de expansión térmica lineal promedio de al menos 88 x 10"7/°C a una temperatura de 50 a 300°C y un punto de ablandamiento de 715 a 740°C, que comprende apagar la placa de vidrio desde una temperatura de apagado de vidrio inicial a la cual la viscosidad está dentro de una escala de 109 a 1010 poise a una temperatura a la cual la viscosidad es de 1012 poise, de manera que el coeficiente de transferencia de calor h (W/m2K) satisface la siguiente fórmula (1 ), en donde t (mm) es un grosor de placa de vidrio: h > 4970.5-3149.9?+550.3G* fórmula (1 ).

2.- Un método para templar una placa de vidrio que tiene un grosor de 2 a 3 mm, y que tiene un coeficiente de expansión térmica lineal promedio de al menos 88 x 10"7/°C a una temperatura de 50 a 300°C y un punto de ablandamiento de 715 a 740°C, que comprende apagar la placa de vidrio desde una temperatura de apagado de vidrio inicial a la cual la viscosidad está dentro de una escala de 109 a 1010 poise a una temperatura a la cual la viscosidad es de 1012 poise, de manera que el coeficiente de transferencia de calor h (W/m2K) satisface la siguiente fórmula (2), en donde t (mm) es un grosor de placa de vidrio: h > 212

3.6»f1-4641 fórmula (2). 3. - El método para templar una placa de vidrio de conformid&d con la reivindicación 1 ó 2, caracterizado además porque se templa una placa de vidrio que tiene la siguiente composición: Si02 66.0-7

4.0 % en masa, Al203 1.5-4.0 % en masa, CaO 7.0-10.0 % en masa, MgO 3.8-6.0 % en masa, Na20 12.6-14.6 % en masa y K20 0.4-2.0 % en masa, en una cantidad total de estos componentes de al menos 96 % en masa, y Si02 + Al203 70.0-74.4 % en masa, CaO + MgO 12.0-14.5 % en masa y Na2O + K2O 13.5-1

5.5 % en masa. 4. - El método para templar una placa de vidrio de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado además porque se templa una placa de vidrio que tiene la siguiente composición: AI2O3 2.0-4.0 % en masa, CaO + MgO 12.5-14.5 % en masa y CaO/MgO (relación en masa) = 1.7-2.2. 5. - El método para templar una placa de vidrio de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado además porque la placa de vidrio tiene un grosor de 2 a 3 mm.

6. - El método para templar una placa de vidrio de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado además porque la placa de vidrio se utiliza como un vidrio para ventana para automóviles.

7. - Una placa de vidrio que tiene la siguiente composición: SiO2 66.0-74.0 % en masa, AI2O3 2.4-4.0 % en masa, CaO 7.0-10.0 % en masa, MgO 3.8-6.0 % en masa, Na2O 12.6-14.6 % en masa y K2O 0.4-2.0 % en masa, en una cantidad total de estos componentes de al menos 96 % en masa y S¡02 + Al203 70.0-74.0 % en masa, CaO + MgO 12.5-14.5 % en masa, Na20 + K20 13.5-15.5 % en masa, y CaO/MgO (relación en masa) = 1.7-2.2.

8. - La placa de vidrio de conformidad con la reivindicación 7, la cual se obtiene templando una placa de vidrio que tiene la siguiente composición: Al203 2.0-4.0 % en masa, CaO + MgO 12.5-14.5 % en masa y CaO/MgO (relación en masa) = 1.7-2.2.

9. - La placa de vidrio de conformidad con la reivindicación 7 u 8, la cual tiene al menos un miembro seleccionado del grupo consistente de Fe203, CoO, Se, NiO, Cr203, MnO, V205, Ti02, Ce02, SnO, ZnO y S03 añadido a la misma.

10. - La placa de vidrio de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 7 a 9, la cual tiene un grosor de 2 a 3 mm.

11. - La placa de vidrio de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 7 a 10, la cual se utiliza como un vidrio para ventana para automóviles.