CZ2002796A3 - Slitina pro ľelezniční kola - Google Patents

Slitina pro ľelezniční kola Download PDF

Info

Publication number
CZ2002796A3
CZ2002796A3 CZ2002796A CZ2002796A CZ2002796A3 CZ 2002796 A3 CZ2002796 A3 CZ 2002796A3 CZ 2002796 A CZ2002796 A CZ 2002796A CZ 2002796 A CZ2002796 A CZ 2002796A CZ 2002796 A3 CZ2002796 A3 CZ 2002796A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
weight
alloy
less
molybdenum
carbon
Prior art date
Application number
CZ2002796A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ303508B6 (cs
Inventor
Mark S. Shirley
Richard A. Pilon
Original Assignee
Amsted Industries Incorporated
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Amsted Industries Incorporated filed Critical Amsted Industries Incorporated
Publication of CZ2002796A3 publication Critical patent/CZ2002796A3/cs
Publication of CZ303508B6 publication Critical patent/CZ303508B6/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60B—VEHICLE WHEELS; CASTORS; AXLES FOR WHEELS OR CASTORS; INCREASING WHEEL ADHESION
    • B60B17/00—Wheels characterised by rail-engaging elements
    • B60B17/0006—Construction of wheel bodies, e.g. disc wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
    • Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction 

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Braking Arrangements (AREA)

Description

Podstata vynálezu
Vynález se týká slitiny pro železniční kola, především slitiny pro železniční kola zvláště uzpůsobené pro použití při výrobě železničních kol z lité oceli.
Dosavadní stav techniky
Při výrobě železničních kol z lité oceli je vhodné použít slitinu oceli, která může být kalena či vytvrzena, aby se zajistila odpovídající odolnost vůči opotřebení a zároveň odpovídající odolnost vůči vzniku trhlin v důsledku tepla. Mechanická pevnost oceli může být zvýšena přidáním legujících prvků, například chrómu, manganu a molybdenu. Avšak takovéto přísady musí být pečlivě vybírány za účelem minimalizace zvýšených nákladů a současně vyvážení možné degradace výhodných vlastností, které jsou získány požadovaným množstvím takovýchto slitin.
Tepelně mechanické olupování a trhlinko vání jsou dva nej častější důvody poškození nákolku u používaných železničních kol. Kvůli tomuto poškození nákolku je nutno předčasně vyřazovat z provozu velké množství kol. Tento fenomén tepelně mechanického olupování se především objevuje v provozu přepravy uhlí, rudy a zrní, kde prostředí přispívá k tomuto typu poškození. Mezi další faktory tohoto provozu, které se podílejí na poškození, patří velké normálové síly, když jsou železniční vagóny naplněny, příkře nakloněny a vezeny v táhlých svazích v hornatých oblastech. Normálové síly nákladu železničního vagónu jsou pro železniční tratě nejlépe na maximu povoleném pro daný typ kol. Trhlinko vání zahrnuje přeměnu povrchového materiálu nákolku na křehkou fázi martenzitu. Tuto přeměnu materiálu způsobuje klouzání kol. Současný vývoj slitin je zaměřen na redukci nebo eliminaci poškození způsobených tepelně mechanickým vlivem nebo klouzáním kola po kolejnici.
Tři složky tepelně mechanického olupování společně umožňují vznik poškození nákolku. Mechanickou částí tohoto procesuje únava valivým kontaktem. Valení kola způsobuje cyklické namáhání a tím postupné poškozování. Tepelná složka, vyvolávaná bržděním nejen přispívá k tepelnému pnutí v kole, ale rovněž snižuje odolnost materiálu vůči mechanickému zatížení v důsledku snížené pevnosti materiálu při zvýšené teplotě. Poslední složkou postupného poškozování je zahřátí na určitou teplotu. Čím déle má kolo zvýšenou teplotu, tím dojde k více zátěžovým cyklům, které umožňují vznik a šíření trhlin.
Rovněž je jasné, že požadovaná slitina podle vynálezu může být využita nejen pro železniční kola z lité oceli, ale rovněž pro další formy výroby železničních kol, včetně kování.
• · • ·
Úkolem vynálezu tedy je vytvořit slitinu obzvláště uzpůsobenou pro výrobu železničních kol.
Úkolem vynálezu rovněž je vytvořit slitinu obzvláště uzpůsobenou pro výrobu železničních kol z lité oceli se zlepšenou tvrdostí a tedy i odolností vůči opotřebení a odolností vůči tvorbě trhlin v důsledku tepla.
Podstata vynálezu
Dvě specifické slitiny byly vytvořeny s ohledem na vlivy tepelně mechanického olupování. První byla slitina s chromém, křemíkem a molybdenem. Tato slitina se ukázala jako velmi výhodná při statickém provozu vlečení těžkého nákladu. Molybden a chrom zlepšují vlastnosti oceli za vysokých teplot. Tyto zlepšené vlastnosti za vysokých teplot zvýší minimální teplotou, při níž vzniknou únavové trhlinky, a tedy zkrátí dobu, po kterou bude materiál nákolku nad kritickou teplotou. V důsledku redukce únavové složky a doby setrvání na vyšší teplotě vznikne a bude se šířit méně trhlin v nákolku. Všechny legující prvky zvyšují u oceli konvenční mez kluzu a mez pevnosti v tahu. Tím se zredukuje následné šíření trhlin případně vzniklých při zvýšené teplotě, když se kolo valí za normálních provozních podmínek.
Druhou slitinou vytvořenou s ohledem na tepelně mechanické olupování je slitina s niklem a molybdenem. Molybden zajistí stejné výhody jako u první slitiny, tedy zlepšení vlastností za vysokých teplot, pevnosti a odolnosti vůči opotřebení. Přídavek niklu zvyšuje houževnatost v lomu a feritickou pevnost oceli. Tato zdokonalení pomáhají zamezovat vzniku a šíření trhlin v oceli.
Důlková koroze je spojena s klouzáním kola po kolejnici. Materiál na styčné ploše se ohřeje nad teploty fázové přeměny, přibližně 871°C, kluzným třením, a pak se rychle zchladí hmotou kola, když se kolo zastaví nebo když se roztočí. Vytvořený martenzit je křehký a trhá se při následném normálním valivém zatížení. Tvorba těchto trhlinek vede ke vzniku důlkové koroze nákolku, která je označována jako odlupování.
Byla vyvinuta řada slitin za účelem redukce poškození nákolku odlupováním. Těmito slitinami jsou nízkouhlíkové oceli legované za účelem zachování charakteristik materiálu, viz tabulku chemických sloučenin. Tento přístup k problému odlupování neredukuje ani neeliminuje tvorbu martenzitu, ale místo toho zlepšuje vlastnosti martenzitu a snižuje rozdílnost vlastností martenzitu a základní oceli. Nízkouhlíkový martenzit je méně tvrdý, méně křehký a vzniká za vyšších teplot a měl by zamezovat vzniku důlkové koroze spojené s procesem odlupování, nebo ho alespoň omezovat. Snížení obsahu uhlíku má za následek ·· ···· ·· ···· ·· ·· ··· · * · · · · · výrazné snížení pevnosti a odolnosti materiálu. Aby se toto snížení vyvážilo, přidávají se nikl, chrom a molybden. Tyto legury poskytují stejné výhody, jako byly popsány výše.
Příkladná provedení vynálezu
Železniční kola se slitinou popsanou v níže uvedených příkladech 1 až 5 byla odlita a podrobena různým prvozním zkouškám.
Příklad 1
Železniční kola byla odlita ze slitiny s následujícím složením, uvedeným v hmotnostních procentech: uhlík 0,67 - 0,70, mangan 0,70 - 0,85, křemík 0,65 - 0,85, fosfor méně než 0,025, síra méně než 0,025, chrom 0,18 - 0,25 a molybden 0,08 - 0,12.
Příklad 2
Železniční kola byla odlita ze slitiny s následujícím složením, uvedeným v hmotnostních procentech: uhlík 0,67 - 0,77, mangan 0,60 - 0,85, křemík 0,36 - 0,60, fosfor méně než 0,035, síra méně než 0,035, nikl 0,40 - 0,60 a molybden 0,25 - 0,40.
Příklad 3
Železniční kola byla odlita ze slitiny s následujícím složením, uvedeným v hmotnostních procentech: uhlík 0,16 - 0,25, mangan 0,90 - 1,10, křemík 0,50 - 0,70, fosfor méně než 0,035, síra méně než 0,035, chrom 0,40 - 0,60 a molybden 0,40 - 0,60.
Příklad 4
Železniční kola byla odlita ze slitiny s následujícím složením, uvedeným v hmotnostních procentech: uhlík 0,26 - 0,35, mangan 0,90 - 1,10, křemík 0,50 - 0,70, fosfor méně než 0,035, síra méně než 0,035, nikl 1,0 - 1,5, chrom 0,40 - 0,60 a molybden 0,40 0,60.
Příklad 5
Železniční kola byla odlita ze slitiny s následujícím složením, uvedeným v hmotnostních procentech: uhlík 0,36 - 0,45, mangan 0,90 - 1,10, křemík 0,50 - 0,70, fosfor méně než 0,035, síra méně než 0,035, nikl 1,0 - 1,5, chrom 0,40 - 0,60 a molybden 0,40 0,60.
-4·· ···· ·· ···· ·· 9· ··· 9 · 9 · · 9 ·
99·· 99 9 · 9 · • · · · · 9 9 · 9 9
Tato kola byla podrobena náročným provozním zkouškám a byly získány uspokojivé výsledky.
V porovnání s kontrolní skupinou kol, vyrobených z běžné ocelové slitiny se složením uvedeným v hmotnostních procentech: uhlík 0,67 - 0,77, mangan 0,60 - 0,85, křemík více než 0,15, fosfor méně než 0,05, síra méně než 0,05 a s pouze stopovým obsahem chrómu a molybdenu, byly zjištěny následující provozní charakteristiky: po ujetí přibližně 275 000 mil (442 570 km) v běžném provozu s nákladem 50% z kontrolní skupiny kol bylo vyřazeno z provozu z důvodu odlupování, zatímco z kol z výhodných slitin podle vynálezu bylo vyřazeno z provozu pouze 15%.
Na základě těchto výsledků provozních zkoušek a příslušných laboratorních testů bylo zjištěno, že slitiny podle vynálezu jsou více odolné vůči odlupování nákolku než běžné uhlíkové oceli. V běžném provozu s nákladem se očekává, že kola z lité oceli podle vynálezu najedou téměř 400 000 mil (643 738 km).

Claims (6)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Slitina oceli pro železniční kola, vyznačující se tím, že obsahuje 0,67 - 0,77 hmotnostních % uhlíku, 0,70 - 0,85 hmotnostních % manganu, 0,65 - 0,85 hmotnostních % křemíku, méně než 0,05 hmotnostních % fosforu, méně než 0,05 hmotnostních % síry, 0,14 0,25 hmotnostních % chrómu, 0,08 - 0,14 hmotnostních % molybdenu, přičemž zbytek tvoří v zásadě železo.
  2. 2. Slitina podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje náhodné nečistoty.
  3. 3. Slitina oceli pro železniční kola, vyznačující se tím, že obsahuje 0,67 - 0,77 hmotnostních % uhlíku, 0,60 - 0,85 hmotnostních % manganu, 0,36 - 0,60 hmotnostních % křemíku, méně než 0,035 hmotnostních % fosforu, méně než 0,035 hmotnostních % síry, 0,40 - 0,60 hmotnostních % niklu, 0,25 - 0,40 hmotnostních % molybdenu, přičemž zbytek tvoří v zásadě železo.
  4. 4. Slitina oceli pro železniční kola podle nároku 3, vyznačující se tím, že dále obsahuje náhodné nečistoty.
  5. 5. Slitina oceli pro železniční kola, vyznačující se tím, že obsahuje 0,16 - 0,45 hmotnostních % uhlíku, 0,90 - 1,10 hmotnostních % manganu, 0,50 - 0,70 hmotnostních % křemíku, maximálně 0,035 hmotnostních % fosforu, maximálně 0,035 hmotnostních % síry, 1,0-1,5 hmotnostních % niklu, 0,40 - 0,60 hmotnostních % molybdenu, 0,40 - 0,60 hmotnostních % chrómu, přičemž zbytek tvoří v zásadě železo.
  6. 6. Slitina nároku 5, vyznačující se t í m , že dále obsahuje především náhodné nečistoty.
CZ20020796A 2001-03-05 2002-03-04 Slitina pro železnicní kola CZ303508B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/798,081 US6783610B2 (en) 2001-03-05 2001-03-05 Railway wheel alloy

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2002796A3 true CZ2002796A3 (cs) 2002-10-16
CZ303508B6 CZ303508B6 (cs) 2012-10-31

Family

ID=25172495

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20020796A CZ303508B6 (cs) 2001-03-05 2002-03-04 Slitina pro železnicní kola

Country Status (13)

Country Link
US (1) US6783610B2 (cs)
EP (1) EP1241277B1 (cs)
JP (1) JP3618322B2 (cs)
CN (1) CN1272459C (cs)
AU (1) AU780209B2 (cs)
BR (1) BR0200655B1 (cs)
CA (1) CA2374394C (cs)
CZ (1) CZ303508B6 (cs)
DE (1) DE60208099T2 (cs)
ES (1) ES2254610T3 (cs)
MX (1) MXPA02002317A (cs)
RO (1) RO121038B1 (cs)
ZA (1) ZA200201812B (cs)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20050066805A1 (en) * 2003-09-17 2005-03-31 Park Andrew D. Hard armor composite
ITMI20032370A1 (it) * 2003-12-03 2005-06-04 Lucchini Sidermeccanica S P A Acciaio microlegato bainitico ad elevata resistenza a fatica
CA2507286C (en) * 2004-05-14 2008-08-05 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Railway car wheel
CN100374608C (zh) * 2005-03-29 2008-03-12 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种铁路车辆用耐腐蚀钢板及其制备方法
US20090053095A1 (en) * 2007-08-23 2009-02-26 Transportation Technology Center, Inc. Railroad steels having improved resistance to rolling contact fatigue
US7559999B2 (en) * 2007-08-23 2009-07-14 Transportation Technology Center, Inc. Railroad wheel steels having improved resistance to rolling contact fatigue
US7591909B2 (en) * 2007-08-23 2009-09-22 Transportation Technology Center, Inc. Railroad wheel steels having improved resistance to rolling contact fatigue
US8544662B2 (en) 2008-05-22 2013-10-01 Bedloe Industries Llc Central datum feature on railroad coupler body and corresponding gauges
WO2009142746A1 (en) 2008-05-22 2009-11-26 Bedloe Industries Llc Railway coupler body improvements to improve knuckle rotation
CA2755684C (en) 2008-05-22 2014-06-17 Bedloe Industries Llc Central datum feature on railroad coupler body and corresponding gauges
MX2010012722A (es) 2008-05-23 2011-05-30 Bedloe Ind Llc Nudillo formado de un núcleo de perno de pivote y de riñón y un núcleo de dedo aislado.
BRPI0913946A2 (pt) 2008-05-23 2015-10-20 Bedloe Ind Llc junta articulada sem um núcleo de dedo
MX2010012726A (es) 2008-05-23 2011-05-30 Bedloe Ind Llc Estructura de núcleo de acoplador para carros de ferrocarril para mejorar la fuerza y la resistencia a la fatiga del nudillo resultante.
US8601068B2 (en) * 2008-06-26 2013-12-03 Ca, Inc. Information technology system collaboration
US20100322815A1 (en) * 2009-06-23 2010-12-23 Amsted Rail Company, Inc. Railway wheel alloy
CN102061891A (zh) * 2009-11-18 2011-05-18 安东石油技术（集团）有限公司 一种抽油光杆
HUE027275T2 (en) * 2011-11-28 2016-10-28 Tata Steel Uk Ltd Rail steel, which has an excellent combination of wear properties, resistance to rolling wear and weldability
JP5761116B2 (ja) 2012-04-27 2015-08-12 新日鐵住金株式会社 車輪用鋼
CN103695784A (zh) * 2013-12-20 2014-04-02 齐齐哈尔轨道交通装备有限责任公司 一种低温钢及其铸件
CN104004968B (zh) * 2014-05-29 2017-04-12 马钢(集团)控股有限公司 车轮钢以及车轮热处理方法
CN104313490A (zh) * 2014-10-20 2015-01-28 张超 一种合金钢材料
CN104480370A (zh) * 2014-12-23 2015-04-01 信阳同合车轮有限公司 一种高硬度b级钢铸钢车轮的制造方法
CN105385952B (zh) * 2015-11-26 2017-10-24 北京科技大学 一种高速铁路列车用车轮钢及其热处理工艺
CN109094293B (zh) * 2018-07-03 2020-11-06 马鞍山市天钧机械制造有限公司 一种轨道车辆用碾钢整体车轮及其制备工艺
CN108973512A (zh) * 2018-07-03 2018-12-11 马鞍山市天钧机械制造有限公司 一种一体式工况整体车轮及其制备工艺
EP4324951A4 (en) * 2021-04-16 2025-07-09 Nippon Steel Corp WHEEL FOR RAILWAY EQUIPMENT

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS512616A (ja) * 1974-06-25 1976-01-10 Nippon Steel Corp Chodaikajuyonetsushorireeru
DE2730045C2 (de) * 1977-07-02 1984-11-08 Krupp Stahl Ag, 4630 Bochum Verfahren zum Herstellen verschleißbeständiger Schienen und/oder Radwerkstoffen
JPS57198216A (en) * 1981-05-27 1982-12-04 Nippon Kokan Kk <Nkk> Manufacture of high-strength rail
JPS58161749A (ja) * 1982-03-19 1983-09-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 車輪用鋼およびその熱処理法
US4797475A (en) * 1983-05-20 1989-01-10 The Regents Of The University Of California Method and composition for isolating white cell elements
JPS6299438A (ja) * 1985-10-24 1987-05-08 Nippon Kokan Kk <Nkk> 不安定破壊伝播停止能力を有する耐摩耗性高性能レ−ル
JPS62278247A (ja) * 1986-02-17 1987-12-03 Nippon Kokan Kk <Nkk> 溶接継手性能の優れた高温圧接用高炭素鋼材
JPH0730401B2 (ja) * 1986-11-17 1995-04-05 日本鋼管株式会社 靭性の優れた高強度レ−ルの製造方法
JPH01159327A (ja) * 1987-12-15 1989-06-22 Nippon Steel Corp 高強度・高靭性レールの製造法
JPH01162596A (ja) * 1987-12-17 1989-06-27 Nippon Steel Corp レール溶接用複合ワイヤ
US4895605A (en) * 1988-08-19 1990-01-23 Algoma Steel Corporation Method for the manufacture of hardened railroad rails
JPH03271319A (ja) * 1990-03-20 1991-12-03 Kawasaki Steel Corp 長寿命高強度軸受用鋼の製造方法
JPH03277716A (ja) * 1990-03-27 1991-12-09 Nippon Steel Corp 耐転がり損傷性の優れたレールの製造法
US5209792A (en) * 1990-07-30 1993-05-11 Nkk Corporation High-strength, damage-resistant rail
JPH0617193A (ja) * 1990-07-30 1994-01-25 Burlington Northern Railroad Co 高強度・耐損傷レ−ル及びその製造方法
JP3169741B2 (ja) * 1993-05-31 2001-05-28 新日本製鐵株式会社 耐表面損傷性に優れたベイナイト鋼レールの製造方法
AU663023B2 (en) * 1993-02-26 1995-09-21 Nippon Steel Corporation Process for manufacturing high-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatigue resistance
JP2912117B2 (ja) * 1993-05-21 1999-06-28 新日本製鐵株式会社 ベイナイト組織を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法
JP3287496B2 (ja) * 1993-04-30 2002-06-04 新日本製鐵株式会社 耐表面損傷性に優れたベイナイト鋼レールの製造方法
KR100186793B1 (ko) * 1993-12-20 1999-04-01 다나카 미노루 펄라이트 금속 조직을 갖는 고내마모성 및 고인성 레일 및 그 제조 방법
JPH07238323A (ja) * 1994-02-25 1995-09-12 Kubota Corp 鋼板巻取用ワインダーリングの製造方法
US5759299A (en) * 1994-05-10 1998-06-02 Nkk Corporation Rail having excellent resistance to rolling fatigue damage and rail having excellent toughness and wear resistance and method of manufacturing the same
CZ156894A3 (en) * 1994-06-27 1996-01-17 Zdb Steel for railway vehicle wheels, particularly for railway wheel tyres
DE4444426A1 (de) * 1994-12-14 1996-06-27 Gft Gleistechnik Gmbh Radreifen-Stahl
JPH09206804A (ja) * 1996-01-31 1997-08-12 Nippon Steel Corp 延性および靭性に優れた高強度レールの製造法
US6361625B2 (en) * 1996-07-04 2002-03-26 Nkk Corporation High-strength, damage-resistant rail having hardness distribution of excellent damage-resistance at its head top portion
AT407057B (de) * 1996-12-19 2000-12-27 Voest Alpine Schienen Gmbh Profiliertes walzgut und verfahren zu dessen herstellung
JP3606024B2 (ja) * 1997-10-28 2005-01-05 Ｊｆｅスチール株式会社 高周波焼入部品およびその製造方法
BR9904802A (pt) * 1998-01-14 2000-05-16 Nippon Steel Corp Trilhos de aço bainìtico que excedem em resistência à falhas por fadiga e resistência ao desgaste
JPH11350074A (ja) * 1998-04-07 1999-12-21 Nippon Steel Corp ガス圧接性に優れたベイナイト系レール
DE19837311C2 (de) * 1998-08-18 2001-09-20 Fag Oem & Handel Ag Radreifen oder Vollräder für Radsätze von Schienenfahrzeugen
JP2000199041A (ja) * 1999-01-07 2000-07-18 Nippon Steel Corp 耐ころがり疲労損傷性、耐内部疲労損傷性に優れたベイナイト系レ―ル
JP2000199037A (ja) * 1999-01-07 2000-07-18 Nippon Steel Corp 耐ころがり疲労損傷性に優れた低電気抵抗ベイナイト系レ―ル
JP3478174B2 (ja) * 1999-06-02 2003-12-15 Ｊｆｅスチール株式会社 耐摩耗性と延性に優れたパーライト鋼レール

Also Published As

Publication number Publication date
US6783610B2 (en) 2004-08-31
BR0200655B1 (pt) 2010-06-29
CA2374394A1 (en) 2002-09-05
ZA200201812B (en) 2002-09-26
ES2254610T3 (es) 2006-06-16
EP1241277A2 (en) 2002-09-18
EP1241277B1 (en) 2005-12-21
AU2033002A (en) 2002-09-12
BR0200655A (pt) 2002-12-10
CA2374394C (en) 2006-06-06
JP2002256383A (ja) 2002-09-11
CZ303508B6 (cs) 2012-10-31
AU780209B2 (en) 2005-03-10
DE60208099T2 (de) 2006-06-29
EP1241277A3 (en) 2003-03-19
JP3618322B2 (ja) 2005-02-09
DE60208099D1 (de) 2006-01-26
CN1272459C (zh) 2006-08-30
MXPA02002317A (es) 2005-08-16
US20020122740A1 (en) 2002-09-05
CN1374206A (zh) 2002-10-16
RO121038B1 (ro) 2006-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ2002796A3 (cs) Slitina pro ľelezniční kola
US5894010A (en) Optimized gray cast iron plate alloy for utility vehicle brake disks
US20090053095A1 (en) Railroad steels having improved resistance to rolling contact fatigue
AU2005309042A1 (en) Spheroidal cast alloy and method for producing cast parts from said spheroidal cast alloy
KR20080102567A (ko) 브레이크 드럼 조성물
CN109182920A (zh) 一种抗湿热与腐蚀环境的轨道交通用贝氏体钢车轮及其制造方法
AU2022215194A1 (en) Moderate-strength steel rail and production method thereof
CZ140394A3 (en) Highly-stressed full wheel and a tyre for railway driving vehicles and wagons and method of their heat treatment
US7591909B2 (en) Railroad wheel steels having improved resistance to rolling contact fatigue
US20100322815A1 (en) Railway wheel alloy
JPH0144778B2 (cs)
CN108796371A (zh) 一种轨道交通重载货车用贝氏体钢车轮及其制造方法
JP3874133B2 (ja) 耐摩耗性鋼
CN102586698A (zh) 车轴用钢及其热处理方法
CN101093003A (zh) 蠕墨铸铁刹车鼓及制作工艺
KR20070064725A (ko) 브레이크디스크용 흑연주철
CZ152198A3 (cs) Způsob výroby ocelového kola železničního vozidla a kolo jím vytvořené
KR100269009B1 (ko) 피로강도가 우수한 브레이크 디스크재
Boldyrev et al. The Improvement of the Operational Characteristics of the Ventilated Front Brake Discs
JPS5927374B2 (ja) 耐摩耗性および耐割損性にすぐれた車輪用鋼
KR20090116960A (ko) 차량용 브레이크 디스크 로터
KR100940819B1 (ko) 브레이크 디스크
CN114990450A (zh) 一种高耐磨弹性车轮用轮箍及其热处理工艺
Panda Effect of copper on austempering behavior of ductile iron
Namiki et al. The Engineering Resource For

Legal Events

Date Code Title Description
MK4A Patent expired

Effective date: 20220304