CN1768175B - 生产包芯弹性纱的喷气法 - Google Patents

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Abstract

通过下列步骤以高至700米/分的速度连续生产包芯弹性纱的一种方法：(a)在单步或两步牵伸中将弹性体纱(如Spandex)拉伸(牵伸)2倍(100％)到10.5倍(950％)同时加热(最大加热温度220℃)，(b)与相对无弹性的纱组份喷气缠结以便产生包芯弹性纱，和(c)接着在线加热(最大加热温度240℃)包芯弹性纱。最初的牵伸步骤也可在环境温度执行。所得到包芯弹性纱改进了组织清晰度，特别适合于针织袜类，和可以取舍它的各项特性以便为针织和机织织物提供至今用标准Spandex纱不可能的各项织物特性。

Description

生产包芯弹性纱的喷气法
技术领域
这个发明涉及由弹性体纱和相对无弹性纱组合制成的弹性纱，特别是，涉及牵伸弹性体纱和使用喷气缠结和热处理两步组合弹性体纱和无弹性纱。在制造时可以经济地取舍复合纱的各项特性以便提供在针织和机织织物中改进的和所需的特征。
背景技术
弹性体纱包括在纤维一纺丝过程中生产的单根或多根弹性体纤维。“弹性体纤维”指的是一种连续的长丝，它有与任何皱缩无关的超过100％的断裂伸长，和当拉伸到它的两倍长度时，保持一分钟，然后松开，在松开一分钟之内回缩到小于它原先长度的1.5倍。这样的纤维包括，但不局限于，橡胶、Spandex(斯潘德克斯)或弹性体纤维、聚醚酯、和弹性酯。弹性体纤维应与“弹性纤维”或“弹力纤维”相区别，后两种纤维已经用这样的方式进行处理以便有能力进行伸长和收缩。这样的纤维有适当的收缩能力，和包括，但不一定局限于，由假捻变形、卷曲等形成的纤维。
许多年来为了促进可接受的针织或机织的方法，和为各种终端用途的织物提供有可接受特征的弹性复合纱，弹性体纤维，如Spandex，已经用相对无弹性的纤维包覆。相对无弹性的纤维不像弹性体纤维可拉伸和回复到相同的程度。相对无弹性纱的实例是合成的聚合物如尼龙或聚酯。在这个说明书内，我们将用“无弹性纤维”或“无弹性纱”称呼相对无弹性纤维。
用无弹性纤维包覆弹性体纤维的各种方法是已知的和在使用中，包括空心锭子包覆、包芯纺纱、喷气缠结和改良的假捻变形。每种方法有它各种优点和缺点，因此对各种无弹性喂进纱、包芯弹性纱和终端用途织物可选择应用每种方法。
在美国专利3,940,917号(Strachan)中描述了喷气缠结作为Spandex弹性体纱的包覆方法。与空心锭子包覆方法比较，这个方法的主要优点是方法的速度，即Spandex可以用复丝合成无弹性纱包覆的速度。空心锭子包覆方法的一般速度高至25米/分，而喷气缠结的一般速度是500米/分或更高，或者生产能力约为20倍或更多。但是如Strachan指出的那样，喷气包覆的复合纱有某些缺点；特别是，这样的复合纱有环结从包覆的组份中伸出，部分遮挡针织的组织开口，造成针织品看起来更加无光泽(对透明来说)。还有，在针织品中伸出的环结，在针织操作中和终端针织品使用时都将增加所遇到的困难。例如，在穿着针织品时伸出的环结更容易被绊住或钩住造成拉出线迹，产生衣服损坏。企图解决这个问题，Strachan的专利建议应用双组份纱作为包覆组份，通过在针织品染色和整理工序中激活双组份纱的不同收缩和加捻，能大大改善针织组织开口。但是，使用双组份包覆纱，增加更多的费用，所以该工业正在寻求成本较低的方法来达到改进针织组织开口。
由先有技术喷气包覆方法制成的包芯弹性纱的弹性特性，主要是由弹性体喂进纱的弹性特性和旦尼尔(denier)确定的。弹性特性的特征在于纱的机械应力-应变性能，和相关的特征，如到断裂的伸长率、断裂时的韧度、弹性模量、和在各种纱伸长时的回复力。这些弹性特性依次与织物特性有关，如物理的尺寸、织物无负荷拉伸能力、和使用中压缩或舒适的程度。
喷气包覆包芯弹性纱的成本主要由包括在复合纱中弹性体纱的材料成本确定。依次，弹性体纱的材料成本由弹性体纱在复合纱中的重量比例和弹性体纱的每磅成本确定。重要的是，弹性体纱的每磅成本取决于该纱的线密度，或旦尼尔；即，细的旦尼尔或小直径的初纺弹性体纱在每磅的基础上一般是更加贵。对许多弹力服装的应用来说，为了获得所需服装的弹力、回复和舒适特性，使用细的旦尼尔弹性体纱来产生复合纱。在包覆过程中，一般将弹性体纱拉伸，或牵伸，以便在用无弹性纱包覆它时提供所需的操作应力和减小它的旦尼尔。不仅对喷气法，而且对所有先有技术的包覆方法都是这样的。因为弹性体喂进纱是旦尼尔较高、成本较低的初纺纱，所以在生产复合纱之前牵伸弹性体纱到较细的旦尼尔来降低成本。由此可见，在包覆过程中获得甚至更高的牵伸比是可以导致成本进一步降低的。
但是，这里对弹性体纱可以牵伸达到的程度是有限制的。例如，美国专利3,387,448号(Lathem)表示，可将Spandex牵伸(拉伸)到它原先长度的500％(6x)和在温度范围为180℉到700℉的加热室中经过热固化稳定在细的旦尼尔，和英国专利GB1,157,704号指出，可将弹性体长丝在温度高至300℃的加热室中加热下牵伸到700％(8x)，取决于加热室的类型和在加热室中长丝的停留时间。还可参看，美国专利6,301,760号(Beard)。因此，该工业在弹性体纱包覆方法中连续寻求达到更高牵伸比的方法。
由于用弹性-包覆纱制成各种各样的服装，由于各种服装终端用途所需的不同的织物弹力特征，如果某种弹性体纱可在高速下应用喷气缠结法用无弹性纱进行包覆生成复合纱，同时改良和取含所得的包芯弹性纱的弹性特性，这将是非常有利的。在不同服装应用的许多场合中，这种能力将不再需要在喷气包覆法中改变喂进弹性体纱的旦尼尔和/或其他技术指标，或者在二级方法中去改进复合纱的弹性特性。尽管已知可以通过热处理改变弹性体纱的各项特性，该技术没有提出为了达到复合纱弹性特性所需的取舍，同时用喷气缠结法生产复合纱所需的方法或操作条件，而将注意力转到通过使用较高旦尼尔的弹性体纱作为开始的材料和用单组份无弹性纱包覆这样的弹性体纱来降低成本。用连续、高速的方法来同步生产喷气缠结的、包覆的和热处理的包芯弹性纱，将使该工业受益，其中与先有技术喷气包覆方法比较，该方法使用单组份无弹性包覆纱改进针织线迹的开口，和/或降低所述包芯弹性纱的成本，和/或合乎需要地取舍由所述复合纱生成的针织或机织织物的弹性特性。
发明内容
在第1方面，本发明是生产包芯弹性纱的一种方法，它包括如下各步：(a)拉伸10到140旦尼尔和1到15根凝集丝的弹性体纱到它松弛长度的2.0到7.0倍同时将纱加热到在约80℃到约150℃的温度范围内；(b)联合喂进拉伸过的弹性体纱和10到210旦尼尔与有至少5根长丝的无弹性纱通过缠结弹性体纱和无弹性纱的流体缠结喷丝头以便生成包芯弹性纱，所述无弹性纱被供给到喷丝头有1.5％到6.0％的超喂；(c)将包芯弹性纱加热到在约150℃到约240℃之间的最高温度；和(d)在将复合纱缠绕到包装中之前，将加热的复合纱冷却到约60℃或更低的平均温度。优选地，在步骤(a)中用在线加热器加热弹性体纱其停留时间小于0.5秒。优选地，在步骤(c)中用在线加热器加热包芯弹性纱其停留时间小于一秒。
优选地，弹性体纱是Spandex和由各根，但有6到25旦尼尔范围的凝集丝组成。优选地，无弹性纱是合成的连续复丝纱，如尼龙或聚酯。
在优选的方法中包芯弹性纱以每分钟350到700米的速度从流体缠结喷丝头排出。此外，弹性体纱在被牵伸通过流体缠结喷丝头时可被拉伸高至它长度的额外的2倍。
按照本发明的第2方面，在将弹性体纱和无弹性纱引入到缠结流体喷丝头之前第2次牵伸弹性体纱通过第2加热区。因此，将10到140旦尼尔和1到15根长丝的弹性体纱拉伸到它松弛长度的2.0到5.0倍同时在第1加热区内将纱加热到约80℃到约220℃的温度范围之内。接着，将弹性体纱进一步拉伸到它已拉伸长度的另外2.0到3.0倍同时在第2加热区内将纱加热到约80℃到约220℃的温度范围之内。所以，在将弹性体纱送料到缠结流体喷丝头之前，可将它拉伸到总共8倍以上和高至10到15倍它松弛的长度。与本发明的第1方面一样以相同的方式然后执行剩余的缠结、加热和冷却的各步骤。
在本发明的第3方面，生产包芯弹性纱的方法包括如下各步骤：(a)拉伸10到140旦尼尔和1到15根长丝的弹性体纱到它松弛长度的2.0到5.0倍同时将纱保持在环境温度下；(b)联合喂进拉伸过的弹性体纱和10到210旦尼尔与有至少5根长丝的无弹性纱通过缠结弹性体纱和无弹性纱的流体缠结喷丝头以便生成包芯弹性纱，所述无弹性纱被供给到喷丝头有1.5％到6.0％的超喂；(c)将包芯弹性纱加热到在约150℃到约240℃之间的最高温度；和(d)在将复合纱缠绕到包装中之前，将加热的复合纱冷却到约60℃或更低的平均温度。另一种是，在步骤(b)中在弹性体纱通过流体缠结喷丝头时进一步将其拉伸到它拉伸过长度的高至2.0倍。
本发明有独特的优点，生成的包芯弹性纱制成服装时有良好的组织质量，包括最特别的针织袜类。已经发现，如果使Spandex组份、Spandex纱的每根丝的旦尼尔和在牵伸区中的加热温度都最优化的话，可将弹性体纱，特别是Spandex，在与无弹性纱缠结之前在所加的热量下牵伸到更细的旦尼尔。此外，在将弹性体纱(特别是Spandex)引入到缠结喷丝头之前加上第2次牵伸步骤可获得更好的结果。既使弹性体纱在进入缠结喷丝头之前在初始牵伸区中没有加热，通过加热喷气缠结的包芯弹性纱仍可获得组织清晰度的改进。
附图说明
图1是实现本发明方法可以使用的牵伸、喷气包覆和加热设备的示意前视图；
图2是图1设备的示意侧视图；
图3是实现本发明方法可以使用的牵伸、喷气包覆和加热设备另一个实施例的示意前视图；
图4是最大单步牵伸潜能对纱温度的曲线图，表示Spandex组份和Spendex温度对最大单步牵伸的影响；
图5是最大单步牵伸潜能对纱温度的曲线图，表示每根丝的旦尼尔和Spendex温度对最大单步牵伸的影响；
图6是最大牵伸潜能对纱温度的曲线图，表示两步牵伸和单步牵伸对相同Spendex组份可达到的最大牵伸的影响；
图7A是由先有技术喷气包覆法生产的包芯弹性纱(见表4，柱1)制成的针织组织的显微放大照片；和
图7B是本旭有的包芯弹性纱(见表4，柱2)的针织组织的显微放大照片。
具体实施方式
首先参考图1和2，图中表示已经修改用来实现本发明第1实施例的方法的工业喷气包覆机。该工业机器是瑞士Schaerer SchweiterMettler AG公司的型号为SSM DP C。它经过修改以便包括在弹性体纱(如Spandex)牵伸区中的无接触在线辐射加热器和包括在缠结喷丝头之后无接触在线对流加热器。在图1和2中示意地表示改进的SSM机10。虽然表示的这种改进的SSM机是为了说明本发明的方法，但是也可以使用其他喷气包覆机和也可以进行其他的改进。本发明并不局限于各种加热区的特定类型的加热器或者特定类型的牵伸辊。为了适应现有的空间和预算加热器类型、牵伸辊直径的各种改变和纱路径的改动都在本发明的范畴之内。
下面参考使用Spandex作为包芯弹性纱芯的弹性体纱组份将描述本发明制作包芯弹性纱方法的第1、第2和第3实施例。如果选择Spandex作为弹性体纱，Spandex纱可以有10-140旦尼尔和纱中有1-15根丝，取决于总的Spandex的旦尼尔。在Spandex的干纺法中这些丝一般是凝集的，从而作为单丝缠绕复丝纱。在凝集之前每根丝的旦尼尔一般范围在6-25之间。
参考图1，从供应包12按控制的速度通过控制速度辊14供给Spandex纱。经过引导16和经过在线辐射型加热器18将Spandex纱传送到卷取控制速度辊20。当辊20的表面速度大于辊14的速度时在辊14和20之间拉伸，或牵伸Spandex。对图示的改进SSM机10，在这些辊14和20之间的表面速度或牵伸比是在2.0x到4.5x之间；但是可以改动辊14的直径以便能将Spandex在这种设备布置中牵伸到高达10x。
应将Spandex加热到在80℃到150℃的范围内的最大温度。加热器18的表面温度将取决于加热器的类型(接触或无接触)、Spandex纱在加热器中的停留时间、Spandex纱的旦尼尔和Spandex的组份。对接触加热器，表面温度应在Spandex的零-强度温度之下。(“零-强度温度”是这样的温度，在该温度下一米长的纱线在它自身重量的作用下断裂。对大多数Spandex组份，零-强度温度通常在195℃-220℃的范围内。)无接触加热器，如辐射或对流加热器，可以有高于零-强度温度的表面温度，为了当纱在加热器内停留时间较短时很快提升纱的温度。如在图1和2中所示，加热器18是有40厘米长的辐射加热器。为了将Spandex纱加热到所需的温度，它的表面温度可在100℃到300℃的范围内用于热牵伸。可选择地，在进入加热器18之前可将Spandex预热，如用加热的辊(未表示)接触加热。
继续参考图1和2，无弹性纱从纱包22轴向取出并经过引导和张紧装置(23到24)在控制张力的情况下传送到控制速度辊26。无弹性纱可以是全牵伸或部分牵伸的假捻变形单组份纱，或者是全牵伸或部分牵伸有总的旦尼尔10-210双组份纱和至少5根丝来达到与Spandex充分的缠结和包覆Spandex。无弹性纱从辊26向前到缠结喷丝头30有超喂，优选地从1.5％到6.0％。为了达到这个超喂，将辊26的表面速度给定为相对辊28的表面速度大1.5％到6％。
同时，借助辊28的作用通过缠结喷丝头30拉出Spandex纱。改变辊28的表面速度使其大于或小于辊20的速度，使Spandex机器的牵伸比在辊20和辊28之间从2x超喂变化到2.0x的牵伸，在辊14和辊28之间从2x牵伸变化到7.0x牵伸。通过供给喷丝头的高压流体(如空气)的作用使Spandex在缠绕喷丝头30内与无弹性纱进行空气-缠结。缠结喷丝头30可以是工业类型的，如Heberlein型号P212或P221(从瑞士的Heberlein公司有售)，和操作在5+/-1.5巴(bar)的压力下。通过喷丝头的纱的速度可在350-700米/分钟的范围内。
当Spandex用无弹性纱包覆后复合纱40从缠结喷丝头30排出，并从辊28向前通过无接触对流型在线加热器32。画在图1和2中，对流型在线加热器32有一米长。为了充分加热包芯弹性纱40，使纱40第1次通过加热器32，和经过引导34折返第2次通过加热器32。因此，纱两次完全通过加热器32，使纱在加热器中有2米总的通过长度。然后纱40经过引导36和在将它卷到辊38之前冷却。对流加热器表面温度的范围在150℃到240℃。相对辊28的辊速度适当地选择辊38的卷取速度，能进行包芯弹性纱40经过加热器的张力控制和使生成的卷取包装最优化。最优包装的生成包括包装有可接受的稳定性，没有脱落的终端，和可接受的退卷性能。取决于所需包芯弹性纱的特性和包装的生成，辊28的表面速度应该是大于卷取驱动辊的速度0-6％。
从加热器32出口之后，应该使包芯弹性纱充分冷却，从而使纱的特性在将纱卷到卷取辊28上不会受到不利的影响。对Spandex来说，已知在卷取之前将Spandex冷却到约60℃或更低就是足够了。在图1和2中表示的设备结构中，冷却是在加热器32出口到卷取辊38包装之间约2-3米长的路径上由周围空气对纱进行冷却。纱在卷取之前通过的精确距离部分取决于所用的冷却方法，如果使用辅助冷却，如冷却辊、冷却空气或高速空气来加速冷却，那末可以缩短这个距离。
图3表示设备50，可以使用它实现该方法的另一个实施例。相同的参考数字代表在图1和2中说明的相同元件。但是，在图3中的SSM设备50是进一步修改的，以便在Spandex进入缠结喷丝头30之前能进行Spandex纱两步的热牵伸。为了达到这个目的，安装了40厘米的辐射加热器52，和另一组牵伸辊54。在辊14和54之间两步加热牵伸所完成的总牵伸范围在4.0x到10.0x，有可能高至15.0x。因此，从辊12来的Spandex在辊14和20之间被牵伸约2.0x到5.0x，同时在辐射加热器18内加热。在加热器18内最大纱的温度在约80℃到约220℃之间。然后Spandex在辊20和54之进一步牵伸另外的2.0x到3.0x同时被加热器52加热。在加热器52内最大纱的温度是在约150℃到220℃，和可以是与加热器18的加热相同的温度给定或不同的温度给定。取决于Spandex纱所需的特性，加热器52表面温度的范围在100℃到300℃。
当然通过使加热器18和52中一个或两个不工作，和适当地给定辊20和54的牵伸速度，可以使用图3中表示的设备50来实现Spandex在喷丝头缠结之前单步牵伸。总的来说，辊14、20和54的作用如Spandex牵伸的控制门，可以获得在不同温度下和总的牵伸条件下单步或两步Spandex的牵伸。
另一种是，可以使用在图1和2中表示的设备10，通过关闭加热器18实现在环境温度下单步牵伸。可以牵伸弹性体纱(拉伸到它松弛长度的2.0到5.0倍)同时将纱保持在环境温度下。随后，可将拉伸过的弹性体纱和从包22来的无弹性纱一起供料通过流体缠结喷丝头30，使弹性体纱和无弹性纱缠结生成包芯弹性纱。优选地，供给喷丝头的无弹性纱是超喂1.5％到6.0％。然后使纱通过加热器32可将包芯弹性纱加热到在约150℃到约240℃之间的最大温度。在将其缠绕到辊38上的包装之前冷却该复合纱40。
将Spandex纱的最大牵伸潜能定义为牵伸该纱支持而不断裂。一般来说，Spandex在室温下总的牵伸比是由它的断裂伸长率减去在连续系统中加工Spandex时的安全系数或限制来决定的。对Spandex的连续喷气缠结，取决于Spandex的组份/伸长率，通常使用的最大牵伸为4.5x或以下。虽然已经被告知，如果牵伸时加热Spandex可以增加Spandex的最大牵伸极限，但是很奇怪，使用按照本发明的方法我们对不同的Spandex组份在所用的牵伸条件下获得一致的6.5x和以上(高至10.5x)的牵伸比。更令人惊奇的是，Spandex在喷丝头缠结之前的两步加热牵伸获得一致的8.0x以上的牵伸比。
本发明对Spandex弹性体纱有特定的优点。在包覆过程中获得更高的Spandex牵伸比是降低包芯弹性纱生产成本的一种方式、通常纺低旦尼尔，如20旦尼尔的Spandex比纺较高旦尼尔，如70旦尼尔的Spandex成本更高。因此，在复合纱生产过程中可以使用较高旦尼尔的Spandex作为起始材料就能达到节省成本。
最大牵伸极限值包括在初纺纱包装(筒管)中卷装的弹性体纱(如Spandex)的任何牵伸或牵拉。纺丝的这个剩余牵伸值被称为包装松弛，PR，从而接着加工总的牵伸值为Dt＝(V1/V2)*(1+PR)式中Dt是总的牵伸，和V1/V2是从纺后牵伸起，辊的表面速度的牵伸比。一般，PR的数目从0.05变化到0.25。
如上面本发明的背景技术中指出的那样，喷气缠结法(如在Strachan的美国专利3,940,917号中表示的)制成的包芯弹性纱，它有从复合纱表面突出的无弹性包覆纱的特征环结。在由这些复合纱针织成的针织织物中，环结部分遮挡了针织组织之间的开口，使所得的针织袜类无光泽。因为需要很透明的针织袜类，Strachan专利建议可以使用双组份无弹性包覆纱(由两个在加热时有不同收缩率的聚合物组份制成的长丝)以便在织物整理工序时通过聚合物组份不同收缩的机理提高透明度。但是，在制造中双组份纱比单组份纱显然要更贵。令人惊奇地，我们已经获知本发明可以大大改进用单组份无弹性纱(如尼龙)和弹性体纱(如Spandex)制成的复合纱结构，从而使由这样复合纱针织和加工的针织品比标准喷气构造成的纱同样制成的针织袜类有更好的透明度。对Spandex牵伸、喷气缠结、和复合纱后热处理采用合适的加工条件，从生成的复合纱可获得组织清晰度的改进。
实例
这些实例说明本发明的能力，和用其他弹性体纱包覆方法过去得不到的独特结果。这些实例对所描述的设备结构给出优选的加工条件，它们是说明的一种手段，并不能全部代表本发明的能力。
进行了一系列的实验室试验，以便确定Spandex纱的温度、Spandex纱的特性、和多步牵伸对最大潜在的Spandex牵伸的影响。对单步牵伸，将一米长的对流加热器在其前后装设一组牵伸辊。给定加热器的温度在20℃到160℃之间变化。两组辊的速度差乘以决定总的牵伸的(1+PR)。选择纱在加热器中的停留时间为6秒以便确保纱在离开加热器之前已经达到平衡温度。对每个试验的温度，以增量0.2x逐步增加牵伸，直到Spandex纱断裂。
图4是曲线图表示3根不同化学组份的40旦尼尔的Spandex纱的最大牵伸潜能，每根有4根凝集丝。Spandex I、Spandex II、SpandexIII的包装松弛系数(PR)分别为0.10、0.12和0.12(对各化学组份下面参看表1)。所有纱的最大牵伸潜能随着温度增加直到达到最大值。随后，最大牵伸开始减小。在图4中各条曲线的形状和水平是依赖组份的，组份类型III的纱是最高的。
表1
试验的Spandex(
Figure S04809072719970221D000101
)聚合物的化学组份
Figure S04809072719970221D000102
另一系列的试验改变纱的温度和一种Spandex组份的每根丝的旦尼尔以便确定温度和每根丝的旦尼尔对最大牵伸潜能的影响。对这些试验来说，使用类型I的Spandex聚合物组份。纱是40旦尼尔，但试验用2根、3根或4根丝(40/2、40/3、40/4)。40/2、40/3和40/4纱的包装松弛系数分别为0.10、0.11和0.10。图5表示最大牵伸潜能相对温度，和部分还表示对每根丝的旦尼尔。简而言之，有较高每根丝旦尼尔，如20dpf(每根丝旦尼尔)的纱比有较低每根丝旦尼尔，如10dpf的纱有高得多的牵伸潜能。比较图4和图5，Spandex组份类型III在图4中表示的三种Spandex组份中获得最高的牵伸潜能，而当纱有较高的每根丝旦尼尔时Spandex组份类型I也可以获得较高的牵伸潜能。因此，希望使用带加热的牵伸方法，对有Spandex组份类型III和有较高的每根丝旦尼尔的纱可以获得超过10.5x的牵伸比。
第3系列的试验进一步证明两步牵伸与单步牵伸比较增加了最大牵伸潜能。图6比较各个试验的结果，使用Spandex组份类型I，它有40旦尼尔和4根丝(如40/4)，和PR为0.10。对两步法，在第一步将Spandex在190℃加热器温度下牵伸到3.3x(230％)和有6秒的停留时间。在第二步在指定的温度(如190℃)下以每次0.2x增加Spandex牵伸，还是6秒停留时间，直到Spandex断裂。两步牵伸显著地增加最大牵伸潜能。希望多步牵伸(3步或多步牵伸)比单步或两步牵伸得到甚至更高的牵伸潜能，只要所有各步的温度、牵伸和停留时间是最优化的。但是，我们相信牵伸过的Spandex的每根丝旦尼尔应该至少约为1到2dpf以便获得最大牵伸结果和在喷丝头缠结之后仍有可适用的复合纱。
上述的结果是令人惊奇的，所达到很高最大潜在的牵伸比远远超过过去的结果最大潜能是8.0x。用弹性体纱的最优化化学组份，和用每根丝较高的旦尼尔(如20dpf)，和在缠结的喷丝头之前选择使用多步牵伸(如两步或多步)，这些较高的牵伸比(大于8x)可以是可重复地达到的。通过在缠结喷丝头之前使用多步牵伸对大多数Spandex组份有较高每根丝旦尼尔的，可以获得较高的牵伸比(大于8.0x)。
对下面1到3实例，用试验的包芯弹性纱针织成针织织物并与用对照纱得到的织物比较。在意大利的Matec SpA公司的6导纱器织袜机Matec HF6.6(4英寸针盘，402针)上用不同包覆的纱针织成妇女的连裤袜，操作在每分600转，织成每道袜子式样。将该机用作2个导纱器的机器，在一个导纱器上用S捻矩针织包覆纱和在另一个导纱器上用Z捻矩针织相同的包覆纱以便生成平衡的针织物。所有袜类样品都针织成相同的中等尺寸(全部都针织成腿部2502道，调节针迹尺寸以便获得烫平袜子平的展开宽度在大腿为46cm和在小腿为29cm)。对要用于测量组织清晰度或开口的袜类，在410道和810道之后将标志线插入到大腿区域中。针织之后，针织袜类常规地经过剪裁、缝纫和染色加工。
在所有试验情况下，用下述特征来评估针织织物：
组织清晰度—组织清晰度是各种针迹目视开口的测量，它与袜类的透明度有关。
染色袜类尺寸，横宽计量—在选择无定形板袜类时消费者观察的样品袜类尺寸。
有定形板袜类尺寸—已经用定形板包装销售给消费者的样品袜类尺寸。
哈特勒(Hatra)压力分布，染色袜类—哈特勒压力分布是沿着腿部静态袜类压缩力的测量，与穿着时它的功能度有关。
下面给出这些试验中某些的附加描述：
测量连裤袜中组织清晰度的方法。
为了定量地测量透明度的差别，我们使用合适的装置来测量传送透过针织袜类样品的光和定量表示各个结果。在所有的情况下，袜类样品都在相同的针织机上针织的和使用标准的检查板拉伸到相同横向和长度的形变，因此由试验本身不会产生在针迹开口中的差别。还有，拍了显微放大的照片做针迹开口精确的检查。在图7A和7B中分别包括用常规弹性纱和按照本发明的弹性纱针织成的样品袜类32x放大的代表性显微放大照片。在袜类的大腿区域测量组织清晰度。为了保证袜类总是相等地展开和分析相同的地方，将袜类样品的腿拉在平的梯形的检查板上，该板有110cm长，上端圆周25cm和下端圆周41cm。优选地，袜子是染成黑色和检查板是白色的以便增加在针迹的开口区域和包覆纱之间的对比度。在针织时在410和810道之后引入标志线，在各道和针织都已经相等之后这些线分离约19cm。将袜拉到检查板，它展开相同的长度和宽度。但是，袜沿着它的长度大体上是相等的。通过轻轻地按摩表面，使各道和各针织找到它们的平衡。在样品的中部在两条标志线中间进行组织清晰度测量。
然后在MZ-12传导显微镜下(德国，Leica公司制造)在两条标志线的中间观察带着袜子样品的检查板。由日本Sanyo公司生产的型号为VCC-2972的彩色CCD-相机将图像传送给装备视频显示卡“Pinnacle/Studio PCTV-Vision”的个人计算机。对显微镜应用2x放大，得到PC图像的32x放大。接着应用“Photoshop-Version 5”软件(以Adobe，SanJose，加利福尼亚)将数字图像变成黑白照片。为了确定针迹的开口区选择一个灰度的范围，和选择灰度的另一个范围以便确定Spandex和无弹性纱，如袜类中的尼龙，的复合纱。从0到244的灰度范围等于是黑的，从245到255的范围等于是白的，选择灰度将测量的区域画成灰度的函数。这就获得基本上双峰分布，一个是尼龙(黑的)和一个是开口区域(白的)，并有一点噪音干扰这是由于从针迹的反射造成的。在围绕245范围内选择该区域是零。然后应用软件“Image tool，version 2.03”(Texas Health Science Center大学，San Antonio，Texas美国)计算开口面积，没有被丝或纱掩挡的百分比。开口面积增加5％代表在组织清晰度和袜类细薄度、或透明度上非常显著的改进。
对每个图像分析和平均包含140个针迹的区域。在每个袜类样品上测量18个区域和统计分析。
测量染色袜类尺寸，横宽计量的方法
将袜子样品平放在桌子上和使用测量带人工测量袜类长度和宽度。
测量有定形板袜类尺寸的方法
将每个袜类样品放在尺寸3的模板上并使其通过CorteseFissato Donna 684定形机，在机内样品暴露在120℃的饱和蒸汽中。定形之后作为染色的袜子测量袜类尺寸。
哈特勒压力分布法，染色的袜子
使用标准的英国Segar公司的HATRA装置进行袜子压力的测量，在袜子的脚踝关节、小腿和大腿部分测量。
在下面的实例4中，使用本发明的包芯弹性纱制备机织织物。这种织物与标准喷气包覆法的纱机织的织物比较。在双织机上，型号P7100-390由瑞士Sulzer公司制造，将纱机织成3∶1斜纹图案。在纬纱中使用对照纱和本发明的纱，密度为22根纬纱/cm。由棉纱NumberEnglish(Ne)(英制纱线支数)20/1组成经纱，密度为24根/cm。所得织物在从瑞士，Santex公司来的机器上蒸汽熔烘回缩，然后在从意大利，MCS公司来的喷射式染色机中在沸腾下洗涤和染色。最后，织物在从德国，Brueckner公司来的拉幅机上加热60秒，给定在190℃和120cm宽。
分拆机织织物的下述特征：
重量
裁下100cm2的织物样品和在标准纺织品试验环境中(21℃+/-1℃和65+/-2％RH)调湿16小时后称重。
Spandex含量
将100cm2织物样品分离成它的各组份。在16小时调湿之后，对Spandex纱称重和计算它的百分比％含量。
织物伸长率
至少离开织物布边10cm，裁下调湿的织物样品330mm(纬)×60mm(经)。接着在纬纱方向将样品拆散至50mm宽。在试样上用两条平行线画出250mm的试验长度。然后将试样安装在伸长度速率恒定的试验机上，使夹子的内边缘精确地位于划在试样上的两条线上。将试样在0-30牛顿之间循环3次和计算出最大的伸长率。
织物回复能力
样品的制备和试验与评价织物伸长率相同。从第3无负荷曲线图上在特定的伸长率处读出回复能力。
织物增长
将织物试样伸长到织物伸长率的80％，然后保持在这个状态30分钟。接着让它松弛60分钟，在这时测量织物的增长和按它的原先长度计算百分比％。如果织物伸长率的80％是大于35％，那么增长试验所用的伸长就限制在35％。
尺寸的稳定性。
在调湿的织物试样上按预定的距离做出永久性的标记。在洗涤和干燥之后，对试样进行重新调湿，和再次测量标记之间的距离。在织物松弛的尺寸之间的变化计算尺寸的稳定性。
实例1
在这个实例中用本发明纱针织成的袜类与用标准喷气包覆法的纱针织成的袜类直接比较。两种方法都在SSM机器上操作，卷取速度为400米/分。
按照本发明的第1方面，在使用缠结前单步热牵伸组合缠结后热处理时这个实例比较连裤袜特性对对照袜。将20旦尼尔的Spandex牵伸到包覆纱中与对照袜中12旦尼尔相同的旦尼尔，对照袜由标准AJC无热处理对照纱制成。给出两个样品，其中两个热处理样品所用的唯一变量是在第1牵伸步骤中所用的加热器温度(160℃和190℃)。在下面表2中给出详细的各项方法条件和结果。“AJC”表示“喷气包覆”或喷气缠结。
表2
  变量   AJC-控制   AJC有前和后热处理   AJC有前和后热处理
  Spandex纱指标
  类型   干纺，类型1   相同   相同
  旦尼尔   12   20   20
  丝号   1   1   1
  尼龙纱指标
  组份   尼龙6.6   相同   相同
  旦尼尔   15   相同   相同
  丝号   7   相同   相同
  变形   S+Z   相同   相同
  AJC机器给定值(图1)
  卷取速度   400m/min   Same   Same
  辊表面速度(辊28)   412m/mln   408m/min   408m/min
  辊表面速度(辊26)   424m/min   420m/min   420m/min
  辊表面速度(辊20)   412m/min   408m/mln   408m/min
  辊表面速度(辊14)   160m/min   89m/min   89m/min
  牵伸(辊28到辊14)   2.6×   4.6×   4.6×
  总牵伸   3.1×   5.1×   5.1×
  牵伸后Spandex旦尼尔   3.9   3.9   3.9
  到喷丝头的超喂   3％   相同   相同
  喷丝头空气压力   4.5巴   相同   相同
  喷丝头型号   Hebe rleinP212   相同   相同
  加热器
  第1步加热器或加热器18   不用   用   用
  长度   40cm   40cm
  停留时间   0.06sec   0.06sec
  温度   160℃   190℃
  第2步加热器(喷丝头后)或加热器32
  纱路径长度   200cm   相同   相同
  停留时间   0.3秒   相同   相同
  温度   室温   225℃   225℃
  得到的连裤袜
  组织清晰度
  白区   49.2％   53.1％   55.6％
  染色袜尺寸--横向计量
  平的长度   38cm   46.4cm   45.1cm
  哈特勒压力分布一染色袜
  大腿   3.7mmHg   4.gmmHg   4.7mmHg
  小腿   5.1mmHg   8.5mmHg   8.4mmHg
  脚踝关节   5.gmmHg   11.4mmHg   9.4mmHg
使用上述测量针织品组织清晰度的方法定是表示传送透过标准数目针织品针迹的光。对与透明度有关的最大清晰度，复合纱线是紧紧固定的，和不应该有松驰的或漂泊不定的纤维从纱中伸出来遮挡光线的传送。由慢的空心锭子法制造的单层包覆的包芯弹性纱常常有很高的组织清晰度。用标准喷气缠结法生产的松松固定的包芯弹性纱通常有漂泊不定的纤维从纱中伸出因而得到的针织品针迹一般是最暗淡的。
但是令人惊奇的是，在表2中给出的本发明喷气缠结纱的组织清晰度在两种情况中对对照袜都有显著的改进。在组织清晰度中5％的提高被认为在袜类透明度上非常明显的改进。
用缠结之前和之后都加热的复合纱针织成的袜类比较用缠结喷丝头之前和之后都不进行热处理的对照复合纱组成的袜类，袜子压力显著增加和平的袜子长度仅有适当的增加。因此与标准喷气缠结法比较，本发明可以提供的连裤袜有大大改进的透明度、更高的哈特勒分布、和由于较高的旦尼尔降低了Spandex喂进纱的成本。这些特性使这些复合纱理想地适合制作透光护腿的连裤袜。
实例2
按照本发明的第二方面，在使用两步缠结前热牵伸且合缠结后热处理时(图3)这个实例比较连裤袜特性对对照袜。
在下面表3内的特定样品中，将70旦尼尔的Spandex牵伸至(1)约与对照袜中20旦尼尔Spandex相同的旦尼尔(即约7.5旦尼尔)(ii)约10％低于对照袜的旦尼尔(即约6.7旦尼尔)。
表3
变量 AJC-控制 AJC有2步前处理和后热处理   AJC有2步前处理和后热处理
  Spandex纱指标
  类型   干纺，类型1   相同   相同
  旦尼尔   20   70   70
  丝号   2   5   5
  尼龙纱指标
  组份   尼龙6.6   相同   相同
  旦尼尔   15   相同   相同
  丝号   7   相同   相同
  变形   S+Z   相同   相同
  AJC机器给定值(图3)
  卷取速度   400m/min   相同   相同
  辊表面速度(辊28)   412m/min   相同   相同
  辊表面速度(辊26)   424m/min   相同   相同
  辊表面速度(辊54)   不用   412m/min   412m/min
  辊表面速度(辊20)   412m/min   200m/min   178m/min
  辊表面速度(辊14)   179m/min   50m/min   44.4m/min
  第1步牵伸(辊20∶辊14)   2.3×   4.0×   4.01×
  第2步牵伸(辊54∶辊20)   2.06×   2.31×
  牵伸比(辊28到辊14)   2.3×   8.2×   9.3×
  总的牵伸   2.6×   9.3×   10.5×
  牵伸后Spandex旦尼尔   7.7   7.5   6.7
  到喷丝头的超喂   3％   相同   相同
  喷丝头空气压力   4.5巴   相同   相同
  喷丝头型号   HeberleinP212   相同   相同
  加热器
  第1步加热器(加热器18)   不用   用   用
  长度   40cm   相同
  停留时间   0.12秒   0.13秒
  温度   190℃   190℃
  第2步加热器(加热器52)   不用   用   用
  长度   40cm   相同
  停留时间   0.06秒   0.06秒
  温度第3步加热器   190℃   190℃
  (空气喷丝头后加热)
  32)
  纱路径长度   200cm   相同   相同
  停留时间   0.3秒   相同   相同
  温度   室温   225℃   225℃
AJC-控制 AJC有2步预处理和后热处理   AJC有2步预处理和后热处理
  得到的连裤袜
  组织清晰度
  白区   48.6％   49.4％   48.3％
  染色袜尺寸-横向计量
  平的长度   38.3m   41.3cm   38.9cm
  哈特勒压力分布-染色袜
  大腿   4.8mmHg   6.6mmHg   6.4mmHg
  小腿   7.5mmHg   10.3mmHg   11.9mmHg
  脚踝关节   9.5mmHg   12.3mmHg   13.3mmHg
当比较上述两步牵伸对控制时，组织清晰度基本相等，哈特勒压力分布移到较高的水平和平袜长度仅有适当的增加。但是总的牵伸水平很高，(高至10.5x在这个实例中)，所以在制造喷气缠结包芯弹性纱时很适合显著降低Spandex的成本。通过增加牵伸加热器的温度、增加喷丝头后面加热器中的温度、和/或增加在各加热器中纱的停留时间，可以改进或调节组织清晰度和哈特勒压力分布两者。当然这些加热器温度、纱的停留时间和纱的旦尼尔必须是这样，在牵伸加热器中实际纱的温度是在80°-220℃的限制之内，和在喷丝头后面的加热器中实际纱的温度在150°-240℃的限制之内。实例1和3还包括说明这些效果的某些情况。
实例3
在本发明的另一个实施例中，在室温下牵伸弹性体纱(如Spandex)，在喷丝头-缠结步骤之后进行加热。在表4中列出详细的方法条件和结果。在这个实例中，在室温下牵伸Spandex，和对本发明方法和对照都是机器牵伸2.6x。
表4
  变量   AJC控制   AJC有后热处理(本发明)   AJC有后热处理(本发明)   AJC有后热处理(本发明)
  Spandex纱指标
  组份   干纺，类型I   相同   相同   相同
  旦尼尔   12   相同   相同   相同
  丝号   1   相同   相同   相同
  尼龙纱指标
  组份   尼龙6.6   相同   相同   相同
  旦尼尔   15   相同   相同   相同
  丝号   7   相同   相同   相同
  变形   S+Z   相同   相同   相同
  AJC机器给定值(图1)
  卷取速度   400m/min   400m/min   200m/min   600m/mln
  辊表面速度(辊28)   412m/min   408m/min   204m/min   612m/min
  辊表面速度(辊26)   424m/min   424m/min   210m/min   630m/min
  辊表面速度(辊20)   412m/min   408m/min   204m/min   612m/min
  辊表面速度   160m/min   157m/min   78m/min   235m/min
(辊14)
牵伸(辊28到辊14)  2.6x  2.8x  2.6x  2.6x
总的牵伸  3.1x  3.1x  3.1x  3.1x
Spandex牵伸后旦尼尔  3.9  3.9  3.9  3.9
到喷丝头的超喂(辊26到辊28)  3％  3％  3％  3％
喷丝头空气压力  4.5巴  相同  相同  相同
喷丝头型号  HeberlelnP212  相同  相同  相同
加热器
加热器18  不用  不用  不用  不用
加热器32
纱路径长度  2.Om  相同  相同  相同
停留时间  O.3秒  0.3秒  0.6秒  O.2秒
温度  室温  225°C  240°C  240°C
所得的连裤袜 控制 本发明 本发明 本发明
组织清晰度
白区染色袜尺寸 49.2％ 54.9％ 58.0％ 51.7％
一横向计量
平的长度哈特勒压力 38cm 46.7cm 70.0Cm 43.8Cm
分布一染色袜
大腿 3.7mmHg 3.3mmHg 1.6mmHg 3.4mmHa
小腿 5.1mmHg 5.1mmHg 2.7mmHa 5.2mmHg
脚踝关节 5.9mmHg 5.7mmHg 2.3mmHg 6.3mmHg
由本发明方法(在卷取速度为400米/分和加热给定值在225℃)制成的成品袜类的组织清晰度在内区内从49.2％显著提高到54.9％。在图7A和7B中，这两个样品32x放大的特征显著放大照片说明组织清晰度在49.2％54.9％之间的差别。在图7B中样品的针迹开口更大些，与图7A(对照)中样品的针迹开口比较有更少的丝的环结遮挡针织品针迹之间的开口。
增加弹性复合纱在加热器中的停留时间也可导致组织清晰度的提高(在240℃下0.6秒得到组织清晰度为58.0％)。除了组织清晰度，染色袜类和定形后袜类横向计量的尺寸都有显著的改进。
实例4
在这个实例中，按照本发明的第1方面制成旦尼尔很大的包芯弹性纱。对Spandex纱在加热的同时进行一步牵伸，接着通过喷丝头包覆聚酯连续长丝纱，跟着加热、冷却和卷取复合纱。对这个实例，使用图1和2装设的设备但有如下修改：将附加的40cm长辐射加热器加在辊14和引导16之间，将在缠结前区域中总的加热器长度增加到80cm以便能有较高的热输入。将70旦尼尔Spandex纱牵伸到与在无加热对照纱中牵伸40旦尼尔Spandex一样在包覆的纱中大致相同的旦尼尔。包覆纱是由两个70旦尼尔、变形的聚酯纱组成，每个有34根丝，从而使包覆的供料纱总的旦尼尔为140/68。将使用本发明纬纱的机织织物与使用标准喷气包覆法的纬纱的织物比较。
下面表5列出各试验的结果。
表5
  变量   AJC控制   AJC有前和后热处理
  Spandex纱指标
  类型   干纺，类型1   相同
  旦尼尔   40   70
  #丝号   4   5
  硬纱指标
  组份   PES   相同
  旦尼尔   2×70   相同
  丝号   34   相同
  变形   S+Z   相同
  机器给定值(Fig.1)
  卷取速度   400m/min   相同
  辊表面温度(辊14)   117m/min   67.3m/min
  辊表面温度(辊20)   410m/min   相同
  辊表面温度(辊26)   420m/min   相同
  辊表面温度(辊28)   410m/min   相同
  牵伸(辊28到辊14)   3.50×   6.09×
  总的牵伸   4.0×   6.7×
  到喷丝头的过喂(辊26对辊28)   2.4％   相同
  喷丝头型号   Heberlein P212   相同
  喷丝头空气压力   4.5巴   相同
  加热器
  第1步加热器或加热器18   不用   用
  长度   80cm
  温度   160℃
  停留时间   0.12seC
  第2步加热器(空气-喷丝头前)或加热器32
  纱路径长度   200cm   相同
  温度   室温   225℃
  停留时间   0.3秒   相同
  所得机织物
  重量   193g/m2   207g/m2
  Spandex含量   2.4％   2.3％
  织物伸长率   55.2％   66.2％
  织物回复能力
  20％织物伸长率   42cN   52cN
  10％织物伸长率   1.7cN   11cN
  织物伸长   3.7％   2.7％
  尺寸稳定性   -0.2％   -0.2％
令人惊奇地，我们发现了至今用标准Spandex纱不可能产生的所需的织物特性。用本发明的纱生产的织物其织物伸长率增加。同时在低的织物伸长率时织物回复能力显著增加而织物增长明显地减小。尽管使用Spandex纱的热处理来改变纱和织物的特性是众所周知的，但是在低织物伸长率时高的织物伸长率和高的回复能力的组合和织物增长的改良是独特的。这些特性对用机织织物制成的服装是特别重要的。在回复能力和织物增长方面的优良性能造成衣服更加贴身合适和减小“起拱”倾向，和较高的伸长率提高织物的舒适度。因此这个发明纱也适合于机织服装。
虽然本发明已经用优选的实施例进行描述，对本发明所属技术领域的普通技术人员来说将完全可以在本发明的范畴内进行各种改变。所以，应该理解本发明是由下述的权利要求书所覆盖。

Claims (27)

1.生产包芯弹性纱的方法，包括：
a.拉伸10到140旦尼尔和1到15根丝的弹性体纱到它松弛长度的2.0倍到7.0倍同时将纱加热到在约80℃到约150℃的温度范围内；
b.联合喂进拉伸过的弹性体纱和10到210旦尼尔与有至少5根长丝的无弹性纱通过缠结弹性体纱和无弹性纱的流体缠结喷丝头以便生成包芯弹性纱，所述无弹性纱以1.5％到6.0％的超喂被供给到喷丝头；
c.将包芯弹性纱加热到在约150℃到约240℃之间的温度；和
d.在将复合纱缠绕成卷装之前，将加热的复合纱冷却到约60℃或更低的平均温度。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于弹性体纱是Spandex，它由凝集在一起的旦尼尔在6到25范围内的各根长丝组成。
3.如权利要求1所述的方法，其特征在于无弹性纱是复丝的合成纱，选自包括尼龙和聚酯的一组纱。
4.如权利要求1所述的方法，其特征在于包芯弹性纱以每分350到700米的速度从流体缠结喷丝头排出。
5.如权利要求1所述的方法，还包括当将纱牵引通过流体缠结喷丝头时拉伸弹性体纱直到它拉伸过长度的2倍。
6.如权利要求1所述的方法，其特征在于在在线加热器内加热弹性体纱，其停留时间小于0.5秒。
7.如权利要求1所述的方法，其特征在于在在线加热器内加热包芯弹性纱，其停留时间小于1秒。
8.如权利要求1所述的方法，其特征在于在将纱牵引通过流体缠结喷丝头之前将弹性体纱拉伸到它松弛长度的至少8倍。
9.生产包芯弹性纱的方法，包括：
a.将10到140旦尼尔和1到15根长丝的弹性体纱拉伸到它松弛长度的2.0到5.0倍同时在第1加热区内将纱加热到约80℃到约220℃范围之内的温度；
b.将弹性体纱进一步拉伸到它已拉伸长度的另外2.0到3.0倍同时在第2加热区内将纱加热到约80℃到约220℃范围之内的温度；
c.联合喂进拉伸的弹性体纱和10到210旦尼尔与有至少5根长丝的无弹性纱通过缠结弹性体纱和无弹性纱的流体缠结喷丝头以便生成包芯弹性纱，所述无弹性纱被以1.5％到6.0％的超喂供给到喷丝头；
d.将包芯弹性纱在第3加热区内加热到约150℃到约240℃之间的温度；
e.在将复合纱缠绕成卷装之前，将加热的复合纱冷却到约60℃或更低的平均温度。
10.如权利要求9所述的方法，其特征在于弹性体纱是Spandex，它由凝集在一起的旦尼尔在6到25范围内的各根长丝组成。
11.如权利要求9所述的方法，其特征在于无弹性纱是复丝的合成纱，选自包括尼龙和聚酯的一组纱。
12.如权利要求9所述的方法，其特征在于包芯弹性纱以每分350到700米的速度从流体缠结喷丝头排出。
13.如权利要求9所述的方法，还包括当将纱牵引通过流体缠结喷丝头时拉伸弹性体纱直到它拉伸过长度的2倍。
14.如权利要求9所述的方法，其特征在于在在线加热器内加热弹性体纱，其停留时间小于0.5秒。
15.如权利要求9所述的方法，其特征在于在在线加热器内加热包芯弹性纱，其停留时间小于1秒。
16.如权利要求9所述的方法，其特征在于在将纱牵引通过流体缠结喷丝头之前将弹性体纱拉伸到它松弛长度的至少8倍。
17.生产包芯弹性纱的方法，包括：
a.拉伸10到140旦尼尔和1到15根长丝的弹性体纱到它们松弛长度的2.0到5.0倍同时将纱保持在环境温度下；
b.联合喂进拉伸过的弹性体纱和10到210旦尼尔与有至少5根长丝的无弹性纱通过缠结弹性体纱和无弹性纱的流体缠结喷丝头以便生成包芯弹性纱，所述无弹性纱以1.5％到6.0％的超喂被供给到喷丝头；
c.将包芯弹性纱加热到在约150℃到约240℃之间的温度；和
d.在将复合纱缠绕成卷装之前，将加热的复合纱冷却到约60℃或更低的平均温度。
18.如权利要求17所述的方法，其特征在于弹性体纱是Spandex，它由凝集在一起的旦尼尔在6到25范围内的各根长丝组成。
19.如权利要求17所述的方法，其特征在于无弹性纱选自一组包括聚酰胺的纱，聚酰胺包括尼龙和聚酯。
20.如权利要求17所述的方法，还包括当将纱牵引通过流体缠结喷丝头时拉伸弹性体纱直到它拉伸过长度的2倍。
21.如权利要求17所述的方法，其特征在于在在线加热器内加热包芯弹性纱，其停留时间小于1秒。
22.由权利要求1的方法制成的包芯弹性纱。
23.由权利要求9的方法制成的包芯弹性纱。
24.由权利要求17的方法制成的包芯弹性纱。
25.至少部分由权利要求1的方法制成的包芯弹性纱制成的服装，包括针织袜类。
26.至少部分由权利要求9的方法制成的包芯弹性纱制成的服装，包括针织袜类。
27.至少部分由权利要求17的方法制成的包芯弹性纱制成的服装，包括针织袜类。
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