CN1714984A - 除渣效果更强的焊丝 - Google Patents

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Abstract

一种含有渣改良添加剂的低合金钢或低碳钢焊缝，所述渣改良添加剂选自锑、铋、锗及其化合物。一种用于形成含有渣改良添加剂的低合金钢或低碳钢焊缝的焊丝，所述渣改良添加剂选自锑、铋、锗及其化合物。

Description

除渣效果更强的焊丝
本申请是申请号为01119105.8、申请日为2001年5月16日、发明创造名称为“除渣效果更强的焊丝”的中国发明专利申请的分案申请。
技术领域
总的来说，本发明涉及用于对接表面焊的焊丝，确切地说，本发明涉及产生有自剥落性或容易除去的渣堆的更好的焊接熔敷物的金属芯焊丝。
背景技术
实心焊丝和金属芯焊丝常被用于低碳钢基和低合金钢基金属的电弧焊中。这些焊丝在单道或多道高速焊接中产生高强度焊缝。这些焊丝被确定产生了坚固的且具有抗拉强度、韧性和抗冲击强度以满足所需的最终应用的无孔焊道。实心焊丝和金属芯焊丝也被认为能够减少焊渣，但是小渣堆或细渣线通常产生于焊趾中。必须在喷漆或涂覆焊缝前除去这些渣堆或渣线，因为如果要在喷漆或涂覆后除去它们，则它们有损于产品外观或者起到了腐蚀发起点的作用。
实心焊丝是最常用的一种焊丝。与屏蔽金属电弧焊相比(焊条电弧焊)，可以用实心焊丝进行的连续焊接产生了更高的生产率。实心焊丝是通过将具有特殊化学成分的热轧棒材拉拔成理想粗细而形成的。接着，清洗实心焊丝并且如果需要镀上铜。在实心焊丝中的锰和硅在焊接过程中氧化并产生了独立的薄渣堆。实心焊丝产生的生产率优势有时被除去成型于焊缝表面上的渣堆或渣块所需的时间抵消掉了。
金属芯焊丝因在结构焊接方面有更高生产率而逐渐被用作实心焊丝的替代品。金属芯焊丝是复合管状填芯金属电极，它具有金属套和一个含各种粉末材料组合物的芯。金属芯焊丝的芯的成分包括铁粉，它通常被用作填料。芯的成分约占总焊丝重量的1％-45％。铁粉成分通常是相当可观的并且通常约占总焊丝重量的0％-44％。在金属芯焊丝制造过程中，混合芯的成分并将其堆覆到钢带上，所述钢带在一台成型加工装置中被制成环绕其芯成分的管或套。包围芯成分的钢套接着通过缩径模被拉拔到一个特定的直径。金属芯焊丝产生了比实心焊丝更高的焊接熔敷速度和更宽、更连续的熔透截面形状。此外，与实心焊丝相比，金属芯焊丝产生了更少的烟尘和飞溅并产生了更好的电弧稳定性以及具有更好浸润性的焊接熔敷物。但是，金属芯焊丝产生的这些生产率优势有时被除去成型于焊缝表面上的渣堆或渣块所需的时间抵消掉了。
如果利用传统的实心焊丝和金属芯焊丝，则渣堆会成型于焊缝边缘上或焊趾上。在该部位上，焊缝如图1所示地具有略微成凹形的轮廓。渣堆具有被拉入该凹腔的趋势，因而很难除去它们。根据本发明，我们发现，通过给实心焊丝和金属芯焊丝添加某种合金，渣堆会主要形成于远离焊缝边缘的位置上。在这些位置上，渣堆自动剥落或容易被除去。
授予Godai等人的US4345140涉及一种用于焊接不锈钢的管状焊芯复合焊丝。该专利披露了添加低熔点金属氧化物如铅、铜、铋、锑和锡的氧化物有助于提高渣的隔离性。低熔点金属氧化最好以约0.1％-0.25％的量被加入。用于不锈钢焊接的低熔点管状焊芯复合焊丝根本上不同于本发明的低碳钢和低合金钢焊丝。用于焊接不锈钢的管状焊芯复合焊丝含有一种包括非金属无机成分的焊剂，与在低碳钢或低合金钢焊丝中的情况相比，所述非金属无机成分的百分含量要高许多(如5％-10％)。管状焊芯复合焊丝产生了覆盖整个焊缝表面并且粘附在焊道上的渣，从而很难除去它。金属芯焊丝具有主要包括明显减少了非金属成分(如少于5％)的金属粉和合金粉的芯成分。与金属芯焊丝相比，管状焊芯复合焊丝没有在焊接熔敷物的焊趾区内形成小渣堆。
发明内容
我们发现，给焊接合金添加锑、铋和/或锗造成渣堆或渣块成型于远离低碳钢和低合金钢焊道边缘或焊趾区的位置上并且由此方便了去除渣堆。这些元素可以作为金属、合金或金属化合物(如氧化物、碳酸物、氟化物、硫化物或硫酸物)被加入。因此，本发明的一个表现形式就是含这些金属添加物的焊丝，本发明另一个更具体的表现形式就是含这些添加物的低碳钢或低合金钢焊丝。本发明还包括一种焊道，其中渣堆位于远离焊趾的区域内。本发明的另一个表现形式就是其锑、铋和/或锗的含量足以帮助除去渣堆的低合金焊丝。优选的添加物是锑或锑的氧化物。
本发明的另一个表现形式就是含有锑、铋和/或锗的实心焊丝或金属芯焊丝。另一个表现形式就是包括一个钢套和一个芯的金属芯焊丝，其中芯和/或钢套含有锑、铋和/或锗。根据本发明的另一个表现形式，焊丝被用于低碳钢或低合金钢焊接。
本发明的另一个表现形式就是一种形成焊缝的方法，它包括熔化一种具有上述成分的实心焊丝或金属芯焊丝的步骤。
本发明的再一个表现形式就是一种形成焊缝的方法，它包括通过施加电弧来熔化一种具有上述成分的金属芯焊丝的步骤。
附图简述
图1是在传统金属芯焊缝中的渣堆的横截面示意图，它画出了焊趾上的渣堆。
图2是在本发明焊缝中的渣堆的横截面示意图，它示出了在焊缝中心的渣堆。
图3是利用常规金属芯焊丝的焊缝表面的示意图。
图4是利用上述本发明的金属芯焊丝的焊缝表面的示意图。
图5是在根据表6实验3的例子中用金属芯焊丝形成的焊缝的照片。
图6是利用可在市场上从荷伯特兄弟公司(Hobart Brothers)买到的Metalloy 76焊丝而形成的焊缝的照片。
具体实施方式
本发明的实心焊丝和金属芯焊丝大约具有以下焊丝成分，以表1所示总焊丝的重量百分数表示：
表1实心焊丝和金属芯焊丝成分
  元素                      重量百分比范围
  普通   低碳钢   低合金钢
  C   0.0-0.13   0.0-0.12   0.0-0.13
  Mn   0.0-3.5   0.0-3.5   0.0-3.5
  Si   0.0-2.0   0.0-2.0   0.0-2.0
  Cr   0.0-10.5   0.0-0.5   0.0-10.5
  Ni   0.0-3.75   0.0-0.5   0.0-3.75
  Ti   0.0-0.1   0.0-0.1   0.0-0.1
  Mo   0.0-1.2   0.0-0.5   0.0-1.2
  B   0.0-0.1   0.0-0.1   0.0-0.1
  V   0.0-0.25   0.0-0.5   0.0-0.25
  Sb/Bi/Ge   0.04-0.3   0.04-0.3   0.04-0.3
  Fe   85.6-99.25   96.25-99.25   85.6-99.0
在该表中，元素百分比精确到0.01％以内，但是本发明的技术人员将认识到，这些百分比反映了工业标准，而不是对本发明的技术限制。Sb、Bi和Ge可以联合使用或交替使用。如上所述，Sb是优选的添加物。在本发明最典型的实施例中，焊丝(和焊道)最少包括0.5％的锰、0.2％的硅。尽管减少碳以便抑制发烟是理想的，但焊丝(和焊道)一般含有至少0.003％的碳。低碳钢和低合金钢的工业标准限定了Cr、Ni、Mo、V、Ti、B、Sb、Bi和Ge的综合含量不超过0.5％。可以使用更高的含量，但将不能满足工业标准。
对本发明焊缝的分析表明，合金添加物与渣堆对立地残留在焊缝中，结果，在金属芯焊丝的情况下，导致了可以给套或芯添加金属。为了方便起见，通常给芯加入添加物。在表2、3中列出了芯和套的成分占金属芯焊丝的总重的情况。
表2               金属芯焊丝的芯成分
  元素                    重量百分比范围
  普通   低碳钢   低合金钢
  C   0.0-0.13   0.0-0.12   0.0-0.13
  Mn   0.0-3.5   0.0-3.5   0.0-3.5
  Si   0.0-2.0   0.0-2.0   0.0-2.0
  Cr   0.0-10.5   0.0-0.5   0.0-10.5
  Ni   0.0-3.75   0.0-0.5   0.0-3.75
  Ti   0.0-0.1   0.0-0.1   0.0-0.1
  Mo   0.0-1.2   0.0-0.5   0.0-1.2
  B   0.0-0.1   0.0-0.1   0.0-0.1
  V   0.0-0.25   0.0-0.5   0.0-0.25
  Sb/Bi/Ge   0.04-0.3   0.04-0.3   0.04-0.3
  Fe   0.0-44.0   0.0-44.0   0.0-44.0
表3            套成分
  元素                      重量百分比范围
  普通的   低碳钢   低合金钢
  C   0.0-0.13   0.0-0.12   0.0-0.13
  Mn   0.0-3.5   0.0-3.5   0.0-3.5
  Si   0.0-2.0   0.0-2.0   0.0-2.0
  Sb/Bi/Ge   0.04-0.3   0.04-0.3   0.04-0.3
  Fe   55.25-99.25   55.25-99.25   55.0-99.0
锑可以作为元素金属或化合物或合金如Sb2S3、SbF3、Sb2(SO4)3、Sb2O3被加入芯中。铋可以作金属如(BiO)2CO3、Mn2Bi3或Bi4Ge3O12地加入。锗可以作为金属或上述铋的化合物地被加入。令人惊异地，锑氧化物可以被加入金属粉末中并产生本发明的优点。渣是由氧化物构成的。为了减少渣，通常使芯成分内的氧化物量保持最小。这使得给芯成分添加氧化物不是凭直觉。渣改良剂最好以约0.3％-2.0％的重量百分比(焊丝的0.04％-0.3％重量百分比)被加入芯成分中。本领域的技术人员将认识到，如果给芯添加Sb/Bi/Ge，则不需要给套添加材料，反之亦然。当然，不排除部分加给套和芯的方式。根据本发明，这些部分中的任何一部分即整个焊丝的总成分(套或芯)经过改良而含有Sb、Bi或Ge或者其化合物，所述物质的含量足以促进渣堆的位移和最终除去。根据焊丝总重量，这些材料一般以约0.04％-0.3％的量被加入并且最好是0.14％-0.21％。
添加锑被认为会降低焊缝的抗冲击强度。在AWS A5.18所定义的E70C-3M中，工业标准要求具有0°F下的20ft-lbf的抗冲击强度，而在E70C-6M中，工业标准要求具有-20°F下的20ft-lbf的抗冲击强度。为了补偿添加锑来满足这些工业标准，最好将镍和/或钛与硼的组合加入焊缝中。这些金属一般被加入芯成分中，对于低碳钢焊缝来说，镍占到焊缝金属的0.5％被加入。根据低合金钢焊缝的工业标准，镍可以占焊缝金属的3.75％被加入。钛以不超过0.75％的量并一般占焊缝金属的0.03％-0.05％的量被加入芯成分中。尽管镍和Ti-B通常不被加入套中，但这是可以与将其添加到焊丝芯中同时或单独进行的。至于对Ti、B添加物的研究，见Oh，D.W等人的“硼、钛对低碳钢焊缝金属的影响”(《焊接杂志》，1990.4，P151-S到P158-S)。套的添加物是这样调整的，即焊缝显示出理想的抗冲击性能并且满足工业化学成分标准。
根据本发明形成的焊缝具有实质上与焊丝相同的成分，除了损失很少量的由锰和硅构成的渣和烟。因而，表1所示的百分比也被用于限定焊缝的成分。
根据本发明，以下任何可在市场上买到的碳钢金属芯焊丝和低合金钢金属芯焊丝都可以经过改良地含有上述锑、铋和/或锗。下表表示这些产品及其典型的熔敷化学物质。
表4              碳钢
Metalloy产品   AWS级   C   Mn   Si   P   S   Fe
  70   E70C-6M   0.06   1.39   0.70   0.011   0.014   余量
  71   E70C-6M   0.09   1.47   0.70   0.008   0.013   余量
  70X   E70C-6M   0.04   1.50   0.70   0.008   0.013   余量
  76   E70C-6CE70C-6M   0.090.05   1.291.56   0.610.75   0.0100.009   0.0160.013   余量
  70R   E70C-6CE70C-6M   0.060.09   1.621.67   0.630.67   0.0110.012   0.0160.018   余量
  Galvolloy   E70C-GS   0.03   0.50   0.30   0.015   0.015   余量
表5                   低合金钢
  Metalloy产品   AWS级   C   Mn   Si   Ni   Cr   Mo   Cu   Fe
  80B2   E80C-B2   0.070.06   .78.82   .42.29   1.251.36   0.470.50   余量
  80D2   E90C-G   0.100.08   1.271.94   0.300.66   0.010.02   0.490.50   0.050.02   余量
  80N1   E90C-Ni1   0.050.05   1.110.86   0.360.21   0.880.97   0.130.14   余量
  80N2   E80C-Ni2   0.060.03   1.160.77   0.370.28   2.422.43   余量
  80W   E80C-G   0.04   1.19   0.63   0.61   0.55   0.54   余量
  90   E90C-G   0.050.03   1.321.30   0.330.28   1.891.72   0.370.41   余量
  90B3   E90C-B3   0.090.07   0.620.70   0.390.35   2.072.30   1.011.00   余量
  110   E110C-G   0.07   1.63   0.48   2.22   0.21   0.59   余量
图1、3表示用传统的金属芯焊丝形成的焊缝10，图2、4表示根据本发明的焊缝10。如图所示，焊缝10的焊趾区12与相邻焊接部有关地形成了一个凹腔。当渣熔敷物14被吸入该凹腔时，很难除去它。相反地，根据本发明，添加锑造成渣熔敷物14远离焊接熔敷物在此成凸形的焊缝边缘12地形成。如图2、4所示，尽管不希望与之有关，但在所述焊缝边缘上，渣熔敷物与焊缝之间的接触角比在焊缝渣熔敷物与焊脚区内焊缝之间的接触角(未测)大许多，这导致了渣堆远离焊趾地定位。这将使渣堆更容易被除去，并且在某些情况下，由于渣冷却速度与焊缝冷却速度相比是不同的，所以渣熔敷物将简单地突然崩离开焊缝。
通过以下实施例来更具体地说明本发明。
实施例
制备出Metalloy夹芯焊丝，其中渣改良添加剂以下表所示的含量被加入焊丝芯中，其中：
a.芯的元素％是占芯成分总重的添加剂元素的百分比。
b.ARC是包括以下电弧特性的0(最差)-10(最好)的客观分级：稳定性、连续性和使用难易性。
c.Si堆是渣堆数目。测量到至少8个对应于一条沿焊缝长度的基本完整的渣线。
d.位置是描述渣堆位置，其中C表示中心，T表示焊趾。
渣熔敷物被除去并在盲检实验中评估去除的难易性，结果列于下表中。
表6            实验结果
  实验   化合物   芯的元素％   ARC   Si堆   位置   去除难易性
  1   Sb   0.668   9   4.5   C   容易
  2   Sb   1.002   9   3   C   容易
3 Sb 1.337 9 1 C 容易
  4   Sb   1.671   8   2   C   容易
  5   Bi   0.668   6   8   T   容易
  6   Bi   1.022   6   8   T   容易
  7   Bi   1.337   6   8.5   T   容易
  8   Bi   1.671   6   8.5   T   容易
  9   Ge   1.100   9.5   8   T   中等
  10   Bi4Ge3012   0.668   9.5   8   T   中等
  11   Mn2Bi3   0.668   7   8   T   容易
  12   Bi2S3   0.450   8   3   T   中等
  13   (BiO)2CO3   0.668   8   6   T   中等
  14   (BiO)2CO3   1.002   9   5   T   中等
  15   Sb2S3   0.668   9   4   C   容易
  16   Sb2S3   1.337   8   3.5   C   容易
  17   SbF3   0.668   8   4   T   容易
  18   SbF3   1.337   8   4   C   容易
  19   Sb2(SO4)3   0.668   8   2   T   容易
  20   Sb2(SO4)3   1.337   8   2   C   容易
  21   Sb2O3   0.668   8   4   C   容易
  22   Sb2O3   1.002   6   3   C   容易
  23   Sb2O3   1.337   7   2.5   C   容易
  24   Sb2O3   1.671   7   3   C   容易
  25   Metalloy76   N/A   8   8.5   T   难
根据以上所述，本领域的技术人员将认识到，渣改良添加剂也可以通过将其放在实心或管形焊丝的涂层上而被加入焊缝中。例如，众所周知地在实心焊丝上镀覆上铜涂层。渣改良添加剂可以可想象到地被加入该涂层中并且被用到其本身的涂层中。渣改良添加剂也可以采用象化学蒸汽沉镀这样的技术而被加到实心焊丝或金属芯焊丝的表面上。
尽管已经参见具体实施例地描述了本发明，但显然在不超出本发明的范围和精神的情况下可以做出许多改进和变动。

Claims (8)

1.一种用于产生具有更强的渣堆可除性能的焊接熔敷物的金属芯焊丝，它包括一个钢套和一个芯，芯成分堆积在所述芯中，所述芯成分包括一种选自锑及其化合物的渣改良添加剂，该金属芯焊丝包含少于5％非金属无机成份。
2.如权利要求1所述的焊丝，其特征在于，所述添加剂以至少0.03％重量的量存在于所述焊丝中。
3.如权利要求2所述的焊丝，其特征在于，所述添加剂是锑。
4.如权利要求3所述的焊丝，其特征在于，所述焊丝含有镍和/或钛与硼的组合。
5.如权利要求4所述的焊丝，其特征在于，所述镍以不超过该焊丝总重量的0.5％的量存在于焊丝中并且焊缝是低碳钢焊缝。
6.如权利要求4所述的焊丝，其特征在于，所述镍以不超过该焊丝总重量的3.75％的量存在于焊丝中并且焊缝是低合金钢焊缝。
7.如权利要求1所述的焊丝，其特征在于，所述渣改良添加剂存在于焊丝的涂层中。
8.一种形成具有容易除去的渣堆的焊缝的方法，它包括在电弧中熔化如权利要求1所述的金属芯焊丝。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107000104A (zh) * 2014-10-17 2017-08-01 霍伯特兄弟公司 用于焊接带有轧制氧化皮的工件的系统和方法
US10543556B2 (en) 2012-08-28 2020-01-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for welding zinc-coated workpieces
US11052493B2 (en) 2013-10-09 2021-07-06 Hobart Brothers Llc Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6933468B2 (en) * 2000-10-10 2005-08-23 Hobart Brothers Company Aluminum metal-core weld wire and method for forming the same
JP4319817B2 (ja) 2001-11-19 2009-08-26 新日本製鐵株式会社 耐塩酸腐食性および耐硫酸腐食性に優れた低合金鋼およびその溶接継手
US6787736B1 (en) * 2002-01-13 2004-09-07 Hobart Brothers Company Low carbon high speed metal core wire
KR100499820B1 (ko) * 2002-11-29 2005-07-07 김병두 붕화물 강화 변성합금계 코어드 와이어
US7217905B2 (en) * 2003-10-29 2007-05-15 Delphi Technologies, Inc. Weld filler metal that reduces residual stress and distortion
US9149891B2 (en) * 2005-02-22 2015-10-06 Lincoln Global, Inc. Wire electrode with improved slag properties
US20060266799A1 (en) 2005-05-31 2006-11-30 Lincoln Global, Inc. Slag detachability
US8664567B2 (en) * 2006-02-09 2014-03-04 Lincoln Global, Inc. Metal cored wire
EP1857215B1 (de) * 2006-04-03 2014-01-08 Köster & Co. GmbH Schweissbolzen
US8153934B2 (en) * 2006-09-15 2012-04-10 Lincoln Global, Inc. Saw flux system for improved as-cast weld metal toughness
US20080264917A1 (en) * 2007-04-30 2008-10-30 Illinois Tool Works Inc. Metal core welding wire pulsed welding system and method
US8952295B2 (en) * 2008-06-18 2015-02-10 Lincoln Global, Inc. Welding wire with perovskite coating
ES2351281B1 (es) * 2009-02-03 2011-09-28 Valeo Termico, S.A. Intercambiador de calor para gases, en especial de los gases de escape de un motor.
US10974349B2 (en) * 2010-12-17 2021-04-13 Magna Powertrain, Inc. Method for gas metal arc welding (GMAW) of nitrided steel components using cored welding wire
CN102303198B (zh) * 2011-08-16 2013-10-16 浙江一远电子科技有限公司 一种用于金属材料焊接的抗氧化型清渣剂
US9180553B2 (en) * 2011-09-29 2015-11-10 Lincoln Global, Inc. Electrode for GMAW hybrid laser arc welding
KR101336200B1 (ko) * 2011-10-05 2013-12-03 삼성중공업 주식회사 피복아크용접용 와이어를 사용한 용접방법
US9029733B2 (en) * 2012-04-13 2015-05-12 Hobart Brothers Company Systems and methods for tubular welding wire
US9527152B2 (en) 2012-07-30 2016-12-27 Illinois Tool Works Inc. Root pass welding solution
US10016850B2 (en) 2012-08-28 2018-07-10 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US9999944B2 (en) 2012-08-28 2018-06-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US9895774B2 (en) 2013-05-08 2018-02-20 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding alloys
EP3180157B1 (en) 2014-08-12 2020-09-16 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding alloys
CN106048453A (zh) * 2016-07-16 2016-10-26 柳州科尔特锻造机械有限公司 一种汽车用低碳合金钢
JP6709177B2 (ja) * 2017-01-30 2020-06-10 日鉄溶接工業株式会社 薄鋼板のパルスｍａｇ溶接方法
JP6788550B2 (ja) * 2017-06-16 2020-11-25 株式会社神戸製鋼所 アーク溶接方法およびソリッドワイヤ
US11529697B2 (en) * 2017-09-29 2022-12-20 Lincoln Global, Inc. Additive manufacturing using aluminum-containing wire
US11426824B2 (en) 2017-09-29 2022-08-30 Lincoln Global, Inc. Aluminum-containing welding electrode

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3691340A (en) * 1970-01-13 1972-09-12 Lincoln Electric Co Welding electrode with lithium shielding metal
JPS5913955B2 (ja) * 1979-06-22 1984-04-02 株式会社神戸製鋼所 ステンレス鋼溶接用複合ワイヤ
JPS6120693A (ja) 1984-07-06 1986-01-29 Toshiba Corp ボンデイングワイヤ−
US4595600A (en) * 1984-11-13 1986-06-17 Fl Industries, Inc. Metal cladding of wire by atomization spraying
JPS61238493A (ja) 1985-04-16 1986-10-23 Nippon Steel Corp ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ
JPS6240995A (ja) 1985-08-20 1987-02-21 Nippon Steel Corp スラグ剥離性良好なア−ク溶接用鋼ワイヤ
US5055655A (en) * 1989-09-11 1991-10-08 The Lincoln Electric Company Low hydrogen basic metal cored electrode
US5225661A (en) * 1989-09-11 1993-07-06 The Lincoln Electric Company Basic metal cored electrode
JP2603352B2 (ja) 1990-04-17 1997-04-23 川崎製鉄株式会社 溶接スラグ剥離性に優れた溶接ワイヤ
JPH04197597A (ja) * 1990-11-29 1992-07-17 Toshiba Corp 抵抗溶接用電極材
US5120931A (en) * 1991-04-12 1992-06-09 The Lincoln Electric Company Electrode and flux for arc welding stainless steel
JPH0615480A (ja) 1992-07-03 1994-01-25 Nippon Steel Corp 連続累層盛り用ｃｏ２ ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ
JPH06142979A (ja) * 1992-11-06 1994-05-24 Nippon Steel Corp ガスシールドアーク溶接ワイヤ
JP3227845B2 (ja) * 1992-12-18 2001-11-12 大同特殊鋼株式会社 ガスシールドアーク溶接用ワイヤ
JPH07276087A (ja) * 1994-03-31 1995-10-24 Kobe Steel Ltd ガスシールドアーク溶接メタル系フラックス入りワイヤ
EP0652071A1 (en) * 1993-08-12 1995-05-10 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux-cored wire for gas shield arc welding with low fume
JPH0952193A (ja) 1995-08-16 1997-02-25 Kawasaki Steel Corp ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ
US5857141A (en) 1996-06-11 1999-01-05 Illinois Tool Works Inc. Metal-core weld wire for welding galvanized steels
US5824992A (en) 1996-06-11 1998-10-20 Illinois Tool Works Inc. Metal-core weld wire with reduced core fill percentage
JP3476116B2 (ja) 1997-02-20 2003-12-10 株式会社神戸製鋼所 ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒
US6008462A (en) 1997-10-01 1999-12-28 Morton International, Inc. Mar resistant, corrosion inhibiting, weldable coating containing iron powder for metal substrates
JP4197597B2 (ja) 2002-04-11 2008-12-17 共同カイテック株式会社 絶縁バスダクト接続部

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10543556B2 (en) 2012-08-28 2020-01-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for welding zinc-coated workpieces
US11052493B2 (en) 2013-10-09 2021-07-06 Hobart Brothers Llc Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes
CN107000104A (zh) * 2014-10-17 2017-08-01 霍伯特兄弟公司 用于焊接带有轧制氧化皮的工件的系统和方法
US10300565B2 (en) 2014-10-17 2019-05-28 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding mill scaled workpieces
CN107000104B (zh) * 2014-10-17 2020-11-27 霍伯特兄弟公司 用于焊接带有轧制氧化皮的工件的系统和方法
US11426825B2 (en) 2014-10-17 2022-08-30 Hobart Brothers Llc Systems and methods for welding mill scaled workpieces

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