JPS6240995A - スラグ剥離性良好なア−ク溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
スラグ剥離性良好なア−ク溶接用鋼ワイヤInfo
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- JPS6240995A JPS6240995A JP18097685A JP18097685A JPS6240995A JP S6240995 A JPS6240995 A JP S6240995A JP 18097685 A JP18097685 A JP 18097685A JP 18097685 A JP18097685 A JP 18097685A JP S6240995 A JPS6240995 A JP S6240995A
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- steel wire
- wire
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野シ
本発明は、鋼材ｔ−溶接する際の溶接金Ｒ表面に付着す
るスラグの剥Ｓ性良好なアーク溶接用鋼ワイヤに関する
ものである。
るスラグの剥Ｓ性良好なアーク溶接用鋼ワイヤに関する
ものである。
（従来の技術及び発明が解決しようとする問題点〕
近年のガスシールドアーク′ｍ接用鋼ワイヤの需要は全
自動および半白ｔＭＪ靜猷技術の進歩と共に増大傾向が
見られ、従来では問題にならなかった溶接作業性１作業
能率の向上等が強く要望されるようになった。またこの
種の溶接加工物は溶接後表面を塗装する例が多く、比較
的細径ワイヤを使用する炭酸ガスアーク溶接においては
、溶接近傍に付着するスミＮツタおよびスラグ付着の除
去は不可避であシ１作業能率の点では非常に′ｉＬ要な
問題となっている。
自動および半白ｔＭＪ靜猷技術の進歩と共に増大傾向が
見られ、従来では問題にならなかった溶接作業性１作業
能率の向上等が強く要望されるようになった。またこの
種の溶接加工物は溶接後表面を塗装する例が多く、比較
的細径ワイヤを使用する炭酸ガスアーク溶接においては
、溶接近傍に付着するスミＮツタおよびスラグ付着の除
去は不可避であシ１作業能率の点では非常に′ｉＬ要な
問題となっている。
このような問題点を解決する方法として、特公昭５０−
３２５６号公報には、鋼ワイヤ中にＴｉを適量含有しか
つワイヤ表面に倣量の閥清油を付着することによシ、ス
ノゼッタの発生量を減少させる等の提案がなされている
が、スノぞツタ量の改善だけでは大幅な作業能率向上は
望めない。
３２５６号公報には、鋼ワイヤ中にＴｉを適量含有しか
つワイヤ表面に倣量の閥清油を付着することによシ、ス
ノゼッタの発生量を減少させる等の提案がなされている
が、スノぞツタ量の改善だけでは大幅な作業能率向上は
望めない。
（発明の目的）
本発明は前述した如き従来の問題点を解消するものであ
シ、＃Ｉ接金属性能に悪影響を与えることなく溶接ビー
ド表面のスラグ剥廟性を向上させること、及び浴接加工
物の表面塗装等においては大幅な作業能率向上を可能と
することを目的とじている。
シ、＃Ｉ接金属性能に悪影響を与えることなく溶接ビー
ド表面のスラグ剥廟性を向上させること、及び浴接加工
物の表面塗装等においては大幅な作業能率向上を可能と
することを目的とじている。
（問題をｗ１次するための手段）
本発明の要旨は。Ｏ：０．２０％（亘蓋％、以下同じす
以下、Ｓｉ： １．０％以下、 Ｍｕ： ３．０％以下
。
以下、Ｓｉ： １．０％以下、 Ｍｕ： ３．０％以下
。
Ｔｉ： ０．０３〜０．４０％、及び山： ０．００５
〜０．２０％を會１＝Ｊｌ。
〜０．２０％を會１＝Ｊｌ。
これに必要に応じてＳｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂの少なくとも
１種が０．００５％以上、 ＳｅまたはＴｅ、または
これらの合計量が０．１％以下、 Ｓｂが０．２０％
以下、そしてＳｅおよび／あるいはＴｅとＳｂとの合耐
蓋７Ｑｉ ０．２０％以下。
１種が０．００５％以上、 ＳｅまたはＴｅ、または
これらの合計量が０．１％以下、 Ｓｂが０．２０％
以下、そしてＳｅおよび／あるいはＴｅとＳｂとの合耐
蓋７Ｑｉ ０．２０％以下。
更に。Ｏ：０．００３〜０．０３％を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするスラグ
剥離性良好なアーク溶接用鋼ワイヤにある。
ｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするスラグ
剥離性良好なアーク溶接用鋼ワイヤにある。
本発明は、溶接金属表面に付層するスラグの剥離除去全
容易にすること、及び浴接における作業能率を大幅に向
上させるために、アーク溶接用鋼ワイヤ中に％殊元素’
を含有せしめることによって。
容易にすること、及び浴接における作業能率を大幅に向
上させるために、アーク溶接用鋼ワイヤ中に％殊元素’
を含有せしめることによって。
炭酸ガスアーク溶接時におけるスラグ剥離性良好なアー
ク溶接用鋼ワイヤを提供しようとするものである。
ク溶接用鋼ワイヤを提供しようとするものである。
以下１本発明について詳細に説明する。
最初に本発明におけるアーク溶接鋼用ワイヤの成分範囲
の限定理由について説明する。
の限定理由について説明する。
０ ： ０．２０！ｉｔ％以下：
Ｏｄ済接部の磯砿的強度を確保する為に必要な元素であ
ル、また。Ｃ蓋増別に伴ないスラグ剥離性は向上する。
ル、また。Ｃ蓋増別に伴ないスラグ剥離性は向上する。
しかし、多量に含有すると溶接部の耐ワレ性、冷間力ｎ
工性等を汰なうため、０．２００重量以下とした。
工性等を汰なうため、０．２００重量以下とした。
Ｓｉ：１．０重１に％以下：
別は脱酸剤として有効な元素であり、好ましくは０．２
０重量チ以上含有することによシアーク安定性、耐酸化
性に効果がある。しかし、多量に含有すると靭性が劣化
するため１．０１蓋饅以下とする必資〃Ｉある。
０重量チ以上含有することによシアーク安定性、耐酸化
性に効果がある。しかし、多量に含有すると靭性が劣化
するため１．０１蓋饅以下とする必資〃Ｉある。
Ｍｎ：３．０！蓋チ以下：
Ｍｎは脱酸剤として寄与する効果と共に溶接金属の強度
を増加させる元素であるが、３．０重量％を超えると力
ｎ工硬化およびビード形状を劣化させるため、 ３．
０ｆｔｔｆｔ％以下とした。
を増加させる元素であるが、３．０重量％を超えると力
ｎ工硬化およびビード形状を劣化させるため、 ３．
０ｆｔｔｆｔ％以下とした。
’ｌ’ｌ： ０．０３〜Ｏ＊ＯＸ蓋％以下：ＴＩは溶接
時におけるスパッタ発生量を減少させるとともにアーク
の安定性をも向上させ、しかも溶接部の強度増加に有効
な元素である。しかし、０．０３重ｊｊＬ％未満では逆
にアーク状態が不安定になり、スノ臂ツタ発生ｊｊｋが
増加する。また０、４０１ｉｉ（量−を超えて富有して
もアーク安定効果およびスパッタ発生量は飽和状態とな
ｐ。
時におけるスパッタ発生量を減少させるとともにアーク
の安定性をも向上させ、しかも溶接部の強度増加に有効
な元素である。しかし、０．０３重ｊｊＬ％未満では逆
にアーク状態が不安定になり、スノ臂ツタ発生ｊｊｋが
増加する。また０、４０１ｉｉ（量−を超えて富有して
もアーク安定効果およびスパッタ発生量は飽和状態とな
ｐ。
また溶接部の靭性は著しく低下するため、Ｏ，Ｏａ〜０
．４０％の範囲とした。
．４０％の範囲とした。
旧： ０．００５〜０．２００重量％：旧は、Ｂｊ含有
菫とスラグ剥離率の関係を示す第１図にみられるように
、官有量０．００５重量−以上においてスラグ剥離率は
向上し、剥離後の溶接ビード表面はなめらかで非常に光
沢の有ら変わらない。
菫とスラグ剥離率の関係を示す第１図にみられるように
、官有量０．００５重量−以上においてスラグ剥離率は
向上し、剥離後の溶接ビード表面はなめらかで非常に光
沢の有ら変わらない。
ま／＋、、多量の旧の含有は、スラグ量の増加に伴なう
スラグ巻き込み、アーク安定の劣化およびスノにツタ発
生の増力Ｕ原因となるため、範囲を０．００５〜０．２
０襞とした。
スラグ巻き込み、アーク安定の劣化およびスノにツタ発
生の増力Ｕ原因となるため、範囲を０．００５〜０．２
０襞とした。
上記本発明におけるアーク俗接用鋼ワイヤの成分にｔよ
必要に応じて、 Ｓｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂを単独または
２種以上含有してもよ（、Ｂｉと複合添加することによ
り、スラブ剥離″４を向上させるとともにスラブ蓋ｔ−
減少させ、ビード表面を平担でなめらかにする効果が得
られる。しかし、 Ｓｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂの會有蓋と
スラグ剥離率の関係を示す第２図にみられるように単独
の場合會有電が０．００５重量−未満ではスラグ剥離率
の効果は侍られず、叔合添力ｕにおいても傾向は同様で
あるため下限を０．００５３量饅以上とした。
必要に応じて、 Ｓｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂを単独または
２種以上含有してもよ（、Ｂｉと複合添加することによ
り、スラブ剥離″４を向上させるとともにスラブ蓋ｔ−
減少させ、ビード表面を平担でなめらかにする効果が得
られる。しかし、 Ｓｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂの會有蓋と
スラグ剥離率の関係を示す第２図にみられるように単独
の場合會有電が０．００５重量−未満ではスラグ剥離率
の効果は侍られず、叔合添力ｕにおいても傾向は同様で
あるため下限を０．００５３量饅以上とした。
また、 Ｓｅ、 Ｔｅの多せの含有は第３図に示すよ
うに、単独の場合においても官有４ｉが０．１０影を超
えるとスパッタ発生蓋は急考に増力口し、この傾向はＨ
ａ、 ’ｌ’ｅの合ｉ（ｔ ８ ＊ ｊｓｔが０．１０
％を超えた場合・も同様であり、ざらに有害ヒユーム
の発生原因となるため上限を帆１０％とした。
うに、単独の場合においても官有４ｉが０．１０影を超
えるとスパッタ発生蓋は急考に増力口し、この傾向はＨ
ａ、 ’ｌ’ｅの合ｉ（ｔ ８ ＊ ｊｓｔが０．１０
％を超えた場合・も同様であり、ざらに有害ヒユーム
の発生原因となるため上限を帆１０％とした。
また、Ｓｂの含有は第３図に示すように、スパッタ発生
量を減少させる効果があるが、０．２０重量％を超える
と溶接部が脆化し機械的強度が低下するため上限を０．
２０重量饅とした。
量を減少させる効果があるが、０．２０重量％を超える
と溶接部が脆化し機械的強度が低下するため上限を０．
２０重量饅とした。
更に、０（酸素］蓋は、０．００３３ｉ蓋％以上におい
てワイヤ送給性、溶滴移行性を向上させスパッタ発生蓋
の減少、ビード波目の均−性等に効果が有るが、ｏ、ｏ
ｏａ重童饅未満では送給性の劣化。
てワイヤ送給性、溶滴移行性を向上させスパッタ発生蓋
の減少、ビード波目の均−性等に効果が有るが、ｏ、ｏ
ｏａ重童饅未満では送給性の劣化。
スパッタ粒の粗大化等が生じるため下限をｏ、ｏｏａＭ
′ｊｉｔ％とした。また多音の０（酸素）添加は溶接金
属の靭性を著しく低下させるため上限は０．０３電量−
とした。
′ｊｉｔ％とした。また多音の０（酸素）添加は溶接金
属の靭性を著しく低下させるため上限は０．０３電量−
とした。
（実施例）
第１表は試験に用いたガスシールドアークｍ接Ｎ１１１
８〜隘２３は本発明の効果をＷ！ｉ認するために用いた
比軟材ワイヤである。
８〜隘２３は本発明の効果をＷ！ｉ認するために用いた
比軟材ワイヤである。
第１茨 試験に用いたガスシールドアーク溶接用■
第１表に示したＮ１１〜階２３のワイヤについて下向姿
勢におけるスラグ剥離率を胸倉し、その結朱を第２表に
示す。尚、この時の＃ｉ：ｆｉｌｉ−条件は溶接電流３
００ム、溶接電圧３３ｖ、溶接速度３０ｃｒｒｖｆｎ
ｉ ｎ。
勢におけるスラグ剥離率を胸倉し、その結朱を第２表に
示す。尚、この時の＃ｉ：ｆｉｌｉ−条件は溶接電流３
００ム、溶接電圧３３ｖ、溶接速度３０ｃｒｒｖｆｎ
ｉ ｎ。
シールドガス１００％００怠（２５ｔ／ｍｉｎ ）で行
ない、溶接金柄の自然冷却後（１時間後２ピード長３０
画におけるビード表面と剥離したスラグ面との面積比率
をスラグ剥船率、治接直後のビード表面と被包したスラ
グ面の面積比率をスラグ被包率とし、葦ｆｃ溶接作東性
についてはアークの安定性。
ない、溶接金柄の自然冷却後（１時間後２ピード長３０
画におけるビード表面と剥離したスラグ面との面積比率
をスラグ剥船率、治接直後のビード表面と被包したスラ
グ面の面積比率をスラグ被包率とし、葦ｆｃ溶接作東性
についてはアークの安定性。
溶滴移行性、スパッタ発生蓋等の総合評価とした第２表
に示すように、従来材ワイヤのＮａｌはスラグがはばビ
ード全面に被包し、冷却後のスラグ剥離率は２２％相度
であった。また、Ｎａ２ワイヤのスラグ被包率は少ない
がスラグ剥離率は同相度の２５％であシ、ピード狭面の
波目荒く若干凹凸ピードとなる。
に示すように、従来材ワイヤのＮａｌはスラグがはばビ
ード全面に被包し、冷却後のスラグ剥離率は２２％相度
であった。また、Ｎａ２ワイヤのスラグ被包率は少ない
がスラグ剥離率は同相度の２５％であシ、ピード狭面の
波目荒く若干凹凸ピードとなる。
これに対し、醜３〜ＮＩＬ６の本兄明材ワイヤは。
旧添加による幼果をあられしたもので、 Ｂｊ添刀口
童に応じスラグ被包率は増加するが、スラグ＃Ｉｌ醸率
に比べ順者に向上した。ま７ＩＣＮａ７〜Ｎ［１１７の
本発明伺ワイヤについても同様に谷ワイヤともスラグ剥
融率は４０％以上を示し良好な結果が得られた比戟拐ワ
イヤの鳩１８はＢ１および０倉が低く本発明範囲外のた
め、スラグ剥Ｍ半は１８％で悪い。
童に応じスラグ被包率は増加するが、スラグ＃Ｉｌ醸率
に比べ順者に向上した。ま７ＩＣＮａ７〜Ｎ［１１７の
本発明伺ワイヤについても同様に谷ワイヤともスラグ剥
融率は４０％以上を示し良好な結果が得られた比戟拐ワ
イヤの鳩１８はＢ１および０倉が低く本発明範囲外のた
め、スラグ剥Ｍ半は１８％で悪い。
階１９はＳｅ、 Ｔｅのいずれか一方のも一七菫が本発
明範囲外であり２２％と効果は少ない。随２０は１゛１
の含有蓋および、 Ｓｅ、 １’ｅの合１［含有蓋が
本発明範囲外であＩ）、スラグ剥ＩＩＩＩｉ半は３８矛
でやヤ良いが。
明範囲外であり２２％と効果は少ない。随２０は１゛１
の含有蓋および、 Ｓｅ、 １’ｅの合１［含有蓋が
本発明範囲外であＩ）、スラグ剥ＩＩＩＩｉ半は３８矛
でやヤ良いが。
スパッタ発生菫が多く、俗接作業性の而で間軸が生じた
。また鳩２１はＳｂ、０．Ｍ１２２はＴｅ、Ｎａ２３は
Ｓｅ 、 Ｔｅ 、 Ｓｂの合ｉｔｔ有蓋等不発明範囲
外であり、ｔｓＪ離亭は３８−回置でやや良いが、スパ
ッタ発住蓋、アーク状態等の浴接作条性で問題が生じた
。
。また鳩２１はＳｂ、０．Ｍ１２２はＴｅ、Ｎａ２３は
Ｓｅ 、 Ｔｅ 、 Ｓｂの合ｉｔｔ有蓋等不発明範囲
外であり、ｔｓＪ離亭は３８−回置でやや良いが、スパ
ッタ発住蓋、アーク状態等の浴接作条性で問題が生じた
。
第 ２ 表
（発明の効果）
以上の実施例からも明らかなごとぐ１本発明は溶接金属
性能に悪影豐を与えることなく、溶接ビード表面のスラ
グ剥離性を向上させることがでも溶接加工物の次面塗装
等においては大幅な作業能率向上を可能としたものであ
る。
性能に悪影豐を与えることなく、溶接ビード表面のスラ
グ剥離性を向上させることがでも溶接加工物の次面塗装
等においては大幅な作業能率向上を可能としたものであ
る。
本発明材ワイヤは引およびＳｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂを含有
することにより溶接金Ｘ表面に付層するスラグの剥離性
を良好にしｓＯ＋Ｔ’＋”ｊｔ等によシ溶接作条性を安
定させることによって炭はガスアーク溶接における作業
能率を大幅に向上させることができるものてあシ、本発
明の効果は極めてｗ１４者なものがある。
することにより溶接金Ｘ表面に付層するスラグの剥離性
を良好にしｓＯ＋Ｔ’＋”ｊｔ等によシ溶接作条性を安
定させることによって炭はガスアーク溶接における作業
能率を大幅に向上させることができるものてあシ、本発
明の効果は極めてｗ１４者なものがある。
第１図はＢｊの含有蓋とスラグ剥離率の関係を示す図表
１ 、第２図はＭｅ、 Ｔｅ、 ８ｂの含有蓋とスラグ剥離
率の関係を示す図表。 第３図はＳｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂの含有蓋とスパッタ発生
菫の関係を示す図表である。
１ 、第２図はＭｅ、 Ｔｅ、 ８ｂの含有蓋とスラグ剥離
率の関係を示す図表。 第３図はＳｅ、 Ｔｅ、 Ｓｂの含有蓋とスパッタ発生
菫の関係を示す図表である。
Claims (2)
- （１）重量％でＯ：０．２０％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：３．０％以下、 Ｔｉ：０．０３〜０．４０％、 Ｂｉ：０．００５〜０．２０％。 Ｏ：０．００３〜０．０３％、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とするスラグ剥離性良好なアーク溶接用鋼ワイヤ
。 - （２）重量％でＯ：０．２０％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：３．０％以下、 Ｔｉ：０．０３〜０．４０％、 Ｂｉ：０．００５〜０．２０％、 を含有すると共に、これに Ｓｅ、Ｔｅ、Ｓｂの少なくとも１種が０．００５％以上
、 ＳｅまたはＴｅ、またはこれらの合計量 が０．１％以下、 Ｓｂが０．２０％以下、そして Ｓｅおよび／あるいはＴｅとＳｂとの合計 量が０．２０％以下、 更に、 Ｏ：０．００３〜０．０３％、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とするスラグ剥離性良好なアーク溶接用鋼ワイヤ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18097685A JPS6240995A (ja) | 1985-08-20 | 1985-08-20 | スラグ剥離性良好なア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18097685A JPS6240995A (ja) | 1985-08-20 | 1985-08-20 | スラグ剥離性良好なア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6240995A true JPS6240995A (ja) | 1987-02-21 |
Family
ID=16092567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18097685A Pending JPS6240995A (ja) | 1985-08-20 | 1985-08-20 | スラグ剥離性良好なア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6240995A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63307251A (ja) * | 1987-06-08 | 1988-12-14 | Kawasaki Steel Corp | メカニカル・デスケ−リング性良好な鋼線材 |
| JPH01289595A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 溶接ワイヤ |
| JPH02241691A (ja) * | 1989-03-16 | 1990-09-26 | Kawasaki Steel Corp | 溶接スラグ剥離に優れた溶接ワイヤ |
| JPH03297596A (ja) * | 1990-04-17 | 1991-12-27 | Kawasaki Steel Corp | 溶接スラグ剥離性に優れた溶接ワイヤ |
| US5120931A (en) * | 1991-04-12 | 1992-06-09 | The Lincoln Electric Company | Electrode and flux for arc welding stainless steel |
| JP2002001578A (ja) * | 2000-05-17 | 2002-01-08 | Illinois Tool Works Inc <Itw> | スラグ除去向上溶接ワイヤ |
| US6339209B1 (en) | 1997-12-05 | 2002-01-15 | Lincoln Global, Inc. | Electrode and flux for arc welding stainless steel |
| CN102303198A (zh) * | 2011-08-16 | 2012-01-04 | 浙江一远电子科技有限公司 | 一种用于金属材料焊接的抗氧化型清渣剂 |
-
1985
- 1985-08-20 JP JP18097685A patent/JPS6240995A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6608284B1 (en) | 2000-05-17 | 2003-08-19 | Illinois Tool Works Inc. | Weld wire with enhanced slag removal |
| EP1155769A3 (en) * | 2000-05-17 | 2004-02-04 | Hobart Brothers Company | Weld wire with enhanced slag removal |
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