JP3051251B2 - 低水素系被覆アーク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆アーク溶接棒Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低水素系被覆アーク溶接
棒に関し、特に、水平すみ肉姿勢による重力式１パス溶
接で、大脚長が得られかつ等脚性が良好な被覆アーク溶
接棒に関するものである。
棒に関し、特に、水平すみ肉姿勢による重力式１パス溶
接で、大脚長が得られかつ等脚性が良好な被覆アーク溶
接棒に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】マグネサイト−硅砂−蛍石を主成分とす
る４９０Ｎ／mm2 高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒
（以下単に溶接棒という）は、炭酸石灰−蛍石を主成分
とする低水素系溶接棒に比べ、ビード形状が平滑でかつ
アンダカットの発生が極めて少ないことから、船体構造
用鋼材の水平すみ肉姿勢による重力式１パス溶接に多く
用いられている。
る４９０Ｎ／mm2 高張力鋼用低水素系被覆アーク溶接棒
（以下単に溶接棒という）は、炭酸石灰−蛍石を主成分
とする低水素系溶接棒に比べ、ビード形状が平滑でかつ
アンダカットの発生が極めて少ないことから、船体構造
用鋼材の水平すみ肉姿勢による重力式１パス溶接に多く
用いられている。
【０００３】しかしながら近年、船舶が大型化されるに
従い使用される構造用鋼材は厚板化し、必然的に溶接棒
における溶接ビードの大脚長が要求され、かつ等脚性も
重要視されるようになってきている。ここで大脚長と
は、脚長が８mm以上得られることをいい（以下大脚長と
いう）、等脚性とは上脚長と下脚長の比率をいい、一般
的には上脚長／下脚長が０．９以上であることが望まし
いとされる。以下の説明では等脚性あるいは上脚長／下
脚長で表わす。
従い使用される構造用鋼材は厚板化し、必然的に溶接棒
における溶接ビードの大脚長が要求され、かつ等脚性も
重要視されるようになってきている。ここで大脚長と
は、脚長が８mm以上得られることをいい（以下大脚長と
いう）、等脚性とは上脚長と下脚長の比率をいい、一般
的には上脚長／下脚長が０．９以上であることが望まし
いとされる。以下の説明では等脚性あるいは上脚長／下
脚長で表わす。
【０００４】このような状況下において、従来溶接棒を
用いて板厚３０mm程度の厚鋼板に水平すみ肉姿勢による
重力式１パス溶接を行なうと、下脚長が大きく上脚長が
小さいビード、すなわち不等脚となり目標とする大脚長
が得られない大きな欠点を持っている。
用いて板厚３０mm程度の厚鋼板に水平すみ肉姿勢による
重力式１パス溶接を行なうと、下脚長が大きく上脚長が
小さいビード、すなわち不等脚となり目標とする大脚長
が得られない大きな欠点を持っている。
【０００５】又、水平すみ肉用溶接棒において、良好な
大脚長、等脚性を得る方法としては、１パス目を重力式
溶接法で溶接を行なった後、上脚長の不足分を２パス目
の手溶接により補足するいわゆる２パス溶接が行なわれ
るが、極めて非能率的な方法であることから、能率向上
をめざす業界では大きな問題点となっている。
大脚長、等脚性を得る方法としては、１パス目を重力式
溶接法で溶接を行なった後、上脚長の不足分を２パス目
の手溶接により補足するいわゆる２パス溶接が行なわれ
るが、極めて非能率的な方法であることから、能率向上
をめざす業界では大きな問題点となっている。
【０００６】また、最近では溶接能率向上を目的として
炭酸ガス溶接用フラックス入りワイヤの普及が目覚しい
が、これらのフラックス入りワイヤを用いて厚板の溶接
を行なった場合においても、下脚長の止端部がオーバー
ラップ状となり大脚長が得られずかつ等脚性が得られな
い状況にある。
炭酸ガス溶接用フラックス入りワイヤの普及が目覚しい
が、これらのフラックス入りワイヤを用いて厚板の溶接
を行なった場合においても、下脚長の止端部がオーバー
ラップ状となり大脚長が得られずかつ等脚性が得られな
い状況にある。
【０００７】一方、特開昭４９−８７５４４号公報およ
び特開昭５０−１０７４１号公報には、ＭｇＣＯ3 やＳ
ｉＯ2 を主成分とする溶接棒において、ビード形状を良
好ならしめる方法が開示されている。
び特開昭５０−１０７４１号公報には、ＭｇＣＯ3 やＳ
ｉＯ2 を主成分とする溶接棒において、ビード形状を良
好ならしめる方法が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は前記の公
報開示の実施例に基づいて棒径８mmの溶接棒を試作し
て、大脚長および等脚性について調査したが、いずれも
大脚長が得られずかつ等脚性も期待した効果を得ること
ができなかった。従って本発明は従来太径溶接棒におい
て成し得なかった課題を解決し、大脚長が得られ、かつ
等脚性が良好な溶接棒を提供することを目的としたもの
である。
報開示の実施例に基づいて棒径８mmの溶接棒を試作し
て、大脚長および等脚性について調査したが、いずれも
大脚長が得られずかつ等脚性も期待した効果を得ること
ができなかった。従って本発明は従来太径溶接棒におい
て成し得なかった課題を解決し、大脚長が得られ、かつ
等脚性が良好な溶接棒を提供することを目的としたもの
である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、特に太径
溶接棒の水平すみ肉溶接において、大脚長のビードが得
られかつ等脚性が良好な溶接棒の開発について、被覆剤
組成および高炭素フェロマンガンの粒径の面から鋭意研
究を進めてきた。その結果、使用する高炭素フェロマン
ガンの平均粒径を限定することにより溶融スラグの流動
性が大幅に改善されることがわかった。その状態を図１
および図２に示す。
溶接棒の水平すみ肉溶接において、大脚長のビードが得
られかつ等脚性が良好な溶接棒の開発について、被覆剤
組成および高炭素フェロマンガンの粒径の面から鋭意研
究を進めてきた。その結果、使用する高炭素フェロマン
ガンの平均粒径を限定することにより溶融スラグの流動
性が大幅に改善されることがわかった。その状態を図１
および図２に示す。
【００１０】図１においてＡは従来溶接棒の溶融スラグ
の状態図、Ｂは高炭素フェロマンガンの平均粒径を限定
した溶接棒の溶融スラグの状態図で、１はスラグ、２は
溶融プールを示す図である。図２Ａは従来溶接棒のビー
ド形状を示し、Ｂは高炭素フェロマンガンの平均粒径を
限定した溶接棒のビード形状で、３はビード、４は鋼板
である。
の状態図、Ｂは高炭素フェロマンガンの平均粒径を限定
した溶接棒の溶融スラグの状態図で、１はスラグ、２は
溶融プールを示す図である。図２Ａは従来溶接棒のビー
ド形状を示し、Ｂは高炭素フェロマンガンの平均粒径を
限定した溶接棒のビード形状で、３はビード、４は鋼板
である。
【００１１】図１では従来溶接棒Ａに比べて高炭素フェ
ロマンガンの平均粒径を限定した溶接棒Ｂの溶融スラグ
１が、溶融プール２を細長くなるように形成するため、
図２の溶接ビード形状断面図に示すように、従来溶接棒
Ａのすみ肉ビード３は上脚長が小さく、下脚長が大きい
不等脚なビード形状を示すが、高炭素フェロマンガンの
平均粒径を限定した溶接棒Ｂのすみ肉ビード３は、上脚
長と下脚長が等しい大きさで等脚性が改善されている。
ロマンガンの平均粒径を限定した溶接棒Ｂの溶融スラグ
１が、溶融プール２を細長くなるように形成するため、
図２の溶接ビード形状断面図に示すように、従来溶接棒
Ａのすみ肉ビード３は上脚長が小さく、下脚長が大きい
不等脚なビード形状を示すが、高炭素フェロマンガンの
平均粒径を限定した溶接棒Ｂのすみ肉ビード３は、上脚
長と下脚長が等しい大きさで等脚性が改善されている。
【００１２】以上の結果およびその他被覆剤組成の検討
結果から、水平すみ肉溶接における溶接作業性が良好
で、すみ肉ビードの大脚長が得られ等脚性が良好な溶接
棒を見い出した。
結果から、水平すみ肉溶接における溶接作業性が良好
で、すみ肉ビードの大脚長が得られ等脚性が良好な溶接
棒を見い出した。
【００１３】すなわち本発明の要旨とするところは、平
均粒径が５０〜９０μｍの高炭素フェロマンガンを３〜
１１％、マグネシアクリンカー４〜１５％、マグネサイ
ト４〜１５％、金属弗化物４〜１１％を含有する被覆剤
を、水ガラスを用いて鋼心線に塗布してなることを特徴
とする低水素系溶接棒にある。
均粒径が５０〜９０μｍの高炭素フェロマンガンを３〜
１１％、マグネシアクリンカー４〜１５％、マグネサイ
ト４〜１５％、金属弗化物４〜１１％を含有する被覆剤
を、水ガラスを用いて鋼心線に塗布してなることを特徴
とする低水素系溶接棒にある。
【００１４】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。本発明溶接棒
の構成要件は次のような試験結果に基づくものである。
被覆剤の配合において高炭素、フェロマンガンの平均粒
径を２５〜１０５μｍの間で種々変化させて分割した。
そして別途準備したルチール９．７％、硅砂８．３％、
蛍石８．３％、マグネシアクリンカー１０．２％、マグ
ネサイト７．９％、マイカ１．３％、フェロシリコン
１．４％、鉄粉３６．４％、弗化リチュウム０．４％、
中炭素フェロマンガン１．１％、その他４．３％に、前
記の分割したそれぞれの高炭素フェロマンガンを１０．
７％添加して乾式混合を行ない、珪酸ソーダ２＋珪酸カ
リ１の組合せからなる水ガラスを２２％添加して湿式混
合を行なった後、Ｃ；０．０６％、Ｓｉ；０．０１％、
Ｍｎ；０．５１％、Ｐ；０．０１１％、Ｓ；０．００６
％、Ｎ；０．００１２％からなる直径８mm、長さ７００
mmの鋼心線に被覆外径が、約１２．８mmになるように通
常の押し出し式塗装機により塗装した後、最高温度４０
０℃で乾燥を行なって溶接棒を試作した。
の構成要件は次のような試験結果に基づくものである。
被覆剤の配合において高炭素、フェロマンガンの平均粒
径を２５〜１０５μｍの間で種々変化させて分割した。
そして別途準備したルチール９．７％、硅砂８．３％、
蛍石８．３％、マグネシアクリンカー１０．２％、マグ
ネサイト７．９％、マイカ１．３％、フェロシリコン
１．４％、鉄粉３６．４％、弗化リチュウム０．４％、
中炭素フェロマンガン１．１％、その他４．３％に、前
記の分割したそれぞれの高炭素フェロマンガンを１０．
７％添加して乾式混合を行ない、珪酸ソーダ２＋珪酸カ
リ１の組合せからなる水ガラスを２２％添加して湿式混
合を行なった後、Ｃ；０．０６％、Ｓｉ；０．０１％、
Ｍｎ；０．５１％、Ｐ；０．０１１％、Ｓ；０．００６
％、Ｎ；０．００１２％からなる直径８mm、長さ７００
mmの鋼心線に被覆外径が、約１２．８mmになるように通
常の押し出し式塗装機により塗装した後、最高温度４０
０℃で乾燥を行なって溶接棒を試作した。
【００１５】得られたそれぞれの試作溶接棒を用いて、
寸法が板厚３０mm×幅１００mm×長さ１０００mmでジン
クリッチプライマーが約２０μｍになるように塗布した
４９０Ｎ／mm2 級高張力鋼材をＴ型に組立て、溶接電流
３９０Ａ、運棒比（溶接ビード長を消費棒長で除した
値）は１．２倍で、水平すみ肉重力式１パス溶接を行な
った。
寸法が板厚３０mm×幅１００mm×長さ１０００mmでジン
クリッチプライマーが約２０μｍになるように塗布した
４９０Ｎ／mm2 級高張力鋼材をＴ型に組立て、溶接電流
３９０Ａ、運棒比（溶接ビード長を消費棒長で除した
値）は１．２倍で、水平すみ肉重力式１パス溶接を行な
った。
【００１６】その後脚長ゲージを用いて上、下の脚長を
測定するとともに等脚性を算出し、さらにビードから分
析試料を採取して〔Ｃ〕の化学分析を行なった。尚、溶
接金属の〔Ｃ〕量は、０．１３％以下であれば高温われ
が起きないことを別途確認している。
測定するとともに等脚性を算出し、さらにビードから分
析試料を採取して〔Ｃ〕の化学分析を行なった。尚、溶
接金属の〔Ｃ〕量は、０．１３％以下であれば高温われ
が起きないことを別途確認している。
【００１７】その結果、表１に示すように、等脚性が良
好で大脚長を得るには、高炭素フェロマンガンの平均粒
径が大きく影響することを見出した。
好で大脚長を得るには、高炭素フェロマンガンの平均粒
径が大きく影響することを見出した。
【００１８】
【表１】
【００１９】高炭素フェロマンガンの平均粒径を５０〜
９０μｍとしたのは表１から明らかなように、５０〜９
０μｍの範囲内であれば溶接作業性が良好で上脚長、下
脚長共に目標とする８mm以上が得られ、かつ等脚性が
０．９以上で優れていること、更には溶接金属の〔Ｃ〕
量も、高温われを起さない限界量０．１３％以下である
ことを根拠とするものである。
９０μｍとしたのは表１から明らかなように、５０〜９
０μｍの範囲内であれば溶接作業性が良好で上脚長、下
脚長共に目標とする８mm以上が得られ、かつ等脚性が
０．９以上で優れていること、更には溶接金属の〔Ｃ〕
量も、高温われを起さない限界量０．１３％以下である
ことを根拠とするものである。
【００２０】高炭素フェロマンガンの平均粒径が５０μ
ｍ未満では、粒径が小さ過ぎるため、溶接金属の〔Ｃ〕
量は０．１３％以下であるが、スラグの流動性が過小で
不等脚かつ大脚長が得られない。平均粒径が９０μｍを
超える場合においては、大脚長が得られかつ等脚性も良
好であるが、スラグの流動性が過大で棒先端にややから
み易くなるので採用できない。
ｍ未満では、粒径が小さ過ぎるため、溶接金属の〔Ｃ〕
量は０．１３％以下であるが、スラグの流動性が過小で
不等脚かつ大脚長が得られない。平均粒径が９０μｍを
超える場合においては、大脚長が得られかつ等脚性も良
好であるが、スラグの流動性が過大で棒先端にややから
み易くなるので採用できない。
【００２１】更に前記高炭素フェロマンガンの平均粒径
と添加量の関係を詳細に調査するために、高炭素フェロ
マンガンの平均粒径が５０〜９０μｍのものを用い、配
合比率を変化させて通常用いられる低水素系被覆アーク
溶接棒の被覆組成となるように組合せ、前記の鋼心線お
よび水ガラスを用いて塗装し、最高温度４００℃で乾燥
を行ない、前記と同様の試験を行なった結果、平均粒径
を５０〜９０μｍに限定した高炭素フェロマンガンが３
〜１１％の範囲の添加であれば、良好な結果が得られる
ことを確認した。
と添加量の関係を詳細に調査するために、高炭素フェロ
マンガンの平均粒径が５０〜９０μｍのものを用い、配
合比率を変化させて通常用いられる低水素系被覆アーク
溶接棒の被覆組成となるように組合せ、前記の鋼心線お
よび水ガラスを用いて塗装し、最高温度４００℃で乾燥
を行ない、前記と同様の試験を行なった結果、平均粒径
を５０〜９０μｍに限定した高炭素フェロマンガンが３
〜１１％の範囲の添加であれば、良好な結果が得られる
ことを確認した。
【００２２】平均粒径が５０〜９０μｍに限定した高炭
素フェロマンガンが３％未満の添加では目標とするスラ
グの流動形態にならないため、大脚長が得られずかつ等
脚性を満足させることはできない。１１％を超えて添加
するとアーク切れが発生しやすくなるとともに、溶接金
属の〔Ｃ〕量の歩留りが多くなり、耐高温われ性が劣化
する。
素フェロマンガンが３％未満の添加では目標とするスラ
グの流動形態にならないため、大脚長が得られずかつ等
脚性を満足させることはできない。１１％を超えて添加
するとアーク切れが発生しやすくなるとともに、溶接金
属の〔Ｃ〕量の歩留りが多くなり、耐高温われ性が劣化
する。
【００２３】マグネシアクリンカーはスラグの塩基度お
よびスラグの粘性を調整するために添加するものである
が、４％未満ではその効果が得られない。１５％を超え
て添加するとスラグの粘性が高くなりすぎて、ビード形
状を劣化させアークが不安定となる。
よびスラグの粘性を調整するために添加するものである
が、４％未満ではその効果が得られない。１５％を超え
て添加するとスラグの粘性が高くなりすぎて、ビード形
状を劣化させアークが不安定となる。
【００２４】マグネサイトはアークの安定性に優れ、Ｃ
Ｏ2 源として溶接金属のシールド効果を発揮するととも
に、ＭｇＯはビード表面を滑らかにする。４％未満では
保護筒が形成されにくくピットも発生しやすくなる。１
５％を超えるとスラグが流れやすくなり、正常なビード
形状が得られない。
Ｏ2 源として溶接金属のシールド効果を発揮するととも
に、ＭｇＯはビード表面を滑らかにする。４％未満では
保護筒が形成されにくくピットも発生しやすくなる。１
５％を超えるとスラグが流れやすくなり、正常なビード
形状が得られない。
【００２５】金属弗化物は４％未満の添加ではスラグの
流動性が劣化し、ビード形状が凸状となる。１１％を超
えると被覆筒が浅くなり、母材に短絡するので溶接が困
難となる。
流動性が劣化し、ビード形状が凸状となる。１１％を超
えると被覆筒が浅くなり、母材に短絡するので溶接が困
難となる。
【００２６】尚、上記の検討における高炭素フェロマン
ガンの平均粒径はＪＩＳ Ｚ８８０１に準じて各粒径間
の重量比率を求めた後、次式を用いて算出した。 平均粒径Ｄ（μｍ）＝（ｗ１×２１０＋ｗ２×１９４＋ｗ３×１６３ ＋ｗ４×１２７＋ｗ５×９０＋ｗ６×６８＋ｗ９ ×５３＋ｗ８×２２）／１００ 但し各数字は測定ふるい間の平均粒径を示し、ｗ１〜ｗ
８は下記の意味を有する。
ガンの平均粒径はＪＩＳ Ｚ８８０１に準じて各粒径間
の重量比率を求めた後、次式を用いて算出した。 平均粒径Ｄ（μｍ）＝（ｗ１×２１０＋ｗ２×１９４＋ｗ３×１６３ ＋ｗ４×１２７＋ｗ５×９０＋ｗ６×６８＋ｗ９ ×５３＋ｗ８×２２）／１００ 但し各数字は測定ふるい間の平均粒径を示し、ｗ１〜ｗ
８は下記の意味を有する。
【００２７】ｗ１：２１０μｍ以上のwt％ ｗ２：２１０〜１７７μｍのwt％ ｗ３：１７７〜１４９μｍのwt％ ｗ４：１４９〜１０５μｍのwt％ ｗ５：１０５〜 ７４μｍのwt％ ｗ６： ７４〜 ６２μｍのwt％ ｗ７： ６２〜 ４４μｍのwt％ ｗ８：４４μｍ未満のwt％
【００２８】なお、本発明に用いる高炭素フェロマンガ
ンはＪＩＳ Ｇ２３０１の１号に該当するものをいう。
また、金属弗化物は、蛍石、氷晶石、弗化バリウム、弗
化アルミ、弗化リチウム等を示す。本発明の他の被覆剤
組成としては、アーク安定剤としてルチール、チタン酸
カリ、二酸化マンガン、炭酸マンガン、脱酸剤および合
金剤としては、フェロシリコン、フェロマンガン、フェ
ロチタン、スラグ生成剤としては硅砂、石灰、ドロマイ
ト、マイカ、タルク等、溶着効率向上剤として鉄粉、水
ガラスとしては珪酸ソーダ、珪酸カリ等を用いることが
できる。
ンはＪＩＳ Ｇ２３０１の１号に該当するものをいう。
また、金属弗化物は、蛍石、氷晶石、弗化バリウム、弗
化アルミ、弗化リチウム等を示す。本発明の他の被覆剤
組成としては、アーク安定剤としてルチール、チタン酸
カリ、二酸化マンガン、炭酸マンガン、脱酸剤および合
金剤としては、フェロシリコン、フェロマンガン、フェ
ロチタン、スラグ生成剤としては硅砂、石灰、ドロマイ
ト、マイカ、タルク等、溶着効率向上剤として鉄粉、水
ガラスとしては珪酸ソーダ、珪酸カリ等を用いることが
できる。
【００２９】
【実施例】鋼心線径８．０mmφのＪＩＳ Ｇ３５２３の
１種１号に相当する心線に表２に示す被覆剤の組合せに
より、被覆外径が約１２．８mmになるようにして塗装
し、４００℃×６０分の乾燥を実施した。得られたそれ
ぞれの溶接棒を用い後述の溶接条件にて溶接を行ない、
脚長、等脚性、スラグのからみ度合を含む一般的な溶接
作業性および溶接金属の〔Ｃ〕量を調査した。その結果
は、表２のとおりである。
１種１号に相当する心線に表２に示す被覆剤の組合せに
より、被覆外径が約１２．８mmになるようにして塗装
し、４００℃×６０分の乾燥を実施した。得られたそれ
ぞれの溶接棒を用い後述の溶接条件にて溶接を行ない、
脚長、等脚性、スラグのからみ度合を含む一般的な溶接
作業性および溶接金属の〔Ｃ〕量を調査した。その結果
は、表２のとおりである。
【００３０】（溶接条件） 試験板；４９０Ｎ／mm2 級高張力鋼板（３６mmｔ×１０
０mmＨ×１０００mmｌ）無機ジンクリッチプライマー２
０μｍ塗布 重力式溶接機；市販品 溶接姿勢 ；１パス水平すみ肉溶接 溶接電流 ；３８０〜４００Ａ 運棒比 ；１．２
０mmＨ×１０００mmｌ）無機ジンクリッチプライマー２
０μｍ塗布 重力式溶接機；市販品 溶接姿勢 ；１パス水平すみ肉溶接 溶接電流 ；３８０〜４００Ａ 運棒比 ；１．２
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】なお評価基準は大脚長においては上脚長、
下脚長共に８mmを超えるものについて良好○印、下廻る
ものについては、不良×印。等脚性については上脚長を
下脚長で除した値が０．９以上のものを良好○印、０．
９を下廻ったものについては不良×印。スラグの流動性
および一般溶接作業性については従来棒とそん色のない
ものは良好○印、劣るものを不良×印。溶接金属の
〔Ｃ〕量については０．１３％以下のものを良好○印、
０．１３％を超えるものについては不良×印とした。
下脚長共に８mmを超えるものについて良好○印、下廻る
ものについては、不良×印。等脚性については上脚長を
下脚長で除した値が０．９以上のものを良好○印、０．
９を下廻ったものについては不良×印。スラグの流動性
および一般溶接作業性については従来棒とそん色のない
ものは良好○印、劣るものを不良×印。溶接金属の
〔Ｃ〕量については０．１３％以下のものを良好○印、
０．１３％を超えるものについては不良×印とした。
【００３３】本発明例である溶接棒Ｆ１〜Ｆ７は、高炭
素フェロマンガンの平均粒径、添加量およびマグネシア
クリンカー、マグネサイト、金属弗化物の添加量が適正
であるため、大脚長が得られ、等脚性、溶接作業性が良
好で溶接金属の〔Ｃ〕量が極めて良好な結果を示した。
素フェロマンガンの平均粒径、添加量およびマグネシア
クリンカー、マグネサイト、金属弗化物の添加量が適正
であるため、大脚長が得られ、等脚性、溶接作業性が良
好で溶接金属の〔Ｃ〕量が極めて良好な結果を示した。
【００３４】比較例の溶接棒では、Ｆ８およびＦ９は高
炭素フェロマンガンの平均粒径が小さ過ぎるため溶接金
属の〔Ｃ〕量は低目で良好であるが、スラグの流動性が
過小で等脚性が劣化するとともに大脚長が得られていな
い。Ｆ１０は高炭素フェロマンガンの添加量が少な過ぎ
るため、スラグの流動形態が不具合で等脚性が劣化し
た。Ｆ１１は、高炭素フェロマンガンの添加量が多過ぎ
るため、大脚長が得られ等脚性は良好であるが、スラグ
の流動性が過大で溶接棒先端にスラグがからみ溶接作業
性が劣化した。また溶接金属中の〔Ｃ〕量も高い。Ｆ１
２は、マグネシアクリンカーの添加量が少な過ぎるた
め、スラグの粘性が調整されず溶接作業性が劣化した。
Ｆ１３は、マグネシアクリンカーの添加量が多過ぎるた
め、スラグの粘性が高くなり過ぎてビード形状が劣化
し、アークも不安定となった。
炭素フェロマンガンの平均粒径が小さ過ぎるため溶接金
属の〔Ｃ〕量は低目で良好であるが、スラグの流動性が
過小で等脚性が劣化するとともに大脚長が得られていな
い。Ｆ１０は高炭素フェロマンガンの添加量が少な過ぎ
るため、スラグの流動形態が不具合で等脚性が劣化し
た。Ｆ１１は、高炭素フェロマンガンの添加量が多過ぎ
るため、大脚長が得られ等脚性は良好であるが、スラグ
の流動性が過大で溶接棒先端にスラグがからみ溶接作業
性が劣化した。また溶接金属中の〔Ｃ〕量も高い。Ｆ１
２は、マグネシアクリンカーの添加量が少な過ぎるた
め、スラグの粘性が調整されず溶接作業性が劣化した。
Ｆ１３は、マグネシアクリンカーの添加量が多過ぎるた
め、スラグの粘性が高くなり過ぎてビード形状が劣化
し、アークも不安定となった。
【００３５】Ｆ１４は、高炭素フェロマンガンを全く添
加しない例であるが、スラグの流動性が劣化するととも
に等脚性が劣化した。Ｆ１５は、マグネサイトの添加量
が少な過ぎるため、保護筒がもろくなり溶接作業性が劣
化した。Ｆ１６は、マグネサイトの添加量が多過ぎるた
め、スラグの流動性が過大となり、ビード形状が劣化し
た。Ｆ１７は、弗化物の添加量が少な過ぎるため、スラ
グの流動性が悪く溶接作業性が劣化した。Ｆ１８は、弗
化物の添加量が多過ぎるため、被覆筒が浅くなり溶接棒
が母材に短絡し、溶接が困難なため中断した。Ｆ１９，
２０は、高炭素フェロマンガンの粒径が大き過ぎるため
大脚長が得られ等脚性は良好であるが、スラグの流動性
が過大で棒先端にスラグがからみ、溶接作業性が劣化し
た。
加しない例であるが、スラグの流動性が劣化するととも
に等脚性が劣化した。Ｆ１５は、マグネサイトの添加量
が少な過ぎるため、保護筒がもろくなり溶接作業性が劣
化した。Ｆ１６は、マグネサイトの添加量が多過ぎるた
め、スラグの流動性が過大となり、ビード形状が劣化し
た。Ｆ１７は、弗化物の添加量が少な過ぎるため、スラ
グの流動性が悪く溶接作業性が劣化した。Ｆ１８は、弗
化物の添加量が多過ぎるため、被覆筒が浅くなり溶接棒
が母材に短絡し、溶接が困難なため中断した。Ｆ１９，
２０は、高炭素フェロマンガンの粒径が大き過ぎるため
大脚長が得られ等脚性は良好であるが、スラグの流動性
が過大で棒先端にスラグがからみ、溶接作業性が劣化し
た。
【００３６】
【発明の効果】本発明の溶接棒によれば、水平すみ肉姿
勢による重力式１パス溶接においても、従来の低水素溶
接棒のように上脚長の不足分を補う必要がなく大脚長が
得られかつ等脚性が良好であるため、溶接能率向上、作
業工数の低減が計れる。
勢による重力式１パス溶接においても、従来の低水素溶
接棒のように上脚長の不足分を補う必要がなく大脚長が
得られかつ等脚性が良好であるため、溶接能率向上、作
業工数の低減が計れる。
【図１】Ａは従来の溶接棒の溶融スラグの流動状態図。
Ｂは本発明溶接棒の溶融スラグの流動状態図。
Ｂは本発明溶接棒の溶融スラグの流動状態図。
【図２】Ａは従来の溶接棒で溶接したすみ肉ビード形状
の断面図。Ｂは本発明溶接棒で溶接したすみ肉ビード形
状の断面図。
の断面図。Ｂは本発明溶接棒で溶接したすみ肉ビード形
状の断面図。
１ 溶融スラグ ２ 溶融プール ３ すみ肉ビード ４ 鋼板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−294892（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/365
Claims (1)
- 【請求項１】 平均粒径が５０〜９０μｍの高炭素フェ
ロマンガンを３〜１１重量％（以下％）、マグネシアク
リンカー４〜１５％、マグネサイト４〜１５％、金属弗
化物４〜１１％を含有する被覆剤を、水ガラスを用いて
鋼心線に塗布してなることを特徴とする低水素系被覆ア
ーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4065386A JP3051251B2 (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4065386A JP3051251B2 (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05261592A JPH05261592A (ja) | 1993-10-12 |
| JP3051251B2 true JP3051251B2 (ja) | 2000-06-12 |
Family
ID=13285497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4065386A Expired - Fee Related JP3051251B2 (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3051251B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101599964B1 (ko) * | 2014-05-28 | 2016-03-07 | (주)에이스 힌지텍 | 물품 거치대 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100550332B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-02-09 | 현대종합금속 주식회사 | 내흡습성이 우수한 플럭스 충전 와이어 |
-
1992
- 1992-03-23 JP JP4065386A patent/JP3051251B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101599964B1 (ko) * | 2014-05-28 | 2016-03-07 | (주)에이스 힌지텍 | 물품 거치대 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05261592A (ja) | 1993-10-12 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |