JP2001321985A

JP2001321985A - 薄鋼板用ガスシールドアーク溶接ワイヤおよびそれを用いたパルスｍａｇ溶接方法。

Info

Publication number: JP2001321985A
Application number: JP2000148663A
Authority: JP
Inventors: Isamu Kimoto; 勇木本; Toshio Aoki; 俊雄青木; Ryuichi Shimura; 竜一志村; Hatsuhiko Oikawa; 初彦及川
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2000-05-19
Filing date: 2000-05-19
Publication date: 2001-11-20

Abstract

(57)【要約】【課題】薄鋼板のガスシールドアーク溶接において、
溶接部材の間隙の大きいギャップでの架橋性が良好で溶
接金属の凝固時に発生しやすい溶接割れを防止すると共
に、溶接スラグの剥離性が優れ、さらにスパッタの少な
いガスシールドアーク溶接ワイヤおよびそれを用いたパ
ルスＭＡＧ溶接方法を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
Ｓｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜３．０％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：
０．００５０〜０．０３００％を含み、さらに、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｚｒ、Ｔｉのうち一種または二種以上の合計で
０．００５〜０．２００％、Ｂｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｐｂ、
Ｓｎのうち一種または二種以上の合計で０．００５〜
０．２００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなることを特徴とする薄鋼板用ガスシールドアーク
溶接ワイヤ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、薄鋼板のガスシー
ルドアーク溶接において、溶接部材の間隙の大きいギャ
ップでの架橋性が良好で溶接金属の凝固時に発生しやす
い溶接割れを防止すると共に、溶接スラグの剥離性が優
れ、さらにスパッタの少ないガスシールドアーク溶接ワ
イヤおよびそれを用いたパルスＭＡＧ溶接方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、溶接構造物あるいは自動車や機
械、電気部品等の薄鋼板の溶接では生産性向上を目的に
溶接ロボットによる自動化が多用され、溶接速度は１ｍ
／ｍｉｎ以上の高速で溶接される場合が多い。

【０００３】また、部材は軽量化のために薄板化の傾向
となっているため、アーク溶接では溶け落ち等の対策が
求められるため溶接電流は低めに設定しなければならな
い。しかし溶け込み確保という面からも溶接条件を考慮
しなければならないこともあり良好な溶接ビードを安定
して形成することが難しくなっている。

【０００４】さらに自動車等の溶接部材においては継手
形状の煩雑化により部材間隙いわゆるギャップも大きく
なる傾向にある。このような状況で被溶接部材ギャップ
に対して架橋性を満足する良好な溶接条件範囲も狭くな
るので、耐ギャップ性と同様に耐溶け落ち性も満足し安
定した溶接を行うことが要求されている。

【０００５】また近年、自動車部材などでは耐腐食性を
高めるためにＰを高めた高Ｐ鋼材の開発がされ実用化さ
れつつある。このＰ添加薄板の溶接を行った場合には、
溶接金属中のＰと他の溶接金属成分との低融点合金が形
成され、高温割れが発生し易く健全な溶接部が得られな
い場合があった。さらに高Ｐ鋼材と普通鋼板の組み合わ
せによる溶接も多く耐割れ性が問題になることが多くな
っている。

【０００６】普通鋼板においても特に板厚の薄い鋼板や
鋼管材をガスシールドアーク溶接をした場合は厚板に比
較して単位厚さ当たりの溶接入熱が過大となり、溶接部
の変形量も大きくなるため溶接金属の割れ発生の危険性
が増大していた。さらには部材の間隙が大きい場合には
溶接金属の凝固収縮の影響が大きく溶接金属割れの発生
が深刻な問題となっている。

【０００７】良好な溶接ビードが得られた場合、被溶接
部材は通常は溶接組立後に部材全体を塗装することが行
われるが、スラグ生成によりスラグ付着部分には塗装が
できない状況になる。また時間経過後にスラグが剥離す
ることにより溶接金属表面露出により腐食性等が著しく
劣化し外観も不良になるなどの問題があった。さらにス
パッタ発生量の増加などにより溶接部材の精度を劣化さ
せるばかりでなく、スパッタ除去などによるコスト増大
の大きな要因となっている。

【０００８】これらの対策としてパルスアーク溶接によ
り溶接ロボットを適用した自動化が進んでいるが、上記
の問題点は自動化を阻害する要因としてより顕在化する
傾向にあり、これら問題点の解決が強く望まれている。

【０００９】薄板高張力鋼用のＭＡＧ溶接に関して、特
開平７−１９５１９３号公報では、母材部と溶接金属部
間で不均質な強度分布になると、溶接割れの発生する危
険性があるとしている。そこで母材と溶接金属の強度差
を小さく強度バランスを有することにより耐割れ性を考
慮し、さらに、ワイヤコストの低減を図った高張力鋼用
ソリッドワイヤが提案されている。しかし、本発明が目
的とする架橋性については改善されていないし、また、
スラグ剥離性には配慮がされていない。さらに、特開平
８−２４３７４９号公報では溶け落ちを防止し高能率の
溶接を可能とするパルスＭＡＧ溶接方法が提案されてい
るが、溶接スラグの剥離性等は改善されていない。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記従来技術
の問題点に鑑みて、薄鋼板のガスシールドアーク溶接に
おいて、被接合部材の間隙の大きいギャップでの溶接に
おいても架橋性が良好であり、溶接金属の凝固時に発生
する溶接割れを防止し、溶接スラグの剥離性に優れ、ス
パッタの発生が少ないガスシールドアーク溶接ワイヤお
よびそれを用いたパルスＭＡＧ溶接方法を提供すること
を目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は上記の課題を解
決するものであり、つまりその要旨とするところは、以
下の通りである。（１）質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：
０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜３．０％、Ｐ：０．
０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００５
０〜０．０３００％を含み、さらに、Ｌａ、Ｃｅ、Ｚ
ｒ、Ｔｉのうち一種または二種以上の合計で０．００５
〜０．２００％、Ｂｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｓｎのうち
一種または二種以上の合計で０．００５〜０．２００％
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とする薄鋼板用ガスシールドアーク溶接ワイヤ。（２）（１）に記載の薄鋼板用ガスシールドアーク溶接
ワイヤを使用し、シールドガスとしてＡｒガスおよびＣ
Ｏ₂ガスの混合ガス、またはＡｒガス、ＣＯ₂ガスおよ
びＯ₂ガスの混合ガスを用いて溶接することを特徴とす
るパルスＭＡＧ溶接方法。（３）さらに、パルス電流のピーク電流：Ｉｐ＝３８０
〜６８０Ａ、パルスピーク時間：Ｔｐ＝０．６〜２．８
ｍｓｅｃ、ベース電流：Ｉｂ＝２０〜１００Ａとするこ
とを特徴とする（２）に記載のパルスＭＡＧ溶接方法。

【００１２】

【発明の実施の形態】本発明者らは、薄鋼板のガスシー
ルドアーク溶接において、被溶接部材の間隙の大きいギ
ャップでの溶接のさいに架橋性を良好にし、溶接金属の
凝固時に発生する溶接割れを防止すると共に、耐腐食性
を確保するためにＰを高めた高Ｐ添加鋼板を溶接する場
合においても、低融点硫化物の生成元素であるＳによる
高温割れの発生を防止することを目標にした。このため
ワイヤのＳ量を低めにすることで高温割れを抑制するこ
ととした。さらに、硫化物生成元素であるＬａ、Ｃｅ、
Ｚｒ、Ｔｉにより溶融金属中のＳを固定し、高温割れの
発生を抑制することが有効であると考えた。

【００１３】また、Ｂｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｓｎは表
面活性元素として溶接スラグの表面張力に作用し、これ
らを添加することにより溶接金属との間では界面張力の
差が大きくなるため、溶接ビード表面に点在した形状と
なり凝固後の溶接スラグの剥離性が優れる効果がある。

【００１４】この観点からワイヤ組成およびシールドガ
ス組成の適正化、パルス条件選定について検討を行い本
発明の構成を確実にするに至った。以下に本発明につい
て詳細に説明する。最初に本発明のワイヤの成分限定理
由について述べる。

【００１５】Ｃは溶接金属の強度を確保する元素である
が、Ｃを０．２０％を超えて添加すると凝固時の初晶が
オーステナイト（γ）相となり高温割れが発生し易くな
る。これはＰ添加薄鋼板などでは溶接時には溶接金属の
高温割れに大きく影響する。また、Ｃの含有量を低く抑
えるとアーク溶接時の溶融金属の短絡移行性が低下傾向
を示し、アーク状態が不安定になり易く、安定した良好
なアーク状態を確保するためにはその添加量が０．０３
％以上必要である。

【００１６】Ｓｉは脱酸剤として添加するが、高温割れ
を誘起する元素でもあり少ない方が良いが０．５％未満
では耐ギャップ性が確保できないため下限を０．５％
とした。また、２．０％超えると耐割れ性が劣化するた
め０．５〜２．０％とした。

【００１７】ＭｎもＳｉと同様に脱酸剤として添加する
が、ガスシールドアーク溶接においては０．８％未満で
は脱酸不足となり健全な溶接ビードを形成することがで
きない。また、溶接割れ誘起元素であるＳともＭｎＳの
化合物を生成し耐割れ性を改善する効果があり、０．８
％以上でその効果が得られる。一方、３．０％超では溶
接金属の強度が高まり耐割れ性が劣ることと、スラグ量
の増加などで作業性の劣化となる。さらに、ワイヤに加
工する段階で強度が高まるため、伸線性が劣化すること
から上限は３．０％とした。

【００１８】Ｐは耐割れ性を阻害する元素であり、融点
の低いＦｅ₃Ｐなどの化合物を形成し耐割れ性を劣化さ
せる。特にＳｉ、Ｍｎを多く添加する本発明のワイヤに
おいてはできる限り抑制することが好ましく、０．０１
５％以下であれば目的を達する。特に耐腐食性向上のた
めにＰを多く含む鋼板では、溶接ワイヤのＰの量は低く
抑え溶接金属中のＰの量を考慮する必要がある。

【００１９】ＳはＦｅＳのような融点の低い化合物を形
成し、偏析すると溶接金属凝固段階で割れを誘起するよ
うになる。また、普通鋼板においても板厚の薄い鋼板や
鋼管材をガスシールドアーク溶接をした場合は厚板に比
較して単位厚さ当たりの溶接入熱が過大となり溶接部の
変形量も大きくなることから、さらには部材の間隙が大
きい場合には溶接金属の凝固収縮の影響が大きく、Ｓの
偏析による溶接金属割れの発生が顕著となる。Ｐを多く
添加し耐食性を向上させた鋼板においては、溶接金属の
割れ性が特に顕著となることから、低く抑える必要があ
りその添加量は０．００５％以下とする。

【００２０】Ｌａ、Ｃｅ、Ｚｒ、Ｔｉは硫化物形成元素
であり、Ｌａ₂Ｓ₃、ＣｅＳ、ＺｒＳ、ＴｉＳなどの硫
化物を形成する。これらの硫化物は安定で凝固点がＦｅ
よりも高くＳの除去あるいは固定でき、Ｓによる割れを
軽減する。Ｌａ、Ｃｅ、Ｚｒ、Ｔｉは一種または二種以
上の合計では０．００５％以上でその効果はあるが、
０．２００％超では溶接時の溶滴の安定な移行特性が劣
りアークが不安定となるため良好なビード形成ができな
いので０．００５〜０．２００％とする。

【００２１】Ｂｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｓｎは表面活性
元素として溶接スラグの表面張力に作用し、添加するこ
とにより溶接金属との間では界面張力の差が大となり、
スラグを均一に覆い難くする特徴があり溶接スラグの剥
離性が優れる効果がある。また、ビード波目の均一性が
得られるためビード外観および形状が良好になる。その
効果は一種または二種以上の合計では０．００５％以上
で認められるが、あまり多量に含有すると溶滴の離脱が
悪く不規則になりアーク状態が劣化しスパッタの多発お
よび架橋性を確保できないことから、上限は０．２００
％とした。

【００２２】Ｏはアークを安定にしスパッタ発生量を減
少させ、ビードを平滑にしビード幅を確保し架橋性向上
の効果もあり０．００５％以上必要であるが反面過剰に
含まれると短絡時間が長くなりアーク安定性を低下させ
スパッタが多発する。またビード表面のスラグ生成量を
増加させ、さらにスラグ被包率を増加させる欠点があ
る。ところがＳと共存させることによってスラグ被包面
積を減少させ、剥離性を向上させる働きを発揮する。本
発明のＳ量の範囲ではＯ量は０．０３００％を超えると
この効果は少ない。

【００２３】Ｎは靭性確保の面からできる限り少ない方
が好ましく、ブローホール発生の原因となるばかりでは
なく、スパッタ発生の原因となり、特に０．００８％を
超えるとスパッタが著しく増加する。またスパッタの発
生時にアーク長を変動させる結果、アークの安定性を顕
著に低下させる。従って０．００８％以下とすることが
好ましい。

【００２４】次に、上記の本発明の溶接ワイヤを用いて
パルスＭＡＧ溶接する方法について説明する。本発明で
は、上記の成分を含有する溶接ワイヤを用いて、シール
ドガスとしてＡｒガス及びＣＯ₂ガスの混合ガスを用い
ることにより、薄鋼板の高速溶接においても安定したア
ーク状態と低スパッタの溶接が可能となる。このさいの
シールドガス中のＣＯ₂ガスの混合割合は、５〜４０ｖ
ｏｌ％が好ましい。シールドガスとしてＡｒガスおよび
ＣＯ₂ガスにさらに、Ｏ₂ガスを混合した混合ガスを用
いることによって、より良好な溶込み深さとビード幅が
確保でき好ましい。このさいのＯ₂ガスの混合割合は、
７ｖｏｌ％未満が好ましい。

【００２５】さらに、本発明では、薄鋼板のパルスＭＡ
Ｇ溶接を行う場合に、溶接電流を以下のように規定す
る。パルスピーク電流：Ｉｐ＝３８０〜６８０Ａパルスピーク電流が３８０Ａ未満では電磁ピンチ効果に
よる溶滴の離脱がスムーズに行われることがなく、６８
０Ａを超えると溶滴の移行が不規則になりスパッタが多
くなる。また、アーク長が長くなりアンダーカットなど
の溶接欠陥が発生しやすくなる。したがって、パルスピ
ーク電流をＩｐ＝３８０〜６８０Ａに規定する。

【００２６】パルスピーク時間：Ｔｐ＝０．６〜２．８
ｍｓｅｃパルスピーク時間が０．６ｍｓｅｃ未満では溶滴を形成
するためのエネルギーが不足し、２．８ｍｓｅｃを超え
ると溶滴の成長が過度になり、スパッタを多発したり良
好な溶接ビードの確保が困難となり架橋性の低下を招く
ことになる。したがって、パルスピーク時間をＴｐ＝
０．６〜２．８ｍｓｅｃに規定する。

【００２７】ベース電流：Ｉｂ＝２０〜１００Ａベース電流は、ベース期間中にアークの保持を行いアー
ク安定性を確保するための条件である。ベース電流が２
０Ａ未満ではアークが不安定になり１００Ａを超えると
溶滴の離脱が速やかに行われないためスパッタの多発と
ビード形状不良による架橋性も低下する。したがって、
ベース電流をＩｂ＝２０〜１００Ａに規定する。

【００２８】本発明の適用により、薄鋼板のガスシール
ドアーク溶接において溶接部材の間隙の大きいギャップ
での架橋性が良好で、溶接金属の凝固時に発生しやすい
溶接割れを防止する。また、スパッタの少ないガスシー
ルドアーク溶接が可能となり、さらに溶接スラグの剥離
性が良好でビード外観の優れた溶接金属が得られるので
溶接部は構造物用として十分満足するものとなる。

【００２９】

【実施例】以下に、本発明の効果を実施例により具体的
に説明する。まず、耐ギャップ性は表１に示すワイヤを
用いて表２に示すＳＰＣＣみがき鋼板を用い、図１の下
向突き合わせ継手としギャップを２ｍｍから４ｍｍのテ
ーパーギャップを形成した。表４のの溶接条件でギャ
ップが２ｍｍの位置から溶接を開始して溶接金属の橋絡
がなくなるまでの位置の間隙を溶接可能ギャップとしそ
の幅を測定し、３．０ｍｍ以上の溶接を良好とした。ま
た、スラグ剥離性はこの耐ギャップ性を評価した溶接ビ
ードに発生したスラグを、タガネにより軽く擦り合わせ
て剥離した場合を良好とした。さらに、溶接性評価はア
ーク安定性とスパッタの発生度合いを目視で判断し、溶
接の安定性等を評価して表３に結果を示した。

【００３０】

【表１】

【００３１】

【表２】

【００３２】

【表３】

【００３３】

【表４】

【００３４】また、表２に示すＰ添加薄板鋼板の厚さ
２．３ｍｍ、幅４０ｍｍ、長さ３３０ｍｍに表１に示す
化学成分のワイヤ（直径１．２ｍｍ）を用いて、表４の
に示す試験方法により試験ビードを図３（ａ）のよう
にビードオンプレート溶接した後、図３（ｂ）のように
このビードの余盛を削除し、バレストレイン溶接割れ試
験片を作製した。

【００３５】その試験片の余盛を削除した上面に図２の
方法で試験条件は表４のの条件としてビード縦曲げ試
験であるＴＩＧ溶接によるバレストレイン溶接割れ試験
を行った。なお、図２の１は余盛を削除したＰ添加の鋼
板、２は台ブロックを示し曲げ半径は６２．５ｍｍであ
り歪み量は１．８４％、３は試験片押さえ治具、６はラ
ム降下位置を示している。このラム降下速度は５００ｍ
ｍ／ｓｅｃとし、４はＴＩＧ試験開始位置を示し、５は
ＴＩＧ溶接終了の位置である。バレストレイン溶接割れ
試験後、図４に示すようなクレータ近傍のビード表面に
発生した割れ長さの合計を５００倍までの高倍率の顕微
鏡で測定し評価し、その割れ長さの合計の結果を表３お
よび表５に示し、溶接割れの長さの合計が０．５ｍｍ未
満を合格とした。図４の１はＰ添加鋼板、７は試験ビー
ド、８はＴＩＧ溶接ビード、９はそのＴＩＧ溶接のクレ
ータ部を示し、１０はバレストレイン溶接割れ試験によ
って割れた溶接割れを示している。

【００３６】

【表５】

【００３７】さらに、表５に示すシールドガス組成およ
びパルスピーク電流、パルスピーク時間、ベース電流変
化によるガスシールドアーク溶接を行なった。そのとき
の部材間隙に対する溶接可能ギャップ、溶接割れ特性お
よびスラグ付着程度と剥離性のほか安定した溶接と良好
な溶接ビードが得られるかの確認をし、その結果も表５
に併せて示した。

【００３８】表１においてワイヤ記号Ａ〜ワイヤ記号Ｊ
は本発明ワイヤであり、Ｃが０．０３〜０．２０％、Ｓ
ｉが０．５〜２．０％、Ｍｎが０．８〜３．０％、Ｐは
０．０１５％以下、Ｓが０．００５％以下、Ｏが０．０
０５０〜０．０３００％でありＬａ、Ｃｅ、Ｚｒ、Ｔｉ
のうち一種または二種以上の合計で０．００５〜０．２
００％の範囲にある。また、Ｂｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｐｂ、
Ｓｎのうち一種または二種以上の合計で０．００５〜
０．２００％の範囲である。さらに、ワイヤ記号Ｋから
ワイヤ記号Ｒは比較ワイヤを示している。

【００３９】これらのワイヤ記号Ａからワイヤ記号Ｒの
溶接可能ギャップ、溶接割れ長さ、スラグ剥離性、溶接
性評価の結果を表３に示している。ワイヤ記号Ａから記
号Ｊの本発明ワイヤでは溶接可能ギャップが良好でバレ
ストレイン溶接割れ試験による高温割れの発生が少な
く、スラグ剥離性の良好な溶接ができビード外観も良好
である健全な溶接金属が得られている。

【００４０】一方、ワイヤのＰおよびＳが量が本発明の
範囲以上であるワイヤ記号Ｌは高温割れが多発し、記号
ＭもＣ量が本発明の範囲を超えているため割れ発生が多
くなっている。また、Ｓｉ量が本発明以下である記号Ｎ
はビード幅の確保が少ないために耐ギャップ性が劣って
いる。

【００４１】さらに、記号ＯはＣ量およびＳｉ量が少な
いためにアーク状態は不安定になることと耐ギャップ性
が確保できない。記号Ｋは耐割れ性を改善するために添
加しているＬａ、Ｃｅ、Ｚｒ、Ｔｉが過剰であるため、
またスラグ剥離性改善を目的に添加しているＢｉ、Ｓ
ｂ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｓｎが過剰であるために、スラグ生成
量の増加や短絡移行特性の劣化となり溶接性が大幅に劣
る傾向であった。そのためバレストレイン溶接割れ試験
は省略した。

【００４２】また、ワイヤ記号ＲはＬａ、Ｃｅを添加し
ているがその添加量の和が０．００５％未満であるため
に耐割れ性が劣っている。スラグ剥離性改善の目的でＢ
ｉ、Ｓｂを添加しているワイヤ記号Ｑはその添加量が
０．００５％未満であるためにスラグ剥離性が不良であ
った。Ｍｎ量が本発明の範囲を超えるワイヤ記号Ｐもス
ラグ生成量の増加や短絡移行特性の劣化となり溶接性が
不良となり、さらにはビードに割れが生じビード外観が
劣った。

【００４３】表５において、試験記号１９から記号２４
はシールドガス組成のＡｒに適量ＣＯ₂あるいは適量の
Ｏ₂ガスを混合、また、記号２８から記号３１はパルス
条件のピーク電流：Ｉｐを３８０Ａ〜６８０Ａ、ピーク
時間：Ｔｐを０．４ｍｓｅｃ〜３．０ｍｓｅｃ、ベース
電流：Ｐｂを２０〜１００Ａの条件で行った本発明法で
ある。これらはアークが安定することによりビード幅が
広くなり溶接可能ギャップが大きくなり架橋性が良好で
溶接割れはなくスラグ剥離性の良好な溶接が可能であっ
た。

【００４４】しかし、試験記号２５から試験記号２７は
シールドガスのＡｒガスにＣＯ₂ガス、Ｏ₂ガスが多い
ことからアーク不安定となりスパッタが多くビード形成
性が劣ることから架橋性が確保できない。

【００４５】また、記号３２から記号３５はパルス波形
条件が適正でなく良好なパルス溶接が行えないことから
溶接性が不良となりビード形状も均一性がないことから
スラグの剥離性も劣化した。

【００４６】以上のように、本発明ワイヤおよびシール
ドガスの適用、さらにはパルス条件の選定により薄鋼板
のガスシールドアーク溶接において溶接部材の間隙の大
きいギャップでの架橋性が良好で、溶接金属の凝固時に
発生しやすい溶接割れを防止する。また、スパッタの少
ないガスシールドアーク溶接が可能となり、さらに溶接
スラグの剥離性が良好でビード外観の優れた溶接金属が
得られるのことが明らかである。

【００４７】

【発明の効果】以上のように本発明ワイヤおよびシール
ドガス組成さらにはパルス条件選定により薄鋼板のガス
シールドアーク溶接において溶接部材の間隙の大きいギ
ャップでの架橋性が良好で、溶接金属の凝固時に発生し
やすい溶接割れを防止する。また、スパッタの少ないガ
スシールドアーク溶接が可能となり、さらに溶接スラグ
の剥離性が良好でビード外観の優れた溶接金属が得られ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に用いた被溶接材の鋼板および
溶接ギャップを示す図である。

【図２】バレストレイン溶接割れ試験の説明図である。

【図３】本発明の実施例の（ａ）溶接ビード断面、
（ｂ）これの余盛りを切削した断面を示す図である。

【図４】バレストレイン溶接割れ試験後の試験片の溶接
ビードの様子を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者志村竜一千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者及川初彦千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB06 CA07 DD02 DD04 DD05 DE04 EA05 EA08 EA10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜３．０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．００５０〜０．０３００％を含み、さらに、Ｌａ、Ｃｅ、Ｚｒ、Ｔｉのうち一種または二種以上の合
計で０．００５〜０．２００％、Ｂｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｓｎのうち一種または二種以
上の合計で０．００５〜０．２００％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする薄鋼
板用ガスシールドアーク溶接ワイヤ。
【請求項２】請求項１に記載の薄鋼板用ガスシールド
アーク溶接ワイヤを使用し、シールドガスとしてＡｒガ
スおよびＣＯ₂ガスの混合ガス、またはＡｒガス、ＣＯ
₂ガスおよびＯ₂ガスの混合ガスを用いて溶接すること
を特徴とするパルスＭＡＧ溶接方法。
【請求項３】さらに、パルス電流のピーク電流：Ｉｐ
＝３８０〜６８０Ａ、パルスピーク時間：Ｔｐ＝０．４
〜３．０ｍｓｅｃ、ベース電流：Ｉｂ＝２０〜１００Ａ
とすることを特徴とする請求項２に記載のパルスＭＡＧ
溶接方法。