CN1426489A - 高加工性钢管及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

提供一种因接缝焊接产生熔化或相变的部分与其它部分具有相同程度的高的管轴方向r值，加工性、特别是弯曲加工性优良的高加工性钢管及其制造方法。具体地说，是在包括焊缝部分在内的圆周方向全部区域具有1.2以上、比较理想的是1.6以上的长度方向r值的高加工性钢管。该钢管用以下方法进行制造，即，对用带钢进行电焊焊接而成的钢管，最好加热到Ac1温度以上后，在600℃以上且Ac3以下的温度区域，以30％以上的减径率进行减径机制，或者进一步在该轧制后的冷却中或在该冷却完毕后进行再加热，在600℃以上、900℃以下进行保温1秒钟以上的热处理。

Description

高加工性钢管及其制造方法
技术领域
本发明涉及加工性优良的钢管及其制造方法。
技术背景
为了减轻重量、降低成本，正在研究将电(阻)焊钢管用于汽车零件。但是，现有的电焊钢管，不能得到足够好的加工性。例如，汽车的行走部分零件要进行弯曲加工。然而，现有的电焊钢管存在弯曲的外侧的减壁量大，在显著的情况下会产生破断的问题。并且，在即使不产生破断的情况下，若减壁量大，为了满足设计应力，也必须采用厚壁材料，故不能实现轻量化。
对于这样的问题，大家知道，例如如特开昭55-56624号公报所公开的那样，使管轴方向的r值(兰克福特(ランクフォ-ド)值)提高是有效的。但是，提高钢管的r值的方法，例如如特开平6-41689号公报所公开的那样，仅仅知道提高钢管的原料即带钢的r值。制造电焊钢管时，存在因接缝焊接使其熔化或相变的部分的r值降低的问题。另外，还存在不能适用于热轧钢板、高强度钢板、低碳、中碳、高碳钢板之类的不能得到高r值的钢板的问题。
发明内容
因此，本发明的目的是提供一种通过接缝焊接，产生熔化或相变的部分具有与其它部分同等程度的高的管轴方向r值，加工性、特别是弯曲加工性优良的钢管及其制造方法。
本发明者们在解决上述课题时，认为为了使焊缝附近的焊接部位的r值提高，必须对电焊钢管进行加工、热处理。另外，对于将具有高r值的冷轧带钢进行电焊焊接得到的钢管，在圆周方向全部位置上均等地进行加工、热处理的方法进行了研究。在该研究过程中发现，利用对电焊钢管在600℃以上且Ac3以下的温度区域、以30％以上的减径率进行减径轧制的方法(以下称作“本发明方法”)，长度方向(管轴方向)r值在包括焊缝部分在内的圆周方向全部位置上显著提高，为1.2以上，甚至为1.6以上。
另外，将本发明的方法应用于将各种钢板作为原料带钢的电焊钢管的结果发现，与原来的带钢的r值无关，可以得到高的r值。并且，根据本发明的方法判明，不必对成分加以限制，该成分是以往为了得到高r值对薄钢板成分的规定，即不必减少C、N量和添加Ti、Nb等稳定化元素。所以，即使在将带钢中难以具有高r值的热轧钢板、双相钢等高强度钢、及低碳钢、中碳钢、高碳钢用于原料带钢的情况下，也可以制造具有高r值的电焊钢管。
下面关于即使钢板不为高r值、而钢管也成为高r值的原因，就本发明者的研究加以说明。
若在600℃以上且Ac3以下的温度区域、以30％以上的减径率进行减径轧制，则形成长度方向上的<110>轴、半径方向上的<111>～<110>轴各自平行的理想的轧制织构，并因产生恢复、再结晶而进一步成长。由于该织构而可获得高r值。通过轧制形成的织构，因加工变形而使结晶回转，故驱动力极大。这种织构与薄钢板得到高r值时通过再结晶得到的织构不同，不易受第二相和固溶碳的影响。其结果，即使在制造钢板阶段难以得到高r值的带钢钢种，在制造钢管阶段也可得到高r值。
另外，在低温下即使进行减径轧制也不能得到高r值，是因为加工硬化程度大，不引起理想的结晶回转，或因为温度低，不产生充分的回复、再结晶。又，在冷状态下进行减径轧制后再进行再结晶退火的方法不能得到高r值，是因为冷轧、再结晶时受第二相和固溶碳的影响，织构不发达的缘故。
在薄钢板生产领域，一般知道高r值钢板的生产方法是将钢在热铁素体区域轧成钢板。这种高r值钢板的生产方法的特征是，将降低C、N量且添加Ti、Nb等稳定化元素的钢进行低温轧制，并且使其再结晶。这种低温轧制钢板与本发明方法的高温减径轧制不同。实际上，如果在600℃以上，在上述铁素体区域进行钢板轧制，则r值不但不提高，反而显著降低。这是因为在板厚方向上进行压下的钢板轧制与在圆周方向上进行压下的钢管减径轧制，其变形的方向不同，故有利于r值的织构不发达的缘故。
继续进行调查研究的结果发现，用本发明的方法，在减径轧制前将电焊钢管一旦加热到Ac1温度以上，使其部分地或全部地进行奥氏体相变，则焊缝的淬火组织和其它部分的机械性能的差异减小，使壁厚不均度显著降低，并且可以抑制焊缝附近产生皱纹。
本发明是根据以上见解研制成的，其要点如下。
(1)一种高加工性钢管，该钢管在包括焊缝部分的圆周方向全部区域具有1.2以上、更加理想的是1.6以上的长度方向r值。
(2)一种高加工性钢管的制造方法，其特征在于，对用带钢电焊焊接成的钢管在600℃以上且Ac3以下的温度区域，以30％以上的减径率进行减径轧制。
(3)一种高加工性钢管的制造方法，其特征在于，对用带钢进行电焊焊接而成的钢管，加热到Ac1温度以上后直接、或进行冷却和再加热后在600℃以上且Ac3以下的温度区域，以30％以上的减径率进行减径轧制。
(4)(2)或(3)所述的高加工性钢管的制造方法，其特征在于，对上述减轻轧制后的钢管，在该轧制后的冷却过程中、或该冷却完毕后进行再加热，在600℃以上、900℃以下进行保温1秒钟以上的热处理。
图的简单说明
图1是表示减径轧制钢管的长度方向r值与减径率的关系之图。
图2是表示减径轧制钢管的长度方向r值与轧制出口侧温度的关系之图。
图3是表示减径轧制钢管的焊缝的壁厚不均度与减径轧制前加热温度的关系之图。
实施发明的最佳形式
本发明的高加工性钢管，其长度方向r值在包括焊缝部分的圆周方向全部区域为1.2以上。其原因是r值为1.2以上时钢管的弯曲加工性显著提高。另外，r值为1.6以上时弯曲加工性进一步提高，故r值为1.6以上的高加工性钢管更加理想。
通过对具有电焊焊接的焊缝的钢管、在600℃以上且Ac3以下的温度区域进行减径率为30％以上的减径轧制，可以制造上述的高加工性钢管。r值受减径轧制的减径率和温度的影响。
图1所示为用与表1的钢A相同成分的带钢、以通常的方法所制造的电焊钢管，在出口侧温度为730℃的条件下，改变减径率进行减径轧制后的钢管在圆周方向位置0°、90°、180°、270°处的长度方向r值与减径率的关系。另外，假设焊缝位置为0°(以下相同)。由图1可知，与圆周方向位置无关，减径率为30％以上时，可得到1.3以上的r值，并且减径率为50％以上时，可得到1.6以上的r值。
图2所示为用与表1的钢A相同成分的带钢、以通常的方法所制造的电焊钢管，改变出口侧温度，在减径率为30％的条件下，进行减径轧制所制造的钢管在圆周方向位置0°、90°、180°、270°处的长度方向r值与出口侧温度的关系。由图2可知，出口侧温度为600℃以上时可得到1.2以上的r值。
根据这样的实验结果，将减径轧制温度的下限规定为600℃，将减径率的下限规定为30％。另外，减径轧制温度的上限规定为钢组织含有铁素体的温度区域的上限、Ac3温度。对不含铁素体组织的钢，即使进行减径轧制，r值也不提高。该Ac3温度是根据钢管的化学成分决定的温度，可以通过实验来决定。该值的区域大约为900℃以下。在本发明中，只要在组织内含有铁素体，对第二相(除铁素体以外的相)没有特别的限制。例如，将奥氏体作为第二相也无妨。比较理想的是在铁素体成为主相(体积率50％以上的相)的温度下进行减径轧制。
本发明的核心是将钢管在铁素体相的温度区域进行减径轧制。从提高r值的观点出发，对减径轧制之前的经历没有特别的限制。例如，上述减径轧制前的加热温度，可以是成为奥氏体单相的温度、成为奥氏体和铁素体双相的温度、成为铁素体单相的温度等的任意一种温度。另外，在上述减径轧制前，也可以在成为奥氏体单相或主相的温度下进行轧制。
图3所示为用与表1的钢A的成分相同的带钢，以通常的方法制造的电焊钢管，对其加热温度作种种变化，在减径率为30％、轧制温度为700℃的条件下进行减径轧制所制造的钢管的加热温度与壁厚不均度的关系。由图3可知，减径轧制前的加热为Ac1温度以上，对抑制焊缝附近的壁厚不均度和皱纹的发生比较理想。该Ac1温度是根据钢管的化学成分等决定的，可通过实验来决定。该温度大约为800℃以上。但，若加热温度过高，则晶粒直径过大，存在在加工时产生表面粗糙等问题，故最好为900℃以下。
对加热后的冷却不需要特别的限制。可以在加热后冷却到铁素体成为主相的温度，进行减径轧制，也可以一旦冷却到室温，再加热后进行减径轧制。
另外，在本发明中，对上述减径机制后的钢管在600℃以上、900℃以下进行保温1秒钟以上的热处理更加理想。
本发明，由于在600℃以上进行减径轧制，故加工硬化程度较小，即使直接进行加工也可得到足够好的加工性。在上述减径轧制后，进一步在一定温度下仅保温一定时间进行热处理，便使延伸率、r值更进一步提高。该效果通过在600℃以上、保温1秒钟以上便可表现出来。但，保温温度若超过900℃，组织发生相变，成为奥氏体单相，织构变成无规则的，r值便降低。因此，上述热处理最好在保温温度为600℃以上900℃以下、保温时间为1秒钟以上的条件下进行。另外，上述热处理可以在减径轧制后的冷却过程中进行，也可以在冷却完毕后对钢管进行再加热后进行。
实施例
将表1所示化学成分的热轧钢板用通常的方法制成电焊钢管，在表2所示的条件下进行减径轧制。减径轧制前的加热达到表2所示的温度后，不进行保温、或保温1～600秒。从所得到的钢管的圆周方向位置0°、90°、180°、270°处取JIS 12号A抗拉试验片，将标点距离为2mm的应变片贴在其上，进行公称应变6～7％的抗拉试验，测定宽度方向的实际应变εW相对于长度方向的实际应变εL的值，根据该斜度ρ计算出r值。即，
ρ＝εL/εW
r值＝ρ/(-1-ρ)
另外，测定焊缝部分的壁厚ts和其它部分的平均壁厚tb，计算出壁厚不均度η。即
壁厚不均度η％＝(ts-tb)/tb×100％
另外，对与钢管轴线相垂直的断面上的焊缝附近部分放大50倍的图像进行观察，判定有无皱纹发生。
将其结果与抗拉强度(TS)、延伸率(E1)都示于表3。
在本发明的实施例中，圆周方向任一位置的r值都达到1.2以上，而比较例的r值低于1.2。另外，加热温度为Ac1以上的钢管，壁厚不均度小，且不产生皱纹。
产业上利用的可能性
根据本发明，可以提供包括钢管的焊缝部分在内的圆周方向全部区域的r值高、形状也良好的高加工性钢管。钢管的弯曲加工和扩管加工的极限显著提高，因一体成形而可省略工序和减轻重量。并且，即使用以往在采用对钢板单纯地进行电焊焊接的制造方法时难以得到高r值的热轧钢板、双相钢等高强度钢、及低碳钢、中碳钢、高碳钢作为原料的电焊钢管也可得到高r值。使钢管弯曲加工的适用范围扩大，故很有助于产业的发展。
表1
   钢                                                    化学成分(％)   Ac1(℃)     Ac3(℃)
   C   Si    Mn    P    S    Al     N    Cr   Ti    Nb    B     Ni    Cu
    A  0.06   0.1   0.3   0.01  0.005   0.02  0.003   -  -  -  -   -   -     730     840
    B  0.1   0.2   0.8   0.01  0.005   0.02  0.003   -  -  -  -   -   -     730     820
    C  0.25   0.3   0.8   0.01  0.005   0.02  0.003   -  -  -  -   -   -     750     800
    D  0.25   0.3   0.5   0.01  0.005   0.02  0.003   -  -  -  0.002   -   -     750     800
    E  0.4   0.3   1.6   0.01  0.005   0.02  0.003   0.03  -  -  -   -   -     730     780
    F  0.08   1.0   1.4   0.01  0.005   0.02  0.003   0.9  0.01  -  -   -   -     750     840
    G  0.15   1.4   1.5   0.01  0.005   0.02  0.003   0.3  -  -  -   -   -     770     820
    H  0.08   0.5   1.2   0.01  0.005   0.02  0.003   -  0.04  -  -   -   -     770     820
    I  0.08   0.04   1.5   0.01  0.005   0.02  0.003   -  0.04  -  -   -   -     750     800
    J  0.08   1.5   1.8   0.01  0.005   0.02  0.003   -  0.1  -  -   -   -     780     830
    K  0.09   0.05   1.8   0.01  0.005   0.02  0.003   -  0.15  0.05  -   -   -     750     800
    L  0.01   0.2   1.5   0.01  0.005   0.02  0.013   11.0  -  -  -   0.25   0.4     730     800
表2
 No.   钢     加热温度(℃)  减径轧制入口侧温度(℃)  减径轧制出口侧温度(℃)    总减径率(％)  有效减径率※(％)   热处理   备注
1   A   800   780   730   50   50 - 实施例
2   A   900   880   830   50   5 - 比较例
3   A   630   610   560   50   10 - 比较例
4   B   800   780   730   50   50 - 实施例
5   B   800   780   730   50   50 - 实施例
6   C   800   780   730   50   50 730℃×5分 实施例
7   D   900※※   720   680   50   50 - 实施例
8   D   850   720   680   50   50 - 实施例
9   D   800   780   730   50   50 - 实施例
10   D   800   720   680   50   50 - 实施例
11   D   750   720   680   50   50 - 实施例
12   D   735   720   680   50   50 - 实施例
13   D   720   720   680   50   50 - 实施例
14   E   800   780   730   50   50 - 实施例
15   F   800   780   730   0   0 - 比较例
16   F   800   780   730   15   15 - 比较例
17   F   800   780   730   30   30 - 实施例
18   F   800   780   730   40   40 - 实施例
19   F   800   780   730   50   50 - 实施例
20   F   800   780   730   60   60 - 实施例
21   F   800   780   730   70   70 - 实施例
22   F   900   890   850   30   2 - 比较例
23   F   850   840   780   30   30 - 实施例
24   F   750   730   680   30   30 - 实施例
25   F   700   680   600   30   30 - 实施例
26   F   630   610   560   50   10 - 比较例
27   G   900   780   730   50   50 - 实施例
28   G   850   780   730   50   50 - 实施例
29   G   800   780   730   30   30 - 实施例
30   G   800   780   730   40   40 - 实施例
31   G   800   780   730   50   50 - 实施例
32   H   800   780   730   50   50 - 实施例
33   I   800   780   730   50   50 - 实施例
34   J   800   780   730   50   50 - 实施例
35   K   800   780   730   50   50 - 实施例
36   L   760   740   700   60   60 - 实施例
※有效减径率：在600℃以上且Ac，以下的温度区域的减径率※※冷却，再加热后轧制(其它为加热后直接轧制)
表3
  No.        0°(焊缝)            90°             180°               270°    焊缝壁厚不均度/％  产生皱纹○无×有   备注
  TS/MPa  El※/％   r值   TS/MPa  El※/％   r值    TS/MPa    El※/％    r值     TS/MPa   El※/％    r值
1  300  55  2.0  303  54  2.0  307  54  2.1  301  55  2.1  0.3  ○ 实施例
2  300  45  0.8  309  45  0.9  307  45  0.8  308  45  0.8  0.3  ○ 比较例
3  450  35  1.0  450  35  1.1  459  36  1.0  451  34  1.1  10.0  × 比较例
4  350  50  2.0  356  51  2.0  356  50  2.0  350  51  2.0  0.5  ○ 实施例
5  350  50  2.4  358  51  2.4  351  49  2.5  356  49  2.4  0.5  ○ 实施例
6  620  25  1.8  624  24  1.8  625  25  1.8  629  25  1.9  0.3  ○ 实施例
7  640  27  1.7  646  27  1.7  641  27  1.7  647  26  1.7  0.5  ○ 实施例
8  631  25  1.7  651  26  1.6  641  25  1.8  641  25  1.8  1.0  ○ 实施例
9  620  28  1.8  626  29  1.8  621  29  1.9  627  28  1.9  0.5  ○ 实施例
10  640  24  1.6  659  24  1.7  632  24  1.7  636  24  1.7  2.0  ○ 实施例
11  644  22  1.6  650  22  1.7  635  22  1.7  632  22  1.8  3.0  ○ 实施例
12  653  20  1.6  657  21  1.6  640  21  1.8  623  21  1.8  8.0  × 实施例
13  644  19  1.7  650  19  1.7  637  19  1.9  614  19  1.8  15.0  × 实施例
14  650  25  1.8  652  25  1.9  651  25  1.8  651  26  1.9  0.5  ○ 实施例
15  500  25  0.7  508  26  0.8  503  24  0.8  501  25  0.8  0.3  ○ 比较例
16  590  28  1.0  593  28  1.1  599  29  1.1  595  28  1.0  0.3  ○ 比较例
17  610  28  1.3  610  28  1.3  618  28  1.3  614  29  1.3  0.9  ○ 实施例
18  610  29  1.4  619  29  1.4  611  30  1.4  611  28  1.4  0.9  ○ 实施例
19  610  30  1.6  617  31  1.7  611  30  1.6  615  31  1.6  0.9  ○ 实施例
20  610  32  2.0  616  31  2.0  612  33  2.1  610  31  2.1  0.9  ○ 实施例
21  610  35  2.5  615  35  2.6  613  35  2.6  618  36  2.6  0.8  ○ 实施例
22  590  28  0.8  593  27  0.8  599  28  0.8  593  28  0.9  0.2  ○ 比较例
23  610  29  1.4  612  30  1.4  614  30  1.5  616  29  1.5  0.2  ○ 实施例
24  610  28  1.3  613  29  1.3  615  28  1.4  612  28  1.4  0.0  ○ 实施例
25  650  27  1.2  651  26  1.2  650  27  1.2  658  26  1.2  3.0  × 实施例
26  630  22  0.9  680  21  1.0  687  22  1.0  685  23  0.9  15.0  × 比较例
27  630  30  1.3  638  30  1.3  639  31  1.4  640  31  1.3  0.7  ○ 实施例
28  630  33  1.4  636  33  1.4  630  33  1.5  638  33  1.5  0.5  ○ 实施例
29  630  30  1.3  638  30  1.3  639  31  1.4  640  31  1.3  0.3  ○ 实施例
30  630  33  1.4  636  33  1.4  630  33  1.5  638  33  1.5  0.3  ○ 实施例
31  630  35  1.8  637  34  1.9  635  35  1.8  633  34  1.9  0.4  ○ 实施例
32  600  30  1.8  606  30  1.8  609  30  1.9  600  30  1.8  0.5  ○ 实施例
33  600  30  1.8  604  29  1.8  605  31  1.9  601  29  1.9  0.8  ○ 实施例
34  820  24  1.6  823  25  1.6  821  25  1.7  825  24  1.7  0.3  ○ 实施例
35  820  22  1.6  821  22  1.6  823  23  1.7  830  22  1.7  0.8  ○ 实施例
36  695  28  1.8  595  28  1.8  595  28  1.8  595  28  1.8  0.3  ○ 实施例
※板厚＝1.6mm

Claims (4)

1.一种高加工性钢管，该钢管在包括焊缝部分在内的圆周方向全部区域具有1.2以上的长度方向r值。
2.一种高加工性钢管的制造方法，对用带钢电焊焊接成的钢管在600℃以上且Ac3以下的温度区域，以30％以上的减径率进行减径轧制。
3.根据权利要求2所述的高加工性钢管的制造方法，其特征在于，对用带钢进行电焊焊接而成的钢管，加热到Ac1温度以上后直接或进行冷却和再加热后在600℃以上且Ac3以下的温度区域，以30％以上的减径率进行减径轧制。
4.根据权利要求2或3所述的高加工性钢管的制造方法，其特征在于，对上述减径轧制后的钢管在该轧制后的冷却过程中、或该冷却完毕后进行再加热，在600℃以上、900℃以下进行保持1秒钟以上的热处理。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104411846A (zh) * 2012-06-28 2015-03-11 杰富意钢铁株式会社 冷加工性、切削性和淬透性优良的高碳钢管及其制造方法
CN109689238A (zh) * 2016-07-14 2019-04-26 塔塔钢铁荷兰钢管有限责任公司 钢管的在线制造方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006057098A1 (ja) 2004-11-26 2006-06-01 Jfe Steel Corporation 電磁特性に優れた鋼管およびその製造方法
CN105612267B (zh) 2013-12-20 2018-10-19 新日铁住金株式会社 电阻焊钢管

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2900022C3 (de) * 1979-01-02 1981-12-03 Estel Hoesch Werke Ag, 4600 Dortmund Verfahren zum Herstellen von Profilen
JPH04143015A (ja) * 1990-10-05 1992-05-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶接部靭性の優れた高張力電縫鋼管の製造法
JPH0641689A (ja) * 1992-06-22 1994-02-15 Nippon Steel Corp 加工性の優れた高Ｃｒ含有鋼管
DE4318931C1 (de) * 1993-06-03 1994-12-01 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung von geschweißten Rohren
JP3518247B2 (ja) * 1996-06-10 2004-04-12 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接鋼管およびその製造方法
JP3481409B2 (ja) * 1996-12-17 2003-12-22 新日本製鐵株式会社 鋼管のハイドロフォーム加工方法
US6290789B1 (en) * 1997-06-26 2001-09-18 Kawasaki Steel Corporation Ultrafine-grain steel pipe and process for manufacturing the same
JP3785828B2 (ja) * 1998-09-21 2006-06-14 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼管の絞り圧延方法
JP3760640B2 (ja) * 1998-09-22 2006-03-29 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼管の製造方法
JP2000212694A (ja) * 1999-01-20 2000-08-02 Nippon Steel Corp 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法
JP2001162305A (ja) * 1999-12-08 2001-06-19 Kawasaki Steel Corp 鋼管の製造方法
JP3794230B2 (ja) * 2000-01-28 2006-07-05 Ｊｆｅスチール株式会社 高加工性鋼管の製造方法
JP4571754B2 (ja) * 2001-03-13 2010-10-27 新日本製鐵株式会社 成形性に優れた鋼管の製造法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104411846A (zh) * 2012-06-28 2015-03-11 杰富意钢铁株式会社 冷加工性、切削性和淬透性优良的高碳钢管及其制造方法
CN104411846B (zh) * 2012-06-28 2018-09-14 杰富意钢铁株式会社 冷加工性、切削性和淬透性优良的高碳钢管及其制造方法
CN109689238A (zh) * 2016-07-14 2019-04-26 塔塔钢铁荷兰钢管有限责任公司 钢管的在线制造方法
CN109689238B (zh) * 2016-07-14 2022-05-27 塔塔钢铁荷兰钢管有限责任公司 钢管的在线制造方法

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