JP2000212694A - 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法 - Google Patents
加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法Info
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- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法を提
供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０８以下、Ｓｉ：
０．００５〜０．５、Ｍｎ：０．０５〜２．０、Ｓ：
０．０３以下、Ｐ：０．０１〜０．２、Ａｌ：０．０１
〜０．１０、Ｎ：０．００５０以下に、さらにＣｒ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂ、Ｃａのうち一種
または二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物か
らなりフェライト単相の集合組織を有することを特徴と
し、次式に示すＡ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母
材部の硬さ差がＨｖ５０以下であることを特徴とする加
工性の優れた電縫鋼管である。 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ)
供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０８以下、Ｓｉ：
０．００５〜０．５、Ｍｎ：０．０５〜２．０、Ｓ：
０．０３以下、Ｐ：０．０１〜０．２、Ａｌ：０．０１
〜０．１０、Ｎ：０．００５０以下に、さらにＣｒ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂ、Ｃａのうち一種
または二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物か
らなりフェライト単相の集合組織を有することを特徴と
し、次式に示すＡ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母
材部の硬さ差がＨｖ５０以下であることを特徴とする加
工性の優れた電縫鋼管である。 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は優れた加工性が要求
される自動車用、機械構造用電縫鋼管に関し、特定の成
分からなる鋼と、特定の熱延、冷延、焼鈍条件および優
れた特性を有する加工性に優れた電縫鋼管の製造方法に
関する。
される自動車用、機械構造用電縫鋼管に関し、特定の成
分からなる鋼と、特定の熱延、冷延、焼鈍条件および優
れた特性を有する加工性に優れた電縫鋼管の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ハイドロフォ−ム技術は複雑形状部品の
一体化と高精度化が可能なことから、自動車の軽量化お
よびコストダウンが可能な新車体構造実現の技術として
期待されている。このような背景のもと電縫鋼管を素材
とし、ハイドロフォ−ムにより成形した足廻り部品およ
びボディ−部品の適用が増加しつつある。ハイドロフォ
−ムは軸力＋内圧を高精度に制御することにより複雑形
状部品の一体化と高精度化が可能な技術である。このよ
うなハイドロフォ−ムの加工性を向上させるためにはｒ
値を高くすることも有効であると考えられる。従来ｒ値
を向上させた鋼種として、極低Ｃ鋼にＣとＮとを十分に
固着し得るに足りるＴｉ及びＮｂを添加したＩＦ（Inte
rstitial Free）鋼が知られている。製造方法として
は、熱間圧延、冷間圧延および連続焼鈍を行って、ｒ値
に有効な結晶集合組織を形成させるものである。
一体化と高精度化が可能なことから、自動車の軽量化お
よびコストダウンが可能な新車体構造実現の技術として
期待されている。このような背景のもと電縫鋼管を素材
とし、ハイドロフォ−ムにより成形した足廻り部品およ
びボディ−部品の適用が増加しつつある。ハイドロフォ
−ムは軸力＋内圧を高精度に制御することにより複雑形
状部品の一体化と高精度化が可能な技術である。このよ
うなハイドロフォ−ムの加工性を向上させるためにはｒ
値を高くすることも有効であると考えられる。従来ｒ値
を向上させた鋼種として、極低Ｃ鋼にＣとＮとを十分に
固着し得るに足りるＴｉ及びＮｂを添加したＩＦ（Inte
rstitial Free）鋼が知られている。製造方法として
は、熱間圧延、冷間圧延および連続焼鈍を行って、ｒ値
に有効な結晶集合組織を形成させるものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ハイドロフォ−ムの加
工性を向上させるためにはｒ値を高くし、さらに電縫溶
接部と母材部の均一化が重要である。本発明は加工性に
優れた電縫鋼管とその製造方法を提供するものである。
工性を向上させるためにはｒ値を高くし、さらに電縫溶
接部と母材部の均一化が重要である。本発明は加工性に
優れた電縫鋼管とその製造方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の要旨とす
るところは、重量％で、 Ｃ ：０．０８以下 Ｓｉ：０．００５〜０．５ Ｍｎ：０．０５〜２．０ Ｓ ：０．０３以下 Ｐ ：０．０１〜０．２ Ａｌ：０．０１〜０．１０ Ｎ ：０．００５０以下に、さらにＣｒ：０.０５〜１.
０、Ｎｉ：０.１〜２.０、Ｃｕ：０.１〜２.０、Ｍｏ：
０.０５〜１.０、Ｖ：０.０３〜０.２、Ｔｉ：０．０３
〜０．２、Ｎｂ：０.０３〜０.２、Ｂ：０．００１以
下、Ｃａ：０．０００２〜０．００２０のうち一種また
は二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からな
りフェライト単相の集合組織を有することを特徴とし、
次式に示すＡ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部
の硬さ差がＨｖ５０以下であることを特徴とする加工性
の優れた電縫鋼管である。 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ) また、これらの電縫鋼管を製造する方法としては鋼を熱
延するに際して、（Ａ r3−１５０）〜（Ａr3＋１５０）
℃で圧延を終了し、５００〜８００℃で捲取り、続い
て、６５〜８５％の圧下率で冷間圧延を行った後、６５
０〜９００℃の焼鈍温度で連続焼鈍を行った鋼板を高周
波により電縫溶接することである。
るところは、重量％で、 Ｃ ：０．０８以下 Ｓｉ：０．００５〜０．５ Ｍｎ：０．０５〜２．０ Ｓ ：０．０３以下 Ｐ ：０．０１〜０．２ Ａｌ：０．０１〜０．１０ Ｎ ：０．００５０以下に、さらにＣｒ：０.０５〜１.
０、Ｎｉ：０.１〜２.０、Ｃｕ：０.１〜２.０、Ｍｏ：
０.０５〜１.０、Ｖ：０.０３〜０.２、Ｔｉ：０．０３
〜０．２、Ｎｂ：０.０３〜０.２、Ｂ：０．００１以
下、Ｃａ：０．０００２〜０．００２０のうち一種また
は二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からな
りフェライト単相の集合組織を有することを特徴とし、
次式に示すＡ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部
の硬さ差がＨｖ５０以下であることを特徴とする加工性
の優れた電縫鋼管である。 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ) また、これらの電縫鋼管を製造する方法としては鋼を熱
延するに際して、（Ａ r3−１５０）〜（Ａr3＋１５０）
℃で圧延を終了し、５００〜８００℃で捲取り、続い
て、６５〜８５％の圧下率で冷間圧延を行った後、６５
０〜９００℃の焼鈍温度で連続焼鈍を行った鋼板を高周
波により電縫溶接することである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の特徴はフェライト単相の
集合組織を有することを特徴とし、さらに次式に示すＡ
値 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ) が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さの差がＨ
ｖ５０以下であることを特徴とする加工性に優れた電縫
鋼管であり、これらの電縫鋼管を製造する方法としては
鋼を熱延するに際して、（Ａr3−１５０）〜（Ａr3＋１
５０）℃で圧延を終了し、５００〜８００℃で捲取り、
続いて、６５〜８５％の圧下率で冷間圧延を行った後、
６５０〜９００℃の焼鈍温度で連続焼鈍を行った鋼板を
高周波により電縫溶接することを特徴とする加工性に優
れた電縫鋼管とその製造方法である。
集合組織を有することを特徴とし、さらに次式に示すＡ
値 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ) が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さの差がＨ
ｖ５０以下であることを特徴とする加工性に優れた電縫
鋼管であり、これらの電縫鋼管を製造する方法としては
鋼を熱延するに際して、（Ａr3−１５０）〜（Ａr3＋１
５０）℃で圧延を終了し、５００〜８００℃で捲取り、
続いて、６５〜８５％の圧下率で冷間圧延を行った後、
６５０〜９００℃の焼鈍温度で連続焼鈍を行った鋼板を
高周波により電縫溶接することを特徴とする加工性に優
れた電縫鋼管とその製造方法である。
【０００６】以下に本発明の加工性に優れた電縫鋼管と
その製造方法について詳細に説明する。はじめに鋼の化
学成分の限定理由について説明する。
その製造方法について詳細に説明する。はじめに鋼の化
学成分の限定理由について説明する。
【０００７】Ｃは高いｒ値と高い延性の確保、さらに電
縫溶接部の硬さを低くするため極力低減させることが必
要である。Ｃが０．０８％を超えるとｒ値および延性が
低下し、造管ままで電縫溶接部と母材部の硬さの差がＨ
ｖ５０を越えることからＣの上限を０．０８％とした。
縫溶接部の硬さを低くするため極力低減させることが必
要である。Ｃが０．０８％を超えるとｒ値および延性が
低下し、造管ままで電縫溶接部と母材部の硬さの差がＨ
ｖ５０を越えることからＣの上限を０．０８％とした。
【０００８】Ｓｉは鋼板の強度を上げる元素としてその
必要強度レベルに応じて添加するが０．５％を超えると
熱延時に発生するスケ−ルによって鋼板の表面に凹凸が
発生しやすくなるのでＳｉの上限を０．５％とした。Ｓ
ｉの下限は不純物として含まれる程度でもよく０．００
５％とした。
必要強度レベルに応じて添加するが０．５％を超えると
熱延時に発生するスケ−ルによって鋼板の表面に凹凸が
発生しやすくなるのでＳｉの上限を０．５％とした。Ｓ
ｉの下限は不純物として含まれる程度でもよく０．００
５％とした。
【０００９】Ｍｎは鋼板の強度を上げる元素としてその
必要強度レベルに応じて添加するがｒ値や延性を高める
ためには低いほうが好ましい。このことから、Ｍｎの上
限を２．０％とした。Ｍｎの下限はＳ脆化防止のため
０．０５％とするのが望ましい。
必要強度レベルに応じて添加するがｒ値や延性を高める
ためには低いほうが好ましい。このことから、Ｍｎの上
限を２．０％とした。Ｍｎの下限はＳ脆化防止のため
０．０５％とするのが望ましい。
【００１０】Ｓは粒界を脆化させるためＴｉあるいはＭ
ｎによってサルファイドとして固定する必要があるが、
Ｓが多すぎると固定に要するＴｉあるいはＭｎが多くな
り製造コストを上昇させるため上限を０．０３％とし
た。Ｓが必須成分ではないので下限は設けない。
ｎによってサルファイドとして固定する必要があるが、
Ｓが多すぎると固定に要するＴｉあるいはＭｎが多くな
り製造コストを上昇させるため上限を０．０３％とし
た。Ｓが必須成分ではないので下限は設けない。
【００１１】Ｐは鋼板の強度を上げる元素としてその必
要強度レベルに応じて添加する。よって、Ｐの下限は強
度確保のため０．０１％とした。Ｐの添加量が多過ぎる
と鋼板の延性を著しく劣化させる。また、Ｐは鋼を脆化
させ、加工後の粒界破壊を発生させる可能性があるので
上限を０．２％とした。
要強度レベルに応じて添加する。よって、Ｐの下限は強
度確保のため０．０１％とした。Ｐの添加量が多過ぎる
と鋼板の延性を著しく劣化させる。また、Ｐは鋼を脆化
させ、加工後の粒界破壊を発生させる可能性があるので
上限を０．２％とした。
【００１２】Ａｌは非時効化には必要な元素であるが、
０．０１％未満ではその効果が期待できない。しかし、
多量に含まれるとアルミナ系介在物が増し加工性が劣化
する。したがって、Ａｌの上限を０．１０％とした。
０．０１％未満ではその効果が期待できない。しかし、
多量に含まれるとアルミナ系介在物が増し加工性が劣化
する。したがって、Ａｌの上限を０．１０％とした。
【００１３】Ｎは侵入型固溶元素であり、多すぎると時
効による延性の低下の原因となる。ＮはＡｌおよびＴｉ
によりＡｌＮおよびＴｉＮとして固定されるが、Ｎが多
すぎると粗大なＡｌＮおよびＴｉＮが多量に生成し、鋼
板の延性を劣化させるためにできるだけ少ない方が好ま
しく０．００５０以下とする。さらに向上を図るために
は０．００３０％以下がより望ましい。
効による延性の低下の原因となる。ＮはＡｌおよびＴｉ
によりＡｌＮおよびＴｉＮとして固定されるが、Ｎが多
すぎると粗大なＡｌＮおよびＴｉＮが多量に生成し、鋼
板の延性を劣化させるためにできるだけ少ない方が好ま
しく０．００５０以下とする。さらに向上を図るために
は０．００３０％以下がより望ましい。
【００１４】Ｃｒは母材および電縫溶接部の強度を増加
させる効果があり、この効果を発揮させるためには０.
０５％以上の添加が必要である。しかし、Ｃｒは高価で
あると同時に多量の添加はｒ値の劣化さらには延性の劣
化をもたらすためその上限を１.０％とした。
させる効果があり、この効果を発揮させるためには０.
０５％以上の添加が必要である。しかし、Ｃｒは高価で
あると同時に多量の添加はｒ値の劣化さらには延性の劣
化をもたらすためその上限を１.０％とした。
【００１５】Ｎｉを添加する目的は低温靱性や溶接性を
劣化させることなしに本発明鋼の強度を向上させるため
である。Ｎｉ添加はＭｎやＣｒ、Ｍｏ添加に比較して圧
延組織中に低温靱性に有害な硬化組織を形成することが
少なく、強度を増加させる。この効果を発揮させるため
には０.１％以上必要である。しかし、添加量が多すぎ
ると経済性を劣化させるものでその上限を２.０％とし
た。
劣化させることなしに本発明鋼の強度を向上させるため
である。Ｎｉ添加はＭｎやＣｒ、Ｍｏ添加に比較して圧
延組織中に低温靱性に有害な硬化組織を形成することが
少なく、強度を増加させる。この効果を発揮させるため
には０.１％以上必要である。しかし、添加量が多すぎ
ると経済性を劣化させるものでその上限を２.０％とし
た。
【００１６】ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つ。この
効果を発揮させるためには０.１％以上の添加が必要で
ある。しかし、添加量が多すぎると経済性を劣化させる
ものでその上限を２.０％とした。
効果を発揮させるためには０.１％以上の添加が必要で
ある。しかし、添加量が多すぎると経済性を劣化させる
ものでその上限を２.０％とした。
【００１７】Ｍｏは母材および電縫溶接部の強度を増加
させる効果がある。この効果を発揮させるためには０.
０５％以上添加が必要である。しかし、過剰なＭｏ添加
は延性の劣化さらには溶接性を劣化させるのでその上限
を１.０％とした。
させる効果がある。この効果を発揮させるためには０.
０５％以上添加が必要である。しかし、過剰なＭｏ添加
は延性の劣化さらには溶接性を劣化させるのでその上限
を１.０％とした。
【００１８】Ｖは細粒化および炭窒化物の析出による強
化の著しい元素であり強度を高めるには必要な元素であ
る。これらの効果が現れる量として０.０３〜０.２％に
限定した。
化の著しい元素であり強度を高めるには必要な元素であ
る。これらの効果が現れる量として０.０３〜０.２％に
限定した。
【００１９】ＴｉはＮをＴｉＮの形で固定し固溶Ｎの悪
影響を避け、また大部分のＣもＴｉＣの形で固定し、さ
らに固溶Ｔｉは鋼板の再結晶に影響してこれを細粒化す
ることを補助的に助けることから、その下限を０．０３
％とした。一方、Ｔｉが０．２％を超えると不純物の悪
影響が出て加工性が劣化することからその上限を０．２
％とした。
影響を避け、また大部分のＣもＴｉＣの形で固定し、さ
らに固溶Ｔｉは鋼板の再結晶に影響してこれを細粒化す
ることを補助的に助けることから、その下限を０．０３
％とした。一方、Ｔｉが０．２％を超えると不純物の悪
影響が出て加工性が劣化することからその上限を０．２
％とした。
【００２０】ＮｂはＴｉと同様にＮおよびＣを固定して
ｒ値を高めるのに必要である。本発明においてはＮｂを
０.０３％添加することが必要である。しかし、過多に
添加すると再結晶温度を高くするので上限を０.２％と
した。
ｒ値を高めるのに必要である。本発明においてはＮｂを
０.０３％添加することが必要である。しかし、過多に
添加すると再結晶温度を高くするので上限を０.２％と
した。
【００２１】Ｂは二次加工性を向上させるため必須の元
素である。しかし、多量に含有すると硬質化し、加工性
が損なわれるので０．００１％以下とした。
素である。しかし、多量に含有すると硬質化し、加工性
が損なわれるので０．００１％以下とした。
【００２２】Ｃａを添加することは、介在物の形態を調
整し、冷間加工性を向上するのに有効である。Ｃａは多
すぎると鋼中の介在物が増し逆に冷間加工性を劣化させ
ることからＣａは０．０００２〜０．００２０％とし
た。
整し、冷間加工性を向上するのに有効である。Ｃａは多
すぎると鋼中の介在物が増し逆に冷間加工性を劣化させ
ることからＣａは０．０００２〜０．００２０％とし
た。
【００２３】次に電縫鋼管の組織をフェライト単相の集
合組織とする理由について説明する。ハイドロフォ−ム
加工のような厳しい加工は高延性な材料が要求される。
マルテンサイト、パ−ライト、ベイナイトのような組織
が複合されると、強度は高くなるが延性が低下する。よ
って電縫鋼管の組織をフェライト単相とし、さらにｒ値
を高くするために集合組織を生成させる。
合組織とする理由について説明する。ハイドロフォ−ム
加工のような厳しい加工は高延性な材料が要求される。
マルテンサイト、パ−ライト、ベイナイトのような組織
が複合されると、強度は高くなるが延性が低下する。よ
って電縫鋼管の組織をフェライト単相とし、さらにｒ値
を高くするために集合組織を生成させる。
【００２４】次に鋼板の熱延条件の限定理由について説
明する。圧延終了温度は（Ａr3−１５０）〜（Ａr3＋１
５０）℃とする。熱延においては後工程の冷延と連続焼
鈍にて高ｒ値の集合組織を得るために、熱延板は粒径の
細粒化が必要である。このため、熱延での圧延終了温度
はＡr3点以上で行う必要があり、特にＡr3点直上が好ま
しい。しかし、フェライト＋オ−ステナイトの二相域で
あってもオ−ステナイトの微細粒が多いときは必ずしも
Ａr3点直上温度でなくてもよい。このような理由から圧
延終了温度を（Ａr3−１５０）〜（Ａr3＋１５０）℃の
範囲の温度とする。圧延終了後の捲取温度は鋼中の固溶
Ｃや固溶Ｎを炭化物、窒化物等の析出物として除去する
ための重要な因子であって、これら炭化物および窒化物
は５００〜８００℃の温度範囲で析出する。このような
理由から捲取温度を５００〜８００℃の範囲の温度とす
る。
明する。圧延終了温度は（Ａr3−１５０）〜（Ａr3＋１
５０）℃とする。熱延においては後工程の冷延と連続焼
鈍にて高ｒ値の集合組織を得るために、熱延板は粒径の
細粒化が必要である。このため、熱延での圧延終了温度
はＡr3点以上で行う必要があり、特にＡr3点直上が好ま
しい。しかし、フェライト＋オ−ステナイトの二相域で
あってもオ−ステナイトの微細粒が多いときは必ずしも
Ａr3点直上温度でなくてもよい。このような理由から圧
延終了温度を（Ａr3−１５０）〜（Ａr3＋１５０）℃の
範囲の温度とする。圧延終了後の捲取温度は鋼中の固溶
Ｃや固溶Ｎを炭化物、窒化物等の析出物として除去する
ための重要な因子であって、これら炭化物および窒化物
は５００〜８００℃の温度範囲で析出する。このような
理由から捲取温度を５００〜８００℃の範囲の温度とす
る。
【００２５】次に、冷延においてその後の連続焼鈍にて
集合組織を形成させるために、圧下率は６５〜８５％の
範囲とする。本発明においてはこの冷間圧延の後、６５
０〜９００℃の範囲の温度のフェライト域で再結晶させ
ることによって集合組織を形成させる。このようなこと
から、焼鈍温度は再結晶温度以上にすることが必要であ
り、焼鈍温度を６５０℃以上とする。一方、焼鈍温度が
高すぎると焼鈍で組織が異常粒成長してしまい、目標の
強度を有する鋼板を得ることができない。このようなこ
とから、焼鈍温度を９００℃以下とする。
集合組織を形成させるために、圧下率は６５〜８５％の
範囲とする。本発明においてはこの冷間圧延の後、６５
０〜９００℃の範囲の温度のフェライト域で再結晶させ
ることによって集合組織を形成させる。このようなこと
から、焼鈍温度は再結晶温度以上にすることが必要であ
り、焼鈍温度を６５０℃以上とする。一方、焼鈍温度が
高すぎると焼鈍で組織が異常粒成長してしまい、目標の
強度を有する鋼板を得ることができない。このようなこ
とから、焼鈍温度を９００℃以下とする。
【００２６】本発明において、次式に示すＡ値 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ) が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さの差がＨ
ｖ５０以下とする理由について説明する。ハイドロフォ
−ム加工において、コ−ナ−Ｒでの減肉を低減するため
には高いｒ値を有する電縫鋼管が効果的である。コ−ナ
−Ｒでの減肉量を小さくするためには鋼管のＡ値を高く
することが効果的で、Ａ値を１.０以上にするとコ−ナ
−Ｒでの減肉が低減できる。さらに加工性を向上させる
ためには電縫溶接部と母材部の均一化が重要である。硬
さが高いところでは延性が低下し、加工性が劣化する。
よって、ハイドロフォ−ムの加工性を向上させるために
は電縫溶接部と母材部の硬さの差をＨｖ５０以下にする
ことが必要である。造管ままの電縫溶接部の最高硬さは
Ｃ量と良い相関があり、Ｃ量の増加と伴に電縫溶接部の
最高硬さは高くなる。本発明の鋼を電縫鋼管に造管した
とき、造管ままの電縫溶接部の硬さと母材部の硬さの差
はＨｖ５０以下にすることができる。電縫溶接部と母材
部が均一なことから、ハイドロフォ−ムのような厳しい
加工にも十分耐える電縫鋼管が得られる。本発明のよう
に特定の成分系と熱延、冷延、連続焼鈍条件で得られた
鋼板を電縫鋼管として造管することにより高度で複雑な
成形にも十分耐える加工性に優れた電縫鋼管が得られ
る。
点距離(ｍｍ) が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さの差がＨ
ｖ５０以下とする理由について説明する。ハイドロフォ
−ム加工において、コ−ナ−Ｒでの減肉を低減するため
には高いｒ値を有する電縫鋼管が効果的である。コ−ナ
−Ｒでの減肉量を小さくするためには鋼管のＡ値を高く
することが効果的で、Ａ値を１.０以上にするとコ−ナ
−Ｒでの減肉が低減できる。さらに加工性を向上させる
ためには電縫溶接部と母材部の均一化が重要である。硬
さが高いところでは延性が低下し、加工性が劣化する。
よって、ハイドロフォ−ムの加工性を向上させるために
は電縫溶接部と母材部の硬さの差をＨｖ５０以下にする
ことが必要である。造管ままの電縫溶接部の最高硬さは
Ｃ量と良い相関があり、Ｃ量の増加と伴に電縫溶接部の
最高硬さは高くなる。本発明の鋼を電縫鋼管に造管した
とき、造管ままの電縫溶接部の硬さと母材部の硬さの差
はＨｖ５０以下にすることができる。電縫溶接部と母材
部が均一なことから、ハイドロフォ−ムのような厳しい
加工にも十分耐える電縫鋼管が得られる。本発明のよう
に特定の成分系と熱延、冷延、連続焼鈍条件で得られた
鋼板を電縫鋼管として造管することにより高度で複雑な
成形にも十分耐える加工性に優れた電縫鋼管が得られ
る。
【００２７】
【実施例】第１表に鋼板の化学成分を示す。
【００２８】第２表に熱延、冷延、連続焼鈍条件を示
す。
す。
【００２９】第３表に本発明により製造された電縫鋼管
および比較で製造された電縫鋼管の特性を示す。第３表
から明らかのように、本発明により製造された電縫鋼管
は、Ａ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さ
の差がＨｖ５０以下となっている。
および比較で製造された電縫鋼管の特性を示す。第３表
から明らかのように、本発明により製造された電縫鋼管
は、Ａ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さ
の差がＨｖ５０以下となっている。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】本発明法により製造された電縫鋼管は、
Ａ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さの差
がＨｖ５０以下であることを特徴とし加工性に優れてい
る。今後、ハイドロフォ−ムのような複雑な加工に耐え
得る電縫鋼管の要求がますます増える。従って、本発明
により製造された電縫鋼管の効果は極めて大きいもので
ある。
Ａ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さの差
がＨｖ５０以下であることを特徴とし加工性に優れてい
る。今後、ハイドロフォ−ムのような複雑な加工に耐え
得る電縫鋼管の要求がますます増える。従って、本発明
により製造された電縫鋼管の効果は極めて大きいもので
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 住本 大吾 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内 (72)発明者 佐久間 康治 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内 (72)発明者 伊丹 淳 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社君 津製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA02 AA04 AA08 AA11 AA14 AA15 AA16 AA19 AA21 AA22 AA23 AA24 AA27 AA29 AA31 AA35 AA36 BA03 CC03 CC04 CE01 CE02 CG02 CH04 CH05
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０８以下 Ｓｉ：０．００５〜０．５ Ｍｎ：０．０５〜２．０ Ｓ ：０．０３以下 Ｐ ：０．０１〜０．２ Ａｌ：０．０１〜０．１０ Ｎ ：０．００５０以下に、さらにＣｒ：０.０５〜１.
０、Ｎｉ：０.１〜２.０、Ｃｕ：０.１〜２.０、Ｍｏ：
０.０５〜１.０、Ｖ：０.０３〜０.２、Ｔｉ：０．０３
〜０．２、Ｎｂ：０.０３〜０.２、Ｂ：０．００１以
下、Ｃａ：０．０００２〜０．００２０のうち一種また
は二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からな
りフェライト単相の集合組織を有する鋼を用い、次式に
示すＡ値が１.０以上でかつ電縫溶接部と母材部の硬さ
差がＨｖ５０以下であることを特徴とする加工性の優れ
た電縫鋼管。 Ａ＝ｌｎ(Ｃ0／Ｃ)÷ｌｎ(Ｃ×Ｌ／Ｃ0×Ｌ0) Ｃ0、Ｃ：試験前後の鋼管の外周(ｍｍ) Ｌ0、Ｌ：試験前後の鋼管の各円周位置の長手方向の標
点距離(ｍｍ) - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０８以下 Ｓｉ：０．００５〜０．５ Ｍｎ：０．０５〜２．０ Ｓ ：０．０３以下 Ｐ ：０．０１〜０．２ Ａｌ：０．０１〜０．１０ Ｎ ：０．００５０以下に、さらにＣｒ：０.０５〜１.
０、Ｎｉ：０.１〜２.０、Ｃｕ：０.１〜２.０、Ｍｏ：
０.０５〜１.０、Ｖ：０.０３〜０.２、Ｔｉ：０．０３
〜０．２、Ｎｂ：０.０３〜０.２、Ｂ ：０．００１以
下、Ｃａ：０．０００２〜０．００２０のうち一種また
は二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からな
る鋼を熱延するに際して、（Ａr3−１５０）〜（Ａr3＋
１５０）℃で圧延を終了し、５００〜８００℃で捲取
り、続いて、６５〜８５％の圧下率で冷間圧延を行った
後、６５０〜９００℃の焼鈍温度で連続焼鈍を行った鋼
板を高周波により電縫溶接し造管する加工性に優れた電
縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202199A JP2000212694A (ja) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202199A JP2000212694A (ja) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000212694A true JP2000212694A (ja) | 2000-08-02 |
Family
ID=11793957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1202199A Withdrawn JP2000212694A (ja) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000212694A (ja) |
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- 1999-01-20 JP JP1202199A patent/JP2000212694A/ja not_active Withdrawn
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| US9987669B2 (en) | 2012-03-14 | 2018-06-05 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing thin strip continuously cast 700MPa-grade high strength weather-resistant steel |
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