JP2001152248A - 低温靱性の優れた高張力鋼板および鋼管の製造方法 - Google Patents
低温靱性の優れた高張力鋼板および鋼管の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 板厚方向での材質のバラツキが少なく、かつ
強度・低温靱性および溶接性の優れたＸ６５グレード以
上の機械的性質を有するラインパイプ用鋼板およびライ
ンパイプ鋼管の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．１２
％、Ｓｉ：０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．２
％、Ｐ ：≦０．０１％、Ｓ ：≦０．００５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：≦０．０５％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０３％、Ｂ ：０．０００５〜０．０
０３％、Ｎ ：≦０．００６％を含み、かつ０％≦Ｔｉ
（％）−３．４Ｎ（％）≦０．０２％を満足する鋼片を
１０００〜１２５０℃に加熱し、９５０℃以下の全圧下
量が４０％以上、仕上温度７００〜８５０℃で圧延後、
０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の冷却速度で冷却する
低温靱性の優れた高張力鋼板の製造方法。
強度・低温靱性および溶接性の優れたＸ６５グレード以
上の機械的性質を有するラインパイプ用鋼板およびライ
ンパイプ鋼管の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．１２
％、Ｓｉ：０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．２
％、Ｐ ：≦０．０１％、Ｓ ：≦０．００５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：≦０．０５％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０３％、Ｂ ：０．０００５〜０．０
０３％、Ｎ ：≦０．００６％を含み、かつ０％≦Ｔｉ
（％）−３．４Ｎ（％）≦０．０２％を満足する鋼片を
１０００〜１２５０℃に加熱し、９５０℃以下の全圧下
量が４０％以上、仕上温度７００〜８５０℃で圧延後、
０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の冷却速度で冷却する
低温靱性の優れた高張力鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、強度、低温靱性お
よび溶接性の優れたラインパイプ用鋼板およびラインパ
イプ鋼管の製造方法に関わるものである。
よび溶接性の優れたラインパイプ用鋼板およびラインパ
イプ鋼管の製造方法に関わるものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、経済性、安全性等の面から溶接構
造物（建築、圧力容器、造船、ラインパイプ）におけ
る、高張力鋼の使用は多岐にわたり、溶接性高張力鋼の
需要は着実な増加を示している。溶接構造物に使用され
る鋼は当然のことながら高強度に加え、安全性、作業性
の面から、高靱性と優れた溶接性を併せ持つことが要求
されるが、これらの特性を満足する鋼の製造法として現
在ではラインパイプ材の製造に広く使用されている制御
圧延法（ＣＲ法）と圧延後焼き入れ焼き戻し処理を行う
焼き入れ焼き戻し法（ＱＴ法）がよく知られている。し
かし、前者の方法では圧延組織は一般的にフェライト・
パーライトであり、得られる強度と板厚には自ら限界を
生じている。この理由は、製造された鋼において強度・
靭性に優れるアシキュラーフェライトもしくはベイナイ
ト組織とするには冷却速度を著しく速めるかもしくは多
量の合金添加を必要とするため、経済性等の点から実用
化が困難であった。また、後者の方法では、再加熱工程
が必要なためコスト高になると共に生産能力上の制約が
あった。
造物（建築、圧力容器、造船、ラインパイプ）におけ
る、高張力鋼の使用は多岐にわたり、溶接性高張力鋼の
需要は着実な増加を示している。溶接構造物に使用され
る鋼は当然のことながら高強度に加え、安全性、作業性
の面から、高靱性と優れた溶接性を併せ持つことが要求
されるが、これらの特性を満足する鋼の製造法として現
在ではラインパイプ材の製造に広く使用されている制御
圧延法（ＣＲ法）と圧延後焼き入れ焼き戻し処理を行う
焼き入れ焼き戻し法（ＱＴ法）がよく知られている。し
かし、前者の方法では圧延組織は一般的にフェライト・
パーライトであり、得られる強度と板厚には自ら限界を
生じている。この理由は、製造された鋼において強度・
靭性に優れるアシキュラーフェライトもしくはベイナイ
ト組織とするには冷却速度を著しく速めるかもしくは多
量の合金添加を必要とするため、経済性等の点から実用
化が困難であった。また、後者の方法では、再加熱工程
が必要なためコスト高になると共に生産能力上の制約が
あった。
【０００３】このため、現在ではこれらの方法を一歩進
め、省エネルギ−、省資源（合金元素の削減）化を徹底
した制御圧延・制御冷却法（ＴＭＣＰ法）の開発が進め
られている。この方法で製造した鋼はＣＲとＱＴ法の長
所を併せ持ち低合金ないし特別な合金添加無しで優れた
材質が得られるという特徴を有しているが、一方では、
従来の制御冷却法で製造した鋼は次のような欠点を有し
ている。
め、省エネルギ−、省資源（合金元素の削減）化を徹底
した制御圧延・制御冷却法（ＴＭＣＰ法）の開発が進め
られている。この方法で製造した鋼はＣＲとＱＴ法の長
所を併せ持ち低合金ないし特別な合金添加無しで優れた
材質が得られるという特徴を有しているが、一方では、
従来の制御冷却法で製造した鋼は次のような欠点を有し
ている。
【０００４】 圧延後急冷を行った場合、強度が高す
ぎるため延靱性回復のために焼き戻し処理が必須とな
る。 溶接時の熱影響部（ＨＡＺ）の軟化が大きく、特に
高降伏点、高張力鋼では溶接部の強度確保が困難であ
る。 板厚断面方向の組織が不均一で硬度差が大きい。
ぎるため延靱性回復のために焼き戻し処理が必須とな
る。 溶接時の熱影響部（ＨＡＺ）の軟化が大きく、特に
高降伏点、高張力鋼では溶接部の強度確保が困難であ
る。 板厚断面方向の組織が不均一で硬度差が大きい。
【０００５】 冷却条件（冷却開始、停止温度及び速
度）のコントロールが微妙で材質が不安定である。 これらの欠点を改善する方法として、例えば、特開昭６
３−１７９０２０号公報あるいは特開昭６１−６７７１
７号公報では、成分、圧下量、冷却速度、冷却停止温度
を規定することによって、板厚断面硬度差を小さくする
ことが開示されている。しかしながら、これらの方法で
は、比較的薄い板厚の鋼板には適用できても極厚鋼板で
は板厚方向での冷却速度の制御が困難であり、板厚断面
硬度差を小さくするという効果を得ることはできないと
いう問題がある。
度）のコントロールが微妙で材質が不安定である。 これらの欠点を改善する方法として、例えば、特開昭６
３−１７９０２０号公報あるいは特開昭６１−６７７１
７号公報では、成分、圧下量、冷却速度、冷却停止温度
を規定することによって、板厚断面硬度差を小さくする
ことが開示されている。しかしながら、これらの方法で
は、比較的薄い板厚の鋼板には適用できても極厚鋼板で
は板厚方向での冷却速度の制御が困難であり、板厚断面
硬度差を小さくするという効果を得ることはできないと
いう問題がある。
【０００６】また、特開昭５８−７７５２８号公報に
は、ＮｂとＢの複合添加により板厚方向の組織をベイナ
イト均一組織とし、板厚方向の硬度差を小さくする方法
が開示されている。しかしながら、この方法の場合、ベ
イナイト均一組織とするために冷却速度を１５〜４０℃
／秒にする必要があるために、極厚鋼板での板厚方向の
硬度差を均一にすることは難しいという問題があった。
は、ＮｂとＢの複合添加により板厚方向の組織をベイナ
イト均一組織とし、板厚方向の硬度差を小さくする方法
が開示されている。しかしながら、この方法の場合、ベ
イナイト均一組織とするために冷却速度を１５〜４０℃
／秒にする必要があるために、極厚鋼板での板厚方向の
硬度差を均一にすることは難しいという問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の問題点に鑑みて、板厚方向での材質のバラツキが少
なく、かつ強度・低温靱性および溶接性の優れたＸ６５
グレード（降伏応力が４４８ＭＰａ以上、引張り応力が
５３０ＭＰａ以上）以上の機械的性質を有するラインパ
イプ用鋼板およびラインパイプ鋼管を製造することを目
的とするものである。
術の問題点に鑑みて、板厚方向での材質のバラツキが少
なく、かつ強度・低温靱性および溶接性の優れたＸ６５
グレード（降伏応力が４４８ＭＰａ以上、引張り応力が
５３０ＭＰａ以上）以上の機械的性質を有するラインパ
イプ用鋼板およびラインパイプ鋼管を製造することを目
的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは、以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．２％、Ｐ
：≦０．０１％、Ｓ ：≦０．００５％、Ｍｏ：０．
０５〜０．５％、Ａｌ：≦０．０５％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０３％、Ｂ ：０．０００５〜０．００３％、
Ｎ ：≦０．００６％、残部が鉄および不可避的不純物
からなり、かつ０％≦Ｔｉ（％）−３．４Ｎ（％）≦
０．０２％を満足する鋼片を１０００〜１２５０℃の温
度に加熱し、９５０℃以下の全圧下量が４０％以上、か
つ仕上温度が７００〜８５０℃となるように圧延を行
い、圧延後０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の冷却速度
で冷却することを特徴とする低温靱性の優れた高張力鋼
板の製造方法。 （２）重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．１２％Ｓｉ：
０．０２〜０．５％Ｍｎ：０．６〜２．２％Ｐ ：≦
０．０１％Ｓ ：≦０．００５％Ｎｂ：０．０１〜０．
１％Ｍｏ：０．０５〜０．５％Ａｌ：≦０．０５％Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３％Ｂ ：０．０００５〜０．
００３％Ｎ ：≦０．００６％、残部が鉄および不可避
的不純物からなり、かつ０％≦Ｔｉ（％）−３．４Ｎ
（％）≦０．０２％を満足する鋼片を１０００〜１２５
０℃の温度に加熱し、９５０℃以下の全圧下量が４０％
以上、かつ仕上げ温度が７００〜８５０℃となるように
圧延を行い、圧延後０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の
冷却速度で冷却することを特徴とする低温靱性の優れた
高張力鋼板の製造方法。 （３）鋼片がさらに、重量％で、Ｎｉ：０．１〜１％以
下、Ｃｒ：０．１〜１％以下、Ｃｕ：０．１〜１．５％
以下、Ｖ ：０．０１〜０．１％以下、Ｃａ：０．００
０５〜０．００５％以下、ＲＥＭ：０．０００５〜０．
００５％以下、Ｍｇ ：０．０００１〜０．００５％以
下のうち１種または２種以上を含有することを特徴とす
る上記（１）または（２）の何れかに記載の低温靱性の
優れた高張力鋼板の製造方法。 （４）上記（１）から（３）の何れか１つに記載の鋼板
を冷間成形した後、溶接し、UOE 鋼管とした低温靱性の
優れた高張力鋼管の製造方法。
とするところは、以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．２％、Ｐ
：≦０．０１％、Ｓ ：≦０．００５％、Ｍｏ：０．
０５〜０．５％、Ａｌ：≦０．０５％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０３％、Ｂ ：０．０００５〜０．００３％、
Ｎ ：≦０．００６％、残部が鉄および不可避的不純物
からなり、かつ０％≦Ｔｉ（％）−３．４Ｎ（％）≦
０．０２％を満足する鋼片を１０００〜１２５０℃の温
度に加熱し、９５０℃以下の全圧下量が４０％以上、か
つ仕上温度が７００〜８５０℃となるように圧延を行
い、圧延後０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の冷却速度
で冷却することを特徴とする低温靱性の優れた高張力鋼
板の製造方法。 （２）重量％で、Ｃ ：０．００５〜０．１２％Ｓｉ：
０．０２〜０．５％Ｍｎ：０．６〜２．２％Ｐ ：≦
０．０１％Ｓ ：≦０．００５％Ｎｂ：０．０１〜０．
１％Ｍｏ：０．０５〜０．５％Ａｌ：≦０．０５％Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３％Ｂ ：０．０００５〜０．
００３％Ｎ ：≦０．００６％、残部が鉄および不可避
的不純物からなり、かつ０％≦Ｔｉ（％）−３．４Ｎ
（％）≦０．０２％を満足する鋼片を１０００〜１２５
０℃の温度に加熱し、９５０℃以下の全圧下量が４０％
以上、かつ仕上げ温度が７００〜８５０℃となるように
圧延を行い、圧延後０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の
冷却速度で冷却することを特徴とする低温靱性の優れた
高張力鋼板の製造方法。 （３）鋼片がさらに、重量％で、Ｎｉ：０．１〜１％以
下、Ｃｒ：０．１〜１％以下、Ｃｕ：０．１〜１．５％
以下、Ｖ ：０．０１〜０．１％以下、Ｃａ：０．００
０５〜０．００５％以下、ＲＥＭ：０．０００５〜０．
００５％以下、Ｍｇ ：０．０００１〜０．００５％以
下のうち１種または２種以上を含有することを特徴とす
る上記（１）または（２）の何れかに記載の低温靱性の
優れた高張力鋼板の製造方法。 （４）上記（１）から（３）の何れか１つに記載の鋼板
を冷間成形した後、溶接し、UOE 鋼管とした低温靱性の
優れた高張力鋼管の製造方法。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上述した従来法の
欠点を解決すべく制御圧延・制御冷却法（ＴＭＣＰ法）
に適した鋼の成分系、加熱、圧延、冷却条件などの製造
プロセスについて多数の実験と詳細な検討を実施した結
果、Ｍｏ単独添加またはＭｏ及びＮｂの複合添加し、更
に微量のＴｉ及びＢを添加した鋼を制御圧延、冷却する
ことによって板厚方向において均一組織でかつ強度・低
温靱性バランスが飛躍的に向上することを見いだした。
欠点を解決すべく制御圧延・制御冷却法（ＴＭＣＰ法）
に適した鋼の成分系、加熱、圧延、冷却条件などの製造
プロセスについて多数の実験と詳細な検討を実施した結
果、Ｍｏ単独添加またはＭｏ及びＮｂの複合添加し、更
に微量のＴｉ及びＢを添加した鋼を制御圧延、冷却する
ことによって板厚方向において均一組織でかつ強度・低
温靱性バランスが飛躍的に向上することを見いだした。
【００１０】本発明者の研究によれば、Ｂは鋼の焼き入
れ性向上元素としてよく知られているが、単にＢを添加
することによって焼き入れ性を向上させるだけでは良好
な強度・低温靱性は得られないことが判明している。そ
こで、本発明者は、微量のＢとＴｉの添加と共にＭｏ単
独、またはＭｏ及びＮｂの複合添加した鋼に着目し、そ
れを用いた制御圧延、冷却条件の詳細な検討を行った。
れ性向上元素としてよく知られているが、単にＢを添加
することによって焼き入れ性を向上させるだけでは良好
な強度・低温靱性は得られないことが判明している。そ
こで、本発明者は、微量のＢとＴｉの添加と共にＭｏ単
独、またはＭｏ及びＮｂの複合添加した鋼に着目し、そ
れを用いた制御圧延、冷却条件の詳細な検討を行った。
【００１１】従来から、Ｔｉは鋼中のＮを固定し、Ｂの
焼き入れ性向上効果を安定化させると共にＮとの結合で
できた微細なＴｉＮは加熱圧延中のオーステナイト粒成
長を抑制し、変態後のフェライト粒をも細粒化する効果
があることが知られている。また、Ｎｂもよく知られて
いるように低温域での圧延（約９５０℃以下）によって
オーステナイト粒を未再結晶化させ圧延組織を細粒化さ
せ、更に、固溶化あるいは炭窒化物の析出によって、鋼
の強度を向上させる効果がある。Ｍｏも固溶化によって
鋼の強度を向上させることが知られている。
焼き入れ性向上効果を安定化させると共にＮとの結合で
できた微細なＴｉＮは加熱圧延中のオーステナイト粒成
長を抑制し、変態後のフェライト粒をも細粒化する効果
があることが知られている。また、Ｎｂもよく知られて
いるように低温域での圧延（約９５０℃以下）によって
オーステナイト粒を未再結晶化させ圧延組織を細粒化さ
せ、更に、固溶化あるいは炭窒化物の析出によって、鋼
の強度を向上させる効果がある。Ｍｏも固溶化によって
鋼の強度を向上させることが知られている。
【００１２】しかしながら、本発明者らの詳細な検討の
結果、上記成分を単独添加する際に従来知られていた効
果の他に、Ｂの微量添加とＭｏ単独あるいはＭｏ及びＮ
ｂの複合添加を行った場合に新しい現象が起きることを
発見した。すなわち、Ｂの微量添加とＭｏ単独あるいは
Ｍｏ及びＮｂの複合添加は、オーステナイトの未再結晶
化開始温度（再結晶温度）が、５０℃以上も高くなると
同時に、焼き入れ性が大幅に向上してＮｂ、Ｍｏ、Ｂの
それぞれの単独添加から予想される値に比べて強度・低
温靱性バランスが極めて向上することがわかった。この
効果は通常の熱処理または制御圧延の単独効果よりも大
きい。
結果、上記成分を単独添加する際に従来知られていた効
果の他に、Ｂの微量添加とＭｏ単独あるいはＭｏ及びＮ
ｂの複合添加を行った場合に新しい現象が起きることを
発見した。すなわち、Ｂの微量添加とＭｏ単独あるいは
Ｍｏ及びＮｂの複合添加は、オーステナイトの未再結晶
化開始温度（再結晶温度）が、５０℃以上も高くなると
同時に、焼き入れ性が大幅に向上してＮｂ、Ｍｏ、Ｂの
それぞれの単独添加から予想される値に比べて強度・低
温靱性バランスが極めて向上することがわかった。この
効果は通常の熱処理または制御圧延の単独効果よりも大
きい。
【００１３】この微量Ｂ添加と、Ｍｏ単独あるいはＭｏ
及びＮｂの複合添加において、強度・低温靱性バランス
が向上する理由は以下のように考えられる。Ｂ単独添加
鋼の場合、Ｂはオーステナイト粒界に偏析しているもの
以外に、Ｍ23（ＣＢ）6 の粗大な析出物を生成する。し
かしながら、ＢとＭｏ単独あるいはＭｏ及びＮｂの複合
添加時は、Ｎｂの炭窒化物およびＮｂおよびＭｏのＣク
ラスターが微細に析出し、Ｎｂ、Ｍｏによるオーステナ
イト中でのＣ原子の拡散速度が減少し、Ｍ23（ＣＢ）6
へのＣ原子を抑制する。このため、Ｂ原子の偏析が増加
し、焼き入れ性が増大したものと考えられる。この微量
ＴｉおよびＢの添加とＭｏの複合添加または微量Ｔｉ、
Ｂ、Ｍｏ、Ｎｂの複合添加鋼を用いれば、冷却速度が
０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の範囲で板厚方向の硬
度差が少なく、かつ均一なベイナイト組織を有する鋼が
得られることが判明した。
及びＮｂの複合添加において、強度・低温靱性バランス
が向上する理由は以下のように考えられる。Ｂ単独添加
鋼の場合、Ｂはオーステナイト粒界に偏析しているもの
以外に、Ｍ23（ＣＢ）6 の粗大な析出物を生成する。し
かしながら、ＢとＭｏ単独あるいはＭｏ及びＮｂの複合
添加時は、Ｎｂの炭窒化物およびＮｂおよびＭｏのＣク
ラスターが微細に析出し、Ｎｂ、Ｍｏによるオーステナ
イト中でのＣ原子の拡散速度が減少し、Ｍ23（ＣＢ）6
へのＣ原子を抑制する。このため、Ｂ原子の偏析が増加
し、焼き入れ性が増大したものと考えられる。この微量
ＴｉおよびＢの添加とＭｏの複合添加または微量Ｔｉ、
Ｂ、Ｍｏ、Ｎｂの複合添加鋼を用いれば、冷却速度が
０．１℃／秒以上４０℃／秒以下の範囲で板厚方向の硬
度差が少なく、かつ均一なベイナイト組織を有する鋼が
得られることが判明した。
【００１４】本発明によれば、前述の従来の制御冷却法
におけるからに記載した問題点は解決される。すな
わち、については、ミクロ組織がベイナイト（アシュ
キラーフェライト、ベイニテイックフェライト、上部ベ
イナイト、下部ベイナイトを含む）単相組織となるた
め、焼き戻し処理がなくても延靱性が良好である。に
ついては、ＴｉとＢとＭｏ、あるいはＴｉとＢとＭｏと
Ｎｂの複合添加の効果により、溶接部についても焼き入
れ性が向上し、溶接部の強度確保が容易である。につ
いては、ＴｉとＢとＭｏ、あるいはＴｉとＢとＭｏとＮ
ｂの複合添加の効果により細粒化効果、焼き入れ性が増
大するために冷却速度・厚みにかかわらず安定した硬さ
分布を示す。さらに、９５０℃以下の低温未再結晶温度
域で全圧下量４０％以上で圧延するため、表面ほど細粒
オーステナイトとなり、焼き入れ性が低下して厚み方向
の組織は均一となる。については、オーステナイト粒
の細粒化の徹底、焼き入れ性の安定確保により、比較的
広範囲の加熱圧延冷却条件下で安定な強度／低温靱性バ
ランスを示す。
におけるからに記載した問題点は解決される。すな
わち、については、ミクロ組織がベイナイト（アシュ
キラーフェライト、ベイニテイックフェライト、上部ベ
イナイト、下部ベイナイトを含む）単相組織となるた
め、焼き戻し処理がなくても延靱性が良好である。に
ついては、ＴｉとＢとＭｏ、あるいはＴｉとＢとＭｏと
Ｎｂの複合添加の効果により、溶接部についても焼き入
れ性が向上し、溶接部の強度確保が容易である。につ
いては、ＴｉとＢとＭｏ、あるいはＴｉとＢとＭｏとＮ
ｂの複合添加の効果により細粒化効果、焼き入れ性が増
大するために冷却速度・厚みにかかわらず安定した硬さ
分布を示す。さらに、９５０℃以下の低温未再結晶温度
域で全圧下量４０％以上で圧延するため、表面ほど細粒
オーステナイトとなり、焼き入れ性が低下して厚み方向
の組織は均一となる。については、オーステナイト粒
の細粒化の徹底、焼き入れ性の安定確保により、比較的
広範囲の加熱圧延冷却条件下で安定な強度／低温靱性バ
ランスを示す。
【００１５】本発明により製造した鋼は、従来の鋼材に
比べ、低成分（低炭素当量）で優れた強度・低温靱性が
得られるため、溶接時の硬化性、割れ感受性が低く、ま
た、溶接部の靱性が極めて良好である。このため、本発
明鋼は建築、圧力容器、造船、ラインパイプ等に適用可
能である。以下、本発明の成分の限定理由について述べ
る。
比べ、低成分（低炭素当量）で優れた強度・低温靱性が
得られるため、溶接時の硬化性、割れ感受性が低く、ま
た、溶接部の靱性が極めて良好である。このため、本発
明鋼は建築、圧力容器、造船、ラインパイプ等に適用可
能である。以下、本発明の成分の限定理由について述べ
る。
【００１６】Ｃ：鋼における母材強度を向上させる基本
的な元素として欠かせない元素であり、その有効な下限
値として０．００５％以上の添加が必要であるが、０．
１２％を越える過剰の添加では、鋼材の溶接性や靱性の
低下を招くので、その上限を０．１２％とした。 Ｓｉ：Ｓｉは製鋼上脱酸元素として必要な元素であり、
鋼中に０．０２％以上の添加が必要であるが、０．５％
を越えると溶接部ならびにの靱性を低下させるのでそれ
を上限とする。
的な元素として欠かせない元素であり、その有効な下限
値として０．００５％以上の添加が必要であるが、０．
１２％を越える過剰の添加では、鋼材の溶接性や靱性の
低下を招くので、その上限を０．１２％とした。 Ｓｉ：Ｓｉは製鋼上脱酸元素として必要な元素であり、
鋼中に０．０２％以上の添加が必要であるが、０．５％
を越えると溶接部ならびにの靱性を低下させるのでそれ
を上限とする。
【００１７】Ｍｎ：Ｍｎは、母材の強度および靱性の確
保に必要な元素であるが、２．２％を越えると焼き入れ
性が増加し、ベイナイトあるいは島状マルテンサイトが
多量に生成し、母材ならびに溶接部の靱性を著しく阻害
するが、一方、０．６％未満では、母材の強度確保が困
難になるために、その範囲を０．６〜２．２％とする。
保に必要な元素であるが、２．２％を越えると焼き入れ
性が増加し、ベイナイトあるいは島状マルテンサイトが
多量に生成し、母材ならびに溶接部の靱性を著しく阻害
するが、一方、０．６％未満では、母材の強度確保が困
難になるために、その範囲を０．６〜２．２％とする。
【００１８】Ｐ：Ｐは鋼の靱性に影響を与える元素であ
り、０．０１％を越えて含有すると鋼材の母材だけでな
く溶接部の靱性を著しく阻害するのでその含有される上
限を０．０１％とした。 Ｓ：Ｓは０．００５０％を越えて過剰に添加されると粗
大な硫化物の生成の原因となり、母材ならびに溶接部の
靱性を劣化させるのでその含有される上限を０．００５
％とした。
り、０．０１％を越えて含有すると鋼材の母材だけでな
く溶接部の靱性を著しく阻害するのでその含有される上
限を０．０１％とした。 Ｓ：Ｓは０．００５０％を越えて過剰に添加されると粗
大な硫化物の生成の原因となり、母材ならびに溶接部の
靱性を劣化させるのでその含有される上限を０．００５
％とした。
【００１９】Ｍｏ：母材の強度・低温靱性をともに向上
させる元素であるが、０．０５％未満では顕著な効果が
なく、一方、０．５％を超えると焼き入れ性が増大し、
母材、溶接部の靱性を劣化させるので、その添加量を
０．０５〜０．５％とした。 Ａｌ：Ａｌは、通常脱酸材として添加されるが、０．０
５％を越えると溶接部の靱性が劣化するために上限を
０．０５％とした。
させる元素であるが、０．０５％未満では顕著な効果が
なく、一方、０．５％を超えると焼き入れ性が増大し、
母材、溶接部の靱性を劣化させるので、その添加量を
０．０５〜０．５％とした。 Ａｌ：Ａｌは、通常脱酸材として添加されるが、０．０
５％を越えると溶接部の靱性が劣化するために上限を
０．０５％とした。
【００２０】Ｔｉ：Ｔｉは、その添加量が少ない範囲
（Ｔｉ：０．００５〜０．０３％）で微細なＴｉＮを形
成し、圧延組織およびＨＡＺの細粒化、つまり、靱性向
上に効果的である。この場合、ＮとＴｉは化学量論的に
当量近傍が望ましく、０％≦Ｔｉ（％）−３．４Ｎ
（％）≦０．０２％が良好である。また、本発明では、
ＴｉはＮを固定、Ｂの焼き入れ性を保護する効果を併せ
持つ。Ｔｉ添加量の上限は、微細なＴｉＮが鋼片中に通
常の製法で得られ、また、ＴｉＣによる靱性劣化が起き
ない条件から０．０２５％とした。また、０．００５％
未満ではＴｉＮの十分な効果が得られないので下限を
０．００５％とした。
（Ｔｉ：０．００５〜０．０３％）で微細なＴｉＮを形
成し、圧延組織およびＨＡＺの細粒化、つまり、靱性向
上に効果的である。この場合、ＮとＴｉは化学量論的に
当量近傍が望ましく、０％≦Ｔｉ（％）−３．４Ｎ
（％）≦０．０２％が良好である。また、本発明では、
ＴｉはＮを固定、Ｂの焼き入れ性を保護する効果を併せ
持つ。Ｔｉ添加量の上限は、微細なＴｉＮが鋼片中に通
常の製法で得られ、また、ＴｉＣによる靱性劣化が起き
ない条件から０．０２５％とした。また、０．００５％
未満ではＴｉＮの十分な効果が得られないので下限を
０．００５％とした。
【００２１】Ｂ：圧延中にオーステナイト粒界に偏析
し、焼き入れ性を上げ、ベイナイト組織を生成しやすく
するが、０．０００５％未満では顕著な焼き入れ性改善
効果が無く、０．００３％超になるとＢＮやＢconstitu
ent （硼化物）を多く生成するようになるために母材や
ＨＡＺの靱性を劣化させる。このため、下限を０．００
０５％、上限を０．００３％とした。
し、焼き入れ性を上げ、ベイナイト組織を生成しやすく
するが、０．０００５％未満では顕著な焼き入れ性改善
効果が無く、０．００３％超になるとＢＮやＢconstitu
ent （硼化物）を多く生成するようになるために母材や
ＨＡＺの靱性を劣化させる。このため、下限を０．００
０５％、上限を０．００３％とした。
【００２２】Ｎ：溶鋼中に不可避的に混入し、鋼の靱性
を劣化させる。特に多量のフリーＮはＨＡＺ部に島状マ
ルテンサイトを発生させやすく、ＨＡＺ部を大幅に劣化
させる。このＨＡＺ部靱性および母材靱性を改善する目
的で前記したようにＴｉを添加するが、Ｎが０．００６
％を越えると鋼中のＴｉＮサイズが大きくなり、ＴｉＮ
の効果が減少するためにＮの上限を０．００６％とし
た。
を劣化させる。特に多量のフリーＮはＨＡＺ部に島状マ
ルテンサイトを発生させやすく、ＨＡＺ部を大幅に劣化
させる。このＨＡＺ部靱性および母材靱性を改善する目
的で前記したようにＴｉを添加するが、Ｎが０．００６
％を越えると鋼中のＴｉＮサイズが大きくなり、ＴｉＮ
の効果が減少するためにＮの上限を０．００６％とし
た。
【００２３】Ｎｂ：圧延組織の細粒化、焼き入れ性の向
上と析出硬化のため含有させるもので強度・低温靱性を
共に向上させる重要な元素である。制御圧延材では１．
０％を越えて添加しても材質効果がなく、また、溶接性
およびＨＡＺ靱性に有害であるために上限を０．１％に
限定した。また、下限０．０１％は材質上の効果を有す
る最小値である。
上と析出硬化のため含有させるもので強度・低温靱性を
共に向上させる重要な元素である。制御圧延材では１．
０％を越えて添加しても材質効果がなく、また、溶接性
およびＨＡＺ靱性に有害であるために上限を０．１％に
限定した。また、下限０．０１％は材質上の効果を有す
る最小値である。
【００２４】ＴｉとＮ量を０％≦Ｔｉ（％）−３．４Ｎ
（％）≦０．０２％と限定した理由は、ＴｉによってＮ
を十分に固定し、Ｂの焼き入れ性向上効果を発揮させる
ためであって、上限０．０２％は過剰のＴｉがＴｉＣを
大量に形成して靱性を劣化させない条件から、また、下
限０％はフリーＮが多くなってＢＮを形成し、焼き入れ
性が低下しない条件から決定した。
（％）≦０．０２％と限定した理由は、ＴｉによってＮ
を十分に固定し、Ｂの焼き入れ性向上効果を発揮させる
ためであって、上限０．０２％は過剰のＴｉがＴｉＣを
大量に形成して靱性を劣化させない条件から、また、下
限０％はフリーＮが多くなってＢＮを形成し、焼き入れ
性が低下しない条件から決定した。
【００２５】本発明による鋼は上述した各成分を基本成
分とするものであるが、更にＮｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｖ，Ｃ
ａ，Ｒｅｍ，Ｍｇの１種または２種以上を複合添加する
こともできる。以下にそれらの成分の限定理由について
述べる。Ｎｉは、：ＨＡＺの硬化性および靱性に悪影響
を与えることなく母材の強度・低温靱性を向上させる特
性を持つが、０．１％未満ではその効果が無く、１．０
％を越えるとＨＡＺの硬化性および靱性上好ましく無い
ため、下限を０．１％、上限を１．０％とした。Ｖは、
Ｎｂとほぼ同様の効果をもつが、０．０１％以下では顕
著な効果が無く、上限は０．１０％まで許容できる。Ｃ
ｒは、母材の強度を高め、耐水素誘起割れ性にも効果を
有するが、０．１％未満では顕著な効果が無く、１．０
％を越えるとＨＡＺの硬化性を増大させ、低温靱性・溶
接性の低下が大きくなり好ましくない。このため、下限
を０．１％、上限を１．０％とした。Ｃｕは、Ｎｉとほ
ぼ同等の効果を持つと共に、耐食性、耐水素誘起割れ性
にも効果がある。しかし、０．１％未満ではＮｉ同様顕
著な効果が無く、１．５％を越えるとＮｉを添加しても
圧延中に割れが発生し、製造が難しくなる。このため、
下限を０．１％、上限を１．５％とした。Ｃａ、ＲＥＭ
は、ＭｎＳを球状化させ、シャルピー吸収エネルギ−衝
撃値を向上させる他、圧延によって、延伸化したＭｎＳ
と水素による内部欠管の発生防止を防止する。ＲＥＭの
含有用については０．０００５％未満であると事実上効
果が無く、また、０．００５％を越えて添加するとＲＥ
Ｍ−ＳまたはＲＥＭ−Ｏ−Ｓが大量に生成して大型介在
物となり、鋼の低温靱性のみならず清浄度を害し、また
溶接性についても悪影響を及ぼす。ＣａについてもＲＥ
Ｍと同様の効果をもち、その有効範囲は０．０００５〜
０．００５％である。Ｍｇは、Ｔｉとの複合脱酸によっ
て微細な酸化物が微細分散し、溶接部の粗大粒成長の防
止、粒内フェライトが生成、ＭｎＳの球状化によってシ
ャルピー吸収エネルギ−、延性脆性遷移温度が向上す
る。０．０００１％未満であると事実上効果が無く、ま
た、０．００５％を越えて添加すると粗大なＭｇ酸化
物、Ｍｇ硫化物が生成して大型介在物となり、鋼の低温
靱性のみならず清浄度を害し、また溶接性についても悪
影響を及ぼす。
分とするものであるが、更にＮｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｖ，Ｃ
ａ，Ｒｅｍ，Ｍｇの１種または２種以上を複合添加する
こともできる。以下にそれらの成分の限定理由について
述べる。Ｎｉは、：ＨＡＺの硬化性および靱性に悪影響
を与えることなく母材の強度・低温靱性を向上させる特
性を持つが、０．１％未満ではその効果が無く、１．０
％を越えるとＨＡＺの硬化性および靱性上好ましく無い
ため、下限を０．１％、上限を１．０％とした。Ｖは、
Ｎｂとほぼ同様の効果をもつが、０．０１％以下では顕
著な効果が無く、上限は０．１０％まで許容できる。Ｃ
ｒは、母材の強度を高め、耐水素誘起割れ性にも効果を
有するが、０．１％未満では顕著な効果が無く、１．０
％を越えるとＨＡＺの硬化性を増大させ、低温靱性・溶
接性の低下が大きくなり好ましくない。このため、下限
を０．１％、上限を１．０％とした。Ｃｕは、Ｎｉとほ
ぼ同等の効果を持つと共に、耐食性、耐水素誘起割れ性
にも効果がある。しかし、０．１％未満ではＮｉ同様顕
著な効果が無く、１．５％を越えるとＮｉを添加しても
圧延中に割れが発生し、製造が難しくなる。このため、
下限を０．１％、上限を１．５％とした。Ｃａ、ＲＥＭ
は、ＭｎＳを球状化させ、シャルピー吸収エネルギ−衝
撃値を向上させる他、圧延によって、延伸化したＭｎＳ
と水素による内部欠管の発生防止を防止する。ＲＥＭの
含有用については０．０００５％未満であると事実上効
果が無く、また、０．００５％を越えて添加するとＲＥ
Ｍ−ＳまたはＲＥＭ−Ｏ−Ｓが大量に生成して大型介在
物となり、鋼の低温靱性のみならず清浄度を害し、また
溶接性についても悪影響を及ぼす。ＣａについてもＲＥ
Ｍと同様の効果をもち、その有効範囲は０．０００５〜
０．００５％である。Ｍｇは、Ｔｉとの複合脱酸によっ
て微細な酸化物が微細分散し、溶接部の粗大粒成長の防
止、粒内フェライトが生成、ＭｎＳの球状化によってシ
ャルピー吸収エネルギ−、延性脆性遷移温度が向上す
る。０．０００１％未満であると事実上効果が無く、ま
た、０．００５％を越えて添加すると粗大なＭｇ酸化
物、Ｍｇ硫化物が生成して大型介在物となり、鋼の低温
靱性のみならず清浄度を害し、また溶接性についても悪
影響を及ぼす。
【００２６】次に、上述した成分を有する鋼板の製造条
件について述べる。加熱温度を１０００〜１２５０℃に
限定した理由は、加熱時のオーステナイト粒を小さく保
ち圧延組織の細粒化をはかるためである。１２５０℃は
加熱時のオーステナイト粒が極端に粗大化しない上限で
あって、加熱温度がこれを越えるとオーステナイト粒が
粗大混粒化し、冷却後の上部ベイナイト組織も粗大化す
るため、鋼の靱性が著しく劣化する。一方、加熱温度が
あまりに低すぎると、Ｎｂ，Ｖなどの析出硬化元素が十
分に固溶せず強度・低温靱性バランスが劣化するだけで
なく、圧延終段の温度の下がりすぎのために、制御冷却
による十分な材質向上効果が期待できない。このため、
下限を１０００℃とする必要がある。
件について述べる。加熱温度を１０００〜１２５０℃に
限定した理由は、加熱時のオーステナイト粒を小さく保
ち圧延組織の細粒化をはかるためである。１２５０℃は
加熱時のオーステナイト粒が極端に粗大化しない上限で
あって、加熱温度がこれを越えるとオーステナイト粒が
粗大混粒化し、冷却後の上部ベイナイト組織も粗大化す
るため、鋼の靱性が著しく劣化する。一方、加熱温度が
あまりに低すぎると、Ｎｂ，Ｖなどの析出硬化元素が十
分に固溶せず強度・低温靱性バランスが劣化するだけで
なく、圧延終段の温度の下がりすぎのために、制御冷却
による十分な材質向上効果が期待できない。このため、
下限を１０００℃とする必要がある。
【００２７】また、９００℃以下の未再結晶温度域での
圧下量を４０％以上とし、仕上げ温度を７００〜８５０
℃の範囲とした理由は、未再結晶温度での十分な圧延を
加えることによってオーステナイト粒の細粒化・延伸化
を徹底し、冷却後に生成する変態組織を細粒均一化する
ためである。このように細粒オーステナイトを十分延伸
化することにより、圧延冷却後生成するフェライト、上
部ベイナイト組織を十分細粒化すると、靱性が大幅に向
上する。しかし、仕上げ温度が不適当であると良好な強
度・低温靱性が得られない。仕上げ温度の下限を７００
℃としたのは過度の変態点以下の（γ＋α）域圧延によ
って延靱性を劣化させないためである。また、仕上げ温
度が７００℃未満では制御圧延による十分な強度上昇効
果が期待できない。一方、仕上げ温度が余りにも高すぎ
ると制御圧延によるオーステナイト粒の細粒化効果が期
待できず靱性が低下する。このため上限を８５０℃とす
る必要がある。
圧下量を４０％以上とし、仕上げ温度を７００〜８５０
℃の範囲とした理由は、未再結晶温度での十分な圧延を
加えることによってオーステナイト粒の細粒化・延伸化
を徹底し、冷却後に生成する変態組織を細粒均一化する
ためである。このように細粒オーステナイトを十分延伸
化することにより、圧延冷却後生成するフェライト、上
部ベイナイト組織を十分細粒化すると、靱性が大幅に向
上する。しかし、仕上げ温度が不適当であると良好な強
度・低温靱性が得られない。仕上げ温度の下限を７００
℃としたのは過度の変態点以下の（γ＋α）域圧延によ
って延靱性を劣化させないためである。また、仕上げ温
度が７００℃未満では制御圧延による十分な強度上昇効
果が期待できない。一方、仕上げ温度が余りにも高すぎ
ると制御圧延によるオーステナイト粒の細粒化効果が期
待できず靱性が低下する。このため上限を８５０℃とす
る必要がある。
【００２８】圧延後の冷却条件については、良好な強
度、低温靱性を得るために板厚方向に均一な変態組織が
得られるように行わなければならない。このため、種々
の実験を行った結果、圧延終了後から０．１℃／秒以上
４０℃／秒以下の冷却速度で冷却すると板厚方向に均一
な変態組織が得られることが判明した。この理由は０．
１℃／秒未満ではベイナイト組織が生成しにくく、強度
の向上が十分でない。また、４０℃／秒超では多量の島
状マルテンサイトが生成し、延靱性を劣化させるからで
ある。
度、低温靱性を得るために板厚方向に均一な変態組織が
得られるように行わなければならない。このため、種々
の実験を行った結果、圧延終了後から０．１℃／秒以上
４０℃／秒以下の冷却速度で冷却すると板厚方向に均一
な変態組織が得られることが判明した。この理由は０．
１℃／秒未満ではベイナイト組織が生成しにくく、強度
の向上が十分でない。また、４０℃／秒超では多量の島
状マルテンサイトが生成し、延靱性を劣化させるからで
ある。
【００２９】
【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。転
炉、連続鋳造工程で製造した種々の化学成分の鋳片を用
い、製造プロセスを変えて板厚１６〜５０ｍｍの鋼板を
製造した。これらの鋼板を冷間成形し、仮付け溶接、内
外面溶接を行った後、拡管を行いＵＯＥ鋼管とした。そ
の鋼管の母材および溶接部の機械的性質を表１および表
２に示した。
炉、連続鋳造工程で製造した種々の化学成分の鋳片を用
い、製造プロセスを変えて板厚１６〜５０ｍｍの鋼板を
製造した。これらの鋼板を冷間成形し、仮付け溶接、内
外面溶接を行った後、拡管を行いＵＯＥ鋼管とした。そ
の鋼管の母材および溶接部の機械的性質を表１および表
２に示した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】本発明に従って製造した鋼管１〜２２はい
ずれも優れた母材、溶接部の特性を有している。これに
対して、本発明によらない比較鋼は母材或いは溶接部の
特性にいずれかが不満足で、溶接用鋼材としてのバラン
スに欠けている。比較鋼中、鋼２３，２４，２５では本
発明の鋼の必須元素であるＭｏ、Ｂ、Ｔｉのいずれかが
添加されていない。このため、鋼２３〜２５では、Ｔ
ｉ、ＢとＭｏあるいはＴｉとＢとＭｏとＮｂの複合効果
になっていないために母材強度が劣っている。本発明鋼
では５３０ＭＰａ以上の引張り強度がでる。また、鋼２
５ではＨＡＺ組織が粗くなり溶接部靱性も劣っている。
鋼２６では加熱温度が低すぎるため、鋼２７では仕上げ
温度が低すぎるために、鋼２８は９００℃以下の圧下量
が十分なために強度がでない。鋼２９は冷却速度が遅す
ぎるために十分な強度達成されない。
ずれも優れた母材、溶接部の特性を有している。これに
対して、本発明によらない比較鋼は母材或いは溶接部の
特性にいずれかが不満足で、溶接用鋼材としてのバラン
スに欠けている。比較鋼中、鋼２３，２４，２５では本
発明の鋼の必須元素であるＭｏ、Ｂ、Ｔｉのいずれかが
添加されていない。このため、鋼２３〜２５では、Ｔ
ｉ、ＢとＭｏあるいはＴｉとＢとＭｏとＮｂの複合効果
になっていないために母材強度が劣っている。本発明鋼
では５３０ＭＰａ以上の引張り強度がでる。また、鋼２
５ではＨＡＺ組織が粗くなり溶接部靱性も劣っている。
鋼２６では加熱温度が低すぎるため、鋼２７では仕上げ
温度が低すぎるために、鋼２８は９００℃以下の圧下量
が十分なために強度がでない。鋼２９は冷却速度が遅す
ぎるために十分な強度達成されない。
【００３３】
【発明の効果】本発明によって強度・低温靱性および溶
接性の優れたラインパイプ用鋼板およびラインパイプ鋼
管の製造が可能となった。
接性の優れたラインパイプ用鋼板およびラインパイプ鋼
管の製造が可能となった。
フロントページの続き (72)発明者 為広 博 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K032 AA00 AA01 AA02 AA04 AA05 AA08 AA11 AA14 AA15 AA16 AA17 AA19 AA21 AA22 AA23 AA27 AA29 AA31 AA35 AA36 AA40 BA01 CA02 CA03 CB02 CC03 CD01 CD02 CD03 CM01
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．１２％、 Ｓｉ：０．０２〜０．５％、 Ｍｎ：０．６〜２．２％、 Ｐ ：≦０．０１％、 Ｓ ：≦０．００５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．５％、 Ａｌ：≦０．０５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ｂ ：０．０００５〜０．００３％、 Ｎ ：≦０．００６％、 残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ０％≦Ｔ
ｉ（％）−３．４Ｎ（％）≦０．０２％を満足する鋼片
を１０００〜１２５０℃の温度に加熱し、９５０℃以下
の全圧下量が４０％以上、かつ仕上温度が７００〜８５
０℃となるように圧延を行い、圧延後０．１℃／秒以上
４０℃／秒以下の冷却速度で冷却することを特徴とする
低温靱性の優れた高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．１２％ Ｓｉ：０．０２〜０．５％ Ｍｎ：０．６〜２．２％ Ｐ ：≦０．０１％ Ｓ ：≦０．００５％ Ｎｂ：０．０１〜０．１％ Ｍｏ：０．０５〜０．５％ Ａｌ：≦０．０５％ Ｔｉ：０．００５〜０．０３％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３％ Ｎ ：≦０．００６％、 残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ０％≦Ｔ
ｉ（％）−３．４Ｎ（％）≦０．０２％を満足する鋼片
を１０００〜１２５０℃の温度に加熱し、９５０℃以下
の全圧下量が４０％以上、かつ仕上げ温度が７００〜８
５０℃となるように圧延を行い、圧延後０．１℃／秒以
上４０℃／秒以下の冷却速度で冷却することを特徴とす
る低温靱性の優れた高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 鋼片がさらに、重量％で、 Ｎｉ：０．１〜１％、 Ｃｒ：０．１〜１％、 Ｃｕ：０．１〜１．５％、 Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、 ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５％、 Ｍｇ ：０．０００１〜０．００５％、 のうち１種または２種以上を含有することを特徴とする
請求項１または請求項２の何れかに記載の低温靱性の優
れた高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１から請求項３の何れか１つに記
載の鋼板を冷間成形した後、溶接し、UOE 鋼管とした低
温靱性の優れた高張力鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33302499A JP4071906B2 (ja) | 1999-11-24 | 1999-11-24 | 低温靱性の優れた高張力ラインパイプ用鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33302499A JP4071906B2 (ja) | 1999-11-24 | 1999-11-24 | 低温靱性の優れた高張力ラインパイプ用鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001152248A true JP2001152248A (ja) | 2001-06-05 |
| JP4071906B2 JP4071906B2 (ja) | 2008-04-02 |
Family
ID=18261432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33302499A Expired - Fee Related JP4071906B2 (ja) | 1999-11-24 | 1999-11-24 | 低温靱性の優れた高張力ラインパイプ用鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4071906B2 (ja) |
Cited By (22)
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