CN1350628A - 冰箱以及除霜用加热器 - Google Patents

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Abstract

在使用可燃性致冷剂的冰箱中,为了减少在可燃性致冷剂泄漏的环境下进行除霜时的起火的危险性,将冰箱由使用可燃性致冷剂的冷冻循环器的蒸发器10,和对蒸发器10除霜的除霜机构18构成,除霜机构18的温度低于可燃性致冷剂的起火温度。

Description

冰箱以及除霜用加热器
技术领域
本发明涉及一种具有利用加热器进行蒸发器的除霜的除霜机构的冰箱。
背景技术
近年，作为涉及具有蒸发器的除霜机构的冰箱的发明，在特开平8-54172号公报上被公开，其构造的侧断面示意图如图31所示。下面参照该图说明上述的以前的冰箱。
在图31中，1为冰箱壳，2为处于冰箱壳1内部的冷冻室，3为处于冰箱壳1内部的冷藏室，4为冷冻室门，5为冷藏室门，6为隔开冷冻室2和冷藏室3的分隔板，7为吸入冷冻室2中的空气的冷冻室吸入口，8为吸入冷藏室3中的空气的冷藏室吸入口，9为吐出冷气的吐出口，10为蒸发器，11为循环冷气的风扇。
12为隔开蒸发室10和冷冻室2的蒸发器分隔板，13为桶，14为排水口，15为将镍铬耐热合金线呈线圈状覆盖在玻璃管上的除霜用管加热器，16为用于防止除霜水直接滴下、接触除霜用管加热器15时产生的蒸发声音的篷，17为设置在桶13和除霜用管加热器15之间、被绝缘保持的金属制的底板。
在该以前的冰箱中，在冷却冷冻室2或冷藏室3的情况下，致冷剂在蒸发器10中流通、蒸发器10被冷却。通过风扇11的运转，从冷冻室吸入口7或冷藏室吸入口8将冷冻室2或冷藏室3的升温空气送到冷却室20中，利用蒸发器10进行热交换、冷却，从吐出口9将冷却风送到冷冻室2内，从冷冻室2经由未图示的连通口将冷风送到冷藏室。
因为一般与蒸发器10热交换的空气，为由于冷冻室门4以及冷藏室门5的开闭所致的高温外界空气的流入，或者冷冻室2以及冷藏室3保存的食品的水分的蒸发等而成为湿度较高的空气，所以空气中的水分就成为霜在比空气温度低的蒸发器10上结霜。随着结霜量增加，蒸发器10表面和热交换的空气的传热就受到妨碍，并且由于产生通风阻力、风量降低，故热通过率降低而产生冷却不足。
因此，在结霜量过大之前在除霜用管加热器15的镍铬耐热合金线上通电。在镍铬耐热合金线中开始通电则从镍铬耐热合金线向蒸发器10和周围的零件放射红外线。这时，放射在底板17上的红外线就根据底板17的形状，一部分反射到加热器线上，其余向着蒸发器10和其它周围的零件反射。通过这样，将在蒸发器10和桶13和排水口14附近附着的霜融化成水。而且，这样融化的除霜水的一部分直接落在桶13上，其余部分通过篷16避开除霜用管加热器15落到桶13中，均从排水口14排出到冰箱外。
但是，在上述的以前的构造中，一般向除霜用管加热器15通电，则其镍铬耐热合金线表面自不必说，玻璃表面温度也达到特别高的温度。同时，因为底板17位于管加热器15附近，将从管加热器15放射的红外线的一部分再次反射到管加热器15上，所以管加热器15的加热温度异常上升，达到可燃性致冷剂的起火温度以上。因此，在使用可燃性致冷剂作为致冷剂的情况下，有如果可燃性致冷剂从设置在蒸发器10和与冰箱内连通的部分的管路中泄漏，就会由于除霜用管加热器15的通电而起火爆炸的危险性这样的问题。
发明的公开
本方面鉴于上述问题，其目的在于提供一种即使在可燃性致冷剂在除霜机构的设置气氛中泄漏的环境下进行除霜的情况下，也能够抑制由于可燃性致冷剂的起火而产生的危险性的冰箱。
为了达到上述目的，本发明的冰箱将压缩机、冷凝器、减压机构和蒸发器功能性连接，配置着封入有可燃性致冷剂的制冷循环器和对所述蒸发器进行除霜的除霜机构，所述除霜机构为低于可燃性致冷剂的起火温度的加热温度。因此，在可燃性致冷剂由于管路的破损等泄漏到冰箱中的情况下，即使开始用于除霜的除霜机构的发热，起火的危险性也极低。
作为所述除霜机构，最好设置玻璃管和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线，在这种情况下所述加热器线加热到低于可燃性致冷剂的起火温度为好。从发热体加热器线发出的辐射产生的红外线的大部分透过玻璃管放射到蒸发器和周围的零件上附着的霜上，故用与以往相同或低的除霜时间进行除霜的同时，能够防止加热器线由于与除霜水的直接接触而导致的腐蚀老化等。因此，能够确保与以往相同或更高的除霜能力和寿命，并且与外界气体有接触的可能性的加热器线的表面温度低于可燃性致冷剂的起火温度。
所述加热器线最好其螺旋部分的长度的中心部分的表面温度为低于可燃性致冷剂的起火温度的加热温度，通过这样一面能够确保与以往相同或更高的除霜能力和寿命，并且能够在螺旋部分的长度方向上使温度高的中心部分的加热器线表面温度低于可燃性致冷剂的起火温度。因此，能够使整个加热器线低于可燃性致冷剂的起火温度。
作为其它的方法，所述加热器线最好其螺旋部分的上部的表面温度被加热到低于可燃性致冷剂的起火温度的温度，通过这样一面能够确保与以往相同或更高的除霜能力和寿命，并且通过由加热器线的发热引起的高温气体向上方的移动，能够在螺旋部分的上下处使温度变高的加热器线的上部的加热温度低于可燃性致冷剂的起火温度。因此，整个加热器线低于可燃性致冷剂的起火温度。
较理想的是，所述加热器线由两端由直线状构成的直线部分，和其余部分由螺旋状构成的螺旋部分构成，将所述螺旋部分的由焦耳热产生的发热量用其表面积除得到的单位面积的发热量最好为低于2.5W/cm2。通过这样能够确保与以往同等或更高的除霜能力和寿命。另外，通过使与加热器线的直线部分相比、受到来自相互邻接的部分的影响而温度变高的螺旋部分的单位面积的发热量低于2.5W/cm2，加热器线低于可燃性致冷剂的起火温度。
并且，虽然若增加加热器线的整体发热量则加热器线的表面温度就会上升，但是如果设计使得即使整体发热量增加、单位面积的发热量也低于2.5W/cm2，那么加热器线就能够与加热器线的整体的发热量无关而为低于可燃性致冷剂的起火温度。
通过上述的说明，根据本发明能够容易地实现低于可燃性致冷剂的起火温度的除霜机构的设计，能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度一面增加加热器线的整体发热量。
而且，加热器线也可以使将螺旋部分的发热量用螺旋部分的外径和长度包围的体积除所得到的值低于8.5W/cm3，在该情况下也能够确保与以往相同或更高的除霜能力和寿命，并且能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度一面增加加热器线的整体发热量。
并且，即使在螺旋部分的外径变化的情况下，如果设计使得相对于由螺旋部分的外径和长度计算的体积的发热量低于8.5W/cm3，那么加热器线也不影响加热器线的螺旋部分的外径而低于可燃性致冷剂的起火温度。
作为其它的方法，将加热器线的螺旋部分的单位表面积的发热量用将螺旋部分的节距用外径除所得到的系数除所得到的值低于9.2W/cm2为好，通过这样能够确保与以往相同或更高的除霜能力和寿命，并且能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度一面增加加热器线的整体发热量。
并且，即使在螺旋部分的节距以及外径变化的情况下，如果设计使得将螺旋部分的单位面积的发热量用将螺旋部分的节距用螺旋外径除所得到的系数除所得到的值低于9.2W/cm2，那么加热器线也不影响螺旋部分的节距和外径的变化而低于可燃性致冷剂的起火温度。
并且，如果加热器线使螺旋部分的节距为2mm以上，则能够减少螺旋部分相互受到的来自邻接的加热器线的影响。通过这样，由于能够减小由螺旋部分的节距的变化导致的温度波动，所以整个加热器线都低于可燃性致冷剂的起火温度。
另外，如果作为加热器线将一部分用在低于可燃性致冷剂的起火温度熔断的金属构成，那么加热器线的加热温度接近可燃性致冷剂的起火温度，则加热器线的温度传递到温度熔断器的金属，这样温度熔断器的金属就在低于起火温度的规定温度熔断，加热器线通过输入的断开来抑制可燃性致冷剂向起火温度以上升温。
而且，在本发明的理想的实施例中，如果将由在低于可燃性致冷剂的起火温度熔断的金属构成的温度熔断器和除霜机构串联连接，并且设置在所述除霜机构附近，那么加热器线温度接近可燃性致冷剂的起火温度，则加热器线的加热温度就传递到温度熔断器的金属金属熔断器的金属就在低于起火温度的规定温度被熔断，加热器线通过输入的断开来抑制可燃性致冷剂向起火温度以上升温。并且在温度熔断器由于别的影响而破损、而除霜机构没有问题的情况下，由于仅更换温度熔断器即可所以维修容易。
并且，所述温度熔断器可以紧贴着设置在除霜机构的外廓上，或者也可以使之紧贴在除霜机构的上部的外廓表面。在前者的情况下，具有能够将除霜机构的表面温度更加正确地传递到温度熔断器，除霜机构通过在低于可燃性致冷剂的起火温度断开输入，向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温被进一步抑制，并且仅需维修温度熔断器故维修容易这样的作用。在后者的情况下，具有检测到在除霜机构的上下方向中为高温部分的上部的温度、温度熔断器熔断，除霜机构通过整体在低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度断开输入，向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温被进一步抑制，并且维修容易这样的作用。
与除霜机构串联接线、由在低于可燃性致冷剂的起火温度的温度熔断的金属构成的温度熔断器可以紧贴在除霜机构的下部的外廓表面，或者也可以紧贴在除霜机构的长度方向的中心部分的外廓表面。在前者的情况下，具有温度熔断器不会由于与从位于除霜机构的上部的蒸发器等滴下的除霜水的直接接触而使温度降低，所以能够正确地检测除霜机构的加热温度，能够更加正确地抑制除霜机构向起火温度以上的升温，并且维修容易这样的作用。在后者的情况下，具有在除霜机构的长度方向上为高温部分的中心部分达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度，则紧贴着设置在该部分上的温度熔断器熔断，除霜机构通过断开输入，向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温被进一步抑制，并且仅需维修温度熔断器故维修容易这样的作用。
在本发明的理想的实施例中，除霜机构设置有玻璃管和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线，在所述玻璃管的表面上紧贴设置着温度熔断器，所述温度熔断器的构成要素金属在比可燃性致冷剂的起火温度降低100℃～200℃的温度熔断。因此，发热体加热器线在可燃性致冷剂的起火温度附近且到达低于起火温度的规定温度，则位于加热器线周围的玻璃管的表面通过从加热器线向玻璃管传热时吸收的热量成为比规定温度低100℃～200℃的温度。由此而紧贴设置在玻璃管的表面上的温度熔断器熔断，加热器线通过断开输入抑制向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温，并且仅需维修温度熔断器故维修容易。
作为其它的方法，也可以所述加热器线由直线状构成的直线部分和螺旋状构成的螺旋部分构成，所述温度熔断器由在低于可燃性致冷剂的起火温度的温度熔断的金属构成，设置在所述加热器线的直线部分外围的玻璃管表面上。在该情况下，达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度，则紧贴着设置在该部分上的温度熔断器熔断，除霜机构通过断开输入进一部抑制向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温，并且仅需维修温度熔断器故维修容易。并且，由于与加热器线的螺旋部分的外围的玻璃管表面相比直线部分的外围的玻璃表面温度低，所以能够使用在较低的温度熔断的温度熔断器，价格便宜。
另外作为其它的方法，除霜机构设置玻璃管和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线，并且将所述加热器线由两端由直线状构成的直线部分，和其余部分由螺旋状构成的螺旋部分构成，在所述加热器线的直线部分外围外围的玻璃管表面上设置温度检测机构为好。在该情况下，所述温度检测机构检测到位于规定温度以上，则断开所述加热器线的输入，所以除霜机构通过断开输入抑制向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温。并且，由于与加热器线的螺旋部分的外围的玻璃管表面相比直线部分的外围的玻璃表面温度低，所以能够使用在较低的温度检测的温度检测机构，价格便宜。
所述温度检测机构，最好在比可燃性致冷剂的起火温度低310℃～410℃的温度进行断开动作。这样，加热器线升温至可燃性致冷剂的起火温度附近，则温度检测机构就在比可燃性致冷剂的起火温度低310℃～410℃的温度检测到、断开除霜机构的输入。由此而向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温得到抑制，并且温度检测机构能够使用比较低温型的机构，价格便宜。
在将所述除霜机构由玻璃管和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线构成，并且将所述加热器线由两端由直线状构成的直线部分，和其余部分由螺旋状构成的螺旋部分构成的情况下，最好所述螺旋部分由焦耳热产生的发热量用玻璃管内表面的表面积除所得到的单位面积的发热量低于规定值。通过该构造，一面确保从加热器线通过玻璃管向外部放出的全部热量为同等或更高，一面能够降低玻璃管的表面温度，能够降低加热器线的表面温度。另外，具有能够确保与以往同等或更高的除霜能力和寿命，并且能够降低加热器线的表面温度这样的作用。
作为其它的方法，如果使将螺旋部分的由焦耳热产生的发热量用玻璃管内表面的表面积除得到的单位面积的发热量低于1.6W/cm2，那么从加热器线发出的焦耳热通过玻璃管顺利地向外部放出，能够降低加热器线的表面温度，确保与以往同等或更高的除霜能力和寿命，并且能够使加热器线的表面温度低于可燃性致冷剂的起火温度。并且，如果知道使用的加热器线的焦耳热，那么仅确定玻璃管的内径使玻璃管内表面的单位表面积的发热量低于1.6W/cm2，就能够一面确保与以往同等或更高的除霜能力和寿命，一面使之低于可燃性致冷剂的起火温度，所以设计容易。
并且，最好使玻璃管内表面和所述加热器线的间隙为1mm以下，通过这样能够减少由处于玻璃管和加热器线之间的气体导致的热传递的阻碍，从加热器线放出的热顺利地通过玻璃管放出到外部。而且，向外部的放热量增加、除霜能力提高的同时，由于向外部的放热量增加故用于使加热器线的加热温度上升的热量减少，所以加热器线的表面温度降低，低于可燃性致冷剂的起火温度。
玻璃管内表面和加热器线可以接触，在这种情况下，没有由处于玻璃管和加热器线之间的气体导致的热传递的阻碍，从加热器线放出的热量顺利地透过玻璃管向外部放出。由此而向外部的放热量进一步增加、除霜能力进一步提高的同时，由于向外部的放热量增加故用于使加热器线的加热温度上升的热量减少，所以加热器线的表面温度能够进一步降低，低于可燃性致冷剂的起火温度。
作为其它的方法，可以设置位于所述玻璃管的上方的篷，使玻璃管外表面和篷的最短距离为规定值以上。在该情况下，能够减少篷对玻璃管附近的气体的对流的阻碍，提高来自玻璃管的对流放热，并且玻璃管的受热源加热器线的放热也得到提高，加热器线的表面温度降低，低于可燃性致冷剂的起火温度。
并且，所述玻璃管的壁厚最好为1.5mm以下。通过这样将玻璃管内表面受到的来自加热器线的热向玻璃管外面传热时的传热量增加，从加热器线放出的热顺利地通过玻璃管向外部放热。由此而向外部的放热量进一步增加，除霜能力进一步提高的同时，由于向外部的放热量增加故用于使加热器线的加热温度上升的热量减少，所以加热器线的表面温度进一步降低，低于可燃性致冷剂的起火温度。
或者，如果所述玻璃管为石英玻璃制，那么就能够防止由于加热器线的发热引起的玻璃管的温度变化时的线膨胀差导致的破损，能够防止在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构的气氛中的情况下加热器线和可燃性致冷剂的直接接触。
本发明的理想的一实施例中的冰箱，由使冷冻室和冷藏室完全独立的冰箱壳，将压缩机、冷凝器、冷藏用的高蒸发温度的冷藏室用冷却器、高蒸发温度用的减压小的高蒸发温度用减压机构、与所述冷藏室用冷却器并联连接的冷冻用的低蒸发温度的冷冻室用冷却器、低蒸发温度用的减压大的低蒸发温度用减压机构、在所述冷藏室用冷却器和冷冻室用冷却器中不同时流动致冷剂地控制的转换阀、和在冷冻室用冷却器的出口防止致冷剂倒流的单向阀功能性连接、封入可燃性致冷剂的冷冻系统，和对冷冻室用冷却器除霜的除霜机构构成。由于所述除霜机构在低于可燃性致冷剂的起火温度的温度进行除霜，所以与以往的用一个冷却器冷却包括冷冻室和冷藏室的全部空间相比，本发明的冷冻室冷却器仅冷却冷冻室，所以冷冻室冷却器的结霜量少，如果用与以往同等的除霜时间结束除霜，就能够使用除霜能力小的低发热量的除霜机构。
因此，通过低发热量的除霜机构的使用实现低温度化的同时并实现低电力消耗，除霜机构能够在低于可燃性致冷剂的起火温度进行除霜，并且节省能源。
作为所述除霜机构，最好由玻璃管，在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线，和位于所述玻璃管的上方的篷构成。所述篷由相互向着相反方向倾斜的倾斜板构成，各自的倾斜板相互上下隔开，所以被除霜机构的发热加热、对流上升的周围空气通过在倾斜板之间形成的篷的中央缝隙放到上方的蒸发器中，促进除霜机构的放热。由此而进一步增加向外部的放热量，进一步提高除霜能力的同时，由于向外部的放热量增加故用于使除霜机构的加热器线的加热温度上升的热量减少，所以加热器线的表面温度进一步降低，低于可燃性致冷剂的起火温度。
附图说明
图1为表示本发明的实施例1中的冰箱的冷冻系统的示意图。
图2为本发明的实施例2中的冰箱的主要部分的纵断面图。
图3至图5为作为在本发明的实施例3至5中使用的除霜机构的各自的加热器的纵断面示意图。
图6为本发明的实施例5中的加热器的主要部分的特性图。
图7为作为在本发明的实施例6中使用的除霜机构的加热器的纵断面示意图。
图8为本发明的实施例6中的加热器的特性图。
图9为作为在本发明的实施例7中使用的除霜机构的加热器的纵断面示意图。
图10为本发明的实施例7中的加热器的特性图。
图11至图12为作为在本发明的实施例8以及9中使用的除霜机构的各自的加热器的纵断面示意图。
图13至图17为本发明的实施例10至14中各自的加热器的接线图。
图18和图19为本发明的实施例15以及16中各自的加热器的纵断面示意图。
图20为本发明的实施例17以及18中的加热器的纵断面示意图。
图21为本发明的实施例19以及20中的加热器的纵断面示意图。
图22为本发明的实施例20中的加热器的特性图。
图23至图25为本发明的实施例19以及20中各自的加热器的纵断面示意图。
图26为本发明的实施例23中的加热器的纵断面示意图。
图27为本发明的实施例24以及25中的加热器的纵断面示意图。
图28为表示本发明的实施例26中的冷冻冷藏系统的示意图。
图29为本发明的实施例26中的冰箱的纵断面示意图。
图30为表示本发明的实施例27中的除霜机构的一部分的纵断面示意图。
图31为以前的冰箱的上部的纵断面示意图。
具体实施方式
下面，参照图1至图30详细说明本发明的实施例，但是在包括表示以前的例的图31的所有的图中，相同的构造赋予相同的符号，省略详细的说明。另外，在本说明书中上述以及后述中使用的所谓除霜机构和加热器线的“加热温度”(或仅称“温度”)，均指除霜机构或者加热器线电动动作或者激起、放射红外线时的加热器线的温度。
实施例1
在图1中，18为除去附着在蒸发器10上的霜的除霜机构，19为压缩机，20为冷凝器，21为减压机构，在将压缩机19、冷凝器20、减压机构21和蒸发器10功能性环状连接的冷冻循环器的内部封入有未图示的可燃性致冷剂。该可燃性致冷剂以丙烷或异丁烷为主要成分构成，其起火点一般为450～470℃。该构造的冰箱，如下进行动作。
通过压缩机19的运转，冷冻循环器的蒸发器10被冷却，通过与压缩机19的运转同时动作的风扇11将冰箱内的室内空气向被冷却的蒸发器10通风，与蒸发器10热交换的冷气被排到室内。然后，在经过压缩机19的任意的运转时间后，使除霜机构18运转。
通过该除霜机构18的动作，除霜机构18在低于冷冻循环器使用的可燃性致冷剂的起火温度的温度发热、进行蒸发器10的除霜，通过未图示的检测机构检测到除霜结束、使除霜机构停止，定期地防止由于结霜而造成的室内的不冷。由此而即使在万一冷冻循环器内的可燃性致冷剂泄漏到室内的情况下进行除霜，由于除霜机构18只为低于冷冻循环器使用的可燃性致冷剂的起火温度的温度，所以起火的危险性降低。
实施例2
在图2中，22为除霜机构18的构成要素玻璃管，23为处于除霜机构18的构成要素玻璃管22内部的由金属电阻构成的加热器线，24为加热器线23的两端部的由直线状构成的直线部分，25为直线部分24以外、以能够收容在确定加热器线23的玻璃管22的长度内的形态呈螺旋状的螺旋部分，26为防止除霜水侵入玻璃管20内部的盖。在该构造的冰箱中，除霜机构18动作，则加热器线23的与加热器线23的直线部分24相比、受到来自相互邻接的加热器线23的影响而温度变高的螺旋部分25的加热温度就以低于可燃性致冷剂的起火温度发热。因此蒸发器10的霜就融化成为水，从蒸发器10滴下。然后，滴下的水一部分不直接滴下到玻璃管22上，而从篷16和盖26落到桶13中，其余直接滴下到桶13中，滴到桶13中的水从排水口14向外部排出。
由此而发热体加热器线23的辐射产生的红外线的大部分透过玻璃管22放射到附着在蒸发器10和周围零件上的霜上，故保持与以往同等或更高的除霜能力，而且电力激起的加热器线23的表面温度低于可燃性致冷剂的起火温度，并且由于加热器线23能够通过盖26防止由除霜水的直接接触引起的腐蚀老化等，所以除霜能力以及寿命确保与以往同等或更高，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，起火的危险性也能够极低。
实施例3
如图3所示的那样，27为与加热器线23的两端连接的引线，L为螺旋部分25的螺旋状的长度。在该构造中，除霜机构18动作，则加热器线23就通过引线27输入而发热。然后，加热器线23就以在螺旋部分25中温度更高的L/2所示的中心附近低于可燃性致冷剂的起火温度的温度发热，将蒸发器10除霜。
由此而能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且由于加热器线23的高温度的螺旋部分25的长度方向的中心部分的表面温度为低于可燃性致冷剂的起火温度的温度，所以即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
实施例4
如图4所示的那样，h为螺旋部分25的高度。这样在除霜时，通过加热器线23的发热，加热器线23附近的气体被加热向上方移动，因而玻璃管22内的气体与下部相比上部的温度高。受此影响，加热器线23由于螺旋部分25处具有高度h，所以螺旋部分25的上部温度高。该温度高的加热器线23的螺旋部分25的表面温度以低于可燃性致冷剂的起火温度的温度发热，对蒸发器10除霜。
由此而能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且由于加热器线23的温度较高的螺旋部分25的上部为低于可燃性致冷剂的起火温度的温度，所以即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
实施例5
在图5中，L为螺旋部分25的长度。另外，如图6所示的那样，横轴为将螺旋部分25的长度L内的加热器线23的焦耳热的发热量用螺旋部分25的长度L内的加热器线23的表面积除得到的单位表面积的发热量，纵轴表示加热器线23的表面温度。在这样构成的冰箱中，除霜时电通过引线27向加热器线23通电，加热器线23通过焦耳热发热。这时，除霜机构18以存在于螺旋部分25的长度L内的部分的加热器线23的单位表面积的发热量低于2.5W/cm2的发热量将蒸发器10除霜。
这里，加热器线23的表面温度随着加热器线23的螺旋部分25的单位面积的发热量的增加而上升，单位面积的发热量超过2.5W/cm2则成为可燃性致冷剂的起火温度以上。
由此而能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且加热器线23能够低于可燃性致冷剂的起火温度的温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。并且，虽然如果使加热器线23的整体发热量增加，则加热器线23的表面温度上升，但是通过设计使得即使使整体发热量增加，单位面积的发热量也低于2.5W/cm2，能够与加热器线23的整体的发热量无关而使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，所以低于可燃性致冷剂的起火温度的除霜机构18的设计能够容易实现，能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度，一面增加加热器线23的整体发热量。
并且，在本实施例中，虽然为作为可燃性致冷剂的种类使用了异丁烷的情况，但是用其它的可燃性致冷剂如果与异丁烷起火温度差别不大，则有相同的效果。
另外，在本实施例中，使加热器线23的加热温度低于异丁烷的起火温度，但是在具体使用异丁烷致冷剂的情况下，相对于异丁烷的起火温度约460℃，考虑到安全系数，需要使加热器线23的温度为360℃以下，在该情况下使单位面积的发热量为0.67W/cm2以下。
实施例6
在图7中，D为螺旋部分的25的外径。另外，图8中的横轴为将存在于螺旋部分25的长度L内的加热器线23的焦耳热的发热量用螺旋部分25的长度L和外径D包围的体积除得到的单位体积的发热量，纵轴表示加热器线23的表面温度。在该构造中，除霜时，除霜机构18以将存在于螺旋部分25的长度L内的加热器线23的焦耳热的发热量用螺旋部分25的长度L和外径D包围的体积除得到的单位体积的发热量低于8.5W/cm3进行蒸发器10的除霜。这里，加热器线23的表面温度随着螺旋部分25的单位体积的发热量的增加而上升，单位体积的发热量超过8.5W/cm3则成为可燃性致冷剂的起火温度以上。
由此而能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且加热器线23能够低于可燃性致冷剂的起火温度的温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。并且，即使在螺旋部分的外径D变化的情况下，通过设计使得相对于由螺旋部分25的外径D和长度L计算得到的体积，发热量低于8.5W/cm3，能够不影响加热器线23的螺旋部分25的外径D而使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，所以低于可燃性致冷剂的起火温度的除霜机构18的设计更加容易实现，能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度，一面将螺旋部分25的外径D和加热器线23的整体发热量自由变化。
并且，在本实施例中，虽然为作为可燃性致冷剂的种类使用了异丁烷的情况，但是用其它的可燃性致冷剂如果与异丁烷起火温度差别不大，则有相同的效果。
实施例7
在图9中，P为螺旋部分25的节距。另外，图10中的横轴Q为将存在于螺旋部分25的长度L内的加热器线23的焦耳热的发热量用其表面积除得到的单位表面积的发热量、进一步用将节距P用外径D除得到的系数除所得到的发热量，纵轴表示加热器线23的表面温度。关于该构造的冰箱，在下面说明其动作。
除霜时，除霜机构18以发热量Q低于9.2W/cm2进行蒸发器10的除霜。这里，加热器线23的表面温度随着发热量Q增加而上升，发热量Q超过9.2W/cm2则达到可燃性致冷剂的起火温度以上。由此而能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且加热器线23能够低于可燃性致冷剂的起火温度的温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
并且，即使在螺旋部分25的节距P以及外径D变化的情况下，通过设计使得发热量Q低于9.2W/cm2，能够不影响螺旋部分25的节距和外径的变化而使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，所以低于可燃性致冷剂的起火温度的除霜机构18的设计能够进一步容易实现，能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度，一面自由地变更螺旋部分25的节距和外径、加热器线23的整体发热量。
并且，在本实施例中，虽然为作为可燃性致冷剂的种类使用了异丁烷的情况，但是用其它的可燃性致冷剂如果与异丁烷起火温度差别不大，则有相同的效果。
实施例8
参照图11，螺旋部分25的节距为2mm。在使用由该加热器线构成的除霜机构的冰箱中，除霜机构18动作，向加热器线23开始通电，则螺旋部分25受到相互邻接的加热器线23的影响而温度上升。这时，螺旋部分25的各部分的加热温度，由于加工时的节距的偏差导致相互邻接的线的影响度发生变化而波动。但是，由于螺旋部分25的节距为2mm，所以来自相互邻接的线的影响很小，能够抑制波动。
由此而能够减小由螺旋部分25的节距的偏差导致的温度波动，所以能够使整个加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。并且，虽然在本实施例中节距为2mm，但是如果大于该值，能够得到相同或更好的效果。
实施例9
如图12所示的那样，28为在低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度熔断的金属，29为电源。
在该实施例中，除霜时开始从电源29向除霜机构18的加热器线23通电。在由电压变化引起加载高电压的情况等下，加热器线23的表面温度有达到可燃性致冷剂的起火温度以上的可能性。这时，加热器线23达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度，则温度就传递到金属28，金属28熔化、从电源29向加热器线23的通电断开，加热器线23发热消失，温度降低。
由此而即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够降低起火的危险性。
实施例10
如图13所示的那样，30为由在低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度熔断的金属构成的温度熔断器。在由电压变化引起加载高电压的情况下，加热器线23的表面温度有达到可燃性致冷剂的起火温度以上的可能性。在使用温度熔断器的情况下，除霜机构18达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度则温度熔断器就熔化，从电源29向除霜机构18的输入断开，除霜机构18的加热温度不再上升。
由此加热器线23向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温得到抑制，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够降低起火的危险性，并且在温度熔断器30由于其它影响破损，而除霜机构18没有问题的情况下，仅更换温度熔断器30即可，故维修容易。
实施例11
如图14所示的那样，30为由在低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度熔断的金属构成的温度熔断器。关于这样构成的冰箱，在下面说明其动作。
除霜机构18动作时，在与冰箱内的气体接触的部分除霜机构18的外廓上紧贴设置着温度熔断器30。在例如由电压变化引起加载高电压的情况下，加热器线23的表面温度有达到可燃性致冷剂的起火温度以上的可能性。这时，除霜机构18的外廓达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度，则向紧贴着设置的温度熔断器30良好地传热，温度熔断器30的温度也达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度而熔化，成为液体滴下。这样，通过温度熔断器30的部分断开向除霜机构18的输入，除霜机构18的升温停止。
由此，由于能够将除霜机构18与室内气体接触的部分的温度更加正确地传递到温度熔断器30，所以除霜机构18能够在达到可燃性致冷剂的起火温度以前更加正确地抑制升温，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且在除霜机构18没有问题的情况下，仅需维修温度熔断器30，故维修容易。
实施例12
如图15所示的那样，温度熔断器30设置在除霜机构18的外廓的上部。由于除霜机构18动作时，除霜机构18通过发热使外廓附近的气体加热向上方移动，所以除霜机构18相对于下部而言上部成为高温部分。而且，在由电压变化引起加载高电压的情况下，加热器线23的表面温度有达到可燃性致冷剂的起火温度以上的可能性。这时，除霜机构18的高温部分达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度，则温度熔断器30就熔断，断开向除霜机构18的输入，抑制升温。
由此，温度熔断器30检测在除霜机构18的上下方向中为高温部分的上部的温度而动作，能够进一步抑制整个除霜机构18向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且在除霜机构18没有问题的情况下，仅需维修温度熔断器30，故维修容易。
实施例13
在图16中，温度熔断器30设置在除霜机构18的外廓的下部。除霜时，从处于除霜机构18的上方的蒸发器10等融化的霜成为除霜水，一部分滴下到除霜机构18上，其余直接滴下到桶13中。滴下到除霜机构18上的除霜水接触除霜机构18的上部蒸发，很少滴下到位于除霜机构18的下部的温度熔断器上。
由此，由于在例如由电压变化引起加载高电压的情况下，加热器线23的表面温度达到可燃性致冷剂的起火温度以上时，温度熔断器30不会由于与从位于除霜机构18的上部的蒸发器10滴下的除霜水的直接接触而使温度降低，所以能够正确地检测除霜机构18的加热温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且在除霜机构18没有问题的情况下，仅需维修温度熔断器30，故维修容易。
实施例14
在图17中，温度熔断器30设置在除霜机构18的长度L的中心部分L/2附近的外廓上。除霜机构18的两端与外界空气接触，进行与外界空气的热交换，比中心部分温度低，所以除霜机构18的中心部分为高温部分。而且，在由电压变化引起加载高电压的情况下，加热器线23的表面温度有达到可燃性致冷剂的起火温度以上的可能性。这时，除霜机构18的高温部分中心部分达到低于可燃性致冷剂的起火温度的规定温度，则紧贴设置在该部分上的温度熔断器30就熔断，断开向除霜机构18的输入，抑制升温。
由此，温度熔断器30检测除霜机构18的长度方向中为高温部分的中心部分的加热温度并动作，进一步抑制整个除霜机构18向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且在除霜机构18没有问题的情况下，仅需维修温度熔断器30，故维修容易。
实施例15
如图18所示的那样，温度熔断器30在比使用的可燃性致冷剂的起火温度低100℃～200℃的温度熔断。在例如由电压变化引起加载高电压的情况下，加热器线23的表面温度有达到可燃性致冷剂的起火温度以上的可能性。这时，发热体加热器线23为可燃性致冷剂的起火温度附近且达到低于起火温度的规定温度，则处于加热器线23的周围的玻璃管22的表面就通过从加热器线23向玻璃管22传热时吸取的热量成为比规定温度低100℃～200℃的温度。这样，紧贴设置在玻璃管22的表面上的温度熔断器30就熔断，断开向加热器线23的输入，抑制升温。
由此，在玻璃管22的内部具有加热器线23的除霜机构18中，能够更加正确地抑制整个除霜机构18向可燃性致冷剂的起火温度以上的升温，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且在除霜机构18没有问题的情况下，仅需维修温度熔断器30，故维修容易。
实施例16
在图19中，温度熔断器30设置在位于加热器线23的直线部分24的外围的玻璃管22的表面上，通过盖26紧密地固定在玻璃管22上。因此，在除霜机构动作时，除霜机构18的加热器线23由于焦耳热而温度上升，向处于加热器线23的外围的玻璃管22传热，玻璃管22的温度也具有与加热器线23相关的关系而上升。这时，在加热器线23中直线部分24象螺旋部分25那样来自相互邻接的线的影响较少，故温度较低，在玻璃管22中处于直线部分24的外围的部分的温度低。而且，加热器线达到低于可燃性致冷剂的起火温度的某一温度，则直线部分24的外围的玻璃管22的温度就达到比加热器线23的加热温度低的规定温度，温度熔断器30的金属熔断，向加热器线23的通电被断开，加热器线23的加热温度降低。
由此，除霜机构18能够在达到可燃性致冷剂的起火温度以前抑制升温，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且在除霜机构18没有问题的情况下，仅需维修温度熔断器30，故维修容易。并且，温度熔断器30检测与加热器线23的加热温度相关的部分的低温而动作，所以与高温用的设施相比能够使用便宜的东西。
并且，虽然在本实施例中温度熔断器30将盖26也兼做温度熔断器30的托架故设置有盖26部分，但是自不必说如果设置在加热器线23成为直线的部分的外围的玻璃管22的表面上也能够得到相同的效果。
实施例17
如图20所示的那样，31为温度检测机构，温度检测机构检测到规定温度，则断开从电源29向除霜机构18的加热器线23的通电。而且，在除霜机构动作时，除霜机构18的加热器线23由于焦耳热而温度上升，向处于加热器线23的外围的玻璃管22传热，玻璃管22的温度也具有与加热器线23相关的关系而上升。这时，在加热器线23中直线部分24象螺旋部分25那样来自相互邻接的线的影响较少，故温度较低，在玻璃管22中处于直线部分24的外围的部分的温度变低。而且，加热器线达到低于可燃性致冷剂的起火温度的某一温度，则直线部分24的外围的玻璃管22的温度就达到比加热器线23的加热温度低的规定温度，温度检测机构31检测到该规定温度，断开向加热器线23的通电，加热器线23的加热温度降低。
由此，除霜机构18能够在达到可燃性致冷剂的起火温度以前抑制升温，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够降低起火的危险性。并且，因为温度检测机构31检测与加热器线23的加热温度相关的部分的低温，所以与高温用的设施相比能够使用便宜的东西。
并且，虽然在本实施例中温度检测机构将盖26也兼做温度检测机构31的托架故设置有盖26部分，但是自不必说如果设置在加热器线23成为直线的部分的外围的玻璃管22的表面上也能够得到相同的效果。
实施例18
如图20所示的那样，31为温度检测机构，温度检测机构检测比可燃性致冷剂的起火温度低310℃～410℃的温度，达到该温度则断开从电源29向除霜机构18的加热器线23的通电。在除霜机构18动作时，除霜机构18的加热器线23由于焦耳热而温度上升，向处于加热器线23的外围的玻璃管22传热，玻璃管22的温度也具有与加热器线23相关的关系而上升。这时，在加热器线23中直线部分24象螺旋部分25那样来自相互邻接的线的影响较少，故温度较低，在玻璃管22中处于直线部分24的外围的部分的温度变低。而且，加热器线达到可燃性致冷剂的起火温度附近，则直线部分24的外围的玻璃管22的温度就达到较之低310℃～410℃的温度。这时，温度检测机构31检测到该温度、断开向加热器线23的通电，加热器线23的加热温度不达到可燃性致冷剂的起火温度而降低。
由此，除霜机构18能够在达到可燃性致冷剂的起火温度以前正确地抑制升温，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够降低起火的危险性，并且，因为温度检测机构31检测与加热器线23的加热温度相关的部分的低温，所以与高温用的设施相比能够使用便宜的东西。
实施例19
如图21所示的那样，32为玻璃管22的玻璃管内表面，33为玻璃管22的玻璃管外表面，L为螺旋部分25的长度。
除霜时，加热器线23通过引线27被通电，加热器线23通过焦耳热而发热。这时，除霜机构18以螺旋部分25的长度L内存在的部分的玻璃管内表面32的单位表面积的焦耳发热量低于规定值对蒸发器10除霜。这里，加热器线23的表面温度随着相对于玻璃管内表面32的表面积的焦耳热即单位面积的发热量增加而上升，其单位面积的发热量达到规定值以上，则达到可燃性致冷剂的起火温度以上。也就是说，如果不设计使得玻璃管22具有适于加热器线23的发热量的玻璃管内表面32的面积，则从加热器线23通过玻璃管22向外部放出的热量减少、除霜能力降低，并且加热器线23的加热温度上升。
于是，通过使相对于玻璃管内表面32的表面积的加热器线23的焦耳热即单位面积的发热量为低于规定值，能够用传热面积补填由于玻璃管22的温度降低导致的传热量的降低部分，保持来自玻璃管22的全部发热量与以往同等，并且能够降低与加热器线23的加热温度相关的玻璃管22的温度。
由此，能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且，虽然增加加热器线23的整体发热量则加热器线23的表面温度上升，但是通过设计使得即使增加整体发热量、玻璃管内表面32的单位面积的发热量也低于规定值，加热器线23可以与加热器线23的整体发热量无关而低于可燃性致冷剂的起火温度，所以低于可燃性致冷剂的起火温度的除霜机构18的设计能够容易实现，能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度一面增加加热器线23的整体发热量。
实施例20
如图21、图22所示的那样，横轴为将存在于螺旋部分25的长度L内的加热器线23的焦耳热的发热量用与螺旋部分25的长度L内相当的玻璃管内表面32的表面积除得到的玻璃管内表面的单位表面积的发热量，纵轴为加热器线23的表面温度。另外，冷冻循环器的致冷剂为异丁烷。
关于如上构成的冰箱，在下面说明其动作。除霜时，加热器线23通过引线27通电，加热器线23通过焦耳热发热。这时，除霜机构18以螺旋部分25的长度L内存在的部分的玻璃管内表面32的单位表面积的焦耳发热量低于1.6W/cm2的发热量对蒸发器10除霜。
这里，加热器线23的表面温度随着相对于玻璃管内表面32的表面积的焦耳热即单位面积的发热量增加而上升，其单位面积的发热量达到1.6W/cm2以上则达到可燃性致冷剂的起火温度以上。也就是说，如果不设计使得玻璃管22具有适于加热器线23的发热量的玻璃管内表面32的面积，则从加热器线23通过玻璃管22向外部放出的热量减少、除霜能力降低，并且加热器线23的加热温度上升。
于是，通过使相对于玻璃管内表面32的表面积的加热器线23的焦耳热即单位面积的发热量低于1.6W/cm2，能够用传热面积补填由于玻璃管22的温度降低导致的传热量的降低部分，保持来自玻璃管22的全部发热量与以往同等，并且能够降低与加热器线23的加热温度相关的玻璃管22的温度。
由此，能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性，并且，虽然增加加热器线23的整体发热量则加热器线23的表面温度上升，但是通过设计使得即使增加整体发热量、玻璃管内表面32的单位面积的发热量也低于1.6W/cm2，加热器线23可以与加热器线23的整体发热量无关而低于可燃性致冷剂的起火温度，所以低于可燃性致冷剂的起火温度的除霜机构18的设计能够容易实现，能够一面保持低于可燃性致冷剂的起火温度一面增加加热器线23的整体发热量。
并且，虽然在本实施例中，使加热器线23的加热温度低于异丁烷的起火温度，但是在具体使用异丁烷致冷剂的情况下，作为加热器线23的加热温度，相对于异丁烷的约460℃起火温度，考虑到安全系数，需要为360℃以下的温度，在该情况下使玻璃管单位内表面积的发热量为0.67W/cm2以下。
实施例21
如图23所示的那样，34为玻璃管22内的气体即管内空气，D为加热器线23的螺旋部分25的外径，d为玻璃管22的内径，加热器线23的螺旋部分25的外圆部分和玻璃管内表面32的距离为1mm。
在除霜时，从除霜机构18的加热器线23的表面放出的热透过处于加热器线23和玻璃管22内表面之间的热传导率低的管内空气34的层通过玻璃管22的壁厚放热到玻璃管22的外表面之外。于是，通过将热传导率低的管内空气34的层减小为1mm，促进从加热器线23向玻璃管内表面22的传热，促进向外部的放热，促进除霜，并且降低加热器线23的表面温度。
并且，由于玻璃管22的内径d的容许差和加热器线23的螺旋部分25的外径D的容许差，所以制造过程中将加热器线23塞入玻璃管22的内部时能够容易操作。由此与以往同等地保持制造中的操作性，并且确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且能够使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
并且，虽然在本实施例中加热器线23的螺旋部分25的外圆部分和玻璃管22的内表面32的距离为1mm，但是如果低于该值也能够得到同样或更好的效果。而且，虽然玻璃管22内的气体为空气，但是如果为热传导性差的物质也能够得到同样的效果。
另外，虽然在本实施例中使加热器线23的加热温度低于可燃性致冷剂的起火温度，但是在具体使用异丁烷作为致冷剂的情况下，为了进一步防止起火而考虑到安全系数，使加热器线23为360℃以下，故不仅仅使加热器线23的螺旋部分25的外圆部分和玻璃管22的内表面32的距离为1mm以下，并使相对于加热器线23的表面积的焦耳发热量为0.67W/cm2以下，并且通过使相对于玻璃管内表面积的加热器线23的焦耳发热量为0.67W/cm2以下，能够更有效地使加热器线23的加热温度为360℃以下。
实施例22
如图24所示的那样，加热器线23的螺旋部分25和玻璃管内表面32接触。在该情况下，在除霜时从除霜机构18的加热器线23的表面放出的热的一部分通过与玻璃管内表面32的接触面传递到玻璃管22，从玻璃管外表面33向外部放热，其余的通过玻璃管22内部的管内空气34从玻璃管内表面32通过玻璃管22内部从玻璃管外表面33放热。这时，因为玻璃管22与管内空气34相比热传导非常好，所以通过加热器线23和玻璃管内表面32的接触促进传热，增加从加热器线23的放热量促进除霜，并且降低加热器线23的加热温度。
由此，能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
实施例23
如图25、图26所示的那样，除霜机构18在内部设置有加热器线23的玻璃管22的上方配置着篷16，篷16的形状呈コ字形，コ字的两侧的边缘为35，コ字的开口部分位于下方地设置着。而且，J为篷16和玻璃管外表面33的最短距离部分的尺寸的规定值，箭头表示对流空气的路径。在使用该除霜机构18的冰箱中，除霜时通过加热器线23的发热玻璃管外表面33被加热，传导至周围的空气、温度上升、向上方对流移动。然后在篷16的コ字形中充满，从边缘35溢出向篷16的上方移动，对蒸发器10和其周围零件除霜。被除霜液化的水滴下到篷16的上部，流到コ字的边缘35，不滴下到玻璃管22上而向除霜机构18的下方滴下。这时，玻璃管22的上方由于被篷16的コ字内的高温空气烘烤故温度上升，加热器线23的上部也温度上升。因而，通过将篷16和玻璃管22的距离隔开规定值J以上，篷16的コ字内充满的高温空气和玻璃管22接触的部分消失，所以玻璃管22的温度降低，随之加热器线23的加热温度也降低。
由此，能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
实施例24
如图27所示的那样，在该实施例中玻璃管22的壁厚为1.0mm。通过这样，在除霜时，从加热器线23发出的热从玻璃管内表面32经过玻璃管22的壁厚向玻璃管外表面33外面放热，进行除霜机构18周围的零件的除霜。这时，因为玻璃管22的壁厚为1.0mm，所以一面保持玻璃管22的强度一面通过玻璃管22的传热促进增加从加热器线23通过玻璃管22的放热量，促进除霜，并且加热器线23的加热温度降低。
由此，能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且使加热器线23低于可燃性致冷剂的起火温度，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
并且，虽然在本实施例中玻璃管22的壁厚为1.0mm，但是如果为1.5mm，除霜效果的程度不同，也能够得到同样的效果。
实施例25
在图27所示的该实施例中，作为玻璃管22的材质使用了石英。配置利用这样的石英制玻璃管22的除霜机构，有下述的优点。
如众所周知的那样，除霜前后，为了冷却冰箱壳1的冷冻室2和冷藏室3而在蒸发器10中流通致冷剂，位于蒸发器10的周围的除霜机构18的玻璃管22温度成为零下。然后，除霜时通过除霜机构18的运转，加热器线23发热，玻璃管被加热在短时间内温度成为高温，玻璃管22在短时间内产生300℃～450℃的温度变化。这时，以往的玻璃管由于线膨胀的不同有时会破损，在破损的状态下在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，就有可燃性致冷剂起火的危险性。
但是，石英玻璃由温度变化引起的线膨胀小，所以不破损，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的气氛中的情况下进行除霜，也能够进一步降低起火的危险性。
实施例26
如图28、图29所示的那样，36为冷藏用的高蒸发温度的冷藏室用冷却器，37为高蒸发温度用的减压量小的高蒸发温度用减压机构，38为冷冻用的低蒸发温度的冷冻室用冷却器，39为低蒸发温度用的减压量大的低蒸发温度用减压机构，40为转换致冷剂的流路的转换阀，41为防止致冷剂从压缩机19或冷藏室用冷却器36向冷冻室用冷却器38逆流的单向阀。
42为用于将冷藏室3的空气向冷藏室用冷却器36通风、进行热交换、循环冷却风的冷藏室用风扇，43为用于将冷冻室2的空气向冷冻室用冷却器38通风、进行热交换、循环冷却风的冷冻室用风扇，44为防止从冷藏室用冷却器36向冷藏室3的热移动、并且用于使冷藏室用冷却器36的通风顺利进行的也构成通道的冷藏室用冷却器分隔板，45为通过冷藏室用风扇42的运转将和冷藏室用冷却器36进行了热交换的冷气吐出到冷藏室3的冷藏室吐出口，46为构成用于顺利地进行冷冻室用冷却器38的通风的通道的冷冻室用冷却器分隔板，47为为通过冷冻室用风扇43的运转将和冷冻室用冷却器38进行了热交换的冷气吐出到冷冻室2的冷冻室吐出口，48为用于贮存将冷冻室用冷却器38除霜时产生的除霜水使之自动蒸发的蒸发皿。
关于如上构成的冰箱，下面说明其动作。在冷却冷藏室3的情况下，冷藏室3达到某设定温度以上则压缩机19就运转，开始冷冻循环器内的未图示的可燃性致冷剂的循环，可燃性致冷剂就形成利用冷凝器20通过与外界空气的热交换冷凝、通过转换阀40经过高蒸发温度用减压机构37向冷藏室用冷却器36流通、被压缩机19吸入这样的路径的冷藏室冷却用冷冻循环。
这时，通过冷藏室用风扇42与压缩机19的运转同时运转，将冷藏室3的空气从冷藏室吸入口8吸入，向冷藏室用冷却器36通风，将热交换冷却的空气从冷藏室吐出口45排出到冷藏室3，冷却冷藏室3。而且，在压缩机19停止过程的任意的时间，冷藏室用风扇42运转，冷藏室3的超过0℃的温度的空气向冷藏室用冷却器36通风，利用该通风空气，在冷藏室用冷却器36上结的霜通过升华而被除霜，并且经过冷藏室用冷却器36之后的空气绝对湿度增加，向冷藏室3排出。
在冷却冷冻室2的情况下，冷冻室2达到某设定温度以上则压缩机19就运转，开始冷冻循环器内的可燃性致冷剂的循环，可燃性致冷剂就形成利用冷凝器20通过与外界空气的热交换冷凝、通过转换阀40经过低蒸发温度用减压机构39向冷冻室用冷却器38流通、被压缩机19吸入这样的路径的冷冻室冷却用冷冻循环。
然后，通过冷冻室用风扇43与压缩机19的运转同时运转，将冷冻室2的空气从冷冻室吸入口7吸入，向冷冻室用冷却器38通风，将热交换冷却的空气从冷冻室吐出口47排出到冷冻室2，冷却冷冻室2。这时，对冷冻室用冷却器38通风的空气仅为冷冻室2的空气，所以冷冻室用冷却器38为小型，热交换面积小，故结霜面积也小，结霜量少。
另外，在压缩机19停止过程中或者冷藏室冷却过程中的任意时间除霜机构18运转，进行冷冻室用冷却器38以及其周围零件的除霜。这时，冷冻室用冷却器38的管路内的致冷剂也被加热。然后，被加热的致冷剂在冷冻室用冷却器38内蒸发，向未被除霜机构18加热的部分即低温部分移动，从该部分的霜吸取热。
然后，霜溶解，致冷剂通过从霜夺取热量而凝结。这时，凝结的致冷剂的一部分残留在冷冻室用冷却器38中再次被除霜机构18加热。反复该动作，整个冷冻室用冷却器被除霜，被除霜而成为水的除霜水落到桶13中，从排水口14落到蒸发皿48中贮存。贮存在蒸发皿48中的除霜水受到压缩机19运转时的发热而自然蒸发。象这样，由于冷冻室用冷却器38仅冷却冷冻室2故结霜量小，所以能够减少除霜机构18的发热量，以低发热量化降低除霜机构18的加热温度。
并且，以往的1个冷却器中冷冻循环器内的全部致冷剂量的大部分存在于冷却器蒸发器10内，所以除霜时被除霜机构18加热需要大量的热量，在除霜时使用的热量之外需要大量所述致冷剂的加热量。但是，在本发明中因为致冷剂一部分存在于冷藏室用冷却器36中，所以冷冻室用冷却器38的致冷剂的量与以往的1个冷却器的情况相比变得非常少，除霜时在除霜之外被除霜机构18加热使用的热量很少、较好，故节省能源。
由上述的构造，能够确保与以往同等或更高的除霜能力以及寿命，而且使除霜机构18在低于可燃性致冷剂的起火温度实现低温度化，即使在可燃性致冷剂泄漏到除霜机构18的设置气氛中的环境下进行除霜的情况下，也能够降低可燃性致冷剂的起火的危险性。
实施例27
如图30所示的那样，49表示构成篷16的一边，从玻璃管22的上方在右侧向下倾斜的上部斜板，50表示构成篷16的另一边，从玻璃管22的上方在左侧向下倾斜的同时，处于上部斜板49的下方的下部斜板。51为上部斜板49和下部斜板50的间隙。另外，箭头表示除霜机构周围的空气的路径。
在该构成中，除霜时，除霜机构的加热器线23发热，加热器线23以及位于加热器线23的外围的玻璃管22温度上升。然后，玻璃管22附近的空气被加热，如箭头所示的向篷16的上部斜板49和下部斜板50上升，一部分通过间隙51向上方的蒸发器10移动，通过与附着在蒸发器10和其周围的霜热交换进行除霜。然后，被除霜的水滴到上部斜板49和下部斜板50上，不直接滴下到玻璃管22上，而沿着上部斜板49或下部斜板50向下落。
由此，与以往相同，除霜水不直接滴下到除霜机构18的玻璃管22上，所以能够确保与以往同等的寿命，并且与以往的没有间隙51的篷16相比，能够将被除霜机构18加热的空气顺利地向蒸发器10移动，所以向外部的放热量进一步增加，除霜能力进一步提高，并且由于向外部的放热量增加故除霜机构18的加热器线23的加热温度上升所使用的热量减少，因而加热器线23的表面温度能够进一步降低，低于可燃性致冷剂的起火温度。

Claims (31)

1.一种冰箱，配置着连接压缩机、冷凝器、减压机构和蒸发器并且封入有可燃性致冷剂的冷冻循环器，和将所述蒸发器除霜的除霜机构，所述除霜机构为低于可燃性致冷剂的起火温度的温度。
2.根据权利要求1所述的冰箱，除霜机构为设置着玻璃管，和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线的机构，所述加热器线具有卷成螺旋状的螺旋部分，所述螺旋部分为低于可燃性致冷剂的起火温度的温度。
3.根据权利要求2所述的冰箱，加热器线的螺旋部分的长度的中心部分的表面温度为低于可燃性致冷剂的起火温度的温度。
4.根据权利要求2所述的冰箱，加热器线的螺旋部分的上部的表面温度为低于可燃性致冷剂的起火温度的温度。
5.根据权利要求2所述的冰箱，将加热器线的螺旋部分的由焦耳热产生的发热量用其表面积除所得到的单位面积的发热量低于2.5W/cm2。
6.根据权利要求2所述的冰箱，将加热器线的螺旋部分的发热量用螺旋部分的外径和长度包围的体积除所得到的值低于8.5W/cm3。
7.根据权利要求2所述的冰箱，将加热器线的螺旋部分的单位表面积的发热量用将螺旋部分的节距用外径除所得到的系数除所得到的值低于9.2W/cm2。
8.根据权利要求2至7的任意一项所述的冰箱，加热器线的螺旋部分的节距为2mm以上。
9.根据权利要求2至8的任意一项所述的冰箱，加热器线的一部分由在低于可燃性致冷剂的起火温度熔断的金属构成。
10.根据权利要求1至8的任意一项所述的冰箱，除霜机构与由在低于可燃性致冷剂的起火温度的温度熔断的金属构成的温度熔断器串联接线，所述温度熔断器设置在除霜机构附近。
11.根据权利要求10所述的冰箱，除霜机构与由在低于可燃性致冷剂的起火温度的温度熔断的金属构成的温度熔断器串联接线，所述温度熔断器紧贴设置在除霜机构的玻璃管的外廓表面上。
12.根据权利要求11所述的冰箱，温度熔断器的设置位置为除霜机构的玻璃管的上部。
13.根据权利要求11所述的冰箱，温度熔断器的设置位置为除霜机构的玻璃管的下部。
14.根据权利要求11所述的冰箱，温度熔断器的设置位置为除霜机构的玻璃管的长度方向的中心部分。
15.根据权利要求10至13的任意一项所述的冰箱，温度熔断器的构成要素金属在从可燃性致冷剂的起火温度降低100℃～200℃的温度熔断。
16.根据权利要求1所述的冰箱，除霜机构由玻璃管，在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线，和与所述加热器线串联接线的温度熔断器构成，所述加热器线由直线状构成的直线部分和螺旋状构成的螺旋部分构成，所述温度熔断器由在低于可燃性致冷剂的起火温度的温度熔断的金属构成，并且设置在所述加热器线的直线部分外围的玻璃管表面上。
17.根据权利要求1所述的冰箱，除霜机构为设置有玻璃管和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线的机构，所述加热器线由两端的由直线状构成的直线部分，和其余的由螺旋状构成的螺旋部分构成，在所述加热器线的直线部分外围的玻璃管表面上设置着温度检测机构，所述温度检测机构检测到规定温度以上则断开所述加热器线的输入。
18.根据权利要求17所述的冰箱，温度检测机构在比可燃性致冷剂的起火温度低310℃～410℃的温度检测。
19.根据权利要求5所述的冰箱，除霜机构将螺旋部分由于焦耳热产生的发热量用玻璃管内表面的表面积除所得到的单位面积的发热量低于规定值。
20.根据权利要求18所述的冰箱，将螺旋部分由于焦耳热产生的发热量用玻璃管内表面的表面积除所得到的单位面积的发热量低于1.6W/cm2。
21.根据权利要求5至7、17或19的任意一项所述的冰箱，除霜机构的玻璃管内表面和加热器线的间隙为1mm以下。
22.根据权利要求5至7、17或19的任意一项所述的冰箱，除霜机构为设置着玻璃管，和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线的机构，玻璃管内表面和加热器线接触。
23.根据权利要求1所述的冰箱，除霜机构设置着玻璃管，在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线，和位于所述玻璃管的上方的篷，玻璃管外表面和篷的最短距离为规定值以上。
24.根据权利要求20或21所述的冰箱，除霜机构的玻璃管的壁厚为1.5mm以下。
25.根据权利要求23所述的冰箱，除霜机构为设置着玻璃管，和在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线的机构，所述玻璃管为石英玻璃。
26.根据权利要求2至24的任意一项所述的冰箱，配置有使冷冻室和冷藏室没有空气对流地独立设置的冰箱壳，将压缩机、冷凝器、冷藏用的高蒸发温度的冷藏室用冷却器、高蒸发温度用的减压小的高蒸发温度用减压机构、与所述冷藏室用冷却器并联连接的冷冻用的低蒸发温度的冷冻室用冷却器、低蒸发温度用的减压大的低蒸发温度用减压机构、在所述冷藏室用冷却器和冷冻室用冷却器中不同时流动致冷剂地控制的转换阀、和在冷冻室用冷却器的出口防止致冷剂倒流的单向阀功能性连接并且封入可燃性致冷剂的冷冻系统，和对冷冻室用冷却器除霜的除霜机构，所述除霜机构在低于可燃性致冷剂的起火温度的温度进行除霜。
27.根据权利要求1或者25所述的冰箱，除霜机构设置着玻璃管，在所述玻璃管内部由金属电阻构成的加热器线，和位于所述玻璃管的上方的篷，所述篷由向相互相反的方向倾斜、并且上下配置的倾斜板构成。
28.一种除霜用加热器，由玻璃管，和在该玻璃管内部由螺旋状的金属电阻构成的加热器线构成，将加热器线的螺旋部分由焦耳热产生的发热量用其表面积除得到的单位面积的发热量低于2.5W/cm2。
29.一种除霜用加热器，由玻璃管，和在该玻璃管内部由螺旋状的金属电阻构成的加热器线构成，将加热器线的螺旋部分的发热量用螺旋部分的外径和长度包围的体积除所得到的值低于8.5W/cm3。
30.一种除霜用加热器，由玻璃管，和在该玻璃管内部由螺旋状的金属电阻构成的加热器线构成，使加热器线的螺旋部分的节距为2mm以上。
31.根据权利要求28至30的任意一项所述的除霜用加热器，玻璃管的壁厚为1.5mm以下。
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