CN1255906A - 可玻璃化物质熔融与精制的方法和装置 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于可玻璃化物质熔化与精制的方法,所述可玻璃化物质熔化所需要的全部或部分热能由一种或多种化石燃料与至少一种助燃剂气体燃烧提供,所述的一种或多种燃料/气体或来自燃烧的气态产物在可玻璃化物质物料液面(7)之下喷入。熔化之后可玻璃化物质的精制包括至少一步置于次大气压下的步骤。本发明还涉及使用这种方法的装置及其应用。

Description

可玻璃化物质熔融与精制的方法和装置
本发明涉及一种可玻璃化物质熔融与精制的方法，以便连续地将熔融玻璃供给玻璃成型装置。
更具体地涉及平板玻璃成型装置，如浮法玻璃成型设备或平板玻璃成型设备，但也涉及瓶、烧瓶类型的中空玻璃成型设备、隔热或隔声的矿棉类的玻璃纤维成型设备或所谓增强织物玻璃丝的成型设备。
对这些方法进行了许多研究工作，这些方法简略地包括第一个熔化步骤，接着是精制步骤，其精制步骤在于采用热方法与化学方法调节熔融玻璃，还在于除去熔融玻璃中的不熔物、气泡以及消除成型之后出现的任何缺陷成因。
在熔化方面，因此例如研究过加速其熔化，或提高其能量的效率。于是可以列举一种方法，该方法以均匀与控制地快速加热可玻璃化物质，同时进行强烈的机械混合，能够使还是固体的可玻璃化物质与已经是液相的可玻璃化物质充分接触。这个方法在专利FR-2 423 452、FR-2281 902、FR-2 340 911、FR-2 551 746中具体地描述过，这种方法一般使用浸没式电极类型的电加热设备。
还曾研制另外一类熔化方法，例如在US-3 627 504、US-3 260 587或US-4 539 034中描述的一类方法，这些方法使用浸没式喷嘴，即通常以与炉底相平的方式配置的以气体与空气进料的喷嘴作为加热设备，以便在液化过程中火焰甚至在可玻璃化物质内部散开。
在任何情况下，与“通常的”熔化相比，虽然可有效地达到非常显著地降低可玻璃化物质在熔化室中的停留时间，大大提高生产率，但另一方面，熔化玻璃呈难以精制的泡沫状，则特别难以保证最终玻璃，特别是光学玻璃的质量。
在精制方面还作过一些研究工作。因此，例如由专利EP-775 671与专利US-4 919 697知道，至少在减压下进行部分精制操作，这样例如能够得到硫酸盐非常贫的高氧化还原的玻璃。但是，这种精制可产生强烈的泡沫，这种泡沫可能难以控制与消除。
因此，本发明的目的是改进熔化与精制方法，具体地涉及使用比较紧凑的和/或运行更灵活和/或生产效率更高的设备，并且这些工业优点又不会损害所生产玻璃的质量。
本发明首先一个目的是可玻璃化物质的熔化与精制的方法，其特征在于将下述两个特征结合起来：
一方面，可玻璃化物质熔化时所需要的全部或部分热能由一种或多种化石类燃料与至少一种助燃气体燃烧提供，将所述的燃料/气体或来自燃烧的气态产物在可玻璃化物质物料液面的下面喷入。
另一方面，熔化之后的可玻璃化物质的精制包括至少一步使其置于次大气压下的步骤。
已证实在使用为简化起见在下面称之“采用浸没式喷嘴”熔化与采用减压精制之间在工业上具有极有利的协同作用。
但是，因这种结合还远未能被采用，还会预料到只能以中等玻璃质量为代价才可达到上述的所有这些优点，它已不是这种情况。这是因为尽管减压精制原理是已知的，但其原理是难以使用的，并且还没有把握达到与采用通常的精制技术所达到的同样的容许气泡/不熔物残留百分率。然而，在本发明中，通过改变尺寸参数，使用这种非常特别的精制，这就是代替往精制区域供给“通常的”待精制熔融玻璃，这里实际上供给采用浸没式喷嘴熔化所得到的玻璃，即在总是有泡沫的这个含意上的具有非常特定特征的玻璃，并且与标准玻璃的密度相比，其密度相当低。不用说，有可能在减压下精制起始泡沫较多的玻璃。
然而令人惊奇地，证实这是可能的，因为发现这种来自采用浸没式喷嘴熔化的有泡沫的玻璃还具有的特征是，只含有极少量在开始含有的或未含有的硫酸盐。事实上，在从熔化玻璃室出来的玻璃中，以SO3重量表示的硫酸盐含量一般低于600ppm，甚至低于200ppm或100ppm以下，更甚者低于50ppm，不必控制或降低在使用的原料中通常含有的硫酸盐百分率，即无意甚至有意地往可玻璃化物质中添加硫酸盐。正是这种低硫酸盐百分率，才能够在减压下有效地进行精制而没有问题。相反，在待精制玻璃中高含量硫酸盐或简单地“标准”含量硫酸盐，在减压精制时，采用脱硫酸盐处理会引起非常强烈的泡沫膨胀，这种膨胀难以控制。这种从熔化室排出的玻璃几乎没有硫酸盐的事实，可以用由浸没在可玻璃化物质中的喷嘴燃烧产生的水的分压作出解释。值得指出的是，经脱硫酸盐处理的玻璃在浮法熔池中出现挥发性化合物问题很少，生成硫化锡的危险低，因此最后在玻璃板上锡缺陷的危险性也很低。在还原性玻璃的情况下，这就降低了硫化物的量(甚至完全除去)，特别是降低了会带来不太希望有的残留的黄色/琥珀色硫化铁的量，或降低了硫化镍包裹物，在淬火类型热处理时，这种包裹物可能引起玻璃碎裂。
还值得指出的是，根据本发明，从熔化室出来的玻璃的另外一个有利的特点：虽然仍在精制的玻璃事实上呈一种泡沫形式，但可以控制它含有的气泡尺寸，特别是在某些情况下可以几乎除去所有最小的气泡，即直径约小于200微米的气泡，在熔化后真正精制之前，在玻璃熔化时在其玻璃上进行一种“微-精制”，微-精制有利于气泡聚结及较小气泡消失，有利于较大的气泡，并且在可玻璃化物质中添加焦炭或硫酸盐类型的精制助剂有利于这种微-精制。另外，这种从熔化室出来的玻璃的一般残留不熔物的比率特别低，在这里也是如此，简直就是气泡尺寸，有利于熔化后的精制操作。
因此，本发明在甚至精制操作之前就能够获得硫酸盐非常低的玻璃，甚至在精制之后硫酸盐还很低的玻璃，这样不需要为使其玻璃没有太多硫酸盐而纯化/选择可玻璃化物质。相反地，甚至可以在开始时添加硫酸盐，这是完全令人惊奇的，也是有利的。
采用本发明结合方法所得到的有利效果涉及该方法的能量成本：采用浸没式喷嘴熔化可以免去使用浸没式电极类型的电熔化，其电熔化成本在某些国家可能是非常高的。另外，正是最重要的一点，正如下面将要详细地说明的，采用浸没式喷嘴熔化在液化中的可玻璃化物质里产生对流混合。这种在还未液化的物质与已经液化的物质之间非常强列的混合是极有效的，与采用通常的加热方式相比，使用相同化学组成的可玻璃化物质，可在较低的温度下和/或以快得多的速度就能够达到熔化。减压精制还能够在较低的温度下，快得多地精制玻璃。这是因为降低精制时的压力，可导致在熔化的可玻璃化物质中含有的气体摩尔体积增加，由此该物质含有的气泡体积也增加，因此往熔池表面上升速度增加，并增加其排除速率。
减压精制时，可以允许人们在比通常精制时更低的温度下操作，实际上在采用浸没式喷嘴熔化技术所使用的较低的温度下操作。
根据本发明，在熔化与精制时碰到的温度完全是相容的，彼此都适合，这些温度均比通常方法中的低，仅仅根据能量成本，还通过选择在制造这些设备时所使用的耐高温材料类的物质，即热腐蚀缓慢的物质，这在经济上是非常有意义的。
在熔化区域与在精制区域中停留时间也大大缩短并相容，这对生产效率、对其整个设备的生产能力明显地具有非常正面影响。同时，本发明能够得到很紧凑的设备：这是因为采用浸没式喷嘴熔化，再由于熔化引起非常强烈的混合，因此能够大大降低熔化室的尺寸。此外进行减压精制操作的一个或多个舱的尺寸也都有同样的结果：总之，该设备因此可以是很紧凑的，并且根据成本、简化运行、降低结构材料磨损等，其效益明显。
关于熔化操作，选择的助燃剂根据本发明可以是以空气、富氧空气为主要成分的助燃剂，或者甚至基本上以氧气为主要成分的助燃剂。在该助燃剂中高浓度氧因下述各种原因事实上都是有利的：它减少燃烧烟气的体积，从能量观点来看，这是有利的，还可避免出现可玻璃化物质过度流化的危险，而这种过度流化可能导致将其物质喷射到上部结构、熔化室顶部。另外，得到的“火焰”较短，较易发射出来，这就能够将其能量比较快速地转移到可玻璃化物质，如果希望的话，还可附带地降低液化中可玻璃化物质“熔池”的深度。这里谈到了“火焰”，但这些火焰不一定是该术语通常意义上的火焰。如在下文所谈到的，可以是更一般说的“燃烧区域”。另外，任何可将放出的污染气体NOx降到最低。
关于燃料的选择，这可以是气体或非气体的化石燃料类型的燃料，如天然气、丙烷、燃料油或任何其他含烃燃料。还可是氢。采用本发明浸没式喷嘴熔化的方法是一种使用氢的有利方法，另外，由于采用H2与O2燃烧所得到的火焰有低发射的特点，使用高架的非浸没式的“空气”喷嘴很困难。
在采用浸没式喷嘴熔化时，将氧助燃剂与氢燃料结合起来使用是一种保证将喷嘴有效热能转移到熔化玻璃中的好方法，还导致一种完全“清洁”的方法，即除了可能来自于原料脱碳的产物之外，既不放出氮氧化物NOx，也不放出温室气体COx。
有利地，根据本发明在至少一个熔化室中进行熔化，其熔化室配置喷嘴，其配置成它们的燃烧区或燃烧气体在熔化过程中在可玻璃化物质物料中散开。于是可以让它们穿过其侧壁、底部和/或让它们悬挂在上面，将它们固定在炉顶或任何合适的上部结构上。这些喷嘴可以是这样，它们的气体供料管与它们通过的壁齐平。优选的是这些管道至少部分地进入可玻璃化物质物料中，以便避免火焰太靠近壁，并避免引起耐高温材料过早磨损。还可以选择只是注入燃烧气体，即在熔化室外产生行燃烧区。
如上所述，已证实这种加热方式因对流作用会引起可玻璃化物质强烈混合：于是燃烧即“火焰”或燃烧气流两者都形成对流环，已熔化或还未熔化的物质非常有效地持久地混合。于是获得非常有利的“搅拌”熔化特征，不必使用不太不可靠的和/或能快速磨损的机械搅拌设备。
优选地，调节熔化室中可玻璃化物质物料的高度，以及燃烧或来自燃烧的气体散开的高度，以便这些燃烧/气体仍留在所述的可玻璃化物质物料中：其目的是在液化中仍保持这些对流循环环。
一般地，这类熔化能够大大降低熔化室内任何类型的粉尘和NOx类气体，因为热交换速度非常快，因此避开了可能有利于生成这些气体的温度峰值。还大大减少放出COx类气体。
还可以考虑采用可玻璃化材料预热步骤进行熔化，但是其温度比其液化时所必需的温度低很多，例如至多900℃。为了进行这种预热，可有利地回收烟气的热能。采用从烟中取出热能，总体上可以降低设备特定能量的消耗。
可玻璃化材料可以包括原料，但也包括玻璃屑，甚至是用于玻璃化的废料。它们还可以包括可燃烧的成分(有机物)：因此，例如可以再循环涂有粘合剂的无机纤维(在隔热或隔声时使用的这类无机纤维，或在增强塑料时使用的无机纤维)、带聚乙烯丁缩醛类聚合物板的层压窗玻璃，如挡风玻璃，或任何类型的复合材料，这种材料将玻璃与塑料复合在一起，例如某些瓶子。还可以再循环“玻璃-金属或一些金属的复合材料”，如以含有金属的涂料起作用的窗玻璃，这些至今难以再循环，因为这会出现在熔化室逐渐富集金属，积累在底部面上的危险。但是根据本发明采用熔化进行的混合能够避免这种沉积，因此能够再循环例如涂有瓷漆层、金属层和/或不同连接元件的窗玻璃。
本发明还有一个目的是借助在玻璃炉中采用浸没式喷嘴熔化再循环所有这些含有玻璃的复合元件。具体地可以设置浸没式喷嘴炉，其基本功能是由这些不同的再循环物质制造玻璃片，然后，特定的玻璃片与标准玻璃片合并或不与标准玻璃片合并，可以用作通常玻璃炉的原料。
有利地，可以考虑在熔化过程中在可玻璃化物质物料水平面之下往熔化室加入全部或部分可玻璃化物质。可以在液化层物料上面以通常的方式加入部分这些物质，其余部分例如可采用蜗杆型供料设备加到液化层物料下面。因此可以在熔化室壁单个点或在不同的分布点直接地将这些物质加入到液化中的物料里。这样一种直接加入到处于液化过程的物料中(下面用“玻璃熔池”表示)的方法由于下述多个原因是有利的：首先，这种直接加入可大大降低原料从玻璃熔池上面飞起的任何危险，因此从炉子排出的固体粉末百分率可降至最低。其次，这种直接加入可在所述物质送到精制区域之前能够较好地控制最短停留时间，根据浸没式喷嘴布局，可在对流混合最强的地方选择性地加入它们。这个或这些玻璃熔池加入点因此可以接近其表面，或可以在玻璃熔池中更深的地方，例如在玻璃熔池中的高度为从底部平面计玻璃熔池总高度的1/5至4/5处，或所述深度的1/3至2/3处。
曾看到，本发明的方法能够再循环以与玻璃结合的复合产品状的塑料，这些塑料因此可用作部分燃料。也可将采用浸没式喷嘴熔化所必需的全部或部分燃料以固体燃料状(聚合物类有机物质，炭)或甚至液体燃料引入，还也是有利的，这种燃料代替供给喷嘴的至少部分液体或气体燃料(具体是化石燃料)。一般地，在本文中使用的术语“可玻璃化物质”或“原料”包括获得玻璃基体(或陶瓷或玻璃陶瓷)所必需的物质，但是还包括任何添加剂(精制添加剂等)、所有可能的液体或固体燃料(复合或非复合材料的塑料，有机物质，炭等)、以及任何类型的玻璃片。
本发明方法可以以高玻璃片比率进行。
如前面所述，因此本发明的精制是以呈泡沫状的玻璃类的熔化状的可玻璃化物质进行。典型地，这种泡沫密度例如约为1-2，即体积质量为1-2克/厘米3(与非泡沫玻璃密度为2.4相比)，优选地硫酸盐含量以SO3重量计至多600ppm，甚至至多100ppm，大部分气泡直径至少200微米。因此，这种泡沫的体积质量可以是0.5-2克/厘米3，优选地是1-2克/厘米3。
为了提高精制性能，优选地往可玻璃化物质中添加各种精制助剂，其目的主要是从玻璃中除去从熔化阶段开始出现的直径小于200微米的气泡，如前面所提到的。这可能涉及还原性添加剂，如焦炭(也允许调节玻璃氧化还原电势)。在这种情况下，有利的是选择平均粒度小于200微米的焦炭粉末。还可能涉及硫酸盐。减压精制可引起气泡生长，其目的是使这种气泡快速生长，并很容易地从玻璃熔池表面排出，并使其破裂。其他的精制助剂确切地说在熔化阶段之后的精制阶段是相当有效的。它们尤其能够使泡沫“不稳定”：例如涉及氟或含氟化合物或含氯化合物，更一般地还涉及卤化物，或NaNO3类硝酸盐；氟(卤素)似乎降低玻璃粘度。因此，氟可能有利于除去在气泡之间生成的薄膜，即这种除去薄膜有利于打破泡沫。氟还降低玻璃表面张力。
影响减压精制时气泡生长方式的其他因素是在熔化物质之上的气体性质。当然可以简单地选择空气分压。还可以选择富含氮气类惰性气体的气氛，甚至只选择氮气类惰性气体的分压。这是因为选择氮气类惰性气体的残余压力有利于精制时表面气泡破裂。实际上，正是非常高浓度的O2类型的氧化性气体似乎是不利地减慢这种破裂。
有利地，在进行至少部分精制时次大气压是低于或等于0.5个大气压(0.5×105帕)，优选地约0.3-0.01大气压(约3×104-0.1×105帕)。
有利地，本发明的方法能够在温度不超过1400℃，优选地至多1380℃或1350℃进行熔化和/或精制。
根据第一种方案，本发明精制可以在熔化室下游的至少一个静态舱中进行，其静态舱的至少一个区域置于减压之下。
根据第二种方案，精制总是在熔化室下游，但在能够进行旋转的舱中进行，以便保证可采用离心进行精制，还有尤其是最上游的所述舱的至少一个区域置于减压下。
第三种方案在于将上述两种方案结合起来，具体地精制使用第一个静态舱，有置于减压下的区域，然后第二个旋转舱，该舱还包括置于减压下的区域，优选地其压力比静态舱更低。
根据一种实施方式，本发明的方法考虑采用至少一个喷射流分配器设备处理熔化段与精制段之间，或在精制段开始时的熔化状的可玻璃化物质流。这种设备，例如一种钻孔的元件，采用这种设备约束熔化玻璃流通过，能够将这种熔化玻璃流分成大量的直径小的熔化玻璃流。有利地选择孔直径，以便其直径接近要除去气泡的尺寸。因此，如果正好在精制舱大气压的区域下游配置喷射流分配器设备，则对采用喷射流分配器设备产生的丝很快地施加减压作用，并能够快速精制，甚至采用高玻璃流量也是如此。因此，以待精制玻璃供料精制舱可以变成与采用通到减压容器中的拉丝模所达到的某些类似方式。
(在本发明范围内，术语“上游”与“下游”系指在从可玻璃化物质送到熔化室直到取出已精制玻璃的设备中玻璃流动的方向)。
本发明熔化/精制的方法能够生产出具有各种不同组成与性质的玻璃。由于其惰性低，另外还能够从一种组成转化成另一种组成，其转化时间很短。
因此，能够生产出相当还原性的玻璃，这种玻璃的氧化还原性具体地高于或等于0.3。(氧化还原性定义为亚铁FeO的铁重量百分含量与以Fe2O3形式表示的该组成中总铁重量含量之比)。
还能够生产高SiO2含量的玻璃，例如至少72％(重量)，甚至至少75％(重量)，这些玻璃通常很难熔化，但很有利，尤其按照原料成本更是如此，因为它们的密度很低，并且它们与塑料的相容性非常好。还能够生产出具有高碱土金属氧化物含量的相当特殊的玻璃，例如含有至少18％(重量)CaO，然而这类玻璃在比本发明更高的温度下，采用通常的熔化方法有很强的腐蚀性，还可生产氧化钠含量低，例如至多11％(重量)氧化钠的玻璃，或具有非常低硫酸盐含量，例如至多100ppm的玻璃。含有铁、高氧化还原性但低硫酸盐含量的玻璃还允许生产出具有残留蓝色的玻璃，这种玻璃例如在汽车与建筑平板玻璃领域中特别吸引人，也深受人们欢迎。因此可以得到选择性很强的防晒玻璃，在其玻璃上涂防晒层，以便增强其热性能，例如TiN类型的防晒层，具体地在专利EP-638 527与EP-511901中描述的防晒层。
本发明还有一个目的是熔化与精制装置，尤其是适合实施上述方法的装置，该装置包括：
至少一个熔化室，其室配置以气体类(天然)的一种或多种化石燃料与空气或氧气类助燃剂供料的喷嘴，所述喷嘴配置成将这些气体或来自于燃烧的气体加入到引入熔化室的可玻璃化物质物料的液面以下，
在熔化室下游至少一个精制舱，该舱包括至少一个能够置于次大气压下的区域。
有利地，如前面所提到的，熔化室可以配置至少一个在玻璃熔池液面之下加入可玻璃化物质的部件，特别是至少两个部件，并优选地在与涡杆类加料装置相连的壁上呈孔状。因此减少了粉末飞扬的危险，同时还可以将如二氧化硅之类的可玻璃化物质在玻璃熔池上面引入，采用这种熔池可以进行预热操作而没有结块的危险。
除了精制操作之外，本发明还涉及有关用于与玻璃熔池进行接触的熔化室的壁的改进。多种方案都是可能的。在某些情况下，可以只是使用以氧化物为主要成分的已知耐高温材料，如氧化铝、二氧化锆、铬氧化物、所述AZS耐高温材料(以氧化铝、二氧化锆和二氧化硅为主要成分)。通常，更可取的是将这些耐高温材料与采用循环水类液体的冷却系统结合起来(“水夹套”或在法国采用水箱冷却)。可以设计在外侧安装水箱，这时耐高温材料与玻璃直接接触，或在内侧安装水箱。水箱这时的功能是在接近耐高温材料处产生较冷的玻璃流，这在本文中是特别强调的，因为采用浸没式喷嘴产生的玻璃熔液对壁引起强烈的对流液流。
另一种方案是在玻璃熔池中不使用耐高温材料，但只使用上面提到的水箱。
另一种方案是使用耐高温材料，(可以与水箱类冷却系统配合)，让这些耐高温材料衬以耐高温金属填料，如钼(或Mo合金)。这种填料与耐高温材料壁可以保持一定的距离(例如1毫米至几毫米)，在玻璃熔池提供连续接触表面(一块或多块Mo平板)或非连续接触表面，(一块或多块钻孔Mo板)。这种填料的目的是因沿耐高温材料产生一层“静态”玻璃层，甚至因消除了玻璃与这些填料的任何接触，所以机械地避免了玻璃向着耐高温材料的直接对流。
在熔化室，优选地设计全部或部分浸没式喷嘴，以便它们能够将一种不参与燃烧的，代替(临时)助燃剂和/或燃料的流体加入玻璃熔池中。这种液体可以是N2类惰性气体或在玻璃熔池中立刻蒸发的液体水类冷却流体。因此临时停止燃烧，并同时继续往喷嘴注入液体的事实，一般地有两个目的：或者希望停止喷嘴运行，更一般地例如停止在其系统中的熔化室运行，注入N2类惰性气体能够使该室在喷嘴处很安全，或者希望更换喷嘴，而另外的喷嘴在运行，并因此总是在熔化玻璃熔液存在下。在这种情况下，如下面将详细说明的，通过喷嘴适当地喷射水能够临时地使喷嘴上的玻璃凝固，同时产生一种“钟状物”，这样留有一段时间足以进行这种更换而不会磨光喷嘴。
如上面所提到的，可以在本发明装置的熔化室与精制舱之间，具体地正好在精制舱进口或在其最上游部分配备至少一个喷射流分配器设备。可能是开适当尺寸孔的元件。
另外，值得指出的是，除采用的熔化方式之外还可以考虑这样一种喷射流分配器设备：这样一种喷射流分配器设备允许以高玻璃流量较快地进行精制，不管达到玻璃熔化的方式如何，例如采用空气喷嘴类型(不浸没)的通常设备和/或采用浸没式电极的电熔化。
同样地，即使在大气压下进行精制，使用这种设备也可能是有利的。
然而，在采用浸没式喷嘴熔化的情况下使用这种设备是特别有利的，所述熔化有产生非常高比率气泡的泡沫的趋势，和/或在减压精制的情况下使用这种设备也是特别有利的，因为大大增加了本来已经特别高的精制效率。
根据上面提到的第一种方案，精制舱是静态的并处于垂直状(即高度比其在地面的尺寸大得多)。根据第一个实施方案，这种精制舱包括一个基本垂直的内隔板，这种隔板与其舱的内壁配合确定了至少两个通道。相继地涉及第一条使熔化状的可玻璃化物质上升移动的管道，然后第二条使所述的可玻璃化物质下降移动的管道，第一条管道优选地是处于次大气压下。于是产生一种待精制玻璃的虹吸作用。这个舱有利地在精制舱进口处配置调整/调节熔化状的可玻璃化物质压力损失的设备。同样地，根据不同的标准，尤其是根据在减压区域所选择的降压水平，考虑调节精制舱的高度。
根据第二种实施方案，在本发明范围内使用的静态精制舱处于垂直状，并包括在上部分加入待精制的熔化状的可玻璃化物质的设备，与在下部分已精制的可玻璃化物质的排出设备，所述的可玻璃化物质在所述舱中大致是垂直向下移动的。其原理例如可以由专利EP-231518、EP-253188、EP-257 238与EP-297 405说明书知道。
根据第二种方案，精制舱包括至少一台能够旋转的设备，以保证采用离心法进行精制，所述设备的内壁至少在其中间部分基本上构成垂直的中空圆柱形状。有利地，该设备包括所述上部次大气压的区域与所述下部仍处于大气压的区域，这些区域彼此通过一个或多个钻孔金属板类的机械部件分隔开。
根据优选的构思，该装置在其上部通过流动管道型静态供料部件供给熔化状可玻璃化物质。这些供料部件可以包括至少一个置于减压下的舱，以便能够给该设备供料和/或进行第一次精制操作。
应该配备保证这根供料管道端与该装置之间连接的密封件，即“活动接头”类型的密封件或旋转连接类型的密封件，这将在下面要作详细描述。该装置有利地安装密度高于玻璃的捕获固体微粒的设备，即具体地定位在该装置下部区域，并在它们的内壁中呈槽/沟状的设备。优选地，该装置旋转速度选定在100-1500转/分。
该装置还可以配置固定机械设备或跟随其旋转的设备，这些设备能够剪切泡沫，并由高到低将泡沫带到排出已精制玻璃的装置下部区域。
这种设备具体呈开孔导流板状、翼状，它们安装在所述装置的上部区域。
这种采用通过减压区域的离心精制方法是特别有效的。实际上，这种减压在采用离心法进行完全精制之前能够保证气泡最大可能的生长：这些气泡在比它们的直径大的装置中快得多地被除去。这种减压还能更加降低所生产玻璃中残留硫酸盐的含量。值得指出的是，已脱硫酸盐的玻璃(这个提法也适于采用静态精制的第一个方案)在浮法熔池中出现挥发性化合物的问题减少，生成硫化锡的危险减少，因此最后在玻璃板上锡缺陷的危险性也更少。这还确保在还原性玻璃的情况下没有硫化物，特别是硫化铁，这种硫化物会给出不太希望的残留黄色/琥珀色，或硫化镍包裹物，这些包裹物在进行淬火类型热处理时就可能导致玻璃破裂。
在有相当泡沫的玻璃精制的情况下，特别提到包括减压段的离心精制。
通过下面附图说明的两种实施方案将更详细地说明本发明：
◇图1：使用静态精制装置的熔化/精制图示设备，
◇图2：使用离心精制装置的熔化/精制图示设备，
◇图3：附图2所示类型装置的精制设备放大视图，
◇图4：附图2装置中所使用的分配器放大视图，
◇图5：附图1与2装置中配置于熔化室的浸没式喷嘴横截面视图。
这些附图不是必需成比例的，为更清楚起见，这些附图极其简化。
下面描述的装置适于熔化与精制各种不同组成的玻璃，这里的玻璃用来供给生产平板玻璃的浮法玻璃生产设备。但是，这种应用不是限制性的。
任何硅-钠-钙类型的标准玻璃以及不同类型的特种玻璃，采用本发明的装置生产是特别有利的，尤其那些至今还认为难以熔化的玻璃：
具有低Na2O含量与相对高的碱土金属氧化物(具体是CaO)含量的玻璃，根据原料成本从经济方面来看是有利的，而对通常熔化温度耐腐蚀很强，并采用通常的方法熔化还比较硬。这可能涉及例如在1997年7月1日申请的FR97/08261中描述的玻璃组成，如(以％(重量)计)：
SiO2              72-74.3％
Al2O3            0-1.6％
Na2O              11.1-13.3％
K2O               0-1.5％
CaO                7.5-10％
MgO                3.5-4.5％
Fe2O3            0.1-1％
或下述类型的组成(以重量百分数表示)：
SiO2              66-72％，优选地68-70％
Al2O3            0-2％
Fe2O3            0-1％
CaO                15-22％
MgO                0-6％，优选地3-6％
Na2O              4-9％，优选地5-6％
K2O               0-2％，优选地0-1％
SO3               微量
说明这组组成的另外的实例如下：
SiO2           69％
Al2O3         1％
Fe2O3         0.1％
CaO             18.9％
MgO             5％
Na2O           5.6％
K2O            0.3％
SO3            微量
这种玻璃具有低的退火温度590℃，其温度也称之“应变点”(玻璃在该温度下的粘度为1014.5泊)。它的液化温度为1225℃、温度T(log2)为1431℃与温度T(log3.5)为1140℃[T(log2)与T(log3.5)相应于该玻璃各自达到以泊表示的log2或log3.5粘度的温度]。
具有高二氧化硅含量的玻璃，从经济方面来看也是有利的，具有相对低的密度，其组成范围总是用重量百分数表示，这些玻璃是：
SiO2                 72-78％
CaO+MgO+BaO           0.3-14％
Na2O                 11-17％
碱性氧化物            11-18.5％
Al2O3               0.2-2％
B2O3                0-2％
Fe2O3               0-3％
SO3                  可以微量
焦炭                  0-600ppm
和可能有Ni、Cr、Co等有色氧化物
(这些玻璃的特点是特别粘稠)。
说明这类组成的实例如下：
SiO2                 76.4％
Fe2O3               0.1％
Al2O3               0.1％
CaO                    7.6％
MgO                    5％
Na2O                 10％
K2O                     0.3％
该玻璃的密度约2.46(与由Saint-Gobain Vitrage销售的“Planilux”类标准硅-钠-钙玻璃的密度2.52相比)。
由上面还可以看到，采用本发明的方法能够得到还原性玻璃，高氧化还原性、铁的含量与非常低的硫酸盐含量有可能得到残留蓝色的玻璃。
采用本发明的方法，还可以生产不含或几乎不含Na2O类碱金属氧化物的玻璃，特别是从应用观点来看还可以生产防火玻璃窗或在电子工业中使用的基体材料的玻璃。这样一些组成在专利EP-526 272与EP-576 362中报道过。
采用本发明的方法还可以生产在EP-688 741与WO96/00194中描述的其他的玻璃，尤其是低MgO含量的玻璃。
因此，在附图1中绘出了第一种实施方式：管道1能够同时将一部分可玻璃化的物质由顶3加入熔化室2中并排出燃烧的烟气。用这些烟气预热这些可玻璃化物质，因此回收了它们的热能。能够如此加到熔池7的原料主要包括适于预热而不结块的二氧化硅。余下的原料在至少一个位于玻璃熔池7的液面以下的点1′加入，具体地采用涡杆加料口加入。这里仅表示一个点，更确切地说配置在玻璃熔池总高度B的较高的位置，这个高度在该室前壁上约2/3高度位置处。
事实上，可以在壁(前壁或侧壁)上在其相同高度上或不同的高度上，具体地或者在其上部，或者在低于这个高度B的一半，例如在这个高度的1/3至2/3处设计多个加入点。实际上，这种往玻璃熔池直接加入原料能够大大降低从玻璃熔池下面飞起的比率(放出固体粉末)。另外，根据这种结构，这种加入能够将物料送到对流混合最强和/或要考虑此的这一点，以便这些物料在通到精制区域之前在室2中停留至少最短一段时间。
室的底4配置多排喷嘴5，这些喷嘴穿过并通入熔化室较小高度。这些喷嘴5优选地安装未表示出的水箱类型的冷却设备。这些喷嘴5在工作时在区域6进行燃烧，在液化中的可玻璃化物质里，在其端产生对流物流。这种对流混合可产生将热能转移到整个熔池7的泡沫。例如硅-钠-钙玻璃类的标准玻璃，熔化优选地在约1350℃下进行。
与熔池7接触的室2的壁在这里是耐高温材料，其外侧采用水箱类型的冷却系统(未表示)冷却。一种方案是这种冷却系统以金属壁上贴在耐高温材料上，而是在内侧，因此与熔化玻璃接触。这两个方案都以表面冷却靠近耐高温材料壁的玻璃而延缓耐高温材料的磨损。
喷嘴5运行适合于在附图5中概括表示的方式的浸没式熔化。附图5a表示喷嘴5纵截面，附图5b表示沿附图5a中AA′面的横截面。喷嘴与水箱类型的冷却系统50与中心管道51并在一起，围绕中心管51同心地配置多根管道52，所有这些圆柱截面管道都通向喷嘴端部53。
在正常运行时(运行[a])，管道51供以天然气类的燃料(或其他的气体燃料或燃料油)，而管道52供以助燃剂，这里例如是氧。在玻璃熔池中CH4/O2相互作用而进行燃烧。
在安全运行时(运行[b])，即当希望停止喷嘴燃烧而完全没有擦磨危险时，通过管道51和/或管道52加入氮气。
在使一个喷嘴与另外一个喷嘴更换的操作时(运行[c])，通过管道51注入水，其水甚至在喷嘴出口或从喷嘴出口起在喷嘴中不断地蒸发，该蒸汽在喷嘴上面产生一个冷却玻璃凸形出口；这时停止任何的喷嘴运行，并在“凸形出口”未倒塌之前有足够的时间进行更换。注入的水通过管道52至少部分地回收在喷嘴中(在这种运行方式中，还可以颠倒管道51与52的作用)。还可以用任何其他适合如此凝固玻璃的冷却液体代替水。
除了在玻璃装置中涉及的全部熔化与精制操作之外，上面描述的喷嘴与不同的运行方式是本发明的主题。
来自采用浸没式喷嘴熔化的有泡沫的熔融玻璃，然后通过管道8从下部排出，它配置有未绘出的锥子类型的压头损失调节装置。控制了进入静态精制舱9的有泡沫的玻璃物料损失。这个舱包括了侧壁10、与熔化室底部处于相同平面的底板11，和限定基本平行的内部体积的上壁12。还设计了一种固定在底板11上但仍可在上部通过的挡板。这种组合还确定了使玻璃向上移动的通道14，然后通道15使玻璃向下移动。在最高处16形成了玻璃平面H。
已精制玻璃然后经管道17供给舱18，再将这种玻璃送到未绘出的浮法玻璃类的成型装置。
在精制舱中，让通道14区域置于减压下，例如0.3个大气压。来自通道8的有泡沫的玻璃这时在该通道中上升，可能未熔化的残留物逐渐地消融，这些气泡的尺寸随它们在该通道中上升而增加。但是泡沫膨胀度仍然非常适度，因为来自熔化室3的泡沫中残留硫酸盐含量非常低。在区域16，气泡在表面H破裂，泡沫快速消失，全部精制玻璃这时沿通道15再下降。如果必要的话，可以在这个区域16设计通常喷嘴类型或电阻类型的附属加热部件，而这些部件安装在壁12上，还可有机械部件(未绘出)，这些部件为挡板型，以使气泡容易破裂。
为了给出数量级，对于选择的减压为0.3大气压，可以设计精制舱的高度h为几米数量级，例如3米。
附图2与3表示了第二种实施方式。熔化室2在设计总体上与附图1表示的相同。唯一差别在于室2耐高温材料壁的保护方式。这里，在玻璃熔池7中浸没由薄的钼壁40构成的耐高温金属衬里，其衬里贴合熔化室的形状，并借助适当的定位件与耐高温材料壁保持相距几毫米，和/或通过位于玻璃熔池之上的耐高温材料壁或通过顶悬挂在玻璃熔池中。
这种板40钻有孔，首先在与底板4呈水平的区域中钻有孔，以便喷嘴5能够通过，在所有其他的壁中也钻有孔，这些孔均匀分布：这种钻孔因此不能阻止耐高温材料/熔化玻璃接触，但可机械地中止靠近耐高温材料的玻璃的对流移动，因此减少它们磨损。除了底部的孔加一倍外，衬里40壁的孔41优选地都是圆柱形，并且尺寸不一样，底板上的壁上应该至少有孔42，其尺寸足以允许喷嘴5通过。还应该在衬里40的下游横向壁处的衬里上打大孔(43)，为的是玻璃能够从管道20a排出。对于加入原料的区域1′同样如此：在耐高温材料壁和钼衬里的开孔之间需有互补性。
这种Mo衬里本身是一种在与采用浸没式喷嘴熔化室配合时特别适合的发明，与以后可能进行的精制的方式无关。(对前面附图中说明的在外侧或玻璃侧的耐高温材料的冷却同样如此)。
另外一个与附图1不同之处在于玻璃从熔化室排出的方式。在附图2的情况下，玻璃在稍微高些地方由引导管道20排出，其管道分成第一个水平部分20(a)，第二个垂直部分20(b)与第三个水平部分20(c)，通到离心机装置21中。为了使玻璃在该管道中升高并因此供给离心机，必需至少使管道区域20(b)处于适度减压下，例如处于0.5大气压下。另一种方案是，如玻璃领域中所熟知的，例如借助浸没式通道，熔化玻璃从熔化室上部排出。
附图3主要表明从熔化室2排出的泡沫熔化玻璃的引导管20的水平区域20(c)，该管向离心机21供给玻璃。离心机有位于部件23与金属板24之间的上部件22，与位于金属板下面的下部件30。部件23是空的，这是一个有孔的圆柱体，能够调节玻璃进入离心机21的流量、压头损失。玻璃还进入上部件22，这里呈例如0.1巴的部分真空或大气压。这提出了在管道20静止部分与离心机21处于旋转的部分之间接头25的问题。
第一个解决方案是采用活动接头。在离心力作用下从空心件23排出的有泡沫的玻璃在区域26中趋向“上升”，并通过在接头中留有的自由空间自行地排出：因此正是玻璃本身，因玻璃连续地注入而保证了密封性。可以考虑调整整个移动件21与整个固定件20之间的空间，以限制、调节所注入的玻璃流量。
另一种解决方案是在接头25中安装具有适当组成的所述旋转接头。具体地可能涉及具有液体环的旋转接头，使用的液体是硅油类的具有非常低蒸汽压的液体，因此其工作原理与具有液体环的真空泵相同：通过旋转使液体环进行离心，并处于与离心机中负压相反的压力。
然后，玻璃经板24的孔流入区域23，其区域安装排气管道27。有利地，这块板可以是钼板，至少浸没在玻璃中的部分全是钼板。离心机体内壁中的外衬里可以由含有已加入热绝缘体的电熔耐高温件32构成，以便其绝缘体不被离心力压碎。还备有凹槽，槽28在部分30内壁(或间断)构成一圈，它能够捕获密度大于玻璃的、耐高温材料包裹物类型的任何固体微粒。这是因为玻璃在离心机中以下述方式从低处往高处流动：板24将离心机分成两部分，允许玻璃以薄层进行离心，因此与没有离心与没有应用减压的装置的高度相比，该装置的高度降低了。玻璃合理地从低处往高处循环的其中一个条件是，对应于两条抛物线顶点之间距离的玻璃压力高于压头损失和部分22的减压与部分23的常压之压差的和，这是可达到的。流过板24的玻璃因此以薄层状紧贴部分30的内壁，密度大于玻璃的固体微粒这时投射到壁上，捕获在槽28中，它们不能再出来。另一方面，气泡长大，并由于向心力作用，气泡向离心机体内破裂。最后，在部分30的最低部分中的精制玻璃通过其顶部呈近似漏斗形状的管道29倾析出去。在运行标准条件下，不需要提供玻璃预热设备，旋转速度可以是约每分钟700转，离心机的高度h例如是1-3米。
附图4非常简单地表示了根据附图2和3可能的精制方案，该方案主要说明在大气压力下引导管20c与在减压下离心机体21之间的连接区域40：从此附图可以看到活塞41，它适合于调节压头损失和待精制玻璃进入离心机21的流量。在向离心机的管道20c流出孔42中，插入一块有规律钻孔的，优选地圆柱孔的钼隔板43，它的作用是离心机加料喷丝头，将进口玻璃射流分成其附图上以标号44非常概略地表示的多根玻璃细丝，其直径例如约1毫米至几毫米。因此这种隔板43的作用是玻璃射流分配器，在每个细丝44中含有的气泡比在截面宽得多玻璃射流中含有的气泡除去更快。通过施用减压将这些细丝44合并能够使玻璃中的这些气泡极快地破裂。除去气泡的细丝44在离心机21下部呈液滴状，由于离心力的作用，它们聚结在其内壁上。
使用这样一种射流分配器在如附图1所示的静态精制器中进行精制的情况还具有一个好处。
在任何情况下(静态或离心精制)，人们都可看到，实际上可使用的熔化/精制设备尺寸可大大减小。还值得指出的是，有利的是部分真空，在静态精制机的情况下以及在离心精制机的情况下是一种氮真空，这有利于气泡破裂可不损害如离心精制机部件24之类的金属件。往可玻璃化物质添加具有上面描述作用的精制助剂也是有利的，具体地是小粒度的焦炭、硫酸盐、硝酸盐、氟或氯。
还值得指出的是，熔化室和/或精制舱可使用的钼可以由铂构成。
重要的是强调指出，即使将采用浸没式喷嘴熔化与使用减压的精制结合起来是极有利的，但本发明还可分别考虑的这两个方面。因此可能有利地使用采用浸没式喷嘴熔化与标准精制步骤，反之亦然，采用减压精制步骤，接着采用通常的加热设备熔化，这仍是在本发明的范围内，即使这时不再达到前面强调的协同作用。
还值得指出的是，采用浸没式喷嘴熔化的方式，而不再使用通常术语意义的精制也可以是有利的。在纤维化方面可能就是这种情况，这时人们可能希望直接将采用浸没式喷嘴熔化得到的有泡沫的玻璃供给内离心成纤维机，采用这种技术必需进行的离心事实上达到玻璃精制。还可能希望直接地处理来自熔化的有泡沫的玻璃，以便生产在例如建筑领域中作为隔热材料使用的泡沫玻璃。
还可以将这种熔化方式应用于如上所述的玻璃/金属或玻璃/塑料复合产品再循环使用，或者生产可使用的玻璃，或者生产作为通常玻璃炉原料的玻璃片，(具体地根据这些复合产品与其余更一般的可玻璃化物质的比例)。
按PCT19条的修改
熔化物质引入的设备与在下部将已精制物质排出的设备，所述物质在所述舱中总体上基本垂直向下移动。
29、根据权利要求18-24中任一权利要求所述的装置，其特征在于精制舱包括至少一个为保证采用离心精制而能够进行旋转的设备(21)，所述设备在其中心部分基本上构成中空的垂直圆柱形形状。
30、根据权利要求28所述的装置，其特征在于所述的设备包括处于次大气压下的上部区域(22)与处于常压的下部区域(30)，两个区域用一个或多个钻有孔的金属板(24)类的机械设备彼此分开。
31、根据权利要求29或30所述的装置，其特征在于所述设备(21)是从上部以流道类的静态供料设备(20)向其供给熔化状可玻璃化物质，在所述静态供料设备(20)与所述的活动接头或旋转接头类型的设备(21)之间有密封部件。
32、根据权利要求29-31中任一权利要求所述的装置，其特征在于该设备配置一个或多个固体捕集设备，该设备具体地位于其下部区域(23)，并在内壁中呈沟/槽(28)状。
33、根据权利要求29-32中任一权利要求所述的装置，其特征在于设备(21)旋转速度是100-1500转/分。
34、根据权利要求29-33中任一权利要求所述的装置，其特征在于设备(21)安装有固定的或沿其旋转的机械设备，这些设备还适于剪切泡沫并将其带到设备下部区域(23)，主要呈开孔挡板状或叶片状，它们位于所述设备的上区域(22)中。
35、一种用于可玻璃化物质的熔化方法，其特征在于所述可玻璃化物质熔化所需要的热能由一种或多种燃料与至少一种助燃剂气体燃烧提供，所述的一种或多种燃料/气体或来自燃烧的气态产物在可玻璃化物质物料(7)的液面之下喷入。
根据第19.1条声明
增加的第35项权利要求仅涉及可玻璃化物质熔化方法，该权利要求得到原说明书支持，具体是：
-第2页，第3-7行，
-第18页，第23-24页和第28-29行。

Claims (34)

1、一种用于可玻璃化物质熔化与精制的方法，其特征在于由一种或多种燃料与至少一种助燃剂气体燃烧提供所述可玻璃化物质熔化所需要的热能，所述的一种或多种燃料/气体或来自燃烧的气态产物在可玻璃化物质物料(7)的液面之下喷入，其特征还在于熔化之后可玻璃化物质的精制包括至少一步在次大气压下的步骤。
2、根据权利要求1所述的方法，其特征在于助燃剂是以空气、富含氧的空气或氧气为主要成分的。
3、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于燃料是燃料油或天然气类的烃，和/或是以氢为主要成分的燃料。
4、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于可玻璃化物质包括原料和/或玻璃片和/或可玻璃废物和/或燃料元件，特别是玻璃-塑料复合材料、玻璃-金属复合材料、有机物质、炭。
5、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于可玻璃化物质熔化是在至少一个熔化室(2)中进行的，其熔化室配置通过其侧壁和/或通过底部(4)和/或从顶(3)上或上部结构悬挂的喷嘴(5)，以便它们的燃烧区(6)或燃烧气体在正在熔化的可玻璃化物质物料(7)中散开。
6、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于由化石燃料与一种或多种助燃气体和/或来自所述燃烧的气体燃烧产生的这些燃烧(6)通过对流混合可玻璃化物质(7)。
7、根据权利要求5或权利要求6所述的方法，其特征在于调节在熔化室(2)中可玻璃化物质(7)物料的高度与这些燃烧区(6)/来自燃烧的气体散开的高度，以便所述的燃料/燃烧气体仍保留在所述可玻璃化物质物料中。
8、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于熔化之前有一将可玻璃化物质预热到至多900℃的步骤。
9、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于用泡沫状玻璃类的熔化的可玻璃化物质进行精制，特别是其物质密度约0.5-2克/厘米3，优选地是1-2克/厘米3。
10、根据权利要求9所述的方法，其特征在于用泡沫状玻璃类的熔化的可玻璃化物质进行精制，其硫酸盐含量以SO3形式计至多为600ppm(重量)和/或大部分气泡直径至少为200微米。
11、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于可玻璃化物质含有精制助剂，特别是焦炭类，优选地平均粒度小于200微米的还原性添加剂、硫酸盐类的添加剂、或卤化物类的以氟或氯为主要成分的添加剂、或以NaNO3类硝酸盐类的添加剂。
12、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于将全部或部分可玻璃化物质在熔化室(2)中的在熔化的可玻璃化物质物料液面之下引入。
13、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于在空气、富含氮气类惰性气体的空气，或以氮气类惰性气体为主要成分的气氛中在减压下进行精制。
14、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于在次大气压下进行至少部分精制，所述压力低于或等于0.5个大气压，优选地约0.3-0.01个大气压。
15、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于熔化和/或精制是在至多1400℃下进行的，优选地至多1380℃或1350℃。
16、根据上述权利要求中任一权利要求所述的方法，其特征在于在至少一个位于熔化室(2)下游的静态舱(9)中进行精制，其舱中至少一个区域(14)处在次大气压下。
17、根据权利要求1-15中任一权利要求所述的方法，其特征在于在至少一个位于熔化室(2)下游并能够旋转以保证采用离心精制的舱(21)中进行精制，在所述的舱的至少一个区域(22)，优选是最上游的区域置于次大气压下。
18、一种用于可玻璃化物质的熔化与精制装置，尤其是用于实施上述权利要求中任一权利要求所述方法的装置，其特征在于该装置包括：
至少一个熔化室(2)，其室配置供以一种或多种燃料与一种或多种空气或氧气类助燃剂的喷嘴，所述喷嘴配置成将所述的燃料/气体或来自于燃烧的气体在可玻璃化物质物料(7)的液面之下注入到所述熔化室中。
在熔化室(2)下游至少有一个精制舱(9、21)，该舱包括至少一个置于次大气压下的区域。
19、根据权利要求18所述的装置，其特征在于熔化室(2)配置至少一种能将可玻璃化物质在熔化中的可玻璃化物质物料液面之下加入的设备，特别是至少两个部件，优选地以单孔或多孔形式与涡杆类加料装置相连。
20、根据权利要求18或权利要求19所述的装置，其特征在于熔化室(2)的壁，特别是与处于熔化中的可玻璃化物质物料接触的壁，是基于与采用水类液体的冷却系统相配合的耐高温材料。
21、根据权利要求18-20中任一权利要求所述的装置，其特征在于熔化室(2)的壁，特别是要与处于熔化中的可玻璃化物质物料接触的壁，是基于钼类金属衬里的耐高温材料。
22、根据权利要求21所述的装置，其特征在于所述的衬里与由耐高温材料构成的壁保持一定距离。
23、根据权利要求21或22所述的装置，其特征在于所述的衬里构成与熔化物质接触的表面，其表面是连续的或钻孔的。
24、根据权利要求18-23中任一权利要求所述的装置，其特征在于至少一部分熔化室(2)喷嘴(5)设计成能够往可玻璃化物质物料中加入不参与燃烧的流体，其流体代替助燃剂和/或燃料，该流体特别是N2类惰性气体和/或水类冷却流体。
25、根据权利要求18-24中任一权利要求所述的装置，其特征在于精制舱(9)是静态的，呈垂直方向，其特征还在于它包括一个基本垂直的内隔板(13)，与所述舱的壁一起限定了至少两个通道，相继地第一个通道(14)迫使熔化状的可玻璃化物质向上移动，而第二个通道(15)迫使熔化状的可玻璃化物质向下移动。
26、根据权利要求25所述的装置，其特征在于第一个通道(14)是至少部分处于次大气压下。
27、根据权利要求25或26所述的装置，其特征在于它配置了一个或多个调整/调节在精制舱进口(9、21)熔化状可玻璃化物质压头损失的设备。
28、根据权利要求18-24中任一权利要求所述的装置，其特征在于精制舱是静态的，垂直向上，其特征还在于它还包括在上部将待精制熔化物质引入的设备与在下部将已精制物质排出的设备，所述物质在所述舱中总体上基本垂直向下移动。
29、根据权利要求18-24中任一权利要求所述的装置，其特征在于精制舱包括至少一个为保证采用离心精制而能够进行旋转的设备(21)，所述设备在其中心部分基本上构成中空的垂直圆柱形形状。
30、根据权利要求28所述的装置，其特征在于所述的设备包括处于次大气压下的上部区域(22)与处于常压的下部区域(30)，两个区域用一个或多个钻有孔的金属板(24)类的机械设备彼此分开。
31、根据权利要求29或30所述的装置，其特征在于所述设备(21)是从上部以流道类的静态供料设备(20)向其供给熔化状可玻璃化物质，在所述静态供料设备(20)与所述的活动接头或旋转接头类型的设备(21)之间有密封部件。
32、根据权利要求29-31中任一权利要求所述的装置，其特征在于该设备配置一个或多个固体捕集设备，该设备具体地位于其下部区域(23)，并在内壁中呈沟/槽(28)状。
33、根据权利要求29-32中任一权利要求所述的装置，其特征在于设备(21)旋转速度是100-1500转/分。
34、根据权利要求29-33中任一权利要求所述的装置，其特征在于设备(21)安装有固定的或沿其旋转的机械设备，这些设备还适于剪切泡沫并将其带到设备下部区域(23)，主要呈开孔挡板状或叶片状，它们位于所述设备的上区域(22)中。
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