CN115024841A - 一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法 - Google Patents
一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN115024841A CN115024841A CN202210406520.7A CN202210406520A CN115024841A CN 115024841 A CN115024841 A CN 115024841A CN 202210406520 A CN202210406520 A CN 202210406520A CN 115024841 A CN115024841 A CN 115024841A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- arch wire
- orthodontic arch
- curve
- theoretical
- bending point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 238000012850 discrimination method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 419
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 61
- 230000009191 jumping Effects 0.000 claims description 19
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 101100460704 Aspergillus sp. (strain MF297-2) notI gene Proteins 0.000 claims description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 3
- 210000004513 dentition Anatomy 0.000 claims description 3
- 230000036346 tooth eruption Effects 0.000 claims description 3
- 238000012795 verification Methods 0.000 claims description 3
- 241000764238 Isis Species 0.000 claims 1
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 claims 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 5
- 206010061274 Malocclusion Diseases 0.000 description 2
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 208000025157 Oral disease Diseases 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 208000030194 mouth disease Diseases 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61C—DENTISTRY; APPARATUS OR METHODS FOR ORAL OR DENTAL HYGIENE
- A61C7/00—Orthodontics, i.e. obtaining or maintaining the desired position of teeth, e.g. by straightening, evening, regulating, separating, or by correcting malocclusions
- A61C7/002—Orthodontic computer assisted systems
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61C—DENTISTRY; APPARATUS OR METHODS FOR ORAL OR DENTAL HYGIENE
- A61C7/00—Orthodontics, i.e. obtaining or maintaining the desired position of teeth, e.g. by straightening, evening, regulating, separating, or by correcting malocclusions
- A61C7/12—Brackets; Arch wires; Combinations thereof; Accessories therefor
- A61C7/20—Arch wires
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61C—DENTISTRY; APPARATUS OR METHODS FOR ORAL OR DENTAL HYGIENE
- A61C7/00—Orthodontics, i.e. obtaining or maintaining the desired position of teeth, e.g. by straightening, evening, regulating, separating, or by correcting malocclusions
- A61C7/002—Orthodontic computer assisted systems
- A61C2007/004—Automatic construction of a set of axes for a tooth or a plurality of teeth
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P90/00—Enabling technologies with a potential contribution to greenhouse gas [GHG] emissions mitigation
- Y02P90/30—Computing systems specially adapted for manufacturing
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oral & Maxillofacial Surgery (AREA)
- Dentistry (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Dental Tools And Instruments Or Auxiliary Dental Instruments (AREA)
Abstract
本发明公开了一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法,它涉及正畸弓丝评价技术领域,本发明针对弯制点弯制点复杂度相对较大的一类正畸弓丝曲线,选择合适半径的包络面去评价实际正畸弓丝和理论正畸弓丝之间的误差,技术要点为:将理论正畸弓丝和实际正畸弓丝空间变换到合适的位置,判断Δ是否满足要求;设定弯制点复杂度并计算;划分变角度区域;确定正畸弓丝包络面半径;设定包络面外正畸弓丝弯制曲线评估参数;包络面外的曲线合格判断;本发明变角度划分区域,用包络面作为判断条件,可以提高正畸弓丝弯制后的评价效率。
Description
技术领域
本发明专利涉及一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法,属于正畸弓丝评价技术领域。
背景技术
错颌畸形是危及人体健康的第三大口腔疾病,呈现较高的发病率,现代口腔医学中,固定矫治是一种常用且有效的正畸治疗手段,而正畸弓丝的弯制是固定矫治技术的关键,在传统临床应用中,正畸弓丝基本依赖于专业医师手工弯制,难以保证精度;虽然随着自动化与机器人技术的不断革新,正畸矫治器中弓丝的弯制方法开始从传统的手工弯制向高精度、自动化的方向过渡,但是在正畸弓丝弯制完成后,仍然需要医师依据经验对正畸弓丝进行评价,判断是否满足使用要求;这种评价方法严重依赖医师的临床经验,医师仅能依赖个人临床经验对已弯制完成的正畸弓丝进行修正;由于未通过量化的指标确定正畸弓丝弯制点的误差量值,该评价方法无法对采用正畸弓丝弯制机器人实现弓丝弯制的成形规划方法修正提供准确、可靠的指导;延长了矫治周期,严重影响了临床矫治效果,同时造成不必要的人力物力的浪费,阻碍了正畸弓丝弯制机器人在错颌畸形矫治中的应用;
此外,考虑到正畸弓丝曲线上弯制点分布信息的个性化特点,比如患者个性化正畸弓丝曲线上的弯制点常常存在正畸弓丝弯制点的复杂度相对较大,各弯制点的复杂度均大于规定的上限值,即该弓丝弯制点分布具有特殊属性,在对此类正畸弓丝进行评价时,目前并没有一种方法能够通过指标确定正畸弓丝弯制点的误差量值,实现对此类个性化正畸弓丝的弯制准确性的高效量化评价,综上,目前正畸弓丝弯制评价技术领域亟待一种能够精确量化评价正畸弓丝弯制效果的方法。
发明内容
针对上述问题,本发明提出了一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法,解决目前正畸弓丝评价技术领域中缺少针对一类弯制点的复杂度相对较大的正畸弓丝,以避免对具有特殊属性的一类正畸弓丝的弯制点划分时出现划分难度过高的情况,实现了对正畸弓丝误差值的量化描述。
一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法,所述方法的具体实现过程为:
步骤一、理论正畸弓丝曲线数据和实际正畸弓丝曲线数据导入:
以右手定则建立o-xyz三维正畸弓丝误差标定坐标系w,以正畸医师根据患者牙列形态设计的具有n 个弯制点的理论正畸弓丝曲线,计算并输入理论正畸弓丝曲线弯制点信息集 P'T={Tp'1,Tp'2,Tp'3,...,Tp'i,...,Tp'n},Tp'i=(Tx'i,Ty'i,Tz'i)为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,i的取值范围为1≤i≤n,其中:Tx'i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的x轴坐标,Ty'i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的y轴坐标,Tz'i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的 z轴坐标;理论正畸弓丝曲线左端点为ps,理论正畸弓丝曲线右端点为pf,ps和pf之间连线的中点为To',对理论正畸弓丝曲线进行空间变换:令点To'与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o重合,理论正畸弓丝曲线左端点ps位于y轴负半轴,理论正畸弓丝曲线右端点pf位于y轴正半轴,且理论正畸弓丝曲线与x轴无交点;令该理论正畸弓丝曲线沿y轴正方向顺时针旋转,直至理论正畸弓丝曲线与x轴出现交点,将理论正畸弓丝曲线经空间变换后的位姿设定为在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的位姿,计算并输入处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线弯制点信息集PT={Tp1,Tp2,Tp3,...,Tpi,...,Tpn},Tpi=(Txi,Tyi,Tzi)为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Txi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的x轴坐标,Tyi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的y轴坐标,Tzi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的z轴坐标;
以根据理论正畸弓丝曲线弯制出的具有n个弯制点的实际正畸弓丝曲线,计算并输入实际正畸弓丝曲线弯制点信息集P'R={Rp'1,Rp'2,Rp'3,…,Rp'i,...,Rp'n},Rp'i=(Rx'i,Ry'i,Rz'i)为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Rx'i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的x轴坐标,Ry'i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的y轴坐标,Rz'i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的z 轴坐标;实际正畸弓丝曲线左端点为p's,实际正畸弓丝曲线右端点为p'f,p's和p'f之间连线的中点为Ro',对实际正畸弓丝曲线进行空间变换:令点Ro'与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o重合,实际实际弓丝曲线左端点p's位于y轴负半轴,实际正畸弓丝曲线右端点p'f位于y轴正半轴,且实际正畸弓丝曲线与x 轴无交点;令该实际正畸弓丝曲线沿y轴正方向顺时针旋转,直至实际正畸弓丝曲线与x轴出现交点,将实际正畸弓丝曲线经空间变换后的位姿设定为在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的位姿,计算并输入设定后的实际正畸弓丝曲线弯制点信息集PR={Rp1,Rp2,Rp3,...,Rpi,...,Rpn},Rpi=(Rxi,Ryi,Rzi)为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Rxi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w中x轴坐标,Ryi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的y轴坐标,Rzi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的z轴坐标;
步骤二、实际正畸弓丝曲线端距误差评价:
定义实际正畸弓丝曲线端距误差,用符号Δ表示,由于正畸弓丝弯制过程中,各弯制点的成型误差会累计到正畸弓丝两端点之间的距离上,因此端距误差Δ能够对所弯制的实际正畸弓丝曲线是否合格做初步评价,规定Δ=|Ta-Ra|,Ta表示理论正畸弓丝曲线左端点ps和右端点pf之间的直线距离,Ra表示实际正畸弓丝曲线左端点p's和右端点p'f之间的直线距离,规定端距误差Δ的上限值为Δmax;
判断是否存在Δ≤Δmax,
具体为:
如果Δ≤Δmax不成立,说明该实际正畸弓丝曲线端距误差超出允许范围,正畸弓丝评价结束;
如果Δ≤Δmax成立,说明该实际正畸弓丝曲线端距误差在允许范围内;
步骤三、理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度计算:
定义理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度,用符号Cr表示,Cr是对理论正畸弓丝曲线弯制点的弯制复杂程度的综合量化描述,理论正畸弓丝曲线弯制点的Cr值越高,即该弯制点在弯制时越困难,说明该点的误差率对于正畸弓丝评价影响越大,规定理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的复杂度表示为其中ηi和λi分别为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的角距比值TEi和弯制点密度Tρi对应弯制困难程度的影响因子,ηi+λi=1,表示理论正畸弓丝曲线所有弯制点的平均角距比值,规定 TEi表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的弯制点角距比,弯制点角距比是对单个弯制点的弯制复杂程度的量化描述,规定 Tθi为作用在理论正畸弓丝曲线第i个弯制点处的弯制角度,表示作用在理论正畸弓丝曲线第i个弯制点处的弯制距离,即理论正畸弓丝曲线弯制点Tpi-1与Tpi之间的曲线段的长度,对于理论正畸弓丝曲线弯制点Tp1,表示理论正畸弓丝曲线弯制点Tp1到理论正畸弓丝曲线左端点ps之间的曲线段长度,表示理论正畸弓丝曲线所有弯制点的平均弯制点密度,规定 Tρi表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的弯制点密度,弯制点密度是对理论正畸弓丝曲线上单个弯制点与相邻弯制点间紧密程度的量化描述,规定公式中的数值1表示仅包含1 个弯制点,Tli表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点与其距离最近的弯制点之间的直线距离,即表示理论正畸弓丝曲线第i-1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第i个弯制点之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点与理论正畸弓丝曲线第i+1个弯制点之间的直线距离,当i=1时,规定表示理论正畸弓丝曲线第1个弯制点与理论正畸弓丝曲线左端点ps之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第2个弯制点之间的直线距离,当i=n时,规定表示理论正畸弓丝曲线第n-1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第n个弯制点之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第n个弯制点与理论正畸弓丝曲线右端点pf之间的直线距离;按照计算理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度,通过比较可取出iCr的最小值(iCr)min,设理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度上限值为(Cr)max,如果理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度都大于或等于所设定的弯制点的复杂度上限值(Cr)max,则选用变角度划分进行弯制点区域划分,对条件(iCr)min≥(Cr)max进行验证,具体为:
存在(iCr)min≥(Cr)max不成立,则说明该评价方法不适用于此实际正畸弓丝,评价结束;
存在(iCr)min≥(Cr)max成立,说明满足在理论正畸弓丝曲线弯制点信息集 PT={Tp1,Tp2,Tp3,...,Tpi,...,Tpn}内的理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度的最小值大于或等于所设定的理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度的上限值(Cr)max,即理论正畸弓丝曲线上每个弯制点的复杂度iCr大于或等于理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度上限值(Cr)max,则理论正畸弓丝弯制点的复杂度大于或等于所设定的上限,所以采用变角度划分弯制点区域;
步骤四、理论正畸弓丝曲线变角度区域变量定义:
将理论正畸弓丝曲线第k个弯制点Tpk作为划分变角度域ωm的起点,其中,ωm表示理论正畸弓丝曲线上的第m个变角度区域,k的初始值为k=1,1≤k≤n,m的初始值为m=1;理论正畸弓丝曲线第k个弯制点Tpk与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o的连线定义为划分半径Rk;
定义第m个变角度区域ωm的单位弯制点密度的上限值为ρmax,表示在第m个变角度区域ωm内划分的理论正畸弓丝曲线的弯制点个数,的初始值为 表示第m个变角度区域ωm内划分半径Rk与划分半径之间形成的角度值,为在第m个变角度区域ωm内最大的划分半径,初始化
c)计算第m个变角度区域ωm的单位弯制点密度:
d)定义变角度区域区间:
将理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk和理论正畸弓丝曲线弯制点之间的变角度域定义为变角度区域ωm,并且变角度区域ωm内从理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk到理论正畸弓丝曲线弯制点包括理论正畸弓丝曲线弯制点但是不包括理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk的所有弯制点已划分,统计已划分的理论正畸弓丝曲线弯制点数目q,跳转至步骤五e);
e)判断是否继续进行变角度区域划分:
判断q=n是否成立,
具体为:
如果q=n不成立,则继续进行变角度区域划分,由于当前理论正畸弓丝曲线弯制点不符合划分要求,故从当前理论正畸弓丝曲线弯制点的上一个理论正畸弓丝曲线弯制点继续开始变角度划分,即以为划分变角度区域的起点,令跳转至步骤四;
如果q=n成立,说明理论正畸弓丝曲线所有弯制点均已被划分,记此时变角度区域的个数为s;
步骤六、理想正畸弓丝的包络面区域的截面半径确定及包络面生成:
定义理论正畸弓丝曲线包络面,理论正畸弓丝曲线包络面是以理论正畸弓丝曲线段为引导线、以不同截面半径的圆周为截面曲线扫描生成的一系列空间曲面;定义理论正畸弓丝曲线第m个变角度区域ωm的包络面区域为bm,包络面区域bm是用于划分实际正畸弓丝曲线弯制点并判断实际正畸弓丝曲线是否合格的圆柱误差域;定义包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应的理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度之和,用符号表示,是对包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应的理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度之和的量化描述,设定的上限值为∑Crmax;定义符号d表示弯制点偏距,弯制点偏距d是实际正畸弓丝曲线的弯制点相对应的理论正畸弓丝曲线的弯制点之间的直线偏移距离,规定第i个弯制点偏距为
a)计算包络面区域bm内的弯制点偏距:
b)包络面区域bm的截面半径确定:
取包络面截面半径候选集内偏距的最小值,记为将作为包络面区域bm的截面半径,计算此时包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应理论正畸弓丝弯制点的复杂度之和并判断与∑Crmax的大小关系,
具体为:
具体为:
若m<s成立,则m=m+1,开始计算下一包络面区域bm的截面半径;跳转至步骤六a);
若m<s不成立,则s个包络面区域bm的截面半径确定完毕,理论正畸弓丝曲线包络面生成完毕;
步骤七、包络面区域外实际正畸弓丝曲线评估参数设定:
将包络面区域bm外的第g段实际正畸弓丝曲线与包络面区域bm的外表面之间形成的空间曲面分别向 o-xy、o-yz、o-xz平面投影,投影所形成的三个闭合区域面积的和用符号表示,投影所形成的三个闭合区域周长的和用符号表示,g的初始值为g=1;根据的大小与的大小联合判断包络面区域bm外的第g段实际正畸弓丝曲线是否符合要求,与表示实际正畸弓丝曲线与包络面表面的误差,与数值越小,表示区域外实际正畸弓丝曲线与包络面贴合越近,设定与的上限值分别为与定义包络面区域bm的包络面外实际正畸弓丝曲线的段数,用符号表示;
步骤八、判断包络面区域外实际正畸弓丝曲线是否合格:
a)判断包络面区域bm外的实际正畸弓丝曲线是否合格:
具体为:
具体为:
b)判断s个包络面区域是否全部评价完毕:
判断m<s是否成立,
具体为:
若m<s成立,说明未全部评价完s个包络面区域,继续判断下一包络面区域,令m=m+1,跳转至步骤八a);
若m<s不成立,则说明s个包络面区域全部评价完毕,此时已对实际正畸弓丝曲线所有弯制点进行评价,且该实际正畸弓丝曲线所有弯制点的误差均在允许范围内,正畸弓丝评价结束。
本发明的有益效果为:
1、本发明针对理论正畸弓丝弯制点区域划分方法,提出弯制点的复杂度上限值Crmax的概念,对弯制点的复杂度上限值进行了量化描述,并将通过每个实际正畸弓丝弯制点的复杂度iCr与设定的弯制点的复杂度上限值Crmax进行比较,得出理论正畸弓丝弯制点划分区域的划分方法,在理论正畸弓丝弯制点区域划分前预先验证理论正畸弓丝曲线上弯制点的复杂度的最小复杂度iCrmin大于所设定的弯制点的复杂度上限值Crmax,可得出理论正畸弓丝曲线上的弯制点的复杂度iCr都符合设定要求,避免了由于弯制点的复杂度不符合设定要求而导致理论正畸弓丝弯制点划分区域精度方法不当,从而为本方法提供了前提条件的约束,进而提高了本方法的可操作性和准确性。
2、本发明在对不同的区域包络面进行半径确定时,提出包络面外实际弯制点的复杂度之和ΣCrb和包络面外实际弯制点的复杂度之和上限ΣCrmax的概念,通过比较ΣCrb和ΣCrmax的关系实现了对包络面的半径的量化描述,为确定出包络面半径的大小提供了依据。
3、同本发明人同日申报的发明专利《一种基于权值比例法的正畸弓丝误差评价方法》相比,虽然两种方法都是用于具有特殊属性的一类个性化正畸弓丝曲线,但对于《一种基于权值比例法的正畸弓丝误差评价方法》中提及的方法的前提是弯制点的复杂度相对较小,先以等角度域划分的方法进行弯制点区域划分,进而以权值比例法确定包络面半径;本方法前提是整体正畸弓丝的弯制点的复杂度都大于所设定的上限值,所以以变角度域划分的方法划分弯制点,然后以复杂度区分法确定包络面的半径,两种方法在进行弯制点区域划分和包络面半径确定时应用于不同类别的正畸弓丝,因此本方法的提出与另种方法互相补偿,进而完善了采用包络面评估正畸弓丝弯制后效果的系列方法。
附图说明
为了易于说明,本发明由下述的具体实施及附图作以详细描述。
图1为一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法流程图;
图2为一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法流程图中步骤六、步骤七、步骤八的详细流程图;
图3为个性化正畸弓丝弯制点分布示意图;
图4为一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法的实施实例示意图;
具体实施方式
为使本发明专利的目的、技术方案和优点更加清楚明了,下面通过附图中示出的具体实施例来描述本发明专利,但是应该理解,这些描述只是示例性的,而并非要限制本发明专利的范围,此外,在以下说明中,省略了对公知结构和技术的描述,以避免不必要地混淆本发明专利的概念。
实施例1:如图1、图2、图3、图4所示,本具体实施方式采用以下技术方案:一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法,所述方法的具体实现过程为:
步骤一、理论正畸弓丝曲线数据和实际正畸弓丝曲线数据导入:
以右手定则建立o-xyz三维正畸弓丝误差标定坐标系w,以正畸医师根据患者牙列形态设计的具有n 个弯制点的理论正畸弓丝曲线,计算并输入理论正畸弓丝曲线弯制点信息集 P'T={Tp'1,Tp'2,Tp'3,...,Tp'i,...,Tp'n},Tp'i=(Tx'i,Ty'i,Tz'i)为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,i的取值范围为1≤i≤n,其中:Tx'i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的x轴坐标,Ty'i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的y轴坐标,Tz'i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的 z轴坐标;理论正畸弓丝曲线左端点为ps,理论正畸弓丝曲线右端点为pf,ps和pf之间连线的中点为To',对理论正畸弓丝曲线进行空间变换:令点To'与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o重合,理论正畸弓丝曲线左端点ps位于y轴负半轴,理论正畸弓丝曲线右端点pf位于y轴正半轴,且理论正畸弓丝曲线与x轴无交点;令该理论正畸弓丝曲线沿y轴正方向顺时针旋转,直至理论正畸弓丝曲线与x轴出现交点,将理论正畸弓丝曲线经空间变换后的位姿设定为在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的位姿,计算并输入处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线弯制点信息集PT={Tp1,Tp2,Tp3,...,Tpi,...,Tpn},Tpi=(Txi,Tyi,Tzi)为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Txi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的x轴坐标,Tyi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的y轴坐标,Tzi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的z轴坐标;
以根据理论正畸弓丝曲线弯制出的具有n个弯制点的实际正畸弓丝曲线,计算并输入实际正畸弓丝曲线弯制点信息集P'R={Rp'1,Rp'2,Rp'3,…,Rp'i,...,Rp'n},Rp'i=(Rx'i,Ry'i,Rz'i)为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Rx'i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的x轴坐标,Ry'i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的y轴坐标,Rz'i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的z 轴坐标;实际正畸弓丝曲线左端点为p's,实际正畸弓丝曲线右端点为p'f,p's和p'f之间连线的中点为Ro',对实际正畸弓丝曲线进行空间变换:令点Ro'与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o重合,实际实际弓丝曲线左端点p's位于y轴负半轴,实际正畸弓丝曲线右端点p'f位于y轴正半轴,且实际正畸弓丝曲线与x 轴无交点;令该实际正畸弓丝曲线沿y轴正方向顺时针旋转,直至实际正畸弓丝曲线与x轴出现交点,将实际正畸弓丝曲线经空间变换后的位姿设定为在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的位姿,计算并输入设定后的实际正畸弓丝曲线弯制点信息集PR={Rp1,Rp2,Rp3,...,Rpi,...,Rpn},Rpi=(Rxi,Ryi,Rzi)为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Rxi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w中x轴坐标,Ryi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的y轴坐标,Rzi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的z轴坐标;
步骤二、实际正畸弓丝曲线端距误差评价:
定义实际正畸弓丝曲线端距误差,用符号Δ表示,由于正畸弓丝弯制过程中,各弯制点的成型误差会累计到正畸弓丝两端点之间的距离上,因此端距误差Δ能够对所弯制的实际正畸弓丝曲线是否合格做初步评价,规定Δ=|Ta-Ra|,Ta表示理论正畸弓丝曲线左端点ps和右端点pf之间的直线距离,Ra表示实际正畸弓丝曲线左端点p's和右端点p'f之间的直线距离,规定端距误差Δ的上限值为Δmax;
判断是否存在Δ≤Δmax,
具体为:
如果Δ≤Δmax不成立,说明该实际正畸弓丝曲线端距误差超出允许范围,正畸弓丝评价结束;
如果Δ≤Δmax成立,说明该实际正畸弓丝曲线端距误差在允许范围内;
步骤三、理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度计算:
定义理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度,用符号Cr表示,Cr是对理论正畸弓丝曲线弯制点的弯制复杂程度的综合量化描述,理论正畸弓丝曲线弯制点的Cr值越高,即该弯制点在弯制时越困难,说明该点的误差率对于正畸弓丝评价影响越大,规定理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的复杂度表示为其中ηi和λi分别为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的角距比值TEi和弯制点密度Tρi对应弯制困难程度的影响因子,ηi+λi=1,表示理论正畸弓丝曲线所有弯制点的平均角距比值,规定 TEi表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的弯制点角距比,弯制点角距比是对单个弯制点的弯制复杂程度的量化描述,规定 Tθi为作用在理论正畸弓丝曲线第i个弯制点处的弯制角度,表示作用在理论正畸弓丝曲线第i个弯制点处的弯制距离,即理论正畸弓丝曲线弯制点Tpi-1与Tpi之间的曲线段的长度,对于理论正畸弓丝曲线弯制点Tp1,表示理论正畸弓丝曲线弯制点Tp1到理论正畸弓丝曲线左端点ps之间的曲线段长度,表示理论正畸弓丝曲线所有弯制点的平均弯制点密度,规定 Tρi表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的弯制点密度,弯制点密度是对理论正畸弓丝曲线上单个弯制点与相邻弯制点间紧密程度的量化描述,规定公式中的数值1表示仅包含1 个弯制点,Tli表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点与其距离最近的弯制点之间的直线距离,即表示理论正畸弓丝曲线第i-1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第i个弯制点之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点与理论正畸弓丝曲线第i+1个弯制点之间的直线距离,当i=1时,规定表示理论正畸弓丝曲线第1个弯制点与理论正畸弓丝曲线左端点ps之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第2个弯制点之间的直线距离,当i=n时,规定表示理论正畸弓丝曲线第n-1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第n个弯制点之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第n个弯制点与理论正畸弓丝曲线右端点pf之间的直线距离;按照计算理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度,通过比较可取出iCr的最小值(iCr)min,设理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度上限值为(Cr)max,如果理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度都大于或等于所设定的弯制点的复杂度上限值(Cr)max,则选用变角度划分进行弯制点区域划分,对条件(iCr)min≥(Cr)max进行验证,具体为:
存在(iCr)min≥(Cr)max不成立,则说明该评价方法不适用于此实际正畸弓丝,评价结束;
存在(iCr)min≥(Cr)max成立,说明满足在理论正畸弓丝曲线弯制点信息集 PT={Tp1,Tp2,Tp3,...,Tpi,...,Tpn}内的理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度的最小值大于或等于所设定的理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度的上限值(Cr)max,即理论正畸弓丝曲线上每个弯制点的复杂度iCr大于或等于理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度上限值(Cr)max,则理论正畸弓丝弯制点的复杂度大于或等于所设定的上限,所以采用变角度划分弯制点区域;
步骤四、理论正畸弓丝曲线变角度区域变量定义:
将理论正畸弓丝曲线第k个弯制点Tpk作为划分变角度域ωm的起点,其中,ωm表示理论正畸弓丝曲线上的第m个变角度区域,k的初始值为k=1,1≤k≤n,m的初始值为m=1;理论正畸弓丝曲线第k个弯制点Tpk与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o的连线定义为划分半径Rk;
定义第m个变角度区域ωm的单位弯制点密度的上限值为ρmax,表示在第m个变角度区域ωm内划分的理论正畸弓丝曲线的弯制点个数,的初始值为 表示第m个变角度区域ωm内划分半径Rk与划分半径之间形成的角度值,为在第m个变角度区域ωm内最大的划分半径,初始化
c)计算第m个变角度区域ωm的单位弯制点密度:
d)定义变角度区域区间:
将理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk和理论正畸弓丝曲线弯制点之间的变角度域定义为变角度区域ωm,并且变角度区域ωm内从理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk到理论正畸弓丝曲线弯制点包括理论正畸弓丝曲线弯制点但是不包括理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk的所有弯制点已划分,统计已划分的理论正畸弓丝曲线弯制点数目q,跳转至步骤五e);
e)判断是否继续进行变角度区域划分:
判断q=n是否成立,
具体为:
如果q=n不成立,则继续进行变角度区域划分,由于当前理论正畸弓丝曲线弯制点不符合划分要求,故从当前理论正畸弓丝曲线弯制点的上一个理论正畸弓丝曲线弯制点继续开始变角度划分,即以为划分变角度区域的起点,令跳转至步骤四;
如果q=n成立,说明理论正畸弓丝曲线所有弯制点均已被划分,记此时变角度区域的个数为s;
步骤六、理想正畸弓丝的包络面区域的截面半径确定及包络面生成:
定义理论正畸弓丝曲线包络面,理论正畸弓丝曲线包络面是以理论正畸弓丝曲线段为引导线、以不同截面半径的圆周为截面曲线扫描生成的一系列空间曲面;定义理论正畸弓丝曲线第m个变角度区域ωm的包络面区域为bm,包络面区域bm是用于划分实际正畸弓丝曲线弯制点并判断实际正畸弓丝曲线是否合格的圆柱误差域;定义包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应的理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度之和,用符号表示,是对包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应的理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度之和的量化描述,设定的上限值为∑Crmax;定义符号d表示弯制点偏距,弯制点偏距d是实际正畸弓丝曲线的弯制点相对应的理论正畸弓丝曲线的弯制点之间的直线偏移距离,规定第i个弯制点偏距为
a)计算包络面区域bm内的弯制点偏距:
b)包络面区域bm的截面半径确定:
取包络面截面半径候选集内偏距的最小值,记为将作为包络面区域bm的截面半径,计算此时包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应理论正畸弓丝弯制点的复杂度之和并判断与∑Crmax的大小关系,
具体为:
具体为:
若m<s成立,则m=m+1,开始计算下一包络面区域bm的截面半径;跳转至步骤六a);
若m<s不成立,则s个包络面区域bm的截面半径确定完毕,理论正畸弓丝曲线包络面生成完毕;
步骤七、包络面区域外实际正畸弓丝曲线评估参数设定:
将包络面区域bm外的第g段实际正畸弓丝曲线与包络面区域bm的外表面之间形成的空间曲面分别向 o-xy、o-yz、o-xz平面投影,投影所形成的三个闭合区域面积的和用符号表示,投影所形成的三个闭合区域周长的和用符号表示,g的初始值为g=1;根据的大小与的大小联合判断包络面区域bm外的第g段实际正畸弓丝曲线是否符合要求,与表示实际正畸弓丝曲线与包络面表面的误差,与数值越小,表示区域外实际正畸弓丝曲线与包络面贴合越近,设定与的上限值分别为与定义包络面区域bm的包络面外实际正畸弓丝曲线的段数,用符号表示;
步骤八、判断包络面区域外实际正畸弓丝曲线是否合格:
a)判断包络面区域bm外的实际正畸弓丝曲线是否合格:
具体为:
具体为:
b)判断s个包络面区域是否全部评价完毕:
判断m<s是否成立,
具体为:
若m<s成立,说明未全部评价完s个包络面区域,继续判断下一包络面区域,令m=m+1,跳转至步骤八a);
若m<s不成立,则说明s个包络面区域全部评价完毕,此时已对实际正畸弓丝曲线所有弯制点进行评价,且该实际正畸弓丝曲线所有弯制点的误差均在允许范围内,正畸弓丝评价结束。
实施例2:如图4所示,在一条包含n=16个弯制点的实际正畸弓丝曲线上进行基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价包络面半径确定方法过程中,i的初始值为i=1,设定实际正畸弓丝曲线端距误差的上限值Δmax=4,计算该实际正畸弓丝曲线端距误差Δ=2.4,通过验证该实际正畸弓丝曲线的端距误差Δ≤Δmax成立,通过计算和比较判断该实际正畸弓丝曲线弯制点复杂度存在(iCr)min≥(Cr)max,则该评价方法适用于此实际正畸弓丝曲线;首先根据步骤四,设定第m个变角度区域ωm的单位弯制点密度的上限值ρmax=0.6,m的初始值为m=1,将理论正畸弓丝曲线第1个弯制点Tp1作为划分变角度域ω1的起点,理论正畸弓丝曲线第1个弯制点Tp1与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o的连线定义为划分半径R1,初始化跳转至步骤五a),判断即1≥1成立,判断即成立,则将R2的值赋予即j=2,返回步骤五a),可知即1≥2不成立,跳转至步骤五c),计算判断是否成立,即1+1≠16+1,则判断是否成立,即 0.4≤0.6,则继续增加变角度区域ω1内的理论正畸弓丝曲线弯制点个数,则跳转至步骤五,当时,可知不成立,则跳转至步骤五d),将理论正畸弓丝曲线弯制点Tp1和理论正畸弓丝曲线弯制点Tp3之间的变角度域定义为变角度区域ω1,跳转至步骤五e),判断是否继续进行变角度区域划分,重复此步骤可得变角度区域边界在Tp3,Tp9,Tp12,Tp15处;此时5个变角度域内的弯制点密度都恰好小于等于所设定的上限值ρmax,变角度域划分完毕;跳转至步骤六,计算包络面区域b1内的弯制点偏距,将其放入包络面界面半径候选集内,根据步骤六b)确定包络面区域b1的截面半径重复步骤六计算出包络面区域b2的截面半径包络面区域b3的截面半径包络面区域b4的截面半径包络面区域b5的截面半径根据步骤七中设定的包络面外正畸弓丝弯制曲线评估参数跳转至步骤八,在步骤八a)中,设定m的初始值为1,g的初始值为g=1,开始判断第1个区域包络面外第1段弯制曲线的面积和长度且则说明第1个区域内第一个弯制曲线合格,计算包络面区域b1的包络面外实际正畸弓丝曲线的段数判断第1个区域内弯制曲线是否都评价完毕,判断g<3,则说明尚未判断完第1个区域包络面外的实际正畸弓丝曲线,则令g=g+1,跳转至步骤八a),开始判断下一段实际正畸弓丝曲线,得且且评价完第1个区域内所有的曲线,则说明第一个正畸弓丝区域符合要求,跳转至步骤八b),判断是否判断完6个包络面区域,得m<a即1<6,则令 m=m+1,跳转至步骤八a),可重复上述步骤,对后续区域进行判断,计算得出第2、第3、第4、第5、第6区域的实际正畸弓丝曲线与理论正畸弓丝曲线投影所形成的三个闭合区域面积的和和周长和均小于相应的上限值,即所有正畸弓丝弯制曲线的误差均小于所设定的误差上限,则说明该正畸弓丝弯制的准确性满足要求,正畸弓丝弯制成功,评价结束。
Claims (1)
1.一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法,其特征在于:所述方法的具体实现过程为:
步骤一、理论正畸弓丝曲线数据和实际正畸弓丝曲线数据导入:
以右手定则建立o-xyz三维正畸弓丝误差标定坐标系w,以正畸医师根据患者牙列形态设计的具有n个弯制点的理论正畸弓丝曲线,计算并输入理论正畸弓丝曲线弯制点信息集P′T={Tp′1,Tp′2,Tp′3,...,Tp′i,...,Tp′n},Tp′i=(Tx′i,Ty′i,Tz′i)为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,i的取值范围为1≤i≤n,其中:Tx′i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的x轴坐标,Ty′i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的y轴坐标,Tz′i为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的z轴坐标;理论正畸弓丝曲线左端点为ps,理论正畸弓丝曲线右端点为pf,ps和pf之间连线的中点为To',对理论正畸弓丝曲线进行空间变换:令点To'与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o重合,理论正畸弓丝曲线左端点ps位于y轴负半轴,理论正畸弓丝曲线右端点pf位于y轴正半轴,且理论正畸弓丝曲线与x轴无交点;令该理论正畸弓丝曲线沿y轴正方向顺时针旋转,直至理论正畸弓丝曲线与x轴出现交点,将理论正畸弓丝曲线经空间变换后的位姿设定为在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的位姿,计算并输入处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线弯制点信息集PT={Tp1,Tp2,Tp3,...,Tpi,...,Tpn},Tpi=(Txi,Tyi,Tzi)为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Txi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的x轴坐标,Tyi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的y轴坐标,Tzi为处于最终位姿下的理论正畸弓丝曲线第i个弯制点在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的z轴坐标;
以根据理论正畸弓丝曲线弯制出的具有n个弯制点的实际正畸弓丝曲线,计算并输入实际正畸弓丝曲线弯制点信息集P′R={Rp′1,Rp′2,Rp′3,…,Rp′i,…,Rp′n},Rp′i=(Rx′i,Ry′i,Rz′i)为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Rx′i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的x轴坐标,Ry′i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的y轴坐标,Rz′i为实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的z轴坐标;实际正畸弓丝曲线左端点为p′s,实际正畸弓丝曲线右端点为p′f,p′s和p′f之间连线的中点为Ro',对实际正畸弓丝曲线进行空间变换:令点Ro'与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o重合,实际实际弓丝曲线左端点p′s位于y轴负半轴,实际正畸弓丝曲线右端点p′f位于y轴正半轴,且实际正畸弓丝曲线与x轴无交点;令该实际正畸弓丝曲线沿y轴正方向顺时针旋转,直至实际正畸弓丝曲线与x轴出现交点,将实际正畸弓丝曲线经空间变换后的位姿设定为在三维正畸弓丝误差标定坐标系w中的位姿,计算并输入设定后的实际正畸弓丝曲线弯制点信息集PR={Rp1,Rp2,Rp3,…,Rpi,…,Rpn},Rpi=(Rxi,Ryi,Rzi)为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的位置信息,其中:Rxi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w中x轴坐标,Ryi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的y轴坐标,Rzi为处于最终位姿下的实际正畸弓丝曲线第i个弯制点相对于三维正畸弓丝误差标定坐标系w的z轴坐标;
步骤二、实际正畸弓丝曲线端距误差评价:
定义实际正畸弓丝曲线端距误差,用符号Δ表示,规定Δ=|Ta-Ra|,Ta表示理论正畸弓丝曲线左端点ps和右端点pf之间的直线距离,Ra表示实际正畸弓丝曲线左端点p′s和右端点p′f之间的直线距离,规定端距误差Δ的上限值为Δmax;
判断是否存在Δ≤Δmax,
具体为:
如果Δ≤Δmax不成立,正畸弓丝评价结束;
如果Δ≤Δmax成立,跳转至步骤三;
步骤三、理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度计算:
定义理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度,用符号Cr表示,规定理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的复杂度表示为其中ηi和λi分别为理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的角距比值TEi和弯制点密度Tρi对应弯制困难程度的影响因子,ηi+λi=1,表示理论正畸弓丝曲线所有弯制点的平均角距比值,规定 TEi表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的弯制点角距比,弯制点角距比是对单个弯制点的弯制复杂程度的量化描述,规定 Tθi为作用在理论正畸弓丝曲线第i个弯制点处的弯制角度,表示作用在理论正畸弓丝曲线第i个弯制点处的弯制距离,即理论正畸弓丝曲线弯制点Tpi-1与Tpi之间的曲线段的长度,对于理论正畸弓丝曲线弯制点Tp1,表示理论正畸弓丝曲线弯制点Tp1到理论正畸弓丝曲线左端点ps之间的曲线段长度,表示理论正畸弓丝曲线所有弯制点的平均弯制点密度,规定 Tρi表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点的弯制点密度,弯制点密度是对理论正畸弓丝曲线上单个弯制点与相邻弯制点间紧密程度的量化描述,规定公式中的数值1表示仅包含1个弯制点,Tli表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点与其距离最近的弯制点之间的直线距离,即 表示理论正畸弓丝曲线第i-1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第i个弯制点之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第i个弯制点与理论正畸弓丝曲线第i+1个弯制点之间的直线距离,当i=1时,规定 表示理论正畸弓丝曲线第1个弯制点与理论正畸弓丝曲线左端点ps之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第2个弯制点之间的直线距离,当i=n时,规定 表示理论正畸弓丝曲线第n-1个弯制点与理论正畸弓丝曲线第n个弯制点之间的直线距离,表示理论正畸弓丝曲线第n个弯制点与理论正畸弓丝曲线右端点pf之间的直线距离;按照计算理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度,通过比较取出iCr的最小值(iCr)min,设理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度上限值为(Cr)max,如果理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度都大于或等于所设定的弯制点的复杂度上限值(Cr)max,则选用变角度划分进行弯制点区域划分,对条件(iCr)min≥(Cr)max进行验证,具体为:
存在(iCr)min≥(Cr)max不成立,则说明该评价方法不适用于此实际正畸弓丝,评价结束;
存在(iCr)min≥(Cr)max成立,说明满足在理论正畸弓丝曲线弯制点信息集PT={Tp1,Tp2,Tp3,...,Tpi,...,Tpn}内的理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度的最小值大于或等于所设定的理论正畸弓丝曲线弯制点复杂度的上限值(Cr)max,即理论正畸弓丝曲线上每个弯制点的复杂度iCr大于或等于理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度上限值(Cr)max,则理论正畸弓丝弯制点的复杂度大于或等于所设定的上限,采用变角度划分弯制点区域;
步骤四、理论正畸弓丝曲线变角度区域变量定义:
将理论正畸弓丝曲线第k个弯制点Tpk作为划分变角度域ωm的起点,其中,ωm表示理论正畸弓丝曲线上的第m个变角度区域,k的初始值为k=1,1≤k≤n,m的初始值为m=1;理论正畸弓丝曲线第k个弯制点Tpk与三维正畸弓丝误差标定坐标系w的原点o的连线定义为划分半径Rk;
定义第m个变角度区域ωm的单位弯制点密度 的上限值为ρmax,表示在第m个变角度区域ωm内划分的理论正畸弓丝曲线的弯制点个数,的初始值为 表示第m个变角度区域ωm内划分半径Rk与划分半径之间形成的角度值,为在第m个变角度区域ωm内最大的划分半径,初始化
c)计算第m个变角度区域ωm的单位弯制点密度:
d)定义变角度区域区间:
将理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk和理论正畸弓丝曲线弯制点之间的变角度域定义为变角度区域ωm,并且变角度区域ωm内从理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk到理论正畸弓丝曲线弯制点包括理论正畸弓丝曲线弯制点但是不包括理论正畸弓丝曲线弯制点Tpk的所有弯制点已划分,统计已划分的理论正畸弓丝曲线弯制点数目q,跳转至步骤五e);
e)判断是否继续进行变角度区域划分:
判断q=n是否成立,
具体为:
如果q=n成立,说明理论正畸弓丝曲线所有弯制点均已被划分,记此时变角度区域的个数为s;
步骤六、理想正畸弓丝的包络面区域的截面半径确定及包络面生成:
定义理论正畸弓丝曲线包络面,定义理论正畸弓丝曲线第m个变角度区域ωm的包络面区域为bm,定义包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应的理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度之和,用符号表示,是对包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应的理论正畸弓丝曲线弯制点的复杂度之和的量化描述,设定的上限值为∑Crmax;定义符号d表示弯制点偏距,弯制点偏距d是实际正畸弓丝曲线的弯制点相对应的理论正畸弓丝曲线的弯制点之间的直线偏移距离,规定第i个弯制点偏距为
a)计算包络面区域bm内的弯制点偏距:
b)包络面区域bm的截面半径确定:
取包络面截面半径候选集内偏距的最小值,记为将作为包络面区域bm的截面半径,计算此时包络面区域bm的外表面外实际正畸弓丝曲线弯制点与其相对应理论正畸弓丝弯制点的复杂度之和并判断与∑Crmax的大小关系,
具体为:
具体为:
若m<s成立,则m=m+1,开始计算下一包络面区域bm的截面半径;跳转至步骤六a);
若m<s不成立,则s个包络面区域bm的截面半径确定完毕,理论正畸弓丝曲线包络面生成完毕;
步骤七、包络面区域外实际正畸弓丝曲线评估参数设定:
将包络面区域bm外的第g段实际正畸弓丝曲线与包络面区域bm的外表面之间形成的空间曲面分别向o-xy、o-yz、o-xz平面投影,投影所形成的三个闭合区域面积的和用符号表示,投影所形成的三个闭合区域周长的和用符号表示,g的初始值为g=1;根据的大小与的大小联合判断包络面区域bm外的第g段实际正畸弓丝曲线是否符合要求,与表示实际正畸弓丝曲线与包络面表面的误差,设定与的上限值分别为与定义包络面区域bm的包络面外实际正畸弓丝曲线的段数,用符号表示;
步骤八、判断包络面区域外实际正畸弓丝曲线是否合格:
a)判断包络面区域bm外的实际正畸弓丝曲线是否合格:
具体为:
具体为:
b)判断s个包络面区域是否全部评价完毕:
判断m<s是否成立,
具体为:
若m<s成立,令m=m+1,跳转至步骤八a);
若m<s不成立,该实际正畸弓丝曲线所有弯制点的误差均在允许范围内,正畸弓丝评价结束。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210406520.7A CN115024841B (zh) | 2022-04-18 | 2022-04-18 | 一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210406520.7A CN115024841B (zh) | 2022-04-18 | 2022-04-18 | 一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN115024841A true CN115024841A (zh) | 2022-09-09 |
CN115024841B CN115024841B (zh) | 2023-10-24 |
Family
ID=83119048
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202210406520.7A Active CN115024841B (zh) | 2022-04-18 | 2022-04-18 | 一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN115024841B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN117408943A (zh) * | 2023-09-01 | 2024-01-16 | 哈尔滨理工大学 | 一种基于曲线拟合法的正畸弓丝误差评价方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20060073436A1 (en) * | 2004-10-06 | 2006-04-06 | 3M Innovative Properties Company | Movement of orthodontic objects along a virtual archwire within a three-dimensional (3D) environment |
US20060105286A1 (en) * | 2004-11-17 | 2006-05-18 | 3M Innovative Properties Company | Computing final occlusion with respect to torque loss in a three-dimensional virtual orthodontic system |
KR20160082842A (ko) * | 2014-12-29 | 2016-07-11 | 한라대학교산학협력단 | 컴퓨터를 이용한 치열교정용 아치와이어의 굽힘점 및 굽힘각도 산출 방법 및 그 프로그램 |
CN109620431A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-16 | 广州欧欧医疗科技有限责任公司 | 数字化弓丝选择方法及其装置 |
CN110009678A (zh) * | 2019-04-11 | 2019-07-12 | 南京医科大学附属口腔医院 | 正畸用弓丝弯制检测方法及系统 |
CN111588496A (zh) * | 2020-06-01 | 2020-08-28 | 哈尔滨理工大学 | 一种用于正畸弓丝弯制规划的平面变角度划分方法 |
CN114028007A (zh) * | 2021-09-24 | 2022-02-11 | 广州瑞通生物科技有限公司 | 一种弓丝自动弯曲装置的初始误差参数校正方法、设备、介质、产品 |
-
2022
- 2022-04-18 CN CN202210406520.7A patent/CN115024841B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20060073436A1 (en) * | 2004-10-06 | 2006-04-06 | 3M Innovative Properties Company | Movement of orthodontic objects along a virtual archwire within a three-dimensional (3D) environment |
US20060105286A1 (en) * | 2004-11-17 | 2006-05-18 | 3M Innovative Properties Company | Computing final occlusion with respect to torque loss in a three-dimensional virtual orthodontic system |
KR20160082842A (ko) * | 2014-12-29 | 2016-07-11 | 한라대학교산학협력단 | 컴퓨터를 이용한 치열교정용 아치와이어의 굽힘점 및 굽힘각도 산출 방법 및 그 프로그램 |
CN109620431A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-16 | 广州欧欧医疗科技有限责任公司 | 数字化弓丝选择方法及其装置 |
CN110009678A (zh) * | 2019-04-11 | 2019-07-12 | 南京医科大学附属口腔医院 | 正畸用弓丝弯制检测方法及系统 |
CN111588496A (zh) * | 2020-06-01 | 2020-08-28 | 哈尔滨理工大学 | 一种用于正畸弓丝弯制规划的平面变角度划分方法 |
CN114028007A (zh) * | 2021-09-24 | 2022-02-11 | 广州瑞通生物科技有限公司 | 一种弓丝自动弯曲装置的初始误差参数校正方法、设备、介质、产品 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
JIN-GANG JIANG 等: "Modeling and Experimentation of the Unidirectional Orthodontic Force of Second Sequential Loop Orthodontic Archwire", APPLIED BIONICS AND BIOMECHANICS, pages 1 - 11 * |
姜金刚等: "机器人弯制正畸弓丝成型控制点规划及实验研究", 仪器仪表学报, vol. 36, no. 10, pages 2297 - 2303 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN117408943A (zh) * | 2023-09-01 | 2024-01-16 | 哈尔滨理工大学 | 一种基于曲线拟合法的正畸弓丝误差评价方法 |
CN117408943B (zh) * | 2023-09-01 | 2024-05-14 | 哈尔滨理工大学 | 一种基于曲线拟合法的正畸弓丝误差评价方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN115024841B (zh) | 2023-10-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN114972184A (zh) | 一种基于权值比例法的正畸弓丝误差评价方法 | |
CN114943685A (zh) | 一种基于轮廓降维法的正畸弓丝误差评价方法 | |
CN114972183B (zh) | 一种基于残差平方和区间划分的正畸弓丝误差评价方法 | |
CN111588502B (zh) | 一种基于弯制点角距比和的正畸弓丝变半径圆域划分方法 | |
CN114983593B (zh) | 一种基于向量共线的正畸弓丝弯制点误差评价方法 | |
CN115040275A (zh) | 一种基于空间平移子坐标系卦限判断的正畸弓丝评价方法 | |
CN115024840B (zh) | 一种基于归一化弯制点密度的正畸弓丝误差率评价方法 | |
CN116644558A (zh) | 一种基于误差评定域的正畸弓丝误差评价方法 | |
CN115024841A (zh) | 一种基于复杂度区分法的正畸弓丝误差评价方法 | |
CN111588499A (zh) | 一种基于正畸弓丝弯制点密度的平面等半径圆域划分半径确定方法 | |
CN115035196A (zh) | 一种基于弯制点复杂度判断的正畸弓丝误差率评价方法 | |
CN115024839B (zh) | 一种基于归一化弯制点角距比的正畸弓丝误差率评价方法 | |
CN114943058B (zh) | 一种基于位置误差判断的正畸弓丝误差波动度评价方法 | |
CN111588494B (zh) | 一种基于弯制点密度的正畸弓丝变角度划分方法 | |
CN111588497B (zh) | 一种基于正畸弓丝弯制点角距比和的平面等半径圆域划分半径确定方法 | |
CN111588504B (zh) | 一种用于正畸弓丝弯制顺序规划的空间变半径球域划分方法 | |
CN117218073B (zh) | 一种基于空间等距分割面的正畸弓丝误差评价方法 | |
CN117297806B (zh) | 一种基于阈值区间划分的正畸弓丝误差评价包络面半径确定方法 | |
CN111588496B (zh) | 一种用于正畸弓丝弯制规划的平面变角度划分方法 | |
CN117408943B (zh) | 一种基于曲线拟合法的正畸弓丝误差评价方法 | |
CN115024838B (zh) | 一种基于弯制点复杂度判断的正畸弓丝误差波动度评价方法 | |
CN115035197A (zh) | 一种基于曲率误差预先判断的正畸弓丝误差波动度评价方法 | |
CN114998190A (zh) | 一种基于点对区间的正畸弓丝评价方法 | |
CN111588503B (zh) | 一种基于弯制点密度的正畸弓丝变半径圆域划分方法 | |
CN115690009A (zh) | 一种基于共面等角向量的正畸弓丝评价方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |