CN113999535A - 热塑性弹性体材料及热塑性弹性体管路 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种热塑性弹性体材料及热塑性弹性体管路。所述热塑性弹性体材料包括以下组分：35质量份‑50质量份的医药级白油、12质量份‑20质量份的均聚聚丙烯、3质量份‑8质量份的三元共聚聚丙烯以及35质量份‑45质量份的苯乙烯类热塑性弹性体，其中，所述三元共聚聚丙烯的熔点为125℃‑140℃，熔融指数为3g/10min‑30g/10min。该热塑性弹性体材料在不增加成本并保持原有的硬度和透明性的前提下，显著提升了熔体强度和降低了熔融指数，因此，采用本发明的热塑性弹性体材料熔融挤出制备热塑性弹性体管路时，可以有效提高拉伸比，不仅可以提高热塑性弹性体管路的生产效率，而且可以使热塑性弹性体管路的壁厚更均匀，有效改善热塑性弹性体管路的质量。
Description
技术领域
本发明涉及医用材料技术领域，特别是涉及一种热塑性弹性体材料及热塑性弹性体管路。
背景技术
热塑性弹性体（TPE）管路具有成本低、清洁安全、可无菌断开和可熔接等优点，被越来越多的替代硅胶管路。当TPE管路应用于生物制药或者用作医疗器械的部件时，首先必须对TPE管路进行灭菌，常用的灭菌方式主要有辐照灭菌和高压水蒸汽灭菌，因此通常要求制备TPE管路的TPE材料具有耐辐照性，以及具有大于135℃的熔点。
传统的TPE材料由医药级白油、均聚聚丙烯和苯乙烯类热塑性弹性体组成，其中，医药级白油和均聚聚丙烯主要用于增加苯乙烯类热塑性弹性体的可挤出加工性和熔体流动性。由于医药级白油和均聚聚丙烯的成本较低，苯乙烯类热塑性弹性体的成本是二者的三倍以上，因此，为了降低成本，医药级白油的添加量通常比较高。此外，采用均聚聚丙烯可以确保TPE材料的熔点不低于140℃，但同时为了确保TPE材料的回弹性，均聚聚丙烯的含量通常不超过30%。从而，在医药级白油添加量高而均聚聚丙烯添加量少的情况下，使得到的TPE材料的熔融指数较高、熔体强度较低，进而导致在TPE管路挤出过程中的拉伸比通常较低，造成TPE管路挤出速度较低，生产效率难以提高；此外，TPE管路挤出时，模具出口的熔体在进入水冷槽之前易发生下垂，导致TPE管路壁厚不均匀。
发明内容
基于此，有必要针对上述问题，提供一种热塑性弹性体材料及热塑性弹性体管路；该热塑性弹性体材料在不增加成本并保持原有的硬度和透明性的前提下，显著提升了熔体强度和降低了熔融指数，采用该热塑性弹性体材料熔融挤出制备热塑性弹性体管路时，可以有效提高拉伸比，不仅可以提高生产效率，而且可以改善热塑性弹性体管路的质量。
一种热塑性弹性体材料，所述热塑性弹性体材料包括以下组分：35质量份-50质量份的医药级白油、12质量份-20质量份的均聚聚丙烯、3质量份-8质量份的三元共聚聚丙烯以及35质量份-45质量份的苯乙烯类热塑性弹性体，其中，所述三元共聚聚丙烯的熔点为125℃-140℃，熔融指数为3g/10min-30g/10min。
在其中一个实施例中，所述三元共聚聚丙烯由乙烯单体、丙烯单体以及丁烯单体共聚得到，其中，所述丁烯单体的质量为共聚单体总质量的2%-6%，所述乙烯单体的质量为共聚单体总质量的3%以内。
在其中一个实施例中，所述均聚聚丙烯的熔融指数为8g/10min-30g/10min。
在其中一个实施例中，所述医药级白油在40℃的动力粘度为40cst-300cst。
在其中一个实施例中，所述苯乙烯类热塑性弹性体包括氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物、氢化苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物、氢化苯乙烯/丁二烯-异戊二烯/苯乙烯嵌段共聚物中的至少一种。
在其中一个实施例中，所述苯乙烯类热塑性弹性体中苯乙烯的质量比为25%-40%。
在其中一个实施例中，所述苯乙烯类热塑性弹性体在15wt%甲苯溶液中的动力粘度为300cst-3000cst。
在其中一个实施例中，所述苯乙烯类热塑性弹性体具有三嵌段结构或者星型结构。
在其中一个实施例中，所述热塑性弹性体材料中还包括抗粘剂和抗氧化剂。
一种如上述热塑性弹性体材料制备得到的热塑性弹性体管路。
本发明所述热塑性弹性体材料中，选取熔点为125℃-140℃、熔融指数为3g/10min-30g/10min的三元共聚聚丙烯，不仅可以协调均聚聚丙烯、医药级白油以及苯乙烯类热塑性弹性体的整体热力学性能，确保热塑性弹性体材料的熔点不低于140℃，而且可以实现三元共聚聚丙烯与均聚聚丙烯的协同作用，使聚丙烯组分与苯乙烯类热塑性弹性体的相容性更高、分子链间的缠结作用增强，从而，在不增加成本并保持原有的硬度和透明性的前提下，有效提升了热塑性弹性体材料的熔体强度，同时，使热塑性弹性体材料的熔融指数不高于20g/10min。
因此，采用本发明的热塑性弹性体材料熔融挤出制备热塑性弹性体管路时，可以有效提高拉伸比，如，在170℃下熔融挤出时，拉伸比高达5:1以上，不仅可以有效提高热塑性弹性体管路的生产效率，而且可以避免加工过程中热塑性弹性体材料的熔体出现下垂等问题，使热塑性弹性体管路的壁厚更均匀，有效改善热塑性弹性体管路的质量。
具体实施方式
以下将对本发明提供的热塑性弹性体材料及热塑性弹性体管路作进一步说明。
为了降低热塑性弹性体材料的熔融指数和提高热塑性弹性体材料的熔体强度，可以采用高分子量的苯乙烯类热塑性弹性体或者高分子量的均聚聚丙烯。然而，采用高分子量的苯乙烯类热塑性弹性体并不能显著增加热塑性弹性体材料的熔体强度，反而会导致热塑性弹性体管路表面粗糙度增加、熔融焊接时间延长等问题；同样，采用高分子量的均聚聚丙烯会导致其与苯乙烯类热塑性弹性体的相容性降低，热塑性弹性体材料的硬度和透光性下降、粘性增加。
为此，本发明提供的热塑性弹性体材料包括以下组分：35质量份-50质量份的医药级白油、12质量份-20质量份的均聚聚丙烯、3质量份-8质量份的三元共聚聚丙烯以及35质量份-45质量份的苯乙烯类热塑性弹性体，其中，所述三元共聚聚丙烯的熔点为125℃-140℃，熔融指数为3g/10min-30g/10min。
三元共聚聚丙烯相对于均聚聚丙烯可以显著提高热塑性弹性体材料的熔体强度，但只用三元共聚聚丙烯会导致热塑性弹性体材料的熔点大幅度降低，由此，本申请所述热塑性弹性体材料中采用适量的三元共聚聚丙烯取代部分均聚聚丙烯，使三元共聚聚丙烯与均聚聚丙烯共混作为聚丙烯组分。
为了确保热塑性弹性体材料的熔点不低于140℃，选取熔点为125℃-140℃的三元共聚聚丙烯，以协调均聚聚丙烯、医药级白油以及苯乙烯类热塑性弹性体的整体热力学性能。进一步的，三元共聚聚丙烯的熔点优选为130℃-135℃。
同时，三元共聚聚丙烯还要满足熔融指数为3g/10min-30g/10min，进而实现三元共聚聚丙烯与均聚聚丙烯的协同作用，使聚丙烯组分与苯乙烯类热塑性弹性体的相容性更高、分子链间的缠结作用增强，从而提升热塑性弹性体材料的熔体强度和降低热塑性弹性体材料的熔融指数。进一步的，三元共聚聚丙烯的熔融指数优选为5g/10min-10g/10min。
为了进一步提升聚丙烯组分与苯乙烯类热塑性弹性体的相容性，所述三元共聚聚丙烯由乙烯单体、丙烯单体以及丁烯单体共聚得到。其中，当所述丁烯单体的质量优选为共聚单体总质量的2%-6%，所述乙烯单体的质量优选为共聚单体总质量的3%以内时，三元共聚聚丙烯与均聚聚丙烯的协同作用达到最佳。
为了在提升热塑性弹性体材料的熔体强度的同时维持良好的熔融指数和硬度，所述均聚聚丙烯的熔融指数优选为8g/10min-30g/10min，进一步优选为10g/10min-15g/10min。
为了提升热塑性弹性体材料的可挤出加工性和熔体流动性，在一些实施方式中，所述医药级白油在40℃的动力粘度优选为40cst-300cst，进一步优选为50cst-80cst。
在一些实施方式中，所述苯乙烯类热塑性弹性体包括氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物、氢化苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物、氢化苯乙烯/丁二烯-异戊二烯/苯乙烯嵌段共聚物中的至少一种。
为了使热塑性弹性体材料具有良好的硬度和熔点，所述苯乙烯类热塑性弹性体在15wt%甲苯溶液中的动力粘度优选为300cst-3000cst，进一步优选为1500cst-2500cst。
为了协调聚丙烯组分，使热塑性弹性体材料维持良好的硬度性能，所述苯乙烯类热塑性弹性体中苯乙烯的质量比优选为25%-40%，进一步优选为30%-35%。
为了进一步增强三元共聚聚丙烯与苯乙烯类热塑性弹性体的相互缠结作用，优选为具有三嵌段结构或者星型结构的苯乙烯类热塑性弹性体。
在一些实施方式中，所述热塑性弹性体材料中除了含有医药级白油、均聚聚丙烯、三元共聚聚丙烯以及苯乙烯类热塑性弹性体之外，还可以加入少量的添加剂，所述添加剂包括抗粘剂和抗氧化剂，其中，所述抗粘剂包括硬脂酸镁、芥酸酰胺中的至少一种，优选为硬脂酸镁和芥酸酰胺的混合物。
应予说明的是，本发明的热塑性弹性体可以由上述各组分通过双螺杆挤出机进行混合熔融、造粒得到，所述热塑性弹性体材料可以通过熔融挤出制备得到热塑性弹性体管路。
因此，本发明还提供一种如上述热塑性弹性体材料制备得到的热塑性弹性体管路。
由于本发明的热塑性弹性体材料在不增加成本并保持原有的硬度和透明性的前提下，有效提升了热塑性弹性体材料的熔体强度，同时，使热塑性弹性体材料的熔融指数不高于20g/10min。
因此，采用本发明的热塑性弹性体材料熔融挤出制备热塑性弹性体管路时，可以有效提高拉伸比，如，在170℃下熔融挤出时，拉伸比高达5:1以上，不仅可以有效提高热塑性弹性体管路的生产效率，而且可以避免加工过程中热塑性弹性体材料的熔体出现下垂等问题，使热塑性弹性体管路的壁厚更均匀，有效改善热塑性弹性体管路的质量。
以下，将通过以下具体实施例对所述热塑性弹性体材料及热塑性弹性体管路做进一步的说明。
实施例1
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1650，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为550cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、18质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、4质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
实施例2
按将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1650，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为550cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、16质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、6质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
实施例3
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1650，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为550cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、14质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、8质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
实施例4
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、18质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、4质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
实施例5
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、16质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、6质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
实施例6
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、14质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、8质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
实施例7
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、35质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、20质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、5质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例1
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1650，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为550cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、22质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min），0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例2
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1650，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为550cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、22质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为4g/10min），0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例3
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、22质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min），0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例4
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、22质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为4g/10min），0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例5
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、2质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃），0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例6
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、16质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、6质量份的二元共聚聚丙烯（其共聚单体为乙烯和丙烯，鸿基石化，熔融指数为7g/10min，熔点为150℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例7
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1650，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为550cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、20质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、2质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例8
将38质量份的SEBS（科腾公司生产的Kraton G 1651，苯乙烯含量为30%，15%甲苯溶液粘度为2400cst）、40质量份的医药级白油（美孚公司产Primol™ 542，40℃的动力粘度为65cst）、20质量份的均聚聚丙烯（熔融指数为15g/10min）、2质量份的三元共聚聚丙烯（SFC-750D，熔融指数为7g/10min，熔点为130℃）、0.1质量份的硬脂酸镁、0.1质量份的抗氧化剂CPL以及0.2质量份的芥酸酰胺在高速混合机中混合5min，然后投入到设定温度为170℃-190℃的双螺杆挤出机中充分混合造粒，得到热塑性弹性体材料。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例9
对比例9与实施例2的区别仅在于，采用Cosmoplene FL7320（熔融指数为7g/10min，熔点为146℃）代替SFC-750D。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
对比例10
对比例10与实施例2的区别仅在于，采用TAFMER XM7090（熔融指数为7g/10min，熔点为98℃）代替SFC-750D。
对制得的热塑性弹性体材料进行性能测试，具体结果见表1。
表1
表2
由表1的测试数据可知，实施例1-7制备得到的热塑性弹性体材料的熔融指数不高于20g/10min，熔点不低于140℃，并且硬度保持良好。用于制备热塑性弹性体管路时，170℃熔融温度下挤出成型的拉伸比高达5:1以上，并且无熔体下垂现象。
通过对比例1-4可知，增加苯乙烯类热塑性弹性体的粘度和降低均聚聚丙烯的熔融指数对热塑性弹性体材料加工过程中的拉伸比的改善程度有限，而且使用低熔融指数的均聚聚丙烯时，热塑性弹性体材料的硬度显著降低。
通过对比例5可知，与对比例1-4仅采用均聚聚丙烯制备得到的热塑性弹性体材料相比，虽然仅采用三元共聚聚丙烯制备得到的热塑性弹性体材料的熔体强度显著增加，但其熔点大幅度降低，用其制备的热塑性弹性体管路难以满足水蒸汽灭菌的要求。
对比例6采用二元共聚聚丙烯制备得到热塑性弹性体材料，通过表2可知，其透光率仅达到76%，不如实施例5的透光性良好。
对比例7-8由于三元共聚聚丙烯的用量较少，导致制备得到的热塑性弹性体材料的熔体强度不如实施例1-8。
对比例9虽然三元共聚聚丙烯的熔点高于140℃，但通过表2可知，其制备得到的热塑性弹性体材料的透光率仅达到78%，不如实施例5的透光性良好。
对比例10则由于三元共聚聚丙烯的熔点低于125℃，导致制备得到的热塑性弹性体材料的熔点较低，仅达到138℃。
本发明中所述参数均基于以下测定条件：
（1）管路挤出拉伸比测试：单螺杆挤出机直径为45mm，长径比为28:1，管路模具口模内径为10mm，管路模具芯棒外径为5.2mm，从加料口到模具出口设定挤出温度为125℃、145℃、165℃、170℃、170℃、165℃，螺杆转速为30rpm/min，模具出口至冷却水槽间距30mm，不断增加牵引机的牵引速度，至模具出口的熔体发生断裂，测量此时的管路尺寸，通过口模内径/管路外径获得拉伸比，并观测熔体下垂程度。
（2）熔融指数测定条件：170℃下载重2.16kg。
（3）熔点测定条件：DSC法，室温到180℃，升温速率为10℃/min。
（4）硬度测试：将热塑性弹性体材料制成6mm厚度样片，22±2℃放置24h以上，邵氏A硬度计，载荷1kg，以针入10s时的硬度读数为测定结果，至少在样片上测定5个不同点，结果取其平均值。
（5）透光率测试：将热塑性弹性体材料制成1mm厚度样片，在550nm下测定透光率。
以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。
以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。
Claims (10)
1.一种热塑性弹性体材料，其特征在于，所述热塑性弹性体材料包括以下组分：35质量份-50质量份的医药级白油、12质量份-20质量份的均聚聚丙烯、3质量份-8质量份的三元共聚聚丙烯以及35质量份-45质量份的苯乙烯类热塑性弹性体，其中，所述三元共聚聚丙烯的熔点为125℃-140℃，熔融指数为3g/10min-30g/10min。
2.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述三元共聚聚丙烯由乙烯单体、丙烯单体以及丁烯单体共聚得到，其中，所述丁烯单体的质量为共聚单体总质量的2%-6%，所述乙烯单体的质量为共聚单体总质量的3%以内。
3.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述均聚聚丙烯的熔融指数为8g/10min-30g/10min。
4.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述医药级白油在40℃的动力粘度为40cst-300cst。
5.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述苯乙烯类热塑性弹性体包括氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物、氢化苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物、氢化苯乙烯/丁二烯-异戊二烯/苯乙烯嵌段共聚物中的至少一种。
6.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述苯乙烯类热塑性弹性体中苯乙烯的质量比为25%-40%。
7.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述苯乙烯类热塑性弹性体在15wt%甲苯溶液中的动力粘度为300cst-3000cst。
8.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述苯乙烯类热塑性弹性体具有三嵌段结构或者星型结构。
9.根据权利要求1所述的热塑性弹性体材料，其特征在于，所述热塑性弹性体材料中还包括抗粘剂和抗氧化剂。
10.一种如权利要求1-9任一项所述的热塑性弹性体材料制备得到的热塑性弹性体管路。
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