CN113348277B

CN113348277B - 纺粘无纺布、纺粘无纺布的制造方法、压纹辊

Info

Publication number: CN113348277B
Application number: CN201980089526.2A
Authority: CN
Inventors: 太田康介; 国本尚佑; 岛田幸一; 本村茂之; 铃木健一
Original assignee: Mitsui Chemicals Inc
Current assignee: Mitsui Chemicals Inc
Priority date: 2019-01-25
Filing date: 2019-08-06
Publication date: 2023-08-01
Anticipated expiration: 2039-08-06
Also published as: CN113348277A; JP7246415B2; KR102552774B1; EP3715519A4; EP3715519A1; WO2020152890A1; WO2020152863A1; JPWO2020152863A1; DK3715519T3; JP6557440B1; KR20210094670A; JPWO2020152890A1; EP3715519B1

Abstract

一种纺粘无纺布，其包含热塑性聚合物的纤维，厚度t、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压缩功WC、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力0.5gf/cm²时的厚度TO、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力50gf/cm²时的厚度TM、目付W、以及按照JIS‑L1096：2010所记载的45°悬臂法测定得到的纵向(MD)的硬挺度BR_MD以及横向(CD)的硬挺度BR_CD满足下述条件(A)～(F)。((A)：t≥0.30mm；(B)：WC≥0.22gf·cm/cm²；(C)：TO‑TM≥0.25mm；(D)：W≤30g/m²；(E)：BR_MD≤40mm；(F)：BR_CD≤25mm)。

Description

纺粘无纺布、纺粘无纺布的制造方法、压纹辊

技术领域

本发明涉及纺粘无纺布、纺粘无纺布的制造方法、压纹辊。

背景技术

近年来，无纺布由于透气性和柔软性优异，因此广泛用于各种用途。因此，对于无纺布，要求与其用途相应的各种特性，并且要求这些特性的提高。

特别是，通过纺粘法获得的长纤维无纺布适用于例如，吸收性物品(纸尿布、生理用卫生巾等)、医疗用材料(手术袍、被布(drapes)、卫生口罩、床单、医疗用纱布、湿布材的基布等)等。在吸收性物品、医疗用材料等的用途中，由于具有与肌肤直接接触的部分，因此特别要求高柔软性。

例如，在专利文献1～7中提出赋予了柔软性等各种特性的纺粘无纺布。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开昭57-167442号公报

专利文献2：日本特开平01-201567号公报

专利文献3：日本特开平01-229871号公报

专利文献4：国际公开第2007/091444号

专利文献5：日本特开2015-108213号公报

专利文献6：日本特开2016-41858号公报

专利文献7：日本特开2016-5545号公报

发明内容

发明所要解决的课题

近年来，纺粘无纺布对于蓬松度和柔软性的要求正在提高。然而，对于以往的纺粘无纺布而言，有时蓬松度和柔软性不充分。因此，实际情况是，为了提高纺粘无纺布的蓬松度和柔软性，存在进一步改善的余地。

进一步，近年来，对于纺粘无纺布，不仅要求蓬松度和柔软性，而且还要求使纺粘无纺布成为褶状时的松软感、贴身感(fittability)等优异，即，要求弯曲刚性(硬挺度)小。

专利文献5中公开了透气性优异的无纺布，如果着眼于其制造方法，则通过一对齿轮辊对于纺粘无纺布进行了立体赋形加工。如果进行专利文献5所记载那样的、利用齿轮辊的凹凸咬合的立体赋形加工，则易于获得蓬松性，但是凹凸形状产生对抗弯曲的应力，其结果是存在弯曲刚性增加的倾向。

此外，在专利文献6所记载的无纺布的制造方法中，在调制出并列型长纤维无纺织网之后，具有利用热风将纤维彼此进行粘接的工序。如果这样在压纹赋形后，进行利用热风的热交织工序，则对抗弯曲的应力增加，其结果是存在无纺布的弯曲刚性增加的倾向。

此外，在专利文献7所记载的制造方法中，在利用压纹处理制作出纺粘无纺布之后，使用加工装置进行起绒处理。如果进行这样的二次加工，则肌肤触感性易于提高，但是通过起绒处理形成的凹凸形状产生对抗弯曲的应力，其结果是存在弯曲刚性增加的倾向。

本公开的目的在于提供蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性充分小的纺粘无纺布。此外，提供蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布的制造方法。进一步提供能够获得蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性充分小的纺粘无纺布的压纹辊。

用于解决课题的方法

本公开涉及例如以下的＜1＞～＜16＞。

＜1＞

一种纺粘无纺布，其包含热塑性聚合物的纤维，厚度t、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压缩功WC、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力0.5gf/cm²时的厚度TO、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力50gf/cm²时的厚度TM、目付W、以及按照JIS-L1096：2010所记载的45°悬臂法测定得到的纵向(MD)的硬挺度BR_MD以及横向(CD)的硬挺度BR_CD满足下述条件(A)～(F)。

(A)：t≥0.30mm

(B)：WC≥0.22gf·cm/cm²

(C)：TO-TM≥0.25mm

(D)：W≤30g/m²

(E)：BR_MD≤40mm

(F)：BR_CD≤25mm

＜2＞

根据＜1＞所述的纺粘无纺布，其具有压接部和非压接部。

＜3＞

根据＜2＞所述的纺粘无纺布，上述压接部的面积率为5％～18％。

＜4＞

根据＜1＞～＜3＞中任一项所述的纺粘无纺布，上述纤维包含卷曲纤维。

＜5＞

根据＜1＞～＜4＞中任一项所述的纺粘无纺布，上述热塑性聚合物包含烯烃系聚合物。

＜6＞

根据＜5＞所述的纺粘无纺布，上述烯烃系聚合物包含丙烯系聚合物。

＜7＞

根据＜1＞～＜6＞中任一项所述的纺粘无纺布，上述纤维的平均纤维直径为5μm～20μm。

＜8＞

根据＜1＞～＜7＞中任一项所述的纺粘无纺布，其用于卫生材料。

＜9＞

根据＜1＞～＜8＞中任一项所述的纺粘无纺布，其为纺粘无纺布层叠体。

＜10＞

＜1＞～＜9＞中任一项所述的纺粘无纺布的制造方法，其具有：

将热塑性聚合物熔融纺丝以形成连续纤维组；

使形成的上述连续纤维组堆积于移动捕集构件上以形成无纺织网；

将形成的上述无纺织网通过压纹辊进行热压接，所述压纹辊设置有凸部和凹部，上述凸部的面积率为5％～18％，由从上述凸部的顶面直至上述凹部的底面的深度相对于上述凸部的顶面的面积之比表示的压纹长宽比为2.5mm/mm²～7.0mm/mm²，所述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC以上。

＜11＞

根据＜10＞所述的纺粘无纺布的制造方法，上述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC～50HRC。

＜12＞

根据＜10＞或＜11＞所述的纺粘无纺布的制造方法，上述深度相对于在旋转方向上相邻的上述凸部间距离之比为0.4mm/mm～1.0mm/mm。

＜13＞

根据＜10＞～＜12＞中任一项所述的纺粘无纺布的制造方法，上述无纺织网为至少2层的无纺织网。

＜14＞

一种压纹辊，其为用于将无纺织网进行热压接的压纹辊，所述压纹辊设置有凸部和凹部，上述凸部的面积率为5％～18％，由从上述凸部的顶面直至上述凹部的底面的深度相对于上述凸部的顶面的面积之比表示的压纹长宽比为2.5mm/mm²～7.0mm/mm²，所述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC以上。

＜15＞

根据＜14＞所述的压纹辊，上述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC～50HRC。

＜16＞

根据＜14＞或＜15＞所述的压纹辊，上述深度相对于在旋转方向上相邻的上述凸部间距离之比为0.4mm/mm～1.0mm/mm。

发明的效果

根据本公开，可提供蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布。此外，可提供蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布的制造方法。进一步，可提供获得蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布的压纹辊。

附图说明

图1为表示用于制造本公开的纺粘无纺布层叠体的装置的一例的概略示意图。

图2为表示用于制造本公开的纺粘无纺布层叠体的装置的另一例的概略示意图。

图3为表示本公开的压纹辊的一例的示意图。

图4A为图3所示的压纹辊所具备的凸部的A-A截面图。

图4B为图3所示的压纹辊所具备的凸部的B-B截面图。

图5为图3所示的压纹辊所具备的凸部的从旋转方向观察到的立体图。

具体实施方式

以下，对于本公开的纺粘无纺布的优选方式的一例进行详细地说明。

在本公开中，使用“～”来表示的数值范围是指包含“～”的前后所记载的数值作为下限值和上限值的范围。

本公开的纺粘无纺布包含热塑性聚合物的纤维，厚度t、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压缩功WC、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力0.5gf/cm²时的厚度TO、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力50gf/cm²时的厚度TM、目付W、以及按照JIS-L1096：2010所记载的45°悬臂法测定得到的纵向(MD)的硬挺度BR_MD以及横向(CD)的硬挺度BR_CD满足下述条件(A)～(F)。

(A)：t≥0.30mm

(B)：WC≥0.22gf·cm/cm²

(C)：TO-TM≥0.25mm

(D)：W≤30g/m²

(E)：BR_MD≤40mm

(F)：BR_CD≤25mm

所谓KES(Kawabata Evaluation System)法，是指用于计测无纺布的手感，并客观地进行评价的方法之一。

压缩功WC、压力0.5gf/cm²时的厚度TO以及压力50gf/cm²时的厚度TM使用Katotech株式会社制的压缩试验机KES-FB3-A，通过KES法进行测定。具体而言，在具有压缩面积2cm²的圆形平面的钢制加压板之间，以压缩变形速度0.020mm/sec，将试样从0gf/cm²压缩至最大压力50gf/cm²，并复原，在此期间内进行测定。

压缩功WC表示利用基于KES法的压缩试验中的压缩功。在本公开中，如果WC小于0.22gf·cm/cm²，则纺粘无纺布的柔软性差。另一方面，WC的数值越大，则压缩功越大，因此表示柔软性优异。WC的优选的下限为0.24gf·cm/cm²以上，更优选的下限为0.26gf·cm/cm²以上。WC的上限只要为满足条件(A)、(C)和(D)的范围，则不受特别限定。作为WC的上限，可例示例如，1.00gf·cm/cm²以下。

压力0.5gf/cm²时的厚度TO为利用基于KES法的压缩试验中的压力为0.5gf/cm²时的厚度，表示初始厚度。TO优选为0.40mm以上，更优选为0.50mm以上。

压力50gf/cm²时的厚度TM为利用基于KES法的压缩试验中的压力为50gf/cm²时的厚度，表示最大压缩时的厚度。TM优选为0.10mm以上，更优选为0.15mm以上。

TO-TM为上述TO与上述TM之差。TO-TM越大，则蓬松度越优异。TO-TM的优选的下限为0.25mm以上，更优选的下限为0.30mm以上。TO-TM的上限只要为满足条件(A)、(B)和(D)的范围，则不受特别限定。TO-TM的上限可例示例如，1.00mm以下。

本公开的纺粘无纺布的厚度t为0.30mm以上。从柔软性提高的观点考虑，优选为0.35mm以上。厚度t的上限没有特别限定，例如，可以为1.00mm以下。

此外，本公开的纺粘无纺布的目付W为30g/m²以下。目付W可以为15g/m²以下。目付W的下限只要为不损伤柔软性的范围，则没有特别限定，例如，可以为10g/m²以上。

对于厚度的测定方法，只要按照JIS L 1096：2010进行测定即可。厚度和目付的具体的测定方法在后述实施例中进行说明。

本公开的纺粘无纺布的按照JIS-L1096：2010所记载的45°悬臂法测定得到的纵向(MD)的硬挺度BR_MD为40mm以下。此外，横向(CD)的硬挺度BR_CD为25mm以下。从进一步减小弯曲刚性的观点考虑，BR_MD优选为35mm以下，更优选为33mm以下。此外，从同样的观点考虑，BR_CD优选为23mm以下，更优选为18mm以下。

硬挺度的具体的测定方法在后述实施例中进行说明。

用于形成纺粘无纺布的树脂只要是利用纺粘法能够制造无纺布的树脂，就不受特别限定。作为树脂，具体而言，可举出例如，烯烃系聚合物、聚酯系聚合物、聚酰胺系聚合物。在这些树脂之中，从柔软性优异的观点考虑，优选为烯烃系聚合物，更优选为丙烯系聚合物。烯烃系聚合物为包含烯烃作为结构单元的聚合物。作为烯烃系聚合物，可举出例如乙烯、丙烯、1-丁烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-辛烯等α-烯烃的均聚物或共聚物。更具体而言，例如，为高压法低密度聚乙烯、线型低密度聚乙烯(所谓LLDPE：乙烯-α-烯烃无规共聚物)、高密度聚乙烯等乙烯系聚合物；丙烯均聚物、丙烯-α-烯烃共聚物等丙烯系聚合物；1-丁烯均聚物、1-丁烯-α-烯烃共聚物等1-丁烯系聚合物、4-甲基-1-戊烯均聚物、4-甲基-1-戊烯-α-烯烃共聚物等4-甲基-1-戊烯系聚合物等结晶性的烯烃系聚合物。特别是，丙烯系聚合物是包含最多的丙烯来作为结构单元的聚合物，可举出例如，丙烯均聚物、包含最多丙烯的共聚物。

丙烯系聚合物优选为例如，丙烯的均聚物、和丙烯/α-烯烃无规共聚物(例如，丙烯与碳原子数2～8的1种或2种以上的α-烯烃的无规共聚物)。从柔软性优异的观点考虑，作为与丙烯共聚的、优选的α-烯烃的具体例，可举出乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等。丙烯/α-烯烃无规共聚物中的α-烯烃的含量不受特别限定，例如优选为1摩尔％～10摩尔％，更优选为1摩尔％～5摩尔％。

丙烯系聚合物的熔点(Tm)可以为125℃以上，可以为125℃～165℃。熔体流动速率(MFR)(ASTM D-1238，230℃，载荷2160g)可以为10g/10分钟～100g/10分钟，可以为20g/10分钟～70g/10分钟。

丙烯系聚合物通常可以使用所谓将含钛的固态过渡金属成分和有机金属成分组合而成的齐格勒-纳塔型催化剂、或由具有至少1个环戊二烯基骨架的元素周期表第4族～第6族的过渡金属化合物和助催化剂成分形成的金属茂催化剂，利用淤浆聚合、气相聚合、本体聚合使丙烯均聚，或使丙烯与少量的α-烯烃共聚来获得。

在丙烯系聚合物中，可以根据需要包含通常所使用的添加剂。作为添加剂，可举出例如，抗氧化剂、耐候稳定剂、耐光稳定剂、抗静电剂、亲水剂、防雾剂、防粘连剂、润滑剂、成核剂、颜料等。

用于形成纺粘无纺布的纤维可以为包含1种热塑性聚合物的纤维，也可以为包含2种以上热塑性聚合物的复合纤维。此外，用于形成纺粘无纺布的纤维可以为非卷曲纤维，也可以为卷曲纤维。从制成蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性更小的纺粘无纺布的观点考虑，优选在纺粘无纺布中包含卷曲纤维。卷曲纤维的卷曲数没有特别限定，可举出例如，5个/25mm以上。从制成蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性更小的纺粘无纺布的观点考虑，卷曲数优选为20个/25mm以上，更优选为25个/25mm以上。卷曲纤维可以为例如，并列(side byside)型、芯鞘型等的复合纤维。

在纺粘无纺布包含卷曲纤维，卷曲纤维为并列型、芯鞘型的复合纤维的情况下，例如，可举出以下方式作为优选的卷曲纤维。作为优选的一例，可举出如下方式：具有第1热塑性聚合物成分和第2热塑性聚合物成分，第1热塑性聚合物成分的熔点比第2热塑性聚合物成分的熔点高5℃以上，第1热塑性聚合物成分/第2热塑性树脂成分的质量比为5/95～95/5(质量比)(更优选为5/95～50/50(质量比)，进一步优选为5/95～30/70(质量比)，另外，在卷曲纤维为芯鞘型的复合纤维的情况下，上述质量比设为芯部/鞘部之比。)。

第1热塑性聚合物成分与第2热塑性聚合物成分可以为丙烯系聚合物。纺粘无纺布所包含的卷曲纤维通过利用纺粘法进行复合熔融纺丝来获得。作为第1热塑性树脂成分，优选为丙烯-乙烯无规共聚物和丙烯均聚物的混合体、或丙烯均聚物，作为第2热塑性树脂成分，优选为丙烯-乙烯无规共聚物。

形成纺粘无纺布的纤维的平均纤维直径从蓬松、柔软性优异的观点考虑，优选为5μm～20μm的范围。平均纤维直径的下限可以为7μm以上。作为上述平均纤维直径的上限，更优选为19μm以下，进一步优选为18μm以下。

形成纺粘无纺布的纤维的纤度从蓬松、柔软性优异的观点考虑，优选为0.2dtex～6.0dtex的范围。作为纤度的上限，更优选为4.0dtex以下，进一步优选为3.0dtex以下，进一步优选为2.5dtex以下。

本公开的纺粘无纺布从蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的观点考虑，可以具有压接部和非压接部。压接部的面积率优选为5％～18％。压接部的更优选的面积率为7％以上15％以下。关于压接部的面积率，从纺粘无纺布采集10mm×10mm大小的试验片，利用电子显微镜(倍率：100倍)观察试验片与压纹辊的接触面，将被热压接的部分的面积相对于观察到的无纺布的面积的比例设为压接部的面积率。

本公开的纺粘无纺布只要满足上述条件(A)～(F)，则也可以根据作为目标的用途而制成纺粘无纺布层叠体。即，本公开的纺粘无纺布层叠体满足上述条件(A)～(F)。具体而言，纺粘无纺布的层叠结构体可以为层叠有相同的纺粘无纺布的纺粘无纺布层叠体，也可以为层叠有不同的纺粘无纺布的纺粘无纺布层叠体。纺粘无纺布层叠体中的条件(A)～(F)的定义、优选的定义、特性、例子等的详细情况与上述纺粘无纺布中的条件(A)～(F)的定义、优选的定义、特性、例子等的详细情况同样。

此外，本公开的纺粘无纺布或本公开的纺粘无纺布层叠体可以根据目的，例如，与机织布、针织布、纺粘无纺布以外的无纺布、膜(包含片)等材料进行贴合。

作为本公开的纺粘无纺布和纺粘无纺布层叠体的用途，可举出卫生用材料、医疗用材料、包装用材料等各种用途。作为应用本公开的纺粘无纺布和纺粘无纺布层叠体的卫生材料，可举出各种卫生材料。具体而言，可举出一次性尿布、一次性短裤、生理用品、膀胱控制垫、宠物尿垫、一次性口罩等，能够适合用作它们的材料。此外，也能够适合用作一次性手术衣、救援服、医疗袍(medical gowns)、手术用帽、一次性帽、医疗用膜或片等医疗用材料、包装材料。

以下例示用于获得本公开的纺粘无纺布的优选的制造方法的一例。

本公开的纺粘无纺布的制造方法具有以下事项。

将热塑性聚合物熔融纺丝以形成连续纤维组。

使形成的上述连续纤维组堆积于移动捕集构件上以形成无纺织网。将形成的上述无纺织网通过压纹辊进行热压接，所述压纹辊设置有凸部和凹部，上述凸部的面积率为5％～18％，由从上述凸部的顶面直至上述凹部的底面的深度相对于上述凸部的顶面的面积之比表示的压纹长宽比为2.5mm/mm²～7.0mm/mm²，所述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC以上。

通过具有以上事项，从而在本公开的纺粘无纺布的制造方法中，能够获得蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布。特别是在本公开的纺粘无纺布的制造方法中，利用压纹辊进行热压接之后，不需要实施二次加工，就能够获得蓬松、柔软性优异的纺粘无纺布。此外，由于不需要实施上述二次加工，因此能够获得弯曲刚性也小的纺粘无纺布。

此外，本公开的纺粘无纺布的制造方法例如，即使在应用于生产速度超过500m/min那样的高速制法的情况下也能够稳定地制造。

压纹辊的母材的洛氏硬度可以为35HRC～50HRC。压纹辊的直至凹部的底面的深度相对于在旋转方向上相邻的凸部间距离之比(直至凹部的底面的深度/旋转方向上相邻的凸部间距离)可以为0.4mm/mm～1.0mm/mm。

无纺织网可以为至少2层的无纺织网。在无纺织网为2层的情况下，可以堆积于移动捕集构件上以形成下层的无纺织网(第1无纺织网)，在下层的无纺织网上形成上层的无纺织网(第2无纺织网)。

这里，参照图1，对于本公开的纺粘无纺布的制造方法进行说明。图1为表示用于制造本公开的纺粘无纺布层叠体的装置的一例的概略示意图。图1所示的纺粘制造装置100具备第1纺丝部11A和第2纺丝部11B。第1纺丝部11A和第2纺丝部11B具有相同的构成部分。对于第1纺丝部11A和第2纺丝部11B中的相同的构成部分附上相同的符号并省略说明。

纺粘制造装置100具备：挤出热塑性聚合物的第1挤出机31A；挤出热塑性聚合物的第2挤出机31B；将熔融的热塑性聚合物进行熔融纺丝的喷丝头33；将从喷丝头33熔融纺丝出的连续纤维组20(20A、20B)进行拉伸的喷射器(ejector)37；捕集经拉伸的连续纤维组20的移动捕集构件51；用于将连续纤维组20高效地捕集于移动捕集构件51上的抽吸单元39；用于进行热压接的压纹辊53和平坦辊55；以及将热压接后的纺粘无纺布层叠体60卷取的络纱机71。

在第1纺丝部11A中，首先，将热塑性聚合物从喷丝头33熔融纺丝，形成连续纤维组20A。在连续纤维组20A为卷曲连续纤维组的情况下，可以从第1挤出机31A挤出第1热塑性聚合物，从第2挤出机31B挤出第2热塑性聚合物，进行复合纺丝。接下来，将连续纤维组20A通过冷却风35进行冷却，通过喷射器37进行拉伸。经拉伸的连续纤维组20A通过设置于移动捕集构件51的捕集面的下部的抽吸单元39，被高效地捕集于移动捕集构件51上，形成第1无纺织网40A。对于第2纺丝部11B也同样地操作，形成连续纤维组20B。连续纤维组20B层叠于第1无纺织网40A上，形成第2无纺织网40B，形成层叠结构的无纺织网。第1无纺织网40A为下层的无纺织网，第2无纺织网40B为上层的无纺织网。层叠结构的无纺织网通过压纹辊53和平坦辊55而被热压接，获得纺粘无纺布层叠体60。然后，纺粘无纺布层叠体60被络纱机71卷取。

这里，在满足上述条件(D)的纺粘无纺布中，为了满足上述条件(A)～(C)、以及(E)和(F)，优选使用满足下述(1)～(3)的压纹辊作为压纹辊53，进行热压接。对于压纹辊的详细情况进行后述。

(1)凸部的面积率：5％～18％，

(2)压纹长宽比(由从凸部的顶面直至凹部的底面的深度相对于凸部的顶面的面积之比表示的比)：2.5mm/mm²～7.0mm/mm²，

(3)母材的洛氏硬度：35HRC以上

参照图1，对于本公开的纺粘无纺布的制造方法的一例进行了说明，但是并不限定于此。纺丝部11可以仅具备1个，也可以具备2个以上。关于第1挤出机31A和第2挤出机31B，可以使用两者，也可以仅使用任一者。

此外，关于本公开的纺粘无纺布的制造方法，可以利用图2所示的具备冷却室为密闭型结构的纺丝部12的制造装置来制造。图2为表示用于制造本公开的纺粘无纺布层叠体的装置的另一例的概略示意图。图2表示将图1所示的纺粘制造装置100中的纺丝部11(纺丝部11A和纺丝部11B)置换为纺丝部12的装置。即，纺丝部11以外的装置构成与图1所示的制造装置相同。此外，对于与图1所示的制造装置相同的构成部分附上相同的符号并省略说明。

纺丝部12具有：挤出热塑性聚合物的第1挤出机32；将熔融的热塑性聚合物进行熔融纺丝的喷丝头34；将从喷丝头34熔融纺丝出的连续纤维组22进行冷却的冷却室38C；供给冷却风36的冷却风供给部38A和38B以及将连续纤维组22进行拉伸的拉伸部38D。

在纺丝部12中，挤出热塑性聚合物，将熔融的热塑性聚合物导入至喷丝头34。接下来，将熔融的热塑性聚合物从喷丝头34熔融纺丝。熔融纺丝出的连续纤维组22被导入至冷却室38C。通过由冷却风供给部38A和冷却风供给部38B的任一者或两者供给的冷却风36，对连续纤维组22进行冷却。经冷却的连续纤维组22被导入至冷却室38C的下游侧所具备的拉伸部38D。拉伸部38D设置成窄路状。通过冷却风的速度在窄路中增加，从而导入至拉伸部38D的连续纤维组22被拉伸。经拉伸的连续纤维组22被分散并捕集于移动捕集构件51上。而且，被分散的连续纤维组22通过移动捕集构件51的捕集面的下部所具备的抽吸单元39，被高效地捕集于移动捕集构件51上，形成无纺织网42。

参照图2，对于本公开的纺粘无纺布的制造方法的另一例进行了说明，但是并不限定于此。纺丝部12可以仅具备1个，也可以具备2个以上。在图2中，挤出机32仅具备1个，但也可以具备2个以上。此外，从图1所示的喷丝头33熔融纺丝的连续纤维组20和从图2所示的喷丝头34熔融纺丝的连续纤维组22可以为卷曲连续纤维组。

另外，在以下说明中，省略符号进行说明。

如果熔融纺丝出的连续纤维组为卷曲连续纤维组，则易于获得蓬松、柔软性优异的纺粘无纺布。此外，在卷曲连续纤维组中，也可以热塑性聚合物含有第1热塑性聚合物成分和熔点比第1热塑性聚合物成分高5℃以上的第2热塑性聚合物成分，将第1热塑性聚合物成分与第2热塑性聚合物成分进行复合熔融纺丝。

根据目的，无纺织网可以为2层以上的层叠无纺织网。在无纺织网为2层的情况下，可以使第1连续纤维组堆积于移动捕集构件上，形成第1无纺织网之后，使第2连续纤维组堆积于第1无纺织网上，形成第2无纺织网。如果第1无纺织网和第2无纺织网都包含卷曲纤维，则易于获得满足上述条件(A)～(F)的纺粘无纺布层叠体。另外，在本公开中，“无纺织网”是不仅包含单层的无纺织网，而且还包含层叠无纺织网的概念。

将无纺织网进行热压接的温度根据无纺织网所包含的纤维进行设定即可。无纺织网所包含的纤维为例如聚丙烯系聚合物的情况下，可以为100℃～200℃的范围。进行热压接时的线压可举出例如，100N/cm～1500N/cm。进行热压接时的压接速度可举出例如，1m/sec～50m/sec。

压纹辊设置有凸部和凹部，满足下述(1)～(3)是重要的。

(1)凸部的面积率为5％～18％(在本说明书中，有时将凸部的面积率称为“压纹面积率”)。

(2)压纹长宽比为2.5mm/mm²～7.0mm/mm²。

压纹长宽比由凸部的顶面的面积与从凸部的顶面直至凹部的底面的深度之比(从凸部的顶面直至凹部的底面的深度/凸部的顶面的面积)来表示。

(3)母材的洛氏硬度：35HRC以上。

压纹辊满足上述(1)～(3)，表示压纹辊的凸部顶面的面积小、凸部高、而且为硬度高的凸部、具备适当的量的凸部。即，表示在压纹辊上以适当的量设置有细长的形状的硬的凸部。在为了获得满足上述条件(A)～(D)的纺粘无纺布而只是使用了设置有细长的凸部的压纹辊的情况下，凸部易于破损，生产率差。因此，难以获得上述蓬松、柔软性优异的纺粘无纺布。因此，通过上述(1)～(3)全都满足的压纹辊来进行热压接，从而可抑制设置于压纹辊的凸部的破损，因此在高效地生产满足上述条件(A)～(D)的纺粘无纺布方面是有用的。

从获得蓬松、柔软性优异的纺粘无纺布的方面考虑，凸部的面积率的优选的下限为7％以上。此外，凸部的面积率的优选的上限为15％以下。

当压纹长宽比小于2.5mm/mm²时，难以获得蓬松、柔软性优异的纺粘无纺布。压纹长宽比超过7.0mm/mm²的压纹辊难以制造。从制造蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布的观点考虑，压纹长宽比的优选的上限为6.0mm/mm²以下，更优选的上限为5.5mm/mm²以下。压纹长宽比的优选的下限为3.0mm/mm²以上，更优选的下限为3.5mm/mm²以上。

从获得蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布的观点考虑，压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC以上即可，优选为35HRC～50HRC。如果压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC以上，则能够高效地制造蓬松、柔软性优异的纺粘无纺布。

上述(1)～(3)的条件全都满足的压纹辊的制造方法没有特别限定，可通过公知的方法来制造。可举出例如如下方法：通过对于满足上述(3)的条件的母材的表面，实施雕刻处理、电铸处理、喷砂处理、放电加工处理、蚀刻处理等处理，从而获得满足上述(1)和(2)的条件的压纹辊。

从获得蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布的观点考虑，压纹辊的直至凹部的底面的深度相对于在旋转方向上相邻的凸部间距离之比(直至凹部的底面的深度/在旋转方向上相邻的凸部间距离)优选为0.4mm/mm～1.0mm/mm。该比的更优选的下限为0.5mm/mm以上，更优选的上限为0.8mm/mm。在旋转方向上相邻的凸部间距离表示相邻的凸部间的中心间距离(也称为凸部间距)(参照图3)。

从获得蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小的纺粘无纺布的观点考虑，凸部间距优选为0.5mm～3.0mm。从同样的方面考虑，凸部的顶面的面积优选为0.1mm²～1.0mm²。

压纹辊的凸部的顶面的形状不受特别限定。可以为例如，圆形、椭圆形、三角形、四边形、菱形、五边以上的多边形。此外，也可以为被这些形状包围的形状。进一步，也可以为这些形状的组合。

这里，对于本公开的压纹辊的一例，参照图进行说明。以下，参照图3～图5，对于本公开的压纹辊的一例进行说明，但并不限定于此。

图3为表示本公开的压纹辊的一例的示意图。如图3所示那样，压纹辊200具备多个凸部201A和凸部201B。凸部201A和凸部201B分别以相同形状设置，凸部201A和凸部201B的顶面分别为相同形状的椭圆形。压纹辊200在相邻的凸部201A与凸部201A之间、相邻的凸部201A与凸部201B之间以及相邻的凸部201B与凸部201B之间，设置有凹部203。凸部201A的凸部组中，沿着压纹辊的旋转方向上，凸部201A的椭圆的朝向配置为相同方向，以椭圆的朝向每隔1列成为相同的方式配置。凸部201B的凸部组也以与凸部201A的凸部组同样的排列来设置。凸部201A的凸部组和凸部201B的凸部组分别设置为：所配置的朝向在旋转方向上的每一列间彼此不同。

压纹辊200中，如图3所示那样，凸部201A的凸部组以具有在旋转方向上相邻的凸部间的距离P(即，凸部间距P)的方式设置。如图3所示那样，在旋转方向上相邻的凸部间的距离P为椭圆的中心间距离。椭圆的中心表示最短的直径与最长的直径的交点。

图4A为图3所示的压纹辊所具备的凸部的A-A截面图。具体而言，表示压纹辊200的凸部201A中的A-A截面图。图4B为图3所示的压纹辊所具备的凸部的B-B截面图。具体而言，表示压纹辊200的凸部201B中的B-B截面图。图5为图3所示的压纹辊所具备的凸部的从旋转方向观察到的立体图。具体而言，表示将图3所示的压纹辊200的凸部201A从旋转方向观察到的立体图。如图4A、图4B和图5所示那样，凸部201A和凸部201B分别设置有锥角。此外，如图4A、图4B和图5所示那样，具有从凸部201A和凸部201B的顶面直至凹部203的底面的深度t，具有顶面的面积S。

压纹辊200的直至凹部203的底面的深度t相对于在旋转方向上相邻的凸部201A间的距离P之比(t/P)优选为上述范围。此外，凸部201A的顶面的面积S与从凸部201A的顶面直至凹部203的底面的深度t之比(t/S)所示的压纹长宽比优选为上述范围。从凸部201A的顶面直至凹部203的底面的深度t只要是压纹长宽比满足上述范围的范围，就不受特别限定。以上，将凸部201A为代表进行了说明，但是对于凸部201B也同样。

本公开的压纹辊适合用于将用于获得本公开的纺粘无纺布和纺粘无纺布层叠体的无纺织网进行热压接。本公开的压纹辊并不限定于此，如果能够将无纺织网进行热压接，则也能够适用于纺粘无纺布和纺粘无纺布层叠体以外的无纺织网。

实施例

以下，通过实施例，对于本公开的纺粘无纺布进行说明，本公开的纺粘无纺布并不受以下实施方式的任何限定。

另外，在以下实施例中，“％”表示质量％。

实施例和比较例中的物性值等通过以下方法来测定。

(1)目付〔g/m²〕

从纺粘无纺布采集10张100mm(流向：MD)×100mm(与流向正交的方向：CD)的试验片。试验片的采集位置设为CD方向上的10处。接着，在20℃、相对湿度50％RH环境下，对于所采集的各试验片，使用上皿电子天平(研精工业公司制)分别测定质量〔g〕。求出各试验片的质量的平均值。由求出的平均值换算成每1m²的质量〔g〕，将小数点第2位四舍五入而设为各无纺布样品的目付〔g/m²〕。

(2)厚度〔mm〕

从纺粘无纺布采集10张100mm(MD)×100mm(CD)的试验片。试验片的采集位置设为与目付测定用的试验片同样的位置。接着，对于采集的各试验片，使用载荷型厚度计(尾崎制作所公司制)，按照JIS L 1096：2010所记载的方法测定厚度〔mm〕。求出各试验片的厚度的平均值，将小数点第2位四舍五入而设为各无纺布样品的厚度〔mm〕。

[柔软性的评价]

(3)WC(压缩功)〔gf·cm/cm²〕

从无纺布采集2张150mm(MD)×150mm(CD)的试验片。另外，采集位置设为CD方向上的2处。接着，对于试验片，通过Kato tech(株)制的压缩试验机KES-FB3-A，在作为测定条件的20℃、相对湿度50％RH环境下，使用压缩件(具有压缩面积2cm²的圆形平面的钢制加压板)，以压缩变形速度0.020mm/sec，最大压力50gf/cm²进行压缩试验，测定WC〔gf·cm/cm²〕。

求出各试验片的WC的平均值，将小数点第3位四舍五入设为各无纺布样品的WC〔gf·cm/cm²〕。

[蓬松性的评价]

(4)TO(压力0.5gf/cm²时的厚度)-TM(压力50gf/cm²时的厚度)〔mm〕

从无纺布采集2张150mm(MD)×150mm(CD)的试验片。另外，采集位置设为CD方向上的2处。接着，对于试验片，通过Kato tech(株)制的压缩试验机KES-FB3-A，在作为测定条件的20℃、相对湿度50％RH环境下，使用压缩件(具有压缩面积2cm²的圆形平面的钢制加压板)，以压缩变形速度0.020mm/sec，最大压力50gf/cm²进行压缩试验，测定TO〔mm〕和TM〔mm〕。

求出各试验片的TO〔mm〕和TM〔mm〕的平均值，将小数点第3位四舍五入而设为各无纺布样品的TO〔mm〕和TM〔mm〕。计算各无纺布样品的TO-TM〔mm〕。

[弯曲刚性的评价]

(5)硬挺度BR_MD以及硬挺度BR_CD

通过以下方法实施悬臂试验，测定纺粘无纺布的硬挺度〔mm〕，从而评价弯曲刚性。具体而言，按照JIS-L1096：2010的8.19.1[A法(45°悬臂法)]，进行了测定。

从纺粘无纺布采集5张2.5cm(CD)×15cm(MD)作为纵向(MD)的试验片，此外，从纺粘无纺布采集5张2.5cm(MD)×15cm(CD)作为横向(CD)的试验片。

在一端具有45度斜面的表面光滑的水平台上，将所得的试验片的短边与刻度基线一致地放置。接下来，通过适当的方法使试验片沿斜面的方向缓慢地滑动，由刻度读取出试验片的一端的中央点与斜面相接时的、试验片的另一端的位置。

硬挺度以试验片移动的长度(mm)来表示，测定纵向和横向各5张，求出纵向和横向的各自的平均值，将纵向的硬挺度设为BR_MD，将横向的硬挺度设为BR_CD。

＜实施例1＞

(下层)

将下述第1成分和下述第2成分通过纺粘法进行复合熔融纺丝，使由并列型的卷曲复合纤维(以下设为“卷曲纤维A”)形成的下层的无纺织网堆积于移动捕集面上。该并列型的卷曲复合纤维中，第1成分/第2成分的质量比为40/60，平均纤维直径为15μm。该无纺织网的目付为11.4g/m²。

-卷曲纤维A的第1成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟(按照ASTM D1238，在温度230℃、载荷2.16kg进行了测定。以下，只要没有特别规定就是同样的。)的丙烯-乙烯无规共聚物与熔点162℃、MFR3g/10分钟的丙烯均聚物的质量比(丙烯-乙烯无规共聚物/丙烯均聚物)为96:4的混合体。

-卷曲纤维A的第2成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟的丙烯-乙烯无规共聚物

(上层)

将下述第1成分和下述第2成分通过纺粘法进行复合熔融纺丝，使由并列型的卷曲复合纤维(以下设为“卷曲纤维B”)形成的上层的无纺织网以在线(in line)的方式，堆积于下层的无纺织网上，制作出层叠结构的无纺织网。该并列型的卷曲复合纤维中，第1成分/第2成分的质量比为20/80，平均纤维直径为15μm。该无纺织网的目付为5.6g/m²。

-卷曲纤维B的第1成分-

熔点162℃、MFR60g/10分钟的丙烯均聚物

-卷曲纤维B的第2成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟的丙烯-乙烯无规共聚物

接着，将层叠结构的无纺织网利用下述压纹辊，通过下述压纹条件进行热熔合，获得了总目付为17g/m²的纺粘无纺布层叠体。压接部的面积率为11％。

-压纹辊-

压纹面积率：11％

压纹长宽比：4.1mm/mm²

压纹母材的洛氏硬度：37HRC

-压纹条件-

压纹温度：140℃

压纹线压：784N/cm

＜实施例2＞

使纺粘无纺布层叠体中的下层的目付为13.4g/m²，使上层的目付为6.6g/m²，使总目付为20g/m²，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

＜实施例3＞

使纺粘无纺布层叠体的下层的目付为15.4g/m²，使上层的目付为7.6g/m²，使总目付为23g/m²，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

＜实施例4＞

作为压纹辊，使用了下述压纹辊，除此以外，与实施例2同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

-压纹辊-

压纹面积率：7％

压纹长宽比：3.0

压纹母材的洛氏硬度：36HRC

＜比较例1＞

作为压纹辊，使用了下述压纹辊，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

-压纹辊-

压纹面积率：18％

压纹长宽比：1.9mm/mm²

压纹母材的洛氏硬度：38HRC

＜比较例2＞

-压纹辊-

压纹面积率：18％

压纹长宽比：1.9mm/mm²

压纹母材的洛氏硬度：38HRC

＜比较例3＞

使纺粘无纺布层叠体的下层的目付为20.0g/m²，使上层的目付为10.0g/m²，使总目付为30g/m²，进一步，作为压纹辊，使用下述压纹辊，采用了下述压纹条件，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。压接部的面积率为11％。此时，虽然获得了纺粘无纺布层叠体，但是由于压纹母材硬度并不充分而产生了设备不良，没能得到充分的量产稳定性。

-压纹辊-

压纹面积率：11％

压纹长宽比：4.1mm/mm²

压纹母材的洛氏硬度：32HRC

-压纹条件-

压纹温度：140℃

压纹线压：343N/cm

＜比较例4＞

作为纺粘无纺布层叠体的上层，设为仅使用了第2成分的非卷曲纤维(设为“非卷曲纤维A”)的无纺织网，作为下层，设为仅使用了第2成分的非卷曲纤维(设为“非卷曲纤维B”)的无纺织网，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

-非卷曲纤维A的成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟的丙烯-乙烯无规共聚物

-非卷曲纤维B的成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟的丙烯-乙烯无规共聚物

＜比较例5＞

作为纺粘无纺布层叠体的上层，设为使用了下述成分的非卷曲纤维(设为“非卷曲纤维A”)的无纺织网，作为下层，设为使用了下述成分的非卷曲纤维(设为“非卷曲纤维B”)的无纺织网，除此以外，与实施例2同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

-非卷曲纤维A的成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟的丙烯-乙烯无规共聚物

-非卷曲纤维B的成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟的丙烯-乙烯无规共聚物

＜比较例6＞

作为纺粘无纺布层叠体的上层，设为使用了下述成分的非卷曲纤维(设为“非卷曲纤维C”)的无纺织网，作为下层，设为使用了下述成分的非卷曲纤维(设为“非卷曲纤维D”)的无纺织网，将压纹条件设为下述条件，除此以外，与实施例2同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

-非卷曲纤维C的成分-

熔点162℃、MFR60g/10分钟的丙烯均聚物

-非卷曲纤维D的成分-

熔点162℃、MFR60g/10分钟的丙烯均聚物

-压纹条件-

压纹温度：160℃

压纹线压：784N/cm

＜比较例7＞

使纺粘无纺布层叠体的下层的目付为10.0g/m²，使上层的目付为10.0g/m²，使总目付为20g/m²，进一步，作为上层，设为使用了下述成分的非卷曲纤维(设为“非卷曲纤维A”)的无纺织网，除此以外，与实施例1同样地操作，获得了纺粘无纺布层叠体。

-非卷曲纤维A的成分-

熔点142℃、MFR60g/10分钟的丙烯-乙烯无规共聚物

[表1]

如表1所示那样，可知各实施例中，目付W、厚度t、通过KES法测定得到的WC、通过KES法测定得到的TO-TM以及硬挺度BR_MD和硬挺度BR_CD处于本公开的纺粘无纺布(无纺布层叠体)的范围内，蓬松、柔软性优异、并且弯曲刚性小。

＜比较例8和9＞

比较例8和9的纺粘无纺布由非卷曲纤维形成，为对于压纹处理后的纺粘无纺布使用加工装置等而获得了蓬松性的市售品。将结果示于表2中。

[表2]

由表2可知那样，比较例8和9所示的、实施了二次加工处理的纺粘无纺布的WC和TO-TM的值高，因此可知蓬松性和柔软性良好，但是可知硬挺度比实施例高，弯曲刚性大。进而，如比较例8那样，如果提高蓬松度和柔软性，则硬挺度大幅增加，存在得不到作为目标的小的弯曲刚性的倾向。

因此，如比较例8和9所示那样，在以往的纺粘无纺布中，良好的蓬松度和柔软性与小的弯曲刚性为此消彼长的关系，难以兼具它们。

另一方面，本实施例的纺粘无纺布中，能够兼具良好的蓬松度和柔软性与小的弯曲刚性。

另外，各附图中所附的符号如下所述。

53、200：压纹辊，201A、201B：凸部，203：凹部，60：纺粘无纺布层叠体

2019年1月25日申请的PCT/JP2019/002536的整个公开内容通过参照而并入本说明书中。

关于本说明书中记载的全部文献、专利申请和技术标准，与具体并且分别记载了各个文献、专利申请和技术标准通过参照而并入本说明书的情况相同程度地，通过参照而并入本说明书中。

Claims

1.一种纺粘无纺布，其包含热塑性聚合物的纤维，厚度t、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压缩功WC、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力0.5gf/cm²时的厚度TO、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力50gf/cm²时的厚度TM、目付W、以及按照JIS-L1096：2010所记载的45°悬臂法测定得到的纵向MD的硬挺度BR_MD以及横向CD的硬挺度BR_CD满足下述条件(A)～(F)，

(A)：t≥0.30mm

(B)：WC≥0.22gf·cm/cm²

(C)：TO-TM≥0.25mm

(D)：W≤30g/m²

(E)：BR_MD≤40mm

(F)：BR_CD≤25mm，

所述纤维包含卷曲纤维，

具有压接部和非压接部，

所述压接部的面积率为7％～15％，

所述纺粘无纺布为纺粘无纺布层叠体。

2.根据权利要求1所述的纺粘无纺布，所述热塑性聚合物包含烯烃系聚合物。

3.根据权利要求2所述的纺粘无纺布，所述烯烃系聚合物包含丙烯系聚合物。

4.根据权利要求1或2所述的纺粘无纺布，所述纤维的平均纤维直径为5μm～20μm。

5.根据权利要求1或2所述的纺粘无纺布，其用于卫生材料。

6.一种纺粘无纺布的制造方法，其具有：

将热塑性聚合物熔融纺丝以形成卷曲连续纤维组；

使形成的所述卷曲连续纤维组堆积于移动捕集构件上以形成至少2层的无纺织网；

将形成的所述无纺织网通过压纹辊进行热压接，所述压纹辊设置有凸部和凹部，所述凸部的面积率为7％～15％，由从所述凸部的顶面直至所述凹部的底面的深度相对于所述凸部的顶面的面积之比表示的压纹长宽比为2.5mm/mm²～7.0mm/mm²，所述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC以上，

所述纺粘无纺布包含热塑性聚合物的纤维，厚度t、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压缩功WC、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力0.5gf/cm²时的厚度TO、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力50gf/cm²时的厚度TM、目付W、以及按照JIS-L1096：2010所记载的45°悬臂法测定得到的纵向MD的硬挺度BR_MD以及横向CD的硬挺度BR_CD满足下述条件

(A)～(F)，

(A)：t≥0.30mm

(B)：WC≥0.22gf·cm/cm²

(C)：TO-TM≥0.25mm

(D)：W≤30g/m²

(E)：BR_MD≤40mm

(F)：BR_CD≤25mm，

所述纤维包含卷曲纤维，

所述纺粘无纺布为纺粘无纺布层叠体。

7.根据权利要求6所述的纺粘无纺布的制造方法，所述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC～50HRC。

8.根据权利要求6或7所述的纺粘无纺布的制造方法，所述深度相对于在旋转方向上相邻的所述凸部间距离之比为0.4mm/mm～1.0mm/mm。

9.一种压纹辊，其为用于将无纺织网进行热压接来制造纺粘无纺布的压纹辊，所述压纹辊设置有凸部和凹部，所述凸部的面积率为7％～15％，由从所述凸部的顶面直至所述凹部的底面的深度相对于所述凸部的顶面的面积之比表示的压纹长宽比为2.5mm/mm²～7.0mm/mm²，所述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC以上，

所述纺粘无纺布包含热塑性聚合物的纤维，厚度t、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压缩功WC、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力0.5gf/cm²时的厚度TO、利用基于KES法的压缩试验测定得到的压力50gf/cm²时的厚度TM、目付W、以及按照JIS-L1096：2010所记载的45°悬臂法测定得到的纵向MD的硬挺度BR_MD以及横向CD的硬挺度BR_CD满足下述条件(A)～(F)，

(A)：t≥0.30mm

(B)：WC≥0.22gf·cm/cm²

(C)：TO-TM≥0.25mm

(D)：W≤30g/m²

(E)：BR_MD≤40mm

(F)：BR_CD≤25mm，

所述纤维包含卷曲纤维，

所述纺粘无纺布为纺粘无纺布层叠体。

10.根据权利要求9所述的压纹辊，所述压纹辊的母材的洛氏硬度为35HRC～50HRC。

11.根据权利要求9或10所述的压纹辊，所述深度相对于在旋转方向上相邻的所述凸部间距离之比为0.4mm/mm～1.0mm/mm。