CN112406349A - 热敏孔版原纸用支承体和热敏孔版原纸 - Google Patents

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Abstract

本发明为热敏孔版原纸用支承体和热敏孔版原纸，该热敏孔版原纸用支承体包含麻浆和合成纤维，横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率相对于纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率之比为1.0～1.4。

Description

热敏孔版原纸用支承体和热敏孔版原纸
技术领域
本发明的实施方式涉及热敏孔版原纸用支承体和热敏孔版原纸。
背景技术
热敏孔版原纸(以下有时也称为“孔版原纸”)通常包含多孔性支承体和层叠在多孔性支承体上的热塑性树脂薄膜。
孔版原纸的制版通常使用热印头(TPH)，若在孔版原纸的表面存在凹凸，则存在如下情况：在制版时TPH与薄膜的密合性变差，发生容易穿孔的部位和难以穿孔的部位。因此，有时无法如原稿那样的穿孔，使用该孔版原纸得不到良好的印刷图像。
专利文献1公开了将拉伸强度伸长率特性设为特定值的热敏孔版印刷用原纸。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平8-58262号公报
发明内容
发明要解决的问题
本发明的实施方式的一个目的在于，提供即使将热敏孔版原纸加以保管后再行使用也能够获得画质良好的印刷图像的热敏孔版原纸用支承体和使用了其的热敏孔版原纸。
用于解决问题的方案
本发明的实施方式涉及一种热敏孔版原纸用支承体，其包含麻浆和合成纤维，横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率相对于纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率之比为1.00～1.40。
本发明的其它实施方式涉及一种热敏孔版原纸，其包含上述热敏孔版原纸用支承体和热塑性树脂薄膜。
发明的效果
通过本发明的实施方式，可提供即使将热敏孔版原纸加以保管后再行使用也能够获得画质良好的印刷图像的热敏孔版原纸用支承体和使用了其的热敏孔版原纸。
附图说明
图1是说明压缩功的图。
具体实施方式
以下，详细说明本发明的实施方式，但本发明不限定于这些实施方式，自不用说可以施加各种修正、变更。
<热敏孔版原纸用支承体>
本实施方式的热敏孔版原纸用支承体包含麻浆和合成纤维，横向的JAPAN TAPPINo.71中规定的拉伸断裂伸长率相对于纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率之比为1.00～1.40。在本说明书中，将长度方向设为纵向，将与长度方向正交的方向设为横向。
若孔版原纸的表面、尤其是薄膜存在凹凸，则在使用热印头(TPH)进行制版时，TPH与薄膜的密合性变差，产生容易穿孔的部位和难以穿孔的部位，无法如原稿那样的穿孔，有时得不到良好的印刷图像。
此外，即使片材状态下的孔版原纸的表面平滑性优异，在卷绕成卷状的情况下，也存在表面平滑性经时性降低、无法维持与片材状态相同的表面平滑性的情况。因此，使用保管后的卷绕成卷状的孔版原纸进行制版和印刷时，有时无法获得良好的印刷图像。作为其原因，可推测：卷绕成卷状的孔版原纸在层压工序和/或将孔版原纸卷绕成卷状的辊加工工序中受到压力而被压缩的支承体的纤维试图恢复厚度，由此挤压薄膜，其结果薄膜产生凹凸而出现表面平滑性降低。尤其在辊的芯附近卷绕压力高，此外，因厚度恢复而产生的应力朝向芯而集中，因此该现象变得显著且存在随着时间的经过而恶化的倾向。另一方面，为了避免该情况，若降低辊的卷绕压力，则作为产品的处理性降低。
使用上述热敏孔版原纸用支承体时，可获得能够抑制热敏孔版原纸在保管中的表面平滑性的经时性降低、即使在保管后加以使用也能够形成画质良好的印刷图像的热敏孔版原纸。
热敏孔版原纸用支承体(以下有时称为“支承体”)优选包含麻浆和合成纤维。支承体优选为多孔性支承体。
支承体优选为长条状。支承体优选将长条的长度方向(纵向)用作输送方向。
作为支承体的形态，可以使用例如薄片纸、无纺布、织物或丝网纱等。
麻浆为天然纤维，可通过对原料进行蒸煮和打浆处理而得到。麻浆具有强度高、不易拉伸的特征。
作为麻浆的原料，可列举出例如马尼拉麻、红麻(洋麻)、剑麻、厄瓜多尔麻、黄麻等。支承体可以仅使用1种麻浆或组合使用两种以上。
支承体除了麻浆之外还包含例如葡蟠、黄瑞香等天然纤维。支承体可以仅使用1种除这些麻浆之外的天然纤维，或者组合使用两种以上。
作为合成纤维，可以使用例如聚酯、聚酰胺、聚苯硫醚、聚丙烯腈、聚丙烯、聚乙烯或它们的共聚物等。这些合成纤维可以以单独的形式使用，也可以组合使用两种以上。
这些之中，从强度和或耐水性的观点出发，优选为聚酯、聚丙烯腈，例如，还优选组合使用聚酯和聚丙烯腈。作为聚酯，可列举出聚对苯二甲酸乙二醇酯、对苯二甲酸乙二醇酯与间苯二甲酸乙二醇酯的共聚物、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸己二醇酯、对苯二甲酸己二醇酯与对苯二甲酸1,4-环己烷二甲醇酯的共聚物等。作为聚酯纤维，通常可列举出聚对苯二甲酸乙二醇酯系拉伸聚酯纤维、未拉伸聚酯纤维、以聚对苯二甲酸乙二醇酯系聚酯作为芯成分，且以由对苯二甲酸、间苯二甲酸、乙二醇、二乙二醇等构成的非晶性共聚聚酯作为鞘成分的聚酯系复合纤维等。
作为支承体所使用的合成纤维，可根据对原纸所要求的品质而适宜使用各种纤维直径的合成纤维，可以使用单一纤维直径的合成纤维，也可以组合使用两种以上的纤维直径的合成纤维。例如，可以配混粗纤维来提高刚性、耐刷性能，此外，可以配混细纤维来提高图像性。
支承体所包含的纤维的平均纤维直径和纤维长度没有特别限定。
麻浆的平均纤维直径优选为0.1μm～60μm，更优选为1μm～30μm。麻浆的纤维长度优选为0.1mm～15mm。
合成纤维的平均纤维直径优选为40μm以下，更优选为20μm以下，进一步优选为15μm以下。合成纤维的平均纤维直径优选为0.1μm～40μm，更优选为1μm～20μm，进一步优选为1μm～15μm。合成纤维的纤维长度优选为0.1mm～5mm。
从所谓被称为日本纸的纤维所引起的图像模糊的降低和获得受到压力而压扁后难以恢复厚度的支承体的观点出发，支承体中的麻浆与合成纤维的含量的质量比(麻浆：合成纤维)优选为25：75～50：50，更优选为30：70～45：55。
支承体可以配混有阻燃剂、热稳定剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂、颜料、染料、脂肪酸酯、蜡等有机润滑材料、聚硅氧烷等消泡剂、纸力增强剂、湿润纸力增强剂、施胶剂等。
从提高使用刚制造后的热敏孔版原纸得到的印刷物的画质和使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质的观点出发，支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED2)相对于纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED1)之比(ED2/ED1)(以下有时也称为“拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比”)优选为1.00～1.40，更优选为1.10～1.40，进一步优选为1.20～1.40，更进一步优选为1.20～1.35。
若支承体的拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比为1.40以下，则横向相对于纵向的伸长率不会变得过大，因此在例如将支承体与热塑性树脂薄膜进行贴合的层压工序、将孔版原纸卷绕成卷状的卷加工工序等中被拉伸时，不易发生形变。因此，能够将使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质保持良好。
支承体的拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比优选为1.40以下，更优选为1.35以下。
若支承体的拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比为1.00以上，则纵向相对于横向的伸长率不会变得过大，因此不易发生形变，能够将使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质保持良好。
支承体的拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比优选为1.00以上，从提高使用刚制造后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质的观点出发，更优选为1.10以上，进一步优选为1.20以上。
支承体的纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED1)优选为5.0％以下，更优选为4.8％以下。从进一步提高使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质的观点出发，支承体的纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED1)进一步优选为4.5％以下。
另一方面，支承体的纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED1)优选为3.8％以上，更优选为4.0％以上。
支承体的纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED1)例如优选为3.8～5.0％，更优选为3.8～4.8％，进一步优选为4.0～4.5％。
支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED2)优选为6.8％以下，更优选为6.5％以下。
支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED2)优选为4.8％以上，更优选为5.0％以上。
支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED2)例如优选为4.8～6.8％，更优选为5.0～6.5％。
在将支承体重叠10片的状态下测定的压缩功(以下有时也简称为“压缩功”)优选为1.200～1.460gf·cm/cm2。
压缩功的值越大，则支承体越容易被压缩。通过将支承体的压缩功设为上述范围，从而能够制成确保墨通过性且更难以被压缩的支承体。因此，容易进一步提高使用刚制造后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质和使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质。
支承体的压缩功优选为1.200gf·cm/cm2以上，更优选为1.300gf·cm/cm2以上。若支承体的压缩功为1.200gf·cm/cm2以上，则更良好地确保墨通过性，能够获得良好的图像浓度，能够提高使用刚制造后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质。
从支承体的耐压缩度和由此提高使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质的观点出发，支承体的压缩功优选为1.460gf·cm/cm2以下。
支承体的压缩功可通过下述方法进行测定，压缩功的测定可以参照例如“质地和服装要点的通俗解说川端季雄纤维机械学会志(纤维工学)(風合いと衣服要点のやさしい解説川端季雄繊維機械学会誌(繊維工学))Vol.33No.2(1980年)”。
用于测定支承体的压缩功的测定设备可以使用例如Kato Tech Co.,Ltd.制的KES-G5压缩试验机，也可以使用除此之外的能够实现上述“质地和服装要点的通俗解说川端季雄纤维机械学会志(纤维工学)Vol.33No.2(1980年)”中记载的测定方法的测定机器。使用KES-G5压缩试验机时，在将支承体重叠10片的状态下，在加压板的面积为2.0cm2、压缩变形速度(加压板下降(上升)速度)为0.02mm/秒、最大压缩载荷为300gf/cm2的条件下进行测定。测定温度和测定湿度设为20～30℃、50～70％RH。
图1示出用于求出压缩功的图。图1中，y轴方向(纵轴方向)表示对于支承体的压力P(gf/cm2)，图中，x轴方向(横轴方向)表示每10片支承体的厚度(将支承体重叠10片而得到的厚度)T(mm)。
图1中，T0表示压力P为50gf/cm2时的将支承体重叠10片而得到的厚度，TM表示压力P为最大压缩载荷即300gf/cm2时的将支承体重叠10片而得到的厚度。压缩功以T为T0～TM时的P的积分值、即图中的a部分的面积的形式来算出。
支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD2)相对于纵向的JAPANTAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD1)之比(SD2/SD1)(以下有时也称为“拉伸强度的SD2/SD1比”)优选为0.10～0.40，更优选为0.20～0.40，进一步优选为0.25～0.40。
若支承体的拉伸强度的SD2/SD1比变大，则存在横向的纤维取向增加的倾向，若支承体的拉伸强度的SD2/SD1比变小，则存在纵向的纤维取向增加的倾向。若纤维的取向在任一方一致，则存在墨通过性降低的倾向。在支承体的拉伸强度的SD2/SD1比为0.10～0.40的范围，纤维的纵向取向多，因此，存在在该范围内拉伸强度的SD2/SD1比变得越大则墨通过性越提高的倾向。
从提高使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质的观点出发，支承体的拉伸强度的SD2/SD1比优选为0.40以下。若支承体的拉伸强度的SD2/SD1比为0.40以下，则存在纵向的纤维与横向的纤维的重叠少的倾向，存在厚度方向的弹性低的倾向。因此，在层压加工、辊加工工序中，支承体暂时被压缩，其后，即使热敏孔版原纸在卷绕成卷状的状态下保管时，若支承体的拉伸强度的SD2/SD1比为0.40以下，则也能够进一步降低由厚度恢复导致的画质劣化。
支承体的拉伸强度的SD2/SD1比优选为0.10以上，更优选为0.20以上，进一步更优选为0.25以上。若支承体的拉伸强度的SD2/SD1比为0.10以上，则容易提高使用刚制造后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质，因此，也容易提高使用保管后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质。
支承体的纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD1)优选为0.7kN/m以上，更优选为0.8kN/m以上。另一方面，支承体的纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD1)优选为1.2kN/m以下，更优选为1.1kN/m以下。
例如，支承体的纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD1)优选为0.7～1.2kN/m以上，更优选为0.8～1.1kN/m。
支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD2)优选为0.1kN/m以上。另一方面，支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD2)优选为0.4kN/m以下。
例如，支承体的横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度(SD2)优选为0.1～0.4kN/m。
在将支承体重叠32片的状态下按照JIS P8117(2009)的葛利试验机法而测定的透气抵抗度(以下有时也简称为“透气抵抗度”)优选为0.47秒/100mL以下，更优选为0.45秒/100mL以下。
支承体的透气抵抗度是在将支承体重叠32片的状态下将要测定的空气体积设为100mL，并按照JIS P8117(2009)的葛利试验机法测定的值。
若支承体的透气抵抗度为0.47秒/100mL以下，则更良好地确保墨通过性，能够获得良好的图像浓度，能够提高使用刚制造后的热敏孔版原纸而得到的印刷物的画质。
另一方面，从获得优选强度的观点出发，支承体的透气抵抗度优选为0.20秒/100mL以上，更优选为0.35秒/100mL以上。
支承体的透气抵抗度例如优选为0.20秒/100mL～0.47秒/100mL，更优选为0.35秒/100mL～0.45秒/100mL。
支承体的基重优选为20g/m2以下，更优选为5g/m2～20g/m2，进一步优选为5g/m2～15g/m2。基重为20g/m2以下时，容易获得更良好的墨通过性和图像清晰性，基重为5g/m2以上时，容易获得作为支承体的优选强度。
支承体的密度优选为0.05～1g/cm3，更优选为0.1～0.5g/cm3。
支承体的厚度优选为10μm～100μm，更优选为20μm～75μm。
支承体可以利用例如湿式造纸法等造纸法进行制造。在湿式造纸法中，例如，将纤维分散和过滤后抄取在金属丝(金属丝网)上，使其脱水和干燥，能够制造支承体。支承体优选使用圆网式、短网式或长网式造纸机来抄造。
此外，从赋予强度、耐刷性、尺寸稳定性和刚度的观点出发，优选对通过湿式造纸法等造纸法而得到的支承体涂布水溶性合成树脂和/或水分散性树脂。针对涂布方法，可以使用辊涂机、凹版涂布机、反向涂布机、棒涂机等，但没有特别限定。关于水溶性合成树脂或水分散性树脂，可列举出粘胶纤维、聚氨酯树脂、环氧树脂、丙烯酸类树脂、聚乙酸乙烯酯树脂、氯乙烯树脂、SBR、NBR等天然橡胶、PVA等，可优选列举出粘胶纤维或聚氨酯树脂或者聚氨酯树脂与其它树脂的混合物。水溶性合成树脂可以以例如水溶液的形态来使用，水分散性树脂可以以例如水分散体的形态来使用。水溶性合成树脂和/或水分散性树脂的涂布量以固体成分计优选为0.01～3.0g/m2。
水溶性合成树脂和/或水分散性树脂优选在涂布后进行加热。
这样操作而得到的支承体优选卷绕成卷状。
支承体的基重可通过在造纸时调整对金属丝供给的纤维原料量来控制。
支承体的拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比和拉伸强度的SD2/SD1比可通过调整例如天然纤维与合成纤维的比率、打浆程度、造纸时的速度等来控制。
<热敏孔版原纸>
本实施方式的热敏孔版原纸包含上述热敏孔版原纸用支承体(支承体)和热塑性树脂薄膜。使用该热敏孔版原纸时，可获得能够防止热敏孔版原纸的保管中的表面平滑性的经时性降低、即使在保管后使用也能够形成画质良好的印刷图像的热敏孔版原纸。
热敏孔版原纸包含热敏孔版原纸用支承体(支承体)和热塑性树脂薄膜，优选在热敏孔版原纸用支承体上设置有热塑性树脂薄膜。
作为热塑性树脂薄膜中使用的热塑性树脂，可以使用例如聚酯、聚酰胺、聚丙烯、聚乙烯、聚氯乙烯、聚偏氯乙烯或其共聚物等，这些之中，从穿孔性的观点来看，优选为聚酯、聚偏氯乙烯，更优选为聚酯。作为聚酯，可列举出例如聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、对苯二甲酸乙二醇酯与间苯二甲酸乙二醇酯的共聚物、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸己二醇酯、对苯二甲酸己二醇酯与对苯二甲酸1,4-环己烷二甲醇酯的共聚物等。
热塑性树脂薄膜可以以不损害本发明效果的量包含阻燃剂、热稳定剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂、颜料、染料、脂肪酸酯、蜡等有机润滑材料或者聚硅氧烷等消泡剂等。此外，热塑性树脂薄膜的厚度可根据原纸所要求的灵敏度等来适宜决定，通常设为0.1～10μm，优选为0.1～5μm，更优选为0.1～3μm。厚度为10μm以下时，容易获得更良好的穿孔性，厚度为0.1μm以上时，能够获得更良好的薄膜的制膜稳定性。
热敏孔版原纸的制造方法没有特别限定，可以通过例如包括将支承体与热塑性树脂薄膜进行贴合的工序的方法等来制造。将支承体与热塑性树脂薄膜进行贴合的方法没有特别限定，可以使用例如粘接剂等。作为将支承体与热塑性树脂薄膜进行粘接的粘接剂，可列举出例如乙酸乙烯酯系(乙酸乙烯酯树脂等)、(甲基)丙烯酸系、氯乙烯-乙酸乙烯酯共聚物系、聚酯系、氨基甲酸酯系等加热型粘接剂；(甲基)丙烯酸酯系、聚酯(甲基)丙烯酸酯系、氨基甲酸酯(甲基)丙烯酸酯系、环氧(甲基)丙烯酸酯系、多元醇(甲基)丙烯酸酯系等光固化型(优选为紫外线固化型)的粘接剂。
如此操作而得到的热敏孔版原纸优选卷绕成卷状。
实施例
以下，基于实施例和比较例详细地说明本发明，但本发明不仅仅限定于这些实施例。在没有特别记载的情况下，“％”为“质量％”。表中的各成分的配合量也用“质量％”表示。
<热敏孔版原纸用支承体的制作>
表1示出实施例1～5和比较例1～2的热敏孔版原纸用支承体(支承体)的原料和各支承体的特性值。各支承体包含表1所示的比例的原料(麻浆、聚酯纤维和聚丙烯腈纤维)。
关于各支承体，使用表1所示的比例的原料，利用圆网造纸机以达到特定的基重、拉伸断裂伸长率和拉伸强度之比的方式进行抄造，利用浸渗涂布机以1.3g/m2的涂布量(固体成分)涂布水分散性聚氨酯树脂的水分散体来进行制作，并卷绕成卷状。
以下示出表1所述的原料的详情。
麻浆：将马尼拉麻浆适宜打浆来使用。
聚酯纤维：平均纤维直径为7μm、纤维长度为3mm
聚丙烯腈纤维：平均纤维直径为4μm、纤维长度为3mm
表1所示的支承体的拉伸强度、拉伸断裂伸长率、透气抵抗度和压缩功如下操作来求出。
(标准状态)
支承体的试验用的标准状态基于JIS P8111(1998)，设为23±1℃、50±2％RH。
(拉伸强度、拉伸断裂伸长率)
拉伸强度和拉伸断裂伸长率分别基于JAPAN TAPPI No.71来测定。更详细而言，基于JAPAN TAPPI No.71，分别测定支承体的纵向的拉伸强度(SD1)和支承体的横向的拉伸强度(SD2)。表中，还记载支承体的拉伸强度的SD2/SD1比(SD2/SD1)。
此外，基于JAPAN TAPPI No.71，分别测定支承体的纵向的拉伸断裂伸长率(ED1)和支承体的横向的拉伸断裂伸长率(ED2)。表中，还记载支承体的拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比(ED2/ED1)。
(透气抵抗度)
支承体的透气抵抗度设为如下值：在将支承体重叠32片的状态下，将要测定的空气体积设为100mL，并按照JIS P8117(2009)的葛利试验机法而测定的值。
(压缩功)
支承体的压缩功如下操作来求出。
作为测定设备，使用Kato Tech Co.,Ltd.制的KES-G5压缩试验机，在将支承体重叠10片的状态下，在加压板的面积为2.0cm2、压缩变形速度(加压板下降速度)为0.02mm/秒(0.002cm/秒)、最大压缩载荷为300gf/cm2的测定条件下进行测定，制作图1所示的图。图1中，y轴方向(纵轴方向)表示对支承体施加的压力P(gf/cm2)，图中，x轴方向(横轴方向)表示每10片支承体的厚度(将支承体重叠10片而得到的厚度)T(mm)。图1中，T0表示压力P为50gf/cm2时的将支承体重叠10片而得到的厚度，TM表示压力P为最大压缩载荷即300gf/cm2时的将支承体重叠10片而得到的厚度。压缩功以T为T0～TM时的P的积分值、即图中的a部分的面积的形式来算出。
<热敏孔版原纸的制造和画质的评价>
如下操作来制作各实施例和比较例的热敏孔版原纸。
在聚酯薄膜(双轴拉伸聚对苯二甲酸乙二醇酯薄膜、厚度为2μm)的单面，以0.45g/m2的量涂布UV固化型粘接剂(氨基甲酸酯(甲基)丙烯酸酯系)，在其上层叠如上制作的支承体后，使用紫外线照射装置(ORC制作所制的OHD-320M)，从聚酯薄膜侧照射紫外线，使UV固化型粘接剂发生固化，将所得孔版原纸卷绕成卷状。如此操作，制作长度108m、宽度320mm的卷绕成卷状的孔版原纸。
分别针对刚制作后的热敏孔版原纸和制造后保管6个月后的热敏孔版原纸，利用制版印刷机(“RISOGRAPH MD6650W”、理想科学工业株式会社制)进行制版和印刷，通过目视按照下述评价基准评价所得印刷物的画质。表1中，将刚制造后的热敏孔版原纸的画质评价结果示作“初始画质”。此外，将制造后保管6个月后的热敏孔版原纸的画质评价结果示作“保管后画质”。
AA：几乎不存在模糊和白点
A：略微存在模糊和/或白点
B：存在稍许模糊和/或白点
C：存在大量模糊和/或白点
[表1]
Figure BDA0002631731610000131
如表1所示那样，在使用横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED2)相对于纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率(ED1)之比(ED2/ED1)(拉伸断裂伸长率的ED2/ED1比)处于1.00～1.40的范围内的支承体得到的实施例1～5中，使用制造后保管6个月后的热敏孔版原纸进行制版和印刷时，能够获得与比较例相比画质更优异的印刷图像。

Claims (7)

1.一种热敏孔版原纸用支承体，其包含麻浆和合成纤维，
横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率相对于纵向的JAPAN TAPPINo.71中规定的拉伸断裂伸长率之比为1.00～1.40。
2.根据权利要求1所述的热敏孔版原纸用支承体，其中，在将所述热敏孔版原纸用支承体重叠10张的状态下测定的压缩功为1.200～1.460gf·cm/cm2。
3.根据权利要求1或2所述的热敏孔版原纸用支承体，其中，横向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度相对于纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸强度之比为0.20～0.40。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的热敏孔版原纸用支承体，其中，所述麻浆与所述合成纤维的质量比(麻浆：合成纤维)为30：70～45：55。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的热敏孔版原纸用支承体，其中，横向的JAPANTAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率相对于纵向的JAPAN TAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率之比为1.20～1.40。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的热敏孔版原纸用支承体，其中，纵向的JAPANTAPPI No.71中规定的拉伸断裂伸长率为4.5％以下。
7.一种热敏孔版原纸，其包含权利要求1～6中任一项所述的热敏孔版原纸用支承体和热塑性树脂薄膜。
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