CN111742380B - 粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法 - Google Patents

粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供可得到具有高矫顽磁力iHc和高剩余磁化强度Br的粘结磁铁的粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法。粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法具备将铁和锶的复合氧化物、和氧化铁、和助熔剂混合、造粒后进行烧成、粗粉碎得到铁氧体的粗粉的工序，和将铁氧体的粗粉与比该铁氧体的粗粉的比表面积大的铁氧体的微粉混合、进行退火的工序。

Description

粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法
技术领域
本发明涉及粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法，尤其涉及包含铁氧体的粗粒和微粒的粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法。
背景技术
以往，作为用于AV设备、OA设备、汽车电气安装部件等的小型电动机、或用于复印机的磁力辊等的磁铁这样的高磁力的磁铁，使用铁氧体类烧结磁铁。但是，该铁氧体类烧结磁铁存在发生开裂及由于需要研磨而生产效率差的问题，并且还具有难以加工成复杂形状的问题。
因此，近年来，作为用于AV设备、OA设备、汽车电气安装部件等的小型电动机等的高磁力的磁铁，使用稀土类磁铁的粘结磁铁。但是，稀土类磁铁花费铁氧体类烧结磁铁的约20倍成本，此外，存在容易生锈的问题，因此希望使用铁氧体类粘结磁铁来代替铁氧体类烧结磁铁。
但是，粘结磁铁和烧结磁铁的密度大为不同，例如，相对于铁氧体类烧结磁铁的密度为5.0g/cm3左右，铁氧体类粘结磁铁由于含有树脂或橡胶等粘合剂，其密度比铁氧体类烧结磁铁低，磁力降低。因此，为了提高铁氧体类粘结磁铁的磁力，需要增加铁氧体粉末的含有率。但是，如果增加铁氧体类粘结磁铁中的铁氧体粉末的含有率，则在铁氧体粉末与粘合剂的混炼时，这些混炼物的粘度变高，混炼时的负荷增大，生产性下降，在极端的情况下不能进行混炼。此外，即使可以混炼，在成形时混炼物的熔体流动速率(日文：流動性)变差，因此生产性下降，在极端的情况下不能成形。
为了解决这样的铁氧体类粘结磁铁的问题，提高铁氧体粉末的填充性十分重要。该铁氧体粉末的填充性通常与粒度分布和压缩密度具有高关联性，为了提高铁氧体粉末的填充性，需要提高压缩密度。
作为这样的压缩密度高、高填充性的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法，提出了在1180℃以上低于1220℃的温度下、将对包含氧化铁的多种铁氧体原料进行造粒而得的第一造粒物进行烧成、得到烧成物的粗粉的同时，在900℃以上1000℃以下的温度下将对包含氧化物的多种铁氧体原料进行造粒而得的第二造粒物进行烧成、得到烧成物的微粉，之后，以相对于烧成物的粗粉和微粉的总质量的粗粉的质量之比为65质量％以上低于75质量％的混合比例将粗粉和微粉混合，对得到的混合粉施加机械的粉碎力，将得到的混合粉碎物退火，制造粘结磁铁用铁氧体粉末的方法(例如，参照专利文献1)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利特开2016-72636号公报(段落编号0014)
发明内容
发明所要解决的技术问题
近年，伴随着电动机的(形状的复杂化或多磁极化等的)高性能化，为了抑制对消磁场的去磁，要求具有(4000Oe以上的)高矫顽磁力iHc和(2800G以上的)高剩余磁化强度Br的粘结磁铁。这样，为了得到高矫顽磁力的粘结磁铁，需要提高粘结磁铁用铁氧体粉末的矫顽磁力。这样，为了提高粘结磁铁用铁氧体粉末的矫顽磁力，需要减小混合铁氧体的粗粉和微粉而制造的粘结磁铁用铁氧体粉末中使用的粗粉的粒径。
但是，在专利文献1的粘结磁铁用铁氧体粉末这样的以往的粘结磁铁用铁氧体粉末中，如果减小粗粉的粒径，则混合后的铁氧体粉末难以填充，存在压缩密度下降的问题。如果使用这样压缩密度下降后的粘结磁铁用铁氧体粉末来制作粘结磁铁，则剩余磁化强度Br下降。因此，在以往的粘结磁铁用铁氧体粉末中，不能得到具有高矫顽磁力iHc和高剩余磁化强度Br的粘结磁铁。
因此，本发明是鉴于这样的以往的问题而完成的，其目的在于提供可得到具有高矫顽磁力iHc和高剩余磁化强度Br的粘结磁铁的粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法。
解决技术问题所采用的技术方案
本发明人为了解决上述课题而进行认真研究，结果发现，通过具备将铁和锶的复合氧化物、和氧化铁、和助熔剂混合、造粒后进行烧成、粗粉碎得到铁氧体的粗粉的工序，和将铁氧体的粗粉与比该铁氧体的粗粉的比表面积大的铁氧体的微粉混合、进行退火的工序的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法，可制造能够得到具有高矫顽磁力iHc和高剩余磁化强度Br的粘结磁铁的粘结磁铁用铁氧体粉末，从而完成了本发明。
即，本发明的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法的特征在于，具备将铁和锶的复合氧化物、和氧化铁、和助熔剂混合、造粒后进行烧成、粗粉碎得到铁氧体的粗粉的工序，和将铁氧体的粗粉与比该铁氧体的粗粉的比表面积大的铁氧体的微粉混合、进行退火的工序。
在该粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法中，优选将α-Fe2O3和碳酸锶以使Fe与Sr的摩尔比(Fe/Sr)达到0.5～2.5的方式混合、造粒后进行烧成来制造复合氧化物。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选在1.60以下。而且，粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选在1.60以下。
此外，本发明的粘结磁铁用铁氧体粉末的特征在于，基于空气透过法的平均粒径为1.00～1.24μm，长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值在1.60以下。该粘结磁铁用铁氧体粉末优选加压粉体的矫顽磁力iHc为3000～4500Oe。
此外，本发明的粘结磁铁用铁氧体粉末是基于空气透过法的平均粒径为0.5～2μm的粘结磁铁用铁氧体粉末，该粘结磁铁用铁氧体粉的加压粉体的矫顽磁力iHc为3000～4500Oe，如果将加压粉体的矫顽磁力iHc(Oe)设为x，压缩密度CD(g/cm3)设为y，则y＞-0.000228x+4.25。该粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选在1.60以下。
在230℃下对将上述的粘结磁铁用铁氧体粉末90.0质量份、和硅烷偶联剂0.8质量份、和润滑剂0.8质量份、和粉末状的聚酰胺树脂8.4质量份填充在混合机中混合而得的混合物进行混炼，制作平均径2mm的混炼颗粒，在4.3KOe的磁场下以温度290℃、成形压力8.5N/mm2将该混炼颗粒注塑成形，制作直径15mm×高度8mm的圆柱形(磁场的取向方向为沿着圆柱的中心轴的方向)的粘结磁铁，如果在测定磁场10kOe下测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc和剩余磁化强度Br，优选矫顽磁力iHc在4000Oe以上、剩余磁化强度Br在2800G以上。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的比表面积优选0.5～10m2/g。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选在1.60以下。
此外，本发明的粘结磁铁的特征在于，具备上述的粘结磁铁用铁氧体粉末和粘合剂。
另外，本说明书中，“长轴长与短轴长之比”是指长轴长(用平行的2根直线夹着1个粒子时的直线间距离(相对于平行的2根直线垂直作出的线段的长度)的最大值)与短轴长(用平行的2根直线夹着1粒子时的直线间距离的最小值)之比(长轴长/短轴长)。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的“基于空气透过法的平均粒径”是指通过空气透过法(使空气透过粉体的填充层，由其透过性测定粉体的平均粒径的方法)得到的平均粒径。此外，“比表面积”是指使用比表面积测定装置、通过BET一点法测定的BET比表面积。而且，粘结磁铁用铁氧体粉末的“压缩密度”是指将粘结磁铁用铁氧体粉末10g填充在内径2.54cmφ的圆筒形的模具中后用1吨/cm2的压力进行压缩时的粘结磁铁用铁氧体粉末的密度。
发明效果
如果采用本发明，则可制造能够得到具有高矫顽磁力iHc和高剩余磁化强度Br的粘结磁铁的粘结磁铁用铁氧体粉末。
附图说明
图1是实施例1得到的铁氧体的粗粉的扫描型电子显微镜(SEM)照片。
图2是比较例2得到的铁氧体的粗粉的SEM照片。
图3是表示实施例1～2以及比较例1～2得到的粘结磁铁用铁氧体粉末的压缩密度CD和矫顽磁力iHc的关系的图。
具体实施方式
本发明的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法的实施方式具备将铁和锶的复合氧化物、和氧化铁、和助熔剂混合、造粒后进行烧成、粗粉碎得到铁氧体的粗粉的工序，和将铁氧体的粗粉与比该铁氧体的粗粉的比表面积大的铁氧体的微粉混合、进行退火的工序。
铁和锶的复合氧化物优选氧化物晶体，优选将氧化铁(赤铁矿(α-Fe2O3))和碳酸锶以使Fe与Sr的摩尔比(Fe/Sr)达到0.5～2.5的方式混合、造粒后进行烧成来制造复合氧化物。如果使用以使Fe与Sr的摩尔比(Fe/Sr)达到0.5～2.5的方式混合、造粒后进行烧成而得的铁和锶的复合氧化物，则可得到压缩密度高的粘结磁铁用铁氧体粉末。此外，这样得到的铁-锶的复合氧化物优选以使Fe(合计)与Sr的摩尔比(Fe(合计)/Sr)＝11.～12.0的方式与氧化铁(赤铁矿(α-Fe2O3))混合。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长为1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选1.60以下，长轴长为0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选1.60以下。此外，助熔剂优选硼酸。此外，铁氧体的微粉可通过在混合α-Fe2O3和碳酸锶进行造粒后，以比得到粗粉时的烧成的温度低的温度进行烧成、粉碎而得到。
此外，本发明的粘结磁铁用铁氧体粉末的实施方式中，基于空气透过法的平均粒径为1.00～1.24μm，长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值在1.60以下。这样，如果使用基于空气透过法的平均粒径为1.00～1.24μm且长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值在1.60以下的粘结磁铁用铁氧体粉末，则可得到具有高矫顽磁力iHc和高剩余磁化强度Br的粘结磁铁。该粘结磁铁用铁氧体粉末优选加压粉体的矫顽磁力iHc为3000～4500Oe。此外，本发明的粘结磁铁用铁氧体粉末的实施方式是基于空气透过法的平均粒径为0.5～2μm的粘结磁铁用铁氧体粉末，该粘结磁铁用铁氧体粉的加压粉体的矫顽磁力iHc为3000～4500Oe(优选3250～4200Oe)，如果将加压粉体的矫顽磁力iHc(Oe)设为x，压缩密度CD(g/cm3)设为y，则y＞-0.000228x+4.25。该粘结磁铁用铁氧体粉末中，长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选在1.60以下。如果该平均值在1.60以下，则粘结磁铁用铁氧体粉末中，较大的粒子容易活动，压缩密度变高，流动性提高。
另外，基于空气透过法的平均粒径dm可在使空气透过粘结磁铁用铁氧体粉末的填充层时，测定体积Q(cc)的空气透过所需要的时间t(秒)、和厚度L(cm)的填充层的两端的压力差Δp(g/cm2)，根据以下的数式1以及数式2计算。
[数1]
Figure GDA0002625536890000061
[数2]
Figure GDA0002625536890000062
另外，在数式1以及数式2中，η为空气的粘性系数(poise)，A为与流动的方向垂直的填充层的截面积(cm2)，ε为填充层的空隙率，W为粘结磁铁用铁氧体粉末的重量(g)，ρ为粘结磁铁用铁氧体粉末的密度(g/cm3)。
在230℃下对将上述的粘结磁铁用铁氧体粉末90.0质量份、和硅烷偶联剂0.8质量份、和润滑剂0.8质量份、和粉末状的聚酰胺树脂8.4质量份填充在混合机中混合而得的混合物进行混炼，制作平均径2mm的混炼颗粒，在4.3KOe的磁场下以温度290℃、成形压力8.5N/mm2将该混炼颗粒注塑成形，制作直径15mm×高度8mm的圆柱形(磁场的取向方向为沿着圆柱的中心轴的方向)的粘结磁铁，在测定磁场10kOe下测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc和剩余磁化强度Br，优选矫顽磁力iHc在4000Oe以上、剩余磁化强度Br在2800G以上。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的比表面积优选为0.5～10m2/g，更优选为1～5m2/g，最好为2.3～4m2/g。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值优选1.60以下。如果该平均值在1.60以下，则粘结磁铁用铁氧体粉末中，较大的粒子容易活动，压缩密度变高，流动性提高。此外，粘结磁铁用铁氧体粉末的压缩密度优选3.2g/cm3以上，进一步优选3.3g/cm3以上。另外，在粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式标记为SrO·n(Fe2O3)的情况下，n优选5.0～6.0，进一步优选5.4～5.9。
此外，本发明的粘结磁铁的实施方式具备上述的粘结磁铁用铁氧体粉末和粘合剂。另外，为了制造该粘结磁铁，粘结磁铁用铁氧体粉末在与树脂等混合时的熔体流动速率MFR优选40g/10分钟以上，进一步优选80g/10分钟以上。
实施例
以下，对本发明的粘结磁铁用铁氧体粉末及其制造方法的实施例进行详细说明。
[实施例1]
(铁氧体的粗粉的制造)
称量、混合赤铁矿(α-Fe2O3，比表面积5.3m2/g)和碳酸锶(SrCO3，比表面积5.8m2/g)，以使摩尔比达到0.5∶1.0(Fe与Sr的摩尔比(Fe/Sr)＝1.0)，在圆盘造粒机中一边向该混合物加入水一边进行造粒，将得到的直径3～10mm的球状的造粒粒子投入内燃式的旋窑，在大气气氛下以1050℃烧成20分钟，得到烧成物。用辊磨机粉碎该烧成物，得到(比表面积1.71m2/g的)铁-锶的复合氧化物的粉末。称量、混合该铁-锶的复合氧化物的粉末和赤铁矿(α-Fe2O3，比表面积5.3m2/g)，以使Fe(合计)与Sr的摩尔比(Fe(合计)/Sr)＝11.7，相对于该混合物，加入0.17质量％的硼酸和2.3质量％的氯化钾进行混合后，加入水进行造粒，将得到的直径3～10mm的球状的造粒物投入内燃式的旋窑中，大气下以1210℃(烧成温度)烧成20分钟，用辊磨机粉碎得到的烧成物，得到铁氧体的粗粉。
使用比表面积测定装置(汤浅离子株式会社(ユアサアイオニクス株式会社)制的Monosorb)通过BET一点法测定该铁氧体的粗粉的比表面积(SSA)时，比表面积为1.47m2/g。此外，作为铁氧体的粗粉的形状指标，求出长轴长(用平行的2根直线夹着1粒子时的直线间距离的最大值)为1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长(用平行的2根直线夹着1粒子时的直线间距离的最小值)之比(长轴长/短轴长)的平均值，为1.55，是具有良好的形状的粒子。另外，长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)如下测算，即，用涂敷棒将把铁氧体的粗粉4.5g和NC透明漆5.7g和直径2mm的不锈钢珠30g放入离心球磨机(FRITSCH公司(FRITSCH社)制的PULNERISETTE型号702)、以转速200rpm粉碎20分钟使其分散而得的涂料涂布在片材上后，施加与涂布面平行的取向磁场5kOe使其取向，(由于铁氧体的粗粉的粒子的c轴方向与涂布面平行)以能够自涂布面的正上方测定粒子的c轴方向的粒径的方式，用扫描型电子显微镜(SEM)(株式会社日立高新技术(株式会社日立ハイテクノロジーズ)制的S-3400N)观察干燥后的片材，对于5000倍的SEM照片中的200个以上的粒子(在SEM照片的(1个以上的)视野内外缘部整体观察到的长轴长在1.0μm以上的200个以上的粒子)测量长轴长和短轴长，作为(长轴长/短轴长)的平均值算出。
(铁氧体的微粉的制造)
称量、混合赤铁矿(α-Fe2O3)和碳酸锶(SrCO3)，以使摩尔比达到5.5∶1.0(Fe与Sr的摩尔比(Fe/Sr)＝11.0)，在该混合物中加入水、进行造粒，将得到的直径3～10mm的球状的造粒物投入内燃式的旋窑，在大气气氛下以970℃烧成20分钟，得到烧成物。用辊磨机将该烧成物粗粉碎后，用干式的振动球磨机进行粉碎，得到铁氧体的微粉。另外，通过与上述相同的方法测定该铁氧体的微粉的比表面积时，比表面积为7.0m2/g。
(粘结磁铁用铁氧体粉末的制造)
将得到的铁氧体的粗粉100质量份、和铁氧体的微粉42质量份(粗粉∶微粉＝70∶30)、和水210质量份投入湿式的超微磨碎机中，进行20分钟粉碎以及混合处理，得到浆料。过滤该浆料、将得到的固体在大气下150℃下干燥10小时，得到干燥滤饼。用混合机破碎该干燥滤饼，对于得到的破碎物，通过振动球磨机(株式会社村上精机工作所(株式会社村上精機工作所)制的Uras Vibrator KEC-8-YH)、作为介质使用直径12mm的钢制球、以转速1800rpm、振幅8mm粉碎处理14分钟。通过电炉将这样得到的粉碎物在大气下以980℃退火(Anneal)30分钟，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，使用荧光X线段析装置(株式会社理学(株式会社リガク)制的ZSX100e)，通过基本参数法(FP法)算出各元素的成分量，进行组成分析。在该组成分析中，将粘结磁铁用铁氧体粉末装入测定用小室内，施加10吨/cm2的压力20秒钟进行成型，将测定模式设为EZ扫描模式、测定径设为30mm、试样形态设为氧化物、测定时间设为标准时间，在真空气氛下进行定性分析后，对检出的构成元素进行定量分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和89.0质量％的Fe2O3、和10.3质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.61。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，使用比表面积测定装置(株式会社岛津制作所(株式会社島津製作所)制的SS-100)，通过空气透过法求出平均粒径(APD)。该平均粒径是将粘结磁铁用铁氧体粉末的填充层的厚度L设为1.0cm、将与流动的方向垂直的填充层的截面积设为2.0cm2、将粘结磁铁用铁氧体粉末的重量W设为5.0g、将空气的粘性系数η设为180×10-4(poise)、将粘结磁铁用铁氧体粉末的密度ρ设为5.1g/cm3，使空气透过填充层时，测定体积Q(＝2.0cm3)的空气透过所需要的时间(秒)和填充层的两端的压力差Δp(g/cm2)，由数式1以及数式2计算而得的。其结果是，体积Q(＝2.0cm3)的空气透过所需要的时间为88秒，填充层的两端的压力差Δp为40.0g/cm2，平均粒径为1.21μm。此外，通过与上述相同的方法测定该粘结磁铁用铁氧体粉末的比表面积时，比表面积为2.37m2/g。此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与上述相同的方法算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，1.0μm以上的粒子中为1.53，0.5μm以上的粒子中为1.54。此外，将把粘结磁铁用铁氧体粉末10g填充在内径2.54cmφ的圆筒形的模具中后以1吨/cm2的压力进行压缩时的粘结磁铁用铁氧体粉末的密度作为粘结磁铁用铁氧体粉末的压缩密度(CD)进行测定时，为3.52g/cm3。此外，在研钵中混炼粘结磁铁用铁氧体粉末8g和聚酯树脂(日本地科学社(日本地科学社)制的P-レジン)0.4cc，在内径15mmφ的模具中填充得到的混炼物7g，以2吨/cm2的压力压缩40秒钟，将得到的成形品从模具中取出，在150℃下干燥30分钟，得到加压粉体。作为该加压粉体的磁特性，使用BH追踪装置(东英工业株式会社(東英工業株式会社)制的TRF-5BH)，以测定磁场10kOe测定加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br时，矫顽磁力iHc为3290Oe，剩余磁化强度Br为1990G。
(粘结磁铁的制造)
称量得到的粘结磁铁用铁氧体粉末90.0质量份、和硅烷偶联剂(东丽道康宁株式会社(東レダウコーニング株式会社)制的Z-6094N)0.8质量份、和润滑剂(汉高公司(ヘンケル社)制的VPN-212P)0.8质量份、和粉末状的聚酰胺树脂(宇部兴产株式会社(宇部興産株式会社)制的P-1011F)8.4质量份，填充在混合机中，混合，将得到的混合物在230℃下进行混炼，得到平均径2mm的混炼颗粒。另外，使用熔体流动指数测定仪(株式会社东洋精机制作所制的熔体流动指数测定仪C-5059D2)，测定上述的混合物在270℃、荷重10kg下挤出的重量，通过将该重量换算为每10分钟挤出的量，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为90g/10分钟。将该混炼颗粒装填在注塑成形机(住友重机械工业株式会社(住友重機械工業株式会社)制)中，在4.3KOe的磁场中以温度290℃、成形压力8.5N/mm2进行注塑成形，得到直径15mm×高度8mm的圆柱形(磁场的取向方向为沿着圆柱的中心轴的方向)的粘结磁铁(F.C.90.0质量％，4.3KOe)。
作为该粘结磁铁的磁特性，使用BH追踪装置(东英工业株式会社制的TRF-5BH)，用测定磁场10kOe测定粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax时，矫顽磁力iHc为4093Oe，剩余磁化强度Br为2871G，最大磁能积BHmax为2.03MGOe。
[实施例2]
除了将制作铁氧体的粗粉时的烧成温度从1210℃变更为1150℃以外，通过与实施例1相同的方法，制作铁氧体的粗粉，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。另外，对于本实施例所制作的铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为2.14m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.58。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和88.9质量％的Fe2O3、和10.4质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.55。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度和加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.10μm，比表面积为2.60m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.57，在为0.5μm以上的情况下为1.57。而且，压缩密度为3.35g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为4030Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1900G。
此外，使用该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为4842Oe，剩余磁化强度Br为2808G，最大磁能积BHmax为1.93MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为84g/10分钟。
[实施例3]
除了将退火温度从980℃变更为950℃以外，通过与实施例2相同的方法，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和88.9质量％的Fe2O3、和10.3质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.60。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度和加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.11μm，比表面积为2.52m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.55，在为0.5μm以上的情况下为1.58。而且，压缩密度为3.39g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为3950Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1870G。
此外，使用该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为4868Oe，剩余磁化强度Br为2840G，最大磁能积BHmax为1.97MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为88g/10分钟。
[实施例4]
除了在制造铁氧体的粗粉时，称量、混合铁-锶的复合氧化物的粉末和赤铁矿(α-Fe2O3)，以使Fe(合计)与Sr的摩尔比(Fe(合计)/Sr)＝11.9，将烧成温度从1210℃变更为1175℃以外，通过与实施例1相同的方法，制作铁氧体的粗粉，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。另外，对于本实施例所制作的铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为1.72m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.58。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和89.1质量％的Fe2O3、和10.1质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.72。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度和加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.12μm，比表面积为2.54m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.59，在为0.5μm以上的情况下为1.55。而且，压缩密度为3.43g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为3720Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1920G。
此外，使用该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为4458Oe，剩余磁化强度Br为2844G，最大磁能积BHmax为1.98MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为88g/10分钟。
[实施例5]
除了在制造铁氧体的粗粉时，称量、混合铁-锶的复合氧化物的粉末和赤铁矿(α-Fe2O3)，以使Fe(合计)与Sr的摩尔比(Fe(合计)/Sr)＝11.4，将烧成温度从1210℃变更为1,150℃以外，通过与实施例1相同的方法，制作铁氧体的粗粉，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。另外，对于本实施例所制作的铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为1.58m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.52。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和88.8质量％的Fe2O3、和10.5质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.49。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度和加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.20μm，比表面积为2.41m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.52，在为0.5μm以上的情况下为1.52。而且，压缩密度为3.48g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为3450Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1970G。
此外，使用该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为4061Oe，剩余磁化强度Br为2863G，最大磁能积BHmax为2.02MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为102g/10分钟。
[比较例1]
称量、混合赤铁矿(α-Fe2O3)和碳酸锶(SrCO3)，以使摩尔比5.87∶1.0(Fe与Sr的摩尔比(Fe/Sr)＝11.7)，相对于该混合物，加入0.17质量％的硼酸和2.3质量％的氯化钾进行混合后，加入水进行造粒，将得到的直径3～10mm的球状的造粒物投入内燃式的旋窑中，大气下以1,180℃(烧成温度)烧成20分钟，用辊磨机粉碎得到的烧成物，得到铁氧体的粗粉。对于该铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为1.73m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.87。
除了使用该铁氧体的粗粉、得到粘结磁铁用铁氧体粉末时的退火温度设为980℃以外，通过与实施例1相同的方法，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和89.0质量％的Fe2O3、和10.2质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.66。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度、加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.15μm，比表面积为2.69m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.92，在为0.5μm以上的情况下为1.87。而且，压缩密度为3.36g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为3700Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1870G。
此外，使用得到的磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为4461Oe，剩余磁化强度Br为2767G，最大磁能积BHmax为1.87MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为74g/10分钟。
[比较例2]
除了将制作铁氧体的粗粉时的烧成温度从1180℃变更为1150℃以外，通过与比较例1相同的方法，制作铁氧体的粗粉，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。另外，对于本比较例所制作的铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为2.01m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.91。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.3质量％的MnO、和89.1质量％的Fe2O3、和10.2质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.3质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.67。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度、加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.11μm，比表面积为2.55m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.87，在为0.5μm以上的情况下为1.89。而且，压缩密度为3.28g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为4030Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1840G。
此外，使用得到的磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为4625Oe，剩余磁化强度Br为2736G，最大磁能积BHmax为1.83MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为58g/10分钟。
[比较例3]
除了将制作铁氧体的粗粉时的烧成温度从1180℃变更为1175℃以外，通过与比较例1相同的方法，制作铁氧体的粗粉，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。另外，对于本比较例所制作的铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为1.67m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.68。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和89.0质量％的Fe2O3、和10.3质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.61。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度、加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.16μm，比表面积为2.39m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.66，在为0.5μm以上的情况下为1.68。而且，压缩密度为3.42g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为3450Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1970G。
此外，使用得到的磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为4230Oe，剩余磁化强度Br为2776G，最大磁能积BHmax为1.90MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为89g/10分钟。
[比较例4]
除了将制作铁氧体的粗粉时的烧成温度从1180℃变更为1200℃以外，通过与比较例1相同的方法，制作铁氧体的粗粉，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。另外，对于本比较例所制作的铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为1.44m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.64。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.4质量％的MnO、和88.9质量％的Fe2O3、和10.3质量％的SrO、和0.2质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.4质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.60。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度、加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.21μm，比表面积为2.25m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.65，在为0.5μm以上的情况下为1.65。而且，压缩密度为3.46g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为3290Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1970G。
此外，使用得到的磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为3946Oe，剩余磁化强度Br为2812G，最大磁能积BHmax为1.95MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为75g/10分钟。
[比较例5]
除了将制作铁氧体的粗粉时的烧成温度从1180℃变更为1220℃以外，通过与比较例1相同的方法，制作铁氧体的粗粉，得到粘结磁铁用铁氧体粉末。另外，对于本比较例所制作的铁氧体的粗粉，通过与实施例1相同的方法测定比表面积的同时求出长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值时，比表面积为1.02m2/g，长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值为1.57。
对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，进行组成分析。其结果是，在粘结磁铁用铁氧体粉末中，含有0.1质量％的Cr2O3、和0.3质量％的MnO、和89.0质量％的Fe2O3、和10.3质量％的SrO、和0.1质量％的BaO，检出作为粘结磁铁用铁氧体粉末的主要成分的Sr、Fe。另外，也检出了认为是来源于原料中的杂质的Cr、Mn、Ba等元素，但均为氧化物换算0.3质量％以下的微量。这些微量(氧化物换算计为1.0质量％以下)的元素视为杂质，根据作为主要成分的Sr、Fe的分析值算出将粘结磁铁用铁氧体粉末的化学式记为SrO·n(Fe2O3)的情况下的n，n＝5.61。
此外，对于该粘结磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，求出平均粒径的同时测定比表面积，算出长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，测定压缩密度、加压粉体的矫顽磁力iHc以及剩余磁化强度Br。其结果是，平均粒径为1.26μm，比表面积为2.17m2/g。此外，长轴长在1.0μm以上的粒子和在0.5μm以上的粒子的各自的粒子的长轴长与短轴长之比(长轴长/短轴长)的平均值，在为1.0μm以上的情况下为1.57，在为0.5μm以上的情况下为1.59。而且，压缩密度为3.53g/cm3，加压粉体的矫顽磁力iHc为3110Oe，加压粉体的剩余磁化强度Br为1990G。
此外，使用得到的磁铁用铁氧体粉末，通过与实施例1相同的方法，制作粘结磁铁，测定该粘结磁铁的矫顽磁力iHc、剩余磁化强度Br以及最大磁能积BHmax，矫顽磁力iHc为3879Oe，剩余磁化强度Br为2867G，最大磁能积BHmax为2.03MGOe。另外，通过与实施例1相同的方法，求出混合粘结磁铁用铁氧体粉末时的熔体流动速率MFR为115g/10分钟。
这些实施例以及比较例的结果示于表1～表4。此外，实施例1以及比较例2所得到的铁氧体的粗粉的扫描型电子显微镜(SEM)照片分别示于图1以及图2。图1以及图2的右下的1刻度表示1μm的长度。此外，实施例以及比较例所得到的粘结磁铁用铁氧体粉末的压缩密度CD和矫顽磁力iHc的关系示于图3。如图3所示，可知如果将粘结磁铁用铁氧体粉的加压粉体的矫顽磁力iHc(Oe)设为x，压缩密度CD(g/cm3)设为y，在实施例1～2的粘结磁铁用铁氧体粉末中，y＝-0.000230x+4.28，在比较例1～2的粘结磁铁用铁氧体粉末中，y＝-0.000242x+4.26，在加压粉体的矫顽磁力3000～4500Oe的范围中，实施例1～2的粘结磁铁用铁氧体粉末满足y＞-0.000228x+4.25。此外，实施例3～5的粘结磁铁用铁氧体粉末也满足y＞-0.000228x+4.25。
[表1]
Figure GDA0002625536890000211
[表2]
Figure GDA0002625536890000221
[表3]
Figure GDA0002625536890000231
[表4]
Figure GDA0002625536890000232

Claims (11)

1.一种粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法，其特征在于，具备将铁和锶的复合氧化物、和氧化铁、和助熔剂混合、造粒后进行烧成、粗粉碎得到铁氧体的粗粉的工序，和将铁氧体的粗粉与比该铁氧体的粗粉的比表面积大的铁氧体的微粉混合、进行退火的工序，所述复合氧化物通过将α-Fe2O3和碳酸锶以使Fe与Sr的摩尔比达到0.5～2.5的方式混合、造粒后进行烧成来制造。
2.如权利要求1所述的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法，其特征在于，所述粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比的平均值在1.60以下。
3.如权利要求1所述的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法，其特征在于，所述粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比的平均值在1.60以下。
4.一种粘结磁铁用铁氧体粉末，其特征在于，所述粘结磁铁用铁氧体粉末通过权利要求1所述的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法制得，基于空气透过法的平均粒径为1.00～1.24μm，长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比的平均值在1.60以下。
5.如权利要求4所述的粘结磁铁用铁氧体粉末，其特征在于，所述粘结磁铁用铁氧体粉末的加压粉体的矫顽磁力iHc为3000～4500Oe。
6.一种粘结磁铁用铁氧体粉末，其是通过权利要求1所述的粘结磁铁用铁氧体粉末的制造方法制得且基于空气透过法的平均粒径为0.5～2μm的粘结磁铁用铁氧体粉末，该粘结磁铁用铁氧体粉的加压粉体的矫顽磁力iHc为3000～4500Oe，将加压粉体的矫顽磁力iHc设为x，将压缩密度CD设为y，并且加压粉体的矫顽磁力iHc的单位为Oe、压缩密度CD的单位为g/cm3时，y＞-0.000228x+4.25。
7.如权利要求6所述的粘结磁铁用铁氧体粉末，其特征在于，所述粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在0.5μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比的平均值在1.60以下。
8.如权利要求4或6所述的粘结磁铁用铁氧体粉末，其特征在于，在230℃下对将所述的粘结磁铁用铁氧体粉末90.0质量份、和硅烷偶联剂0.8质量份、和润滑剂0.8质量份、和粉末状的聚酰胺树脂8.4质量份填充在混合机中混合而得的混合物进行混炼，制作平均径2mm的混炼颗粒，在4.3KOe的磁场下以温度290℃、成形压力8.5N/mm2将该混炼颗粒注塑成形，制作直径15mm×高度8mm的圆柱形的粘结磁铁，沿着该粘结磁铁的圆柱的中心轴的方向为磁场的取向方向，在测定磁场10kOe下测得该粘结磁铁的矫顽磁力iHc在4000Oe以上、剩余磁化强度Br在2800G以上。
9.如权利要求4或6所述的粘结磁铁用铁氧体粉末，其特征在于，所述粘结磁铁用铁氧体粉末的比表面积为0.5～10m2/g。
10.如权利要求4或6所述的粘结磁铁用铁氧体粉末，其特征在于，所述粘结磁铁用铁氧体粉末的长轴长在1.0μm以上的粒子的长轴长与短轴长之比的平均值在1.60以下。
11.一种粘结磁铁，其特征在于，具备权利要求4或6所述的粘结磁铁用铁氧体粉末和粘合剂。
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