CN1111705C - 真空绝热贴片及其制造方法和使用真空绝热贴片的冰箱 - Google Patents

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Abstract

本发明的目的是提供一种在确保很好绝热性能的前提下可得安装性及强度也很好的真空绝热贴片。这种真空绝热贴片由包装材料12来保持内部为真空，而由芯材13，13a保持形状，其特征在于芯材由一种多孔体构成，这种多孔体是由包含硬质聚氨酯泡沫塑料的发泡体粉碎品6和板状充填物5的混合物构成。或者由硬质聚氨酯泡沫塑料的发泡体粉碎品6和热塑性树脂的粉碎品5a的混合物构成。

Description

真空绝热贴片及其制造方法和 使用真空绝热贴片的冰箱
本发明涉及真空绝热贴片及其制造方法和使用真空绝热贴片的冰箱，真空绝热贴片是作为绝热材料安装在由冰箱和保温车等需要绝热的壁面的金属制薄板及树脂成形品构成的间隙内。
近年来，为了保护地球环境，以能抑制臭氧层破坏速度的氯氟碳化合物类(chloro fluoro carbon)，甚至能抑制到其1/10以下的氢氯氟碳化合物类为对象制定了使用规则。而且，将来社会要求不使用发泡剂来提高绝热性能和回收利用用过的材料的绝热系统。
目前，冰箱和保温车等的绝热壁面是这样构成的，即在由铁板等的金属薄板成形品的外壳和树脂密封成形品的内装部件构成的间隙内注入硬质聚氨脂泡沫塑料并发泡充填满而成。
虽然使用氢氟碳化合物类的1，1-二氯-1-氟-甲烷作为绝热材料硬质聚氨脂泡沫塑料的发泡剂可得到很好的绝热性能，但近年来，提出了使用不含破坏臭氧层的氯元素的氢氟碳化合物类和氢碳化合物。例如，特开平2-235982号公报和特开平3-152160公报分别揭示了将1，1，1，3，3-五氟丙烷(称为HFC-245fa)和1，1，1，4，4，4-六氟丁烷(称为HFC-356mff)等的氢氟碳类和环戊烯等的氢碳类为发泡剂的硬质聚氨脂泡沫塑料的制造方法。而且将这些硬质聚氨脂泡沫塑料用于冰箱上时的绝热性能为17-20mw/mk。
人们要求冰箱等的保温保冷用机器上不使用破坏臭氧层的物质，对资源能够有效重复使用并降低电力消费。然而，由于使用不破坏臭氧层的现有发泡剂的硬质聚氨脂泡沫塑料的绝热性能有限，因此提出的一种新的应用真空绝热贴片的技术，这种真空绝热贴片的绝热性能是现有硬质聚氨脂泡沫塑料的2倍以上。
图11是绝热材料的比较图，据此图，真空绝热贴片(VIP)的绝热性能与使用HCFC141b发泡的硬质尿烷泡沫(PUF、-141b)，环戊烷发泡的硬质聚氨脂泡沫塑料(PUF、c-戊烷)及氢氟碳类发泡的硬质聚氨脂泡沫塑料(PUF、HFC)的比较，为2倍以上。
例如，特开昭60-243471公开了一种绝热箱体，这种箱体是把硬质聚氨脂泡沫塑料(PUF)粉碎品投入合成树脂内，真空包装成板状，并把这些板状物配置在壁内，特开昭60-60483提出了在侧板的凸缘侧设置供PUF流动的间隙的真空绝热贴片的设置方法。
以上述提案为代表的通常的真空绝热贴片的形状是一种厚度为10-20mm的板状，它们被组装在冰箱内。
装入真空绝热贴片的冰箱是这样制造的，把内箱插入贴有真空绝热贴片的外箱内，与其它部件一起组装箱体。然后，将硬质聚氨脂泡沫塑料注入外箱和内箱间的间隙内，形成绝热层，把内装部件及制冷剂回路部件安装在其内，制造结束。
因此，芯材必须具有以下基本特性，为了保持真空状态的板形，应具有规定的强度，和能够抑制构成芯材的物质的热传导和热辐射。
特开昭60-205164，60-71881，特开平4-218540及特开平4-218540公报分别公开了以联通气泡的硬质尿烷泡沫、珍球岩粉末、将热塑性尿烷树脂粉末放在模具内烧结而成的板状成形品及把玻璃长纤维细纤维化成无机微粉末并由树脂纤维固化成的板作为真空绝热贴片的芯材，这样能够得到上述特性。在这些材料中，重量轻，生产性好，而且把真空绝热贴片插入包装材料内的制造过程中的安装性好的联通气泡的硬质聚氨脂泡沫也用作为芯材。
使用导热系数低的物质为构成材料，通过减少材料间的接触面积来减少传热面积的同时，通过将热传导控制在与绝热方向(厚度方向)垂直的平面方向来抑制沿绝热方向传导给物质的热量，以及加入热反射能力高的物质来减少辐射传热的绝热机构在提高绝热性能方向是非常有效的。而且，目前的真空绝热贴片，因为芯材依然没有充分的绝热作用，所以作为真空绝热贴片的功能不足。
另一方面，为了提高绝热性能，特开昭62-13979提出了埋设屏蔽辐射热效果很好的金属箔或金属蒸汽膜的方案和特开昭63-135694提出了使用混入硅酸钙等微粉末的PUF的方案。
然而，将抑制辐射传热的硅酸钙等粒状物质混入时，就必须有一定的量，势必增加重量，而且充填材料的导热率增高，不能充分地改善绝热性能。另外，即使覆盖了金属箔的芯材，由于传热只朝平面方向展开，因此没有衰减，抑制物质间的传热时没有效果。
如果对特开昭60-243471所述的硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎物不加处理地使用，插入真空绝热贴片和使包装用袋内成真空状态后的体积减少较大，带来安装困难。
本发明是为了解决上述的这些问题，其目的在于提供一种比现有用作真空绝热贴片的芯材的玻璃纤维板和连通硬质聚氨脂泡沫塑料的辐射传热效率更低确保有很好的绝热性能，而且安装更容易强度更高的真空绝热贴片以及使用这种真空绝热贴片的耗电少组装容易的冰箱。
本发明的真空绝热贴片是用包装材料来保持内部为真空，而由芯材保持形状，其特征在于芯材由一种多孔体构成，这种多孔体是由包含塑料发泡体粉沫和板状充填物的混合物构成。
芯材是由可分离的二层构成，一层是塑料发泡体的粉末为主要成分，另一层是板状充填物为主要成分，板状充填材料被配置为与绝热方向成直角。
塑料发泡体是废弃的冰箱的绝热材料的回收品，板状充填材料是由热反射率高的金属或无机物构成。
本发明涉及的真空绝热贴片的制造方法是将塑料发泡体的粉末或塑料发泡体和板状充填材的混合物与低熔融粘度的粉末状的热固性树脂或热塑性树脂粘接剂一起进行压缩成形，制成芯材，把该芯材插入包装材料中并于真空中成形。
塑料发泡体的粉碎品是在硬质聚氨脂泡沫塑料的玻璃化转变点以上的温度，真空气氛下，粉碎成气泡尺寸以上至3倍气泡尺寸以下。
在压缩成形时，向由塑料发泡体的接触而形成的空间内施加压力，压缩成以绝热方向为短轴的扁平状。
将塑料发泡体的粉末和板状充填材料的混合物放入模具内后，使模具微微振动制成二层结构的芯材。
本发明的冰箱使用本发明的真空绝热贴片作为绝热材料，本发明的真空绝热贴片使用将塑料发泡体的粉末和板状充填材的混合物通过压缩成形后的材料为芯材。
本发明的冰箱是在构成冰箱的内箱和外箱的间隙的内箱及外箱的任何一方上粘贴真空绝热贴片，在其余的空隙内充填塑料发泡体。
本发明的冰箱是使真空绝热贴片与内箱或外箱配置面上的形状相一致，并将其贴在与内箱形成间隙的外箱部分上，其余空间充填硬质聚氨脂泡沫塑料。
本发明其它的真空绝热贴片是用包装材料来保持内部为真空，而由芯材保持形状，其中的芯材由一种多孔体构成，这种多孔体是由包含塑料发泡体粉沫和热塑性树脂的混合物构成。
塑料发泡体为硬质聚氨脂泡沫塑料，该硬质聚氨脂包沫塑料使用废弃的冰箱的绝热材料，热塑性树脂使用废弃的冰箱的内箱材料。
在真空气氛下边加热边施加一个大气压以上的压力进行压缩成形。
图1是表示本发明的真空绝热贴片的内表面图，
图2示出图1的真空绝热贴片的制造过程的流程图。
图3示出板装填充物和硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品在模具内的分散状态的概念图，
图4示出真空绝热贴片的热密封装置构造的概念图。
图5是真空绝热贴片的真空度和导热率的关系图。
图6是表示本发明另外的真空绝热贴片的制造流程图。
图7是根据图的流程制作的真空绝热贴片的内表面图。
图8示出了本发明的配设的真空绝热贴片的冰箱的透视图。
图9示出图8的冰箱绝热壁的断面概念图。
图10是装真空绝热贴片的冰箱的制造流程图。
图11示出各绝热材料的性能比较图。
图中，1是冰箱的外箱，2是冰箱的内箱，3，3a是真空绝热贴片，4是硬质聚氨脂泡末塑料，5是板状充填物，5a是ABS树脂的粉碎物，6是硬质聚氨脂泡末塑料粉碎物，7是半硬化环氧树脂的微粉末，8是封闭用加工装置，9是真空板成形机，10是融溶用加热器，11是真空调整用阀，12是包装材料，13，13a是芯材。
实施例1
下面，说明本发明的真空绝热贴片的构成及制造方法。
图1是表示本发明的真空绝热贴片的内表面图，图2示出图1的真空绝热贴片的制造过程的流程图。图3示出板装填充物和硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品在模具内的分散状态的概念图，图4示出真空绝热贴片的热密封装置构造的概念图。
如图1所示，真空绝热贴片3是将芯材13插入包装材内于真空中成形，该芯材13是利用粘接剂将热反射率较好的金属或云母等的无机物的板装充填物5和硬质聚氨脂泡沫塑料6而成的。不过也可以用加工成同样形状的其它塑料发泡体的粉未来代替上述硬质聚氨脂泡沫塑料6。
这样，芯材13是一种被包装材12包覆的多孔体，包装材12的内部是真空，其形状由芯材13保持。
芯材13分成硬质聚氨脂泡沫塑料6为主要成分的层和板状充填材5为主要成分的层，图1示出由三层芯材构成的结构。
[芯材的制作]
下面，说明以云母为板状充填物并形成板状的芯材的制作方法。图2是真空绝热贴片的制造流程的前半部分，并按图2的流程进行说明。
(1)板状充填材的调整
本发明的板状充填材最重要的功能是良好的热反射性，因此，优选无机物或金属等的高密度物质。另外，如果考虑形成板状充填物的加工性所反映的价格，使用铝箔或云母是最好的。即使是低密度物质即塑料薄片，只要在表面上涂覆铝等的金属，能够得到同样的效果。在表面保持无机或有机微粒子，也可以抑制传给导热系数大的板状充填材料的热量。
此处，以云母做成薄片状的例子进行说明的。利用粉碎器将云母粉碎成直径为0.1mm以上，更好是5-0.5mm，最好是2mm大小。当云母粉碎品比此小时，其将会进入硬质聚氨脂泡沫塑料的孔隙内，这是会给后述板状充填材料配置带来障碍的原因。如果应用喷出的高速水流来进行粉碎，则同时还可以将粘在一起的剥离，得到更薄的薄片云母。
(2)硬质聚氨脂塑料粉碎品的调整
虽然冰箱等废弃处理时回收的绝热材料即硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎物重新使用是很合适的，但因其形状和性状不合适，在处理遇到困难时要用粉碎器另外进行粉碎处理。此处，由于回收粉碎品残存独立气泡，为了破坏构成这些气泡的气泡膜，有时必须碾成微粉未状。如果硬质聚氨脂泡沫塑料的微粉未的大小与气泡的大小基本相等将是较好的，不过粉碎时构成树脂的玻璃化转变温度以上的温度及真空状态下进行粉碎，即使形成的粉碎品的大小是气泡大小的3倍，即1mm，只要破坏气泡膜，就能够实现气泡内气体的排出和与外界联通。所选用的硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎物最好用筛等进行筛选，优选的范围为大于气泡尺寸但小于气泡的3倍。
(3)粘接剂
为了将板状充填物和硬质聚氨泡沫脂塑料粉碎物固定在一起并形成板状而必须使用粘接剂，以便维持粉体的性状及防止原料混合和板状充填物的配置时引起困难。因此，有效的粘接剂应该具有由在压缩成板状时产生的热量溶融的特性。
作为具有上述特性的粘接剂，有使用将环氧树脂和聚酯树脂等的热固性树脂维持成半硬化状态的粘接剂的方法和使用聚烯烃和尼龙等的热塑性树脂粉未的方法。
无论何种，在不含有溶剂时，必须使用树脂单体为低熔融度的粉未。此处，使用半硬化状态的环氧树脂的微粉未。这种粉末，在硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品和板状充填物的接点方面必须具有一定数量，另外，在维持各材料及两种材料构成的空隙方面，必须具有由可能少量进行固化的能力，其大小优选10微米以下，最好是1微米以下。
(4)原料的混合
把上述板状充填物、硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品及粘接剂放入回转叶片式或鼓式等混合容器内之后充分混合。在抑制辐射传热效果方面，以板状充填物为主要成分的那一层即使极薄仍有较好的效果。因此，增加抑制物质间传热量的硬质聚氨脂泡沫塑料为主要成分的那一层的厚度在得到真空绝热贴片的良好绝热性来看是非常有效的，所以硬质聚氨脂塑料最好达90％(体积百分比)。
因这些材料的混合而在各材料间产生摩擦，最好在这些粉未状的各种材料摩擦期间，特别是粘接剂例如本实施例中所用的半硬化状态的环氧树脂的微粉未以稳定状态粘接在其它硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品和云母等的板状充填物上，而硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品中特别微细的也以稳定状态粘接在板状充填物的表面。
(5)注入模具内及振动模具
将均匀混合后的必要量的上述混合物注入压缩成型用的模具内，并使模具微微振动。因微振，比重大的板状充填材料沉降到模具底部，且其表面与底面接触。
如图3所示，通过这些连续的作业，就能够得到双层体结构，其中一层是表面接触底部的板状充填物为主要成分的层，另一层是硬质聚氨脂泡沫塑料为主要成分的层，而且，由于预先混合，粘接剂粘附在板状充填物和硬质聚氨脂泡沫塑料的表面而硬质聚氨脂泡沫塑料的微粉未粘附在板状充填材料的表面，从而抑制了板状充填物彼此间的直接接触。
硬质聚氨脂泡沫塑料为主要成分的那一层由近90％(重量百分比)的硬质聚氨脂泡沫塑料构成，板状充填物为主要成分的那一层由近100％(重量百分比)的板状充填材料构成。
(6)芯材成型
表面粘附着半硬化环氧树脂粘接剂的硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品及板状充填物在大气压下被压缩成板状。此时，最重要的是适合与树脂反应的硬化条件，也就是说温度和时间，以及夹在热板间形成板状时所保持的压力设定值。此时的硬化条件虽然因树脂组成种类不同而不同，但通常的环氧树脂在120-180℃一小时内可成型结束。在该步骤中，最重要的是压缩，优选0.7-2.0kg/cm2，最佳压力是1.4-2.0kg/cm2。
该压力是放入后述的包装材料内的真空气氛中时高于所述的大气压的压缩力。
此处，虽然以半硬化状态的环氧树脂为例进行说明，但用热塑性树脂作为粘接剂时，当然不需要硬化时间，如果模具冷却后的成形品的温度在粘接剂的热变形温度以下，则可脱模。
芯材成形后切削外周至规定尺寸。
[真空绝热贴片的制作]
将外周切除后的芯材插入多层板的包装材料内，该包装材料是由多层薄铝板叠层并相互融合而成，然后，在真空气氛下将插入口热融合。
该真空绝热贴片的制作方法是相当于图2的真空绝热贴片的制造流程图的后半部分，这里也沿图2的流程进行说明。
为了得到规定大小的面积，将芯材剪切成任意大小，并作相应调整后使用，通过它们多块重叠起来确保其厚度，并由多层板状充填物来提高辐射绝热效率。
试验材料的各种评价均是以绝热为中心，该试验材料的制作方法是将该芯材插入三面预先密封好的包装材料内，之后装入如图4所示的热密封装置内，确保规定的真空度的气氛，在其中将最后的一个面热密封。真空度是100-10-3托间的任意值。
所用的包装材料是一种多层材料，其密封面是可热融的热塑性树脂，中间层是铝箔等的金属箔以便完全隔断外气的侵入，而最外层可使用各种耐损伤的树脂。
真空绝热贴片所使用的芯材厚度20mm，表面大小是180×180mm。
芯材和包装材料在100℃以上温度下进行干燥后使用。
如上所述，本发明的真空绝热贴片由于是将隔绝辐射热特好的板状充填物叠置在硬质聚氨脂泡沫塑料上，即使板状充填物的传热系数比硬质聚氨脂泡沫塑料的大，因不会沿绝热方向连续相接触地配置，且板状充填物的层非常薄，板状物质沿厚度方向所传递的热量几乎不影响。
而且，由于板状充填物使用的片状小片，因此横向不连续，热量不容易沿表面扩散。
此外，由于在压缩成形时在玻璃化转变点以上温度下加压，因此经挤压沿绝热方向即厚度方向所见的气泡直径比粉碎品具有本来的气泡直径小，因此提高了辐射绝热效果。
因此比较与目前仅用硬质聚氨脂泡沫塑料作芯材的情况，除了固体传热量的增加达到可无视的程度外，辐射传热量进一步下降，从而提高了真空绝热贴片的绝热性能。
由于把板状充填材配置在硬质聚氨脂泡沫塑料上的单元体即芯材在真空下预先受到大气压以上压力的压缩，并由粘接剂固化，因此真空绝热贴片上的芯材在包装材料内抽真空时不会受大气压影响而变形。
下面，利用本发明的具体实施例，确认绝热性能的提高。首先，由表1示出本发明实施例1至实施例4的真空绝热贴片所用的芯材的组成。
[表1]
   实施例1    实施例2    实施例3    实施例4
硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品添加量：Vol％/wt％(气泡尺寸：μm)(平均直径：mm) 94/26(350)(0.8) 90/12(350)(0.8) 94/26(150)(0.4) 94/26(350)(0.8)
云母添加量：Vol％/wt％(平均直径：mm) 1/28(2.5) 5/66(2.5) 1/28(2.5) 1/28(1.0)
    环氧树脂(半硬化品)添加量：Vol％/wt％ 5/46 5/22 5/46 5/46
硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品在135℃的真空下进行粉碎，将气泡内的发泡气体排出并连通化后，使用筛等对大小进行筛选，选出最佳尺寸的。
在粘接剂中不含有溶剂时，使用树脂单体呈低溶融粘度的环氧树脂的半硬化状态的微粉未，并将硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品和片状云母投入回转叶片式的混合容器内，充分混合。向模具内投入均匀混合后的必要量的混合物，并使容器微振，比重大的板状充填材料沉降到模具底部，成面接触状态，之后，用1.2kg/cm2的压力在130℃下压缩30分钟。
将这样得到的芯材3块重叠在一起到20mm来使用。
将以特开昭60-243471为代表的联通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料以及特开昭62-13979示出的辐射热的遮断效果良好的铝箔配置在硬质聚氨脂泡沫塑料间的真空绝热贴片与使用各种芯材料的现有绝热真空板进行比较。
比较例1，对于联通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料，使用密度45kg/m3，气泡尺寸300μm的。比较例2使用由在中央部位切断比较例1的联通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料的真空板夹持10μm厚的铝箔而成的板。
将芯材调整至厚度20mm，表面大小为180×180mm，在120℃下干燥1小时后使用。试验用的真空绝热贴片是这样得到的，把芯材插入在110℃下干燥了30分钟的由多层塑料板制作的包装材内，在10-2托的任意真空气氛中热密封。
在10-1至10-3的任意真空度范围内调整热密封气氛，对实施例1和实施例2及比较例1及比较例2制作真空绝热贴片的同样试验料，图5示出有关比较例1的绝热性能与真空度依赖关系的评价结果。实施例1和实施例2及比较例2也示出基本相同的倾向。从图5中可知，绝热性能随真空度而变化，真空度与导热率达到稳定的相当于10-2托时的导热率用于评价。
表2涉及真空度相当于10-2托时形成的真空绝热贴片，并示出绝热性能和其随时间的变化及形状随时间变化的评价结果。
评价绝热性能主要看导热率，使用荣弘精机(株)社制[奥托拉姆德]来测定导热率。另外，绝热性能随时间的变化是求出真空绝热贴片在50℃的气氛中放置任意时间后的导热率，以该试验料作成后的变化量进行评价比较。
形状随时间的变化根据上述试验料的厚度变化来进行评价，特别对于易于判断收缩的横截面的变形，对30日后真空绝热贴片进行目视观察。
比较例中的芯材的干燥条件为不产生变化，因此定为120℃1小时。
[表2]
 实施例1  实施例2  实施例3  实施例4  比较例1  比较例2
绝热性能；导热(Kcal/mhk)初始值         0天随时间变化；50℃*3天50℃*10天50℃*30天 0.00640.00650.00660.0066 0.00620.00630.00640.0064 0.00560.00570.00580.0058 0.00650.00670.00680.0068 0.00810.00840.00860.0087 0.00800.00820.00840.0086
尺寸变化：厚度(mm)(初始值)(50℃*3天值) 0.1 0.1 0.2 0.1 0.5 0.4
横截面变形：目测50℃*30天  没有   没有   没有   没有   少量   少量
从表2可知，本发明的真空绝热贴片的绝热性能与现有的联通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料的绝热板相比，导热率降低约0.0015Kcal/mhk小时以上，使用气泡直径小的硬质聚氨脂泡沫塑料的板特别有效。
本发明的产品即使导热率和尺寸中的任何一个随时间发生变化，比起目前使用联通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料为芯材的真空绝热贴片来更稳定。
下面，确认芯材的粉碎条件和粉碎品的大小对本发明的真空绝热贴片的影响。将作为充填材料的片状云母与用作冰箱绝热材料的硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎条件不同的各种粉碎品中，利用与实施例1相同方法制作的芯材在相当于10-2托的真空气氛下封入包装材料内，制成真空绝热贴片，并以该真空绝热贴片作为试验品，来评价绝热性能。所用的硬质聚氨脂泡沫塑料的平均气泡尺寸是150μm，云母片的平均直径是2.5mm。
玻璃化转变点是用作冰箱绝热材料的硬质聚氨脂泡沫塑料的树脂急剧软化的温度，该转换点距根据体积膨胀率与温度的关系所求出的弯曲点96度。粉碎时的加热比该温度要高得多，为135℃。如表3所示，各种粉碎条件对应于实施例3，实施例5和实施例6以及比较例9在135℃的真空中进行的条件，比较例3，比较例4是在常温常压下，比较例5和比较例6是在常温真空气氛下，比较例7和比较例8是在135℃的加热气氛的常压下。
表3中，0标记表示在表中的气氛下实施的情况，X标记表示在表中气氛中不实施的情况。粉碎品的大小如表4所示，从与气泡相同的150μm至其5倍即700μm，用筛选取。
表3
  粉碎气氛 实施例3，5～6比较例9 比较例3～4 比较例5～6 比较例7～8
真空(10-2托)加温(135℃) ○○ ×× ○× ×○
表4
粉碎品的大小     150μm     250μm     400μm     700μm
记载例的分裂   实施例3   实施例5   实施例6   比较例9
  比较例3比较例5比较例7   比较例4比较例6比较例8
真空板的芯材使用根据以上各粉碎条件得到的硬质聚脂塑料的粉碎品，真空绝热贴片的绝热性能(导热率)和其随时间的变化由表5所示。
表5
               导热率(kcal/mhk)
    初始值       随时间变化(放置50℃气氛内)
     0天     3天     10天     30天
  实施例3实施例5实施例6    0.00560.00590.0068    0.00570.00600.0069    0.00580.00610.0069    0.00580.00610.0069
  比较例3比较例4比较例5比较例6比较例7比较例8比较例9    0.00620.00800.00590.00800.00600.00780.0087    0.00670.00840.00650.00820.00660.00840.0089    0.00780.00910.00730.00850.00750.00870.0091    0.00930.01040.00820.00920.00870.00960.0092
根据表5，加热(比较例7-8)及真空气氛下(比较例5-6)粉碎对导热率随时间变化与常温常压下(比较例3-4)的粉碎品比较，具有一定的抑制效果，但在实用中仍有相当大的变化值，不十分理想。与之相对，本发明的在真空和加热两个条件下，粉碎品的大小为150-400μm的实施例3，实施例5和实施例6的真空绝热贴片而言，在50度的恶劣气氛下只有0.0001-0.0002Kcal/mhK那样非常小的变化。
如比较例9所示，如果使用相当气泡直径5倍那样大的粉碎品，即使在真空和加热条件下进行粉碎，绝热性能随时间的变化量仍有0.0005Kcal/mhK，示出其实用的可能性很小。
因此，粉碎品的大小最好在一倍气泡以上三倍的气泡以下。
下面，说明多层结构的效果，该多层结构是这样得到的：对硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品和充填材的片状云母的混合物施以微振，并将它们分开，而且使云母面朝底部排列。对硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品和片状云母的等量混合物施以冲击式振动而形成复合构造体，把以与实施形式1相同的组成制作的芯材在任意的真空气氛下封入包装材料内，制成真空绝热贴片，并将这样形成的真空绝热贴片作为试验部件来评价绝热性能。所用的硬质聚氨脂泡沫塑料的平均气泡尺寸是150μm，在135度的加热气氛的真空中对其进行粉碎并使用这样的粉碎品。云母片的平均直径是2.5mm。
使用实施例7-9示出的将多块复合构造体重叠至相同厚度的芯材和比较例10的不施加微振由单一混合物形成的与实施例7-9的厚度相同的芯材来制作真空绝热贴片，并测定绝热性能(导热率)及其随时间的变化。其结果由表6示出。
表6
    复合体的叠层数   实施例7   实施例8   实施例9   比较例10
    2层     4层     7层      -
绝热性能；导热(Kcal/mhk)初始值        0天随时间变化：50℃*3天50℃*10天50℃*30天 0.00540.00550.00550.0055 0.00520.00520.00520.0052 0.00490.00500.00510.0051 0.00730.00750.00760.0077
从表6的结果可知，与只混合片状云母的相比，给以微振面朝底部的本发明实施例7-9的导热率可确认有0.0020Kcal/mhK的改善。
下面，就硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品和片状云母的复合结构体的压缩成形的条件及真空绝热贴片的收缩特性即大气中放置下厚度的稳定性进行说明。
作成复合结构体压缩成形时荷重不同的试验材料(芯材)，并将其在10-2托的真空度下封入包装材料内，得到厚度为20mm(±0.5mm)的真空绝热贴片，放置在高压锅内以0.3Kg/cm2的压力下加压，保持50℃的加热气氛，检查尺寸变化。
本处所用的硬质聚氨脂泡沫塑料的平均气泡尺寸是150μm在135℃的加热气氛的真空中将其粉碎。
另外，云母片的平均直径采用2.5mm的，利用与实施例1相同的组成和同样的方法制作。
表7示出了实施例3及实施例10-12改变压缩成形荷重而得到的5枚复合结构体重叠而成的芯材和比较例11、12的同样芯材作为真空绝热贴片的尺寸变化与绝热性能(导热率)。
表7
实施例10 实施例3 实施例11 实施例12 比较例11 比较例12
压缩成型时的荷重(kg/cm2)   0.7   1.2   1.4   2.0   0.3   3.5
尺寸变化；厚度(mm)   0.2   0.2   0.1   0.1   1.1   0.0
绝热性能；导热率(Kcal/mhk)   0.0060   0.0056   0.0049   0.0048   0.0070   0.0061
从表7的结果可知，比较例11的压缩成形荷重较低，真空绝热贴片的收缩量多，可以断定用于冰箱上时必然对其外形造成不良影响。另外，对于使用大气压以上的荷重来压缩成形的芯材的真空绝热贴片，其尺寸变化非常小。而且，如比较例12所示，观察到即使使用较高荷重压缩成形的芯材，对其绝热性能而言不但不能发挥出原有的性能反而使其性能下降。因此，压缩成形的压力优选0.7-2.0kg/cm2，最好是1.4-2.0kg/cm2。增加压缩成形时的压力绝热性能有所提高。如果考虑减轻真空绝热贴片的重量，则实施例12的2.0kg/cm2压力及能够确保与此同等性能的实施例11的1.4kg/cm2压力范围更有效。
实施例2
下面，测定使用本发明真空绝热贴片的冰箱的运转性能，确认其效果。
此处，使用的真空绝热材料是采用了中间具有8μm厚的铝箔的包装材料，采取了与实施例1相同的方法制作的。
首先，将薄钢板弯曲成形的外箱1与用ABS树脂真空成形的内箱2套好形成间隙，如图8和图9所示那样把真空绝热贴片贴紧在外箱侧，形成冰箱的绝热箱体。把硬质聚氨脂泡沫塑料4注入剩余空间内并发泡而充满该空间，从而，完全稳定外箱和内箱。
使用该绝热箱体，并配置制冷剂回路等，组装成400升级(容积为400升)的冰箱，并作为实施例13。
另一方面，比较例13的冰箱所使用的绝热箱体也是使用真空绝热贴片同样地制作的，但真空绝热贴片使用了由联通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料为芯材，比较例14的绝热箱体是在内箱和外箱之间的全部空间内只充填硬质聚氨脂泡沫塑料，采用JIS-C9607的电力消费测定法求出电力消耗，并记载在表8中：
表8
    实施例13     比较例13     比较例14
消耗电力(KwH/天)       1.14       1.22       1.38
从表8的结果可知，采用本发明的真空绝热贴片的冰箱的实施例13的电力消耗量与现有的仅使用硬质聚氨脂作为绝热材料的箱体的冰箱的比较例14相比，可以少量的电力保持相同冷却温度，因此，可以断言其绝热性能就好。另外，与芯材为现有状态的联通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料的真空绝热贴片的比较例13的冰箱相比较，耗电量同样较少，确保其具有良好的绝热性能。
在实施例5中，虽然把真空绝热贴片安装在外箱上之后，再配置制冷剂回路等设备，但也可以使真空绝热贴片具有内箱形状，并使其贴紧在内箱部分上，剩余空间内充填硬质聚氨脂泡沫塑料。还可以使真空绝热贴片具有与制冷剂回路的冷凝管相同的形状，其中冷凝管配置在薄钢板弯曲成的外箱内表面上，并贴紧在与内箱保持一定间隙的外箱部分上，剩余空间内充填硬质聚氨脂泡沫塑料。
本发明的上述真空绝热贴片不仅可用于此处所示的实施例的冰箱上，例如，还可以作为车载用小型冰箱或预制式简易冰箱、保温车、管道和建筑物的保温材料等保温及保冷用制品的绝热用部件，在不脱离其主要目的的范围内可作各种应用。
实施例3
本发明的其它的真空绝热贴片是使用在冰箱废弃处理的解体过程中粉碎的特定大小的硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品和内箱材料的粉碎品或粉未的混合物或者将它们挤出，用混合机等粉碎并混合后的混合物。
将上述材料在高温真空气氛下压缩成形，制成板状成形品，以这些板状成形品为芯材，插入包装材料内后，在真空状态下热封插入口，得到真空绝热贴片。
也可以用加工成相同形状的其它塑料发泡体的粉未来代替硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品。
如果这样，那么就可以在冰箱废弃时分别回收用于冰箱的环氧树脂和ABS树脂等的环氧系列树脂的内箱材料和用作为绝热材料的硬质聚氨脂泡沫塑料，这些材料可再次作为有用材料。而且，由于在该分别回收过程中硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎伴随着破坏气泡膜，而容易形成联通，能够得到绝热性能很好的气泡构造。
如果将这些粉碎混合物投入模具中，在内箱材料的熔融温度以上进行压缩成形，则因内箱材料的粉碎品熔融，而将硬质聚氨脂粉碎品彼此接合固定，此时的成形压力大于大气压，因此，即使包装用的袋内保持真空，也不会发生变形，能够保持任意形状。
作为其它方法，即使使用挤压混合机同时进行硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎和内箱材的混合及熔融，同样可以得到固态粒状混合物，这样，能够更容易进行压缩成形。
图6是实施例6的真空绝热贴片的制造流程图。如图6所示，首先，将废弃冰箱解体和绝热材料的粉碎得到的硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎物和冰箱废弃解体和内箱材料的粉碎而得到的内箱粉碎品混合，将这些混合物投入模具内进行成形。然后，切削成形品的外周，之后插入包装材料内，利用真空板成型机，抽真空及端面熔接并取出真空绝热贴片。将这样的真空绝热贴片的制造过程分成芯材的制作和利用该芯材的真空绝热贴片制作并进行详细描述。
[芯材的制作]
(a)粉碎品混合物-粉末状混合物的制作
将构成冰箱箱体的内箱和为绝热材料的硬质聚氨脂泡沫塑料从废弃的冰箱的解体品上剥离下来，用带回转叶片式的粉碎机分别对这些材料进行粉碎。
用筛选取硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品，选取聚氨脂塑料的气泡径的1-5倍，较好的是相当于2-3倍的100-1000μm的大小，最好的300-600μm大小的颗粒。
内箱的粉碎品较好的是在硬质聚氨脂泡沫塑料的粉碎品的外周带有静电，大小是选取50μm以下的，最好是20μm以下。在凝结硬质聚氨脂泡沫塑料粉末方面，需要10％(重量百分比)的内箱粉碎品，而在充分确保压缩成形品的空隙方面，使用50％以下的尽可能少的重量比。
这两种粉碎品最好用回转叶片式搅拌机进行混合，如果这样，粒子相互摩擦而带电，就能够确保内箱的小粒子吸附在硬质聚氨脂泡沫塑料的外周上的最佳状态。但也可使用鼓式混合机。
(b)粉碎品混合物-板状混合物的制作
从冰箱的解体品上剥离为绝热材料的硬质聚氨脂泡沫塑料，以可投入的大小将其投入到挤压混合机内。挤压混练机具有投入口附近的间距大靠近出口附近间距变小的螺杆，随着该螺杆的转动，粉碎品被挤压而流动，因间距缩小及部分反转引起的剪断力的上升产生充分的混练，此时发生的摩擦热熔融内箱材料。因此，硬质聚氨脂泡沫塑料不会受到过分的粉碎，排出的树脂为5mm以下的片状混合物。
虽然内箱的粉碎品在与硬质聚氨脂泡末塑料同时粉碎的过程中熔融，但其进入硬质聚氨脂泡末塑料的气泡内，减少的空间量也很小，因合适地附着在外周上，作为真空绝热贴片的芯材，也没有破坏必要的气泡的连通化。另一方面，内箱材和硬质聚氨脂泡末塑料完全熔融混合并连续地流出时不希望出现的内箱材覆盖气泡的状态。
对于板状混合物，相对于硬质聚氨脂泡末塑料的内箱粉碎品的优选的比例是10％的重量百分比，这个比例对于使硬质聚氨脂泡末塑料粉末而言是必要的，确保足够气孔的添加量优选50重量百分比以下，最好是30重量百分比以下。
将上述粉碎品混合物的任何一种以差异较小地投入平板成形用的模具内并保持厚度均匀。将模具升温至内箱材的熔融温度以上后边保持约10-1至10-0托的真空度边对其压缩成形。在该工程中，最重要的是压力，该压力如果包含模具重量，则优选0.1至1.2kg/cm2，最好是0.2至0.5kg/cm2。
[真空绝热贴片的制作]
真空绝热贴片是这样得到的，把芯材插入3个方向预先热封的包装材料之后，放在图4所示的真空成形机1内，确保所定的真空度的气氛，然后将最后的一个方向热封。
即，把芯材插入包装材料12内后形成的物品放在上下加热器10、10之间，利用真空调整用阀来调整真空板成形机9内至规定的真空度。之后，使用密封用加压装置8、8固定插入口并加以密封，切断加热器的供电，对其冷却，释放真空并取出，就能够得到真空绝热贴片。图7是示出这样得到的本发明的真空绝热贴片3a的构造断面图。
此处，包装材料12是由密封面，中间层和最外层构成的多层板，其中密封面是热融合的热塑性树脂，中间层是能够完全阻断空气侵入的铝箔等的金属箔，最外层是能耐损伤的树脂。这样，包装材料12不是单层结构，而是由3层以上的多层构成。
对使用这样制作的真空绝热贴片的绝热性能和形状随时间的变化特性进行确认。用作试验的真空绝热贴片(实施例21-24，比较例21)的芯材厚度为20mm，面积大小为180×180mm。包装材料是由从外面算起的尼龙，铝箔，聚乙烯及涂抹在铝箔上下表面上的聚酯类粘接剂构成的5层板。另外，真空度是102托。绝热性能以导热进行评价，用荣光精机(株)社制造的[奥托拉姆]。
下面，说明绝热性能的提高效果。首先，示出试验材料的组成。
表9
 实施例21  实施例22  实施例23  实施例24  比较例21
硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品平均粒径：500μm200μm2000μm 80 80 90 90 90
内箱(ABS树脂)粉碎品平均粒径：10μm3μm 20 20 10 10 10
(单位为重量百分比)
将根据表9的配比混合而成的硬质聚氨脂泡末粉碎品和内箱(ABS树脂)粉碎品的粉末状混合物投入180×180mm大小的平板成形用的模具内，在260℃下加热15分钟，之后确保10-1托的真空度并保持10分钟，降温至室温附近后取出。此时，粉末状混合物的荷重为0.3kg/cm2(包含模具重量)。
将如此得到的芯材插入包装原材料内，使其插入口在10-2托的真空度气氛下融合作成真空绝热贴片，在50℃的气氛下放置7天后的导热率由表10所示。另一方面，以目测来确认大气压造成的变形。
另外，目前使用玻璃纤维及连通硬质聚氨脂泡沫塑料为芯材的真空绝热贴片的评价结果由比较例示出。其中，比较例22的连通硬质聚氨脂泡沫塑料的构造是具有200μm的平均气泡直径，在形成气泡的膜上开孔，残存在内部的空气就容易从该孔排出。
表10
实施例21 实施例22 实施例23 实施例24 比较例21 比较例22 比较例23
  导热率(10-4Kcal/mhk)    62   59   65   61   125   72   81
  变形(目测)    没有   没有   没有   没有   没有   没有   没有
由表10可见，实施例21-实施例24的真空绝热贴片与利用比较例22的玻璃纤维和比较例23的连通硬质聚氨脂泡沫塑料的真空绝热贴片比较，改善了由导热率示出的绝热性能，即使是回收品，其绝热性能也不变坏。
使用粉碎品大小超过气泡系3倍的硬质聚氨脂泡沫塑料的比较例21的绝热性能大幅度恶化。大幅度恶化的原因可能基于这样的观点：即使在压缩成形时抽真空，由于气泡膜的破坏不足，而独立气泡内残存气体慢慢排出到真空板内，而造成真空度下降，引起导热率恶化。
虽然实施例21-实施例24和比较例23所用的硬质聚氨脂泡沫塑料的气泡直径是基本相同，但各实施例21-24的导热率比比较例23低。这原因是由于压缩成形而沿厚度方向即绝热方向挤压气泡，显露的气泡直径变小，提供了辐射绝热效果。
下面，描述用板状混合物制作芯材用于真空绝热贴片的情况。为了投入挤压机，应该将硬质聚氨脂泡沫塑料及内箱切断成50mm以下的大小，然后不加热地混合，并进行挤压。此时，混合的硬质聚氨脂泡沫塑料和内箱的混合比由表3所示，这里，比较例24是内箱的混入率比推荐值低，即为8％，比较例25相反达到过剩的70％。
表11
实施例25 实施例26 实施例27 比较例24 比较例25
硬质聚氨脂泡沫塑料    90    50    55    92    30
内箱(ABS树脂)粉碎品    10    50    45    8    70
(单位为重量百分比)
根据表11的配合比，混合硬质聚氨脂泡沫塑料粉碎品和内箱粉碎品，并得到板状混合物，将这些板状混合物投入180×180mm大小的平板成形用的模具内，在260℃下加热15分钟，之后，降温至室温附近并取出。此时，板状混合物的荷重为0.3kg/cm2(包含模具重量)。
使用这样得到的芯材，将密封包装材料时的真空度定为10-2托，制成真空绝
            天，测定导热率，并由表12示出。另外，目测大气压造成的变形。
表12
实施例25 实施例26 实施例27  比较例24 比较例25
  导热率(10-4Kcal/mhk)    62    65    67    -    113
  变形(目测)    没有    没有    没有    没有    没有
从表12可知，对于内箱材料的配比量少的比较例24，硬质聚氨脂泡沫塑料为粉末状，即使内箱材料熔融，也不会充分凝结，因此不能通过压缩成形得到真空绝热贴片的板状试验材料。另外，对于比较例25，在破坏硬质聚氨脂泡沫塑料时，内箱材料的熔融物覆盖粉碎品表面，不能实现充分的连通化，从而导致导热率恶化。
相对地，使用本发明芯材的实施例25-27的真空绝热贴片的导热率具有比表10所示的比较例22，23的真空绝热贴片好的绝热性能，即使是回收品，绝热性能也不变劣。
下面，调查压缩成形时相当于大气压的荷重效果。将使用挤压机制作的板状混合物投入180×180mm大小的平板成形用模具内，在260℃下加热15分钟后，降温至室温附近而得到芯材。压缩成形时，通过改变施加在板状混合物上的荷重，评价加工而成的芯材相对于真空绝热贴片的适应性。另外，与内箱混合所用的硬质聚氨脂泡沫塑料的气泡径是100μm，表13示出其配合比。
表13
实施例28～30比较例26～27 实施例31～33比较例28～29
    硬质聚氨脂泡沫塑料       80       60
    内箱(ABS树脂)粉碎品       20       40
(单位为重量百分比)
使用表13示出的配合比，在压缩成形时包含模具重量的成形加重为0.1-1.2kg/cm2的范围内形成芯材，并将使用芯材的真空绝热贴片作为实施例33，在此范围之外也形成芯材，并将使用此芯材的真空绝热贴片作为比较例26-29，将两者进行比较。
表14示出了包装材料的内部为10-2托的真空度下制作真空绝热贴片，把这样制作的真空绝热贴片放在50℃的气氛下保持7天，预测其导热率和外观变化的结果。
表14
实施例28 实施例29 实施例30 比较例26 比较例27
加压力(kg/cm2)   0.15    0.38    1.13    0.01    1.48
导热率(10-4Kcal/mhk)变形(目测)   52没有    53没有    54没有    56有收缩    92没有
实施例31 实施例32 实施例33 比较例28 比较例29
  加压力(kg/cm2)   0.12   0.46   1.14   0.01   1.44
  导热率(10-4Kcal/mhk)变形(目测)   60没有   60没有   62没有   69有弯曲   108有弯曲
如表14所示，压缩形成真空绝热贴片的芯材时的压力在实施例28-30及实施例31-33所示的范围内能够得到稳定良好的导热率，而且，确认芯材的变形也少。相对地，使用该范围之外的压力形成芯材时，发现芯材变形及导热率恶化。
即，压力不足，形成的芯材表面硬度不够，特别在内箱材料的添加量较少的比较例26中安装困难。而且，已确认较脆且易崩掉，大气压引起的变形而收缩，不能充分地保持形状。
若压力过高，导热率恶化。在内箱材料添加量多的比较例29中明显地表现出来了。这个原因是连通部分的气泡被闭塞，内箱粉碎品的粒子彼此充分熔接，在内部产生独立的空间，独立的空间内残余一些空气等气体，气体逸出而使真空度下降。
下面，确认压缩成形时抽真空的效果。使用挤压机制作板状混合物，把板状混合物投入180×180mm大小的平板成形用的模具内，在10-1托的真空气氛下，260℃温度下加热并加压15分钟，之后降至室温并取出芯材。此时所用的板混合物的组成与表13所示的配合比相同，压缩成形时所包含的模具重量及大气压的成形荷重约1.2-1.5kg/cm2。
使用由上述方法得到的芯材，制作包装材料的内部为10-2托的真空的真空绝热贴片，将这样制作的真空绝热贴片在50℃的气氛下放置7天后，测定导热率和外观变形情况，将测定结果列于表15中。此处，使用抽真空的芯材的真空绝热贴片的结果作为实施例34和实施例35，使用不抽真空成形的芯材的真空绝热贴片的一起作为实施例33和比较例29。
表15
 实施例34 实施例35 实施例33 比较例29
加压力(kg/cm2)    1.18   1.47   1.14   1.44
导热率(10-4Kcal/mhk)变形(目测)    55没有   57没有   62没有   108有弯曲
从上述结果可知，压缩成形真空绝热贴片的芯材时，通过抽真空，在实施例34-35所示的加压范围内，能够维持良好稳定的导热率，而且，芯材变形量也少。例如，相对于不抽真空形成的芯材，树脂闭塞气泡的连通部分导致导热率明显恶化而言，实施例35能够维持良好的值。这是因为即使气泡的连通部分被闭塞，内部仍维持真空状态，不会残留空气，因此排除了导致真空度下降的因素。
实施例4
测定使用实施例3说明的本发明的真空绝热材料的冰箱的运转性能，并确认其结果。这里，对于真空绝热贴片，使用由具有8μm厚度的铝箔的中间层的包装材料和实施例23使用的芯材构成的真空绝热贴片。用薄钢板弯曲加工成外箱1，ABS真空成形制得内箱，将内箱2插入外箱1内形成间隙，如图8到图9所示，把该真空绝热贴片3a紧贴在外箱侧。其余空隙注入硬质聚氨脂泡沫塑料4并发泡填充该空隙内成完全固定状态。
利用如此制作的绝热箱体来配设制冷回路，组装成400L级的冰箱，此为实施例34。另一方面，使用芯材为连通气泡的硬质聚氨脂泡沫塑料的真空绝热贴片，以同样的方式制作绝热箱体，用这种绝热箱体构成冰箱(实施例30)，而且，仅用硬质聚氨脂泡沫塑料充填内箱和外箱的整个间隙的绝热箱体为比较例31，按照JIS9607电力消耗B法测定法测定这些全部冰箱，并求出电力消耗。
表16
   实施例34   比较例30     比较例31
消耗电力(KwH/天)      1.24     1.22       1.38
表16为其结果，使用本发明真空绝热贴片的实施例34的冰箱的电力消耗量与现有的仅使用硬质聚氨脂泡沫塑料为绝热材料的箱体的冰箱即实施例31比较，在相同的冷却温度下可以消耗较少的电力，绝热箱体的性能较好。另外，即使与使用利用连通气泡的硬质聚氨泡沫塑料芯材制作的真空绝热贴片的比较例30的冰箱比较，电力的消耗量也基本相同，能够确保很好的绝热性能。
即使以上描述了本发明的真空绝热贴片的应用，但这里所示的实施例不限于冰箱，例如，还可将这种真空绝热贴片应用于车载小型冷藏车，预制式简易冰箱，保温车和建筑物的保温，保温及保冷制品的绝热用部件等，在不脱离其保温宗旨的范围内可适用于各种场合。
以上构成的本发明具有以下的效果。
本发明提供的真空绝热贴片能够很好地抑制辐射传热，绝热性能好。
本发明优选的实施方案提供的真空绝热贴片由于芯材为由塑料发泡体的粉末为主要成分的层和板状充填材料为主要成分的层构成分离的成形品，因此其绝热性能得到了提高。另外，由于将板状充填材料配置成与绝热方向成直角，因此提高了其绝热性能。
本发明另一优选的实施方案提供的真空绝热贴片由于塑料发泡体为废弃冰箱的绝热材料的回收品，因此保护了环境。另外，板状充填材料是由热反射率较好的金属或无机物构成，因此能提高其绝热性能。
根据本发明的方法，能够得到绝热特性及强度特性较好的真空绝热贴片的同时，由于塑料发泡体的粉末和板状充填材料由低溶粘度的粉末状的热硬树脂或热塑树脂的粘接剂粘接，因此只需少量粘接剂即可，而且能够使不闭塞连通气泡的粉碎品彼此熔接。
根据本发明优选的方法，由于塑料泡沫的粉碎品是在玻璃化转变点以上的温度下被粉碎的，因此容易形成独立气泡的连通化，残余的气体不会破坏真空绝热贴片的真空度，从而能够防止绝热性能下降。另外，由于在真空气氛下进行粉碎，因此气泡的连通化容易实现，残余的气体不会破坏真空绝热贴片的真空度，从而能够防止绝热性能下降。
根据本发明另一优选的方法，在压缩成形时，由于向塑料发泡体的粉末彼此接触而形成的空隙内施加一定压力，该压力使其形成以绝热方向为短轴的扁平状，因此，通过使传热方向的显现的汽泡尺寸变小，能够形成绝热性能良好的塑料发泡体为主要成分的层。
根据根据本发明再一优选的方法，由于芯材是把塑料发泡体和板状充填材料的混合物投入模具内后，提供微振，成双层的结构，因此塑料发泡体和板状充填物的混合物分离，容易形成各自为主要成分的层，板状充填物以平面方向配置容易实现。
根据本发明的冰箱，由于真空绝热贴片的绝热性能提高，因此降低了电力消耗。
根据本发明优选方案的冰箱，由于把真空绝热贴片贴在内箱和外箱之间的内箱或外箱的任何一个上，残余的空间内填充塑料发泡体，从而能够确实固定真空绝热贴片。
根据本发明再一优选方案的冰箱，由于把真空绝热贴在内箱或外箱的任何一个面上，由于使真空绝热板与内箱或外箱上的配置面形状相匹配，并将其贴在与内箱有一定间隙的外箱部分上，其余空间内填塑料发泡体，因此能够削减容易安装的部件。
根据本发明另一优选方案的真空绝热贴片由于芯材由多孔体构成，该多孔体是由塑料发泡体的粉沫和热塑性树脂粉末的混合物构成，因此可得到较好的绝热性能。
根据本发明另一优选方案的真空绝热贴片由于使用废弃的冰箱的绝热材料作为塑料发泡体，因此废物可再利用，能够有效地再利用资源。
根据本发明另一优选方案的方法，压缩成形是边在真空气氛下加热边在施加大气压以上的压力，能够更高效更容易地得到真空绝热贴片的芯材。能够确保足够空隙，内部也不会残留气体，可防止绝热性能下降。另外芯材将来也不会变形。

Claims (10)

1.一种真空绝热贴片，其由包装材料来保持内部为真空，而由芯材保持形状，其特征在于上述芯材由一种多孔体构成，这种多孔体是由包含塑料发泡体粉末和板状充填物的混合物构成，上述芯材是由可分离的二层构成，一层是塑料发泡体的粉末为主要成分，另一层是板状充填物为主要成分，板状充填材料被配置为与绝热方向成直角。
2.一种真空绝热贴片，其由包装材料来保持内部为真空，而由芯材保持形状，其特征在于上述芯材由一种多孔体构成，这种多孔体是由包含塑料发泡体粉末和板状充填物的混合物构成，上述塑料发泡体是废弃的冰箱的绝热材料的回收品，上述板状充填材料是由热反射率高的金属或无机物构成。
3.一种真空绝热贴片的制造方法，其特征在于将塑料发泡体粉末和板状充填材料的混合物与低熔融粘度的粉末状的热固性树脂或热塑性树脂粘接剂一起进行压缩成形，制成芯材，把该芯材插入包装材料中并于真空中成形。
4.根据权利要求3所述的真空绝热贴片的制造方法，其特征在于上述塑料发泡体的粉碎品是在玻璃化转变点以上的温度，真空气氛下，粉碎成气泡尺寸以上至3倍气泡尺寸以下。
5.根据权利要求3所述的真空绝热贴片的制造方法，其特征在于在上述压缩成形时，向因塑料发泡体粉末的接触而形成的空间内施加压力，压缩成以绝热方向为短轴的扁平状。
6.根据权利要求3所述的真空绝热贴片的制造方法，其特征在于将塑料发泡体的粉末和板状充填材料的混合物放入模具内后，使模具微微振动制成二层结构的芯材。
7.一种冰箱，其特征在于使用真空绝热贴片作为绝热材料，这种真空绝热贴片使用将塑料发泡体的粉末和板状充填材料的混合物通过压缩成形后的材料为芯材。
8.根据权利要求7所述的冰箱，其特征在于上述冰箱是在构成冰箱的内箱和外箱的间隙的内箱及外箱的任何一方上粘贴真空绝热贴片，在其余的空隙内充填塑料发泡体。
9.根据权利要求7或8所述的冰箱，其特征在于使真空绝热贴片与内箱或外箱配置面上的形状相一致，并将其贴在与内箱形成间隙的外箱部分上，其余空间充填硬质聚氨脂泡沫塑料。
10.根据权利要求3或5所述的真空绝热板贴片的制造方法，其特征在于在真空气氛下边加热边施加一个大气压以上的压力进行压缩成形。
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