CN110799462A - 用于减少玻璃熔体表面上的气泡寿命的方法 - Google Patents

用于减少玻璃熔体表面上的气泡寿命的方法 Download PDF

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Abstract

一种减少容器中容纳或流动通过容器的熔融玻璃的体积的自由表面上的气泡寿命的方法，所述容器在自由表面上方包括自由体积，由此最大程度地减少气泡被重新夹带回熔融玻璃的体积中，以及减少玻璃成品中起泡的发生。

Description

用于减少玻璃熔体表面上的气泡寿命的方法
相关申请的交叉引用
本申请要求2017年3月16日提交的系列号为62/472,116的美国临时申请的优先权权益，本文以该申请的内容为基础并通过参引的方式将其全文纳入本文，如同在下文完整阐述。
背景
技术领域
本公开一般涉及用于形成玻璃制品的方法，具体地，涉及用于将表面活性剂引入到容器中以降低容器中的熔融玻璃体积的表面处的气泡寿命的方法。
背景技术
光学品质的玻璃制品，例如用于制造发光面板或者液晶或其他形式的视觉显示器的玻璃基材，其制造涉及高温过程，这些高温过程包括将熔融玻璃传输通过各种管道或容器。这些管道或容器中的一些可含有自由体积，例如在熔融玻璃的表面上方的气态气氛。通常预期可以上升到表面的气泡在到达表面时会迅速爆开，但在一些情况下可能不会迅速爆开，从而存在重新夹带到熔融玻璃中的风险。
发明内容
本文所述的方法能够改进存在于容器(例如管道、贮存器、槽等)中所含的和/或流动通过容器的熔融玻璃的自由表面上的气泡膜的表面张力，由此减少熔融玻璃的表面上的气泡的寿命并使气泡重新夹带到熔融玻璃体积内的可能性最小化。因此，可减少成品玻璃制品中起泡(气泡)的发生。
因此，描述了在熔融玻璃中减少气泡寿命的方法，所述方法包括：在电助熔化容器中形成熔融玻璃，使熔融玻璃流动通过在熔化容器下游的容器，下游容器在熔融玻璃的自由表面与下游容器的顶部之间含有自由体积。使加湿气体流到自由体积中，该加湿气体包含至少一种惰性气体和水蒸气。在实施方式中，加湿气体不通过燃烧来产生。例如，在实施方式中，加湿气体不含有碳化合物，如烃类或其他碳化合物。
下游容器的壁可以是金属性的(例如，包括与熔融玻璃接触的金属壁)。例如，下游容器可以包含铂，如铂合金。
下游容器例如可以是熔融玻璃调节容器，如澄清容器或搅拌容器。在实施方式中，加湿气体以与澄清容器中的熔融玻璃的流动方向基本平行的方向流到澄清容器中。
加湿气体的露点可以在约41℃至约92℃的范围内，例如在约60℃至约92℃的范围内。
加湿气体的流动速率可以在大于0至等于或小于约80标准升/分钟(slpm)的范围内，例如在约10slpm至约80slpm的范围内。
虽然加湿气体例如可以包含惰性气体，如氮气或氩气，但是在另外的实施方式中，载气可以是另一种惰性气体，例如稀有气体，如氦气、氖气或氪气或任何前述惰性气体的组合。
下游容器中的熔融玻璃的温度可以等于或高于约1300℃，例如等于或高于1450℃或者等于或高于1700℃，例如在约1300℃至约1720℃的范围内。
加湿气体中的平均氧气(O2)含量可以在约10体积％至约90体积％的范围内，例如，在约15体积％至约90体积％的范围内，在约20体积％至约90体积％的范围内，在约30体积％至约90体积％的范围内，在约40体积％至约90体积％的范围内，在约50体积％至约90体积％的范围内，在约60体积％至约90体积％的范围内，在约70体积％至约90体积％的范围内，在约80体积％至约90体积％的范围内，在约10体积％至约80体积％的范围内，在约10体积％至约70体积％的范围内，在约10体积％至约60体积％的范围内，在约10体积％至约50体积％的范围内，在约10体积％至约40体积％的范围内，在约10体积％至约30体积％的范围内，或者在约10体积％至约20体积％的范围内，包括其间的所有范围和子范围。
在一些实施方式中，所述方法还可以包括：在使加湿气体流到下游容器中之前，先加热加湿气体。例如，在一些实施方式中，在使加湿气体流到下游容器中之前，可以先将加湿气体加热到高于露点的温度。
在另一些实施方式中，描述了在熔融玻璃中减少气泡寿命的方法，所述方法包括：在电助熔化容器中形成熔融玻璃，使熔融玻璃流动通过在熔化容器下游的下游容器，下游容器在熔融玻璃的自由表面与下游容器的顶部之间含有自由体积，所述熔融玻璃在自由表面上包含不超过单个气泡深度的气泡层。使加湿气体流到自由体积中，例如从容器之外流到自由体积中，该加湿气体包含水蒸气和至少一些氧气。在实施方式中，加湿气体不通过燃烧来产生(例如，不通过熔化容器中的浸没燃烧来形成)。在实施方式中，加湿气体不含有碳化合物，如烃类或其他碳化合物。
下游容器(例如整个容器)的壁可包含铂，例如铂合金。
加湿气体的露点可在约41℃至约92℃的范围内。
加湿气体的流动速率可以在大于0至等于或小于约80标准升/分钟(slpm)的范围内，例如在约10slpm至约80slpm的范围内。
加湿气体例如可以包括惰性气体，如氮气或稀有气体或其组合。
加湿气体中的平均氧气(O2)含量可以在约10体积％至约90体积％的范围内，例如，在约15体积％至约90体积％的范围内，在约20体积％至约90体积％的范围内，在约30体积％至约90体积％的范围内，在约40体积％至约90体积％的范围内，在约50体积％至约90体积％的范围内，在约60体积％至约90体积％的范围内，在约70体积％至约90体积％的范围内，在约80体积％至约90体积％的范围内，在约10体积％至约80体积％的范围内，在约10体积％至约70体积％的范围内，在约10体积％至约60体积％的范围内，在约10体积％至约50体积％的范围内，在约10体积％至约40体积％的范围内，在约10体积％至约30体积％的范围内，或者在约10体积％至约20体积％的范围内，包括其间的所有范围和子范围。
在一些实施方式中，下游容器中的熔融玻璃的温度可以等于或高于约1300℃，例如等于或高于1450℃或者等于或高于1700℃，例如在约1300℃至约1720℃的范围内。
在另一个实施方式中，描述了在熔融玻璃中减少气泡寿命的方法，所述方法包括：在电助熔化容器中形成熔融玻璃；引导熔融玻璃通过在熔化容器下游的容器，所述熔融玻璃在其自由表面上包含多个气泡；以及利用引入到自由表面上方的下游容器的自由体积中的表面活性剂，降低多个气泡的膜上的表面张力梯度。根据一些实施方式，所述气泡不包括泡沫。
在一些实施方式中，引入表面活性剂的步骤包括：使非燃烧得到的加湿气体流入到自由体积中。加湿气体可以包括至少一种惰性气体，如氮气、稀有气体或其组合。
在一些实施方式中，下游容器(例如整个容器)的壁可包含铂。
加湿气体的露点在约41℃至约92℃的范围内，例如在约60℃至约92℃的范围内。
在一些实施方式中，加湿气体的流动速率可以在大于0至等于或小于约80标准升/分钟(slpm)的范围内，例如在约10slpm至约80slpm的范围内。
在一些实施方式中，下游容器中的熔融玻璃的温度可以等于或高于约1300℃，例如等于或高于约1450℃，例如在约1300℃至约1720℃的范围内。
加湿气体不通过燃烧来形成。
在一些实施方式中，下游容器是澄清容器。在一些实施方式中，下游容器是搅拌容器。
在一些实施方式中，下游容器位于搅拌容器与成形主体之间。例如，下游容器可以是输送容器。
所述方法还可以包括：将熔融玻璃引导到成形主体以及将熔融玻璃作为带材从成形主体拉制出。
在另一个实施方式中，公开了在熔融玻璃中减少气泡寿命的方法，所述方法包括：在熔化容器中形成熔融玻璃，使熔融玻璃流动通过在熔化容器下游的容器，下游容器在熔融玻璃的自由表面与下游容器的顶部之间含有自由体积，并且所述熔融玻璃在自由表面上包含至少一个气泡，以及使加湿气体流到自由体积中，其中，加湿气体中的氧气的分压等于或大于所述至少一个气泡中的氧气的分压。
在以下的详细描述中提出了本文所述的实施方式的其他特征和优点，其中的部分特征和优点对本领域的技术人员而言，根据所作描述就容易看出，或者通过实施包括以下详细描述、权利要求书以及附图在内的本文所述的实施方式而被认识。
应理解的是，前面的一般性描述和以下的详细描述都旨在提供用于理解本文所公开实施方式的性质和特性的总体评述或框架。所附附图提供了对本发明的进一步理解，附图被结合在本说明书中并构成说明书的一部分。附图例示了本公开的各个实施方式，并与说明书一起用来解释其原理和操作。
附图说明
图1包括当熔融玻璃气泡经历马兰戈尼(Marangoni)效应时，所述熔融玻璃气泡的一系列示意图；
图2是根据本公开的实施方式所述的一种示例性玻璃制造设备的示意图；
图3是包含气体供应管的示例性澄清容器的截面图，所述气体供应管用于将加湿载气提供给澄清容器；
图4是用于将加湿载气提供给澄清容器的示例性气体供应管的详细截面图；
图5是包含用于将加湿载气提供给澄清容器的进口的示例性搅拌容器的截面图；
图6是针对各种直径的气泡测得的爆开(消除)时间的图表；以及
图7是对于气泡上方的两种不同气氛——干燥的空气气氛和加湿的气氛，气泡消除时间根据气泡直径变化的图。
具体实施方式
下面将详细说明本公开的实施方式，这些实施方式的实例在附图中示出。只要可能，在附图中使用相同的附图标记表示相同或相似的部分。但是，本公开可以以许多不同的形式实施并且不应被解读成限于本文中提出的实施方式。
本文中，范围可以表示为从“约”一个具体值开始和/或至“约”另一个具体值终止。当表述这样的范围时，另一个实施方式包括自所述一个具体数值始和/或至所述另一具体数值止。类似地，当用先行词“约”将数值表示为近似值时，应理解具体数值构成了另一个实施方式。还应理解，每个范围的端点相对于另一个端点和独立于另一个端点都是重要的。
本文可以使用的方向术语——例如上、下、右、左、前、后、顶、底——仅仅是参照绘制的附图而言，并不用来暗示绝对的取向。
除非另有明确说明，否则本文所述的任何方法不应理解为其步骤需要按具体顺序进行，或者对于任何装置，需要具体的取向。因此，如果方法权利要求没有实际叙述其步骤要遵循的顺序，或者任何设备权利要求没有实际叙述各组件的顺序或取向，或者权利要求书或说明书中没有另外具体陈述步骤限于具体顺序，或者没有叙述设备组件的具体顺序或取向，那么在任何方面都不应推断顺序或取向。这适用于解释上的任何可能的非表达性基础，包括：涉及步骤安排的逻辑问题、操作流程、组件的顺序或组件的取向问题；由语法组织或标点派生的明显含义问题和说明书中描述的实施方式的数量或类型问题。
如本文所用，单数形式的“一个”、“一种”和“该/所述”包括复数指代形式，除非文中另有明确说明。因此，例如，提到的“一种”部件包括具有两种或更多种这类部件的方面，除非文本中有另外的明确表示。
如本文中所使用的，在管道或容纳有熔融材料(例如熔融玻璃)的其他容器的上下文中的术语“自由体积”应理解为是指未被熔融玻璃占据的容器体积。更具体地，自由体积在容器中的熔融玻璃的表面与容器的顶部之间延伸，并且可以含有例如一种或多种气体、蒸气或其他非固体或非液体成分。自由体积在熔融材料的“自由表面”处与熔融材料交界。熔融材料可以容纳在容器中，或者可以流动通过容器。
如本文中所使用的，“熔融玻璃”应理解为是指在冷却时可进入到玻璃态的熔融材料。术语熔融玻璃与术语“熔体”同义使用。熔融玻璃例如可以形成大多数硅酸盐玻璃，但是本公开不限于此。
如本文中所用，术语“氧化还原”是指还原化学反应或氧化化学反应中的任意一种或两种。
如本文中所使用的，耐火材料是一种非金属材料，其化学和物理性质使其适用于暴露于高于约538℃的环境的系统的结构、或作为这些系统的部件。
在最终的玻璃制品中的起泡(气泡)可导致生产率降低，这在商业上通常是不期望的。玻璃中的气泡可例如通过澄清过程移除，在澄清过程中，加热熔融玻璃以降低熔融玻璃的粘度，并且熔融玻璃的氧化还原状态改变以将另外的氧气释放到现有的气泡中，从而造成气泡生长。气泡的浮力增加结合熔融玻璃的粘度减小有利于促进气泡上升到熔融玻璃的自由表面，在该自由表面处，气泡爆开。包含在气泡中的气体进入自由体积，随后可离开容器，这通过有意排气或通过泄漏或容器中的其他出口来离开容器。
历史上，假设在气泡到达玻璃熔体的自由表面之后极迅速地发生气泡爆开。然而，已经发现，气泡可存留在熔体表面上足够的时间，使得气泡可与熔体上方的气态气氛交换并随后重新夹带在熔体中。
成品玻璃制品中的泡分析显示了显著比例的N2气体。由于所研究的玻璃之前不另外包含大量溶解的氮，并且氮气是构成金属容器的自由体积的气氛中经常使用的主要气体，以减少容器的氧化，因此从理论上说，这些泡在与熔体上方(即熔体的自由表面处)的气氛交换期间获得了它们的高N2气体含量。这需要气泡在熔体的表面上存留足以容纳气体交换的时间，使得气泡重新进入熔融玻璃的体积并随后固定在玻璃成品中。可能潜在地导致重新夹带的自由表面例如可以在澄清容器和搅拌容器中找到，但是在其他容器中也可以找到自由表面。然而，对于熔体中的气泡，为了在到达熔体的自由表面后以泡呈现在最终的玻璃制品中，气泡首先应避免在位于熔体的自由表面上时爆开。
在熔融玻璃池中，当气泡位于熔体表面上时，在排出气泡膜之后气泡爆开。排出通过两种主要方式发生：规则排出和不规则排出。在规则排出中，由于构成气泡膜的液体由于重力而排回到熔体中，因此气泡膜随着时间变得越来越薄。当从气泡膜排出足够的材料而导致膜的厚度，尤其是气泡顶部处的膜的厚度减小到阈值厚度时，气泡爆开。在不规则排出中，熔融材料带在膜的表面上移动，并且膜的厚度随着时间不会规则地减小。不规则排出被认为是由马兰戈尼效应(吉布斯-马兰戈尼效应，Gibbs–Marangoni effect)引起，其中，沿着气泡膜的表面张力梯度建立了从表面张力低的区域到表面张力较高的区域的材料流动。马兰戈尼效应可产生与重力引起的排出相反的流动，从而将气泡壁厚度(特别是气泡顶部处的厚度)保持在高于发生爆开的阈值厚度。
不希望囿于理论，认为在容纳有熔融玻璃的容器中的高温，熔融玻璃中的挥发性成分的存在，以及某些玻璃制造过程中的气泡的大致单一的(非互连)性质导致了气泡膜上的表面张力梯度。由于马兰戈尼效应，该梯度引起了气泡膜的增厚，例如在气泡的顶部处，这延长了熔体表面上的气泡寿命。参考图1，该图示出了气泡寿命的一系列时期。在(a)处，显示了在气泡4到达熔融玻璃的自由表面6之后不久的气泡4。气泡4显示为在顶厚度tl与底部厚度t2之间具有大致一致的膜厚度。在(b)处，气泡膜开始排回到熔体中，如箭头8所示，并且通过在气泡顶部处的显著薄化反映出来。应注意，在高温下，由于挥发，玻璃熔体的各种化学成分可在熔体的自由表面处损失。当某些化学成分(例如硼)损失时，熔融玻璃的表面张力增加。其他可挥发的成分可包括碱金属(Li、Na、K、Rb、Cs和Fr)和碱土金属(Be、Mg、Ca、Sr、Ba和Ra)。另外的可挥发的成分可包括V、Ti和F。当与熔融玻璃的自由表面相比时，在气泡膜中，成分从熔体挥发加重，这是因为气泡膜在很大程度上与本体熔体隔离，并且在膜的两侧上均包含气氛。更重要的是，由于初始的排出方式使气泡顶部处的气泡膜变薄，气泡顶部处的成分挥发比气泡膜底部处的成分挥发对气泡顶部处的表面张力的影响更大。之所以如此，至少是因为膜的较薄部分将比膜的较厚部分更快地损失可挥发成分，并因此，相比于气泡膜的底部，表面张力将相应地更大地变化。例如，对于薄的膜部分，用于将挥发性成分从气泡膜的内部释放到周围气氛的路径比更厚的膜部分的路径更短。在气泡的上(顶)部分与最靠近本体熔体表面的气泡底部之间形成的所得表面张力梯度是促进马兰戈尼效应的原因。因此，在(c)处，熔融玻璃的流动8颠倒，其中，熔融玻璃流到气泡的顶部而不是排出，由此相比于例如(b)，增加了顶部厚度t1。如果不加以解决，马兰戈尼效应可导致和/或延长不规则排出并延长气泡寿命。因此，可以理解，升高局部温度以降低粘度而帮助气泡排出并诱导爆开反过来可使马兰戈尼效应变坏并延长气泡寿命。
已知，建立与容纳有熔融玻璃的金属容器的外部接触的湿气氛。也就是说，包含水蒸气的气氛接触与熔融玻璃相对的容器的外壁。对于制造光学品质的玻璃制品中所使用的含铂容器壁尤其如此。由于存在湿气氛，在容器外侧上的氢气的分压等于或大于容器内(即，熔融玻璃内)的氢气的分压，这防止了氢气从熔融玻璃流动通过金属壁，由此防止了在熔融玻璃-金属壁界面处的氧气泡的形成。根据本公开，发现在熔体上方的气氛中的湿气，即，容器的自由体积中(在容器之内)的湿气可起到表面活性剂的作用，从而减小气泡膜的表面张力梯度并减少或避免马兰戈尼效应、不规则排出及得到的延长的气泡寿命。
图2所示是示例性玻璃制造设备10。在一些实施方式中，玻璃制造设备10可包括玻璃熔化炉12，该玻璃熔化炉12可包含熔化容器14。除了熔化容器14外，玻璃熔化炉12可任选地包括一个或多个其他部件，如加热元件(例如燃烧器和/或电极)，其被构造用于加热原料并将原料转化为熔融玻璃。例如，熔化炉14可以是电助熔化容器，其中，通过燃烧器及通过直接加热向原料添加能量，其中，使电流通过原料，从而通过对原料进行焦耳加热而增加能量。如本文中所使用的，电助熔化容器是一种从焦耳加热和玻璃表面上方的燃烧加热来获得热能的熔化容器，并且通过焦耳加热而赋予原料和/或熔体的能量的量等于或大于向熔体添加的总能量的约20％。如本文中所使用的，电助熔化容器不包括燃烧发生在熔体表面下方的浸没燃烧过程。
在另外的实施方式中，玻璃熔化炉12可以包含热管理装置(例如绝热部件)，其减少了熔化容器的热损耗。在另外的实施方式中，玻璃熔化炉12可以包含电子装置和/或机电装置，其促进将原料熔化为玻璃熔体。更进一步，玻璃熔化炉12可以包括支承结构(例如支承底座、支承构件等)或其他部件。
玻璃熔化容器14通常由耐火材料形成，例如耐火陶瓷材料，如包含氧化铝或氧化锆的耐火陶瓷材料，但是耐火陶瓷材料可以包含其他耐火材料，例如替代性或以任意组合使用的钇(例如氧化钇、氧化钇稳定的氧化锆、磷酸钇)、锆石(ZrSiO4)或氧化铝-氧化锆-二氧化硅或者甚至是铬氧化物。在一些实例中，玻璃熔化容器14可由耐火陶瓷砖建造。
在一些实施方式中，熔化炉12可以作为玻璃制造设备的部件纳入，所述玻璃制造设备被构造用于制造玻璃制品，例如长度不确定的玻璃带，但是在另外的实施方式中，玻璃制造设备可以被构造用于形成其他玻璃制品而不加以限制，例如玻璃棒、玻璃管、玻璃封套(例如用于照明装置的玻璃封套，如灯泡)和玻璃透镜，但也考虑了许多其他玻璃制品。在一些实例中，熔化炉可以作为玻璃制造设备的部件纳入，该玻璃制造设备包括狭缝拉制设备、浮浴设备、下拉设备(例如熔合下拉设备)、上拉设备、压制设备、辊设备、拉管设备或者能够得益于本公开的任何其他玻璃制造设备。举例而言，图2示意性地例示了作为熔合下拉玻璃制造设备10的部件的玻璃熔化炉12，该玻璃制造设备10用于熔合拉制玻璃带以用于随后将玻璃带加工成单独的玻璃片或将玻璃带卷绕到卷轴上。
玻璃制造设备10(例如熔合下拉设备10)可任选地包括上游玻璃制造设备16，其位于玻璃熔化容器14的上游。在一些实例中，上游玻璃制造设备16的一部分或整体可以作为玻璃熔化炉12的部分并入。
如图1例示的实施方式所示，上游玻璃制造设备16可包含原料储存仓18、原料输送装置20和连接至该原料输送装置的发动机22。储存仓18可以被构造用于储存一定量的原料24，可通过一个或多个进料端口将原料24进料到玻璃熔化炉12的熔化容器14中，如箭头26所示。原料24通常包含一种或多种形成玻璃的金属氧化物和一种或多种改性剂。在一些实例中，原料输送装置20可由发动机22提供动力，使得原料输送装置20将预定量的原料24从储存仓18输送到熔化容器14。在另外的实例中，发动机22可为原料输送装置20提供动力，从而基于相对于熔融玻璃的流动方向在熔化容器14下游感测到的熔融玻璃液位，以受控的速率加入原料24。此后，可加热熔化容器14内的原料24以形成熔融玻璃28。通常，在初始的熔化步骤中，原料作为颗粒，例如作为包含各种“砂”的颗粒被加入到熔化容器中。原料还可以包含来自之前所进行的熔化和/或成形操作的废玻璃(即碎玻璃)。燃烧器通常用于启动熔化过程。在电助熔化过程中，一旦原料的电阻得到了充分降低(例如，当原料开始液化时)，通过与原料接触的各电极之间形成电势而开始电助，从而建立通过原料的电流，此时原料通常进入熔融状态或者处于熔融状态。
玻璃制造设备10还可任选包含下游玻璃制造设备30，其相对于熔融玻璃28的流动方向位于玻璃熔化炉12的下游。在一些实例中，下游玻璃制造设备30的一部分可以作为玻璃熔化炉12的部分纳入。然而，在一些情况中，下文论述的第一连接管道32，或者下游玻璃制造设备30的其他部分，可以作为玻璃熔化炉12的部分纳入。包括第一连接管道32在内的下游玻璃制造设备的元件可由贵金属形成。合适的贵金属包括选自下组金属的铂族金属：铂、铱、铑、锇、钌和钯，或其合金。例如，玻璃制造设备的下游部件可由铂-铑合金形成，该铂-铑合金包含约70重量％至约90重量％的铂和约10重量％至约30重量％的铑。然而，其他合适的金属可包括钼、铼、钽、钛、钨和其合金。
下游玻璃制造设备30可包括第一调节(即处理)容器，如澄清容器34，其位于熔化容器14下游并通过上述第一连接管道32与熔化容器14连接。在一些实例中，熔融玻璃28可借助于重力经第一连接管道32从熔化容器14进料到澄清容器34。例如，重力可以驱动熔融玻璃28通过第一连接管道32的内部通路，从熔化容器14到达澄清容器34。但应理解，其他调节容器也可位于熔化容器14下游，例如在熔化容器14与澄清容器34之间。在一些实施方式中，在熔化容器与澄清容器之间可使用调节容器，其中来自主熔化容器的熔融玻璃在次级容器中被进一步加热，以延续熔化过程，或者冷却到比主熔化容器中的熔融玻璃的温度更低的温度，然后进入澄清容器。
如前所述，可以通过各种技术移除熔融玻璃28中的气泡。例如，原料24可以包含多价化合物(即澄清剂)，例如锡氧化物，它们在加热时发生化学还原反应并释放氧气。其他合适的澄清剂包含但不限于砷、锑、铁和铈，但是如前所述，在一些应用中，因为环境原因，砷与锑的使用可能受到阻碍。将澄清容器34加热到比熔化容器温度更高的温度，由此加热澄清剂。由包含在熔体中的一种或多种澄清剂的温度引发的化学还原反应所产生的氧气泡上升通过澄清容器内的熔融玻璃，其中，熔化炉内产生的熔融玻璃中的气体在熔化过程期间可聚并或扩散到澄清剂所产生的氧气泡中。然后，浮力增加的增大的气泡可上升到澄清容器中的熔融玻璃的自由表面并随后排出澄清容器。随着氧气泡上升通过熔融玻璃，其可进一步引发澄清容器中熔融玻璃的机械混合。
应注意，在玻璃制造设备的一个或多个容器中，例如在澄清容器或搅拌容器中，熔融玻璃表面处的气泡一般作为单一的各个气泡上升，并可以形成气泡层，该气泡层通常被认为是不大于熔融玻璃的自由表面上的单个气泡的深度。一些玻璃制造过程，例如浸没燃烧过程，可在熔融玻璃的表面上产生厚的持久泡沫，其是多个气泡的深度，并且熔体自身可包括最高达30％的空隙。如本文中所使用的，泡沫是由薄的互连膜分隔开的大量气体的集合。泡沫的实例是一杯啤酒上的上部和泡泡浴。另一方面，作为本公开主题的到达熔融玻璃的自由表面的气泡通常是单个性质的，并且更像一杯香槟中的气泡那样上升通过熔融玻璃，它们与熔化炉或进行表面下燃烧过程的方法中所见到的持久性厚泡沫不同。并且，表面上方的燃烧过程在针对光学品质玻璃设计的现代玻璃制造设备的金属容器中是不期望的，例如用于本文所述的片状玻璃的熔合过程，这是因为燃烧火焰对容器可能是有害的。应注意，本文所述的方法可以用于解决泡沫形成和存留。然而，因为仅构成泡沫的气泡表面层暴露于表面活性剂，因此有效性下降。
下游玻璃制造设备30还可包含另一个调节容器，例如混合设备36，例如搅拌容器，其用于混合从澄清容器34向下游流动的熔融玻璃。混合设备36可用于提供均匀的玻璃熔体，从而减少化学或热不均匀性，这些化学或热不均匀性原本可存在于离开澄清容器的经澄清的熔融玻璃中。如图所示，澄清容器34可以通过第二连接管道38与混合设备36连接。在一些实施方式中，熔融玻璃28可以从澄清容器34经第二连接管道38借助于重力加料到混合设备36。例如，重力可以驱动熔融玻璃28通过第二连接管道38的内部通路，从澄清容器34到达混合设备36。通常，混合设备中的熔融玻璃包括自由表面，并且自由体积在自由表面与混合设备的顶部之间延伸。应注意的是，虽然图中显示混合设备36相对于熔融玻璃的流动方向处于澄清容器34的下游，但是在其他实施方式中，混合设备36可以位于澄清容器34的上游。在一些实施方式中，下游玻璃制造设备30可以包括多个混合设备，例如位于澄清容器34上游的混合设备和位于澄清容器34下游的混合设备。这些多个混合设备可以具有相同设计，或者它们可以具有彼此不同的设计。在一些实施方式中，所述容器和/或管道中的一个或多个可以包括位于其中的静态混合叶片以促进熔融材料的混合和随后的均化。
下游玻璃制造设备30还可包括另一个调节容器，例如输送容器40，其可以位于混合设备36的下游。输送容器40可以调节要进料到下游成形装置中的熔融玻璃28。例如，输送容器40可起到蓄积器和/或流量控制器的作用，以调整熔融玻璃28的流量并通过出口管道44向成形主体42提供恒定流量的熔融玻璃48。在一些实施方式中，输送容器40中的熔融玻璃可包括自由表面，其中，自由体积从自由表面向上延伸到输送容器的顶部。如图所示，混合设备36可以通过第三连接管道46连接至输送容器40。在一些实例中，熔融玻璃28可借助重力作用，通过第三连接管道46从混合设备36进料到输送容器40。例如，重力可以驱动熔融玻璃28通过第三连接管道46的内部通路，从混合设备36到达输送容器40。
下游玻璃制造设备30还可包含成形设备48，该成形设备68包括上述成形主体42，该成形主体42包括入口管道50。可对出口管道44进行定位以将熔融玻璃28从输送容器40输送到成形设备48的入口管道50。熔合下拉玻璃制造设备中的成形主体42可包含位于成形主体上表面中的槽52和在拉制方向上沿着成形主体的底部边缘(根部)56会聚的会聚成形表面54(仅示出了一个表面)。经由输送容器40、出口管道44和入口管道50输送到成形主体槽的熔融玻璃溢流过槽壁，并且作为分开的熔融玻璃流沿会聚成形表面54下行。应注意，成形主体槽中的熔融玻璃包含自由表面，并且自由体积从熔融玻璃的自由表面延伸到成形主体处于其中的包壳的顶部。挡板和边缘引导件拦截及引导熔融玻璃沿着至少一部分会聚成形表面的向下流动。分开的熔融玻璃流沿着根部在根部下方接合而产生单个熔融玻璃带58，通过对玻璃带施加向下的张力[例如借助于重力、边缘辊和牵拉辊(未示出)]在拉制方向60上从根部56拉制熔融玻璃带58，从而随着熔融玻璃冷却和材料的粘度增加而控制玻璃带尺寸。因此，玻璃带58经历粘弹转变并获得机械性质，该机械性质使玻璃带58具有稳定的尺寸特征。在一些实施方式中，利用玻璃分离设备(未示出)，可在玻璃带的弹性区域中将玻璃带58分离成各个玻璃片62，但是在另外的实施方式中，可将玻璃带缠绕到卷轴上并储存起来以用于进一步的处理。
现将在澄清容器的上下文中描述本公开的主题原理，应理解，这些原理不限于澄清容器，而是可以应用于在熔融玻璃的体积之上包括自由体积的其他容器，例如包括搅拌容器、输送容器和其他容器在内的这些容器以及/或者容纳和/或输送熔融玻璃并可以包含自由体积的管道。如下文所使用的，术语“容器”应被认为涵盖离散的处理容器(如澄清容器和搅拌容器)和连接这些离散的处理容器的管道。
图3是示例性澄清容器34的侧视截面图。澄清容器34包括从中流动通过的熔融玻璃28的体积，以及位于熔融玻璃28的自由表面66上方的自由体积64中所含的气态气氛。熔融玻璃在第一端处流到澄清容器中，如箭头68所示，并且从相背的第二端流出，如箭头70所示。例如，熔融玻璃可经由管道32流到澄清容器34中，并且经由管道38从澄清容器34流出。澄清容器中的熔融玻璃被加热到高于熔化温度的温度，例如约1600℃至约1700℃，例如约1650℃至1700℃，通常通过容器自身中建立的电流来加热，但是在另外的实施方式中，澄清容器可通过其他方式来加热，例如通过外部加热元件(未示出)来加热。在一些实施方式中，熔融玻璃可以被加热到高于1700℃的温度，例如最高至约1720℃。
如图3所示，澄清容器34可包括凸缘72，例如至少两个凸缘，它们通过相应的电极74与电源(未示出)电连通，以在各凸缘之间以及澄清容器的一个或多个居间壁内建立电流。在一些实施方式中，可以使用多个凸缘，例如三个凸缘，四个凸缘，或者甚至五个凸缘或更多个凸缘，其中可以通过对温度区进行差异化的局部加热而将容器热划分为多个温度区。由于气泡生长而导致气泡的浮力增加，以及由于温度升高导致熔融玻璃的粘度减小，这两者同时增加了对气泡的向上作用力并降低了气泡76在熔融玻璃中向上升的阻力，由此有利于气泡上升到自由表面66。在自由表面66处，气泡可以爆开，并且包含在气泡中的气体释放到自由体积64中。在一些实施方式中，气体随后可经由任选的排出管80排出澄清容器，如箭头82所示。虽然在一些实施方式中，排出管80可以例如通过一个或多个加热元件(如一个或多个外部电阻加热元件84)来加热，但是在另一些实施方式中，排出管80可以通过类似于澄清容器34的方式在排出管中直接建立电流来加热。然而，如进一步所述的，出于前述的一些原因，一些气泡在到达自由表面66时可能在自由表面66处的相对较长的停留时间期间不爆开，并且可能重新夹带在流动通过澄清容器的熔融玻璃中。
根据本文所述的实施方式，可以通过与加湿器90流体连通的澄清容器气体供应管86将加湿气体88注入到自由表面66上方的自由体积64中。加湿气体88包括水蒸气和氧气(O2)，并且还可以包括不燃性载气。虽然图2的加湿器90显示为连接到澄清容器34和混合设备36(下文有论述)，但是可以使用单独的加湿器，使得澄清容器34和/或混合设备36和/或任何其他容器由单独的专用加湿器供应加湿气体，或者由单独的和共用的加湿器的组合来供应加湿气体。本文所用的不燃性载气不包括烃类并且/或者不作为玻璃制造过程期间燃烧的副产物来形成，并且其可以包括，例如惰性气体，如氮气，但是在另一些实施方式中，载气可以是另一种惰性气体，例如稀有气体，如氦气、氖气、氩气、氪气、氙气等，或者任何前述惰性气体的组合。例如，在实施方式中，载气或加湿气体的任何组分一般均不来源于玻璃制造过程中的浸没燃烧器(例如熔化容器)，浸没燃烧器依赖于燃料(例如天然气)的燃烧来作为湿度源(例如水蒸气)。
加湿气体的平均氧气(O2)含量应等于或大于气泡中的氧气含量，以确保氧气不从气泡向外扩散。也就是说，气泡之外的气氛中的氧气的分压应至少等于气泡中的氧气的分压。氧气从气泡向外扩散到周围气氛中可导致气泡收缩并随后使气泡壁增厚。增厚的气泡壁可延长气泡爆开的时间，该时间足以使气泡被重新夹带到玻璃流中。因此，在一些实施方式中，加湿气体中的氧气的分压可以大于气泡中的氧气的分压，以确保气泡膨胀。
加湿气体中的氧气的平均氧气含量例如可以在约10体积％至约90体积％的范围内，例如在约15体积％至约90体积％的范围内，在约20体积％至约90体积％的范围内，在约30体积％至约90体积％的范围内，在约40体积％至约90体积％的范围内，在约50体积％至约90体积％的范围内，在约60体积％至约90体积％的范围内，在约70体积％至约90体积％的范围内，在约80体积％至约90体积％的范围内，在约10体积％至约80体积％的范围内，在约10体积％至约70体积％的范围内，在约10体积％至约60体积％的范围内，在约10体积％至约50体积％的范围内，在约10体积％至约40体积％的范围内，在约10体积％至约30体积％的范围内，或者在约10体积％至约20体积％的范围内，包括其间的所有范围和子范围。在一些实施方式中，加湿气体可包含空气。
在一些实施方式中，作为表面活性剂的水蒸气的存在可抵消气泡壁之外比气泡壁之内更低的氧气分压的影响。因此，应理解，目标是防止气泡收缩，气泡收缩可使气泡壁增厚并使气泡的存留延长(气泡爆开延迟)。因此，可调整氧气和水蒸气的量以防止气泡收缩，在一些实施方式中，这可得到气泡之外的氧气的分压小于气泡之内的氧气的分压。
还应注意的是，在较低温度下操作的容器(例如搅拌容器)比例如操作温度更高的容器(例如澄清容器)可以在容器壁不过度氧化的情况下经受更高的氧气浓度。
加湿气体的露点可以在约41℃至约92℃的范围内，例如在约60℃至约92℃的范围内。加湿气体的剩余物质可以是惰性载气。
加湿气体的流动速率可以在大于0至约80slpm的范围内，例如在约10slpm至约80slpm的范围内，在约20slpm至约80slpm的范围内，在约30slpm至约80slpm的范围内，例如在约40slpm至约80scfm的范围内，在约50slpm至约80slpm的范围内，在约60slpm至约80slpm的范围内，在约70slpm至约80slpm的范围内，在约10slpm至约70slpm的范围内，在约10slpm至约60slpm的范围内，在约10slpm至约50slpm的范围内，在约10slpm至约40slpm的范围内，在约10slpm至约30slpm的范围内，或者在约10slpm至约20slpm的范围内。
在一些实施方式中，可以加热澄清容器气体供应管86，由此加热供应给澄清容器34的加湿气体。例如，可以通过一个或多个加热元件(如一个或多个外部电阻加热元件92)来加热澄清容器气体供应管86并由此加热加湿气体88，但是在另一些实施方式中可以通过类似于加热澄清容器34的方法的方式在澄清容器气体供应管中直接建立电流来加热澄清容器气体供应管86。例如，如关于澄清容器34所述，澄清容器气体供应管86可以包括与电源电连通的一个或多个凸缘。
图4是示例性的澄清容器气体供应管86的截面图，其显示为在熔融玻璃28(未示出)的自由表面66上方穿透澄清容器34的壁100。澄清容器气体供应管86显示为延伸通过加强套102，在加强套102中澄清容器气体供应管穿透澄清容器壁100。此外，加强板104被描绘成围绕加强套102并位于澄清容器壁100的上方和下方且附接于澄清容器壁100。加强板104、加强套102和澄清容器壁100可彼此附接，例如通过焊接来附接。例如，可以将加强板104焊接到澄清容器壁100及加强套102。此外，在实施方式中，可将加强套102焊接到澄清容器气体供应管86。加强板104和加强套102向澄清容器壁和澄清容器气体供应管86提供了附加厚度，其中澄清容器气体供应管穿透澄清容器，因为所有这些都可以由铂合金薄片形成，并且在系统的初始加热过程中，当金属膨胀时容易变形。
澄清容器气体供应管86包括封闭的底部106和排气端口108，所述排气端口108靠近澄清容器气体供应管的底部并位于澄清容器气体供应管的侧壁上，并且其取向为使得加湿气体在与澄清容器34中的熔融玻璃的流动方向110基本上平行的方向上(例如以下游方向取向)从澄清容器气体供应管排出。加湿气体和熔融玻璃的基本平行流动最大程度地减小或消除了从气体供应管排出的加湿气体直接撞击到熔融玻璃的表面上以及随后使熔融玻璃表面冷却。这种冷却可导致熔融玻璃的粘度不均匀，这可表现为最终产品中的缺陷。另外，端口在侧向的澄清容器气体供应管降低了冷凝物(如易挥发的硼之类的玻璃成分)可积聚在排气端口中并最终掉入到下方的熔融玻璃中的可能性。
在一些实施方式中，混合设备36可以替代澄清容器34供应有加湿气体，或者除了澄清容器34之外，混合设备36也可以供应有加湿气体。图5是示例性混合设备36的截面图。混合设备36包括搅拌容器200(例如搅拌容器)以及位于搅拌容器200上方的搅拌容器盖202。混合设备36还包括可旋转地安装在搅拌容器中的搅拌器204，搅拌器204包括延伸通过搅拌容器盖202的轴杆206以及从轴杆206延伸的多个混合叶片208，至少一部分搅拌器204浸没在熔融玻璃28中。轴杆206可以通过用于旋转搅拌器的链条或齿轮驱动设备连接至发动机(未示出)。在图5所示的实施方式中，熔融玻璃通过管道38进入搅拌容器200，向下流动通过旋转搅拌器的混合叶片，并且经由管道46离开，如箭头210和212分别所示。自由体积214可以位于并保持在熔融玻璃28的自由表面216与容器盖202之间。
混合设备36还可以包括搅拌容器气体供应管218和任选的搅拌容器排出管220。在实施方式中，搅拌容器气体供应管218和搅拌容器排出管220(如果存在)中的一者或两者可被布置成延伸通过搅拌容器盖202并通向自由表面216上方的自由体积214。加湿气体222可经由搅拌容器气体供应管218注入到搅拌容器200中的自由表面216上方的自由体积214中。加湿气体222至少包括与氧气混合的水蒸气。与澄清容器一样，在一些实施方式中，气泡之外的气氛中的氧气的分压可以至少等于气泡内的氧气的分压，在一些实施方式中，加湿气体中的氧气的分压可大于气泡中的氧气的分压以确保气泡膨胀，但是在另一些实施方式中，水蒸气的存在可容受得了气泡之外的氧气的分压低于气泡之内的氧气的分压，只要不发生气泡收缩即可。
因此，提供给搅拌容器的加湿气体的平均氧气含量可以在约10体积％至约90体积％的范围内，例如在约15体积％至约90体积％的范围内，在约20体积％至约90体积％的范围内，在约30体积％至约90体积％的范围内，在约40体积％至约90体积％的范围内，在约50体积％至约90体积％的范围内，在约60体积％至约90体积％的范围内，在约70体积％至约90体积％的范围内，在约80体积％至约90体积％的范围内，在约10体积％至约80体积％的范围内，在约10体积％至约70体积％的范围内，在约10体积％至约60体积％的范围内，在约10体积％至约50体积％的范围内，在约10体积％至约40体积％的范围内，在约10体积％至约30体积％的范围内，或者在约10体积％至约20体积％的范围内，包括其间的所有范围和子范围。加湿气体的露点可以在约41℃至约92℃的范围内，例如在约60℃至约92℃的范围内。加湿气体的剩余物质可以是惰性载气，例如氮气，或任何一种稀有气体，或它们的组合。
加湿气体222的流动速率可以在大于0至约80slpm的范围内，例如在约10slpm至约80slpm的范围内，在约20slpm至约80slpm的范围内，在约30slpm至约80slpm的范围内，例如在约40slpm至约80scfm的范围内，在约50slpm至约80slpm的范围内，在约60slpm至约80slpm的范围内，在约70slpm至约80slpm的范围内，在约10slpm至约70slpm的范围内，在约10slpm至约60slpm的范围内，在约10slpm至约50slpm的范围内，在约10slpm至约40slpm的范围内，在约10slpm至约30slpm的范围内，或者在约10slpm至约20slpm的范围内。在自由表面216上方的搅拌容器200的自由体积214中的气体可通过搅拌容器排出管220排出，如箭头224所示。
应注意，虽然澄清剂在搅拌容器中不大可能提供显著的氧气泡，但是气泡仍可上升到搅拌容器中的熔融玻璃的表面，例如源自熔化容器中的气泡，或者甚至是在澄清过程期间重新夹带的气泡。另外，在搅拌容器中仍可发生某些玻璃成分(例如硼)的挥发。
在一些实施方式中，可以加热搅拌容器气体供应管218，由此加热供应给搅拌容器200的加湿气体。例如，可以通过一个或多个加热元件(如一个或多个外部电阻加热元件226)来加热搅拌容器气体供应管218并由此加热加湿气体222，但是在另一些实施方式中，可以通过在搅拌容器气体供应管中直接建立电流来加热搅拌容器气体供应管218。在一些实施方式中，例如可以通过一个或多个加热元件(如一个或多个外部电阻加热元件228)来加热搅拌容器排出管220(如果存在)，但是在另一些实施方式中，可以通过在搅拌容器排出管中直接建立电流来加热搅拌容器排出管220。在一些实施方式中，可能不需要搅拌容器排出管，其中，排出通过泄漏来实现，例如在搅拌容器盖202与搅拌容器200之间泄漏。
图6是在约1550℃的熔融康宁
Figure BDA0002259551220000171
玻璃中所形成的气泡的测得的爆开时间的图表，所述气泡具有各种初始气泡气体和覆盖气体[其中气泡气体表示气泡内包含的气体，覆盖气体表示自由体积(如自由体积64和/或214)内的气体]。基于假设的规则排出的计算，所有的气泡超过了理论爆开时间。用菱形表示的湿燃烧覆盖气氛中的O2气泡最快爆开，随后爆开的是用蒸气和实验室空气覆盖气体吹出的气泡(用三角形表示)，接着爆开的是在实验室空气覆盖气体中用实验室空气吹出的气泡(用正方形表示)。X表示假设规则排出时的理论爆开时间。数据表示在气泡膜处水的存在——无论其是来自气泡气体还是覆盖气体，似乎会影响气泡的爆开时间。
图7是对于潮湿气氛(圆圈)和干燥(未加湿)气氛，气泡的爆开时间(消除时间)根据气泡直径而变化的图。数据显示出由于气泡周围的气氛变湿，气泡的寿命显著减少。玻璃熔化在石英坩埚中进行，并且在熔化过程期间形成气泡。空气(干燥空气和加湿空气两者)通过氧化铝管流到坩埚中。将石英坩埚垂直地装载到高温观察炉中，并通过安装在石英坩埚附近的摄相机对玻璃熔体上收集的气泡进行原位观察。图中显示出超过1,000μm(干燥条件)的气泡较少，因为大多数气泡(直径＞1,000μm)不能在140分钟内消除，这是由于石英坩埚在1,600℃下的耐久性为约2小时。2小时后，坩埚开始变形和结晶。熔融玻璃是
Figure BDA0002259551220000172
熔体。干燥空气的露点为0℃，而湿空气的露点为60℃。
对本领域的技术人员而言显而易见的是，可以对本公开的实施方式进行各种修改和变动而不偏离本公开的精神和范围。例如，虽然前面的描述着重于澄清容器和搅拌容器，但是本文所述的原理可应用于包含具有自由表面的熔融玻璃的其他容器。因此，本公开旨在覆盖这些修改和变动，只要这些修改和变动在所附权利要求和其等同内容的范围之内。

Claims (46)

1.一种减少熔融玻璃中的气泡寿命的方法，所述方法包括：
在电助熔化容器中形成熔融玻璃；
引导熔融玻璃通过熔化容器下游的容器，下游的容器在下游容器中的熔融玻璃的自由表面上方包含自由体积；以及
使加湿气体流到自由体积中。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，下游容器的壁包含铂。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，下游容器为澄清容器。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，下游容器为搅拌容器。
5.根据权利要求1所述的方法，其中，加湿气体的露点在约41℃至约92℃的范围内。
6.根据权利要求5所述的方法，其中，所述露点在约60℃至约92℃的范围内。
7.根据权利要求1所述的方法，其中，加湿气体的流动速率在大于0至等于或小于约80slpm的范围内。
8.根据权利要求7所述的方法，其中，加湿气体的流动速率在约40slpm至约80slpm的范围内。
9.根据权利要求1所述的方法，其中，加湿气体包含≥10体积％O2。
10.根据权利要求9所述的方法，其中，加湿气体包含的O2在约10体积％至约90体积％的范围内。
11.根据权利要求1所述的方法，其中，下游容器中的熔融玻璃的温度等于或高于约1300℃。
12.根据权利要求1所述的方法，其还包括：在加湿气体流到下游容器中之前，先加热加湿气体。
13.根据权利要求5所述的方法，其还包括：在加湿气体流到下游容器中之前，将加湿气体加热到高于露点的温度。
14.根据权利要求1所述的方法，其中，加湿气体不通过浸没燃烧过程形成。
15.根据权利要求3所述的方法，其中，加湿气体以与澄清容器中的熔融玻璃的流动方向基本平行的方向流到澄清容器中。
16.一种减少熔融玻璃中的气泡寿命的方法，所述方法包括：
在电助熔化容器中形成熔融玻璃；
使熔融玻璃流动通过熔化容器下游的容器，下游的容器在熔融玻璃的自由表面与下游容器的顶部之间包含自由体积，所述熔融玻璃在自由表面上包含不大于单个气泡深度的气泡层；
使包含氧气的加湿气体流到自由体积中。
17.根据权利要求16所述的方法，其中，下游容器的壁包含铂。
18.根据权利要求16所述的方法，其中，加湿气体的露点在约41℃至约92℃的范围内。
19.根据权利要求16所述的方法，其中，加湿气体的流动速率在大于0至等于或小于约80slpm的范围内。
20.根据权利要求19所述的方法，其中，加湿气体的流动速率在约40slpm至约80slpm的范围内。
21.根据权利要求16所述的方法，其中，加湿气体包含≥10体积％O2。
22.根据权利要求16所述的方法，其中，下游容器中的熔融玻璃的温度等于或高于约1300℃。
23.根据权利要求22所述的方法，其中，所述温度等于或高于约1450℃。
24.根据权利要求22所述的方法，其中，所述温度在约1300℃至约1720℃的范围内。
25.根据权利要求16所述的方法，其中，加湿气体不通过燃烧形成。
26.根据权利要求16所述的方法，其中，下游容器为澄清容器。
27.根据权利要求16所述的方法，其中，下游容器为搅拌容器。
28.根据权利要求16所述的方法，其中，下游容器位于搅拌容器与成形主体之间。
29.根据权利要求16所述的方法，其还包括：将熔融玻璃引导到成形主体以及将熔融玻璃作为带材从成形主体拉制出。
30.一种减少熔融玻璃中的气泡寿命的方法，所述方法包括：
在电助熔化容器中形成熔融玻璃；
引导熔融玻璃通过熔化容器下游的容器，熔融玻璃包含位于熔融玻璃的自由表面上的多个气泡；
利用引入到自由表面上方的下游容器的自由体积中的表面活性剂，减小多个气泡的膜上的表面张力梯度。
31.根据权利要求30所述的方法，其中，所述气泡不包含泡沫。
32.根据权利要求30所述的方法，其中，引入表面活性剂包括使加湿气体流到自由体积中。
33.根据权利要求32所述的方法，其中，加湿气体包括氧气。
34.根据权利要求30所述的方法，其中，下游容器的壁包含铂。
35.根据权利要求32所述的方法，其中，加湿气体的露点在约41℃至约92℃的范围内。
36.根据权利要求32所述的方法，其中，加湿气体的流动速率在大于0至等于或小于约80slpm的范围内。
37.根据权利要求36所述的方法，其中，加湿气体的流动速率在约40slpm至约80slpm的范围内。
38.根据权利要求33所述的方法，其中，加湿气体包含≥10体积％O2。
39.根据权利要求32所述的方法，其中，下游容器中的熔融玻璃的温度等于或高于约1300℃。
40.根据权利要求39所述的方法，其中，所述温度等于或高于约1450℃。
41.根据权利要求39所述的方法，其中，所述温度在约1300℃至约1720℃的范围内。
42.根据权利要求31所述的方法，其中，加湿气体不通过燃烧形成。
43.根据权利要求29所述的方法，其中，下游容器为澄清容器。
44.根据权利要求29所述的方法，其中，下游容器为搅拌容器。
45.根据权利要求29所述的方法，其中，下游容器位于搅拌容器与成形主体之间。
46.根据权利要求29所述的方法，其还包括：将熔融玻璃引导到成形主体以及将熔融玻璃作为带材从成形主体拉制出。
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