CN110678566A - 铁素体系不锈钢 - Google Patents

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福田国夫
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Abstract

本发明提供一种铁素体系不锈钢，其具有优良的钎焊性，并且在用于废热回收器或EGR冷却器的环境中具有优良的耐冷凝水腐蚀性。使其具有如下组成：以质量％计含有C：0.025％以下、Si：0.01％以上且小于0.40％、Mn：0.05～1.5％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：17.0～30.0％、Mo：1.10～3.0％、Ni：大于0.80％且3.0％以下、Nb：0.20～0.80％、Al：0.001～0.10％、N：0.025％以下，并且，满足下述式(1)和式(2)，余量由Fe和不可避免的杂质构成。C+N≤0.030％…(1)Cr+Mo≥19.0％…(2)(式(1)、式(2)中的C、N、Cr、Mo表示各元素的含量(质量％))。

Description

铁素体系不锈钢
技术领域
本发明涉及在汽车的废气冷凝水环境中使用的铁素体系不锈钢。更具体而言，本发明涉及例如用于废热回收器、EGR(废气再循环，Exhaust Gas Recirculation)冷却器等废气再循环装置的铁素体系不锈钢。
背景技术
近年来，汽车领域中的废气环境限制的强化正在推进，同时要求进一步提高燃料效率。因此，废热回收器、EGR冷却器这样的热交换器在汽车中的应用一直在增加。
废热回收器是将废气的热回收再利用的装置，以混合动力车为中心而搭载。在使用废热回收器的系统中，通过热交换器将废气的热传递至发动机冷却水，由此促进发动机预热从而提高燃料效率和供暖性能。
另外，EGR冷却器是使废气再循环的装置。在使用EGR冷却器的系统中，利用热交换器来冷却排气侧的高温废气，使冷却后的废气再次进气，由此使发动机的燃烧温度降低，抑制NOx的生成。
这样的废热回收器、EGR冷却器的热交换部中生成冷凝水，暴露于严酷的腐蚀环境中。在热交换部，废气和冷却水经由不锈钢接触，因腐蚀而产生开孔时导致冷却水的泄露，因此要求高的耐冷凝水腐蚀性。
专利文献1中公开了一种使用精制不充分且S浓度高的燃料时的EGR冷却器和废热回收装置用奥氏体系不锈钢。但是，在如下方面存在问题：奥氏体系不锈钢由于含有大量Ni而成本变高、在如排气歧管周围部件那样的高温且因剧烈振动而受到拘束力的使用环境下的疲劳特性、高温下的热疲劳特性低。
因此，对在废热回收器、EGR冷却器的热交换部使用奥氏体系不锈钢以外的钢进行了研究。
例如，专利文献2中公开了一种将铁素体系不锈钢作为原材料而构成的汽车废热回收装置。其中，通过在18质量％以上的Cr中添加Mo，确保废气的冷凝-蒸发环境中的耐点蚀性和耐缝隙腐蚀性。
另外，在上述EGR冷却器的热交换部等的接合中，应用钎焊接合，对于这些构件，不仅要求提高耐冷凝水腐蚀性，还要求优良的钎焊性。
关于这点，例如专利文献3中公开了一种EGR冷却器铁素体系不锈钢。其中，以满足Cr+2.3Cu≥18的方式在Cr中添加Cu，由此确保优良的钎焊性和对废气冷凝水的耐腐蚀性。
专利文献4中公开了一种钎焊后具备对废气冷凝水的耐腐蚀性的废热回收器用铁素体系不锈钢。其中，特征在于，从钎焊后的耐腐蚀性的观点出发，对钎焊热处理后形成的覆膜中的阳离子百分率进行规定。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2013-199661号公报
专利文献2：日本特开2009-228036号公报
专利文献3：日本特开2010-121208号公报
专利文献4：日本特开2012-214880号公报
发明内容
发明所要解决的问题
但是，对于如专利文献2～4那样的不锈钢而言，进行模拟了反复进行冷凝水的生成和蒸发、加热的实际环境的试验时，有时耐冷凝水腐蚀性不充分。因此，就现有技术而言，还无法说在确保充分的钎焊性的同时得到了期望的耐冷凝水腐蚀性。
因此，本发明的目的在于提供一种铁素体系不锈钢，其具有优良的钎焊性，并且，在用于废热回收器或EGR冷却器的环境中具有优良的耐冷凝水腐蚀性。
需要说明的是，在此，优良的钎焊性是指：在重叠的两张钢板的单侧的端面涂布1.2g钎料BNi-5(Ni-19Cr-10Si)，在10-2Pa的真空气氛、1170℃×600秒的加热条件下进行钎焊处理后，钎料的渗透是两张板的重叠长度的50％以上。
另外，优良的耐冷凝水腐蚀性是指：试验片在pH8.0的200ppmCl-+600ppmSO4 2-溶液中完全浸渍、80℃保持24小时的浸渍-蒸发试验、在250℃的炉内加热保持24小时所有这些步骤进行四个循环后(以下也记为冷凝水腐蚀试验)，最大腐蚀深度小于100μm。
用于解决问题的手段
本发明人进行上述冷凝水腐蚀试验而发现，通过在Cr、Mo、C、N的基础上含有适量Ni，可得到优良的耐冷凝水腐蚀性。此外发现，通过调整Al含量，还能够确保钎焊性。
以解决上述问题为目的的本发明的主旨如下所述。
[1]一种铁素体系不锈钢，其特征在于，具有如下组成：
以质量％计含有C：0.025％以下、Si：0.01％以上且小于0.40％、Mn：0.05～1.5％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：17.0～30.0％、Mo：1.10～3.0％、Ni：大于0.80％且3.0％以下、Nb：0.20～0.80％、Al：0.001～0.10％、N：0.025％以下，并且，满足下述式(1)和式(2)，余量由Fe和不可避免的杂质构成。
C+N≤0.030％…(1)
Cr+Mo≥19.0％…(2)
(式(1)、式(2)中的C、N、Cr、Mo表示各元素的含量(质量％)。)
[2]如上述[1]所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自Cu：0.01～1.0％、W：0.01～1.0％、Co：0.01～1.0％中的一种或两种以上。
[3]如上述[1]或[2]所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自Ti：0.01～0.10％、V：0.01～0.50％、Zr：0.01～0.30％、B：0.0003～0.005％、Ca：0.0003～0.003％、Mg：0.0003～0.003％、REM：0.001～0.10％中的一种或两种以上。
[4]如上述[1]～[3]中任一项所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，用于汽车的废热回收器或者用于废气再循环装置。
发明效果
根据本发明，可以提供一种铁素体系不锈钢，其具有优良的钎焊性，并且在用于废热回收器或EGR冷却器等暴露于冷凝水腐蚀环境中的汽车部件的情况下具有优良的耐冷凝水腐蚀性。
具体实施方式
以下，对本发明的实施方式详细地进行说明。
与以往的消音器同样地，废热回收器、EGR冷却器的热交换部的排气侧处于反复进行废气的冷凝和蒸发的环境中。生成的冷凝水因废气而被加热，水分蒸发，同时发生离子种的富集和pH的降低，促进不锈钢的腐蚀。近年来，伴随燃料的多样化，废气也多样化，可预想到对耐腐蚀性造成很大影响的氯离子、硫酸根离子增加或者pH从中性变为弱酸性等腐蚀环境变严酷的情况。
鉴于这样的背景，本发明人对提高不锈钢在废气冷凝水环境中的耐冷凝水腐蚀性进行了深入研究。
其结果发现，为了得到具有优良的耐冷凝水腐蚀性的不锈钢，在调整为规定范围的含量的Cr、Mo、C、N的基础上含有适量的Ni是有效的。
冷凝水腐蚀的腐蚀形态为点蚀。在本发明中，通过抑制点蚀的发生、降低点蚀的生长速度和使点蚀的生长停止来提高耐冷凝水腐蚀性。对于第一点抑制点蚀的发生，通过含有Cr和Mo使得抑制效果强化。对于第二点降低点蚀的生长速度，通过含有适量的Ni使其大幅降低。此外，对于第三点使点蚀的生长停止，通过在含有Cr和Mo的基础上进一步含有适量的Ni来更有效地使生长停止。
此外发现，通过调整Al含量，能够确保钎焊性。
发现通过以上各过程中的元素的不同作用，在确保钎焊性的同时，耐冷凝水腐蚀性飞跃性地提高，从而完成了本发明。
基于这样的见解的本发明的铁素体系不锈钢的特征在于，具有如下组成：以质量％计含有C：0.025％以下、Si：0.01％以上且小于0.40％、Mn：0.05～1.5％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：17.0～30.0％、Mo：1.10～3.0％、Ni：大于0.80％且3.0％以下、Nb：0.20～0.80％、Al：0.001～0.10％、N：0.025％以下，并且，满足下述式(1)和式(2)，余量由Fe和不可避免的杂质构成，由此，具有优良的钎焊性，并且在用于废热回收器或EGR冷却器等暴露于冷凝水腐蚀环境中的汽车部件的情况下具有优良的耐冷凝水腐蚀性。
C+N≤0.030％…(1)
Cr+Mo≥19.0％…(2)
(式(1)、式(2)中的C、N、Cr、Mo表示各元素的含量(质量％)。)
以下，首先，对本发明的铁素体系不锈钢的成分组成进行说明。需要说明的是，只要没有特殊说明，表示各元素的含量的％为质量％。
C：0.025％以下
C是在钢中不可避免地含有的元素。C含量多时强度提高，C含量少时加工性提高。为了提高强度，优选含有0.001％以上的C。另一方面，C含量超过0.025％时，加工性的降低变得显著，并且因Cr碳化物析出而容易发生因局部的Cr缺乏引起的耐冷凝水腐蚀性的降低。因此，C含量设定为0.025％以下。C含量优选为0.020％以下，更优选为0.015％以下，进一步优选为0.010％以下。另外，C含量更优选为0.003％以上，进一步优选为0.004％以上。
Si：0.01％以上且小于0.40％
Si具有脱氧作用，该效果在含有0.01％以上的Si时得到。但是，含有0.40％以上的Si时，使制造时的酸洗性降低。因此，Si含量设定为0.01％以上且小于0.40％。Si含量优选为0.05％以上，更优选为0.10％以上，进一步优选为0.20％以上，进一步更优选为0.30％以上。
Mn：0.05～1.5％
Mn具有脱氧作用，该效果在含有0.05％以上的Mn时得到。但是，含有超过1.5％的Mn会因固溶强化而损害加工性。另外，含有超过1.5％的Mn时，促进成为腐蚀起点的MnS的析出，使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，Mn含量设定为0.05～1.5％的范围。Mn含量优选为0.10％以上。另外，Mn含量优选为0.50％以下，更优选为0.30％以下。
P：0.05％以下
P是在钢中不可避免地含有的元素，含有超过0.05％的P时，使焊接性降低，容易发生晶界腐蚀。因此，P含量限定为0.05％以下。优选P含量为0.04％以下。进一步优选P含量为0.03％以下。
S：0.01％以下
S是在钢中不可避免地含有的元素，含有超过0.01％的S时，促进MnS的析出，使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，S含量设定为0.01％以下。优选S含量为0.008％以下。更优选S含量为0.005％以下。
Cr：17.0～30.0％
Cr是用于确保耐冷凝水腐蚀性的重要元素。Cr含量小于17.0％时，无法充分地得到耐冷凝水腐蚀性。另一方面，含有超过30.0％的Cr时，加工性、制造性降低。因此，Cr含量设定为17.0～30.0％的范围。Cr含量优选为18.0％以上，更优选为19.0％以上，进一步优选为20.5％以上。另外，Cr含量优选为24.0％以下，更优选为23.0％以下，进一步优选为22.0％以下。
Mo：1.10～3.0％
Mo具有使不锈钢的钝化膜稳定而提高耐冷凝水腐蚀性的效果。在废热回收器、EGR冷却器中，具有防止因冷凝水引起的内表面腐蚀、因融雪剂等引起的外表面腐蚀的效果。此外，具有提高热疲劳特性的效果，在用于安装在紧邻排气歧管下方的EGR冷却器中的情况下，是特别适合的元素。这些效果在含有1.10％以上的Mo时得到。但是，Mo是价格昂贵的元素，因此导致成本的增大。此外，Mo含量超过3.0％时，加工性降低。因此，Mo含量设定为1.10～3.0％的范围。Mo含量优选为1.50％以上，更优选为1.60％以上。另外，Mo含量优选为2.50％以下，更优选为2.00％以下。
Ni：大于0.80％且3.0％以下
Ni在本发明中是用于提高耐冷凝水腐蚀性的重要元素。该效果在含有超过0.80％的Ni时得到。但是，Ni含量超过3.0％时，应力腐蚀裂纹敏感性升高。因此，Ni含量设定为大于0.80％且3.0％以下的范围。Ni含量优选为大于1.00％，更优选为1.20％以上，进一步优选为1.50％以上。另外，Ni含量优选为2.50％以下。Ni含量为1.20％以上时，可得到特别优良的耐冷凝水腐蚀性。
Nb：0.20～0.80％
Nb是通过与C和N优先结合而抑制因Cr碳氮化物的析出引起的耐冷凝水腐蚀性的降低的元素。另外，Nb具有提高高温强度从而提高热疲劳特性的效果。这些效果在含有0.20％以上的Nb时得到。另一方面，Nb含量超过0.80％时，韧性降低。因此，Nb含量设定为0.20～0.80％的范围。Nb含量优选为0.25％以上。另外，Nb含量优选为0.60％以下，更优选为0.50％以下，进一步优选为0.40％以下。
Al：0.001～0.10％
Al是对脱氧有用的元素，该效果在含有0.001％以上的Al时得到。另一方面，含有超过0.10％的Al时，使钎焊性降低，因此，Al含量设定为0.10％以下。因此，Al含量设定为0.001～0.10％。Al含量优选为0.050％以下，更优选为0.025％以下，进一步优选为0.015％以下，进一步更优选为0.010％以下，特别优选为0.008％以下。
N：0.025％以下
与C同样地，N是在钢中不可避免地含有的元素，具有通过固溶强化使钢的强度升高的效果。该效果在含有0.001％以上的N时得到。另一方面，含有超过0.025％的N而以Cr氮化物的形式析出的情况下，使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，N含量设定为0.025％以下。N含量优选为0.020％以下，更优选为0.015％以下，进一步优选为0.010％以下。另外，N含量优选为0.001％以上，更优选为0.003％以上，进一步优选为0.005％以上。
C+N：0.030％以下…(1)
(式(1)中的C、N表示各元素的含量(质量％)。)
C和N的过量含有使耐冷凝水腐蚀性和加工性降低。因此，在将C含量和N含量分别设定为上述范围的基础上，C+N(C含量与N含量之和)设定为0.030％以下。优选C+N为0.025％以下。更优选C+N为0.020％以下。
Cr+Mo：19.0％以上…(2)
(式(2)中的Cr、Mo表示各元素的含量(质量％)。)
如上所述，在本发明中，为了提高耐冷凝水腐蚀性，将Cr和Mo分别设定为规定的含量。本发明人进一步进行深入研究，还发现Cr+Mo(Cr含量与Mo含量之和)小于19.0％时，无法得到期望的耐冷凝水腐蚀性。因此，在本发明中，在将Cr含量和Mo含量分别设定为上述范围的基础上，将Cr+Mo设定为19.0％以上。更优选将Cr+Mo设定为21.0％以上。
在本发明的铁素体系不锈钢中，余量由Fe和不可避免的杂质构成。
本发明的铁素体系不锈钢可以在上述成分的基础上进一步在下述范围内含有选自Cu、W、Co中的一种或两种以上。
Cu：0.01～1.0％
Cu是具有提高耐冷凝水腐蚀性的效果的元素。该效果在含有0.01％以上的Cu时得到。另一方面，Cu含量超过1.0％时，有时热加工性降低。因此，含有Cu的情况下，Cu含量优选设定为0.01～1.0％的范围。Cu含量更优选为0.05％以上。另外，Cu含量更优选为0.50％以下。
W：0.01～1.0％
与Mo同样地，W具有使耐冷凝水腐蚀性提高的效果。该效果在含有0.01％以上的W时得到。另一方面，W含量超过1.0％时，有时使制造性降低。因此，含有W的情况下，W含量优选设定为0.01～1.0％。更优选W含量为0.50％以下。
Co：0.01～1.0％
Co是使耐冷凝水腐蚀性和韧性提高的元素。该效果在含有0.01％以上的Co时得到。另一方面，Co含量超过1.0％时，有时使制造性降低。因此，含有Co的情况下，Co含量优选设定为0.01～1.0％。Co含量更优选为0.02％以上，进一步优选为0.04％以上。另外，Co含量更优选为0.50％以下，进一步优选为0.20％以下。
本发明的铁素体系不锈钢还可以在下述范围内含有选自Ti、V、Zr、B、Ca、Mg、REM中的一种或两种以上。
Ti：0.01～0.10％
Ti具有与钢中所含的C和N结合而防止敏化的效果。该效果在含有0.01％以上的Ti时得到。另一方面，Ti是对氧为活性的元素，含有超过0.10％的Ti时，有时钎焊处理时在钢的表面生成致密且连续的Ti氧化覆膜，使钎焊性降低。因此，Ti含量优选设定为0.01～0.10％。Ti含量更优选为0.02％以上，进一步优选为0.03％以上。另外，Ti含量更优选为0.05％以下，进一步优选为0.04％以下。
V：0.01～0.50％
与Ti同样地，V具有与钢中所含的C和N结合而防止敏化的效果。该效果在含有0.01％以上的V时得到。另一方面，V含量超过0.50％时，有时加工性降低。因此，含有V的情况下，V含量优选设定为0.01～0.50％的范围。V含量更优选为0.03％以上，进一步优选为0.05％以上。另外，V含量更优选为0.40％以下，进一步优选为0.25％以下。
Zr：0.01～0.30％
Zr具有与C、N结合而抑制敏化的效果。该效果在含有0.01％以上的Zr时得到。另一方面，Zr含量超过0.30％时，使加工性降低，而且由于是非常昂贵的元素，因此有时导致成本的增大。因此，含有Zr的情况下，Zr含量优选设定为0.01～0.30％。Zr含量更优选为0.05％以上。另外，Zr含量更优选为0.20％以下。
B：0.0003～0.005％
B是改善二次加工脆性的元素。该效果在含有0.0003％以上的B时得到。另一方面，B含量超过0.005％时，有时因固溶强化而延展性降低。因此，含有B的情况下，B含量优选设定为0.0003～0.005％的范围。B含量更优选为0.0005％以上。另外，B含量更优选为0.0030％以下。
Ca：0.0003～0.003％
Ca改善焊接部的熔透性而使焊接性提高。该效果在含有0.0003％以上的Ca时得到。另一方面，Ca含量超过0.003％时，有时与S结合而生成CaS，使耐冷凝水腐蚀性降低。因此，含有Ca的情况下，Ca含量优选设定为0.0003～0.003％的范围。Ca含量更优选为0.0005％以上。另外，Ca含量更优选为0.0020％以下。
Mg：0.0003～0.003％
Mg是在脱氧效果等精炼方面有用的元素，另外，使组织微细化，对于加工性、韧性的提高也有用，可以根据需要含有0.003％以下的Mg。含有Mg的情况下，Mg含量优选为可得到稳定的效果的0.0003％以上。即，含有Mg的情况下，Mg含量优选设定为0.0003～0.003％。Mg含量更优选为0.0020％以下。
REM：0.001～0.10％
REM(稀土元素)提高抗氧化性而抑制氧化皮的形成，抑制焊接部的回火色正下方的Cr缺乏区域的形成。该效果在含有0.001％以上的REM时得到。另一方面，REM含量超过0.10％时，使酸洗性等制造性降低，而且导致成本的增大。因此，含有REM的情况下，REM含量优选设定为0.001～0.10％。
接着，对本发明的铁素体系不锈钢的制造方法进行说明。
本发明的不锈钢的制造方法只要是铁素体系不锈钢的通常的制造方法就可以适当地使用，没有特别限定。例如，可以通过如下制造工序制造：用转炉、电炉等公知的熔化炉将钢熔炼，或者进一步经过钢包精炼、真空精炼等二次精炼制成具有上述本发明的成分组成的钢，通过连铸法或铸锭-开坯轧制法制成钢片(钢坯)，然后，经过热轧、热轧板退火、酸洗、冷轧、最终退火、酸洗等各工序，制成冷轧退火板。上述冷轧可以设定为一次冷轧或夹有中间退火的两次以上的冷轧，另外，冷轧、最终退火、酸洗各工序可以反复进行。此外，热轧板退火可以省略，在要求钢板的表面光泽、粗糙度调整的情况下，可以在冷轧后或者最终退火后实施表皮光轧。
对上述制造方法中的优选的制造条件进行说明。
将钢熔炼的炼钢工序优选将在转炉或电炉等中熔化后的钢通过VOD法等进行二次精炼，制成含有上述必要成分和根据需要添加的成分的钢。熔炼的钢水可以通过公知的方法制成钢原材，从生产率和品质方面出发，优选利用连铸法。钢原材之后优选被加热至1050～1250℃，通过热轧制成期望板厚的热轧板。当然，也可以热加工成板材以外的材料。上述热轧板优选之后根据需要在900～1150℃的温度下实施连续退火后通过酸洗等进行脱氧化皮，制成热轧制品。需要说明的是，也可以根据需要在酸洗前通过喷丸除去氧化皮。
此外，也可以将上述热轧退火板经过冷轧等工序而制成冷轧制品。这种情况下的冷轧可以是一次，从生产率、要求品质的观点出发，也可以设定为夹有中间退火的两次以上的冷轧。一次或两次以上的冷轧的总压下率优选为60％以上，更优选为70％以上。冷轧后的钢板之后优选在优选为900～1150℃、进一步优选为950～1150℃的温度下进行连续退火(最终退火)，进行酸洗，制成冷轧制品。需要说明的是，也可以通过光亮退火进行连续退火而省略酸洗。进而，可以根据用途在最终退火后实施表皮光轧等，进行钢板的形状、表面粗糙度、材质调整。
以上说明的本发明的铁素体系不锈钢适合用于汽车的废热回收器、EGR冷却器等废气再循环装置。
实施例
以下，通过实施例对本发明详细地进行说明。
将具有表1、2所示的No.1～43的成分组成的钢通过真空熔化炉进行熔炼，在1100～1200℃下加热1小时后，通过热轧制造板厚为4.0mm的热轧板。在950～1100℃进行热轧板退火后，除去氧化皮并冷轧至1.0mm的板厚。将在950～1100℃进行最终退火而得到的冷轧退火板用金刚砂研磨纸研磨至#600，进行利用丙酮的脱脂后供于试验。
<耐冷凝水腐蚀性>
耐冷凝水腐蚀性通过模拟了实际环境的循环试验进行评价。将冷轧退火板切割成25mm×100mm的大小，供于试验。关于试验液，将从实车的废热回收装置采集的冷凝水的分析例作为参考，仅使用与腐蚀特别相关的氯离子和硫酸根离子。试剂使用盐酸、硫酸，调配出200ppmCl-+600ppmSO4 2-的溶液后，使用氨水将pH调整为8.0。使试验片浸渍在恒定管理于80℃的上述溶液中，使浸渍有试验片的浸渍溶液蒸发24小时。将该工序进行5次。接着将试验片放入250℃的炉中进行24小时加热保持。将这些作为一个循环，进行共四个循环。试验结束后，除去腐蚀生成物，利用3D显微镜测定腐蚀深度。将最大腐蚀深度小于80μm的情况评价为◎(合格，特别优良)，将最大腐蚀深度为80μm以上且小于100μm的情况评价为○(合格)，将最大腐蚀深度为100μm以上的情况评价为×(不合格)。
<钎焊性>
钎焊性以钎料在间隙部的渗透性进行评价。针对各冷轧退火板，切割出30mm见方和25mm×30mm的板，将该两张板重叠，以恒定的扭矩力(170kgf)用紧固夹具夹紧。在单侧的端面涂布1.2g钎料BNi-5(Ni-19Cr-10Si)，在10-2Pa的真空气氛下进行钎焊处理。
热处理温度模式中，在依次进行升温温度10℃/秒、均热时间1(使整体的温度变均匀的工序)：1060℃×1800秒、升温温度10℃/秒、均热时间2(实际在以钎料的熔点以上的温度下进行钎焊的工序)：1170℃×600秒的处理后，进行炉冷，温度下降至200℃时利用外气(大气)进行吹扫。在重叠的板的侧面部通过目视确认在钎焊处理后钎料在板间渗透为何种程度，按照下述基准进行评价。将钎料的渗透为两张板的重叠长度的50％以上的情况设定为○(合格)，将钎料的渗透小于两张板的重叠长度的50％的情况设定为×(不合格)。
Figure BDA0002286895520000151
Figure BDA0002286895520000161
根据表1、2，本发明例的钢No.1～22、31～43均示出了优良的耐冷凝水腐蚀性和钎焊性。
特别是Ni含量为1.20％以上的钢No.1～7、10～14、16～18、20、22、31～38、40～43的耐冷凝水腐蚀性特别优良。
另一方面，Cr、Mo、Ni、Nb的含量中的任一者在本发明的范围外的钢No.23、24、25、26、不满足式(1)的钢No.28、不满足式(2)的钢No.29的耐冷凝水腐蚀性不合格。
另外，Al、Ti的含量中的任一者在本发明的范围外的钢No.27、30的钎焊性不合格。
产业上的可利用性
本发明的铁素体系不锈钢适合作为在暴露于由汽车的废气生成的冷凝水的废热回收器、EGR冷却器等废气再循环装置中使用的构件。

Claims (4)

1.一种铁素体系不锈钢，其特征在于，具有如下组成：
以质量％计含有C：0.025％以下、Si：0.01％以上且小于0.40％、Mn：0.05～1.5％、P：0.05％以下、S：0.01％以下、Cr：17.0～30.0％、Mo：1.10～3.0％、Ni：大于0.80％且3.0％以下、Nb：0.20～0.80％、Al：0.001～0.10％、N：0.025％以下，并且，满足下述式(1)和式(2)，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
C+N≤0.030％…(1)
Cr+Mo≥19.0％…(2)
式(1)、式(2)中的C、N、Cr、Mo表示各元素的质量％含量。
2.如权利要求1所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自Cu：0.01～1.0％、W：0.01～1.0％、Co：0.01～1.0％中的一种或两种以上。
3.如权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，以质量％计还含有选自Ti：0.01～0.10％、V：0.01～0.50％、Zr：0.01～0.30％、B：0.0003～0.005％、Ca：0.0003～0.003％、Mg：0.0003～0.003％、REM：0.001～0.10％中的一种或两种以上。
4.如权利要求1～3中任一项所述的铁素体系不锈钢，其特征在于，用于汽车的废热回收器或者用于废气再循环装置。
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