CN110337344B - 搭接角焊缝电弧焊接头及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种疲劳强度优异的、高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头。是以至少焊趾部侧的钢板为高强度钢板的方式将2个钢板重叠并焊接的搭接角焊缝电弧焊接头，其中，在从焊趾部侧的钢板表面沿板厚方向0.2mm的位置处，将从焊趾部到母材的范围的维氏硬度的最大值设为HU并将最小值设为HL时，满足下述式(1)的关系。HU－HL≤300(1)。

Description

搭接角焊缝电弧焊接头及其制造方法

技术领域

本发明涉及搭接角焊缝电弧焊接头及其制造方法。

背景技术

在汽车领域中，对以防止地球变暖为目的的CO₂排放抑制以及提高碰撞时的乘客和行人的安全性(碰撞安全性)的社会需求不断增大。其中，对于减少汽车行驶时的CO₂排放量而言，由车体重量减少所带来的效果较大，通过100kg的轻量化，能够平均节省约1km/l的油耗，同时也能够减少CO₂排放量。

另一方面，碰撞安全性的标准也逐年越变越严格，需要通过车体强度和刚性的提高、强度的最佳分配来确保碰撞安全性。一般，实现车体强度的提高时车体重量增加而CO₂排放增加，但可通过用于车体的材料的高强度化而实现碰撞安全性与车体重量的减少(即CO₂排放抑制)的平衡。钢铁材料为占汽车重量约7成的主要材料，而其中钢板的高强度化在逐年发展。

为了实现车体重量的轻量化、即、车体部件的轻量化，不仅需要确保钢板的强度特性，还需要确保焊接部的强度特性，特别是行走部分、框架部件等的电弧焊接部的疲劳强度改善是重要课题。

根据以上背景，提出有各种用于实现高强度钢板电弧焊接头疲劳强度的提高的焊接技术。

例如，专利文献1中记载了一种焊接方法，通过使热轧钢板的成分、组织和焊接部的硬度分布和组织优化而提高疲劳强度。另外，专利文献2中记载了一种焊接方法，通过使搭接角焊缝中的上板与下板的重叠部的钢板长边方向的长度即重叠边缘(重ね代)优化而提高疲劳强度。另外，专利文献3中记载了一种耐疲劳裂纹产生特性优异的角焊缝接头，其中，优化了焊趾部附近的焊接金属和热影响部的硬度以及它们的比。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第5909143号公报

专利文献2：日本特开2012－183542号公报

专利文献3：日本专利第5000476号公报

发明内容

然而，专利文献1的焊接方法中，需要母材和热影响部的组织分别以一定以上的比例具有铁素体，存在无法应用于近年来研究其扩大应用的980MPa级以上的超高强度钢的课题。

另外，专利文献2的焊接方法中，对疲劳强度进行提高的接头的重叠边缘存在限制，存在无法应对多样的部件形状的课题。

专利文献3的焊接接头中，由于对疲劳强度进行提高的焊接金属和热影响部的硬度存在上限，因此随着钢板的高强度化而合金元素含量增加时，尤其需要对抑制热影响部的硬化的方法进行研究。

本发明是鉴于上述课题而进行的，目的在于提供一种疲劳强度优异的、高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头及其制造方法。

本发明人等为了实现上述目标而反复进行深入研究，结果，得到了以下见解。

搭接角焊缝电弧焊接头中的疲劳破坏容易在应力集中的焊趾部附近产生。因此，通过使焊趾部的角度(侧面角：θ，图1)变大而使应力集中得到缓和，有效提高焊接接头的疲劳强度。

另一方面，着眼于高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头的硬度分布，则由于焊趾部附近的焊接热影响部热输入大，因此通过加热到钢板的Ac₃点以上以后进行冷却，从而使其成为马氏体组织和贝氏体组织为主体的组织，则相对于母材部容易发生硬化(以下，将加热到该Ac₃点以上的区域称为硬化区域)。另外，比其还向母材侧远离的最高到达温度为Ac₁点以下的区域，有时因母材的成分、组织而发生由马氏体组织的回火引起的软化(以下，将加热到该Ac₁点以下的区域称为软化区域)。

因此，如上所述，即使为了提高高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头的疲劳强度而使侧面角变大，若相对于焊趾部附近的硬化区域，比其更外侧(母材侧)的软化区域的硬度过度降低，则也因应力集中于软化区域而对疲劳强度造成不良影响，因此无法充分得到疲劳强度的提高效果。相反，硬化区域的硬度过度增加时，也因对软化区域的应力集中变大而无法充分得到疲劳强度的提高效果。

根据以上见解，发明人等为了提高高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头的疲劳强度而得到如下见解：不仅使侧面角变大，即将焊趾部的形状尽量平滑，还将规定范围的焊接部的硬度的最大值与最小值之差抑制为一定以下，则对缓和应力集中有效。

本发明是基于如上的见解而进行的，要旨如下。

[1]一种搭接角焊缝电弧焊接头，其特征在于，是以至少焊趾部侧的钢板成为高强度钢板的方式将2个钢板重叠并焊接而得的，其中，

在从焊趾部侧的钢板表面沿板厚方向0.2mm的位置处，将从焊趾部到沿板宽方向30mm为止的范围的维氏硬度的最大值设为HU并将最小值设为HL时，满足下述式(1)的关系，

HU－HL≤300 (1)。

[2]根据[1]所述的搭接角焊缝电弧焊接头，其特征在于，焊趾部侧的钢板在将相对于母材的全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MB(％)，将以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最大值HU的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MU(％)，将以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最小值HL的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为ML(％)时，满足下述式(2)～(4)的关系，

MB＞50 (2)

MU＞60 (3)

ML＞15 (4)。

[3]一种搭接角焊缝电弧焊接头的制造方法，其特征在于，是[1]或[2]所述的搭接角焊缝电弧焊接头的制造方法，以至少焊趾部侧的钢板成为高强度钢板的方式将2个钢板重叠，使用焊丝并供给保护气体而进行角焊缝电弧焊，

上述保护气体由非活性气体和氧化性气体构成，该保护气体满足下述式(5)的关系，

1≤2×[O₂]+[CO₂]≤30 (5)

(式中，[CO₂]为保护气体中的CO₂的体积％，[O₂]为保护气体中的O₂的体积％)。

[4]根据[3]所述的搭接角焊缝电弧焊接头的制造方法，其特征在于，将焊接电流设为I(A)，将电弧电压设为V(V)，将焊接速度设为s(cm/min)，此时，满足下述式(14)的关系，

(I×V)/s≤100/(C+Mn/6+Si/24) (14)

(式中，C、Mn、Si为焊趾部侧的钢板的母材的各元素的质量％值)。

根据本发明，能够通过使规定范围的焊接部的硬度的最大值HU与最小值HL之差为规定的值以下而提高高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头的疲劳强度。这样，本发明的搭接角焊缝电弧焊接头由于使用高强度钢板且疲劳强度也优异，因此能够很好地用于例如汽车的行走部分、框架部件等高强度且要求疲劳强度的部位。

附图说明

图1是本发明的搭接角焊缝电弧焊接头的截面图。

图2是表示实施例的疲劳强度试验片的俯视图和截面图。

具体实施方式

本发明的搭接角焊缝电弧焊接头的特征在于，是以至少焊趾部侧的钢板成为高强度钢板的方式将2个钢板重叠并焊接而得的，在焊趾部侧的从钢板表面沿板厚方向0.2mm的位置处，将从焊趾部到沿板宽方向30mm为止的范围的维氏硬度的最大值设为HU并将最小值设为HL时，满足下述式(1)的关系：

HU－HL≤300 (1)。

以下使用属于本发明的搭接角焊缝电弧焊接头的一个例子的图1，对这样的本发明的搭接角焊缝电弧焊接头(以下，也简记为“本发明的焊接接头”)进行详细说明。图1是本发明的搭接角焊缝电弧焊接头的截面图。如图1所示，本发明的搭接角焊缝电弧焊接头是通过将2个钢板11、12重叠，沿着一方的钢板(在图1中为上侧的钢板11)的端面13，将另一方的钢板(在图1中为下侧的钢板12)的表面14与该端面13进行角焊缝电弧焊而得到的。另外，符号16为基于角焊缝电弧焊的焊接金属(焊缝(焊丝))，符号17为焊趾部。

构成重叠的角焊缝电弧焊接头的2个钢板是至少焊趾部侧的钢板12为高强度钢板。本说明书中，“高强度”是指拉伸强度TS为780MPa以上的情况。在使用高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头中存在难以使疲劳强度提高的问题。然而，本发明中，即便使用780MPa以上、进而980MPa以上或1180MPa以上的超高强度钢板的搭接角焊缝电弧焊接头，也能够提高疲劳强度，能够制成具有优异的疲劳强度的焊接接头。拉伸强度可以通过自钢板沿与轧制方向平行的方向制作JIS5号拉伸试验片，依据JIS Z2241：2011的规定实施拉伸试验而求出。

钢板11、12的成分组成没有特别限定。然而，为了制成满足上述式(1)的关系的焊接接头，需要抑制焊接热影响部的过度硬化和软化。对此，使作为母材的钢板的合金元素含量优化是有效的，特别重要的是C、Si和Mn。C含量优选为0.02质量％～0.3质量％。C含量小于0.02质量％时因淬透性降低而使焊接热影响部的软化变得显著，相反，超过0.3质量％时因硬化变得显著而有时无法有效地得到本发明的效果。同样，从抑制淬透性降低的观点考虑，钢板的Si含量优选为0.01质量％以上，Mn的含量优选为0.5质量％以上。应予说明，钢板可以为热轧钢板，也可以为冷轧钢板。另外，钢板11、12也可以是表面具有金属镀层的镀覆钢板。

钢板11、12的板厚没有特别限定，例如能够通过使板厚在1mm～5mm的范围而有效地得到本发明的效果。

应予说明，钢板11和钢板12这2个钢板可以相同也可以不同，钢板11和钢板12既可以为相同种类和相同形状的钢板，也可以为不同种类、不同形状的钢板。

而且，本发明中，从焊趾部17侧的钢板12表面沿板厚方向0.2mm的位置的维氏硬度，在将从焊趾部到沿板宽方向(在图1中为水平方向)30mm为止的范围的维氏硬度的最大值设为HU且将从焊趾部到沿板宽方向30mm为止的范围的维氏硬度的最小值设为HL时，满足上述式(1)的关系。

本发明中，通过满足上述式(1)的关系，能够缓和具有焊趾部的搭接角焊缝电弧焊接头的软化区域中的应力集中，能够得到疲劳强度优异的搭接角焊缝电弧焊接头。

这样的本发明还能够应用于使用980MPa以上，乃至1180MPa以上的超高强度钢板的焊接接头。而且，本发明不特别限定于焊接接头的钢板的重叠边缘等，能够应对多样的部件形状。另外，在专利文献3中，由于用于对焊接接头的疲劳强度进行提高的焊接金属和热影响部的硬度存在上限，因此为了钢板的高强度化而增加合金元素含量时，存在需要特别研究抑制热影响部的硬化的方法的问题。然而，本发明中，焊接热影响部的硬度可以较高，例如维氏硬度的最大值HU可以为450以上。应予说明，本发明涉及搭接角焊，而在对接焊接中即便满足上述式(1)，疲劳强度的提高效果也小。这是由于与搭接角焊相比，在对接焊接中由焊缝形状引起的应力集中较小，因此由软化部的存在所致的疲劳强度的降低变得显著。

这里，对从焊趾部到到沿板宽方向30mm为止的范围的维氏硬度进行说明。从焊趾部到沿板宽方向30mm为止的范围是包含因焊接热输入而使钢组织、硬度变化的焊接热影响部(HAZ)和保持焊接前的钢板的状态的、钢组织、硬度几乎未变质的(不受焊接热输入的影响)母材的一部分的区域。而且，本发明中，基本上，马氏体组织、贝氏体组织为主体钢组织，从焊趾部到沿板宽方向30mm为止的范围的维氏硬度的最大值HU和最小值HL存在于焊接热影响部内，母材的维氏硬度为上述焊接热影响部的最大值HU和最小值HL之间的值。因此，通过满足上述式(1)，能够将以往未考虑到的焊接热影响部内的维氏硬度的最大值HU与最小值HL之差抑制到300以下，能够缓和应力集中，提高疲劳强度。

使用的钢板的拉伸强度超过1150MPa时，优选满足下述式(6)的关系，进一步优选满足下述式(7)的关系。应予说明，拉伸强度低且不是高强度钢板时，不会如同使用高强度钢板那样产生由回火引起的热影响部的软化，因此本发明适用于拉伸强度至少为780MPa以上的高强度钢板。

HU－HL≤250 (6)

HU－HL≤200 (7)

如图1所示，对于上述维氏硬度的测定方法，可以将与焊接接头的焊缝(焊丝)垂直的板厚方向截面中的、在从焊趾部17侧的钢板12的表面14沿板厚方向0.2mm的位置处且沿与板厚垂直的方向从焊趾部跨到母材的30mm处(为从焊趾部到沿板宽方向30mm为止的范围，在图1中记载为“维氏硬度测定范围”)，以测定间隔0.2mm、测定负荷200g进行JIS Z2244中记载的维氏硬度试验，将其维氏硬度的最大值设为HU，将最小值设为HL。应予说明，母材的维氏硬度在钢板的板厚方向、长度方向和宽度方向实质上是均匀的。

另外，在本发明的焊接接头中，焊趾部17的侧面角例如为120°以上。如图1所示，焊趾部17的侧面角θ是指由焊趾部17中的焊接金属16的切线与钢板12表面形成的角度中的与焊接金属相反的一侧的角度。

此外，焊趾部17侧的钢板12的钢组织，在将相对于母材的全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MB(％)，将以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最大值HU的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MU(％)并将以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最小值HL的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为ML(％)时，优选满足下述式(2)～(4)的关系。通过使钢板的钢组织满足式(2)～(4)的关系，能够更有效地得到本发明的效果即疲劳强度的提高效果。

MB＞50 (2)

MU＞60 (3)

ML＞15 (4)

另外，焊接金属的钢组织在将相对于焊接金属的全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MW(％)时，在满足上述式(2)和(3)的基础上，优选满足下述式(8)和(9)的关系，进一步优选满足式(10)和(11)的关系。通过在式(2)和(3)的基础上，满足式(8)和(9)，进而满足式(10)和(11)的关系，能够防止因使焊接金属的硬度与焊接热影响部相比过低(过度的低强匹配)所致的静态强度的降低，而且还一并充分确保本发明的效果即优异的疲劳强度。

ML＞25 (8)

MW＞25 (9)

ML＞35 (10)

MW＞35 (11)

为了满足这样的钢组织的面积分率，有效的是使作为焊接接头的母材的焊接前的钢板的钢组织的面积分率优化。优选使相对于焊接前的钢板即焊接接头的母材的全部组织的、贝氏体组织的面积分率为40％～95％，马氏体组织的面积分率为3％～60％。贝氏体组织的面积分率小于40％时因马氏体组织的回火所致的焊接热影响部的软化变得显著，在焊接接头中难以满足上述式(1)的关系。相反，贝氏体组织的面积分率超过95％时，难以得到980MPa以上的拉伸强度，本发明的应用范围大大受到限制。另外，同样，相对于焊接前的钢板的全部组织的马氏体组织的面积分率小于3％时难以得到980MPa以上的拉伸强度，相反，马氏体组织的面积分率超过60％时焊接热影响部的软化变得显著。应予说明，由于焊接接头的母材是在焊接的作用下钢组织、硬度几乎不变质的区域，因此焊接接头的母材的钢组织与焊接前的钢板(所使用的钢板)的钢组织几乎相同。

这样的钢组织(母材的钢组织、以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最大值HU的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的钢组织、以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最小值HL的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的钢组织、焊接金属的钢组织)可以用以下方法进行观察，并求出相对于全部组织的各组织的面积分率及其合计。首先，以垂直于焊接接头的焊缝的板厚方向截面为观察面的方式进行研磨，实施硝酸酒精腐蚀，利用扫描式电子显微镜(SEM：倍率1000倍)对各区域拍摄任意5个位置，由点算法求出相对于全部组织的各组织的面积分率。应予说明，对母材的钢组织拍摄距焊接金属30mm以上的任意5个位置。然后，对算出的马氏体组织的面积分率和贝氏体组织的面积分率进行合计，对母材求出MB(％)，对以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最大值HU的位置为中心的半径0.1mm以内的区域求出MU(％)，对以焊接热影响部的维氏硬度呈上述最小值HL的位置为中心的半径0.1mm以内的区域求出ML(％)，对焊接金属求出MW(％)。

这样的本发明的搭接角焊缝电弧焊接头例如可以通过如下制造方法进行制造，所述制造方法的特征在于，是搭接角焊缝电弧焊接头的制造方法，以至少焊趾部侧的钢板成为高强度钢板的方式将2个钢板重叠，使用焊丝并供给保护气体而进行角焊缝电弧焊，其中，保护气体由非活性气体和氧化性气体构成，该保护气体满足下述式(5)的关系。

1≤2×[O₂]+[CO₂]≤30 (5)

(式中，[CO₂]为保护气体中的CO₂的体积％，[O₂]为保护气体中的O₂的体积％)

在保护气体中，2×[O₂]+[CO₂]小于1％时，由于电弧的指向性差，因此焊接焊缝会蜿蜒曲折，2×[O₂]+[CO₂]超过30％时，因电弧紧缩而使焊接焊缝容易成为凸形，有时因焊趾部的侧面角减少而使焊接接头的疲劳强度明显降低。使用高强度钢板用的焊丝等情况下，优选满足下述式(12)的关系，进一步优选满足下述式(13)的关系。

3≤2×[O₂]+[CO₂]≤20 (12)

3≤2×[O₂]+[CO₂]≤15 (13)

作为非活性气体，可举出Ar等，作为氧化性气体，可举出CO₂、O₂等。

此外，通过防止焊接时的过度热输入，能够抑制焊接热影响部的过度硬化和软化。因此，重要的是优化焊接条件，优选将焊接电流设为I(A)、将电弧电压设为V(V)、将焊接速度设为s(cm/min)时，满足下述式(14)的关系。各焊接条件的优选范围如下，焊接电流：100A～300A，电弧电压：10V～30V，焊接速度：50cm/min～200cm/min。式(14)中的焊接电流和电弧电压是平均值，不是峰值。应予说明，对使用的焊丝、焊接机的电源特性没有限制。

(I×V)/s≤100/(C+Mn/6+Si/24) (14)

(式中，C、Mn、Si为焊趾部侧的钢板的母材的各元素的质量％值。)

应予说明，本说明书中，上述各式仅规定了数值的关系。

实施例

以下，为了进一步理解本发明而使用实施例进行说明，实施例不以任何方式限定本发明。

(本发明例和比较例)

首先，使用表1中示出的热轧钢板(全部无镀层)作为供试钢板，在表2中示出的焊接条件下，如图1所示，利用磁脉冲焊接法对钢板11和钢板12进行搭接角焊缝电弧焊，得到搭接角焊缝电弧焊接头。作为钢板11和钢板12，使用相同的钢板。焊丝全部使用直径1.2mm的MAG焊接用实心焊丝，保护气体使用在Ar中加入了CO₂和O₂的混合气体。脉冲型焊接电流的平均值为由示波器测定的焊接中的电流的平均值。

利用上述方法对得到的搭接角焊接头进行维氏硬度的测定和组织观察。另外，对焊趾部17的侧面角θ进行测定。将结果示于表3。

另外，如图2所示，自得到的搭接角焊接头，利用机械加工而得到以焊趾部17(焊缝止端部)为长度方向的中心且平行部宽度22mm的疲劳强度试验片。图2是表示疲劳强度试验片的俯视图(图2中的(a))和截面图(图2中的(b))，在图2中，以双向的箭头上示出的数值的单位为mm，图中R为用箭头示出的曲线部的曲率半径。作为所制作的疲劳强度试验片的疲劳试验，采用脉动弯曲疲劳试验。对疲劳强度试验片施加的负荷为100～500MPa，重复频率为20Hz，另外，重复次数为1000000次。根据接头疲劳强度，将疲劳强度试验结果判定为以下的A、B、C、F。将结果示于表3。

A：250MPa≤接头疲劳强度

B：200MPa≤接头疲劳强度＜250MPa

C：150MPa≤接头疲劳强度＜200MPa

F：接头疲劳强度＜150MPa

如表3所示，本发明例的疲劳强度试验片的判定均为A～C中的任一者，有效地得到了本发明的效果。

[表1]

符号的说明

11、12 钢板

16 焊接金属

17 焊趾部

θ 侧面角

Claims (5)

1.一种搭接角焊缝电弧焊接头，其特征在于，是以至少焊趾部侧的钢板成为拉伸强度为980MPa以上的高强度钢板的方式将2个钢板重叠并焊接的搭接角焊缝电弧焊接头，其中，

在从焊趾部侧的钢板表面沿板厚方向0.2mm的位置处，将从焊趾部到沿板宽方向30mm为止的范围的维氏硬度的最大值设为HU并将最小值设为HL时，满足下述式（7）的关系，

HU－HL≤200　　　（7）。

2.根据权利要求1所述的搭接角焊缝电弧焊接头，其特征在于，焊趾部侧的钢板在将相对于母材的全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MB，将以焊接热影响部的维氏硬度呈所述最大值HU的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MU，将以焊接热影响部的维氏硬度呈所述最小值HL的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为ML时，满足下述式（2）～（4）的关系，其中，MB、MU和ML是以%计的，

MB＞50　　　（2）

MU＞60　　　（3）

ML＞15　　　（4）。

3.根据权利要求1所述的搭接角焊缝电弧焊接头，其特征在于，焊趾部侧的钢板在将相对于母材的全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MB，将以焊接热影响部的维氏硬度呈所述最大值HU的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MU，将以焊接热影响部的维氏硬度呈所述最小值HL的位置为中心的半径0.1mm以内的区域的、相对于全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为ML，并且，焊接金属的钢组织在将相对于焊接金属的全部组织的马氏体组织和贝氏体组织的面积分率的合计设为MW时，满足下述式（2）、式（3）、式（8）和式（9）的关系，其中，MB、MU、ML和MW是以%计的，

MB＞50　　　（2）

MU＞60　　　（3）

ML＞25　　　（8）

MW＞25　　　（9）。

4.一种搭接角焊缝电弧焊接头的制造方法，其特征在于，是权利要求1~3中任一项所述的搭接角焊缝电弧焊接头的制造方法，以至少焊趾部侧的钢板成为高强度钢板的方式将2个钢板重叠，使用焊丝并供给保护气体而进行角焊缝电弧焊，

所述保护气体由非活性气体和氧化性气体构成，该保护气体满足下述式（5）的关系，

1≤2×［O₂］＋［CO₂］≤30　　　（5）

式中，［CO₂］为保护气体中的CO₂的体积％，［O₂］为保护气体中的O₂的体积％。

5.根据权利要求4所述的搭接角焊缝电弧焊接头的制造方法，其特征在于，将焊接电流设为I，其单位为A，将电弧电压设为V，其单位为V，将焊接速度设为s，其单位为cm／min，此时，满足下述式（14）的关系，

（I×V）／s ≤ 100／（C＋Mn／6＋Si／24）　　　（14）

式中，C、Mn、Si为焊趾部侧的钢板的母材的各元素的质量％值。

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