CN110315240A - 药芯焊丝 - Google Patents

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Abstract

提供一种使熔融金属的滴落、飞溅发生量、焊渣滴落和电弧稳定性的焊接操作性、以及焊道形状和焊渣剥离性的全部的性能均衡优异的，适合全姿势焊接的气体保护电弧焊用的药芯焊丝。一种在钢制外皮中填充焊剂而成的气体保护电弧焊用的药芯焊丝，其中，以焊丝总质量计，分别在规定范围含有TiO2、Al2O3、金属Al、金属Si和Si氧化物的SiO2换算值、金属Zr和Zr氧化物的ZrO2换算值、金属Mg和Mg氧化物的MgO换算值、氟化物、C及Mn，并且Al和所述Al2O3的Al2O3换算值、ZrO2换算值、MgO换算值及SiO2换算值满足(Al2O3换算值+ZrO2换算值+MgO换算值)/SiO2换算值为0.35以上且1.50以下。

Description

药芯焊丝
技术领域
本发明涉及气体保护电弧焊用的药芯焊丝。
背景技术
在造船厂中，在占工序的约3成的焊接作业中，为了促进人力节约化和高效率化，焊接的自动化和高效率化的开发正在进行。特别是在平对接焊和横角焊中，同于导入焊接机器人和生产线焊机等，此外还有专用的焊接材料大量开发，所以高效率化比较先进。
另一方面，主要在造船的分段缝(ブロック継ぎ)等中使用比率高的向上立焊姿势中，其适用焊接位置是狭窄部，并且出于结构物不可翻转等的理由，自动化困难。
作为适合于使用了焊接机器人的全姿势焊接的药芯焊丝，例如，在专利文献1中提出有一种药芯焊丝，其通过恰当地控制Al含量和Mg含量，从而向上立焊性优异，向上立焊性以外的焊接操作性、焊渣剥离性和焊接金属的冲击性能等良好。
【现有技术文献】
【专利文献】
【专利文献1】日本专利第3824973号公报
但是，在利用焊接机器人的全姿势焊接中，需要的不仅仅是熔融金属的滴落、飞溅发生量、焊渣滴落和电弧稳定性的焊接操作性优异，而且包含焊道形状和焊渣剥离性在内的全部的性能都需要保持平衡地优异。因此，进一步要求这些性能优异的适合全姿势焊接的药芯焊丝的开发。
发明内容
本发明鉴于上述状况而做，其目的在于，提供一种适合于全姿势焊接的气体保护电弧焊用的药芯焊丝，其熔融金属的滴落、飞溅发生量、焊渣滴落和电弧稳定性的焊接操作性，以及焊道形状和焊渣剥离性的全部的性能均衡地优异。
本发明的药芯焊丝，是在钢制外皮中填充焊剂而成的气体保护电弧焊用的药芯焊丝，其中，以焊丝总质量计含有如下：TiO2：5.0质量％以上且10.0质量％以下；Al2O3：0.05质量％以上且0.50质量％以下；金属Al：低于0.10质量％；金属Si和Si氧化物的SiO2换算值：1.0质量％以上且3.5质量％以下；金属Zr和Zr氧化物的ZrO2换算值：0.05质量％以上且0.50质量％以下；金属Mg和Mg氧化物的MgO换算值：0.5质量％以上且2.2质量％以下；氟化物：0.05质量％以上且0.30质量％以下；C：0.01质量％以上且0.08质量％以下；Mn：2.0质量％以上且4.0质量％以下，并且Al和Al2O3的Al2O3换算值、ZrO2换算值、MgO换算值及SiO2换算值，满足(Al2O3换算值+ZrO2换算值+MgO换算值)/SiO2换算值：0.35以上且1.50以下。
上述药芯焊丝，优选还含有从Na、Na氧化物、K和K氧化物中选择的至少一种，以焊丝总重量计，满足Na2O换算值和K2O换算值的合计：0.01质量％以上且0.30质量％以下。
根据本发明，能够提供一种适合于全姿势焊接的气体保护电弧焊用的药芯焊丝，其熔融金属的滴落、飞溅发生量、焊渣滴落和电弧稳定性的焊接操作性，以及焊道形状和焊渣剥离性的全部的性能保持均衡地优异。
具体实施方式
以下，对于本发明的实施方式详细地加以说明。还有，本发明不受以下说明的实施方式限定，在不脱离本发明的宗旨的范围，能够任意变更实施。
本发明者们为了得到焊接操作性优异，并且焊道形状和焊渣的剥离性良好的气体保护电弧焊用的药芯焊丝，对于药芯焊丝中的各种成分的含量进行研究。其结果发现，有效的是调整TiO2、Al2O3、金属Al、金属Si和Si氧化物的SiO2换算值、金属Zr和Zr氧化物的ZrO2换算值、金属Mg和Mg氧化物的MgO换算值、氟化物、C及Mn的各成分量，并且，适当调整Al和Al2O3的Al2O3换算值、ZrO2换算值及MgO换算值的总和相对于SiO2换算值。
本实施方式的药芯焊丝(以下，仅称为焊丝)，以焊丝总质量计，含有如下：TiO2：5.0质量％以上且10.0质量％以下；Al2O3：0.05质量％以上且0.50质量％以下；金属Al：低于0.10质量％；金属Si和Si氧化物的SiO2换算值：1.0质量％以上且3.5质量％以下；金属Zr和Zr氧化物的ZrO2换算值：0.05质量％以上且0.50质量％以下；金属Mg和Mg氧化物的MgO换算值：0.5质量％以上且2.2质量％以下；氟化物：0.05质量％以上且0.30质量％以下；C：0.01质量％以上且0.08质量％以下；Mn：2.0质量％以上且4.0质量％以下，并且，Al和Al2O3的Al2O3换算值、ZrO2换算值、MgO换算值及SiO2换算值，满足(Al2O3换算值+ZrO2换算值+MgO换算值)/SiO2换算值：0.35以上且1.50以下。
本实施方式的药芯焊丝是在钢制外皮内填充有焊剂的焊丝。详细地说，本实施方式的药芯焊丝由呈筒状的钢制外皮、和填充在该外皮的内部(内侧)的焊剂构成。还有，药芯焊丝无论是在外皮上无接缝的无缝型，还是在外皮上有接缝的有缝型的哪种方式都可以。另外，药芯焊丝可以对焊丝表面(外皮的外侧)实施Cu等的镀覆等，也可以不实施。另外，本实施方式的药芯焊丝是所谓的软钢系的焊丝。
还有，本实施方式的药芯焊丝的丝径(直径)没有特别限定，但从焊丝送给稳定性的观点出发，优选为1.2～4.0mm，更优选为1.2～2.4mm。
而且，本实施方式的药芯焊丝中，相对于焊丝总质量，各成分为规定的含量，并且关于一部分的成分的含量，满足规定的关系式。以下，对于本实施方式的药芯焊丝的组成，就其成分添加理由和组成限定理由进行说明。
还有，在以下的说明中，药芯焊丝中的各成分量，除非特别指出，否则均作为焊丝总质量(外皮和外皮内的焊剂的合计量)中的含量加以规定。
在本实施方式中，作为Ti氧化物，含有TiO2作为代表性的Ti氧化物。作为Ti氧化物，也可以包含其他的氧化物，但在本实施方式中，也包含这些其他的氧化物在内而记述为TiO2。在氧化物成分中，关于SiO2、ZrO2、Al2O3等其他的氧化物成分也同样。
另外，例如在称为“金属Al”时，意思是“纯金属Al”和“合金Al”之中的一种以上，即金属单质、合金中包含的Al的合计。“金属Si”、“金属Mg”等其他的元素也同样。即，作为金属的元素，意味着不是氧化物。
此外，所谓“氧化物”意思是“单一氧化物”和“复合氧化物”之中的一种以上。所谓“单一氧化物”，例如，如果是Si，则是指Si单独的氧化物(SiO2)，所谓“复合氧化物”，是指这些单一氧化物多个种类集合而成的氧化物，和例如含有Zr、Si、Mg这样的多种金属成分的氧化物的两者。
<TiO2：5.0质量％以上且10.0质量％以下>
TiO2一般作为造渣剂和电弧稳定剂起作用。在本实施方式中，将包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的金属Ti和全部的Ti氧化物中的Ti换算成TiO2，规定为TiO2。
TiO2低于5.0质量％时，仅是支撑熔融金属的焊渣量都不能确保，熔融金属会发生滴落，因此TiO2为5.0质量％以上，优选为6.0质量％以上。
另一方面，若TiO2高于10.0质量％，则电弧不稳定，飞溅的发生增加，因此TiO2为10.0质量％以下，优选为9.0质量％以下。
<Al2O3：0.05质量％以上且0.50质量％以下>
Al2O3具有使焊渣凝固点上升的作用。在此，Al2O3是Al氧化物的Al2O3换算值。
Al2O3的含量低于0.05质量％时，不能获得使焊渣凝固点上升的效果，焊渣会发生滴落，因此Al2O3的含量为0.05质量％以上，优选为0.07质量％以上。
另一方面，若Al2O3的含量高于0.50质量％，则焊道形状劣化，因此Al2O3的含量为0.50质量％以下，优选为0.40质量％以下。
<金属Al：低于0.10质量％>
金属Al是影响到焊接部分的金属的韧性的成分，并且作为造渣剂起作用。
金属Al的含量在0.10质量％以上时，焊道形状劣化，焊接部分的韧性也降低。因此，Al含量低于0.10质量％，优选低于0.08质量％。
<SiO2换算值：1.0质量％以上且3.5质量％以下>
金属Si和Si氧化物作为造渣剂和电弧稳定剂起作用。在本实施方式中，将包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的金属Si和全部的Si氧化物中的S换算成SiO2，作为SiO2换算值进行规定。
SiO2换算值低于1.0质量％时，由于电弧不稳定，飞溅的发生增加，所以SiO2换算值为1.0质量％以上，优选为1.2质量％以上。
另一方面，若SiO2换算值高于3.5质量％，则焊渣变硬，焊渣剥离性降低，因此SiO2换算值为3.5质量％以下，优选为3.2质量％以下。
还有，SiO2(Si氧化物的SiO2换算值)的含量，优选为0.10质量％以上，更优选为0.20质量％以上，优选为1.00质量％以下，更优选为0.80质量％以下。
另外，金属Si的含量优选为0.4质量％以上，更优选为0.5质量％以上，优选为1.5质量％以下，更优选为1.3质量％以下。
<ZrO2换算值：0.05质量％以上且0.50质量％以下>
金属Zr和Zr氧化物使焊渣凝固点上升，并且具有作为电弧稳定剂的作用等。在本实施方式中，将包括焊剂和外皮在内的全部构成物中包含的金属Zr和全部的Zr氧化物中的Zr换算成ZrO2，作为ZrO2换算值进行规定。
ZrO2换算值低于0.05质量％时，不能取得使焊渣凝固点上升的效果，焊渣会发生滴落，另外，也不能获得作为电弧稳定剂的效果，因此ZrO2换算值为0.05质量％以上，优选为0.08质量％以上。
另一方面，若ZrO2换算值高于0.50质量％，则电弧容易变得不稳定，飞溅的发生增加，因此ZrO2换算值为0.50质量％以下，优选为0.40质量％以下。
<MgO换算值：0.5质量％以上且2.2质量％以下>
金属Mg和Mg氧化物使焊渣凝固点上升，并且具有作为电弧稳定剂的作用。在本实施方式中，将包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的金属Mg和全部的Mg氧化物中的Mg换算成MgO，作为MgO换算值加以规定。
MgO换算值低于0.5质量％时，不能取得使焊渣凝固点上升的效果，焊渣会发生滴落，另外，不能获得作为电弧稳定剂的效果，因此MgO换算值为0.5质量％以上，优选为0.7质量％以上。
另一方面，若MgO换算值高于2.2质量％，则焊道形状劣化，因此MgO换算值为2.2质量％以下，优选为2.0质量％以下。
还有，MgO(Mg氧化物的MgO换算值)的含量优选为0.05质量％以上，更优选为0.10质量％以上，优选为0.50质量％以下，更优选为0.40质量％以下。
另外，金属Mg的含量优选为0.2质量％以上，更优选为0.25质量％以上，优选为1.0质量％以下，更优选为0.8质量％以下。
<氟化物：0.05质量％以上且0.30质量％以下>
氟化物作为电弧稳定剂起作用。
包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的氟化物的含量合计低于0.05质量％时，不能获得作为电弧稳定剂的效果，因此氟化物的含量为0.05质量％以上，优选为0.06质量％以上。
另一方面，若氟化物的含量合计高于0.30质量％，则焊渣的滴落容易发生，因此氟化物的含量为0.30质量％以下，优选为0.26质量％以下。
作为具体的氟化物，可列举K2SiF6、NaF、CaF2等。
<C：0.01质量％以上且0.08质量％以下>
C具有使焊接金属的淬火性和韧性提高的作用。
C的含量低于0.01质量％时，焊接金属的淬火不足，无法充分得到韧性，因此C的含量0.01质量％以上，优选为0.02质量％以上。
另一方面，若C的含量低于0.08质量％，则电弧的偏吹变强，飞溅发生量增加，因此C的含量为0.08质量％以下，优选为0.07质量％以下。
<Mn：2.0质量％以上、4.0质量％以下>
Mn作为脱氧剂起作用，并且具有使焊接金属的强度和韧性提高的作用等。
Mn的含量低于2.0质量％时，因为脱氧不足，所以焊接部发生气孔等的焊接缺陷发生，或强度和韧性降低，因此Mn的含量は2.0质量％以上，优选为2.2质量％以上。
另一方面，若Mn的含量高于4.0质量％，则焊接金属的强度变得过大而容易发生热裂纹，因此Mn的含量は4.0质量％以下，优选为3.8质量％以下。
在此，Mn是指金属Mn和Mn氧化物中包含的全部Mn。
<(Al2O3换算值+ZrO2换算值+MgO换算值)/SiO2换算值：0.35以上且1.50以下>
在本实施方式中，限定Al2O3换算值、ZrO2换算值和MgO换算值的总和相对于SiO2换算值，在上式中所用的Al2O3换算值，是将包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的金属Al和全部的Al氧化物中的Al换算成Al2O3的值。另外，ZrO2换算值、MgO换算值和SiO2换算值如上述。
Al2O3换算值、ZrO2换算值和MgO换算值的总和相对于SiO2换算值低于0.35时，焊道形状恶化，另外，焊渣剥离性降低，因此上述关系式的值为0.35以上，优选为0.45以上。
另一方面，若Al2O3换算值、ZrO2换算值和MgO换算值的总和相对于SiO2换算值高于1.50，则电弧变得不稳定，另外，焊道形状恶化，因此上述关系式的值为1.50以下，优选为1.30以下。
<Na2O换算值和K2O换算值的合计：0.01质量％以上且0.30质量％以下>
本实施方式的药芯焊丝中，作为任意成分，优选还含有从Na、Na氧化物、K和K氧化物中选择的至少一种。而后，通过适宜调整这些氧化物换算值，在全姿势焊接中，能够得到更合适的药芯焊丝。
Na2O和K2O作为电弧稳定剂起作用，但若过多，则在降低焊渣的粘性的方面起作用，容易发生焊渣的滴落。
包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的Na2O换算值和K2O换算值的合计低于0.01质量％时，不能获得作为电弧稳定剂的效果，因此其合计值为0.01质量％以上，优选为0.05质量％以上。
另一方面，若Na2O换算值和K2O换算值的合计高于0.30质量％，则容易发生焊渣的滴落，因此其合计值为0.30质量％以下，优选为0.25质量％以下。
还有，上述Na2O换算值是将包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的金属Na和全部的Na氧化物中的Na换算成Na2O的值。另外，上述K2O换算值是将包括焊剂和外皮在内的全部构成物中所含的金属K和全部的K氧化物中的K换算成K2O的值。
<Fe：80～93质量％以上>
Fe是药芯焊丝的主要成分。从熔敷量、其他的成分组成的关系出发，Fe的含量在焊丝总质量中优选为80～93质量％，更优选为82～92质量％。
这里，本实施方式的药芯焊丝，合计含有95％的上述的Fe、TiO2、Al2O3、金属Al、SiO2换算值、ZrO2换算值、MgO换算值、氟化物、C和Mn。该合计优选为98％以上。
<余量>
本实施方式的药芯焊丝的余量，包含不可避免的杂质。而且，本实施方式的药芯焊丝是金属系的药芯焊丝，但除了上述的焊丝的成分以外，在焊剂中，在不妨碍其效果的范围内，也可以少量含有Cr、Mo、Cu等作为焊接金属的进一步的硬化剂。例如，也可以使Cr、Mo、Cu等分别低于0.1质量％而含有，使V2O5各低于0.5质量％含有。另外，P、S、Sn、V等也可以分别在0.030质量％以下含有。
<其他：焊剂填充率>
本实施方式的药芯焊丝的焊剂填充率(＝焊剂质量/焊丝总质量×100)没有特别限定。
但是，若焊剂填充率低于10质量％，则电弧的稳定性变差，并且飞溅发生量增加，焊接操作性降低，因此焊剂填充率优选为10质量％以上，更优选为14质量％以上。
另一方面，若焊剂填充率高于25质量％，则焊丝的断线发生，或在焊剂的填充中粉末洒落等，生产率降低，因此焊剂填充率优选为25质量％以下，更优选为20质量％以下。
接下来，说明本实施方式的药芯焊丝的制造方法。
[焊丝的制造方法]
作为本实施方式的药芯焊丝的制造方法，没有特别限定，例如，能够由以下所示的方法制造。
首先，准备构成钢制外皮的钢带，一边沿纵长方向送给该钢带，一边由成形辊进行成形，成为U字状的开管。其次，以作为规定的成分组成的方式调合各种原料，将由此得到的焊剂填充到钢制外皮中，其后，按照截面成为圆形的方式进行加工。之后，通过冷加工进行拉丝，成为例如1.2～2.4mm的丝径的药芯焊丝。
还有，也可以在冷加工途中实施退火。另外，采用以下任意一种构成都可以，即，对于在制造的过程中成形的钢制外皮的接缝进行焊接的无缝焊丝、和不焊接所述接缝而留有间隙的状态的焊丝。
以下，列举发明例和比较例对于本发明更详细地加以说明，但本发明有限定于此。
表1中显示发明例和比较例的药芯焊丝的成分含量。表1中的成分以外的余量的主成分是Fe，作为不可避免的杂质，含有P、S、N和Cu等。还有，表1中的“－”，表示该成分并非主动地添加。
使用上述表1所示的试验No.1～9(发明例)和试验No.10～23(比较例)的药芯焊丝，使用JIS G 3106、SM490A的钢板作为被焊接材，以流量25升/分钟供给100质量％CO2作为保护气体，实施下述(1)～(3)的各焊接试验，对其焊接性进行评价。
(1)向上立焊的焊接金属和焊渣的滴落性的评价
通过以下述表2所示的方法进行向上立焊，评价焊接金属和焊渣的滴落性。评价标准如下。
(1－1)焊接金属的滴落评价
未发生焊接金属的滴落，为良好的：〇
发生了焊接金属的滴落的：×
(1－2)焊渣的滴落评价
未发生焊渣的滴落，为良好的：〇
虽然有一些焊渣的滴落发生，但处于实用上没有问题的程度的：△
发生了焊渣的滴落的：×
【表2】
(2)飞溅发生量、电弧稳定性、焊渣剥离性和焊道形状的评价
通过进行向上立角焊，进行飞溅发生量的感官评价、电弧稳定性的感官评价、和焊渣剥离性的评价。另外，关于焊道形状也进行感官评价。评价标准如下。
(2－1)飞溅发生量的评价
飞溅发生量少的(飞溅发生量：低于1.5g/分钟)：○
飞溅发生量稍多的(飞溅发生量：1.5g/分钟以上)：×
(2－2)电弧稳定性的评价
电弧集中性良好的：○
电弧集中性不良，发生了电弧的偏差的：×
(2－3)焊渣剥离性的评价
焊渣剥离性良好的(焊渣自然剥离率(＝焊渣自然剥离长度/焊接长度)：25％以上)：○
焊渣剥离性不良的(焊渣自然剥离率(＝焊渣自然剥离长度/焊接长度)：低于25％)：×
(2－4)焊道形状的评价
焊道形状良好的：〇
焊道形状不良的：×
(3)机械的性能的评价
对于通过焊接得到的金属片，评价热裂纹、韧性和强度。
(3－1)热裂纹的评价
未发生热裂纹的：○
发生了热裂纹的：×
还有，上述热裂纹由X射线透射试验进行检测。
(3－2)韧性的评价
使用相当于JIS G 3106(SM490A)的供试钢板，依据JIS Z 3313所规定的关于全焊缝金属的试验方法，进行焊接。评价标准如下。
摆锤冲击试验的吸收功在60J以上、低于90J的：○
摆锤冲击试验的吸收功低于60J的：×
(3－3)强度的评价
与上述韧性的评价中的条件为相同条件。评价标准如下。
抗拉强度为500～640MPa的：〇
抗拉强度在上述范围外的：×
上述的各焊接试验的评价结果显示在下述表3中。
【表3】
如表1和表3的结果所示，作为比较例的试验No.10，因为金属Al的含量高于本发明范围的上限值，所以焊道形状不良。另外，韧性的评价结果与发明例比较有所降低。
作为比较例的试验No.11，因为TiO2的含量低于本发明范围的下限值，所以焊接金属的滴落发生。
作为比较例的试验No.12，因为Al2O3的含量低于本发明范围的下限值，所以焊渣的滴落发生。
作为比较例的试验No.13，因为Al2O3的含量高于本发明范围的上限值，所以焊道形状不良。
作为比较例的试验No.14，因为SiO2换算值低于本发明范围的下限值，所以电弧不稳定，飞溅发生量增加。
作为比较例的试验No.15，因为SiO2换算值高于本发明范围的上限值，所以焊渣剥离性降低。
作为比较例的试验No.16，因为ZrO2换算值低于本发明范围的下限值，所以电弧不稳定，焊渣的滴落发生。
作为比较例的试验No.17，因为ZrO2换算值高于本发明范围的上限值，所以飞溅发生量增加。
作为比较例的试验No.18，因为MgO换算值低于本发明范围的下限值，所以电弧不稳定，焊渣的滴落发生。
作为比较例的试验No.19，因为MgO换算值高于本发明范围的上限值，所以焊道形状不良。
作为比较例的试验No.20，因为氟化物的含量低于本发明范围的下限值，所以电弧不稳定。
作为比较例的试验No.21，因为氟化物的含量高于本发明范围的上限值，所以焊渣的滴落发生。
作为比较例的试验No.22，因为由(Al2O3换算值+ZrO2换算值+MgO换算值)/SiO2换算值的算式得到的值低于本发明范围的下限值，所以焊道形状不良，焊渣剥离性也降低。
作为比较例的试验No.23，因为由上式得到的值高于本发明范围的上限值，所以电弧不稳定，焊道形状不良。
相对于此，作为发明例的试验No.1～9，因为均全部满足本发明的规定范围，所以熔融金属的滴落、飞溅发生量、焊渣滴落和电弧稳定性的焊接操作性，以及焊道形状和焊渣剥离性能够得到良好的结果。另外，关于机械性能，在热裂纹、韧性和强度的任意一项中都能够得到良好的结果。
特别是试验No.1～8，因为满足Na2O换算值和K2O换算值的中合计优选的数值范围，所以在包含焊渣滴落在内的全部的评价中能够得到优异的结果。
还有，关于向下和横角焊的焊接操作性，也由同样的试验进行了确认，但发明例均良好。
如以上详述，根据本发明，能够得到一种适合于全姿势焊接的电弧焊接用的药芯焊丝，其使熔融金属的滴落、飞溅发生量、焊渣滴落和电弧稳定性的焊接操作性，以及焊道形状和焊渣剥离性保持均衡地优异。

Claims (2)

1.一种药芯焊丝，其特征在于，是在钢制外皮中填充焊剂而成的气体保护电弧焊用的药芯焊丝，
以焊丝总质量计含有
TiO2：5.0质量％以上且10.0质量％以下，
Al2O3：0.05质量％以上且0.50质量％以下，
金属Al：低于0.10质量％，
金属Si和Si氧化物的SiO2换算值：1.0质量％以上且3.5质量％以下，
金属Zr和Zr氧化物的ZrO2换算值：0.05质量％以上且0.50质量％以下，
金属Mg和Mg氧化物的MgO换算值：0.5质量％以上且2.2质量％以下，
氟化物：0.05质量％以上且0.30质量％以下，
C：0.01质量％以上且0.08质量％以下，
Mn：2.0质量％以上且4.0质量％以下，并且
所述Al和所述Al2O3的Al2O3换算值、所述ZrO2换算值、所述MgO换算值及所述SiO2换算值满足
(Al2O3换算值+ZrO2换算值+MgO换算值)/SiO2换算值为0.35以上且1.50以下。
2.根据权利要求1所述的药芯焊丝，其中，还含有从Na、Na氧化物、K和K氧化物中选择的至少一种，
以焊丝总重量计，
满足Na2O换算值和K2O换算值的合计：0.01质量％以上且0.30质量％以下。
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