CN108883666B - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

本发明的充气轮胎维持耐久性能，并且提高耐不均匀磨耗性能。具备：至少两条周向槽3，沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上排列；宽度方向槽4，相对于轮胎周向交叉延伸，且在轮胎周向上排列设置有多个，两端与各周向槽3连通，并在各周向槽3之间划分形成花纹块状的环岸部5；以及细槽6，在环岸部5沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上排列设置有两条，两端与各宽度方向槽4连通，并在轮胎宽度方向上将由各周向槽3和各宽度方向槽4划分形成的环岸部5分割为多个小环岸部5A、5B，在环岸部5中，两条细槽6形成为槽宽小于周向槽3，中间形成有弯曲部6A，弯曲部6A配置于比连结两端的虚拟直线A更靠彼此对置的轮胎宽度方向的内侧，且配置为彼此的弯曲部6A的弯曲点6Aa在轮胎周向上位置偏移。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及一种充气轮胎。
背景技术
在一般的轮胎中，当接地时的压力较高时会成为不均匀磨耗的原因，因此，需要适度地缓和接地压。
以往，例如，在专利文献1中，记载了一种充气轮胎，其目的在于无损于干地驾驶稳定性地谋求对由走向而产生的摩耗产生后的雪地驾驶稳定性的提高。该充气轮胎在胎面部的踏面部形成有花纹块，所述花纹块由在周向上延伸的多个主槽和与该主槽相交的横槽划分而成，该花纹块具有刀槽花纹，所述花纹块具有在周向上对置的一对锐角花纹块角部，且具有由该一对锐角花纹块角部和两条刀槽花纹划分而成的一对小花纹块和夹于这些小花纹块间的、比该小花纹块大的中央花纹块。
例如，专利文献2所述的充气轮胎中，示出了在带束层包含：具有相对于轮胎周向以5°以上30°以下的角度倾斜的帘线的低角度带束，以及具有相对于轮胎周向以45°以上90°以下的角度倾斜的帘线的高角度带束。
此外，例如，专利文献3所述的充气轮胎中，示出了带束层是由一对交叉带束层和周向带束层叠而成。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：(日本)特开2003-182315号公报
专利文献2：(日本)特开2008-260343号公报
专利文献3：(日本)特开2015-174469号公报
发明内容
发明所要解决的课题
通过形成刀槽花纹等细槽、狭缝，花纹块、条状花纹的刚性减弱，有时会产生扭断、缺口。
本发明是鉴于上述而完成的，其目的在于提供一种充气轮胎，其能够通过维持花纹块刚性不变地使接地压缓和，来维持耐久性能，并且提高耐不均匀磨耗性能。
此外，装接于卡车、公共汽车等的重载荷用的充气轮胎、特别是低扁平率的充气轮胎中，出于胎面部的形状保持的目的，应用有专利文献2的低角度带束、专利文献3的周向带束(以下，统称为周向带束)。
在具有周向带束的区域的轮胎赤道面附近，周向刚性由于周向带束而较大，因此，能够抑制新品时和经时的直径成长。相反地，在周向带束的轮胎宽度方向外侧，与轮胎赤道面附近相比，周向刚性相对较小，直径会成长变大，因此，存在由此产生不均匀磨耗的问题。
本发明是鉴于上述而完成的，其目的在于提供一种即使是具有周向带束的构成，也能够提高耐不均匀磨耗性能的充气轮胎。
用于解决课题的技术方案
为了解决上述课题而达成目的，本发明的一方案的充气轮胎具备：两条周向槽，在胎面部的胎面表面沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上排列；宽度方向槽，在所述胎面表面相对于轮胎周向交叉延伸，且在轮胎周向上排列设置有多个，两端与各所述周向槽连通，并在各所述周向槽之间划分形成花纹块状的环岸部；以及细槽，在所述环岸部的所述胎面表面沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上并列设置有两条，两端与各所述宽度方向槽连通，并在轮胎宽度方向上将由各所述周向槽和各所述宽度方向槽划分形成的所述环岸部分割为多个小环岸部，在所述环岸部中，两条所述细槽形成为槽宽小于所述周向槽，中间形成有弯曲部，所述弯曲部配置于比连结两端的虚拟直线更靠彼此对置的轮胎宽度方向的内侧，且配置为彼此的所述弯曲部的弯曲点在轮胎周向上位置偏移。
根据该充气轮胎，由周向槽和宽度方向槽划分形成的各环岸部是被两条细槽分割为多个小环岸部而形成的，由此，通过低刚性化而使胎面部的接地时的接地压得以缓和。而且，各细槽具有弯曲部地弯曲形成，使长度延长，从而通过进一步的低刚性化而使接地压进一步得以缓和。因此，能够提高耐不均匀磨耗性能。而且，根据该充气轮胎，通过将弯曲部配置于比连结细槽的两端的虚拟直线更靠两条细槽的彼此对置的轮胎宽度方向的内侧，能够抑制在侧方的小环岸部的胎面表面上的面积变小，防止刚性降低。而且，通过将两条细槽的彼此的弯曲点配置为在轮胎周向上位置偏移，能够抑制中央的小环岸部局部变细，防止刚性降低。因此，能够抑制环岸部的扭断、缺口的产生。其结果是，根据该充气轮胎，能够抑制扭断、缺口的产生，维持耐久性能，并且提高耐不均匀磨耗性能。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选所述细槽的所述弯曲部的弯曲角度为90°以上160°以下的范围。
根据该充气轮胎，如果弯曲部的弯曲角度为90°以上，则弯曲呈锐角以上，因此不易产生扭断、缺口，维持耐久性的效果较大。另一方面，如果弯曲部的弯曲角度为160°以下，则延长细槽的长度来使谋求低刚性化的效果较大。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选两条所述细槽的彼此的所述弯曲点的轮胎周向的偏移幅度Lc相对于形成有各所述细槽的所述环岸部的轮胎周向尺寸L为0.1≤Lc/L。
根据该充气轮胎，通过设为0.1≤Lc/L，更加抑制两条细槽间的中央的小环岸部局部变细，能够进一步防止刚性降低，耐久性能的维持效果较大。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选所述宽度方向槽形成为相对于轮胎宽度方向倾斜延伸，且相对于轮胎宽度方向的角度为5°以上50°以下的范围。
根据该充气轮胎，如果宽度方向槽的角度为5°以上，则延长宽度方向槽的长度来使谋求低刚性化的效果较大。如果宽度方向槽的角度为50°以下，则抑制角变尖，因此，不易产生扭断、缺口，维持耐久性的效果较大。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选在将所述周向槽的槽深设为Ha、将所述宽度方向槽的槽深设为Hb、将所述细槽的槽深设为Hc时，满足Ha>Hb、Ha>Hc的关系。
根据该充气轮胎，通过将宽度方向槽的槽深Hb、细槽的槽深Hc设为小于周向槽的槽深Ha，来抑制环岸部的轮胎周向的刚性降低，因此维持耐久性的效果较大。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选在将所述宽度方向槽的槽深设为Hb、将所述细槽的槽深设为Hc时，Hb为1mm以上5mm以下，Hc为1mm以上5mm以下。
根据该充气轮胎，通过将宽度方向槽的槽深Hb、细槽的槽深Hc设为1mm以上5mm以下，来抑制环岸部的刚性降低，因此维持耐久性的效果较大。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选所述宽度方向槽形成为相对于轮胎宽度方向倾斜延伸，且在相对于轮胎周向呈锐角的所述环岸部的角部形成有倒角。
根据该充气轮胎，通过设置倒角，不易产生扭断、缺口，维持耐久性的效果较大。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选进一步具备刀槽花纹，所述刀槽花纹形成为在所述胎面表面上一端与所述周向槽连通，另一端在所述环岸部内终止，在将所述刀槽花纹的槽宽设为Wd、将槽深设为Hd、将槽长度设为Ld、将所述环岸部的轮胎宽度方向尺寸设为We、将所述周向槽的槽深设为Ha时，满足0.3mm≤Wd≤2.0mm、0.3≤Hd/Ha≤1.0、0.03≤Ld/We≤0.2的关系。
根据该充气轮胎，通过刀槽花纹来谋求环岸部的低刚性化，缓和接地压，因此提高耐不均匀磨耗性能的效果较大。
为了解决上述课题来达成目的，本发明的一方案的充气轮胎具备：周向带束，由在胎面部沿着轮胎周向延伸的帘线在轮胎宽度方向上并列设置而成，包含轮胎赤道面的位置并配置在轮胎宽度方向；周向槽，在所述胎面部的胎面表面上沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上排列设置，包含配置于轮胎赤道面上的中央周向槽、配置在轮胎宽度方向最外侧的外侧周向槽、以及配置在所述中央周向槽和所述外侧周向槽之间的中间周向槽；至少三条环岸部，在所述中央周向槽和所述外侧周向槽之间被所述中间周向槽在轮胎宽度方向上截断而成，以及
横槽，在各所述环岸部中，两端在沿轮胎宽度方向邻接的所述周向槽开口且相对于轮胎周向倾斜，并在轮胎宽度方向上排列设置有多个，所述横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度在靠近所述轮胎赤道面的所述环岸部中最小，在越靠近轮胎宽度方向外侧的所述环岸部中越大。
根据该充气轮胎，通过横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度来降低最靠近轮胎赤道面的环岸部的刚性，且使环岸部的刚性朝向轮胎宽度方向外侧逐渐升高。因此，通过周向带束来增大周向刚性，从而获得抑制新品时以及经时的直径成长的效果，并且抑制由周向带束产生的轮胎赤道面附近与轮胎宽度方向外侧的刚性差。其结果是，能够谋求胎面部的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，抑制不均匀磨耗的产生，且即使是具有周向带束的构成，也能够提高耐不均匀磨耗性能。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选所述横槽在沿轮胎宽度方向邻接的两个所述环岸部中的所述倾斜角度的差越靠近轮胎赤道面越大且越靠近轮胎宽度方向外侧越小。
根据该充气轮胎，在沿轮胎宽度方向邻接的两个环岸部中的横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度的差成为邻接的两个环岸部的刚性差。因此，通过将横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度的差设为越靠近轮胎赤道面越大、越靠近轮胎宽度方向外侧越小，从而越靠近轮胎赤道面，在轮胎宽度方向上邻接的环岸部的刚性差变得越大，因此，能够抑制由周向带束引起的轮胎赤道面附近的周向刚性的过多。其结果是，能够更加谋求在胎面部的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，抑制不均匀磨耗的产生，且即使是具有周向带束的构成，也能够显著地获得提高耐不均匀磨耗性能的效果。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选将被划分在所述外侧周向槽之间的区域设为中央区域，该中央区域的轮胎宽度方向尺寸Wf和所述周向带束的轮胎宽度方向尺寸Wg的关系为Wg/Wf≥1.03。
在周向带束的轮胎宽度方向外侧的区域中，周向刚性不会变高，所以在该区域中，无需进行由横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度实现的刚性的均匀化。因此，优选将整个中央区域配置于周向带束的范围内。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选在组装于正规轮辋且填充有正规内压的无负荷状态下，所述环岸部的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差越靠近轮胎赤道面越小，越靠近轮胎宽度方向外侧越大，且最靠轮胎宽度方向外侧的所述环岸部的轮胎径向尺寸差Do和在其轮胎宽度方向内侧邻接的所述环岸部的轮胎径向尺寸差Dm的关系为Do/Dm≥1.5。
根据该充气轮胎，环岸部中的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差越小则周向刚性越小，反之，越大则周向刚性变得越大，且对于最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部的轮胎径向尺寸差Do和在其轮胎宽度方向内侧邻接的环岸部的轮胎径向尺寸差Dm而言，轮胎宽度方向外侧的轮胎径向尺寸差Do一方越大，刚性差变得越大。因此，相对于通过周向带束靠近轮胎赤道面的周向刚性变大，在环岸部中减小周向刚性，相对于通过周向带束在轮胎宽度方向外侧周向刚性变小，在环岸部中增大周向刚性，且根据Do/Dm的关系规定轮胎宽度方向外侧附近的环岸部的刚性差，由此，在环岸部中，能够抑制由周向带束引起的轮胎宽度方向上的周向刚性差。其结果是，能够更加谋求在胎面部的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，抑制不均匀磨耗的产生，且即使是具有周向带束的构成，也能够显著地获得提高耐不均匀磨耗性能的效果。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选所述环岸部形成有由沿轮胎宽度方向邻接的两条所述周向槽和沿轮胎周向邻接的两条所述横槽划分的多个花纹块，且形成有由两端在沿轮胎周向邻接的两条所述横槽开口的细槽将所述花纹块在轮胎宽度方向上截断而成的小花纹块，在所述花纹块中，最靠近所述轮胎赤道面的所述小花纹块的表面积SI和最靠近轮胎宽度方向外侧的所述小花纹块的表面积SO的关系为SO/SI≥1.01。
根据该充气轮胎，在花纹块中，最靠近轮胎宽度方向外侧的小花纹块的表面积SO大于最靠近轮胎赤道面的小花纹块的表面积SI，所以能够在花纹块内增大更靠近轮胎宽度方向外侧一侧的刚性。其结果是，能够更加谋求在胎面部的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，抑制不均匀磨耗的产生，且即使是具有周向带束的构成，也能够显著地获得提高耐不均匀磨耗性能的效果。
此外，在本发明的一方案的充气轮胎中，优选所述环岸部形成有由沿轮胎宽度方向邻接的两条所述周向槽和沿轮胎周向邻接的两条所述横槽划分而成的多个花纹块，各所述花纹块的轮胎周向尺寸L与轮胎宽度方向尺寸We的纵横比为1.2≤L/We≤2.0。
根据该充气轮胎，通过将花纹块的轮胎周向尺寸L与轮胎宽度方向尺寸We的纵横比设为上述范围，能够容易地产生由花纹块产生的刚性差。
发明效果
根据本发明，能够维持耐久性能，并且提高耐不均匀磨耗性能。
根据本发明，即使是具有周向带束的构成，也能够提高耐不均匀磨耗性能。
附图说明
图1是本发明的第一实施方式的充气轮胎的胎面部的俯视图。
图2是本发明的第一实施方式的充气轮胎的胎面部的放大图。
图3是本发明的第一实施方式的充气轮胎的其它例的胎面部的放大图。
图4是本发明的第一实施方式的充气轮胎的其它例的胎面部的放大图。
图5是本发明的第一实施方式的充气轮胎的胎面部的剖面放大图。
图6是本发明的第一实施方式的充气轮胎的胎面部的剖面放大图。
图7是表示本发明的第一实施例的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
图8是表示本发明的第一实施例的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
图9是表示本发明的第二实施方式的充气轮胎的一部分的子午剖面图。
图10是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的俯视图。
图11是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。
图12是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的剖面放大图。
图13是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的剖面放大图。
图14是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。
图15是本发明的第二实施方式的充气轮胎的子午剖面放大图。
图16是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。
图17是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。
图18是本发明的第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。
图19是表示本发明的第二实施例的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
图20是表示本发明的第二实施例的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
具体实施方式
[第一实施方式]
以下，基于附图对本发明的第一实施方式进行详细说明。需要说明的是，该发明不受该第一实施方式的限定。此外，在该第一实施方式的构成要素包含本领域的技术人员能够且容易置换的要素或者实质上相同的要素。此外，该第一实施方式所述的多个改进例可在对于本领域的技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。
图1是本第一实施方式的充气轮胎的胎面部的俯视图。图2是本第一实施方式的充气轮胎的胎面部的放大图。图3是本第一实施方式的充气轮胎的其它例的胎面部的放大图。图4是本第一实施方式的充气轮胎的其它例的胎面部的放大图。图5是本第一实施方式的充气轮胎的胎面部的剖面放大图。图6是本第一实施方式的充气轮胎的胎面部的剖面放大图。
在以下的说明中，轮胎周向是指以充气轮胎1的旋转轴(未图示)为中心轴的圆周方向。此外，轮胎宽度方向是指与所述旋转轴平行的方向，轮胎宽度方向内侧是指在轮胎宽度方向朝向轮胎赤道面(未图示)的一侧，轮胎宽度方向外侧是指在轮胎宽度方向远离轮胎赤道面的一侧。轮胎径向是指与所述旋转轴正交的方向，轮胎径向内侧是指在轮胎径向朝向旋转轴的一侧，轮胎径向外侧是指在轮胎径向远离旋转轴的一侧。轮胎赤道面是指与所述旋转轴正交，并且从充气轮胎1的轮胎宽度的中心穿过的平面。
如图1所示，本第一实施方式的充气轮胎1具有胎面部2。胎面部2由橡胶材料形成，在充气轮胎1的轮胎径向的最外侧露出，其表面作为胎面表面2A而成为充气轮胎1的轮廓。
在胎面部2的胎面表面2A，在轮胎宽度方向上排列设置有多个(在本第一实施方式中，在图1示出7条)沿轮胎周向延伸的周向槽3。周向槽3是指例如槽宽(图2和图5的Wa)为8mm以上15mm以下、槽深(从胎面表面2A的开口位置至槽底的尺寸：图5和图6的Ha)为10mm以上28mm以下的槽。
此外，在胎面部2的胎面表面2A，通过邻接的周向槽3划分形成有在轮胎周向上延伸的条状花纹。此外，在胎面部2的胎面表面2A，沿轮胎周向排列设置有多个相对于轮胎周向交叉且在轮胎宽度方向上延伸的宽度方向槽4。宽度方向槽4的两端与周向槽3连通。因此，由周向槽3划分形成的各条状花纹被宽度方向槽4分割，而在周向槽3之间划分形成花纹块状的环岸部5。宽度方向槽4是指例如槽宽(图2的Wb)为1mm以上4mm以下、槽深(从胎面表面2A的开口位置至槽底的尺寸：图6的Hb)为1mm以上5mm以下的槽。
此外，胎面部2中，在胎面表面2A且由周向槽3和宽度方向槽4划分形成的各环岸部5中，在轮胎宽度方向上不交叉并独立地排列设置有两条在轮胎周向上延伸的细槽6。各细槽6的两端与宽度方向槽4连通。因此，由周向槽3和宽度方向槽4划分形成的各环岸部5被各细槽6在轮胎宽度方向上分割为多个，在一个环岸部5内形成有由宽度方向槽4和各细槽6划分而成的中央小环岸部5A以及由周向槽3、宽度方向槽4和细槽6划分而成的两个侧方小环岸部5B。细槽6是指例如槽宽(图2和图5的Wc)为1mm以上4mm以下、槽深(从胎面表面2A的开口位置至槽底的尺寸：图5的Hc)为1mm以上5mm以下的槽。
在环岸部5中，两条细槽6形成为槽宽Wc小于周向槽3的槽宽Wa。并且，这些细槽6在中间形成有弯曲部6A。弯曲部6A配置于比连接细槽6的两端的虚拟直线A在轮胎宽度方向上更靠两条细槽6的彼此对置的轮胎宽度方向的内侧。而且，这些细槽6配置为彼此的弯曲部6A的弯曲点6Aa在轮胎周向上位置偏移。
如图2所示，在一条细槽6中以一个弯曲形成有弯曲部6A的情况下，细槽6的弯曲点6Aa是在该一个弯曲中在轮胎宽度方向两条细槽6的彼此对置的轮胎宽度方向的内侧的弯曲点。
此外，如图3所示，在一条细槽6中以多个弯曲形成有弯曲部6A的情况下，细槽6的弯曲点6Aa设为在该多个弯曲中在轮胎宽度方向两条细槽6的彼此对置的轮胎宽度方向的最内侧(比基准直线B更靠两条细槽6的彼此对置的轮胎宽度方向的内侧)的弯曲点。
此外，如图4所示，在一条细槽6中以多个弯曲形成弯曲部6A的情况下，且在该多个弯曲中在轮胎宽度方向两条细槽6的彼此对置的轮胎宽度方向的最内侧的弯曲点为多个的情况下，细槽6的弯曲点6Aa设为连结最内侧的多个轮胎周向的两端的弯曲点的基准直线C的中心点。因此，该情况下，如图4所示，弯曲点6Aa包含与弯曲点不一致的情况。
根据这种构成的本第一实施方式的充气轮胎1，由周向槽3和宽度方向槽4划分形成的各环岸部5被两条细槽6分割为中央小环岸部5A和两个侧方小环岸部5B而形成，由此，通过低刚性化而使胎面部2的接地时的接地压得以缓和。而且，各细槽6具有弯曲部6A地弯曲形成，使长度延长，由此通过进一步的低刚性化而使接地压进一步得以缓和。因此，能够提高耐不均匀磨耗性能。
而且，根据本第一实施方式的充气轮胎1，将弯曲部6A配置于比连结细槽6的两端的虚拟直线A更靠两条细槽6的彼此对置的轮胎宽度方向的内侧，由此，抑制侧方小环岸部5B的胎面表面2A上的面积变小，防止刚性降低。而且，通过将两条细槽6的彼此的弯曲点6Aa在轮胎周向上位置偏移地配置，而抑制中央小环岸部5A局部变细，防止刚性降低。因此，能够抑制环岸部5的扭断、缺口的产生。
其结果是，根据本第一实施方式的充气轮胎1，能够抑制扭断、缺口的产生，维持耐久性能，并且提高耐不均匀磨耗性能。
此外，在本第一实施方式的充气轮胎1中，优选细槽6的弯曲部6A的弯曲角度α为90°以上160°以下的范围。如图2～图4所示，弯曲角度α是在弯曲部6A的弯曲中较小一侧的角度。
根据该充气轮胎1，如果弯曲部6A的弯曲角度α为90°以上，则弯曲呈锐角以上，因此不易产生扭断、缺口，维持耐久性的效果较大。另一方面，如果弯曲部6A的弯曲角度α为160°以下，则延长细槽6的长度来使谋求低刚性化的效果较大。
此外，在本第一实施方式的充气轮胎1中，如图2所示，优选两条细槽6的彼此的弯曲点6Aa的轮胎周向的偏移幅度Lc相对于形成有各细槽6的环岸部5的轮胎周向尺寸L为0.1≤Lc/L。偏移幅度Lc的最大值为虚拟直线A以下的范围。
根据该充气轮胎1，通过设为0.1≤Lc/L，能够更加抑制两条细槽6间的中央小环岸部5A局部变细，而进一步防止刚性降低，耐久性能的维持效果较大。
此外，在本第一实施方式的充气轮胎1中，优选宽度方向槽4形成为相对于轮胎宽度方向倾斜延伸，且相对于轮胎宽度方向的角度β为5°以上50°以下的范围。
根据该充气轮胎1，如果宽度方向槽4相对于轮胎宽度方向的角度β为5°以上，则延长宽度方向槽4的长度来使谋求低刚性化的效果较大。如果宽度方向槽4相对于轮胎宽度方向的角度β为50°以下，则抑制角变尖，因此，不易产生扭断、缺口，维持耐久性的效果较大。
需要说明的是，在本第一实施方式的充气轮胎1中，宽度方向槽4在由邻接的周向槽3划分形成的条状花纹中设置为相对于轮胎宽度方向以相同朝向倾斜。而且，在本第一实施方式的充气轮胎1中，宽度方向槽4在邻接的条状花纹中也设置为相对于轮胎宽度方向以相同朝向倾斜。通过以这样的方式构成，使各环岸部5的形状固定化，有助于耐不均匀磨耗性能的提高。
此外，在本第一实施方式的充气轮胎1中，优选在将周向槽3的槽深设为Ha、将宽度方向槽4的槽深设为Hb、将细槽6的槽深设为Hc时，满足Ha>Hb、Ha>Hc的关系。
根据该充气轮胎1，通过将宽度方向槽4的槽深Hb、细槽6的槽深Hc设为小于周向槽3的槽深Ha，来抑制环岸部5的轮胎周向的刚性降低，因此维持耐久性的效果较大。
此外，在本第一实施方式的充气轮胎1中，优选在将宽度方向槽4的槽深设为Hb，将细槽6的槽深设为Hc时，Hb为1mm以上5mm以下，Hc为1mm以上5mm以下。
根据该充气轮胎1，通过将宽度方向槽4的槽深Hb、细槽6的槽深Hc设为1mm以上5mm以下，来抑制环岸部5的刚性降低，因此维持耐久性的效果较大。
此外，在本第一实施方式的充气轮胎1中，优选宽度方向槽4形成为相对于轮胎宽度方向倾斜延伸，且在相对于轮胎周向呈锐角的环岸部5的角部形成有倒角4A。
根据该充气轮胎1，通过设置倒角4A，不易产生扭断、缺口，维持耐久性的效果较大。
此外，在本第一实施方式的充气轮胎1中，如图2～图5所示，优选进一步具备刀槽花纹7，所述刀槽花纹7形成为在胎面表面2A上一端与周向槽3连通，另一端不与细槽6交叉而在环岸部5内终止。刀槽花纹7在将槽宽设为Wd、将槽深设为Hd、将槽长度设为Ld、将环岸部5的轮胎宽度方向尺寸设为We、将周向槽3的槽深设为Ha时，满足0.3mm≤Wd≤2.0mm、0.3≤Hd/Ha≤1.0、0.03≤Ld/We≤0.2的关系。
根据该充气轮胎1，通过刀槽花纹7来谋求环岸部5的低刚性化并缓和接地压，因此提高耐不均匀磨耗性能的效果较大。
第一实施例
在本第一实施例中，对条件不同的多种试验轮胎，进行了与耐不均匀磨耗性能和耐久性能相关的性能试验(参照图7和图8)。
在该性能试验中，将轮胎尺寸445/50R22.5的充气轮胎(重载荷用充气轮胎)组装于正规轮辋，填充正规内压，并装接于试验车辆(2-D·D车)的拖车轴。
在此，正规轮辋是由JATMA所规定的“标准轮辋”、由TRA所规定的“Design Rim”、或者由ETRTO所规定的“Measuring Rim”。此外，正规内压是由JATMA所规定的“最高气压”、由TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值、或者由ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES”。
在与耐不均匀磨耗性能相关的性能试验中，在试验车辆行驶了10万英里(约16万km)后，测定环岸部产生的不均匀磨耗的面积和深度。然后，基于该测定结果，进行将以往例作为基准(100)的指数评价。该评价数值越大耐不均匀磨耗性能越优异且优先。
在与耐久性能相关的性能试验中，在试验车辆行驶了10万英里(约16万km)后，测定环岸部产生的扭断、缺口的数量。然后，基于该测定结果，进行将以往例作为基准(100)的指数评价。该评价数值越大，扭断、缺口的数量越少，耐久性能越优异且优先。
图7所示的以往例的充气轮胎不具有细槽。图7所示的各比较例的充气轮胎具有细槽，但细槽的形态与本实施例的规定不同。另一方面，图7和图8所示的各实施例的充气轮胎中，细槽的形态为规定范围。
如图7和图8的试验结果所示，可知：实施例1～实施例12的充气轮胎维持耐久性能，并且耐不均匀磨耗性能得以改善。
[第二实施方式]
以下，基于附图对本发明的第二实施方式进行详细说明。需要说明的是，该发明不受该第二实施方式的限定。此外，该第二实施方式的构成要素包含本领域的技术人员能够且容易置换的要素或者实质上相同的要素。此外，该第二实施方式所述的多个改进例可在对于本领域的技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。
图9是本第二实施方式的充气轮胎的一部分的子午剖面图，图10是本第二实施方式的充气轮胎的胎面部的俯视图。图11是本第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。图12以及图13是本第二实施方式的充气轮胎的胎面部的剖面放大图。
在以下说明中，轮胎径向是指与充气轮胎101的旋转轴(未图示)正交的方向，轮胎径向内侧是指在轮胎径向朝向旋转轴的一侧，轮胎径向外侧是指在轮胎径向远离旋转轴的一侧。此外，轮胎周向是指以所述旋转轴为中心轴的圆周方向。此外，轮胎宽度方向是指与所述旋转轴平行的方向，轮胎宽度方向内侧是指在轮胎宽度方向朝向轮胎赤道面(轮胎赤道线)CL的一侧，轮胎宽度方向外侧是指在轮胎宽度方向远离轮胎赤道面CL的一侧。轮胎赤道面CL是指与充气轮胎101的所述旋转轴正交，并且从充气轮胎101的轮胎宽度的中心穿过的平面。轮胎赤道线是指位于轮胎赤道面CL上且沿着充气轮胎101的轮胎周向的线。在本第二实施方式中，对轮胎赤道线赋予与轮胎赤道面相同的符号“CL”。
本第二实施方式的充气轮胎101是应用于卡车、公共汽车等的重载荷用充气轮胎。如图9所示，该充气轮胎101具有：胎面部121、胎面部121的轮胎宽度方向两外侧的胎肩部122、从各胎肩部122依次连续的侧壁部以及胎圈部。需要说明的是，在图9中，省略了侧壁部以及胎圈部。此外，该充气轮胎101构成为包含胎体层124和带束层125。
胎面部121由橡胶材料(胎面橡胶)形成，在充气轮胎101的轮胎径向的最外侧露出，其表面为充气轮胎101的轮廓。在胎面部121的外周表面，就是说，在行驶时与路面接触的踏面，形成有胎面表面121A。
胎肩部122是胎面部121的轮胎宽度方向两外侧的部位。此外，虽然图中没有明示，但侧壁部露出于充气轮胎101的轮胎宽度方向的最外侧。此外，虽然图中没有明示，但胎圈部具有胎圈芯和胎边芯。胎圈芯通过将作为钢丝的胎圈钢丝卷绕成环(ring)状而形成。胎边芯是配置于通过在胎圈芯的位置向轮胎宽度方向外侧折回胎体层124的轮胎宽度方向端部而形成的空间的橡胶材料。
胎体层124的各轮胎宽度方向端部在一对胎圈芯处从轮胎宽度方向内侧向轮胎宽度方向外侧折回，且在轮胎周向呈环(toroid)状滚绕而构成轮胎的骨架。该胎体层124通过涂层橡胶包覆有胎体帘线(未图示)，该胎体帘线以相对于轮胎周向的角度在沿轮胎子午线方向的同时与轮胎周向具有某一角度的方式排列设置有多个。胎体帘线由钢或有机纤维(聚酯、人造丝、尼龙等)形成。
带束层125在本第二实施方式中形成为将4层带束125A、125B、125C、125D在轮胎径向上层叠而成的多层构造，在胎面部121中配置于作为胎体层124的外周的轮胎径向外侧，在轮胎周向覆盖胎体层124。带束125A、125B、125C、125D通过涂层橡胶包覆有帘线(未图示)，该帘线相对于轮胎周向呈规定的角度(例如，相对于轮胎周向呈45°以上90°以下)。帘线由钢或有机纤维(聚酯、人造丝、尼龙等)形成。各带束125A、125B、125C、125D设为在轮胎径向的层叠中使帘线交叉。需要说明的是，在带束层125，只要在轮胎径向层叠的至少两个带束设为使帘线交叉即可。
此外，带束层125设有周向带束126。周向带束126通过涂层橡胶包覆有帘线(未图示)，该帘线相对于轮胎周向呈0°(包含±5°)的角度，且在轮胎宽度方向上并列设置。帘线由钢或有机纤维(聚酯、人造丝、尼龙等)形成。该周向带束126在带束层125的带束之间包含轮胎赤道面CL的位置并配置于轮胎宽度方向。在本第二实施方式中，周向带束126配置于带束125B、125C之间。即，周向带束126配置为与在带束层125中设为使帘线交叉的两个带束的轮胎径向的内侧或外侧重叠。
此外，如图10～图13所示，胎面部121在胎面表面121A设有7条以上的奇数条(在本第二实施方式中为7本)的周向槽103，该周向槽103是沿着轮胎周向延伸、与轮胎赤道线CL平行的直线槽。周向槽103是槽宽(图11和图13的Wa)为8mm以上15mm以下、槽深(从胎面表面121A的开口位置至槽底的尺寸：图12和图13的Ha)为10mm以上28mm以下的槽。并且，胎面表面121A通过各周向槽103形成有条状花纹状的环岸部105，该环岸部105沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上排列有8条以上的偶数条(在本第二实施方式中为8条)。
周向槽103包含：正中间配置于轮胎赤道面CL上的中央周向槽103A、配置在轮胎宽度方向最外侧的外侧周向槽103C、以及配置于中央周向槽103A和外侧周向槽103C之间的中间周向槽103B。此外，环岸部105包含：配置于两外侧周向槽103C的轮胎宽度方向内侧的内侧环岸部105A、以及配置于两外侧周向槽103C的轮胎宽度方向外侧的外侧环岸部105B。此外，将配置有内侧环岸部105A的两外侧周向槽103C的轮胎宽度方向内侧的区域称为中央区域Ce。即，内侧环岸部105A配置于中央区域Ce内。
此外，如图10～图13所示，胎面部121在胎面表面121A的中央区域Ce的各内侧环岸部105A中设有横槽(也称为宽度方向槽)104，该横槽104的两端在沿轮胎宽度方向邻接的两条周向槽103开口。横槽104是指槽宽(图11的Wb)为1mm以上4mm以下、槽深(从胎面表面121A的开口位置至槽底的尺寸：图12的Hb)为1mm以上5mm以下的槽。并且，在内侧环岸部105A，形成有花纹块151，该花纹块151由邻接的周向槽103划分形成的各环岸部105被横槽104分割而成。需要说明的是，如图10所示，横槽104设置为朝向周向槽103的开口部分在周向槽103的轮胎宽度方向的两槽壁对置，且配置为在轮胎宽度方向上连续，但并不限定于此，也可以在轮胎宽度方向上不连续。
此外，如图10～图13所示，胎面部121在由周向槽103和横槽104划分形成的花纹块151中设有两端在沿轮胎周向邻接的两条横槽104开口的细槽106。细槽106是指槽宽(图11和图13的Wc)为1mm以上4mm以下、槽深(从胎面表面121A的开口位置至槽底的尺寸：图13的Hc)为1mm以上5mm以下的槽。并且，花纹块151形成有在轮胎宽度方向上被细槽106截断的小花纹块151A。在图10～图13中，细槽106在一个花纹块151中沿轮胎宽度方向排列设置有两条，因此，小花纹块151A包含：轮胎宽度方向中央的中央小花纹块151Aa、以及该轮胎宽度方向两侧的两个外侧小花纹块151Ab。此外，图11所示的细槽106在中间形成有弯曲部106A，但细槽106也可以不形成弯曲部106A，而形成为呈直线状延伸(参照图17)。此外，细槽106只要相对于花纹块151至少设有一个即可(参照图18)，该情况下，小花纹块151A不存在中央小花纹块151Aa，而包含轮胎宽度方向两侧的两个外侧小花纹块151Ab。
此外，如图10～图13所示，胎面部121也可以具有刀槽花纹107，所述刀槽花纹107形成为在胎面表面121A上一端与周向槽103连通，另一端不与细槽106交叉而在环岸部105(小花纹块151A(外侧小花纹块151Ab))内终止。刀槽花纹107由于谋求环岸部105(小花纹块151A(外侧小花纹块151Ab))的刚性降低，使接地压得以缓和，因此，能够提高耐不均匀磨耗性能。刀槽花纹107在每个花纹块151中设有相同数量，且所有的刀槽花纹107的槽宽Wd、槽深Hd、槽长度Ld相同。由此，刀槽花纹107的设置原因不在于在各环岸部105中使刚性发生变化。刀槽花纹107是槽宽Wd、槽深Hd、槽长度Ld相对于环岸部105的轮胎宽度方向尺寸We、周向槽103的槽深Ha满足0.3mm≤Wd≤2.0mm、0.3≤Hd/Ha≤1.0、0.03≤Ld/We≤0.2的关系的槽。
此外，如图11以及图12所示，胎面部121也可以在横槽104相对于周向槽103倾斜地开口的呈锐角侧的环岸部105(花纹块151)的角部形成有倒角104A。通过设置倒角104A，不易产生环岸部105(花纹块151)的扭断、缺口，能够维持耐久性。
图14是本第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。图15是本第二实施方式的充气轮胎的子午剖面放大图。图16～图18是本第二实施方式的充气轮胎的胎面部的放大俯视图。
在本第二实施方式的充气轮胎101中，如图11以及图14所示，横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ在靠近轮胎赤道面CL的环岸部105(内侧环岸部105A)中最小，在越靠近轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)越大。在本第二实施方式中，如图14所示，在以轮胎赤道面CL(中央周向槽103A)为边界的一方的轮胎宽度方向外侧设有三条环岸部105(内侧环岸部105A)。在该三条环岸部105(内侧环岸部105A)中，存在：最靠近轮胎赤道面CL的环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ1、轮胎宽度方向的中间的环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ2、以及最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ3。并且，这些倾斜角度θ1、θ2、θ3的关系满足θ1<θ2<θ3。
根据该充气轮胎101，通过横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ1、θ2、θ3，降低最靠近轮胎赤道面CL的环岸部105(内侧环岸部105A)的刚性，且使环岸部105(内侧环岸部105A)的刚性朝向轮胎宽度方向外侧逐渐升高。因此，通过周向带束126来增大周向刚性，获得抑制新品时以及经时的直径成长的效果，并且抑制由周向带束126产生的轮胎赤道面CL附近与轮胎宽度方向外侧的刚性差。其结果是，能够谋求胎面部121的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化并抑制不均匀磨耗的产生，且即使是具有周向带束126的构成，也能够提高耐不均匀磨耗性能。
需要说明的是，横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ优选为50°以上80°以下。当横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ接近0°时，锐角部的刚性变弱，而成为扭断、缺口的原因。此外，当横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ接近90°时，刚性变得过强，在轮胎赤道面CL侧的花纹块151和宽度方向外侧的花纹块151难以产生刚性差，使耐不均匀磨耗性能降低。根据以上，当横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ为50°以上80°以下时，将花纹块151的刚性保持于适度，从而优选。此外，如图10所示，横槽104设置为朝向周向槽103的开口部分在周向槽103的轮胎宽度方向的两槽壁对置，且以轮胎赤道面CL为边界在轮胎宽度方向外侧具有上述倾斜角度θ(θ1、θ2、θ3)的关系。因此，横槽104在轮胎宽度方向的端到端的整个中央区域Ce中配置为大致S字形状。而且，花纹块151也与横槽104同样地，在轮胎宽度方向的端到端的整个中央区域Ce中配置为大致S字形状。这样，通过将横槽104和花纹块151在轮胎宽度方向连续地配置为大致S字形状，容易地谋求上述的胎面部121的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化。需要说明的是，横槽104和花纹块151即使在轮胎宽度方向上不连续，也能够谋求轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化。
此外，在本第二实施方式的充气轮胎101中，在轮胎宽度方向上邻接的两个环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ的差优选越靠近轮胎赤道面CL越大且越靠近轮胎宽度方向外侧越小。在本第二实施方式中，如图14所示，在以轮胎赤道面CL(中央周向槽103A)为边界的一方的轮胎宽度方向外侧设有三条环岸部105(内侧环岸部105A)。在该三条环岸部105(内侧环岸部105A)中，存在：最靠近轮胎赤道面CL的环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ1、轮胎宽度方向的中间的环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ2、以及最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ3。并且，在轮胎宽度方向上邻接的两个环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ的差存在θ2-θ1和θ3-θ2。并且，这些θ2-θ1和θ3-θ2的关系满足θ2-θ1>θ3-θ2。
根据该充气轮胎101，在轮胎宽度方向上邻接的两个环岸部105(内侧环岸部105A)中的横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ的差成为邻接的两个环岸部105(内侧环岸部105A)的刚性差。因此，将横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ的差设为越靠近轮胎赤道面CL越大且越靠近轮胎宽度方向外侧越小，由此越靠近轮胎赤道面CL，在轮胎宽度方向上邻接的环岸部105(内侧环岸部105A)的刚性差变得越大，因此，能够抑制由周向带束126引起的轮胎赤道面CL附近的周向刚性的过多。其结果是，能够更加谋求胎面部121的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化并抑制不均匀磨耗的产生，即使是具有周向带束126的构成，也能够显著地获得提高耐不均匀磨耗性能的效果。
需要说明的是，θ2-θ1和θ3-θ2的关系满足1°≤(θ2-θ1)-(θ3-θ2)≤5°则会通过横槽104进一步谋求胎面部121的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，从而优选。
此外，在本第二实施方式的充气轮胎101中，如图9所示，将配置有内侧环岸部105A的两外侧周向槽103C、103C的轮胎宽度方向内侧的区域设为中央区域Ce，该中央区域Ce的轮胎宽度方向尺寸Wf和周向带束126的轮胎宽度方向尺寸Wg的关系优选为Wg/Wf≥1.03。
在周向带束126的轮胎宽度方向外侧的区域中，周向刚性不会变高，所以在该区域中，无需进行由横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ实现的刚性的均匀化。因此，优选将整个中央区域Ce配置于周向带束126的范围内。
需要说明的是，各轮胎宽度方向尺寸Wf、Wg的关系满足Wg/Wf≥1.05，能够将由横槽104相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ实现的刚性的均匀化的范围充分配置于周向带束126的范围内，从而优选。
此外，在本第二实施方式的充气轮胎101中，优选在组装于正规轮辋且填充有正规内压的无负荷状态下，环岸部105(内侧环岸部105A)的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差越靠近轮胎赤道面CL越小，越靠近轮胎宽度方向外侧越大，且最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)的轮胎径向尺寸差Do和在其轮胎宽度方向内侧邻接的环岸部105(内侧环岸部105A)的轮胎径向尺寸差Dm的关系为Do/Dm≥1.5。在本第二实施方式中，如图15所示，在以轮胎赤道面CL(中央周向槽103A)为边界的一方的轮胎宽度方向外侧设有三条环岸部105(内侧环岸部105A)。在该三条环岸部105(内侧环岸部105A)中，存在：最靠近轮胎赤道面CL的环岸部105(内侧环岸部105A)中的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差D1、轮胎宽度方向的中间的环岸部105(内侧环岸部105A)中的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差D2、以及最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)中的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差D3。并且，这些轮胎径向尺寸差D1、D2、D3的关系为D1<D2<D3，且最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)的轮胎径向尺寸差Do(D3)和在其轮胎宽度方向内侧邻接的环岸部105(内侧环岸部105A)的轮胎径向尺寸差Dm(D2)的关系满足D3/D2≥1.5。
在此，正规轮辋是由JATMA所规定的“标准轮辋”、由TRA所规定的“Design Rim”、或者由ETRTO所规定的“Measuring Rim”。此外，正规内压是由JATMA所规定的“最高气压”、由TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITSAT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中记载的最大值、或者由ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES”。
根据该充气轮胎101，环岸部105(内侧环岸部105A)中的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差越小则周向刚性越小，反之，越大则周向刚性变得越大，且对于最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)的轮胎径向尺寸差Do和在其轮胎宽度方向内侧邻接的环岸部105(内侧环岸部105A)的轮胎径向尺寸差Dm而言，轮胎宽度方向外侧的轮胎径向尺寸差Do一方越大，刚性差变得越大。因此，相对于通过周向带束126靠近轮胎赤道面CL的周向刚性变大，在环岸部105(内侧环岸部105A)中减小周向刚性，相对于通过周向带束126在轮胎宽度方向外侧周向刚性变小，在环岸部105(内侧环岸部105A)中增大周向刚性，且根据Do/Dm的关系规定轮胎宽度方向外侧附近的环岸部105(内侧环岸部105A)的刚性差，由此，在环岸部105(内侧环岸部105A)中，能够抑制由周向带束126引起的轮胎宽度方向上的周向刚性差。其结果是，能够更加谋求胎面部121的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，抑制不均匀磨耗的产生，且即使是具有周向带束126的构成，也能够显著地获得提高耐不均匀磨耗性能的效果。
需要说明的是，轮胎径向尺寸差Do、Dm的关系满足Do/Dm≥2.0，能够通过在周向刚性差较大的周向带束126的轮胎宽度方向外侧端附近增大轮胎宽度方向外侧的环岸部105(内侧环岸部105A)的刚性差，来进一步谋求胎面部121的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，从而优选。
此外，在本第二实施方式的充气轮胎101中，如图11所示，环岸部105(内侧环岸部105A)形成有由在轮胎宽度方向上邻接的两条周向槽103和在轮胎周向上邻接的两条横槽104划分而成的多个花纹块151，且形成有由两端在沿轮胎周向邻接的两条横槽104开口的细槽106将花纹块151在轮胎宽度方向上截断而成的小花纹块151A。并且，如图16～图18所示，在花纹块151中，最靠近轮胎赤道面CL的外侧小花纹块151Ab的表面积SI和最靠近轮胎宽度方向外侧的外侧小花纹块151Ab的表面积SO的关系优选为SO/SI≥1.01。
根据该充气轮胎101，在花纹块151中，最靠近轮胎宽度方向外侧的外侧小花纹块151Ab的表面积SO大于最靠近轮胎赤道面CL的外侧小花纹块151Ab的表面积SI，所以能够在花纹块151内增大更靠近轮胎宽度方向外侧一侧的刚性。其结果是，能够更加谋求胎面部121的轮胎宽度方向上的周向刚性的均匀化，抑制不均匀磨耗的产生，且即使是具有周向带束126的构成，也能够显著地获得提高耐不均匀磨耗性能的效果。
需要说明的是，表面积SI、SO的关系满足1.03≤SO/SI≤1.10会使花纹块151内的轮胎宽度方向的刚性差处于不会变得过多的范围，从而优选。此外，表面积SI、SO设为不包含上述的刀槽花纹107。就是说，刀槽花纹107的设置原因不在于使刚性发生变化。因此，如上所述，刀槽花纹107在每个花纹块151中设有相同数量，且所有的刀槽花纹107的槽宽Wd、槽深Hd、槽长度Ld相同。
此外，在本第二实施方式的充气轮胎101中，如图11所示，环岸部105(内侧环岸部105A)优选形成有由在轮胎宽度方向上邻接的两条周向槽103和在轮胎周向上邻接的两条横槽104划分而成的多个花纹块151，各花纹块151的轮胎周向尺寸L与轮胎宽度方向尺寸We的纵横比为1.2≤L/We≤2.0。
根据该充气轮胎101，通过将花纹块151的轮胎周向尺寸L和轮胎宽度方向尺寸We的纵横比设为上述范围，能够容易地产生由花纹块151产生的刚性差。
需要说明的是，花纹块151的轮胎周向尺寸L和轮胎宽度方向尺寸We的纵横比满足1.4≤L/We≤1.8的范围会使由花纹块151产生的刚性差处于不会变得过多的范围，从而优选。
第二实施例
在本第二实施例中，对于条件不同的多种试验轮胎，进行了与耐不均匀磨耗性能相关的性能试验(参照图19和图20)。
在该性能试验中，将轮胎尺寸445/50R22.5的充气轮胎(重载荷用充气轮胎)组装于由TRA所规定的正规轮辋(22.5"×14.00")，填充正规内压(830kPa)，并装接于试验车辆(6×4拖拉机拖车)的拖车轴。
在与耐不均匀磨耗性能相关的性能试验中，在试验车辆行驶了10km后，计测内侧周向槽以及外侧周向槽的槽深，并将其差作为不均匀磨耗量进行测定。然后，基于该测定结果，进行将以往例作为基准(100)的指数评价。该评价数值越大耐不均匀磨耗性能越优异且优先。
图19和图20所示的以往例以及实施例101～实施例118的充气轮胎具备：周向带束；三条环岸部，在中央周向槽与外侧周向槽之间被中间周向槽在轮胎宽度方向上截断而成；以及横槽，在各环岸部中，两端在沿轮胎宽度方向邻接的周向槽开口且相对于轮胎周向倾斜，并在轮胎宽度方向上排列设置有多个。并且，以往例的充气轮胎中，最靠近轮胎赤道面CL的环岸部中的横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ1、轮胎宽度方向的中间的环岸部中的横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ2、以及最靠轮胎宽度方向外侧的环岸部中的横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度θ3的关系为θ1＝θ2＝θ3。另一方面，实施例101～实施例118的充气轮胎满足θ1<θ2<θ3。此外，以往例、实施例101～实施例110的充气轮胎不具有细槽，实施例111～实施例118的充气轮胎具有细槽，且小花纹块的表面积SO、SI的关系被规定。
如图19和图20的试验结果所示，可知，实施例101～实施例118的充气轮胎改善了耐不均匀磨耗性能。
标记说明
1 充气轮胎
2 胎面部
2A 胎面表面
3 周向槽
4 宽度方向槽
4A 倒角
5 环岸部
5A 中央小环岸部
5B 侧方小环岸部
6 细槽
6A 弯曲部
6Aa 弯曲点
7 刀槽花纹
A 虚拟直线
101 充气轮胎
121 胎面部
121A 胎面表面
122 胎肩部
124 胎体层
125 带束层
125A、125B、125C、125D 带束
126 周向带束
103 周向槽
103A 中央周向槽
103B 中间周向槽
103C 外侧周向槽
104 横槽
104A 倒角
105 环岸部
105A 内侧环岸部
105B 外侧环岸部
151 花纹块
151A 小花纹块
151Aa 中央小花纹块
151Ab 外侧小花纹块
106 细槽
106A 弯曲部
107 刀槽花纹
Ce 中央区域
CL 轮胎赤道面(轮胎赤道线)
D1、D2、D3 轮胎径向尺寸差
Do、Dm 轮胎径向尺寸差
L 轮胎周向尺寸
SI、SO 小花纹块的表面积
We 花纹块的轮胎宽度方向尺寸
Wf 中央区域的轮胎宽度方向尺寸
Wg 周向带束的轮胎宽度方向尺寸
θ(θ1、θ2、θ3) 横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度

Claims (5)

1.一种充气轮胎，其特征在于，具备：
周向带束，所述周向带束由在胎面部沿着轮胎周向延伸的帘线在轮胎宽度方向上并列设置而成，包含轮胎赤道面的位置并配置在轮胎宽度方向；
周向槽，所述周向槽在所述胎面部的胎面表面上沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上排列设置，包含配置于轮胎赤道面上的中央周向槽、配置在轮胎宽度方向最外侧的外侧周向槽、以及配置在所述中央周向槽和所述外侧周向槽之间的中间周向槽；
至少三条环岸部，在所述中央周向槽和所述外侧周向槽之间被所述中间周向槽在轮胎宽度方向上截断而成，以及
横槽，在各所述环岸部中，两端在沿轮胎宽度方向邻接的所述周向槽开口且相对于轮胎周向倾斜，并在轮胎宽度方向上排列设置有多个，
所述横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度在靠近所述轮胎赤道面的所述环岸部中最小，在越靠近轮胎宽度方向外侧的所述环岸部中越大，
在组装于正规轮辋且填充有正规内压的无负荷状态下，所述环岸部的轮胎宽度方向两端的轮胎径向尺寸差越靠近轮胎赤道面越小，越靠近轮胎宽度方向外侧越大，且最靠轮胎宽度方向外侧的所述环岸部的轮胎径向尺寸差Do和在其轮胎宽度方向内侧邻接的所述环岸部的轮胎径向尺寸差Dm的关系为Do/Dm≥1.5。
2.一种充气轮胎，其特征在于，具备：
周向带束，所述周向带束由在胎面部沿着轮胎周向延伸的帘线在轮胎宽度方向上并列设置而成，包含轮胎赤道面的位置并配置在轮胎宽度方向；
周向槽，所述周向槽在所述胎面部的胎面表面上沿着轮胎周向延伸，且在轮胎宽度方向上排列设置，包含配置于轮胎赤道面上的中央周向槽、配置在轮胎宽度方向最外侧的外侧周向槽、以及配置在所述中央周向槽和所述外侧周向槽之间的中间周向槽；
至少三条环岸部，在所述中央周向槽和所述外侧周向槽之间被所述中间周向槽在轮胎宽度方向上截断而成，以及
横槽，在各所述环岸部中，两端在沿轮胎宽度方向邻接的所述周向槽开口且相对于轮胎周向倾斜，并在轮胎宽度方向上排列设置有多个，
所述横槽相对于轮胎周向的锐角的倾斜角度在靠近所述轮胎赤道面的所述环岸部中最小，在越靠近轮胎宽度方向外侧的所述环岸部中越大，
所述环岸部形成有由沿轮胎宽度方向邻接的两条所述周向槽和沿轮胎周向邻接的两条所述横槽划分的多个花纹块，且形成有由两端在沿轮胎周向邻接的两条所述横槽开口的细槽将所述花纹块在轮胎宽度方向上截断而成的小花纹块，
在所述花纹块中，最靠近所述轮胎赤道面的所述小花纹块的表面积SI和最靠近轮胎宽度方向外侧的所述小花纹块的表面积SO的关系为SO/SI≥1.01。
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，
所述横槽在沿轮胎宽度方向邻接的两个所述环岸部中的所述倾斜角度的差越靠近轮胎赤道面越大，越靠近轮胎宽度方向外侧越小。
4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，
将被划分在所述外侧周向槽之间的区域设为中央区域，所述中央区域的轮胎宽度方向尺寸Wf和所述周向带束的轮胎宽度方向尺寸Wg的关系为Wg/Wf≥1.03。
5.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，
所述环岸部形成有由沿轮胎宽度方向邻接的两条所述周向槽和沿轮胎周向邻接的两条所述横槽划分而成的多个花纹块，各所述花纹块的轮胎周向尺寸L和轮胎宽度方向尺寸We的纵横比为1.2≤L/We≤2.0。
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