CN108699477B - 润滑剂组合物 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种润滑剂组合物，其具有充分的耐微振磨损性，即使在高温环境下使用也能够充分抑制其由轴承处漏出。本发明的润滑剂组合物的特征在于，含有作为基础油的全氟聚醚、作为增稠剂的氟树脂、以及作为添加剂的多元醇酯、脲基润滑脂及二烷基二硫代磷酸锌，其中，所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯及所述脲基润滑脂的合计含量的质量比为78/22～95/5，所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯的含量的质量比为90/10～96.5/3.5，所述多元醇酯的含量与所述脲基润滑脂的含量的质量比为40/60～65/35，所述氟树脂相对于润滑剂组合物整体的含量为15～24质量％，所述二烷基二硫代磷酸锌相对于润滑剂组合物整体的含量为0.5～4质量％。

Description

润滑剂组合物

技术领域

本发明涉及一种润滑剂组合物。更详细而言，涉及一种具有充分的耐微振磨损性、即使在高温环境下使用也能够充分抑制其由轴承处漏出的润滑剂组合物。

背景技术

氟素润滑脂在高温下的耐久性、氧化稳定性、耐药品性、低温性优异，常被用于极端苛刻条件下的润滑。但是，氟素润滑脂中的基础油和增稠剂均为氟系，所以其价格较高，而且，它与作为润滑材料的金属、树脂、橡胶等的相容性较差。此外，氟素润滑脂在高负载的条件下，有时不会形成润滑所需的油膜，从而轴承产生微振磨损，导致发生异响、振动加剧等。并且，有时会以微振磨损为起点引发更大的损伤，导致轴承、机器破损。

另外，一般而言，润滑脂在高温使用环境下容易软化，在作为轴承用润滑剂使用时，存在容易发生由轴承处漏出的问题。这种问题会使轴承内的润滑脂量降低，成为导致轴承寿命缩短的主要原因。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：JP特开2003-96480号公报

专利文献2：JP特开2004-28326号公报

专利文献3：JP特开2009-35590号公报

发明内容

发明要解决的课题

例如，在专利文献1中公开了一种在氟系润滑剂中配合非氟系合成油而成的润滑脂组合物，但是对于其耐微振磨损性及在高温环境下使用时防止其由轴承处漏出尚未进行研究。另外，在专利文献2中公开了一种将脲基润滑脂与氟素润滑脂按质量比为40～80：60～20的比例进行混合而得到的润滑脂组合物，但是对于其耐微振磨损性尚未进行研究，并且在高温环境下使用时无法充分防止其由轴承处漏出。另外，在专利文献3中公开了一种将非氟素润滑脂与氟素润滑脂混合而得到的润滑脂组合物，但是其耐微振磨损性并不充分，对于在高温环境下使用时如何防止其由轴承处漏出也并未进行充分的研究。

因此，本发明的目的在于，提供一种具有充分的耐微振磨损性、即使在高温环境下使用也能够充分抑制其由轴承处漏出的润滑剂组合物。

用于解决课题的手段

本发明人进行了深入研究，结果成功地研制出了如下润滑剂组合物，从而完成本发明。所述润滑剂组合物含有作为基础油的全氟聚醚、作为增稠剂的氟树脂、以及作为添加剂的多元醇酯、脲基润滑脂及二烷基二硫代磷酸锌，其中，所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯及所述脲基润滑脂的合计含量的质量比为78/22～95/5，所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯含量的质量比为90/10～96.5/3.5，所述多元醇酯的含量与所述脲基润滑脂的含量的质量比为40/60～65/35，相对于润滑剂组合物整体，所述氟树脂的含量为15～24质量％，并且，相对于润滑剂组合物整体，所述二烷基二硫代磷酸锌的含量为0.5～4质量％，因此，其具有充分的耐微振磨损性，即使在高温环境下使用，也能够充分地抑制其由轴承处漏出。

即，本发明涉及以下(1)～(4)。

(1)一种润滑剂组合，其特征在于，其含有作为基础油的全氟聚醚、作为增稠剂的氟树脂、以及作为添加剂的多元醇酯、脲基润滑脂及二烷基二硫代磷酸锌，其中，所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯及所述脲基润滑脂的合计含量的质量比为78/22～95/5，所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯的含量的质量比为90/10～96.5/3.5，所述多元醇酯的含量与所述脲基润滑脂的含量的质量比为40/60～65/35，相对于润滑剂组合物整体，所述氟树脂的含量为15～24质量％，相对于润滑剂组合物整体，所述二烷基二硫代磷酸锌的含量为0.5～4质量％。

(2)根据(1)所述的润滑剂组合物，其特征在于，所述氟树脂为聚四氟乙烯。

(3)根据(1)或(2)所述的润滑剂组合物，其特征在于，所述润滑剂组合物用于汽车辅机的轴承。

(4)根据(3)所述的润滑剂组合物，其特征在于，所述汽车辅机为排气循环系统、电控节流阀、电动可变正时机构、或可变喷嘴涡轮。

发明效果

本发明的润滑剂组合物具有充分的耐微振磨损性，即使在高温环境下使用，也能够充分抑制其由轴承处漏出，因此，能够作为汽车辅机用轴承的润滑剂使用。

附图说明

图1(a)是实施例中进行耐微振磨损试验时的试验机的纵剖面示意图。另外，图1(b)是该试验机的横切面示意图，这里仅示出支撑构件以及轴。

图2是实施例中进行漏油试验时的试验机的剖面示意图。

具体实施方式

下面，结合实施方式对本发明进行详细说明。

(关于润滑剂组合物)

本发明的润滑剂组合物，其含有作为基础油的全氟聚醚(以下简称PFPE)、作为增稠剂的氟树脂、以及作为添加剂的多元醇酯、脲基润滑脂及二烷基二硫代磷酸锌(以下简称ZnDTP)。根据需要，进一步配合各种添加剂。

(基础油)

用作基础油的PFPE，可以适宜地使用下述通式(1)所示的化合物。

RfO(CF₂O)_x(C₂F₄O)_y(C₃F₆O)_z Rf…(1)

这里，CF₂O基、C₂F₄O基及C₃F₆O基为随机键合在主链中的基团，Rf为全氟甲基、全氟乙基、全氟丙基等碳数为1～5、优选为1～3的全氟低级烷基。具体而言，可优选使用由下述通式(2)～(5)所示的化合物。

RfO[CF(CF₃)CF₂O]_zRf…(2)

这里，Rf与上述定义相同，其中，z＝2～200。该化合物可以通过将由六氟丙烯的光氧化聚合生成的前驱体进行完全氟化而获得，或者通过在氟化铯催化剂存在下使六氟丙烯进行阴离子聚合，并将得到的具有末端CF(CF₃)COF基的氧氟化物用氟气进行处理而获得。

RfO[CF(CF₃)CF₂O]_z(CF₂O)_xRf…(3)

这里，Rf与上述定义相同，其中，x+z＝3～200，x：z＝10：90～90：10。该化合物可以通过将由六氟丙烯的光氧化聚合生成的前驱体进行完全氟化而获得。

RfO(CF₂CF₂O)_y(CF₂O)_xRf…(4)

这里，Rf与上述定义相同，其中，x+y＝3～200，x：y＝10：90～90：10。优选y/x＞1。该化合物可以通过将由四氟乙烯的光氧化聚合生成的前驱体进行完全氟化而获得。

F(CF₂CF₂CF₂O)_2～100CF₂CF₃…(5)

该化合物可以通过如下方法获得：在氟化铯催化剂的存在下，使2,2,3,3-四氟氧杂环丁烷进行阴离子聚合，并将得到的含氟聚醚(CH₂CF₂CF₂O)_n在160～300℃的紫外线照射下进行氟气处理获得。

上述PFPE可单独或混合使用。PFPE在本发明的润滑剂组合物中的含量优选为润滑剂组合物整体的61～72质量％。

(增稠剂)

用作增稠剂的氟树脂，没有特别限制，优选聚四氟乙烯(以下简称PTFE)、四氟乙烯/六氟丙烯共聚物(以下简称FEP)、偏二氟乙烯-丙烯共聚物。PTFE使用如下得到的物质：通过四氟乙烯的乳液聚合、悬浮聚合、溶液聚合等方法制备数均分子量Mn约为1000～1000000左右的PTFE，并将其以热分解、电子束照射分解、γ射线照射、物理粉碎等方法进行处理，由此得到的数均分子量Mn约为1000～500000左右的物质。FEP使用如下得到的物质：通过四氟乙烯与六氟丙烯的乳液聚合、悬浮聚合、溶液聚合等方法制备数均分子量Mn约为1000～1000000左右的FEP，并将其以热分解、电子束照射分解、γ射线照射、物理粉碎等方法进行处理，由此得到的数均分子量Mn约为1000～500000左右的物质。需要说明的是，可以在共聚反应时使用链转移剂进行分子量的控制。得到的粉末状的氟树脂粒子，其平均一次粒径一般约为500μm以下。用于本目的的氟树脂粒子的平均一次粒径优选为1.0μm以下。如果平均一次粒径超过1.0μm，可能会导致高温时的油离度变差或轴承扭矩特性变差。

在本发明的润滑剂组合物中，增稠剂的含量为润滑剂组合物整体的15～24质量％、优选为20～24质量％。当增稠剂的含量未达到润滑剂组合物整体的15质量％时，组合物会变得柔软，使得油离度变差。另一方面，当增稠剂的含量超过润滑剂组合物整体的24质量％时，组合物会变得过硬，使得轴承扭矩特性变差。

(添加剂)

用作添加剂的多元醇酯，例如可以通过多元醇与一元羧酸的酯化获得。作为多元醇，例如可列举：乙二醇、二甘醇、三甘醇、四甘醇、1，2-丙二醇、1，3-丙二醇、二丙二醇、2-甲基-1，3-丙二醇、1，2-丁二醇、1，3-丁二醇、1，4-丁二醇、新戊二醇、1，6-己二醇、1，8-辛二醇、1，10-癸二醇、甘油、三羟甲基甲烷、三羟甲基乙烷、三羟甲基丙烷、三羟甲基丁烷、1，2，6-己三醇、季戊四醇等，优选新戊二醇、三羟甲基丙烷。另外，作为一元羧酸的例子，可列举：C₅～C₁₈的直链或支链脂肪酸。优选月桂酸、棕榈酸、硬脂酸。这些醇及羧酸可单独或混合使用。

用作添加剂的脲基润滑脂，包括例如作为基础油的酯油、以及作为增稠剂的脲化合物。基础油还可以包括聚α-烯烃(PAO)或矿物油。作为酯油，具体而言，可列举：二酯、多元醇酯、芳香酯。作为芳香酯，例如可列举：偏苯三酸酯、均苯四酸酯。这些芳香酯可单独或混合使用。作为脲化合物，具体而言，可列举：脂肪族双脲化合物、脂环族双脲化合物、芳香族双脲化合物等双脲化合物、三脲化合物、四脲化合物。这些脲化合物可单独或混合使用。

在本发明的润滑剂组合物中，PFPE的含量与多元醇酯及脲基润滑脂的合计含量的质量比为78/22～95/5。以PFPE、多元醇酯及脲基润滑脂的合计100质量％为基准，如果PFPE的含量未达到78质量％，则轴承寿命变短。另一方面，以PFPE、多元醇酯及脲基润滑脂的合计100质量％为基准，如果PFPE的含量超过95质量％，则耐微振磨损性会降低。

另外，在本发明的润滑剂组合物中，PFPE的含量与多元醇酯的含量的质量比为90/10～96.5/3.5。以PFPE与多元醇酯的合计100质量％为基准，如果PFPE的含量未达到90质量％，则在高温环境下使用会造成其由轴承处漏出，或导致轴承寿命变短。另一方面，以PFPE与多元醇酯的合计100质量％为基准，如果PFPE的含量超过96.5质量％，则耐微振磨损性会降低。

另外，在本发明的润滑剂组合物中，多元醇酯的含量与脲基润滑脂含量的质量比为40/60～65/35。以多元醇酯与脲基润滑脂的合计100质量％为基准，如果多元醇酯的含量未达到40质量％，则耐微振磨损性会降低。另一方面，以多元醇酯与脲基润滑脂的合计100质量％为基准，如果多元醇酯的含量超过65质量％，则在高温环境下使用会造成其由轴承处的漏出。

另外，作为用作添加剂的ZnDTP，例如可列举下述通式(6)所示的物质。

(化学式1)

这里，式(6)中，R¹、R²、R³及R⁴分别表示独立的烃基。作为这种烃基的例子，可列举直链状或支链状的烷基或芳基等，其中优选烷基。另外，烃基的碳数优选碳数8以上，另外，优选碳数18以下，更优选12以下。另外，作为烷基，优选伯烷基或仲烷基或者它们的混合物，更优选仲烷基。

在本发明的润滑剂组合物中，以润滑剂组合物整体为基准，ZnDTP的含量为0.5～4质量％，优选为1.5～3质量％。以润滑剂组合物整体为基准，如果ZnDTP的含量未达到0.5质量％，则耐微振磨损性会降低。另一方面，以润滑剂组合物整体为基准，如果ZnDTP的含量超过4质量％，则会容易造成其由轴承处漏出。

本发明的润滑剂组合物，根据需要可进一步配合抗氧化剂、防锈剂、防腐剂、防磨损剂、油性剂、固体润滑剂、极压剂、导电性提高剂等添加剂。

作为抗氧化剂的例子，可列举：2,6-二叔丁基-4-甲基苯酚、4,4’-亚甲基双(2,6-二叔丁基苯酚)等苯酚系抗氧化剂，烷基二苯胺、三苯胺、苯基-α-萘胺、吩噻嗪、烷基化苯基-α-萘胺、烷基化吩噻嗪等胺系抗氧化剂，以及磷酸系抗氧化剂，硫系抗氧化剂等。

作为防锈剂的例子，可列举：脂肪酸、脂肪酰胺、烷基磺酸金属盐、烷基磺酸胺盐、氧化石蜡、聚氧乙烯烷基醚等。

作为防腐剂的例子，可列举：苯并三唑、苯并咪唑、噻二唑、癸二酸钠等。本发明的润滑剂组合物中，防锈剂、防腐剂的配比优选为0.5～5质量％。

作为防磨损剂的例子，可列举：磷酸酯、亚磷酸酯、磷酸酯胺盐等磷系化合物，硫醚类、二硫醚类等硫化合物，二烷基二硫代磷酸金属盐、二烷基二硫代氨基甲酸金属盐等硫系金属盐，氯化石蜡、氯化二苯等氯化合物等。本发明的润滑剂组合物中，防磨损剂的配比优选为0.5～5质量％。

作为油性剂的例子，可列举：脂肪酸或脂肪酸酯、高级醇、多元醇或多元醇酯、脂肪族酯、脂肪胺、脂肪酸单甘油酯、褐煤蜡、酰胺系蜡等。

作为固体润滑剂的例子，可列举：二硫化钼、炭黑、石墨、氮化硼、氮化硅烷、三聚氰胺氰脲酸酯等。

(润滑剂组合物的制造方法)

作为本发明的润滑剂组合物的制造方法，可以通过将作为基础油的PFPE、作为增稠剂的氟树脂、以及作为添加剂的ZnDTP、多元醇酯及脲基润滑脂混合制得。此外，对于上述基础油、增稠剂及添加剂，可以一次性投入所有材料进行混合，也可以将各种材料依次投入，并同时进行混合，还可以将部分材料事先进行预混合，最后再将它们合在一起混合。此外，考虑到要进一步提高润滑剂组合物的均匀性及稳定性，优选的制造方法为，预先将作为增稠剂的氟树脂混合到作为基础油的PFPE中，调制氟素润滑脂后，再将作为添加剂的ZnDTP、多元醇酯及脲基润滑脂加入到该氟素润滑脂中进行混合制得。

另外，在本实施方式中，材料的混合采用例如三辊研磨机或高压均化器进行。作为三辊研磨机，一般使用液压式的三辊研磨机。

本发明的润滑剂组合物，含有规定配比的多元醇酯，因此在微小的往复运动下具有优异的耐微振磨损性。另外，本发明的润滑剂组合物，含有规定配比的脲基润滑脂，因此，即使在高温环境下使用也能够充分抑制其由轴承处漏出。

本发明的润滑剂组合物，用于输送设备中内燃机及在其周边使用的机器的滑动部、尤其适用于汽车辅机的轴承。作为例子，可列举用于汽车发动机周边辅机(排气循环系统(EGR)、电控节流阀(ETC)、电动可变正时机构(VVT)、可变喷嘴涡轮(VNT)、电动风扇马达、交流发电机)的轴承。尤其优选用于排气循环系统(EGR)、电控节流阀(ETC)、电动可变正时机构(VVT)、可变喷嘴涡轮(VNT)。

综上，对本发明的实施方式进行了说明，但是本发明并不限定于上述实施方式，还包括本发明的构思以及权利要求书中所涵盖的所有方式，在不脱离本发明的范围内能够进行各种改变。

[实施例]

以下，根据实施例对本发明进行更详细的说明，但本发明并不限于这些实施例。

[1]原材料

＜基础油＞

(a)PFPE：

Fomblin M15(Solvay Solexis公司制造)

上述通式(4)

结构式CF₃O(CF₂CF₂O)_y(CF₂O)_xCF₃(其中，y/x＞1)。

40℃运动粘度：90mm²/s

＜增稠剂＞

(b)PTFE：

Algoflon L101(Solvay Solexis公司制造)

平均一次粒径0.1～0.2μm

＜添加剂＞

(c)多元醇酯：

Synative ES TMTC(BASF JAPAN公司制造)

三羟甲基丙烷的脂肪酸酯

40℃运动粘度：20mm²/s

(d)润滑脂添加剂(脲基润滑脂)

·脲基润滑脂1：

首先，准备一定量的作为基础油的芳香酯(40℃运动粘度：100mm²/s、Priolube1940Croda公司制造)，分成两部分，一部分与一定量的4,4’-二苯基甲烷二异氰酸酯混合，另一部分与一定量的辛胺混合，再将它们合在一起进一步混合。将该混合物升温至190℃，使4,4’-二苯基甲烷二异氰酸酯与辛胺发生反应，生成脂肪族双脲化合物。之后，冷却至室温，用三辊研磨机进行2次混炼，得到在芳香酯中配合有脂肪族双脲化合物的脲基润滑脂1。需要说明的是，在脲基润滑脂1中脂肪族双脲化合物的配比为15质量％。

·脲基润滑脂2：

使用二酯(DOS(双2-(乙基己基)癸二酸酯、大八化学工业公司制造)与PAO(SpectraSyn 4、Exxon Mobile公司制造)混合的基础油(40℃运动粘度：25mm²/s)代替芳香酯，除此之外，与脲基润滑脂1的制法相同，得到在二酯与PAO混合的基础油中调配有脂肪族双脲化合物的脲基润滑脂2。需要说明的是，在脲基润滑脂2中脂肪族双脲化合物的配比为15质量％。

·脲基润滑脂3：

使用多元醇酯(40℃运动粘度：150mm²/s、UNISTER H481D日油公司制造)代替芳香酯，使用苯胺代替辛胺，使4,4’-二苯基甲烷二异氰酸酯与苯胺发生反应生成芳香族双脲化合物，除此之外，与脲基润滑脂1的制法相同，得到在多元醇酯中配合有芳香族双脲化合物的脲基润滑脂3。需要说明的是，在脲基润滑脂3中芳香族双脲化合物的配比为15质量％。

(f)润滑脂添加剂(皂基润滑脂)

·锂皂润滑脂：

在二酯与PAO的混合油(40℃运动粘度：25mm²/s)中加入锂皂化合物S-7000(堺化学工业公司制造)，使其在锂皂润滑脂中的配比达到15质量％，然后用三辊研磨机进行2次混炼制得润滑脂。

·锂复合(Li-C)皂润滑脂：

在二酯与PAO的混合油(40℃运动粘度：25mm²/s)中加入锂复合皂化合物(羟基硬脂酸、脂肪族二羧酸及LiOH的反应物)，使其在锂皂润滑脂中的配比达到20质量％，然后用三辊研磨机进行2次混炼制得润滑脂。

·钡复合(Ba-C)皂润滑脂：

在二酯与PAO的混合油(40℃运动粘度：25mm²/s)中加入钡复合皂化合物(烷基胺、脂肪族二羧酸及Ba(OH)₂的反应物)，使其在钡皂润滑脂中的配比达到30质量％，然后用三辊研磨机进行2次混炼制得润滑脂。

(e)ZnDTP：

Additin RC 3180(Rhein Chemie公司制造)

液体

·防腐剂：Irgacor DSSG(BASF JAPAN公司制造)癸二酸钠

[2]润滑剂组合物的制备

加入上述基础油、增稠剂及添加剂，使其配比达到表1～4所述配比，然后用三辊研磨机进行混炼，得到均匀的润滑剂组合物(实施例1～8、比较例1～10)。

[3]润滑剂组合物的试验及评价

对得到的润滑剂组合物(实施例1～8、比较例1～10)进行下述评价。结果如表1～4所示。

＜耐微振磨损试验＞

试验轴承采用内径为8mm、外径为22mm、宽度为7mm，带有非接触式橡胶密封圈的深槽滚珠轴承。试验采用图1(a)所示试验机，向试验轴承投入0.15mL的各润滑剂组合物，并在轴承外圈温度25℃、推力负荷20N的条件下，使试验机按图1(b)所示方向进行频率为20Hz、摆动角为0.3°、时间为72小时的摆动。需要说明的是，推力负荷如图1(a)所示由重锤加载。

试验结束后，通过轴承内圈的磨损痕迹测定磨损深度(μm)。磨损深度是通过计测在轴承内圈滚动面形成的磨损痕迹中磨损最严重的部分的中心部深度来测定。需要说明的是，本实施例中，将磨损深度不足1.0μm的情况设为良好。

＜漏油试验(轴承旋转试验)＞

试验轴承采用内径为8mm、外径为22mm、宽度为7mm，带有非接触式橡胶密封圈的深槽滚珠轴承。试验中，将轴支撑在图2所示的试验机的双支撑轴承座上的轴承上，向试验轴承投入0.15mL的各润滑剂组合物后，使轴在内圈旋转速度3000rpm、轴承外圈温度180℃、推力负荷39.2N的条件下旋转50小时。需要说明的是，推力负荷通过由轴两侧施压而加载。

试验结束后，以目视确认是否由轴承处漏油。没有漏油的情形记为“〇”，存在漏油的情形记为“×”。

[表1]

(注)表中粗体并带有下划线的数值表示在本发明的适当范围外。

[表2]

(注)表中粗体并带有下划线的数值表示在本发明的适当范围外。

[表3]

(注)表中粗体并带有下划线的数值表示在本发明的适当范围外。

[表4]

(注)表中粗体并带有下划线的数值表示在本发明的适当范围外。

如表1～3所示，确认了如下事实：在实施例1～8涉及的润滑剂组合物中，PFPE的含量与多元醇酯及脲基润滑脂的合计含量的质量比(a)/(c+d)、PFPE的含量与多元醇酯含量的质量比(a)/(c)、多元醇酯的含量与脲基润滑脂含量的质量比(c)/(d)、作为氟树脂的PTFE的含量(b)及二烷基二硫代磷酸锌(ZnDTP)的含量(e)均在本发明的范围内，因此，其耐微振磨损性优异，即使是在高温环境下使用，也不会产生由轴承处漏油的现象。

而如表1所示，在比较例1涉及的润滑剂组合物中，PFPE的含量相对于PFPE、多元醇酯及脲基润滑脂的合计100质量％，超过了95质量％，并且，以PFPE与多元醇酯的合计100质量％为基准，PFPE的含量超过了96.5质量％，因此，其耐微振磨损性较差。另外，在比较例2涉及的润滑剂组合物中，PFPE的含量相对于PFPE与多元醇酯的合计100质量％，未达到90质量％，因此，在高温环境下使用时发生由轴承处漏油的现象。

另外，如表2所示，在比较例3中涉及的润滑剂组合物中，多元醇酯的含量相对于多元醇酯与脲基润滑脂的合计100质量％，未达到40质量％，因此，其耐微振磨损性较差。在比较例4涉及的润滑剂组合物中，多元醇酯的含量相对于多元醇酯与脲基润滑脂的合计100质量％，超过了65质量％，因此，在高温环境下使用时发生由轴承处漏油的现象。

表3中，针对润滑脂添加剂，在其含量相等(为润滑剂组合物整体的5质量％)的条件下，对脲基润滑脂(d)和皂基润滑脂(f)进行了比较。实施例2、7和8分别含有不同的脲基润滑脂(d)，比较例5～7分别含有不同的皂基润滑脂(f)。多元醇酯的含量与脲基润滑脂的含量的质量比(c)/(d)在40/60～65/35的范围内的实施例2、7及8中，不论哪一种脲基润滑脂都未产生漏油。然而，(c)/(d)超过65/35，达到100/0的比较例5～7中，所有的皂基润滑脂(f)都因高温环境下使用而发生由轴承处漏油的现象。

另外，如表4所示，在比较例8涉及的润滑剂组合物中，作为氟树脂的PTFE相对于润滑剂组合物整体超过了24质量％，并且不含有脲基润滑脂，因此，在高温环境下使用产生了由轴承处漏油的现象。另外，比较例9中涉及的润滑剂组合物由于不含有脲基润滑脂及二烷基二硫代磷酸锌(ZnDTP)，因此，其耐微振磨损性较差，并且，因在高温环境下使用而发生由轴承处漏油的现象。另外，比较例10中涉及的润滑剂组合物由于不含有脲基润滑脂，因此，在高温环境下使用时发生由轴承处漏油的现象。

产业上的可利用性

本发明的润滑剂组合物可用于要求耐热性、润滑性、耐久寿命的润滑用途。

例如，可用于输送设备中内燃机及其周边机器的滑动部，尤其是汽车辅机用的轴承。尤其可用于汽车的发动机周边辅机(排气循环系统(EGR)、电控节流阀(ETC)、电动可变正时机构(VVT)、可变喷嘴涡轮(VNT)、电动风扇马达、交流发电机)中使用的轴承。

Claims (4)

1.一种润滑剂组合物，其特征在于，含有作为基础油的全氟聚醚、作为增稠剂的氟树脂、以及作为添加剂的多元醇酯、脲基润滑脂及二烷基二硫代磷酸锌，其中，

所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯及所述脲基润滑脂的合计含量的质量比为78/22～95/5，

所述全氟聚醚的含量与所述多元醇酯的含量的质量比为90/10～96.5/3.5，

所述多元醇酯的含量与所述脲基润滑脂的含量的质量比为40/60～65/35，

所述氟树脂相对于润滑剂组合物整体的含量为15～24质量％，所述二烷基二硫代磷酸锌相对于润滑剂组合物整体的含量为0.5～4质量％。

2.根据权利要求1所述的润滑剂组合物，其特征在于，所述氟树脂为聚四氟乙烯。

3.根据权利要求1或2所述的润滑剂组合物，其特征在于，所述润滑剂组合物用于汽车辅机的轴承。

4.根据权利要求3所述的润滑剂组合物，其特征在于，所述汽车辅机为排气循环系统、电控节流阀、电动可变正时机构或可变喷嘴涡轮。