CN107531544B - 医用玻璃容器的制造方法和具有旋转装置的火焰喷射装置 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种抑制破损及变形的医用玻璃容器的制造方法。该医用玻璃容器的制造方法包括如下处理步骤：在将其轴线平行地排列的第一辊(61)和第二辊(62)的各外周表面上，以如下方式承载玻璃容器(10)：将玻璃容器(10)的轴线与第一辊(61)和第二辊(62)的轴线相平行且使玻璃容器(10)的内表面(15)的加工恶化区域所对应的全部外周表面接触第一辊(61)和第二辊(62)的各外周表面；通过使第一辊(61)和第二辊(62)围绕轴线旋转，由此使玻璃容器(10)旋转的同时，使由点式燃烧器(30)喷出的火焰碰触到玻璃容器(10)的内表面(15)的加工恶化区域。

Description

医用玻璃容器的制造方法和具有旋转装置的火焰喷射装置
技术领域
本发明涉及抑制破损及变形的医用玻璃容器的制造方法和火焰喷射装置。
背景技术
作为用于医用药水瓶的硼硅酸盐玻璃，很多种产品正在被使用。有耐热性优异的低膨胀型(热膨胀系数α：32-33/℃×10-7)、化学耐久性优异的中膨胀型(热膨胀系数α：48-56/℃×10-7)、低温加工性优异的高膨胀型(热膨胀系数α：60-70/℃×10-7)等。此外，在除了硼硅酸盐玻璃以外可使用碱石灰玻璃，其多包括高膨胀型(热膨胀系数α：95/℃×10-7)的玻璃。关于用于医用药水瓶的玻璃，在日本药典(USP37或EP6.0)及ASTM、JIS等中的药物容器及实验器材的材料标准中有记载。
玻璃容器的耐热性不仅依赖于热膨胀系数、断裂强度、弹性系数之类的玻璃特性，也依赖于容器的形状及尺寸、厚度等玻璃的均匀性、表面状态、缓慢冷却条件等制造条件。作为依赖于这些条件的物性之玻璃耐热温度(Δt)基于以下式(I)推导出该物理量：
式(I)：Δt＝P(1-σ)/αE
(Δt：耐热温度、P：断裂强度、σ：泊松比、α：热膨胀系数、E：弹性系数)
进一步由Volf的实验结果可推导出如下所示的实用的经验式(式(II))：
式(II)：Δt＝10000/α×10-7
此结果可知，耐热温度与热膨胀系数成反比，热膨胀系数越高，则Δt(耐热温度)越低。
所述的硼硅酸盐玻璃中，作为如医用药水瓶这样的医用玻璃容器的原材料，多使用化学耐久性优异的中膨胀型的硼硅酸盐玻璃。通过对硼硅酸盐玻璃制成的玻璃管进行加热的同时进行变形，由此药水瓶的口部和底部成型。硼硅酸盐玻璃通过被加热，硼硅酸盐玻璃中所含的碱性成分会挥发。挥发的碱性成分尤其是在药水瓶的底部附近的内表面上冷凝而产生加工恶化区域。这样的加工恶化区域有可能向存储于药水瓶中的药物等中溶出碱性成分。对此，在ISO4802-1或ISO4802-2等中规定了碱性成分的溶出标准。
作为降低碱性成分溶出的方法，可知有如下方法：一边旋转由玻璃管成型的药水瓶，一边利用点式燃烧器(Point Burner)的氧气-天然气火焰对在药水瓶内表面发生的恶化玻璃进行火焰喷射(fire blasting)(参照专利文献1,2)
现有技术文献
专利文献
专利文献1：WO 2006/123621号公报
专利文献2：日本特开2010-269973号公报
发明内容
发明所要解决的问题
火焰喷射步骤中，火焰碰触到玻璃容器在侧面部的内表面。为了使火焰均等地碰触到玻璃容器内表面，通过使用辊等的旋转装置来使玻璃容器旋转。由于火焰碰触到玻璃容器内表面，玻璃容器内表面被加热。施加到玻璃容器内表面的热量传导至玻璃容器的圆周部。
为了清除加工恶化区域，碰触到玻璃容器内表面的火焰需要足够的温度和喷吹强度。玻璃容器用于加热至高温，容易发生膨胀并变形。例如，使玻璃容器旋转的旋转装置是在使用隔开空间相对的二片圆盘的装置，并且在二片圆盘的外周表面与玻璃容器的外周表面的一部分相接地承载玻璃容器的状态下使二片圆盘旋转的装置时，玻璃容器的外周表面有可能在不与圆盘相接的部分上容易产生裂纹等破损及畸变等变形。这是因为玻璃的导热性与金属相比很差，用点式燃烧器加热的部分因高温而膨胀。其结果发生压应力。这是因为玻璃壁体相对地产生张应力。
此外，火焰喷射步骤中，玻璃容器的外周表面与旋转装置的辊等相接触。玻璃容器的外周表面的热量传到辊等上。如果连续并反复使用同一辊时，则在辊中容易产生热蓄积。蓄积热的辊由于为高温，从外部也加热玻璃容器。发明人发现如果连续并反复使用同一辊的话，玻璃容器上容易产生裂纹等破损及变形。
本发明鉴于上述问题而完成，其目的在于提供在以硼硅酸盐玻璃制成的玻璃管为原材料进行成型的医用玻璃容器的制造方法中，医用玻璃容器不易发生破损及变形的方法和火焰喷射装置。
解决问题的技术方案
(1)本发明的医用玻璃容器的制造方法，其包括如下处理步骤：在将其轴线平行地排列的第一辊和第二辊的各外周表面上，以将玻璃容器的轴线与该第一辊和该第二辊的轴线相平行且使该玻璃容器的与其内表面的加工恶化区域所对应的整个外周表面接触该第一辊和该第二辊的各外周表面的方式承载该玻璃容器，通过使该第一辊和该第二辊围绕轴线旋转，由此在使该玻璃容器旋转的同时，使由点式燃烧器喷出的火焰碰触到该玻璃容器内表面的加工恶化区域。
使火焰碰触到玻璃容器内表面的加工恶化区域。通过火焰的碰触，在清除加工恶化区域的同时玻璃容器被加热。玻璃容器通过第一辊和第二辊的外周表面得以支撑。在使玻璃容器的外周表面进行旋转的同时，与旋转的第一辊和第二辊的外周表面相接。此外，在使玻璃容器的与其内表面的加工恶化区域所对应的外周表面进行旋转的同时，与第一辊和第二辊的各外周表面相接触。即玻璃容器的被加热处在旋转的同时，与第一辊和第二辊的外周表面相接。因此，可抑制玻璃容器的侧面部上被加热处的破损及变形。
(2)优选地，所述处理步骤中，在使所述玻璃容器旋转的同时，由所述点式燃烧器喷出的火焰在所述玻璃容器的轴线方向上扫描。
由此，由点式燃烧器喷出的火焰直接碰触到的玻璃容器的范围在轴线方向上扩大，因此可清除大范围的加工恶化区域。
(3)优选地，使所述玻璃容器上直径最大的外周表面整个接触到所述第一辊和所述第二辊的各外周表面。
由此，玻璃容器的侧面部上的外周表面整体与第一辊和第二辊的各外周表面相接触，因此更能抑制玻璃容器的侧面部的变形。
(4)优选地，所述第一辊和所述第二辊的各轴线相对于水平方向倾斜，以便所述第一辊和所述第二辊的与所述点式燃烧器相对的面在相反侧的上方。
由此，经由第一辊和第二辊的外周表面支撑的玻璃容器，由于玻璃容器的开口被支撑为相对于水平方向朝向上方，因此玻璃容器不会在水平方向上移动，可保持在稳定的位置上。
(5)优选地，通过与所述玻璃容器的底面相接触的接触部件，使接触部件接触到所述第一辊和所述第二辊的各外周表面上承载的所述玻璃容器的底面，确定所述玻璃容器相对于沿着所述第一辊和所述第二辊的轴线的方向的位置。
由此，由点式燃烧器喷出的火焰调节玻璃容器向底面侧的移动。
(6)优选地，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件为散热性高于不锈钢的部件。
由此，能使从玻璃容器的侧面部传到第一辊和第二辊的热量比不锈钢更快地散热。
(7)优选地，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件为含有石墨的部件。
(8)优选地，所述接触部件为散热性高于不锈钢的部件。
由此，能使从玻璃容器的侧面部传到接触部件的热量比不锈钢更快地散热。
(9)优选地，所述接触部件为含有石墨的部件。
(10)优选地，更换所述第一辊和所述第二辊的各外周表面上承载的玻璃容器，进行所述处理步骤多次。
由此，由于能够连续地制造玻璃容器，因此可大量生产质量优异的医用玻璃容器。
(11)优选地，由所述点式燃烧器喷出的火焰是能清除在所述玻璃容器内表面上形成的加工恶化区域的火力。
(12)本发明的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其包括：第一辊，其能围绕轴线旋转；第二辊，其轴线与该第一辊的轴线平行地排列，并且能围绕轴线旋转；点式燃烧器，其与该第一辊和该第二辊的一端相对地配置，点式燃烧器的前端位于该第一辊和该第二辊的上方，并且能由该点式燃烧器的前端喷出火焰；其中，在该第一辊和该第二辊的各外周表面之间的最接近部分的距离窄于该第一辊和该第二辊的各外周表面上承载的玻璃容器的外径，该第一辊和该第二辊在轴线方向上的长度长于该玻璃容器的与其内表面的加工恶化区域所对应的外周表面在轴线方向上的长度，该点式燃烧器的前端能在该玻璃容器外部的待机位置与在该玻璃容器的内部空间且在该玻璃容器内表面的加工恶化区域所相对的位置之间进行移动。
通过使火焰碰触到玻璃容器内表面的加工恶化区域，可清除加工恶化区域。同时，玻璃容器中被直接加热的部分通过第一辊和第二辊的外周表面支撑。玻璃容器的外周表面在进行旋转的同时，与旋转的第一辊和第二辊的外周表面相接。因此，可抑制在玻璃容器的侧面部上被加热处的变形。
(13)优选地，所述第一辊和所述第二辊在轴线方向上的长度长于所述玻璃容器中直径最大的整个外周表面在轴线方向上的长度。
由此，玻璃容器直径最大的整个外周表面由于与第一辊和第二辊的各外周表面相接触，因此更能抑制玻璃容器的侧面部的变形。
(14)优选地，还包括接触部件，所述接触部件以与所述第一辊和所述第二辊的另一端相对并比所述第一辊和所述第二辊更向上方突出的方式配置，并且所述接触部件在所述第一辊和所述第二辊侧的面上至少与所述玻璃容器的底部相接触的部分为平面。
由此，由点式燃烧器喷出的火焰调节玻璃容器向底面侧的移动。
(15)优选地，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件的散热性高于不锈钢。
由此，能使从玻璃容器的侧面部传到第一辊和第二辊的热量比不锈钢更快地散热。
(16)优选地，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件含有石墨。
(17)优选地，所述接触部件的散热性高于不锈钢。
由此，能使从玻璃容器的侧面部传到接触部件的热量比不锈钢更快地散热。
(18)优选地，所述接触部件含有石墨。
(19)优选地，还具有旋转控制部，所述旋转控制部控制上述辊对的转速，并能任意变更该转速。
通过调节辊对的转速，在火焰喷射步骤中的玻璃容器内表面上，与由点式燃烧器喷出的火焰相接触处的温度与除此之外的其他处的温度差在期望的范围内。
(20)优选地，包括：多组辊对，所述辊对包括所述第一辊和所述第二辊；多个所述点式燃烧器，其与各该辊对相对应；药水瓶交换装置，其能将所述辊对上承载的所述玻璃容器与其他玻璃容器进行交换；其中，各辊对的所有辊的轴线平行地排列。
在通过药水瓶交换装置将玻璃容器与其他玻璃容器进行交换的同时，能够连续地制造玻璃容器。此外，由于同时使用多组辊对，因此能够大量生产玻璃容器。
发明效果
根据本发明，火焰喷射中玻璃容器被加热处在进行旋转的同时，与第一辊和第二辊的外周表面相接。因此，能够以硼硅酸盐玻璃为原材料来制造破损及变形得到抑制的医用玻璃容器。
附图说明
图1是本发明实施方式的火焰喷射装置80的示意图。图1中，药水瓶承载位置P1上的辊对60和药水瓶10用实线表示，所述这些移动至火焰喷射位置P2、移动至药水瓶除去位置P3，以及从药水瓶除去位置P3向药水瓶承载位置P1间的移动中分别用虚线表示。
图2是本发明实施方式的辊对移动装置95的一部分(火焰喷射位置P2周围)的放大透视图。图2中也示出了用于旋转辊对60的辊对旋转机构70。
图3是本发明实施方式的火焰喷射装置80，点式燃烧器30处于待机位置状态的火焰喷射装置80的示意图。图3中省略了药水瓶交换装置90。
图4是本发明实施方式的火焰喷射装置80，点式燃烧器30处于滑动位置状态的火焰喷射装置80的示意图。图4中省略了药水瓶交换装置90。
图5(A)、图5(B)是用于说明药水瓶移动装置94的使用状态的图，表示支持部92接触到在辊对60的外周表面上承载的药水瓶10。
图6(A)、图6(B)是用于说明药水瓶移动装置94的使用状态的图，表示支持部92接触的药水瓶10从辊对60的外周表面上移动至上方的状态。
图7是表示在火焰喷射中的点式燃烧器30等的图。
图8(A)、图8(B)是用于说明辊对60和接触部件20的使用状态的图。
图9(A)是表示在实施例8的药水瓶10中，在自药水瓶底起5mm(位置V-5)的位置上第1次火焰喷射与第10次火焰喷射的各自温度随时间变化的图。图9(B)是表示比较例8的药水瓶10中，在自药水瓶底起5mm(位置V-5)的位置上第1次火焰喷射与第10次火焰喷射的各自温度随时间变化的图。
符号说明
10…药水瓶(玻璃容器)，11…底部，12…侧面部，13…口部，15…内表面，20…接触部件，30…点式燃烧器，31…火焰，32…喷嘴，60…辊对，61…第一辊，62…第二辊，72…旋转控制部，80…火焰喷射装置，90…药水瓶交换装置(交换装置)
具体实施方式
下面，描述本发明的优选实施方式。当然本实施方式只是本发明的一个实施方式，并能够在不改变本发明要旨的范围内进行修改。
[火焰喷射装置80的示意]
火焰喷射装置80是用于对药水瓶10(相当于本发明的玻璃容器)进行火焰喷射的装置。如图1所示，火焰喷射装置80包括药水瓶交换装置90、点式燃烧器30、点式燃烧器移动装置40、辊对60和接触部件20。图1中，点式燃烧器30和点式燃烧器移动装置40用虚线表示。在下面的说明中，将图1中的上下定义为标准的上下方向101，将图1的纸面的左右方向定义为标准的左右方向102，将与上述上下方向101和左右方向102相垂直的方向、即图1的纸面垂直的方向定义为前后方向103。
如图1所示，在火焰喷射装置80的左右方向102上的中央附近具有点式燃烧器30、点式燃烧器移动装置40和接触部件20。点式燃烧器30和点式燃烧器移动装置40相对于前后方向103(参照图3)，位于接触部件20的前方。即如图3、图4所示，点式燃烧器30和点式燃烧器移动装置40相对于前后方向103，与接触部件20相隔而配置在其前方。
药水瓶交换装置90相对于前后方向103，位于点式燃烧器30的后方。图1中，位于药水瓶交换装置90、辊对60和接触部件20前方的点式燃烧器30和点式燃烧器移动装置40用虚线表示。辊对移动装置95在药水瓶交换装置90的下方且在点式燃烧器30的后方并向左右方向102上扩展。下面会进行详细地说明，辊对移动装置95是例如能使辊对60沿着圆周轨道进行移动的装置，辊对移动装置95能支撑旋转辊对60。予以说明，本实施方式中例示了一对的辊对60，但也可以用辊对移动装置95支撑多组辊对60。此外，在药水瓶交换装置90的上方且在点式燃烧器30的左右方向102上设有药水瓶移动装置94。下面，对火焰喷射装置80的构成要素进行详细说明。
[药水瓶交换装置90]
药水瓶交换装置90是交换装置的一例。如图1所示，药水瓶交换装置90具有辊对移动装置95和药水瓶移动装置94。
如图1所示，辊对移动装置95具有使辊对60在相对于轴线方向交叉的方向(左右方向102)上沿着椭圆形的圆周轨道进行旋转运动的传送带65。无端环形传送带65卷设在于左右方向102上间隔地配置的2个传送带用小齿轮63，64之上。在传送带65的内周形成为能与传送带用小齿轮63、64的齿进行咬合的凹凸形状。由未予图示的驱动源对传送带用小齿轮63，64中的一个进行驱动传达，由此传送带用小齿轮63，64中的一个进行旋转，该旋转传达到传送带65。
如图1、图2所示，在传送带65的外周表面上设有环状的向传送带65的径向外方突出的突出部66。突出部66在传送带65延伸的方向上相隔地配置为一对。突出部66上，以相对于水平方向(前后方向103)倾斜的状态设有贯穿的贯穿孔，贯穿孔中嵌入轴承68。辊对60的各辊轴67以相对于水平方向(前后方向103)倾斜的状态插入到轴承68中并支撑。因此，辊对60的各辊轴67的轴线相对于水平方向(前后方向103)倾斜，以使前后方向103上的前侧在后侧的上方。辊对60的各辊轴67的轴线相对于水平方向(前后方向103)倾斜0至10度。在辊轴67的前后方向103的前侧上，分别固定有第一辊61或第二辊62。各突出部66与传送带65一同进行旋转运动。
如图1所示，药水瓶移动装置94在辊对60的上方，并且分别配置在点式燃烧器30的左侧与右侧。药水瓶移动装置94具有横杆支撑部93、支持部92和横杆91。横杆91的上端与横杆支撑部93相连接。横杆91的下端设有支持部92。
横杆支撑部93在前后方向103上可移动地配置在辊对60的上方。横杆支撑部93通过来自未予图示的驱动源的驱动力而能移动到前后方向103的任意位置。横杆91是从横杆支撑部93沿上下方向101上向下方延伸的棒状部件。通过输入来自未予图示的驱动源的驱动力，横杆91能相对于横杆支撑部93向下方伸缩。支持部92是内表面向上方凹进的弯曲板状。各图中未详细表示，支持部92在其内表面侧形成有产生吸引压的开口。支持部92的内表面以与药水瓶10的外周表面相接触的状态产生吸引压，由此支撑支持部92能将药水瓶10从辊对60抬向上方。
[点式燃烧器30]
如图1所示，点式燃烧器30配置在火焰喷射装置80的左右方向102上中央的与接触部件20相对的位置上。如图3、图4所示，点式燃烧器30具有燃烧器主体33和喷嘴32，并与未予图示的气瓶和流量控制装置相连接。
燃烧器主体33为大致圆筒形状，在内部空间形成有能分别流通液化天然气等可燃天然气和氧气的通道，以及这些通道合流而形成混合天然气并能流通该混合天然气的通道。燃烧器主体33在基底侧分别连接有存储可燃天然气的气瓶和存储氧气的气瓶。在燃烧器主体33与各气瓶之间，设有用于分别控制可燃天然气和氧气的流量的流量控制装置(未予图示)。流量控制装置可选用公知的装置。
喷嘴32连接在燃烧器主体33的前端侧。喷嘴32为吸管状，能流通由燃烧器主体33流出的混合天然气。喷嘴32的外径的尺寸设计为能插入到药水瓶10的内部空间14，并在喷嘴32的前端位于药水瓶10的内部空间14内的状态下，能变更喷嘴32的轴线方向。即喷嘴32的外径足够细于药水瓶10的颈部18的内径。喷嘴32在轴线方向上的长度足够长于药水瓶10的沿轴线方向上的长度。喷嘴32的材料优选例如陶瓷等耐热性高的材料。
混合天然气从燃烧器主体33的内部空间经由喷嘴32的内部空间，从点式燃烧器30的前端的喷嘴32的前端向外部流出。对从喷嘴32的前端流出至外部的混合天然气进行点火，由此从点式燃烧器30的前端喷出火焰31。由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31的火力能利用流量控制装置通过变更天然气和氧气各自的流量而进行控制。予以说明，火力强度一般用每小时的热量(kcal/h)来定义。
[点式燃烧器移动装置40]
点式燃烧器移动装置40是用于将点式燃烧器30相对于药水瓶10进行相对移动的装置。如图1所示，点式燃烧器移动装置40配置在大致点式燃烧器30的下方，在火焰喷射装置80的左右方向102上中央的与接触部件20相对的位置。如图3、图4所示，点式燃烧器移动装置40包括转动装置41、滑动装置42和燃烧器支撑部43。
转动装置41具有转动轴44、转动轴支撑部45和未予图示的转动用的驱动装置。转动轴44通过转动轴支撑部45被支撑为能以轴线方向沿左右方向102的状态进行旋转。转动轴44上固定有燃烧器支撑部43。经由燃烧器支撑部43，点式燃烧器30连接到转动轴44。通过旋转转动轴44，点式燃烧器30与燃烧器支撑部43一同围绕转动轴44转动。图中虽未表示，但从步进电机等驱动源向转动轴44中输入驱动力。通过控制驱动源的旋转方向和旋转量，可使点式燃烧器30转动到期望的转动位置。
滑动装置42具有滑动部46、滑动部支撑台47和未予图示的滑动用的驱动装置。滑动部46在滑动部支撑台47的上表面能向前后方向103滑动地进行装载。各图中未详细表示，但滑动部支撑台47的上表面上设有沿前后方向103的导向部，通过该导向部在前后方向103上引导滑动部46。从步进电机等驱动源向滑动部46输入驱动力。通过控制从驱动源供给的驱动力的相对于前后方向103的方向和驱动量，滑动部46可向相对于前后方向103任意的位置滑动。随着滑动部46的滑动，转动轴支撑部45和点式燃烧器30发生移动。
如图3所示的点式燃烧器30的位置为待机位置。在待机位置上，点式燃烧器30大致位于转动轴44起图3中的右手方向上，在距离药水瓶10较远的位置。此外，由点式燃烧器30的喷嘴32的前端喷出的火焰31大致朝向上方，并在不接触药水瓶10的位置。转动轴44通过逆时针旋转地进行转动，点式燃烧器30能移动至如图4所示的位置。在如图4所示的位置，点式燃烧器30的轴线方向相对于水平方向(前后方向103)倾斜。以点式燃烧器30的喷嘴32的前端相对于基底侧位于下方的方式，轴线相对于水平方向(前后方向103)倾斜。喷嘴32的轴线相对于水平方向(前后方向103)倾斜0至10度。此外，点式燃烧器30的喷嘴32的前端在药水瓶10的外侧，位于与药水瓶10的开口16相对的位置。通过从滑动位置起转动轴44顺时针旋转地进行转动，点式燃烧器30能从滑动位置移动至待机位置。
[辊对60]
如图2所示，辊对60通过辊对移动装置95中的辊轴67能旋转地支撑。如图8(A)和图8(B)所示，辊对60具有一对的第一辊61和第二辊62。第一辊61和第二辊62分别以使旋转轴相对于水平方向(前后方向103)倾斜的状态，沿左右方向102上并列。辊对60为使与点式燃烧器30相对的面在相反侧的上方，辊对60的各轴线相对于水平方向倾斜。辊对60的轴线相对于水平方向(前后方向103)倾斜0至10度。第一辊61和第二辊62优选为相同大小。第一辊61和第二辊62在轴线方向上的长度长于在药水瓶10的侧面部12的轴线方向的长度。第一辊61和第二辊62在轴线方向上的长度优选为包括至少药水瓶10的内表面15的加工恶化区域所对应的药水瓶10的全部外周表面的长度。第一辊61和第二辊62的各外周表面能与加热的加工恶化区域所对应的药水瓶10的外周表面相接触。此外，更优选地，第一辊61和第二辊62在轴线方向上的长度为药水瓶10在轴线方向上的长度以上。第一辊61和第二辊62的间隔、即在第一辊61和第二辊62的各外周表面之间的最接近部分的距离相对于药水瓶10的外径很窄。辊对60通过下面说明的辊对旋转机构70进行旋转。
如图2所示，辊对旋转机构70配置在辊对60与点式燃烧器30在前后方向103上相对的位置。辊对旋转机构70具有旋转控制部72、链条用驱动源73、链条用小齿轮74、链条98和辊轴用小齿轮69。链条用驱动源73与旋转控制部72相互连接。链条用驱动源73经由链条用小齿轮74旋转轴的驱动轴75与链条用小齿轮74相连接。图2中只表示一部分，链条98是在左右方向102上沿着椭圆形圆周轨道进行旋转运动的无端环形传送带。链条98在左右方向102上的宽度和辊对60与点式燃烧器30相对的位置(后述的火焰喷射位置P2)相同。即链条98在辊对60与点式燃烧器30相对的位置，在左右方向102上延伸。链条98卷设在左右方向102上相隔配置的2个链条用小齿轮74之上。链条98上以一定间隔形成有能与各辊轴用小齿轮69和链条用小齿轮74的齿进行咬合的贯穿孔71。在2根辊轴67的前后方向103上的后侧，辊轴用小齿轮69以使各自的旋转轴与辊对60相平行的状态进行固定。辊对60位于与点式燃烧器30相对的位置时，辊轴用小齿轮69与链条98的贯穿孔71相咬合。
旋转控制部72用来控制链条用驱动源73。链条用驱动源73使用例如三相交流电机或能进行PWM控制的直流电机。通过旋转控制部72，驱动电流传达到链条用驱动源73。链条用驱动源73根据驱动电流以转速进行旋转。因此，旋转控制部72基于来自检测链条用驱动源73的转速或辊对60的转速的传感器的检测值，通过控制由电源给予链条用驱动源73的电流，从而能任意变更链条用驱动源73的转速和辊对60的转速。链条用驱动源73的旋转经由驱动轴75传达至链条用小齿轮74。
通过由链条用驱动源73传达旋转驱动力至2个链条用小齿轮74中的一个，链条用小齿轮74中的一个旋转，该旋转传达至链条98。辊对60位于与点式燃烧器30相对的位置时，链条98与辊轴用小齿轮69相咬合。链条98的旋转传达至辊轴用小齿轮69，其结果是第一辊61和第二辊62旋转。予以说明，使辊轴用小齿轮旋转的部件并不限定于链条用小齿轮74和链条98，只要是使各辊轴用小齿轮69同步旋转的部件就可选用。
构成第一辊61和第二辊62的至少各外周表面的部件为散热性高于不锈钢的部件。由此，第一辊61和第二辊62在连续使用火焰喷射时，施加到第一辊61和第二辊62的各外周表面的热量容易通过不锈钢发散。构成各外周表面的部件，例如可举出含有石墨、铝合金或黄铜的部件。石墨具有较好的耐热性、导热性，对于激烈的热变化也具有耐久性。因此，第一辊61和第二辊62容易将传导的热量向外部发散。
[接触部件20]
如图8(A)、图8(B)所示，相对于辊对60，在与前后方向103上的点式燃烧器30相反处，设有接触部件20。在辊对60的上方，且辊对60的前侧配置点式燃烧器30，在辊对60的后侧设有接触部件20。接触部件20向辊对60的外周表面的上方突出。接触部件20是在前后方向103较薄，在上下方向101和左右方向102上平展的矩形状平板，随着辊对60相对于水平方向的倾斜，其在前后方向103上倾斜。接触部件20在辊对60侧的面成型为平面。
接触部件20为散热性高于不锈钢的部件。由此，接触部件20在连续使用火焰喷射时，施加到接触部件20的热量容易通过不锈钢发散。构成各外周表面的部件，例如可举出含有石墨、铝合金或黄铜的部件。
接触部件20能与辊对60上承载的药水瓶10的底部11相接触。通过接触部件20，确定辊对60上承载的药水瓶10的底部在前后方向103上的位置。
[药水瓶10]
药水瓶10为医用玻璃容器的一例。如图3至图8所示，药水瓶10为底部被密封的大致圆筒形状外形的容器，从左侧依次具有底部11、侧面部12、颈部18和口部13。药水瓶10具有内部空间14，并开口于口部13的端部17。底部11为平坦的圆盘形状，在底部11的边缘与侧面部12相连续。侧面部12为圆筒形状，在轴线方向上外径和内径按规定成型。颈部18与侧面部12相连续，从侧面部12缩窄为锥形。颈部18的内径和外径比侧面部12成型更狭窄。口部13与颈部18相连续，具有由端部17界定的开口16。口部13的内径和外径比侧面部12成型更狭窄。口部13的外径成型宽于在颈部18的外径形成最狭窄处。因此，药水瓶10中，侧面部12的外径为最大。即侧面部12的外周表面是药水瓶10的最大直径。
如图8(A)和图8(B)所示，药水瓶10配置在辊对60的外周表面上。如上述的辊对60的轴线以相对于水平方向(前后方向103)倾斜的状态，沿左右方向102上并列。因此，通过第一辊61和第二辊62的外周表面进行支撑的药水瓶10的轴线方向相对于水平方向(前后方向103)倾斜。药水瓶10自水平方向起向上方开口。药水瓶10的侧面部12分别与第一辊61和第二辊62的外周表面相接。详细地药水瓶10直径最大的外周表面的整个侧面部12与第一辊61和第二辊62的各外周表面进行旋转的同时接触。如图8(B)所示，药水瓶10的侧面部12在周向方向上的一处(沿着药水瓶10的轴线方向上的区域)与第一辊61在周向方向上的一处(沿着第一辊61的轴线方向上的区域)相接，药水瓶10的侧面部12在周向方向上的另一处(沿着药水瓶10的轴线方向上的区域)在与第二辊62在周向方向上的一处(沿着第二辊62的轴线方向上的区域)相接的同时，药水瓶10、第一辊61和第二辊62旋转。
[药水瓶10的制造方法]
药水瓶10的制造方法主要包括容器成型步骤、火焰喷射步骤。容器成型步骤为从玻璃管成型为药水瓶10的步骤。火焰喷射步骤是使由点式燃烧器30喷出的火焰31碰触到药水瓶10的内表面15的加工恶化区域的步骤。
[容器成型步骤]
作为一例，使用普通的立式成型机，通过对保持垂直并旋转的玻璃管进行加热而使药水瓶10成型。玻璃管通过用燃烧器的火焰加热而软化。玻璃管的一部分发生软化变形，由此从玻璃管成型为药水瓶10的底部11和口部13。在底部成型时，玻璃管原材料的硼硅酸盐玻璃挥发碱金属硼酸盐等。挥发的碱金属硼酸盐等碱性成分附着在药水瓶10的内表面15的底部11附近而产生加工恶化区域。为了清除加工恶化区域，下面进行详细说明的火焰喷射步骤。
[火焰喷射步骤]
如图1至图4所示，火焰喷射步骤中使用火焰喷射装置80。
药水瓶10的外周表面与第一辊61和第二辊62两者的外周表面相接地在辊对60上承载药水瓶10。如图1所示，药水瓶10在火焰喷射装置80的左右方向102上的右侧的位置(下面也称为药水瓶承载位置P1)，通过药水瓶移动装置94承载在辊对60的外周表面上。如果详细地说明，则药水瓶承载位置P1上的辊对60的前后方向103的任一个上，预备进行火焰喷射的药水瓶10以预先使开口部朝向前方的状态进行配置。药水瓶移动装置94的横杆支撑部93在前后方向103上移动至药水瓶10的上方。横杆91向药水瓶10延伸，支持部92吸附到药水瓶10。药水瓶10以被支持部92吸附的状态，横杆91向上方收缩。横杆支撑部93移动至辊对60上方，横杆91朝向辊对60向下方延伸，药水瓶10接触到辊对60的外周表面。解除由支持部92对药水瓶10的吸附，由此药水瓶10承载在辊对60的外周表面上。
如图1所示，承载药水瓶10的辊对60通过辊对移动装置95移动至火焰喷射装置80的左右方向102上的中央位置(下面也称为火焰喷射位置P2)。即在药水瓶承载位置P1上的辊对60通过辊对移动装置95移动至图1的左右方向102上的左侧。辊对60上承载的药水瓶10移动至进行火焰喷射的图1的左右方向102上的中央位置。
药水瓶10的外周表面、即侧面部12的外周表面与辊对60的外周表面相接。在此状态下，通过向旋转控制部72输入任意的辊对60的转速，如果辊对60通过辊对旋转机构70向同一方向上旋转，则在辊对60上承载的药水瓶10围绕轴线进行旋转。辊对60的转速(rpm)可考虑火焰喷射步骤中应施加到药水瓶10的热量而进行适当地设定。例如，辊对60的转速可从由点式燃烧器30喷出的火焰31的火力、由点式燃烧器30喷出的火焰31与药水瓶10的内表面接触的时间等的关系，对于药水瓶10的内表面的周向方向的温度，使与火焰31相接触处的温度和除此之外其他处的温度差在期望的范围内地进行设定。作为药水瓶10的与火焰31相接触处以外的其他处，例如可举出与辊对60相对处。药水瓶10以使开口16在水平方向朝向上方的状态通过辊对60的外周表面进行支撑。因此，例如辊对60通过逆时针旋转地进行旋转，药水瓶10顺时针旋转地进行旋转。药水瓶10的外周表面在与辊对60的外周表面相接的同时进行旋转。药水瓶10的底部11在与接触部件20相接触的同时进行旋转。
点燃的点式燃烧器30的前端通过转动装置41，从如图3所示的待机位置移动至如图4所示的药水瓶10的开口16中心附近。由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31的火力能用流量控制装置进行控制。由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31的火力调节为弱于后述的碰触到药水瓶10的内表面15时的火焰31的火力。通过滑动装置42，点式燃烧器30的前端以喷出火焰31的状态直接通过开口16插入到旋转的药水瓶10的内部空间14。点式燃烧器30的喷嘴32以使喷嘴32的轴线沿着与药水瓶10的轴线相平行的方向的状态插入到药水瓶10的内部空间14。点式燃烧器30的前端以在药水瓶10的内部空间14的状态进行保持。
如图7所示，通过转动装置41，点式燃烧器30从使喷嘴32的轴线沿着与药水瓶10的轴线相平行的方向的状态倾斜使喷嘴32的前端侧朝向上方。图7中，药水瓶10用剖面图表示，辊对60用虚线表示。由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31碰触到药水瓶10的内表面15。点式燃烧器30的倾斜情况根据药水瓶10的形状及喷嘴32的长度等，调节至火焰31容易碰触到药水瓶10的内表面15的加工恶化区域。在此状态下，由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31的火力调节为用于进行火焰喷射的足够强度。即火焰31的火力需要的强度是能将加工恶化区域中所含的碱性成分等清除到药水瓶10的外部。由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31碰触到药水瓶10的内表面15，由此可清除药水瓶10的内表面15的加工恶化区域。通过使由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31进行碰触而清除加工恶化区域的处理称为火焰喷射。
通过上述辊对60的旋转，因此药水瓶10旋转，从而使火焰31均匀地碰触到药水瓶10的内表面15的周向方向上。此外，通过滑动装置42，点式燃烧器30移动至药水瓶10的轴线方向(前后方向103)。随着点式燃烧器30的移动，点式燃烧器30的前端沿着药水瓶10的轴线方向(前后方向103)进行扫描。例如，点式燃烧器30的前端从药水瓶10的内表面15的底部11附近移动至颈部18附近。随着点式燃烧器30的前端的移动，由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31沿着药水瓶10的轴线方向(前后方向103)进行扫描。
火焰喷射后，由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31的火力调节为弱于火焰喷射时的由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31的火力。通过点式燃烧器移动装置40，点式燃烧器30以使喷嘴32的轴线与药水瓶10的轴线相平行的方向的状态进行移动。接着，通过滑动装置42，点式燃烧器30向从药水瓶10离开的方向移动。这时，点式燃烧器30的喷嘴32以使喷嘴32的轴线沿着与药水瓶10的轴线相平行的方向的状态进行移动。点式燃烧器30的喷嘴32通过药水瓶10的开口16从内部空间14向外部移动。通过转动装置41，点式燃烧器30远离药水瓶10。
如图1所示，在对药水瓶10进行火焰喷射后，通过辊对移动装置95，承载药水瓶10的辊对60移动至在火焰喷射装置80的左右方向102上的左侧的位置(下面也称为药水瓶除去位置P3)上。在药水瓶除去位置P3上，药水瓶10通过药水瓶移动装置94从辊对60的外周表面上除去。详细地横杆91延伸至下方，在通过支持部92吸附药水瓶10后，横杆91向上方收缩，由此从辊对60的外周表面上除去药水瓶10。在支持部92上吸附有药水瓶10的状态下横杆支撑部93向前后方向103移动。药水瓶10从支持部92取下，由此得到加工恶化区域被清除的药水瓶10。
接着药水瓶10的火焰喷射，通过药水瓶交换装置90能够对除了药水瓶10之外的其他药水瓶10连续地进行处理。在药水瓶除去位置P3上火焰喷射后的药水瓶10被除去的辊对60通过辊对移动装置95再次移动至药水瓶承载位置P1。于是，在药水瓶承载位置P1上，火焰喷射前的新的药水瓶10加载在辊对60的外周表面上。新的药水瓶10与前述相同地移动至火焰喷射位置P2进行火焰喷射，然后移动至药水瓶除去位置P3从辊对60上除去。通过重复这样的动作，对同一辊对60更换药水瓶10的同时并使之承载，反复进行火焰喷射。
[本实施方式的作用效果]
根据本实施方式，通过使火焰31碰触到药水瓶10的内表面15，药水瓶10被加热。通过使火焰31碰触到加工恶化区域，加工恶化区域被清除。药水瓶10的外周表面与辊对60的外周表面相接。药水瓶10的侧面部12通过第一辊61和第二辊62的外周表面进行支撑。在火焰31碰触到药水瓶10的内表面15期间，第一辊61和第二辊62在旋转的同时，在各自的外周表面上，与旋转的药水瓶10的外周表面相接。因此，可抑制药水瓶10在上下方向101上的变形。由此，可制造破损及变形得到抑制的药水瓶10。
此外，上述处理步骤中，在旋转药水瓶10的同时，由点式燃烧器30喷出的火焰31向药水瓶10的轴线方向进行扫描。由此，由点式燃烧器30喷出的火焰31直接碰触到的药水瓶10的范围在轴线方向上扩大，因此在轴线方向可进一步清除大范围的加工恶化区域。
此外，将药水瓶10中直径最大的整个外周表面接触到第一辊61和第二辊62的各外周表面。由此，在药水瓶10的侧面部12的整个外周表面与第一辊61和第二辊62的各外周表面相接触。药水瓶10的热量从在药水瓶10的侧面部12的整个外周表面传导至第一辊61和第二辊62。因此，在药水瓶10的侧面部12的整个外周表面的热量均匀地散热，由此更能抑制药水瓶10的侧面部12的变形。
此外，第一辊61和第二辊62的各轴线相对于水平方向倾斜，以便使与点式燃烧器30相对的面在相反侧的上方。由此，通过第一辊61和第二辊62的各外周表面进行支撑的药水瓶10以在药水瓶10的外周表面与第一辊61和第二辊62两者的外周表面相接的方式，药水瓶10承载在第一辊61和第二辊62上，因此药水瓶10的开口被支撑为相对于水平方向朝向上方。因此，药水瓶10不会在水平方向上移动，可保持在稳定的位置上。
此外，为了清除加工恶化区域，火焰31喷吹到药水瓶10的内表面15上。由此，在轴线方向上对药水瓶10施加有向底部13侧移动的力。药水瓶10的底部13与接触部件20相接触。因此，接触部件20调节药水瓶10在轴线方向上向底部13侧移动。
此外，施加到药水瓶10的热量在药水瓶10与辊对60的相接处(在各自的外周表面上沿各轴线方向的区域)向辊对60传导。同样地药水瓶10的底部13与接触部件20相接。施加到药水瓶10的热量在药水瓶10与接触部件20的相接处(区域)上，向接触部件20传导。辊对60和接触部件20由于构成至少辊对60的各外周表面或接触部件20的部件含有散热性高于不锈钢(例如可举出石墨)的材料，因此与不锈钢相比热发散性较高。因此，传到辊对60和接触部件20的热量比不锈钢更容易发散，可快速散热。此外，即使将辊对60和接触部件20用于连续2次以上的火焰喷射，在辊对60和接触部件20上蓄积热，与不锈钢相比可抑制温度过高。由此，可连续制造破损及变形得到抑制的质量优异的多个药水瓶10。
此外，第一辊61和第二辊62在轴线方向上的长度长于在药水瓶10中直径最大的整个外周表面在轴线方向上的长度。由此，药水瓶10直径最大的整个外周表面与第一辊61和第二辊62的各外周表面相接触。由于药水瓶10的整个外周表面的热量均匀地散热，因此更能抑制药水瓶10的侧面部12的变形。
此外，因为能调节辊对60的转速，所以在火焰喷射步骤中的药水瓶10的内表面上，与由点式燃烧器30喷出的火焰31相接触处的温度与除此以外其他处的温度差在期望的范围内。
[变形例]
予以说明，本实施方式中容器成型步骤中，使用普通的立式成型机将药水瓶10成型，也可以采用其他成型方法。例如，也可以通过从将玻璃管的轴线以沿水平方向的状态保持的玻璃管成型为玻璃容器(也就是使用卧式成型机)而使药水瓶10成型。
此外，玻璃容器并不限定为药水瓶10，也可以是其他形状的玻璃容器。例如，可以是安瓿瓶形状的玻璃容器，也可以是药水瓶10未完全成型的半成品，例如底部11已成型但口部13未成型的药水瓶。
此外，辊对60并不限定为一对，也可以是多组辊对60。例如，可以通过同时使用多组辊对60，同时对多个药水瓶10进行火焰喷射。这种情况下，多组辊对60设在全部辊的轴线为平行的辊对移动装置95上。与各辊对60或相邻的辊对60相对应地设有多个点式燃烧器30。
此外，辊对60并不限定为圆柱形状，也可以是沿着药水瓶10的外周表面的形状。例如，不仅沿着侧面部12也可以沿着颈部18、口部13等药水瓶10各部分的外周表面的形状，由此在药水瓶10的外周表面的全部部分由于与第一辊61和第二辊62的各外周表面相接触，更能抑制药水瓶10的侧面部的破损及变形。
此外，为了使辊对60旋转而使用链条98，也可以设有与各辊轴用小齿轮69咬合的小齿轮，通过使这些小齿轮旋转而使辊对60旋转。
此外，辊对60为使与点式燃烧器30相对的面在相反侧的上方，辊对60的轴线相对于水平方向(前后方向103)倾斜，但辊对60也可以位于使辊对60的轴线为水平方向(前后方向103)上。与此相伴，点式燃烧器30的喷嘴32也可以使点式燃烧器30的轴线固定为水平方向(前后方向103)的状态在水平方向(前后方向103)上移动的方式，插入到药水瓶10的内部空间14。
此外，为了是使点式燃烧器30的前端喷出的火焰31碰触到药水瓶10的内表面15的加工恶化区域，通过燃烧器移动装置40，以点式燃烧器30的喷嘴32的轴线方向相对于水平方向倾斜地的方式转动点式燃烧器30，也可以保持固定燃烧器30的状态，使药水瓶10的轴线方向相对于水平方向进一步倾斜，由此式燃烧器30的前端喷出的火焰31碰触到药水瓶10的内表面15的加工恶化区域。
此外，第三步骤中，使由点式燃烧器30的前端喷出的火焰31碰触到药水瓶10的内表面15不一定需要是全部内表面15。例如，加工恶化区域只存在于药水瓶10的内表面15的底部11附近的情况下，也可以使火焰31只碰触到内表面15中底部11附近。
此外，药水瓶交换装置90中，通过减压使药水瓶10吸附到支持部92上而使其移动，也可以通过使用如抓持药水瓶10的横杆等，进行药水瓶10的交换。
此外，接触部件20的形状不限于平板，只要与药水瓶10的底部11相接触形状为平板即可，例如可以是圆形、三角形或梯形等任意的形状。
此外，接触部件20并不限定于其整体由散热性高于不锈钢的部件构成，只要与药水瓶10的底部11相接触部分为散热性高于不锈钢的部件即可。
实施例
下面，示出本发明的实施例。
[药水瓶10的成型步骤]
通过如上述实施方式所示的容器成型步骤，将药水瓶10成型。使用标准的立式成型机，通过加工玻璃管而使药水瓶10成型。实施例1～7中形成的药水瓶10的尺寸是其外径为18mm，全长为33mm，容量为3mL。实施例8、9中形成的药水瓶10的尺寸是其外径为24.5mm，全长为46.5mm，容量为10mL。
[实施例1～7]
对成型的12个药水瓶10，实施如上述实施方式所示的火焰喷射步骤。通过辊对60使药水瓶10旋转。构成辊对60外周表面的部件使用含有石墨(东洋碳素株式会社制、石墨(黑铅グラファイト)100％)的部件。辊对60的转速为880rpm。导入点式燃烧器30的天然气和氧气的流量利用质量流量计(mass flow meter)进行调节。火焰喷射基于下述表1所示的条件进行。实施例1的条件是如表1的条件编号1的行所示的天然气和氧气的流量及处理时间。与实施例1同样地，对于实施例2至实施例7也按照表1的条件编号2至7的行所记载的各自条件进行。
[表1]
表1火焰喷射条件和结果
Figure BDA0001443502070000221
[实施例8、9]
对成型的20个药水瓶10，实施如上述实施方式所示的火焰喷射步骤。实施的条件：实施例8的辊对60的转速为880rpm，实施例9的辊对60的转速为1000rpm。其他实施的条件：除了处理时间为10sec和按照如下述表2所示的条件进行之外，与实施例1～7相同。
[表2]
表2火焰喷射条件和结果
Figure BDA0001443502070000222
[比较例1～7]
对成型的17个药水瓶10，实施如上述实施方式所示的火焰喷射步骤。实施的条件：除了辊对60的材料为不锈钢之外，与实施例1～7相同。
[比较例8、9]
对成型的20个药水瓶10，实施如上述实施方式所示的火焰喷射步骤。实施的条件：除了辊对60的材料为不锈钢之外，与实施例8、9相同。
[药水瓶10和辊对60的温度测定]
实施例8和比较例8中，进行火焰喷射步骤中的药水瓶10和辊对60的温度测定。对药水瓶10连续火焰喷射10只后测定各自的温度。测定使用热像仪(thermography)(FSV-1200系列红外热成像仪，株式会社Apiste制)进行测量。对于药水瓶10，对自药水瓶底起0mm(位置V-0)、自药水瓶底起5mm(位置V-5)、自药水瓶底起20mm(位置V-20)和自药水瓶底起35mm(位置V-35)的4处位置的温度进行测定。对于辊对60，自辊底起5mm(位置R-5)、自辊底起20mm(位置R-20)和自辊底起35mm(位置R-35)的3处位置的温度进行测定。
[结果和评价]
下面，示出实施例1～9和比较例1～9的结果以及药水瓶10和辊对60的温度测定的结果。此外，除了结果还示出了各自的评价。
上述表1中，示出了实施例1～7和比较例1～7中得到的药水瓶10中发生裂纹等破损的个数。表1的(个/个)表示(已确认为破损的药水瓶10的个数/实施处理的药水瓶10的个数)。将实施例1～7和比较例1～7中得到的药水瓶10进行比较，实施例1～7中得到的各12个药水瓶10中全部未确认到破损。与此相对，比较例1～7中得到的各17个药水瓶10中条件编号2，3和6中有1个、条件编号7中有3个药水瓶10确认为破损。因此，实施例1～7中，与比较例1～7相比确认到可抑制破损发生。
上述表2中，示出了实施例8、9和比较例8、9中得到的药水瓶10中发生裂纹等破损的个数。表2的(个/个)表示(已确认为破损的药水瓶10的个数/实施处理的药水瓶10的个数)。将实施例8、9和比较例8、9中得到的药水瓶10进行比较，实施例8、9中得到的各20个药水瓶10中全部未确认到破损。与此相对，比较例8、9中得到的各20个药水瓶10中条件编号8中有10个、条件编号9中有9个药水瓶10确认为破损。因此，实施例8、9中，与比较例8、9相比可确认到可抑制破损发生。
下述表3中示出了对药水瓶10和辊对60进行温度测定的结果。对于药水瓶10上述的各位置上的最高温度与最低温度的温度差，可观察到实施例8与比较例8相比有更小的趋势。此外，在药水瓶10不同的位置(例如，位置V-5和位置V-35)的温度差，可观察到实施例8与比较例8相比为更小。因此，可确认到使用石墨的实施例8的辊对60与使用不锈钢的比较例的辊对60相比，其由药水瓶10向辊对60的热传导更佳。进一步，对于辊对60的最高温度与最低温度的温度差，可确认到实施例8与比较例8相比有稍大的趋势。因此，可确认到使用石墨的实施例8的辊对60与使用不锈钢的比较例的辊对60相比，其由药水瓶10向辊对60的热传导更佳。此外，与基于上述药水瓶10的各位置的最高温度与最低温度的温度差而被认为是辊对60从药水瓶10吸收了热后的温度差相比，辊对60的温度差较小。由上可确认使用石墨的实施例8的辊对60与使用不锈钢的比较例的辊对60相比，其散热效果更高。
[表3]
表3药水瓶10和辊对60的温度测定
Figure BDA0001443502070000241
图9(A)，图9(B)是表示在连续进行火焰喷射时的药水瓶10和辊对60的温度随时间变化的图。图9(A)，图9(B)中分别表示进行第1次火焰喷射和第10次火焰喷射的温度随时间变化。图9(A)和图9(B)进行比较，可看到如图9(A)所示的实施例8的第1次与第10次之差与如图9(B)所示的比较例8的第1次与第10次之差相比为较小的趋势。由上可确认使用石墨的实施例8的辊对60与使用不锈钢的比较例的辊对60相比，即使在连续使用的情况下其温度变化也小，辊对60的温度保持稳定。

Claims (20)

1.一种医用玻璃容器的制造方法，其包括如下处理步骤：在将其轴线平行地排列的第一辊和第二辊的各外周表面上，以如下方式承载玻璃容器，即将该玻璃容器的轴线与该第一辊和该第二辊的轴线相平行，且使该玻璃容器的与其内表面的加工恶化区域所对应的整个外周表面、即圆筒形状的侧面部的外周表面接触该第一辊和该第二辊的各外周表面；
通过使该第一辊和该第二辊围绕轴线旋转，由此在使该玻璃容器旋转的同时，使由点式燃烧器喷出的火焰碰触到该玻璃容器内表面的加工恶化区域。
2.根据权利要求1中所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，所述处理步骤中，在使所述玻璃容器旋转的同时，由所述点式燃烧器喷出的火焰在所述玻璃容器的轴线方向上扫描。
3.权利要求1或2中所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，使所述玻璃容器上直径最大的整个外周表面接触到所述第一辊和所述第二辊的各外周表面。
4.根据权利要求1或2所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，所述第一辊和所述第二辊的各轴线相对于水平方向倾斜，以便所述第一辊和所述第二辊的与所述点式燃烧器相对的面在相反侧的上方。
5.根据权利要求1或2所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，通过与所述玻璃容器的底面相接触的接触部件，使接触部件接触到所述第一辊和所述第二辊的各外周表面上承载的所述玻璃容器的底面，确定所述玻璃容器相对于沿着所述第一辊和所述第二辊的轴线的方向的位置。
6.根据权利要求1或2所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件为散热性高于不锈钢的部件。
7.根据权利要求6中所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件为含有石墨的部件。
8.根据权利要求5所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，所述接触部件为散热性高于不锈钢的部件。
9.根据权利要求8中所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，所述接触部件为含有石墨的部件。
10.根据权利要求6所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，更换所述第一辊和所述第二辊的各外周表面上承载的玻璃容器，进行所述处理步骤多次。
11.根据权利要求1或2所述的医用玻璃容器的制造方法，其中，由所述点式燃烧器喷出的火焰是能清除在所述玻璃容器内表面形成的加工恶化区域的火力。
12.一种医用玻璃容器的火焰喷射装置，其包括：
第一辊，其能围绕轴线旋转；
第二辊，其轴线与该第一辊的轴线平行地排列，并且能围绕轴线旋转；
点式燃烧器，其与该第一辊和该第二辊的一端相对地配置，点式燃烧器的前端位于该第一辊和该第二辊的上方，并且能由该点式燃烧器的前端喷出火焰，
其中，在该第一辊和该第二辊的各外周表面之间的最接近部分的距离窄于该第一辊和该第二辊的各外周表面上承载的玻璃容器的外径，
该第一辊和该第二辊在轴线方向上的长度长于该玻璃容器的与其内表面的加工恶化区域所对应的外周表面、即圆筒形状的侧面部的外周表面在轴线方向上的长度，
该点式燃烧器的前端能在该玻璃容器外部的待机位置与在该玻璃容器的内部空间且在该玻璃容器内表面的加工恶化区域所相对的位置之间进行移动。
13.根据权利要求12中所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其中，所述第一辊和所述第二辊在轴线方向上的长度长于所述玻璃容器中直径最大的整个外周表面在轴线方向上的长度。
14.根据权利要求12或13中所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其还包括接触部件，所述接触部件以与所述第一辊和所述第二辊的另一端相对并比所述第一辊和所述第二辊更向上方突出的方式配置，并且所述接触部件在所述第一辊和所述第二辊侧的面上至少与所述玻璃容器的底部相接触的部分为平面。
15.根据权利要求12或13所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其中，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件的散热性高于不锈钢。
16.根据权利要求15中所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其中，构成所述第一辊和所述第二辊的至少各外周表面的部件含有石墨。
17.根据权利要求14所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其中，所述接触部件的散热性高于不锈钢。
18.根据权利要求17中所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其中，所述接触部件含有石墨。
19.根据权利要求12或13所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其还具有旋转控制部，所述旋转控制部控制所述第一辊和所述第二辊的转速，并能任意变更该转速。
20.根据权利要求12或13所述的医用玻璃容器的火焰喷射装置，其包括：
多组辊对，所述辊对包括所述第一辊和所述第二辊；
多个所述点式燃烧器，其与各该辊对相对应；
药水瓶交换装置，其能将所述辊对上承载的所述玻璃容器与其他玻璃容器进行交换，
其中，各辊对的所有辊的轴线平行地排列。
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