CN105736562B - 圆锥滚子轴承 - Google Patents

圆锥滚子轴承 Download PDF

Info

Publication number
CN105736562B
CN105736562B CN201510983399.4A CN201510983399A CN105736562B CN 105736562 B CN105736562 B CN 105736562B CN 201510983399 A CN201510983399 A CN 201510983399A CN 105736562 B CN105736562 B CN 105736562B
Authority
CN
China
Prior art keywords
face
inner ring
flange face
large end
flange
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201510983399.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105736562A (zh
Inventor
村田顺司
镰本繁夫
狮子原祐树
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JTEKT Corp
Original Assignee
JTEKT Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JTEKT Corp filed Critical JTEKT Corp
Publication of CN105736562A publication Critical patent/CN105736562A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105736562B publication Critical patent/CN105736562B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/583—Details of specific parts of races
    • F16C33/585—Details of specific parts of races of raceways, e.g. ribs to guide the rollers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
    • F16C19/225—Details of the ribs supporting the end of the rollers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
    • F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
    • F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
    • F16C19/364—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/34—Rollers; Needles
    • F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
    • F16C33/366—Tapered rollers, i.e. rollers generally shaped as truncated cones
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
    • F16C33/6603—Special parts or details in view of lubrication with grease as lubricant
    • F16C33/6607—Retaining the grease in or near the bearing
    • F16C33/6614—Retaining the grease in or near the bearing in recesses or cavities provided in retainers, races or rolling elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
    • F16C33/6637—Special parts or details in view of lubrication with liquid lubricant
    • F16C33/664—Retaining the liquid in or near the bearing
    • F16C33/6651—Retaining the liquid in or near the bearing in recesses or cavities provided in retainers, races or rolling elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C21/00—Combinations of sliding-contact bearings with ball or roller bearings, for exclusively rotary movement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/54—Surface roughness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/70—Diameters; Radii
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2300/00—Application independent of particular apparatuses
    • F16C2300/02—General use or purpose, i.e. no use, purpose, special adaptation or modification indicated or a wide variety of uses mentioned

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Abstract

一种圆锥滚子轴承，内圈在大径侧具有与圆锥滚子的大端面接触的由凹曲面构成的突缘面。将大端面的曲率半径设为Rr、将内圈(2)的纵截面的突缘面(8)的曲率半径设为Ri、将从圆锥顶点到基准点为止的距离设为R时，满足Ri>R≥Rr。所述距离R是以内圈(2)的纵截面中的从圆锥顶点延伸且沿着内圈滚道面的假想线与突缘面的交点为基准点的情况下的从圆锥顶点到基准点为止的距离。并且，突缘面的表面粗糙度大于大端面的表面粗糙度。

Description

圆锥滚子轴承
本申请主张在2014年12月26日提出申请的申请号2014-264869的日本专利申请的优先权，并将其说明书、附图、摘要所公开的内容通过参照而援引于本申请。
技术领域
本发明涉及圆锥滚子轴承。
背景技术
如图16所示，圆锥滚子轴承90具备内圈91、外圈93、多个圆锥滚子95、环状的保持器96。内圈91具有锥形形状的内圈滚道面92。外圈93具有锥形形状的外圈滚道面94。圆锥滚子95在内圈滚道面92及外圈滚道面94上滚动。保持器96将圆锥滚子95沿着周向空出间隔地保持。内圈91在大径侧具有向径向外侧突出的大突缘部97。该大突缘部97具有与圆锥滚子95的大端面98接触的环状的突缘面99。
当圆锥滚子轴承90旋转时，圆锥滚子95在滚道面92、94上滚动，圆锥滚子95的大端面98与内圈91的突缘面99进行滑动接触。为了降低上述大端面98与突缘面99之间的摩擦阻力(滑动摩擦阻力)，存在将大端面98形成为具有规定的曲率半径的凸曲面并将突缘面99形成为具有规定的曲率半径的凹曲面的情况(例如，参照日本实开平5-75520号公报)。
而且，为了减小在圆锥滚子95的大端面98与内圈91的突缘面99之间产生的摩擦阻力，特别通常进行的是减小突缘面99的表面粗糙度。因此，以往，在对突缘面99进行了研磨加工之后，进行超精加工或抛光加工等。
然而，突缘面99如前所述为凹曲面，而且，是存在于内圈91的凹部的内侧的环状的面。因此，对于这样的突缘面99进行超精加工(或抛光加工)等的情况在形状方面困难，成为制造成本升高的主要原因之一。
发明内容
本发明的目的之一在于提供一种即使对于圆锥滚子的大端面所滑动接触的内圈的突缘面不进行超精加工(或抛光加工)等也能够降低上述大端面与突缘面之间的摩擦阻力的圆锥滚子轴承。
本发明的一方案的圆锥滚子轴承的结构上的特征在于，具备：内圈，具有锥形形状的内圈滚道面；外圈，具有锥形形状的外圈滚道面；多个圆锥滚子，能够在所述内圈滚道面和所述外圈滚道面上滚动且具有由凸曲面构成的大端面；及环状的保持器，沿着周向隔开间隔地保持所述多个圆锥滚子，所述内圈在该内圈的大径侧具有与所述大端面接触的突缘面，所述突缘面的表面粗糙度大于所述大端面的表面粗糙度。
附图说明
图1是表示本发明的圆锥滚子轴承的一实施方式的纵剖视图。
图2是用于说明内圈的突缘面及圆锥滚子的大端面等的各形状的图。
图3是通过内圈的突缘面与圆锥滚子的大端面的接触而得到的接触椭圆的说明图。
图4是圆锥滚子的大端面的从轴向观察到的图。
图5是圆锥滚子的大端面的从轴向观察到的图。
图6是说明内圈的突缘面与圆锥滚子的大端面的接触部分的影像图。
图7是用于说明内圈的突缘面及圆锥滚子的大端面等的各形状的图。
图8是说明突缘面的形状的示意图。
图9是说明接触的凸曲面(大端面)与凹曲面(突缘面)的接触宽度的说明图，(A)是曲率半径之差小的情况的图，(B)是曲率半径之差大的情况的图。
图10是以往的圆锥滚子轴承的情况的接触椭圆的说明图。
图11是本实施方式的圆锥滚子轴承的情况的接触椭圆的说明图。
图12是说明图2所示的第一实施方式的变形例的说明图。
图13是说明内圈的突缘面与圆锥滚子的大端面的接触部分的说明图。
图14是说明突缘面的表面粗糙度与圆锥滚子轴承的旋转阻力的关系的坐标图(实验的结果)。
图15是说明圆锥滚子的大端面的表面粗糙度与圆锥滚子轴承的旋转阻力的关系的坐标图(实验的结果)。
图16是以往的圆锥滚子轴承的纵剖视图。
具体实施方式
以下，基于附图，说明本发明的实施方式。图1是表示本发明的圆锥滚子轴承1的一实施方式的纵剖视图。圆锥滚子轴承1具备内圈2、外圈3、多个圆锥滚子4、环状的保持器10。外圈3在其外周侧设置在与内圈2同心的位置。圆锥滚子4设置在内圈2与外圈3之间。保持器10沿周向隔开间隔地保持圆锥滚子4。
内圈2是使用轴承钢或机械构造用钢等形成的环状的构件。在内圈2的外周侧具有锥形形状的(由圆锥面的一部分构成的)内圈滚道面12。外圈3也与内圈2同样是使用轴承钢或机械构造用钢等形成的环状的构件。在外圈3的内周侧具有锥形形状的(由圆锥面的一部分构成的)外圈滚道面13。内圈滚道面12与外圈滚道面13相对。当圆锥滚子轴承1旋转时，圆锥滚子4在内圈滚道面12及外圈滚道面13上滚动。圆锥滚子4是使用轴承钢等形成的圆锥台形状的构件。圆锥滚子4在轴向一方侧具有直径大的大端面14，在轴向另一方侧具有直径小的小端面15。大端面14形成为凸曲面形状。
内圈2在其外周侧且在作为直径大的一侧的大径侧具有大突缘部7。大突缘部7与内圈滚道面12的轴向一端侧相邻且向径向外方突出设置。大突缘部7的内圈滚道面12侧的端面即突缘面8形成为凹曲面形状。由于大突缘部7为环状，因此突缘面8也成为环状的面。并且，在内圈滚道面12与突缘面8之间构成的拐角部分，截面凹状的避让部9在整周上形成。而且，内圈2在其外周侧且在作为直径小的一侧的小径侧具有小突缘部5。小突缘部5与内圈滚道面12的轴向另一端侧相邻且向径向外方突出设置。
圆锥滚子4的大端面14能够与突缘面8接触。当圆锥滚子轴承1旋转时，圆锥滚子4在滚道面12、13上滚动，突缘面8与大端面14进行滑动接触。需要说明的是，在此，内圈2设为旋转的结构。大端面14由凸曲面构成且突缘面8由凹曲面构成，因此当它们接触(滑动接触)时，其接触面(滑动接触面)成为椭圆。即，在大端面14与突缘面8之间形成接触椭圆M(例如参照图3)。而且，向圆锥滚子轴承1供给润滑油(包括润滑脂)，当圆锥滚子轴承1(内圈2)旋转时，润滑油沿着环状的突缘面8在周向上流动。
保持器10具有一对圆环部21、22和多个柱部23。柱部23将圆环部21、22连结。这些圆环部21、22之间且在周向上相邻的一对柱部23之间成为收容圆锥滚子4的凹槽。根据该保持器10，能够沿周向隔开间隔(等间隔)地保持多个圆锥滚子4。以上的结构在后文说明的其他的实施方式的圆锥滚子轴承1中也共通。
图2是说明内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14的各形状的图。如图2所示，从圆锥滚子4的圆锥顶点C到基准点K的距离设为R时，内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14的各形状基于所述距离R来设定。需要说明的是，图2是在内圈2的纵截面上将圆锥滚子4(作为截面)重叠记载的模型图。而且，内圈2的纵截面是包含内圈2的中心线的截面。
在此，所述基准点K是指在内圈2的纵截面(参照图2)中，从圆锥滚子4的圆锥顶点C延伸且沿着内圈滚道面12的假想线L与突缘面8的交点。需要说明的是，该“突缘面8”在所述纵截面上也包括突缘面8的延长线Yi。在本实施方式中，由于如上所述形成避让部9，因此所述基准点K成为所述假想线L与所述延长线Yi的交点。而且，圆锥滚子4的“圆锥顶点C”是指圆锥滚子4的圆锥形状的顶点。并且，所述距离R是圆锥顶点C与基准点K的2点间距离，例如，在xy坐标中，在圆锥顶点C的坐标设为(0，0)、基准点K的坐标设为(x，y)的情况下，距离R是满足R2＝x2+y2的关系式的距离。
对内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14的形状进行说明。内圈2的纵截面上的突缘面8的曲率半径Ri设定得比所述距离R大(Ri>R)。优选的是，突缘面8的曲率半径Ri以相对于距离R而满足100％<Ri≤300％的关系(R的100％<Ri≤R的300％)的方式设定。并且，圆锥滚子4的大端面14的曲率半径Rr设定得与所述距离R相同或比所述距离R小(Rr≤R)。优选的是，大端面14的曲率半径Rr相对于所述距离R而设定在80～100％的范围内(R的80％≤Rr≤R的100％)。而且，大端面14的曲率半径Rr设定得比突缘面8的曲率半径Ri小(Rr<Ri)。在图2中，大端面14的曲率中心Cr与圆锥顶点C一致。
通过以上，内圈2的突缘面8的曲率半径Ri设定得比所述距离R大。此外，圆锥滚子4的大端面14的曲率半径Rr设定得与所述距离R相同或比所述距离R小。由此，成为Ri>R≥≥Rr的关系。
此外，在本实施方式中，大端面14与突缘面8的接触产生的接触椭圆M(图3所示的交叉影线部分)的中心G位于通过大端面14的曲率中心Cr和突缘面8的曲率中心Ci的假想直线X上。由此，如图2所示，接触椭圆M的中心G配置在突缘面8的径向中心部附近。
通过上述的结构，大端面14与突缘面8的接触产生的接触椭圆M的中心G位于通过圆锥滚子4的大端面14的曲率中心Cr和内圈2的突缘面8的曲率中心Ci的假想直线X上。由此，能够将该接触椭圆M的中心G配置在内圈2的突缘面8的径向中心部附近。由此，能够抑制大端面14与突缘面8的径向外侧及内侧的角部的接触。其结果是，能够有效地防止在圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8之间产生的边缘载荷。
在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，进而，内圈2的突缘面8的表面粗糙度σ2大于圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度σ1(σ2>σ1)。具体而言，突缘面8的表面粗糙度(算术平均粗糙度)σ2优选为0.1μmRa以上，且优选为0.5μmRa以下。相对于此，圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度(算术平均粗糙度)σ1优选小于0.1μmRa，且优选为0.01μmRa以上。这样，突缘面8的表面粗糙度σ2为0.1μmRa以上。由此，能够将突缘面8设为通过研磨加工而能得到的研磨面。需要说明的是，圆锥滚子4的大端面14也是研磨面。
而且，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，如图4所示，在圆锥滚子4的大端面14上形成多个凹部17。这些凹部17全部形成在通过与突缘面8的接触而形成的接触椭圆M的范围内。需要说明的是，图4是圆锥滚子4的大端面14的从轴向观察到的图。在图4中，接触椭圆M由双点划线表示。而且，当圆锥滚子轴承1(内圈2)旋转时，圆锥滚子4在内圈2与外圈3之间滚动。由此，在各圆锥滚子4的大端面14上，所述接触椭圆M形成为环状的范围。在图4中，该环状的范围是第一假想圆K1与第二假想圆K2之间的区域，在该环状的范围内形成凹部17。
在图4所示的实施方式中，凹部17是具有沿着球面的一部分的形状的微小的凹陷部。在大端面14上，凹部17沿着第一假想圆K1与第二假想圆K2之间的第三假想圆K3及第四假想面K4设置多个。该凹部17例如通过打刻形成，在打刻之后，对大端面14进行研磨。
凹部17也可以是其他的方式。例如图5所示，也可以是在径向上长的凹槽(放射状的槽)。即使是这种情况下，凹部17也形成在第一假想圆K1与第二假想圆K2之间的区域。
在图4及图5所示的各方式中，凹部17形成在第一假想圆K1与第二假想圆K2之间的区域。由此，保持在凹部17的油能够留在接触椭圆M的范围内。需要说明的是，圆锥滚子4的大端面14的所述表面粗糙度σ1(小于0.1μmRa)是除了凹部17之外的面处的值。
根据具备以上的结构的圆锥滚子轴承1，当该圆锥滚子轴承1(在本实施方式中为内圈2)旋转时，各圆锥滚子4在内圈滚道面12上滚动。由此，在该内圈滚道面12与突缘面8的交点(所述基准点K)，即，在突缘面8的内周端位置上，理论上，突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间的滑动为0。然而，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，在比该内周端位置(所述基准点K)靠径向外侧的位置处，圆锥滚子4的大端面14与突缘面8局部性地(在图3所示的接触椭圆M的范围内)接触。并且，在该径向外侧的位置处，若以所述内周端位置为基准，则与圆锥滚子4的大端面14相比突缘面8(内圈2)更快地旋转。由于该速度差，突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间伴随着滑动而接触(滑动接触)。
因此，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，快速旋转的突缘面8的表面粗糙度σ2大于作为研磨面的圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度σ1(σ2>σ1)。由此，存在于突缘面8的周围的润滑油的引入性提高。即，由于突缘面8的表面粗糙度σ2大，因此通过突缘面8能够捕捉周围的润滑油。并且，如图6的影像图所示，通过内圈2旋转，能够将由该突缘面8捕捉的润滑油P向突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间供给。需要说明的是，在图6中，突缘面8比大端面14快速地旋转，供给的润滑油P的流动成为箭头X1的方向。
进而，在本实施方式中，如上所述满足Ri>R≥Rr(参照图2)。其结果是，通过圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8接触而得到的接触椭圆M的形状成为在内圈2(突缘面8)的周向上小且在与该周向正交的方向上大的椭圆。即，能够增大接触椭圆M的椭圆率。在此，接触椭圆M的椭圆率(参照图3)是关于该椭圆，通过处于圆环状的突缘面8上的椭圆中心G的假想圆的沿着切线方向的尺寸(横宽)a与沿着圆环状的突缘面8的径向的尺寸(纵宽)b之比(b/a)。
并且，当内圈2旋转时，突缘面8处的润滑油的流动方向成为内圈2的周向。因此，如上所述利用突缘面8捕捉且向突缘面8与大端面14之间供给的润滑油的流动由该接触椭圆M的形状在大范围(尺寸b的范围)内进行限制。由此，在圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8之间，油膜变厚。通过以上所述，即使对于内圈2的突缘面8不像以往那样进行例如超精加工等而将表面粗糙度极度减小，通过向突缘面8与大端面14之间供给的润滑油，也能够降低它们之间的摩擦阻力。其结果是，不需要对于突缘面8的超精加工等，由此能降低圆锥滚子轴承1的制造成本。
需要说明的是，接触椭圆M的椭圆率优选为0.2以上，更优选为0.3以上。并且，如后文说明的第二实施方式那样，椭圆率也可以超过1。通过这样增大椭圆率，能够将沿着周向(沿着突缘面8)要移动的油在大范围内进行限制而使油膜变厚。
此外，在本实施方式中，如上所述(参照图4、5)，在大端面14的规定的范围内形成有多个凹部17。由此，由突缘面8捕捉且向突缘面8与大端面14之间供给的润滑油能够由这些凹部17保持，能够进一步提高突缘面8与大端面14之间的润滑性能。
第二实施方式的圆锥滚子轴承的整体结构与所述第一实施方式所示的圆锥滚子轴承1相同，在此省略其说明。第二实施方式与第一实施方式的不同点在于内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14的形状，对这一点进行说明。
图7是用于说明内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14等的各形状的图。需要说明的是，图7是在内圈2的纵截面上将圆锥滚子4(作为截面)重叠记载的模型图。而且，在图7中，为了便于说明而对各部的形状进行了变形，此外，实际上圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8接触，但是为了便于说明，将上述大端面14与突缘面8分离地记载。内圈2的纵截面是包含内圈2的中心线L0的截面。
大端面14由球面的一部分构成，将该大端面14的曲率半径定义为“Rr”。因此，表示为与内圈2的纵截面相同的截面的圆锥滚子4的纵截面(图7)处的大端面14的曲率半径为“Rr”。与该纵截面(图7)正交且通过圆锥滚子4的中心线L2的截面处的大端面14的曲率半径也为“Rr”。
而且，将内圈2的纵截面(图7)处的突缘面8的曲率半径定义为“Ri”。图8是说明突缘面8的形状的示意图。如上所述，内圈2的纵截面(图7)处的突缘面8的曲率半径为“Ri”。然而，如图8所示，从与将圆锥顶点C和接触椭圆M的中心G连结的假想直线L3正交的方向且从径向外侧朝向内侧的方向(箭头V1方向：以下，也称为假想径向)观察突缘面8时，该突缘面8的曲率半径为“Rx”。即，突缘面8根据观察方向的不同而具有2个曲率半径“Ri”和“Rx”。
而且，在图7中，将从圆锥顶点C到通过大端面14与突缘面8接触而得到的接触椭圆M的中心G为止的距离定义为“Rx”。需要说明的是，所述圆锥顶点C是圆锥滚子4的圆锥顶点，是指圆锥滚子4具有的圆锥形状的侧面的顶点。而且，圆锥顶点C也是内圈2的纵截面上的内圈滚道面12的延长线L1与内圈2的中心线L0的交点。而且，圆锥顶点C、大端面14的中心Cr、突缘面8的中心Ci分别存在于不同的位置。中心Cr位于圆锥滚子4的中心线L2的延长线上。
并且，在该圆锥滚子轴承1中，满足Rx>Ri>Rr。由此，通过圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8接触而得到的接触椭圆M的形状如图11所示，成为在内圈2的周向上小且在与该周向正交的方向(周向的正交方向)上大的椭圆。需要说明的是，关于此，在后文进行说明。
并且，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，与第一实施方式同样，内圈2的突缘面8的表面粗糙度σ2大于圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度σ1(σ2>σ1)。具体而言，突缘面8的表面粗糙度(算术平均粗糙度)σ2优选为0.1μmRa以上，且优选为0.5μmRa以下。相对于此，圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度(算术平均粗糙度)σ1优选小于0.1μmRa，且优选为0.01μmRa以上。这样，突缘面8的表面粗糙度σ2为0.1μmRa以上，因此能够将突缘面8设为利用研磨加工能得到的研磨面。需要说明的是，圆锥滚子4的大端面14也是研磨面。
而且，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，与第一实施方式同样，如图4(或图5)所示，在圆锥滚子4的大端面14上形成有多个凹部17。这些凹部17全部形成在通过与突缘面8的接触而形成的接触椭圆M的范围内。
以下，说明所述“Rx>Ri>Rr”与接触椭圆M的形状的关系。如上所述，圆锥滚子4的大端面14是球面的一部分，因此内圈2的纵截面(参照图7)处的大端面14的曲率半径为“Rr”。与该纵截面正交且通过圆锥滚子4的中心线L2的截面处的大端面14的曲率半径也为“Rr”。相对于此，内圈2的纵截面(参照图7)处的大突缘部7的突缘面8的曲率半径为“Ri”。然而，从与将圆锥顶点C和接触椭圆M的中心G连结的假想直线L3正交的方向且从径向外侧朝向内侧的方向(箭头V1方向)观察内圈2的突缘面8时，该突缘面8的曲率半径为“Rx”(参照图8)。
在此，圆锥滚子4的由凸曲面构成的大端面14与内圈2的由凹曲面构成的突缘面8的接触方式如图9(A)(B)所示，通过一般化的凸曲面F和凹曲面f列举简单的例子进行说明。
如图9(A)所示，凸曲面F的曲率半径为Rr，凹曲面f的曲率半径为Ri。在图9(A)中，凸曲面F的曲率半径Rr例如值为“1000”，凹曲面f的曲率半径Ri例如值为“1003”的情况下，上述曲率半径Rr、Ri之差δ1成为(1003-1000＝)“3”。而且，如图9(B)所示，凸曲面F的曲率半径是与图9(A)相同的Rr，但是凹曲面f的曲率半径是(比所述Ri大的)Rx。在该图9(B)中，凸曲面F的曲率半径Rr为“1000”，凹曲面f的曲率半径Rx例如值为“1005”的情况下，上述曲率半径Rr、Rx之差δ2成为(1005-1000＝)“5”。
如图9(A)所示的情况那样，若曲率半径Rr与曲率半径Ri之差δ1(＝3)(与图9(B)的情况的曲率半径之差δ2(＝5)相比)小，则凸曲面F与凹曲面f之间的接触宽度(接触长度)b(与图9(B)的情况相比)大。相对于此，如图9(B)所示的情况那样，若曲率半径之差δ2(＝5)(与图9(A)的情况的曲率半径之差δ1(＝3)相比)大，则凸曲面F与凹曲面f之间的接触宽度(接触长度)a(与图9(A)的情况相比)小(a<b)。即，在曲率半径不同的凸曲面F与凹曲面f接触的情况下，若两者的曲率半径之差小(图9(A))，则两者间的接触宽度b比较大(宽)。与之相反，若两者的曲率半径之差大(图9(B))，则两者间的接触宽度a比较小(窄)。需要说明的是，在凸曲面F与凹曲面f之间，曲率半径之差越小，接触宽度(b)越增加，在凸曲面F与凹曲面f之间，曲率半径之差越大，接触宽度(a)越减少。
立足于该一般化的情况的说明，当说明本实施方式时，如上所述，在本实施方式(参照图7)中，成为Rx>Ri>Rr的关系。即，从圆锥顶点C到接触椭圆M的中心G为止的距离(曲率半径)“Rx”、及突缘面8的曲率半径“Ri”分别大于圆锥滚子4的大端面14的曲率半径“Rr”。(Rx>Rr，Ri>Rr)。而且，所述“Rx”大于所述“Ri”(Rx>Ri)。因此，当将图9(A)及(B)所示的方式应用于本实施方式时，图9(A)所示的图相当于内圈2的纵剖视图(图7)。图9(B)所示的图相当于从所述假想径向(图7及图8的箭头V1方向)观察时的剖视图。
由此，在内圈2的纵截面(图9(A))中出现的接触椭圆M的宽度尺寸(b)大于从所述假想径向观察时的截面(图9(B))中出现的接触椭圆M的宽度尺寸(a)。即，通过圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8接触而得到的接触椭圆M的形状如图11所示，成为在内圈2的周向上小且在与该周向正交的方向上大的椭圆。即，在内圈2的突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间，形成与内圈2的周向相比在该周向的正交方向上长的接触椭圆M。接触椭圆M的椭圆率(b/a)大于1(椭圆率>1)。
此外，对以往使用的圆锥滚子轴承的接触椭圆进行说明。在内圈的纵截面处，如日本实开平5-75520号公报公开那样提出了内圈的突缘面为凹曲面的方案，但是在当前市售的圆锥滚子轴承中，内圈的突缘面通常不是凹曲面而是平面。这种情况下，可以说内圈的突缘面的曲率半径Ri(参照图7)为无限大。因此，以图9为参考来说明时，由于曲率半径Ri为无限大，Rr<Ri，Rx<Ri，因此成为b<a。其结果是，接触椭圆M的形状如图10所示成为在内圈的周向上长且在该周向的正交方向上短的椭圆。即，接触椭圆M的椭圆率小于1(椭圆率<1)。需要说明的是，在以往的一般性的圆锥滚子轴承中，椭圆率小于0.2。
相对于此，如上所述，在本实施方式中，通过圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8接触而得到的接触椭圆M的形状成为在内圈2的周向上小且在与该周向正交的方向上大的椭圆(参照图11)。即，椭圆率超过1。而且，如上所述，当圆锥滚子轴承1旋转时，突缘面8的润滑油的流动方向成为内圈2的周向。因此，根据本实施方式的接触椭圆M的所述形状(参照图11)，在突缘面8处润滑油的流动在大范围(接触宽度b的范围)内被限制，在圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8之间油膜变厚。其结果是，能够有效地降低圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8之间的摩擦阻力。
需要说明的是，根据图10所示的现有例，接触椭圆M的形状成为在周向上大且在与该周向正交的方向上小的椭圆。因此，沿着突缘面8流动的润滑油的大部分通过接触椭圆M，使油膜变厚的功能极小。
根据具备以上的结构的圆锥滚子轴承1，当该圆锥滚子轴承1(在本实施方式中为内圈2)旋转时，各圆锥滚子4在内圈滚道面12上滚动。由此，在该内圈滚道面12与突缘面8的交点(所述基准点K)，即，突缘面8的内周端位置处，理论上，突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间的滑动为0。然而，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，在比该内周端位置(所述基准点K)靠径向外侧的位置处，圆锥滚子4的大端面14与突缘面8局部性地(在图11的接触椭圆M的范围内)接触。并且，在该径向外侧的位置处，当以所述内周端位置为基准时，突缘面8(内圈2)比圆锥滚子4的大端面14快速地旋转。由于该速度差，突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间伴随着滑动而接触(滑动接触)。
因此，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，快速旋转的突缘面8的表面粗糙度σ2大于作为研磨面的圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度σ1(σ2>σ1)。由此，存在于突缘面8的周围的润滑油的引入性提高。即，由于突缘面8的表面粗糙度σ2大，因此由突缘面8能够捕捉周围的润滑油。并且，如图6的影像图所示，通过内圈2旋转，能够将由该突缘面8捕捉的润滑油P向突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间供给。
此外，在本实施方式中，如上所述满足Rx>Ri>Rr(参照图7、8)。由此，通过圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8接触而得到的接触椭圆M的形状成为在内圈2(突缘面8)的周向上小且在与该周向正交的方向上大的椭圆。即，能够增大接触椭圆M的椭圆率。在此，接触椭圆M的椭圆率是关于该椭圆，通过处于圆环状的突缘面8上的椭圆中心G的假想圆的沿着切线方向的尺寸(横宽)a与沿着圆环状的突缘面8的径向的方向(纵宽)b之比(b/a)。
并且，当内圈2旋转时，突缘面8处的润滑油的流动方向成为内圈2的周向。因此，如上所述由突缘面8捕捉且向突缘面8与大端面14之间供给的润滑油的流动由该接触椭圆M的形状在大范围(尺寸b的范围)内进行限制。由此，在圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8之间，油膜变厚。尤其是通过使接触椭圆M的椭圆率大于1，能够将要沿着周向(沿着突缘面8)移动的油在大范围内进行限制，从而使油膜变厚。
通过以上所述，即使对于内圈2的突缘面8不像以往那样进行例如超精加工等来将表面粗糙度极度减小，通过向突缘面8与大端面14之间供给的润滑油，也能够降低它们之间的摩擦阻力。其结果是，不需要对于突缘面8的超精加工等。由此，能够降低圆锥滚子轴承1的制造成本。
此外，在本实施方式中，如上所述(参照图4、5)，在大端面14的规定的范围内形成多个凹部17。由此，由突缘面8捕捉且向突缘面8与大端面14之间供给的润滑油能够由这些凹部17保持。其结果是，能够进一步提高突缘面8与大端面14之间的润滑性能。
图12是说明第一实施方式(图2)的变形例的说明图。图12(第三实施方式)所示的圆锥滚子轴承的整体结构与所述的第一实施方式所示的圆锥滚子轴承1相同，在此省略其说明。第三实施方式与第一实施方式的不同点在于内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14的形状，对于这一点进行说明。图12是用于说明内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14等的各形状的图。需要说明的是，图12是在内圈2的纵截面上将圆锥滚子4(作为截面)重叠记载的模型图。而且，内圈2的纵截面是包含内圈2的中心线的截面。
对内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14的形状进行说明。将从圆锥滚子4的圆锥顶点C到沿着内圈滚道面12分离的规定的基准点K为止的距离设为R。这种情况下，内圈2的突缘面8及圆锥滚子4的大端面14的各形状基于所述基准点K及距离R来设定。
内圈2的突缘面8形成在通过基准点K的位置。突缘面8的曲率半径Ri设定在相对于距离R为100～120％的范围内(Ri≥R)。在此，在本实施方式中由于形成避让部9，因此突缘面8“通过基准点K”不仅包括实际的突缘面8通过基准点K的情况，而且包括突缘面8的延长线Yi通过基准点K的情况。因此，“基准点K”是内圈滚道面12或其延长线L与突缘面8或其延长线Yi相交的点。在本实施方式中，突缘面8的延长线Yi通过基准点K。
并且，圆锥滚子4的大端面14设置在通过基准点K的位置。大端面14的曲率半径Rr设定在相对于距离R为80～100％的范围内(Rr≤R)。在此，大端面14“通过基准点K”不仅包括实际的大端面14通过基准点K的情况，而且也包括大端面14的延长线Yr通过基准点K的情况。在本实施方式中，大端面14的延长线Yr通过基准点K。而且，在本实施方式中，突缘面8的曲率半径Ri与大端面14的曲率半径Rr满足R＝(Ri+Rr)/2的关系。而且，在本实施方式中，处于Ri>R≥Rr的关系。
通过上述的结构，如图13所示，圆锥滚子4的大端面14相对于内圈2的突缘面8，与以基准点K为中心的假想圆的范围内的一部分(图中的交叉影线部分)即突缘面8的径向内端部进行滑动接触。由此，相比较于大端面14与突缘面8的径方向外侧部进行滑动接触的情况，能够减小大端面14与突缘面8滑动接触的范围(产生滑动而进行接触的范围)。因此，能够有效地减少圆锥滚子4的大端面14与内圈2的突缘面8的滑动摩擦。
在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，进而，内圈2的突缘面8的表面粗糙度σ2大于圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度σ1(σ2>σ1)。具体而言，突缘面8的表面粗糙度(算术平均粗糙度)σ2优选为0.1μmRa以上，且优选为0.5μmRa以下。相对于此，圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度(算术平均粗糙度)σ1优选小于0.1μmRa，且优选为0.01μmRa以上。这样，突缘面8的表面粗糙度σ2为0.1μmRa以上，因此能够将突缘面8设为利用研磨加工而能够得到的研磨面。需要说明的是，圆锥滚子4的大端面14也是研磨面。
而且，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，与第一实施方式同样，如图4(或图5)所示，在圆锥滚子4的大端面14形成有多个凹部17。这些凹部17全部形成在通过与突缘面8的接触而形成的接触椭圆M的范围内。
根据具备以上的结构的圆锥滚子轴承1，当该圆锥滚子轴承1(在本实施方式中为内圈2)旋转时，各圆锥滚子4在内圈滚道面12上滚动。由此，在该内圈滚道面12与突缘面8的交点(所述基准点K)，即，在突缘面8的内周端位置处，理论上，突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间的滑动为0。因此，在本实施方式的圆锥滚子轴承1中，如上所述，如图13所示，圆锥滚子4的大端面14相对于内圈2的突缘面8，与以基准点K为中心的假想圆的范围内的一部分(图中的交叉影线部分)即突缘面8的径向内端部滑动接触。由此，减少滑动摩擦。
此外，使突缘面8的表面粗糙度σ2大于作为研磨面的圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度σ1(σ2>σ1)。由此，存在于突缘面8的周围的润滑油的引入性提高。即，由于突缘面8的表面粗糙度σ2大，因此由突缘面8能够捕捉周围的润滑油。并且，如图6的影像图所示，通过内圈2旋转，能够将由该突缘面8捕捉的润滑油向突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间供给。
通过以上所述，即使对于内圈2的突缘面8不像以往那样进行例如超精加工等来将表面粗糙度极度减小，通过向突缘面8与大端面14之间供给的润滑油，也能够降低它们之间的摩擦阻力。其结果是，不需要对于突缘面8的超精加工等，由此能够降低圆锥滚子轴承1的制造成本。
此外，在本实施方式中，也是，在大端面14的规定的范围形成多个凹部17(参照图4、图5)。由此，能够进一步提高突缘面8与大端面14之间的润滑性能。
图14是说明突缘面8的表面粗糙度[μmRa]与圆锥滚子轴承的旋转阻力的关系的坐标图(实验的结果)。图15是说明圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度[μmRa]与圆锥滚子轴承的旋转阻力的关系的坐标图(实验的结果)。在该实验中，将所述旋转阻力设为转矩(摩擦转矩)。将现有产品的转矩设为“1”，将相对于该现有产品的转矩的本实施方式(第一实施方式)的圆锥滚子轴承1的转矩作为转矩比而在纵轴上表示。即，若转矩比小于1，则表示与现有产品相比转矩(摩擦转矩)小。
如图14所示，即使在突缘面8的表面粗糙度为0.1[μmRa]以上的情况下，与现有产品相比也能够降低转矩。这推测为是由如下功能引起的：在本实施方式的情况下，突缘面8由于表面粗糙度大，因此由突缘面8能够捕捉周围的润滑油，将由该突缘面8捕捉的润滑油向突缘面8与圆锥滚子4的大端面14之间供给的功能。并且，即使这样将突缘面8的表面粗糙度增大为0.1[μmRa]以上，如图15所示，通过使圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度小于0.1[μmRa]，也能够大幅减少转矩(摩擦转矩)。
在图4及图5所示的方式中，设置在圆锥滚子4的大端面14上的凹部17的面积优选相对于接触椭圆M的面积为1％～20％。在凹部17的比例低的情况下(小于1％的情况下)，凹部17对油的保持功能减弱。相对于此，在凹部17的比例高的情况下(超过20％的情况下)，大端面14与突缘面8的接触面压升高。其结果是，滑动特性可能会降低。
本发明的圆锥滚子轴承并不局限于图示的方式，在本发明的范围内也可以是其他的方式。例如，保持器10的形状也可以是图示以外的形状。而且，在所述实施方式中，说明了内圈2具有的大突缘部7的突缘面8在纵截面上为凹曲线形状的情况。然而，突缘面8在纵截面上也可以为直线形状，即使在这种情况下，通过使突缘面8的表面粗糙度σ2大于圆锥滚子4的大端面14的表面粗糙度σ1(σ2>σ1)，也能够提高存在于突缘面8的周围的润滑油的引入性。
根据本发明，即使对于圆锥滚子所滑动接触的内圈的突缘面不像以往那样进行例如超精加工等来将表面粗糙度极度减小，通过向突缘面与大端面之间供给的润滑油，也能够降低它们之间的摩擦阻力。这样，不需要对于突缘面的超精加工等，由此能够降低制造成本。

Claims (4)

1.一种圆锥滚子轴承，具备：
内圈，具有锥形形状的内圈滚道面；
外圈，具有锥形形状的外圈滚道面；
多个圆锥滚子，能够在所述内圈滚道面和所述外圈滚道面上滚动且具有由凸曲面构成的大端面；及
环状的保持器，沿着周向隔开间隔地保持所述多个圆锥滚子，
所述圆锥滚子轴承的特征在于，
所述内圈在该内圈的大径侧具有与所述大端面接触的突缘面，
所述突缘面的表面粗糙度大于所述大端面的表面粗糙度，
所述突缘面由凹曲面构成，
将所述大端面的曲率半径设为Rr、将所述内圈的纵截面的所述突缘面的曲率半径设为Ri、将以所述内圈的纵截面中的从圆锥顶点延伸且沿着所述内圈滚道面的假想线与所述突缘面的交点为基准点的情况下的从该圆锥顶点到该基准点为止的距离设为R时，满足Ri>R≥Rr。
2.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承，其中，
所述突缘面的表面粗糙度为0.1μmRa以上。
3.根据权利要求1所述的圆锥滚子轴承，其中，
在所述大端面上的通过与所述突缘面的接触而形成的接触椭圆的范围内形成有凹部。
4.根据权利要求2所述的圆锥滚子轴承，其中，
在所述大端面上的通过与所述突缘面的接触而形成的接触椭圆的范围内形成有凹部。
CN201510983399.4A 2014-12-26 2015-12-24 圆锥滚子轴承 Active CN105736562B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014-264869 2014-12-26
JP2014264869A JP6492646B2 (ja) 2014-12-26 2014-12-26 円すいころ軸受

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105736562A CN105736562A (zh) 2016-07-06
CN105736562B true CN105736562B (zh) 2019-09-13

Family

ID=56116849

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510983399.4A Active CN105736562B (zh) 2014-12-26 2015-12-24 圆锥滚子轴承

Country Status (4)

Country Link
US (1) US9683605B2 (zh)
JP (1) JP6492646B2 (zh)
CN (1) CN105736562B (zh)
DE (1) DE102015122275A1 (zh)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6323136B2 (ja) * 2014-04-16 2018-05-16 株式会社ジェイテクト ころ軸受用軌道輪、ころ軸受及び動力伝達装置
JP6825317B2 (ja) * 2016-11-10 2021-02-03 株式会社ジェイテクト 円すいころ軸受及び動力伝達装置
US10816034B2 (en) * 2017-02-20 2020-10-27 Ntn Corporation Tapered roller bearing
JP6934728B2 (ja) * 2017-02-21 2021-09-15 Ntn株式会社 円すいころ軸受
JP6608982B2 (ja) * 2018-03-28 2019-11-20 Ｎｔｎ株式会社 円錐ころ軸受
JP7136627B2 (ja) * 2018-08-22 2022-09-13 Ntn株式会社 円すいころ軸受
US10883542B2 (en) * 2019-05-21 2021-01-05 Raytheon Technologies Corporation Cylindrical roller bearing containing a crowned inner ring shoulder
WO2021054281A1 (ja) * 2019-09-19 2021-03-25 Ntn株式会社 円すいころ軸受
CN114616403A (zh) * 2019-09-19 2022-06-10 Ntn株式会社 圆锥滚子轴承
CN114483772B (zh) * 2022-01-25 2023-10-31 中国铁建重工集团股份有限公司 一种具有高承载能力的回转支承

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104105894A (zh) * 2013-01-25 2014-10-15 日本精工株式会社 圆锥滚子轴承

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3525558A (en) * 1968-09-30 1970-08-25 Gen Motors Corp Indents for rollers
JPH0575520A (ja) 1991-09-12 1993-03-26 Nec Corp 無線通信方式
JPH0575520U (ja) 1992-03-19 1993-10-15 光洋精工株式会社 円錐ころ軸受
JPH06241235A (ja) * 1993-02-17 1994-08-30 Koyo Seiko Co Ltd ころ軸受
JPH10110733A (ja) * 1996-10-04 1998-04-28 Ntn Corp 円すいころ軸受
US6033123A (en) * 1997-09-22 2000-03-07 Nsk Ltd. Tapered roller bearing
JP2000065066A (ja) * 1998-08-19 2000-03-03 Nippon Seiko Kk 円筒ころ軸受
JP4399905B2 (ja) * 1999-07-16 2010-01-20 日本精工株式会社 ころ軸受
JP2001173665A (ja) * 1999-12-20 2001-06-26 Nsk Ltd ころ軸受
JP4465895B2 (ja) * 2000-05-22 2010-05-26 日本精工株式会社 ころ軸受
JP2002122146A (ja) * 2000-10-17 2002-04-26 Ntn Corp 円錐ころ軸受
JP4029574B2 (ja) * 2001-01-26 2008-01-09 株式会社ジェイテクト 円錐ころ軸受
US6502996B2 (en) * 2001-05-11 2003-01-07 The Timken Company Bearing with low wear and low power loss characteristics
CN1260484C (zh) * 2001-11-06 2006-06-21 日本精工株式会社 径向滚子轴承
JP2007051702A (ja) * 2005-08-18 2007-03-01 Jtekt Corp 円錐ころ軸受、及びこれを用いた車両用ピニオン軸支持装置
JP2007051703A (ja) * 2005-08-18 2007-03-01 Jtekt Corp 円錐ころ軸受、及びこれを用いたトランスミッション用軸受装置
JP2008038927A (ja) * 2006-08-01 2008-02-21 Ntn Corp 円すいころ軸受
JP2010169182A (ja) * 2009-01-22 2010-08-05 Nsk Ltd ころ軸受
JP2010265926A (ja) 2009-05-12 2010-11-25 Nsk Ltd ころ軸受
JP5974532B2 (ja) 2012-02-23 2016-08-23 日本精工株式会社 ころ軸受及びその製造方法
US9243667B2 (en) * 2013-06-17 2016-01-26 Jtekt Corporation Tapered roller bearing and power transmission device using tapered roller bearing
JP6256023B2 (ja) * 2014-01-16 2018-01-10 株式会社ジェイテクト 円すいころ軸受及び動力伝達装置

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104105894A (zh) * 2013-01-25 2014-10-15 日本精工株式会社 圆锥滚子轴承

Also Published As

Publication number Publication date
CN105736562A (zh) 2016-07-06
JP2016125542A (ja) 2016-07-11
JP6492646B2 (ja) 2019-04-03
US20160186810A1 (en) 2016-06-30
US9683605B2 (en) 2017-06-20
DE102015122275A1 (de) 2016-06-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105736562B (zh) 圆锥滚子轴承
US8858086B2 (en) Rolling bearing
CN104791383B (zh) 圆锥滚子轴承及动力传递装置
CN108397476A (zh) 滚珠轴承
US10161452B2 (en) Bearing ring for roller bearing, roller bearing, and power transmission device
CN104712657B (zh) 圆锥滚子轴承及动力传递装置
JP2007051703A (ja) 円錐ころ軸受、及びこれを用いたトランスミッション用軸受装置
US10514063B2 (en) Rolling bearing
CN107559312A (zh) 圆锥滚子轴承
JP2009068592A (ja) 保持器付自動調心ころ軸受及び自動調心ころ軸受用保持器の製造方法
CN105370727B (zh) 圆锥滚子轴承
CN205047669U (zh) 滚子轴承
CN105715676B (zh) 双排球面滚柱轴承，制造方法以及风轮机轴承结构
JP2010169182A (ja) ころ軸受
CN106989104A (zh) 滚动轴承
CN105715671B (zh) 双列球面滚柱轴承
JP2009041757A (ja) 金属製保持器の製造方法
JP2013072499A (ja) アンギュラ玉軸受
CN104712651A (zh) 双列圆锥滚子调心重载荷滑动轴承
JP2010286120A (ja) 円錐ころ軸受の設計方法
CN107269688A (zh) 滚动轴承
JP6244959B2 (ja) 円すいころ軸受
CN104081071A (zh) 摩擦扭矩减少的滚动轴承
JP2012045577A (ja) 円錐ころ軸受の外輪の製造方法
JP2016142278A (ja) 円すいころ軸受及びこれに用いられる保持器

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant