CN105385879B - 高强度钛铜箔及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种更合适作为自动调焦照相机组件等电子仪器元件中使用的导电弹簧材料的高强度钛铜箔。所述钛铜箔的特征在于，含有2.0～4.0质量％的Ti，且剩余部分由铜以及不可避免的杂质构成，与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度均为1000MPa以上，并且，与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值均为800MPa以上，在轧制方向的直角方向上按幅度0.5mm进行了JIS H3130：2012所述的W弯曲试验时，在弯曲半径/板厚＝2的情况下不产生破裂。

Description

高强度钛铜箔及其制造方法

技术领域

本发明涉及适合作自动调焦照相机组件等的导电弹簧材料的、具备优良的强度以及弯曲加工性能的Cu-Ti系合金箔。

背景技术

移动电话的照相机透镜部中使用称为自动调焦照相机组件的电子元件。移动电话的照相机的自动调焦功能一方面通过自动调焦照相机组件中使用的材料的弹力，将透镜往一定方向移动，另一方面通过在卷绕在周围的线圈中流过电流，利用产生的电磁力将透镜往与材料的弹力作用方向相反的方向移动。照相机透镜通过这样的机构驱动并发挥自动调焦功能(例如专利文献1、2)。

由此，自动调焦照相机组件中使用的铜合金箔需要有能承受因电磁力产生的材料变形程度的强度。当强度低时，材料不能承受因电磁力产生的位移，会产生永久变形(松弛)。在产生松弛的情况下，当流过一定的电流时，透镜无法移动到希望的位置从而没能发挥出自动调焦功能。

自动调焦照相机组件中使用了箔厚为0.1mm以下，具有1000MPa以上的0.2％屈服强度的Cu-Ni-Sn系铜合金箔。然而，基于近年来的降低成本要求，变为使用比Cu-Ni-Sn系铜合金箔的材料价格较低的钛铜箔，该需要正在增加。

然而，由于存在钛铜箔的强度比Cu-Ni-Sn系铜合金箔低，会产生松弛的问题，因此期待其高强度化。为了得到适用于自动调焦照相机组件的高强度钛铜箔，专利文献3提出了在进行热轧以及冷轧后，依次进行固溶处理、压缩比55％以上的冷轧、200～450℃的时效、以及压缩比35％以上的冷轧，对铜合金箔的表面粗糙度进行控制的方法，专利文献4提出了通过在进行热轧以及冷轧后，依次进行固溶处理、压缩比55％以上的冷轧、200～450℃的时效、压缩比50％以上的冷轧、以及根据需要进行的消除应力退火，对固溶后的冷轧的压缩比进行控制，从而对I₍₂₂₀₎/I₍₃₁₁₎进行控制的方法。对于专利文献3以及专利文献4所述的钛铜箔而言，记载了对于与轧制方向平行的方向上的0.2％屈服强度，可实现1100MPa以上。

另一方面，有时候会对自动调焦照相机组件中使用的铜合金箔实施弯曲加工。在这种情况下，要求铜合金箔不仅强度高，而且弯曲加工性能优良。作为提高钛铜的强度以及弯曲加工性能的方法，专利文献5提出了在进行热轧、冷轧、以及固溶处理后，依次进行时效前的冷轧、时效处理、以及时效后的冷轧，使时效后的压缩比为3％以上，时效前以及时效后的冷轧的总压缩比为15～50％的方法，专利文献6提出了通过在进行热轧、冷轧、以及固溶处理后，依次进行时效处理、压缩比40％以下的冷轧、以及消除应力退火，从而对{220}面的X射线衍射强度峰的半价宽度进行控制的方法。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2004-280031号公报

专利文献2：日本特开2009-115895号公报

专利文献3：日本特开2014-037613号公报

专利文献4：日本特开2014-080670号公报

专利文献5：日本专利4259828号

专利文献6：日本专利4961049号

发明内容

发明要解决的问题

然而，在现有技术中，已知伴随着自动调焦照相机组件的小型化，会产生当施加在材料上的位移较大时会发生松弛，并在实施弯曲加工时产生裂缝的问题。

因此，本发明的目的在于，提供一种更合适作自动调焦照相机组件等电子仪器元件中使用的导电弹簧材料的、具有高强度以及弯曲加工性能的钛铜箔。另外，本发明的另一个目的在于，提供一种这样的钛铜箔的制造方法。

用于解决问题的方案

本发明的发明人调查了钛铜箔的轧制平行方向以及轧制直角方向的0.2％屈服强度以及弹性极限值与松弛的关系，结果发现，不仅是两个方向的0.2％屈服强度，而且弹性极限值越高，则松弛量也越小。而且，发现了通过控制固溶后的冷轧的每一行程的压缩比，能兼具优良的弯曲加工性能。本发明是以上述认知为背景而完成的技术方案，确定如下。

(1)一种钛铜箔，其特征在于，含有2.0～4.0质量％的Ti，且剩余部分由铜以及不可避免的杂质构成，与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度均为1000MPa以上，并且，与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值均为800MPa以上，在轧制方向的直角方向上按幅度0.5mm进行了JIS H3130：2012所述的W弯曲试验时，在弯曲半径/板厚＝2的情况下不产生破裂。

(2)根据(1)的钛铜箔，与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度均为1100MPa以上。

(3)根据(1)或(2)的钛铜箔，与轧制方向成直角的方向上的弹性极限值为1000MPa以上。

(4)根据(1)～(3)的任一项的钛铜箔，箔厚为0.1mm以下。

(5)根据(1)～(4)的任一项的钛铜箔，含有总量0～1.0质量％的Ag、B、Co、Fe、Mg、Mn、Mo、Ni、P、Si、Cr以及Zr中的一种以上。

(6)一种钛铜箔的制造方法，制成含有2.0～4.0质量％的Ti、剩余部分由铜以及不可避免的杂质构成的铸块，并对该铸块依次进行热轧、冷轧，接着依次进行700～1000℃下的5秒～30分钟的固溶处理、每行程的压缩比为10％以下且总压缩比为95％以上的冷轧之后，进行以15℃/h以下的速度升温、在200～400℃的范围内保持1～20小时、以15℃/h以下的速度冷却至150℃的时效处理。

(7)根据(6)的钛铜箔的制造方法，所述铸块含有总量0～1.0质量％的Ag、B、Co、Fe、Mg、Mn、Mo、Ni、P、Si、Cr以及Zr中的一种以上。

(8)一种铜及铜合金轧制制品，具备(1)～(5)的任一项的钛铜箔。

(9)一种电子仪器元件，具备(1)～(5)的任一项的钛铜箔。

(10)根据(9)的电子仪器元件，电子仪器元件为自动调焦照相机组件。

(11)一种自动调焦照相机组件，具备透镜、将该透镜弹性推压到光轴方向的初始位置的弹簧构件、以及生成抵抗该弹簧构件的作用力的电磁力从而能将所述透镜往光轴方向驱动的电磁驱动单元，所述弹簧构件为(1)～(5)的任一项的钛铜箔。

发明效果

能得到更合适作为自动调焦照相机组件等电子仪器元件中使用的导电弹簧材料的高强度Cu-Ti系合金箔。

附图说明

图1是表示本发明的自动调焦照相机组件的剖视图。

图2是图1的自动调焦照相机组件的分解立体图。

图3是表示图1的自动调焦照相机组件的动作的剖视图。

图4是表示测量松弛量的方法的概略图。

具体实施方式

自动调焦照相机组件的透镜的自动调焦功能由透镜上设置的材料的弹力、以及向其相反方向作用的电磁力所导致的位移得到发挥。对材料施加的位移为与材料的轧制面垂直的方向，对材料施加弯曲变形。由此，认为材料不仅需要与轧制平行的方向的较高的0.2％屈服强度，也需要直角方向上的0.2％屈服强度，进一步地，还需要与轧制平行以及直角方向上的较高的弹性极限值。

另外，在组装自动调焦照相机组件时，在对材料实施弯曲加工的情况下，材料需要有优良的弯曲加工性能。

(1)Ti浓度

对于本发明的钛铜箔而言，Ti浓度设为2.0～4.0质量％。通过固溶处理使Ti固溶于Cu基体中，通过利用时效处理使微小的析出物分散在合金中，由此使钛铜的强度以及导电率上升。

当Ti浓度不足2.0质量％时，析出物的析出不充分而不能得到希望的强度。当Ti浓度超过4.0质量％时，加工性能差，轧制时材料容易破裂。考虑到强度以及加工性能的平衡，优选的Ti浓度为2.5～3.5质量％。

(2)其它添加元素

对于本发明的钛铜箔而言，通过含有总量0～1.0质量％的Ag、B、Co、Fe、Mg、Mn、Mo、Ni、P、Si、Cr以及Zr中的一种以上，能进一步提高强度。这些元素的合计含有量也可以为0，即不含有这些元素。将这些元素的合计含有量的上限设为1.0质量％，这是因为当超过1.0质量％时，加工性能差，轧制时材料容易破裂。考虑到强度以及加工性能的平衡，优选含有总量0.005～0.5质量％的上述元素的一种以上。

(3)0.2％屈服强度

在本发明的钛铜箔的一个实施方式中，能实现与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度均为1000MPa以上。与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度均为1000MPa以上是指在用作自动调焦照相机组件的导电弹簧材料这一点上的期望特性。本发明的钛铜箔的与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度在优选的实施方式中均为1100MPa以上，在进一步优选的实施方式中均为1200MPa以上。另外，在本发明的钛铜箔的优选的实施方式中，还可以使轧制方向的直角方向上的0.2％屈服强度设为1300MPa以上。0.2％屈服强度的上限值从作为本发明的目的的强度这一点看未特别限定，但由于耗费工夫以及费用，因此本发明的钛铜箔的与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度一般均为2000MPa以下，典型地均为1600MPa以下。

在本发明中，钛铜箔的与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度根据JIS Z2241：2011(金属材料拉伸试验方法)进行测量。

(4)弹性极限值

在本发明的钛铜箔的一个实施方式中，能实现与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值均为800MPa以上。与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值均为800MPa以上是指耐松弛性能优良，是作为自动调焦照相机组件的导电弹簧材料的期望特性。在本发明的钛铜箔的优选的实施方式中，能实现与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值均为900MPa以上，进一步地还能实现均为1000MPa以上。在本发明的钛铜箔的进一步优选的实施方式中，轧制方向的直角方向上的弹性极限值为1000MPa以上，进一步优选为1200MPa以上，更进一步优选为1400PMa以上，又进一步优选为1600MPa以上，再进一步优选为1700MPa以上。

弹性极限值的上限值从作为本发明的目的的强度这一点看未特别限定，但由于耗费工夫以及费用，因此本发明的钛铜箔的与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值一般均为2000MPa以下，典型地均为1900MPa以下。

在本发明中，钛铜箔的与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值根据JIS H3130：2012(合金编号C1990)，实施反复式弯曲试验，基于残留永久变形的弯曲力矩测量表面最大应力。

(5)弯曲加工性能

本发明的钛铜箔的特征之一在于除了高强度之外还具有优良的弯曲加工性能这一点。在本发明的钛铜箔的一个实施方式中，在轧制方向的直角方向上按幅度0.5mm进行了JIS H3130：2012所述的W弯曲试验时，在弯曲半径/板厚＝2的情况下不产生破裂。

(6)铜箔的厚度

在本发明的钛铜箔的一个实施方式中，箔厚为0.1mm以下，在典型的实施方式中箔厚为0.08～0.01mm，在更典型的实施方式中箔厚为0.05～0.02mm。

(7)制造方法

本发明的钛铜箔可通过如下说明的方法进行制造。在本发明的钛铜箔的制造工艺中，首先在熔解炉中熔解电解铜、Ti等原料，得到希望的组成的金属液。然后，将该金属液铸造成铸块。为了防止钛的氧化损耗，熔解以及铸造优选在真空中或惰性气体环境中进行。然后，依次实施热轧、冷轧1、固溶处理、冷轧2、以及时效处理，制成具有希望的厚度以及特性的箔。

热轧以及之后的冷轧1的条件只要能在制造钛铜时进行的惯例条件下进行即可，没有特别要求的条件。另外，对于固溶处理也在惯例条件下即可，但也能在例如700～1000℃下以5秒～30分钟的条件进行。

为了得到上述的0.2％屈服强度以及弹性极限值，优选将冷轧2的总压缩比规定为95％以上。更优选为96％以上，进一步优选为98％以上。当该压缩比不足95％时，难以得到1000MPa以上的0.2％屈服强度和/或800MPa以上的弹性极限值。压缩比的上限从本发明的目的的耐松弛性能这一点看未特别规定，但工业上不会超过99.8％。

进而，为了得到上述的弯曲加工性能，优选将冷轧2的每行程的压缩比规定为10％以下。但是，因为当每行程的压缩比过小时会有强度降低的趋势，所以优选为5％以上，进一步优选为8％以上。此外，当降低每行程的压缩比时，由于用于得到希望的板厚的行程次数变多，需要大量的时间而提高了制造成本，因此在工业上是不优选的。因此，由于一般工业上的轧制的每行程的压缩比为15％以上，因此上述的每行程的压缩比可以说是非常低。

时效处理是以15℃/h以下、优选以12℃/h以下、进一步优选以10℃/h以下的升温速度升温至200～400℃的范围内的规定的温度，并在200～400℃的温度范围内保持1～20小时。在200～400℃的范围内保持材料温度的过程中，期望温度保持一定，但由于未施加实质影响，因此只要与设定的保持温度偏差±20℃以内，即使发生温度变化也不会有问题。加热保持后，以速度15℃/h以下、优选12℃/h以下、进一步优选10℃/h以下冷却至150℃。将规定的温度下的保持时间设为1小时以上是为了确保基于时效固化的强度体现。另外，将规定的温度下的保持时间设为20小时以内是为了防止由过时效产生的强度降低。保持时间优选为1～18小时，进一步优选为2～15小时。

当升温或者冷却速度超过15℃/h时，难以兼得在与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上均实现1000MPa以上的0.2％屈服强度；以及在与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上均实现800MPa以上的弹性极限值这两者。进而，当保持温度不足200℃或超过400℃时，同样难以兼顾1000MPa以上的0.2％屈服强度和800MPa以上的弹性极限值。当保持时间不足1小时或超过20小时时，也同样难以兼顾1000MPa以上的0.2％屈服强度和800MPa以上的弹性极限值。

升温以及冷却速度的下限从作为本发明的目的的弹性极限值这一点看未特别规定，当不足5℃/h时制造成本上升，工业上不优选。从普通工业上的时效的升温以及冷却速度为20℃/h以上这一点来看，上述的升温以及冷却速度可以说非常低。

此外，升温时的速度根据从升温开始温度到达到200～400℃的范围内的设定温度的时间来算出，冷却时的速度根据从冷却开始温度到达到150℃的时间来算出。

进而，当在时效处理后进行冷轧时，难以得到800MPa以上的弹性极限值，在此之后即使进行消除应力退火，也难以得到800MPa以上的弹性极限值。因此，在制造本发明的钛铜箔这一点上，优选在时效处理后不进行冷轧以及消除应力退火中的任一项。

(8)用途

本发明的钛铜箔未作限定，但能适合作为开关、连接器、插座、端子、继电器等电子仪器用元件的材料使用，尤其是能适合作为自动调焦照相机组件等电子仪器元件中使用的导电弹簧材料使用。

自动调焦照相机组件在一个实施方式中，具备透镜、将该透镜弹性推压到光轴方向的初始位置的弹簧构件、以及生成抵抗该弹簧构件的作用力的电磁力从而能将所述透镜往光轴方向驱动的电磁驱动单元。电磁驱动单元示例性地能具备：コ字形圆筒形状的磁轭(yoke)、收容于磁轭的内部壁的内侧的线圈、以及围绕线圈并收容于磁轭的外周壁的内侧的磁铁。

图1是表示本发明的自动调焦照相机组件的一个例子的剖视图，图2是图1的自动调焦照相机组件的分解立体图，图3是表示图1的自动调焦照相机组件的动作的剖视图。

自动调焦照相机组件1具备：コ字形圆筒形状的磁轭2；安装在磁轭2的外壁上的磁铁4；在中央位置具备透镜3的托架(carrier)5；安装在托架5上的线圈6；安装有磁轭2的基座7；支承基座7的框架8；上下支承托架5的两个弹簧构件9a、9b；以及覆盖它们的上下的两个盖帽10a、10b。两个弹簧构件9a、9b为同一物品，以相同的位置关系从上下夹持托架5进行支承，并且作为给线圈6供电的供电路线发挥功能。通过对线圈6施加电流，从而托架5移动到上方。此外，在本说明书中，适当地使用上以及下记述，是指图1中的上下，上表示从照相机朝着被拍摄物的位置关系。

磁轭2为软铁等磁性体，形成上面部闭合的コ字形圆筒形状，具有圆筒状的内壁2a和外壁2b。コ字形的外壁2b的内表面安装(附着)有环状的磁铁4。

托架5为具有底面部的圆筒形状构造的由合成树脂等构成的制成品，在中央位置支承透镜，在底面外侧上附着搭载有预先成形的线圈6。使磁轭2嵌合嵌入矩形上树脂制成品的基座7的内周部，进而以树脂制成品的框架8固定磁轭2整体。

任一弹簧构件9a、9b的最外周部都分别由框架8和基座7夹持固定，内周部每120°的切槽部嵌合到托架5上，通过热铆接等进行固定。

弹簧构件9b和基座7以及弹簧构件9a和框架8之间通过附着以及热铆接等进行固定，进而盖帽10b安装在基座7的底面上，盖帽10a安装在框架8的上部，分别将弹簧构件9b夹持固定在基座7和盖帽10b之间，将弹簧构件9a夹持固定在框架8和盖帽10a之间。

线圈6的一侧引线穿过设置在托架5的内周面上的槽内往上延伸，并焊接到弹簧构件9a上。另一侧引线穿过设置在托架5底面上的槽内往下方延伸，并焊接到弹簧构件9b上。

弹簧构件9a、9b是本发明的钛铜箔制板簧。具有弹性，将透镜3弹性推压到光轴方向的初始位置。同时，也作为对线圈6进行供电的供电路线发挥作用。弹簧构件9a、9b的外周部的一处位置突出到外侧，作为供电端子发挥功能。

圆筒状的磁铁4被径(radial)向磁化，形成以コ字形状磁轭2的内壁2a、上面部以及外壁2b为路线的磁路，磁铁4和内壁2a之间的间隙中配置有线圈6。

弹簧构件9a、9b为同一形状，如图1以及2所示由于以相同的位置关系安装，因而能抑制托架5往上方移动时的轴错位。由于线圈6在卷线后通过加压成形而制成，因此成品外径的精度提高，能容易地配置在规定的狭小间隙中。由于托架5在最下位置顶在基座7上，在最上位置顶着磁轭2，因此在上下方向上具备顶置机构，防止了脱落。

图3示出了对线圈6施加电流，并使具备透镜3的托架5移动到上方以进行自动调焦时的剖视图。当对弹簧构件9a、9b的供电端子施加电压时，电流流到线圈6从而向托架5作用向上方的电磁力。另一方面，托架5上连结着的两个弹簧构件9a、9b的复原力对托架5向下方作用。因此，托架5往上方的移动距离为电磁力和复原力平衡的位置。由此，根据对线圈6施加的电流量，能确定托架5的移动量。

由于上侧弹簧构件9a对托架5的上表面进行支承，下侧弹簧构件9b对托架5的下表面进行支承，因此复原力在托架5的上表面以及下表面均等地向下方作用，能将透镜3的轴错位抑制得较小。

因此，托架5向上方移动时，不需要也不使用由棱(rib)等进行的引导。由于不存在引导所致的滑动摩擦，因此托架5的移动量完全由电磁力和复原力的平衡进行支配，实现了顺利且精度良好的透镜3的移动。由此实现了透镜错位少的自动调焦。

此外，虽然将磁铁4设为圆筒形状进行了说明，但并不局限于此，也可以3至4等分进行径向磁化，并将其贴附固定在磁轭2的外壁2b的内表面上。

实施例

以下与比较例一起示出了本发明的实施例，但这些实施例是用于更好地理解本发明及其优点而提供的例子，没有限定发明的意图。

以含有表1所示的合金成分且剩余部分由铜以及不可避免的杂质构成的合金为实验材料，调查了合金成分以及制造条件对0.2％屈服强度、弹性极限值、松弛以及弯曲加工性能的影响。

用真空熔解炉熔解电解铜2.5kg，并添加合金元素使得能得到表1所述的合金组成。将该金属液浇注到铸铁制的铸模中，制成了厚度30mm、宽度60mm、长度120mm的铸块。按下述工序的顺序对该铸块进行加工，制成具有表1所述规定的箔厚的制品试料。

(1)热轧：以950℃加热铸块3小时，并轧制至厚度10mm。

(2)研磨：以研磨机去除在热轧中生成的氧化皮。研磨后的厚度为9mm。

(3)冷轧1：根据冷轧2的总压缩比轧制至规定的厚度。

(4)固溶处理：将试料装入升温至800℃的电炉中，保持5分钟后，将试料放入水槽中进行快速冷却。

(5)冷轧2：以表1所示的条件轧制至箔厚。其中，最终行程以比表1所示“每行程的压缩比”小的压缩比进行轧制从而调整箔厚。另外，对未实施轧制的对象记载为“无”，对实施了冷轧3的对象根据压缩比轧制至规定的厚度。

(6)时效处理：以表1所示的条件在Ar环境中进行加热。

(7)冷轧3：轧制至表1所示的箔厚。对未实施冷轧3的对象记载为“无”。

(8)消除应力退火：进行冷轧3后，将试料装入升温至400℃的电炉，保持10秒后，将试料放入水槽进行快速冷却。表1中，对实施了该消除应力退火的对象记载为“有”，对未实施的对象记载为“无”。

对制成的制品试料进行了如下评价。

(イ)0.2％屈服强度

使用拉伸试验机并根据上述的测量方法测量与轧制方向平行的方向以及成直角的方向的0.2％屈服强度。

(ロ)弹性极限值

使用高抗拉板簧试验机并根据上述的测量方法测量与轧制方向平行的方向以及成直角的方向的弹性极限值。

(ハ)松弛

以长边方向为轧制平行方向的方式选取宽度12.5mm、长度15mm的长方形试料，如图4所示，固定试料的一端，以1mm/分钟的移动速度将顶端加工成刀刃的冲头推抵到离该固定端距离L的位置，对试料实施距离d的弯曲后，将冲头返回初始位置并卸载。卸载后，求出松弛量δ。

试验条件为：在试料的箔厚为0.05mm以下的情况下，L＝3mm、d＝3mm；在箔厚比0.05mm厚的情况下，L＝5mm、d＝5mm。另外，松弛量以0.01mm的分辨度进行测量，未检测到松弛的情况记为＜0.01mm。此外，d的值比专利文献3大，构成铜箔容易松弛的条件。

(ニ)弯曲加工性能

在轧制方向的直角方向上按照幅度0.5mm、弯曲半径/板厚＝2的条件进行了JISH3130：2012所述的W弯曲试验。未产生破裂的对象评价为“○”，产生破裂的对象评价为“×”。

试验结果如表2所示。本发明的规定范围内的发明例1～31在与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上均能得到1000MPa以上的0.2％屈服强度、800MPa以上的弹性极限值，它们的松弛量小至0.1mm以下，弯曲加工性能也良好。

冷轧2的压缩比不足95％的比较例1的0.2％屈服强度不足1000MPa、弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm。

冷轧2的每行程的压缩比超过10％的比较例2以及3，在弯曲加工中产生了裂缝。

时效处理的升温速度超过15℃/h的比较例4以及5，与轧制方向平行的方向上的弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm。

时效处理的温度为200～400℃范围之外的比较例6以及7、以及时效处理的时间为1～20小时的范围之外的比较例8以及9，0.2％屈服强度不足1000Mpa和/或弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm。

时效处理的冷却速度超过15℃/h的比较例10以及11，与轧制方向平行的方向上的弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm。

Ti浓度不足2.0质量％的比较例12，0.2％屈服强度不足1000MPa，与轧制方向平行的方向上的弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm。另一方面，Ti浓度超过4.0质量％的比较例13、以及Ti以外的添加元素的总量超过1.0质量％的比较例14在轧制过程中产生了破裂而无法进行评价。

另外，比较例15是冷轧2的每行程的压缩比超过10％，并在时效处理后实施冷轧的例子，比较例16是冷轧2的每行程的压缩比超过10％，并在时效处理后依次实施冷轧、消除应力退火的例子。上述比较例的弹性极限值均不足800MPa，松弛量均超过0.1mm，在弯曲加工中均产生了裂缝。

比较例17是不实施冷轧2，并在时效处理后实施了冷轧的例子。弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm。

比较例18是冷轧2的每行程的压缩比超过10％，且时效处理的升温以及冷却速度两者都超过15℃/h的例子。与轧制方向平行的方向上的弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm，在弯曲加工中产生了裂缝。

比较例19是冷轧2的压缩比不足95％，且每行程的压缩比超过10％，时效处理的升温以及冷却速度两者都超过15℃/h，并在时效处理后依次实施了冷轧、消除应力退火的例子。轧制方向的直角方向上的0.2％屈服强度不足1000MPa，轧制方向的直角方向上的弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm，在弯曲加工中产生了裂缝。

比较例20以及21是冷轧2的每行程的压缩比超过10％，且时效处理的升温以及冷却速度两者都超过15℃/h，并在时效处理后实施了冷轧的例子。弹性极限值不足800MPa，松弛量超过0.1mm，在弯曲加工中产生了裂缝。

[表1-1]

[表1-2]

[表2-1]

[表2-2]

附图标记说明

1：自动调焦照相机组件；2：磁轭；3：透镜；4：磁铁；5：托架；6：线圈；7：基座；8：框架；9a：上侧弹簧构件；9b：下侧弹簧构件；10a、10b：盖帽。

Claims (10)

1.一种钛铜箔，其特征在于，

含有2.0～4.0质量％的Ti，剩余部分由铜以及不可避免的杂质构成，或者含有2.0～4.0质量％的Ti，还含有总量0～1.0质量％的Ag、B、Co、Fe、Mg、Mn、Mo、Ni、P、Si、Cr以及Zr中的一种以上，剩余部分由铜以及不可避免的杂质构成，与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度均为1000MPa以上，并且，与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的弹性极限值均为800MPa以上，在轧制方向的直角方向上按幅度0.5mm进行了JISH3130：2012所述的W弯曲试验时，在弯曲半径/板厚＝2的情况下不产生破裂。

2.根据权利要求1所述的钛铜箔，其特征在于，

与轧制方向平行的方向以及成直角的方向上的0.2％屈服强度均为1100MPa以上。

3.根据权利要求1或2所述的钛铜箔，其特征在于，

与轧制方向成直角的方向上的弹性极限值为1000MPa以上。

4.根据权利要求1或2所述的钛铜箔，其特征在于，

箔厚为0.1mm以下。

5.一种钛铜箔的制造方法，其特征在于，

制成含有2.0～4.0质量％的Ti、且剩余部分由铜以及不可避免的杂质构成的铸块，并对该铸块依次进行热轧、冷轧，接着依次进行700～1000℃下的5秒～30分钟的固溶处理、每行程的压缩比为10％以下且总压缩比为95％以上的冷轧之后，进行以15℃/h以下的速度升温、在200～400℃的范围内保持1～20小时、以15℃/h以下的速度冷却至150℃的时效处理。

6.根据权利要求5所述的钛铜箔的制造方法，其特征在于，

所述铸块含有总量0～1.0质量％的Ag、B、Co、Fe、Mg、Mn、Mo、Ni、P、Si、Cr以及Zr中的一种以上。

7.一种铜及铜合金轧制制品，具备权利要求1～4的任一项所述的钛铜箔。

8.一种电子仪器元件，具备权利要求1～4的任一项所述的钛铜箔。

9.根据权利要求8所述的电子仪器元件，其特征在于，

所述电子仪器元件为自动调焦照相机组件。

10.一种自动调焦照相机组件，其特征在于，

具备：透镜、将该透镜弹性推压到光轴方向的初始位置的弹簧构件、以及生成抵抗该弹簧构件的作用力的电磁力从而能将所述透镜往光轴方向驱动的电磁驱动单元，所述弹簧构件为权利要求1～4的任一项所述的钛铜箔。