CN1050550C - 高碳钢的连续铸造方法 - Google Patents

高碳钢的连续铸造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN1050550C
CN1050550C CN95105588A CN95105588A CN1050550C CN 1050550 C CN1050550 C CN 1050550C CN 95105588 A CN95105588 A CN 95105588A CN 95105588 A CN95105588 A CN 95105588A CN 1050550 C CN1050550 C CN 1050550C
Authority
CN
China
Prior art keywords
crystallizer
casting
oscillation
time
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
CN95105588A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1117413A (zh
Inventor
U·梅罗尼
D·W·鲁兹
A·卡波尼
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Danieli and C Officine Meccaniche SpA
Original Assignee
Danieli and C Officine Meccaniche SpA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Danieli and C Officine Meccaniche SpA filed Critical Danieli and C Officine Meccaniche SpA
Publication of CN1117413A publication Critical patent/CN1117413A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1050550C publication Critical patent/CN1050550C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/0406—Moulds with special profile
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/07—Lubricating the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/161—Controlling or regulating processes or operations for automatic starting the casting process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/166—Controlling or regulating processes or operations for mould oscillation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

对高碳钢进行连续铸造以生产薄板坯的方法，这种钢的特点是含碳量大于0.50%，在该方法中，结晶器的锥度至少在其第一区段处必须为1.5%-4%/m，结晶器的振荡频率为每分钟振荡180-350次并保持负滑脱时间基本恒定，朝上和朝下的振幅为约±5-9mm，总振幅为10-18mm，在初始冷却期内的冷却十分强烈，开始铸造的不稳定态时间与一般情况下开始铸造的不稳定态时间相比减小1/3-1/4。

Description

高碳钢的连续铸造方法
本发明涉及一种高碳钢的连续铸造方法。
高碳钢是含碳量大于0.50％的钢种。
本发明的方法用于对具有高力学性能和工艺性能的特殊钢进行薄板坯连铸生产的领域。
薄板坯指的是厚度小于90-95mm，而宽度在800和2500到3000mm之间的板坯。
本发明的方法的目的是：完善结构和工艺特征，以便使连铸机适应这些特殊钢所具有的冶金特性。
被定义含碳量至少为0.50％的高碳钢具有某些因其组成而得到的冶金特性，而且如果希望获得令人满意的质量效果时，这些冶金性能可导致十分棘手的连续铸造工艺。
与低碳钢例如包晶钢相反，这种高碳钢的特性是：在它们凝固步骤的过程中，趋向于低缩孔和低收缩。
因此，这些高钢不会带来形成凹疤或从铜模壁脱离的问题。
反之，它们的特征还在于：强烈地趋于粘附，即在凝固的表层与结晶器的铜侧壁之间的粘附，这种粘附导致铸造过程中止。
并且这种钢在结晶器中具有高的凝固速度，如果开始铸造的不稳定态进行得太慢，这种状况就可能在结晶器的铸造室内引起楔形断面的形成。
在1994年的工业杂志“Iron and Steel International”，论文“Gallatin Steel follow thin slab route”在第55页和后续页中明确地指出，迄今还没有人能够连续铸造高碳钢；在第57页列出的表格也清楚地表明，没有这些含碳量大于0.50％的钢种。
1993年9月在北京举行的会议上，提出了一篇题为“Near-Net-Shape-Casting”的报告，该报告被登载在会议文集的第391页及后续页上。
这篇报告指明了依据上述“Iron and Steel Internationnal”中的论文所确认的论点。
这显示出，专家们在长期寻求一种适于连续地并且最好是以薄板坯形式铸造高碳钢的方法，但是还没有成功。
本发明人设计、试验并完成了此项发明，结果克服了阻碍高碳钢铸造的这些问题及其它问题，而且获得了进一步的优点。
本发明的目的是提供一种能够铸造高碳钢薄板坯的连续铸造方法，这些钢的特点是含碳量大于0.50％，该方法的特征在于，结晶器的锥度至少在其第一区段处必须为1.5％-4％/m，结晶器的振荡频率为每分钟振动180-350次，朝上和朝下的振幅为±5-9mm，总振幅10-18mm，其中结晶器的振荡频率随着铸造速度而变化，以保持负滑脱时间基本恒定，负滑脱时间定义为在振荡期间内结晶器以大于铸造板坯的速度下降的时间，在铸造过程中还使用具有低碱度约为0.9的润滑粉剂，结晶器初始冷却期的冷却十分强烈，开始铸造的不稳定态时间与一般情况下开始铸造的不稳定态时间相比减少1/3-1/4。
按照本发明，为了防止这些钢产生在板坯凝固表层和结晶器的铜侧壁之间的粘附，提供了一种结晶器，该结晶器锥形侧壁的特征是减小的锥度。
该结晶器的锥度由结晶器的入口至出口收缩配置的结晶器窄侧壁所限定。
以下加以解析，结晶器的锥度用下列数值表示〔(lA-lB)/(lB×hi)〕×100，其中hi是需确定其锥度的结晶器区段的高度，lA是考虑到由任一种铸造室确定的结构而采取的高度为hi的区段入口的有效宽度，而lB是考虑到由该铸造室确定的结构而采取的高度为hi的区段出口宽度。
如同由附图2a，2b和2c中可看到那样，结晶器的锥形体可以是单区段的(图2a)，分二个区段的(图2b)，分三个区段的(图2c)，或分更多区段的，或者还可以如图2c所示那样，由依次相连的各区段所得到的连续曲线而确定。
试验发现，在铸造高碳钢时，使用至少分二个区段或分三个区段的结晶器是有利的。
为了达到正确地形成表面层，结晶器的起始区段是起着特殊作用的部分，并且按照本发明，在此情况下该区段的锥度值应由下式确定：〔(l1-l3)/(l3×h1)〕×100，其范围为1.5％/m-4％/m。
各种依次相连的区段的不同锥度之间的确切关系还可通过结晶器的锥度的变化而确定。
由于上述的表面层趋向于与侧壁粘附，所以必须按照本发明使结晶器的振荡特点是大振幅和低频率的。
作为一个实例，经试验发现有利的振幅值约为朝上和朝下±5-9mm，总振幅为10-18mm，而频率则为每分钟振荡180-350次。
并且，振荡频率必须根据铸造速度以下述方式变更，即使负滑脱时间基本保持恒定；负滑脱时间代表振荡期内结晶器以大于板坯铸造的速度下降的这段时间。该时间对润滑有显著影响。
试验发现，高碳钢的最佳负滑脱时间为0.09-0.12秒，而0.10-0.11秒尤佳。
按照本发明，在结晶器中保持强的热交换是有利的。
因此原因，有利的是在初始冷却期内，也就是说在结晶器内使用高速冷却水，对适于生产薄板坯的结晶器而言，其速度约为每秒约5.5-7.5米。
按照本发明，还必须使用不限制热流的低碱度约为0.9的润滑粉剂。
另外，有利的是使用高的温差值，这指的是在铸造前和铸造中直接测量的中间包内的钢水温度，与钢开始凝固的温度之间的差值，这也可促进润滑粉剂的熔化。
该温差值约为12°-35℃，但有利的是15°-25℃，此外，按照本发明还必须加速开始铸造的不稳定状态，其目的是避免结晶器铸造室中板坯形成楔形，这种楔形的形成是由于高碳钢在结晶器中的快速凝固。
作为实例，该开始铸造的不稳态时间必须比一般情况下开始铸造的不稳态时间减小1/3-1/4，与厚度约60mm板坯的一般不稳态时间45秒相比，它必须减小到约30秒钟。
附图1仅作为一个实例示出了用于试验本发明方法全部参数的结晶器10的构造。
如果结晶器的类型改，则某些参数也将变化。
结晶器10具有长侧壁11，和窄侧壁12，它们是可移动的，结晶器10还包括一个贯穿的中心铸造室14，以引入伸入式长水口15。
结晶器10的入口和出口截面分别参照16和17。
与出口17相配合，还包括硬度低的轧缩辊13。
在此情况下，结晶器的锥度，至少在结晶器的第一区段处，按以上规定在1.5％/m-4％/m之间数值。

Claims (7)

1.连续铸造高碳钢以生产薄板坯的方法，这些钢的特点是含碳量大于0.50％，该方法的特征在于，结晶器的锥度至少在其第一区段处必须为1.5％-4％/m，结晶器的振荡频率为每分钟振动180-350次，朝上和朝下的振幅为±5-9mm，总振幅10-18mm，其中结晶器的振荡频率随着铸造速度而变化，以保持负滑脱时间基本恒定，负滑脱时间定义为在振荡期间内结晶器以大于铸造板坯的速度下降的时间，在铸造过程中还使用具有低碱度约为0.9的润滑粉剂，结晶器初始冷却期的冷却十分强烈，开始铸造的不稳定态时间与一般情况下开始铸造的不稳定态时间相比减少1/3-1/4。
2.权利要求1的方法，其中结晶器的锥度可以是变化的，并且至少分二个区段或分三个区段。
3.权利要求1的方法，其中结晶器的锥度是变化的，并且通过具有不同锥度的依次相连的多个区段得到的连续曲线确定。
4.上述任意一项权利要求的方法，其中振荡频率按照一定的规律与铸造速度相配合，随着铸造速度变化保持负滑脱时间恒定在0.09-0.12秒。
5.权利要求4的方法，其中保持负滑脱时间恒定在0.10-0.11秒。
6.上述权利要求1-3中任一项的方法，其中在铸造前和铸造过程中在中间包内直接测量的钢水温度与钢开始凝固的温度之间的温差是12°-35°。
7.权利要求6的方法，其中该温差是15°-25℃。
CN95105588A 1994-05-30 1995-05-29 高碳钢的连续铸造方法 Expired - Fee Related CN1050550C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT000091A/94 1994-05-30
IT94UD000091A IT1267244B1 (it) 1994-05-30 1994-05-30 Procedimento di colata continua per acciai ad alto contenuto di carbonio

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1117413A CN1117413A (zh) 1996-02-28
CN1050550C true CN1050550C (zh) 2000-03-22

Family

ID=11421588

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN95105588A Expired - Fee Related CN1050550C (zh) 1994-05-30 1995-05-29 高碳钢的连续铸造方法

Country Status (10)

Country Link
US (1) US5598885A (zh)
EP (1) EP0685280A1 (zh)
JP (1) JPH08150440A (zh)
KR (1) KR950031315A (zh)
CN (1) CN1050550C (zh)
BR (1) BR9502158A (zh)
CA (1) CA2149394A1 (zh)
IT (1) IT1267244B1 (zh)
RU (1) RU2140829C1 (zh)
TW (1) TW295557B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109014100A (zh) * 2018-09-29 2018-12-18 东北大学 一种提高钢质薄板坯连铸过程拉钢速度的方法

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19742795A1 (de) * 1997-09-27 1999-04-01 Schloemann Siemag Ag Trichtergeometrie einer Kokille zum Stranggießen von Metall
DE19802809A1 (de) * 1998-01-27 1999-07-29 Km Europa Metal Ag Flüssigkeitsgekühlte Kokille
WO2000050189A1 (en) * 1999-02-26 2000-08-31 Giovanni Arvedi In-line continuous cast-rolling process for thin slabs
DE19915268A1 (de) * 1999-04-03 2000-10-05 Sms Demag Ag Verfahren zum Angießen einer Stranggießanlage
KR100482225B1 (ko) * 1999-09-15 2005-04-13 주식회사 포스코 고탄소 합금 공구강의 연속주조방법
DE10121753A1 (de) * 2001-05-04 2002-11-07 Evertz Egon Kg Gmbh & Co Stranggießkokille
KR100436721B1 (ko) * 2001-08-31 2004-06-22 삼성전기주식회사 대물렌즈 구동장치
KR100940679B1 (ko) * 2002-12-27 2010-02-08 주식회사 포스코 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형
KR100940680B1 (ko) * 2002-12-27 2010-02-08 주식회사 포스코 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형
ITMI20051765A1 (it) * 2005-09-22 2007-03-23 Danieli Off Mecc Lingottiera per colata di bramme
US7493936B2 (en) * 2005-11-30 2009-02-24 Kobe Steel, Ltd. Continuous casting method
JP4505530B2 (ja) * 2008-11-04 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 鋼の連続鋳造用装置
EP2263815B1 (de) * 2009-06-03 2015-10-07 Concast Ag Kokille zum Stranggiessen von Vorprofilen, insbesondere Doppel-T-Vorprofilen
KR101360564B1 (ko) * 2011-12-27 2014-02-24 주식회사 포스코 연속주조 주형
IT201600116859A1 (it) * 2016-11-18 2018-05-18 Danieli Off Mecc Dispositivo di colata continua per bramme sottili
CN107511465B (zh) * 2017-07-13 2019-04-05 中冶连铸技术工程有限责任公司 一种通过振动方式实现连铸高拉速的工艺方法
RU2698005C1 (ru) * 2019-05-06 2019-08-21 Общество с ограниченной ответственностью "Инновационные металлургические технологии" (ООО "ИНМЕТ") Криволинейная установка для непрерывной разливки сортовых заготовок
CN111730033B (zh) * 2020-07-08 2021-09-07 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种结晶器腔形结构
CN114472836A (zh) * 2020-11-13 2022-05-13 上海梅山钢铁股份有限公司 一种防止板坯连铸高碳钢开浇漏钢的方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU604619A1 (ru) * 1976-03-09 1978-04-30 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Автомобильный И Автомоторный Институт Способ непрерывной разливки металлов
JPS5952014B2 (ja) * 1981-08-31 1984-12-17 川崎製鉄株式会社 中炭域鋼スラブの連続鋳造方法
DE3427756A1 (de) * 1984-07-24 1985-03-28 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Stranggiesskokille fuer die herstellung von straengen aus stahl
JPH04127948A (ja) * 1990-09-18 1992-04-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼の連続鋳造方法
ES2056670T5 (es) * 1991-02-06 2001-02-01 Concast Standard Ag Lingotera para la colada continua de metales, particularmente de acero.
EP0627968B1 (de) * 1992-03-05 1995-11-02 Concast Standard Ag Verfahren zum stranggiessen von metal, insbesondere von stahl in knüppel- und vorblockquerschnitte
IT1262073B (it) * 1993-02-16 1996-06-19 Danieli Off Mecc Lingottiera per colata continua di bramme sottili

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109014100A (zh) * 2018-09-29 2018-12-18 东北大学 一种提高钢质薄板坯连铸过程拉钢速度的方法
CN109014100B (zh) * 2018-09-29 2020-03-31 东北大学 一种提高钢质薄板坯连铸过程拉钢速度的方法

Also Published As

Publication number Publication date
TW295557B (zh) 1997-01-11
IT1267244B1 (it) 1997-01-28
ITUD940091A0 (it) 1994-05-30
EP0685280A1 (en) 1995-12-06
RU95108321A (ru) 1997-01-27
JPH08150440A (ja) 1996-06-11
KR950031315A (ko) 1995-12-18
ITUD940091A1 (it) 1995-11-30
US5598885A (en) 1997-02-04
RU2140829C1 (ru) 1999-11-10
CA2149394A1 (en) 1995-12-01
CN1117413A (zh) 1996-02-28
BR9502158A (pt) 1995-11-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1050550C (zh) 高碳钢的连续铸造方法
CN1051485C (zh) 包晶体钢连铸法
TW325421B (en) Process for the production of a strip, a pre-strip or a slab
JPH04284950A (ja) 金属薄帯の連続鋳造方法
WO2003045607A3 (de) Verfahren zum stranggiessen
JP4836303B2 (ja) 連続鋳造鋳型
JPH059188B2 (zh)
KR100226940B1 (ko) 후판고탄소강의 연속주조방법
JP3619377B2 (ja) ビレットの連続鋳造方法及び装置
ATE163146T1 (de) Verfahren zur herstellung eines verblockers durch stranggiessen
JPH01210157A (ja) 連続鋳造スラブの表面縦割れ防止方法
SU1715474A1 (ru) Способ получени плоских непрерывнолитых слитков
ATE201623T1 (de) Verfahren zur optimierung der strangoberflächenqualität
JPS61162256A (ja) 連続鋳造鋳片の表面性状改善方法
JPH0390263A (ja) 連続鋳造方法
CN1062203C (zh) 保持连铸拉速与结晶器振动频率相匹配的方法
CN1188233C (zh) 连铸结晶器
JPH0710425B2 (ja) 鋼の連続鋳造方法
JPS5952013B2 (ja) 耐海水性鋼の連続鋳造法
SU1600919A1 (ru) Способ непрерывного получени лигатуры в виде биметаллической проволоки с легкоплавкой сердцевиной
JPH0573506B2 (zh)
JP2949453B2 (ja) 連続鋳造法
SU1097438A1 (ru) Способ непрерывного лить ленты переменного сечени
KR950014491B1 (ko) 주조결함 및 응고조직의 개선을 위한 주편제조방법 및 그 주형
JPH08187562A (ja) 鋼の連続鋳造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C19 Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee