JPH08150440A - 高炭素鋼の連続鋳造法 - Google Patents

高炭素鋼の連続鋳造法

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JPH08150440A
JPH08150440A JP7127692A JP12769295A JPH08150440A JP H08150440 A JPH08150440 A JP H08150440A JP 7127692 A JP7127692 A JP 7127692A JP 12769295 A JP12769295 A JP 12769295A JP H08150440 A JPH08150440 A JP H08150440A
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casting
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Umberto Meroni
メロニ アンベルト
Domenico W Ruzza
ウォグラー ルザ ドメニコ
Andrea Carboni
カルボニ アンドレア
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Danieli and C Officine Meccaniche SpA
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ０．５０％より多い炭素含有量の高炭素鋼の
薄スラブを連続鋳造する方法を提供することである。 【構成】 薄スラブを生産するために炭素含有量が０．
５０％より多いことを特徴とする高炭素鋼を連続鋳造す
る方法であり、この方法においては、鋳型のテーパが少
なくともその第１のセグメントにおいて１．５％／ｍと
４％／ｍの間にあることを必要とし、鋳型を振動させる
振動数が全行程を１０〜１８ｍｍとし上下行程を約±５
〜９ｍｍにしたとき１８０と３５０回／分の間にあり、
初期の冷却期間における冷却が非常に強く、鋳造の開始
時の過渡状態の時間が開始時の通常の過渡状態に比べて
１／３〜１／４だけ短縮されている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高炭素鋼の連続鋳造法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高炭素鋼とは炭素含有量が０．５０％を
こえる鋼を意味する。
【０００３】本発明の方法は高い機械的、技術的特性を
有する特殊鋼の薄スラブの連続鋳造による製造分野に適
用される。
【０００４】薄スラブとは厚さが９０〜９５ｍｍをこえ
ず、幅が８００から２５００〜３０００ｍｍであるスラ
ブを意味する。
【０００５】本発明の方法はそのような特殊鋼が有して
いる冶金学的特性に連続鋳造機を適合させるために構造
的・技術的特性を完全なものとすることを目的とする。
【０００６】高炭素鋼は、炭素含有量が少なくとも０．
５０％をこえる鋼と定義されるが、その成分から独特に
導きだされ、満足すべき質的結果を得ようとすると、連
続鋳造の工程非常に微妙なものにするいくつかの冶金学
的特性を有する。
【０００７】例えば、包晶鋼（ｐｅｒｉｔｅｃｔｉｃ
ｓｔｅｅｌｓ）のような低炭素鋼とは反対に、このよう
な高炭素鋼はその凝固過程において、鋳縮みや収縮をし
にくいという特徴がある。
【０００８】従って、このような高炭素鋼においては、
くぼみの形成とか鋳型の銅壁からの分離といった問題は
生じない。
【０００９】一方、高炭素鋼は付着、即ち凝固表皮が鋳
型の銅壁に付着するという強い傾向があることを特徴と
している。この付着が起こると鋳造工程の中断という結
果を生ずる。
【００１０】更にこのような高炭素鋼は鋳型中での凝固
速度が速いので、鋳造開始時の過渡状態の進行が遅すぎ
ると、鋳型の鋳造室中でくさび形状が形成される可能性
がある。
【００１１】業界誌「Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ
Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ」の１９９４年版中の論文
「Ｇａｌｌａｔｉｎ鋼は薄スラブの道をたどる」は５５
ページ以降で、これまで誰も高炭素鋼を連続的に鋳造で
きていなかった」と述べており、また、５７ページに掲
載されている表は、炭素含有量が０．５％よりも高い鋼
で連続鋳造のできる種類のものがないことを明確に示し
ている。
【００１２】北京で１９９３年９月に開催さた会議では
その議事録の３９１ページ以降に「Ｎｅａｒ‐Ｎｃｔ‐
Ｓｈａｐｃ‐Ｃａｓｔｉｎｇ」という題目の報告が提出
された。
【００１３】この報告は「Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅ
ｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ」中の前述の論文で、
その後に確認されたことに言及している。
【００１４】これは、技術者たちが長い間連続的にかつ
都合よくは薄スラブの形で高炭素鋼を鋳造する方法を追
及してきたがまだ成功していないことを示している。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】本願出願人はこれらの
問題および高炭素鋼を鋳造することを妨げていたその他
の問題を克服するとともに、より以上の利点を得るため
に、本発明を設計し、試験して、完成した。
【００１６】本発明の目的は高炭素鋼の薄スラブを鋳造
できる連続鋳造法を得ることである。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、ゆるい
テーパを特徴とするテーパ付き側壁を持つ晶化装置（ク
リスタライザ）がスラブの凝固表皮と鋳型の銅の側壁の
間で付着を生ずる強い傾向をなくすために設けられてい
る。
【００１８】鋳型のテーパは晶化装置の狭い側壁が晶化
装置の入口から出口に向かって収斂する構成によって決
められる。
【００１９】解析的にいえば、［（ｌＡ−ｌＢ）／（ｌ
Ｂ×ｈｉ）］×１００の値が鋳型のテーパを表わす。
【００２０】ここでｈｉはテーパを決めようとする鋳型
のセグメントの高さであり、ｌＡは任意の鋳造室により
決定される展開を考慮したｈｉの高さを持つセグメント
の入口における有効幅である。又、ｌＢはその鋳造室に
より決定される展開を考慮したｈｉの高さを持つセグメ
ントの出口における有効幅である。
【００２１】添付図２、３、４に見られるように、鋳型
のテーパは１段形（図２）、２段形（図３）、３段形
（図４）、又は多段形であってもよく、又は図４に示さ
れるような相次ぐセグメントを補間することによって得
られる連続曲線で定められるものであってもよい。
【００２２】高炭素鋼を鋳造する際には少なくとも２段
か３段のテーパを有する鋳型を用いることが有利である
ことが実験によって分った。
【００２３】表皮を正しく形成させるためには、鋳型の
第１セグメントが特別な役割を果たし、本発明によれば
第１セグメントは、この場合には、［（ｌ1 −ｌ3 ）／
（ｌ3 ×ｈｉ）］×１００で定められ、１．５％／ｍか
ら４％／ｍの範囲にわたるテーパ値を持つべきである。
【００２４】鋳型のテーパ変化で定められる異なった連
続セグメントの異なったテーパの間の正確な関係も決め
ることができる。
【００２５】上記の表皮が側壁に付着する傾向があるた
め、本発明によれば、鋳型の振動は十分な行程と低い振
動数を特徴としなければならない。
【００２６】例えば、全動程を１０〜１８ｍｍとし上下
方向の動程を約±５〜９ｍｍにしたとき振動数が１８０
〜３５０回／分の値であるのが有利であると実験によっ
て分った。
【００２７】更に、振動数は鋳造速度に従ってネガティ
ブストリップ時間が実質上一定になるように変えられな
ければならない。ネガティブストリップ時間とは鋳型の
下降速度が鋳物スラブの速度より大きい振動の時間をい
う、この時間は潤滑に大きな影響を持っている。
【００２８】高炭素鋼に対しての最適ネガティブストリ
ップ時間は０．０９〜０．１２秒の間であるが、好まし
いのは０．１０〜０．１１秒の間である。
【００２９】本発明によれば、鋳型内で大きな熱交換量
を保つことが有益である。この理由で初期冷却期間中
に、すなわち鋳型において高速の冷却水を用いることが
好ましい。すなわち鋳型内ではこの速度は、薄スラブの
製造に適した晶化装置用には、５．５〜７．５ｍ／秒が
適当である。
【００３０】本発明によれば、熱の流れを制限しない低
塩基度（約０．９）の潤滑粉末を用いることも必要であ
る。
【００３１】更に湯溜り中で鋳造の直前または鋳造中に
計測された液状の鋼温度と凝固開始時の温度との間に高
い温度差を用いることが有利である。というのは、これ
はまた潤滑粉末の溶解を助けるからである。
【００３２】この温度差の値は約１２℃〜３５℃である
が、好ましいのは１５℃〜２５℃である。また、本発明
によれば、鋳型の鋳造室内でのスラブのくさび形状の形
成を防止する目的で鋳造開始時の過渡状態を加速する必
要がある。このようなくさび形状の形成は鋳型中での高
炭素鋼の急速な凝固によるものである。
【００３３】一例として、鋳造開始時の過渡状態は通常
の過渡状態を１／３から１／４だけ減少させねばならな
い。例として６０ｍｍ厚さのスラブの通常の過渡状態４
５秒に比べて約３０秒に短縮しなければならない。
【００３４】
【実施例】添付の図１に、単なる一例として、本発明に
よる方法のすべてのパラメータを試験するために用いら
れた晶化装置１０の構成を示す。もし晶化装置の形式が
変われば、パラメータのあるものは変わるかもしれな
い。
【００３５】鋳型１０は長い側壁１１と多分可動である
狭い側壁１２を有し、排出ノズル１５を導入するための
貫通中央鋳造室１４を備えている。
【００３６】鋳型１０の入口及び出口断面はそれぞれ１
６、１７で示されている。ゆるやかな圧下ロール１３は
出口１７と協同するように設けられている。この場合に
は、上記で定められた鋳型のテーパは、鋳型の少なくと
も第１セグメントでは、１．５％／ｍ〜４％／ｍの値を
取る。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明による高炭素鋼を連続鋳造する方法の
すべてのパラメータを試験するために用いられた晶化装
置を示す斜視図である。
【図２】 本発明の高炭素鋼を連続鋳造する方法に用い
る鋳型の側壁のテーパが１段である場合の鋳型の半分の
断面図である。
【図３】 本発明の高炭素鋼を連続鋳造する方法に用い
る鋳型の側壁のテーパが２段である場合の鋳型の半分の
断面図である。
【図４】 本発明の高炭素鋼を連続鋳造する方法に用い
る鋳型の側壁のテーパが３段である場合の鋳型の半分の
断面図である。
【符号の説明】
１０ 鋳型、晶化装置 １３ ロール １４ 貫通中央鋳造室 １５ 排出ノズル １６ 鋳型の入口 １７ 鋳型の出口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 11/16 Ｚ １０５ 11/22 Ａ (72)発明者 ドメニコ ウォグラー ルザ イタリア国33100 ユディン ビアル ウ ンゲリア 63 (72)発明者 アンドレア カルボニ イタリア国20148 ミラノ ビア ボディ ス 13

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 薄スラブを生産するために炭素含有量が
    ０．５０％より多いことを特徴とする高炭素鋼を連続鋳
    造する方法において、前記方法は、鋳型のテーパが少な
    くともその第１のセグメントにおいて１．５％／ｍと４
    ％／ｍの間にあることを必要とすること、鋳型を振動さ
    せる振動数が全動程を１０〜１８ｍｍとし上下動程を約
    ±５〜９ｍｍにしたとき１８０と３５０回／分の間にあ
    り、初期の冷却期間における冷却が非常に強く、鋳造の
    開始時の過渡状態の時間が開始時の通常の過渡状態に比
    べて１／３〜１／４だけ短縮されていることを特徴とす
    る高炭素鋼の連続鋳造法。
  2. 【請求項２】 前記鋳型の前記テーパが可変であり、少
    なくとも２段形又は３段形のものである請求項１に記載
    の高炭素鋼の連続鋳造法。
  3. 【請求項３】 前記鋳型の前記テーパが可変であり、異
    なるテーパを持った相次ぐセグメントを補間することに
    よって得られる連続曲線によって形成される請求項１に
    記載の高炭素鋼の連続鋳造法。
  4. 【請求項４】 鋳型が鋳造スラブの速度より速い速度で
    降下する振動の周期内の時間として定義されたネガチブ
    ストリップ時間を鋳造速度の変動時に０．０９秒と０．
    １２秒の間、好ましくは０．１０秒と０．１１秒の間の
    範囲内に一定に保つような法則に従って鋳型の前記振動
    数が鋳造速度に結びつけられている請求項１ないし３の
    いづれか一つに記載の高炭素鋼の連続鋳造法。
  5. 【請求項５】 約０．９の低塩基度を有する潤滑粉末を
    用いる請求項１ないし４のいずれか一つに記載の高炭素
    鋼の連続鋳造法。
  6. 【請求項６】 湯溜りの中で鋳造の直前又は鋳造中に計
    測された液状の鋼温度と凝固開始時の温度との間の差と
    して定義された温度差が約１２〜１５℃である請求項１
    ないし５のいずれか一つに記載の高炭素鋼の連続鋳造
    法。
  7. 【請求項７】 前記温度差が約１５〜２５℃である請求
    項１ないし５のいずれか一つに記載の高炭素鋼の連続鋳
    造法。
JP7127692A 1994-05-30 1995-05-26 高炭素鋼の連続鋳造法 Pending JPH08150440A (ja)

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IT94UD000091A IT1267244B1 (it) 1994-05-30 1994-05-30 Procedimento di colata continua per acciai ad alto contenuto di carbonio
IT94A000091 1994-05-30

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RU (1) RU2140829C1 (ja)
TW (1) TW295557B (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11267794A (ja) * 1998-01-27 1999-10-05 Km Europ Metal Ag 液体で冷却される鋳型
KR101220767B1 (ko) * 2008-11-04 2013-01-09 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 강의 연속 주조용 장치
WO2013100499A1 (ko) * 2011-12-27 2013-07-04 주식회사 포스코 연속주조 주형

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19742795A1 (de) * 1997-09-27 1999-04-01 Schloemann Siemag Ag Trichtergeometrie einer Kokille zum Stranggießen von Metall
AU3273399A (en) * 1999-02-26 2000-09-14 Giovanni Arvedi In-line continuous cast-rolling process for thin slabs
DE19915268A1 (de) * 1999-04-03 2000-10-05 Sms Demag Ag Verfahren zum Angießen einer Stranggießanlage
KR100482225B1 (ko) * 1999-09-15 2005-04-13 주식회사 포스코 고탄소 합금 공구강의 연속주조방법
DE10121753A1 (de) * 2001-05-04 2002-11-07 Evertz Egon Kg Gmbh & Co Stranggießkokille
KR100436721B1 (ko) * 2001-08-31 2004-06-22 삼성전기주식회사 대물렌즈 구동장치
KR100940680B1 (ko) * 2002-12-27 2010-02-08 주식회사 포스코 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형
KR100940679B1 (ko) * 2002-12-27 2010-02-08 주식회사 포스코 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형
ITMI20051765A1 (it) * 2005-09-22 2007-03-23 Danieli Off Mecc Lingottiera per colata di bramme
US7493936B2 (en) * 2005-11-30 2009-02-24 Kobe Steel, Ltd. Continuous casting method
EP2263815B1 (de) * 2009-06-03 2015-10-07 Concast Ag Kokille zum Stranggiessen von Vorprofilen, insbesondere Doppel-T-Vorprofilen
IT201600116859A1 (it) * 2016-11-18 2018-05-18 Danieli Off Mecc Dispositivo di colata continua per bramme sottili
CN107511465B (zh) * 2017-07-13 2019-04-05 中冶连铸技术工程有限责任公司 一种通过振动方式实现连铸高拉速的工艺方法
CN109014100B (zh) * 2018-09-29 2020-03-31 东北大学 一种提高钢质薄板坯连铸过程拉钢速度的方法
RU2698005C1 (ru) * 2019-05-06 2019-08-21 Общество с ограниченной ответственностью "Инновационные металлургические технологии" (ООО "ИНМЕТ") Криволинейная установка для непрерывной разливки сортовых заготовок
CN111730033B (zh) * 2020-07-08 2021-09-07 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种结晶器腔形结构
CN114472836A (zh) * 2020-11-13 2022-05-13 上海梅山钢铁股份有限公司 一种防止板坯连铸高碳钢开浇漏钢的方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU604619A1 (ru) * 1976-03-09 1978-04-30 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Автомобильный И Автомоторный Институт Способ непрерывной разливки металлов
JPS5952014B2 (ja) * 1981-08-31 1984-12-17 川崎製鉄株式会社 中炭域鋼スラブの連続鋳造方法
DE3427756A1 (de) * 1984-07-24 1985-03-28 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Stranggiesskokille fuer die herstellung von straengen aus stahl
JPH04127948A (ja) * 1990-09-18 1992-04-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼の連続鋳造方法
EP0498296B2 (de) * 1991-02-06 2000-12-06 Concast Standard Ag Kokille zum Stranggiessen von Metallen, insbesondere von Stahl
AU659287B2 (en) * 1992-03-05 1995-05-11 Concast Standard A.G. Process for the continuous casting of metal, in particular steel for producing billets and blooms
IT1262073B (it) * 1993-02-16 1996-06-19 Danieli Off Mecc Lingottiera per colata continua di bramme sottili

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11267794A (ja) * 1998-01-27 1999-10-05 Km Europ Metal Ag 液体で冷却される鋳型
KR101220767B1 (ko) * 2008-11-04 2013-01-09 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 강의 연속 주조용 장치
WO2013100499A1 (ko) * 2011-12-27 2013-07-04 주식회사 포스코 연속주조 주형

Also Published As

Publication number Publication date
CN1117413A (zh) 1996-02-28
KR950031315A (ko) 1995-12-18
CA2149394A1 (en) 1995-12-01
TW295557B (ja) 1997-01-11
EP0685280A1 (en) 1995-12-06
IT1267244B1 (it) 1997-01-28
RU95108321A (ru) 1997-01-27
CN1050550C (zh) 2000-03-22
ITUD940091A1 (it) 1995-11-30
US5598885A (en) 1997-02-04
RU2140829C1 (ru) 1999-11-10
BR9502158A (pt) 1995-11-07
ITUD940091A0 (it) 1994-05-30

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