CN104271275A - 复合辊及轧制方法 - Google Patents

复合辊及轧制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104271275A
CN104271275A CN201380022793.0A CN201380022793A CN104271275A CN 104271275 A CN104271275 A CN 104271275A CN 201380022793 A CN201380022793 A CN 201380022793A CN 104271275 A CN104271275 A CN 104271275A
Authority
CN
China
Prior art keywords
quality
composite roll
sintered body
iron
sintering
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201380022793.0A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104271275B (zh
Inventor
井上刚
内田秀
伊东诚司
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of CN104271275A publication Critical patent/CN104271275A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104271275B publication Critical patent/CN104271275B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/03—Sleeved rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B22F3/14—Both compacting and sintering simultaneously
    • B22F3/15—Hot isostatic pressing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
    • B22F7/08—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools with one or more parts not made from powder
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
    • C22C47/14—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments by powder metallurgy, i.e. by processing mixtures of metal powder and fibres or filaments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C49/00—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
    • C22C49/02—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments characterised by the matrix material
    • C22C49/08—Iron group metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/24—Roll wear
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/26—Hardness of the roll surface
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/03—Sleeved rolls
    • B21B27/032—Rolls for sheets or strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/03—Sleeved rolls
    • B21B27/035—Rolls for bars, rods, rounds, tubes, wire or the like
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)

Abstract

本发明的复合辊具有钢制的辊轴材料和设置在所述辊轴材料的周围的外层，上述外层含有烧结体，该烧结体含有作为铁基合金的母材、由陶瓷构成的平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的纤维状夹杂物和由陶瓷构成的平均粒径为1～100μm的颗粒状夹杂物，上述纤维状夹杂物的含量相对于所述烧结体为5～40体积％，上述颗粒状夹杂物的含量相对于所述烧结体为5～30体积％。

Description

复合辊及轧制方法
技术领域
本发明涉及在钢铁等金属制品的制造工序中的轧制加工工序中所使用的复合辊及轧制方法。特别是涉及在热轧中所使用的轧制用复合辊及轧制方法。
本申请基于2012年7月9日在日本申请的日本特愿2012-153880号主张优先权，在此引用其内容。
背景技术
对于在轧制加工工序中所使用的轧辊，使用在金属基体中碳化物等陶瓷成分分散而成的硬度高的材料。这样的轧辊通常用铸造法制造。通过实现成分调整或热处理条件等的最优化，使具有用于作为轧辊使用所需要的强度和硬度的材料的制造得到实现。
另一方面，作为用铸造法以外的方法制造的轧辊，也已知有由通过组合成为金属基体的粉末颗粒和陶瓷纤维、利用烧结法制造所强化而成的纤维强化复合金属(Fiber Reinforced Metals：FRM)材料构成的轧辊(专利文献1、2及4)。另外，也已知用这样的制造方法所获得的轧辊比用铸造法所获得的轧辊具有更优良的耐磨性、防烧伤性、防表面粗糙性。另外，也已知有通过向成为金属基体的粉末颗粒中添加陶瓷粉末颗粒来强化而成的轧辊(专利文献3)。但是，在这些文献中所记载的技术中含有以下列举的课题。
专利文献1涉及在钢制的轴的周边设有由耐磨性材料构成的外层的轧制用复合辊。由该耐磨性材料构成的外层是通过向铁基合金粉末中添加陶瓷纤维的小片并进行烧结而制造的。但是，本发明人们发现：由于将大量陶瓷纤维添加到辊外层，有辊的表面粗糙度增大以及辊外层的强度降低而在辊外层发生裂纹的情况。本发明人们发现：向铁基合金粉末中添加45体积％的陶瓷纤维的小片制造了辊外层时，在辊外层产生了裂纹等材料缺陷。这样的见解在专利文献1中没有公开。
专利文献2涉及通过添加陶瓷纤维所强化而成的金属。添加有该陶瓷纤维的金属是通过对将金属粉末和陶瓷纤维混合而成的混合物进行烧结而制造的。在专利文献2中记载：在进行该烧结工序时，需要将烧结用的炉的内部的压力设为比较低的压力即0.1～7.0MPa。但是，在这样的压力下所烧结的陶瓷纤维添加金属并不适合作为在使用中承受大的负荷的轧辊的外层材料来使用。其原因在于，在烧结时没有被充分地加压的烧结材料含有很多空隙，该空隙在烧结体受到大的负荷时成为裂纹产生的起点。为了用作轧辊的外层材料，需要通过在高压下进行的热等静压成型(Hot Isostatic Pressing：HIP)来实施烧结工序。
专利文献3涉及对将铁基合金的粉末与SiC颗粒或B4C颗粒混合而成的粉末进行烧结而制造的轧辊的外层材料。但是，SiC及B4C不优选作为用于与铁基合金的粉末混合使用的陶瓷粉末的成分。其原因在于，SiC及B4C在烧结时会与铁发生反应而形成合金。合金的形成阻碍由添加陶瓷引起的烧结金属的强度提高。本发明人们确认了：在将SiC及B4C的粉末与铁基合金粉末混合的情况下，从混合粉末所获得的烧结体不具有足以作为轧辊的外层材料的强度。
专利文献4涉及具有外层材料的复合构件结构的轧辊，该外层材料是对在直径为10μm以下的碳化物结晶了的铁基合金粉末中混合氧化物陶瓷纤维的小片而成的混合物进行烧结而形成的，该轧辊将利用烧结法使理论密度提高到99％以上的材料作为外层材料来使用。但是，即使理论密度为99％以上，也不能使因陶瓷纤维的凝聚而生成的微小的缺陷从外层材料完全消失，在将具有该外层材料的轧辊在轧制中使用的情况下，不可避免会产生以微小的缺陷为起点的微小裂纹。下述情况成为课题：由于该微小裂纹的进展而产生材料从轧辊的表面的脱落并产生轧辊的表面粗糙。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平11-28508号公报
专利文献2：日本特开2003-119554号公报
专利文献3：日本特开平11-061349号公报
专利文献4：日本特开2001-59147号公报
发明内容
发明要解决的问题
由于高强度的钢材的轧制量的增加和轧制速度的高速化等这样的轧制工序的进步，轧辊的使用环境成为越发严格的条件，需要对轧辊进一步改善耐磨性、防表面粗糙性。为了提高这些特性，能够想到增加轧制用复合辊外层中的陶瓷成分的量。但是，根据本发明人的见解，在将FRM作为外层材料使用的复合辊(FRM轧辊)中，如果为了增加陶瓷成分而增加陶瓷纤维的配合量，则在制造FRM轧辊时，陶瓷纤维彼此缠绕，容易产生由纤维凝聚引起的缺陷，难以制造良好的辊。但是，在仅使用铁基合金粉末和陶瓷粉末制造了具有与FRM轧辊同等的陶瓷配合量的复合辊的情况下，陶瓷粉末成为裂纹的传播路径，裂纹变得容易进展。在此，本发明人们有了如下见解：在铁基合金粉末中配合陶瓷粉末而制造烧结体的情况下，为了抑制由陶瓷粉末引起的裂纹的传播而进一步配合陶瓷纤维会有助于提高复合辊的性能。并且，本发明人们进一步研究的结果为：通过将陶瓷纤维和陶瓷粉末这两者配合，能够在不使陶瓷纤维的凝聚和由陶瓷粉末引起的裂纹进展产生的情况下、使复合辊外层的烧结体中的陶瓷成分的含量增大。
本发明的目的在于提供一种兼具作为轧制用复合辊所需的特性的耐磨性和防表面粗糙性等摩擦特性、以及耐龟裂性和强度等机械特性的、具有比以往的FRM轧辊更优良的特性的复合辊。
用于解决问题的技术手段
本发明为了解决上述问题提供以下的发明。
(1)本发明的一个实施方式的复合辊具有钢制的辊轴材料和设置在上述辊轴材料的周围的外层，上述外层含有烧结体，上述烧结体含有作为铁基合金的母材、由陶瓷构成的平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的纤维状夹杂物和由陶瓷构成的平均粒径为1～100μm的颗粒状夹杂物，上述纤维状夹杂物的含量相对于上述烧结体为5～40体积％，上述颗粒状夹杂物的含量相对于上述烧结体为5～30体积％。
(2)关于上述(1)所记载的复合辊，其中，上述烧结体的上述母材的化学成分可以包含下述成分：0.8～3.5质量％的C、1～13质量％的Cr、0～18质量％的Mo、0～28质量％的W、0～15质量％的Ni、0～18质量％的Co、合计为2～20质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素、剩余部分包含Fe和杂质。
(3)关于上述(1)或(2)所记载的复合辊，其中，上述颗粒状夹杂物和上述纤维状夹杂物可以是氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上。
(4)关于上述(3)所记载的复合辊，其中，上述颗粒状夹杂物可以是氧化铝、氧化锆、二氧化钛、氮化硼、氮化硅和氮化锆中的1种以上。
(5)关于上述(3)或(4)所记载的复合辊，其中，上述纤维状夹杂物可以是氧化铝、莫来石、氮化硼和氮化硅中的1种以上。
(6)关于上述(1)～(5)中任一项所记载的复合辊，其中，上述颗粒状夹杂物和所述纤维状夹杂物的总含量可以相对于上述烧结体的体积为35体积％～70体积％。
(7)本发明的另一个实施方式的复合辊可以是在钢制的辊轴材料的周围设有外层的复合辊，其中，上述外层含有烧结体，该烧结体是通过对(a)铁基合金粉末、(b)平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的陶瓷纤维和(c)平均粒径为1～100μm的陶瓷粉末的混合物进行烧结而获得的，相对于(a)上述铁基合金粉末、(b)上述陶瓷纤维和(c)上述陶瓷粉末的上述烧结前的总量，(b)上述陶瓷纤维以上述烧结前的配合量计为5～40体积％且(c)上述陶瓷粉末以上述烧结前的配合量计为5～30体积％，(b)上述陶瓷纤维和(c)上述陶瓷粉末在上述烧结后单独地存在。
(8)关于上述(7)所记载的复合辊，其中，上述烧结前的(a)上述铁基合金粉末的化学成分可以包含下述成分：0.8～3.5质量％的C、1～13质量％的Cr、0～18质量％的Mo、0～28质量％的W、0～15质量％的Ni、0～18质量％的Co、合计为2～20质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素、剩余部分包含Fe和杂质。
(9)关于上述(7)或者(8)所记载的复合辊，其中，(c)所述陶瓷粉末可以是氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上。
(10)关于上述(9)所记载的复合辊，其中，(c)所述陶瓷粉末可以是氧化铝、氧化锆、二氧化钛、氮化硼、氮化硅和氮化锆中的1种以上。
(11)关于上述(7)～(10)中任一项所记载的复合辊，其中，(b)上述陶瓷纤维可以是氧化物系纤维、碳化物系纤维或氮化物系纤维中的1种以上。
(12)关于上述(7)～(11)中的任一项所记载的复合辊，其中，相对于(a)上述铁基合金粉末、(b)上述陶瓷纤维和(c)上述陶瓷粉末的上述烧结前的总量，(b)上述陶瓷纤维和(c)上述陶瓷粉末的上述烧结前的总配合量可以为35体积％～70体积％。
(13)本发明的其他实施方式的轧制方法可以是，使用上述(1)～(12)中任一项所记载的复合辊来对金属材料进行轧制。
(14)本发明的其他实施方式的复合辊的制造方法可以是具有外层和辊轴材料的复合辊的制造方法，其具有下述工序：混合工序，在该混合工序中，将铁基合金粉末、平均粒径为1～100μm的陶瓷粉末和平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的陶瓷纤维混合而获得原料混合物；热等静压成型工序，在该热等静压成型工序中，通过将上述原料混合物填充到在上述辊轴材料的周围设置的筒状的小容器内，接着对上述小容器内进行真空脱气，进一步在70～120MPa的压力下进行热等静压成型，从而进行烧结，获得在上述辊轴材料的周围接合有上述外层的上述复合辊，其中，相对于上述原料混合物的上述烧结前的总量，上述陶瓷纤维的配合量以上述烧结前的配合量计为5～40体积％，上述陶瓷粉末的配合量以上述烧结前的配合量计为5～30体积％。
发明效果
根据本发明的复合辊，与以往的FRM轧辊(由铁基合金粉末与陶瓷纤维的复合体、或铁基合金粉末与陶瓷粉末的复合体构成)相比较，可提高耐磨性和防表面粗糙性，且可将耐龟裂性维持在与以往的FRM轧辊同等的水平。由此，在轧制工序中被使用的情况下，可延长复合辊的寿命，可实现复合辊的更换周期的大幅度延长，不仅能够期待轧辊单位消耗性能的提高，还能够期待生产率和成品率的提高。
附图说明
图1是使用了热等静压成型的一体烧结法的说明图。
图2是表示复合辊的制造方法的流程图。
具体实施方式
本实施方式的复合辊是在钢制的辊轴材料(芯材)的外侧(周围)设置有外层的复合辊。外层呈同心圆状设置在辊轴材料的周围，其厚度通常为10mm～100mm左右。也可以在辊轴材料与外层之间形成有中间层。该外层含有通过将(a)铁基合金粉末、(b)陶瓷纤维和(c)陶瓷粉末的混合物烧结而获得的烧结体。
本实施方式的铁基合金粉末优选包含下述成分：0.8～3.5质量％的C、1～13质量％的Cr、0～18质量％的Mo、0～28质量％的W、0～15质量％的Ni、0～18质量％的Co、2～20质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素、剩余部分包含Fe和杂质。进一步优选本实施方式的铁基合金粉末包含下述成分：1.0～2.8质量％的C、2～10质量％的Cr、0～15质量％的Mo、0～20质量％的W、0～10质量％的Ni、0～15质量％的Co、3～15质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素、剩余部分包含Fe和杂质。以下对规定铁基合金粉末的化学成分的理由进行说明。
(C：0.8～3.5质量％)
C是为了形成碳化物而含有的。优选的上限值为3.5质量％，优选的下限值为0.8质量％。当C含量小于下限时，有结晶碳化物少、不能充分地确保烧结体的耐磨性的情况。当C含量大于上限值时，碳化物向烧结体中的分散变得不均匀，可在烧结体的强韧性和防表面粗糙性的方面产生问题。C含量更优选为1.0～2.8质量％。
(Cr：1～13质量％)
Cr形成Cr系碳化物而有助于提高烧结体的耐磨性。为了获得该效果，优选将Cr含量设为1～13质量％。当Cr含量大于上限值时，有Cr系碳化物结晶量变得过多、韧性或耐龟裂性降低的情况。当Cr含量小于下限时，有淬火性降低的情况。Cr含量更优选为2～10质量％。
(Mo：0～18质量％)
(W：0～28质量％)
使Mo和W含有在烧结体中是为了提高烧结体的淬火性和高温硬度，因而优选。进而，W也可以作为形成碳化物的元素被含有。为了获得该效果，关于Mo，优选将其含量设为0～18质量％，关于W，优选将其含量设为0～28质量％。当Mo和W的含量大于上限时，有烧结体的韧性、防表面粗糙性产生恶化的情况。Mo含量更优选为0～15质量％。W含量更优选为0～20质量％。
(Ni：0～15质量％)
(Co：0～18质量％)
Ni是使淬火性提高的元素。为了获得该效果，优选将Ni含量设为0～15质量％。当Ni含量大于上限值时，烧结体中的残留奥氏体变多，有容易产生裂纹和轧制中的表面粗糙的情况。通过含有Co，能够获得对于回火软化阻力和二次固化有利的效果。为了获得该效果，优选将Co含量设为0～18质量％。当Co含量大于上限值时，有淬火性变差的情况。Ni含量更优选为0～10质量％。Co含量更优选为0～15质量％。
(选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素：2～20质量％)
V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf形成MC碳化物，进而有助于改善已熔融的铁基合金和陶瓷纤维彼此之间的润湿性。此外，V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf通过形成初晶碳化物(在晶内结晶的碳化物)而消耗C，降低使C与Mo、Cr、或W结合而形成的2次结晶碳化物(在晶界结晶的碳化物)结晶的量。在晶界结晶的碳化物在烧结体内呈网状分布，成为龟裂传播路径，有烧结体的韧性和防表面粗糙性降低的情况。为了获得这些效果，优选将选自V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf的组中的1种或2种以上的元素的量的和设为2～20质量％。当选自V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf的组中的1种或2种以上的元素的量的和小于2质量％时，MC碳化物的结晶量少、耐磨性的提高并不充分，还有2次结晶碳化物变得容易呈网状结晶、对韧性、防表面粗糙性带来不良影响的情况。另外，当元素的量的和大于上限时，有大的初晶碳化物结晶而产生表面粗糙的情况。优选的是，选自V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf的组中的1种或2种以上的元素的量的和为3～15质量％。
本实施方式的一个方式的铁基合金粉末含有上述成分，剩余部分含有铁和杂质。作为杂质的例子，可列举出在矿石、废料等原材料中所含有的杂质、或在制造工序中所含有的杂质等。
在铁基合金粉末中含有碳化物陶瓷成分。该碳化物陶瓷成分在铁基合金粉末成为烧结体时使铁基合金烧结体自身的强度、韧性和硬度提高到足以作为复合辊的水平。但是，仅使用了铁基合金粉末的烧结体不具有足以作为复合辊的性能。为了使烧结体具有充分的性能，必须进一步在铁基合金粉末中混合陶瓷纤维和陶瓷粉末而使烧结体中的陶瓷含量进一步增加。
(铁基合金粉末的平均粒径：1～100μm)
铁基合金粉末的平均粒径为1～100μm。当铁基合金粉末的平均粒径小于1μm时，有铁基合金粉末彼此凝聚、难以在烧结成型时充分地抑制空隙缺陷(void defect)的产生的情况。另一方面，当铁基合金粉末的平均粒径大于100μm时，通过与铁基合金粉末混合，有源于在铁基合金粉末的周围配置的陶瓷粉末和陶瓷纤维的陶瓷部分彼此的间隔有变得过宽的可能性。在该情况下，烧结体的耐磨性、防烧伤性和防表面粗糙性等特性降低。铁基合金粉末的优选的平均粒径为5～50μm。
在本实施方式中，铁基合金粉末的平均粒径的用语表示利用激光衍射散射法所测定的粒度分布中的累计分布曲线的中央值(累计值50％)的粒径(中值粒径)。作为测定装置，例如可使用SHIMADZU制的SALD-3100。
在本实施方式的复合辊中，相对于烧结前的(a)铁基合金粉末、(b)陶瓷纤维和(c)陶瓷粉末的总量，(b)陶瓷纤维的量以烧结前的配合量计为5～40体积％且(c)陶瓷粉末的量以烧结前的配合量计为5～30体积％。
(陶瓷纤维的烧结前的配合量：5～40体积％)
当陶瓷纤维的烧结前的配合量小于5体积％时，不能充分地获得复合辊所需的耐磨性、防表面粗糙性和耐龟裂性。另一方面，当陶瓷纤维的烧结前的配合量大于40体积％时，陶瓷纤维彼此缠绕而产生纤维凝聚。该纤维凝聚在烧结成型时产生空隙。这难以充分地抑制材料缺陷的产生。进而，当陶瓷纤维的烧结前的配合量大于40体积％时，辊的防表面粗糙性产生恶化。其原因在于，由于纤维凝聚而产生微小的空隙状的缺陷。优选陶瓷纤维的烧结前的配合量为10～30体积％。
(陶瓷粉末的烧结前的配合量：5～30体积％)
在陶瓷粉末的烧结前的配合量小于5体积％的情况下，不能获得与以往的仅将(a)铁基合金粉末和(b)陶瓷纤维复合而成的材料相比、使耐磨性、防烧伤性和防表面粗糙性等特性提高的效果。另一方面，在陶瓷粉末的烧结前的配合量大于30体积％的情况下，不能充分地维持将烧结体作为复合辊的外层来使用时所需的韧性和耐龟裂性等机械性质。
(陶瓷纤维和陶瓷粉末的烧结前的总配合量：35～70体积％)
(b)陶瓷纤维和(c)陶瓷粉末的烧结前的总配合量优选为35体积％～70体积％。由此，在烧结体中，与现有技术相比，能够进一步适当地确保作为复合辊应具备的韧性、耐龟裂性等机械性质，提高耐磨性和防表面粗糙性等摩擦特性。在总配合量小于35体积％时，有难以使耐磨性和防表面粗糙性等摩擦特性高于现有技术的情况。如果总配合量大于70体积％，则有不能维持作为复合辊应具备的韧性和耐龟裂性等机械性质的情况。为了进一步充分地发挥本实施方式的效果，优选(b)陶瓷纤维和(c)陶瓷粉末的烧结前的总配合量为40体积％～60体积％。
(陶瓷粉末的成分：氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上)
优选陶瓷粉末选自氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上。作为氧化物，优选使用氧化铝、氧化锆、二氧化钛等。作为氮化物，优选使用氮化硼、氮化硅、氮化锆、氮化钛等。作为碳化物，优选使用碳化钒、碳化铬、碳化钛等。
但是，碳化物中的碳化硅(SiC)和碳化硼(B4C)不适合作为本实施方式的陶瓷粉末。其原因在于，SiC和B4C会在烧结时与铁基合金粉末中的Fe发生反应而形成合金。当形成合金时，这些陶瓷粉末的添加效果降低，辊的耐磨性降低。本发明人们确认了：在将SiC和B4C的粉末与陶瓷纤维和铁基合金粉末混合了的情况下，从混合粉末所获得的烧结体与未添加粉末的情况相比较，虽然可看到强度稍微提高，但并不具有足以作为复合辊的外层的材料的耐磨性。然而，在利用PVD或镀覆等方法在SiC和B4C的粉末的表面涂布其他金属的情况下，该涂布阻碍SiC和B4C与Fe之间的反应，因此可发挥SiC和B4C使烧结体的强度、耐磨性提高的能力。因此，本实施方式的陶瓷粉末需要在烧结后单独地存在。“单独地存在”的表述是指，实质上没有与周围的母材发生反应而形成化合物。
(陶瓷粉末的平均粒径：1～100μm)
陶瓷粉末的平均粒径为1～100μm。当陶瓷粉末的平均粒径小于1μm时，陶瓷粉末彼此凝聚，因此有在烧结成型时难以充分地抑制空隙缺陷的产生的情况。为了更可靠地防止陶瓷粉末彼此的凝聚，也可以将陶瓷粉末的平均粒径的下限值设为2μm、大于2μm、5μm、15μm、或20μm。另一方面，当陶瓷粉末的平均粒径大于100μm时，在将所获得的烧结体作为复合辊来使用时，在烧结体中的由陶瓷粉末引起的颗粒状夹杂物成为龟裂的进展路径，有使复合辊的机械特性降低的可能性。在本实施方式中，优选使用平均粒径为3～50μm的陶瓷粉末。
另外，通过纵横比规定粉末的形状在本技术领域和粉体工程学的领域中并不常见。“粉末”的用语通常可以被解释为是指纵横比(当粉末的形状为楕圆球状的形状时，用长径/短径所表现的比率)为1～2左右的颗粒，在本实施方式中陶瓷粉末的纵横比的具体的数字没有被规定。
在本实施方式中，陶瓷粉末的平均粒径的用语表示利用激光衍射散射法所测定的粒度分布中的累计分布曲线的中央值(累计值为50％)的粒径(中值粒径)。作为测定装置，例如可使用SHIMADZU制的SALD-3100。
(陶瓷纤维的成分：氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上)
陶瓷纤维优选为氧化物系纤维、碳化物系纤维或氮化物系纤维中的1种以上。作为氧化物系的纤维、碳化物系的纤维和氮化物系的纤维，优选使用氧化铝纤维、莫来石纤维、氮化硼纤维、氮化硅纤维或SiBN3C纤维等。
但是，碳化硅(SiC)和碳化硼(B4C)不能作为本实施方式的陶瓷纤维的成分来使用。其理由与这些化合物不能作为本实施方式的陶瓷粉末的成分来使用的理由相同。但是，在利用PVD或镀覆等方法在SiC和B4C的纤维的表面涂布其他金属的情况下，可发挥SiC和B4C使烧结体的强度、耐磨性提高的能力。因此，本实施方式的陶瓷纤维需要在烧结后单独地存在。
(陶瓷纤维的形状：平均粗度为1～30μm、平均纵横比为10～500)
陶瓷纤维的平均粗度为1～30μm，优选为3～15μm。在陶瓷纤维的平均粗度小于1μm的情况下，在制造时纤维彼此缠绕，不能避免空隙状的缺陷产生。另一方面，在陶瓷纤维的平均粗度大于30μm的情况下，随着将复合辊作为轧辊来使用，有复合辊的表面的粗糙度变大、由于产生过度的摩擦热而容易产生表面粗糙的情况。
陶瓷纤维的平均纵横比为10～500，更优选为30～300左右。在陶瓷纤维的平均纵横比小于10的情况下，陶瓷纤维不能发挥作为纤维强化的功能。也就是说，只获得与仅将作为颗粒的陶瓷混合到铁基合金粉末中的制造方法实质上相同的效果，不能获得使陶瓷纤维和陶瓷粉末混合的效果。在该情况下，与仅使用铁基合金粉末和陶瓷粉末来制造了FRM轧辊的情况同样，有陶瓷纤维成为裂纹的传播路径、裂纹容易进展的可能性。另一方面，在陶瓷纤维的平均纵横比大于500的情况下，纤维彼此变得容易缠绕，不能避免空隙状的缺陷的产生。
在本实施方式中，通过以下的方法求出陶瓷纤维的平均粗度和平均纵横比。首先，随机抽取50根以上的纤维，接着用显微镜观察它们，测定纤维的直径和长度，进而求出这些测定值的算术平均值。将陶瓷纤维的直径的算术平均值作为陶瓷纤维的平均粗度，将陶瓷纤维的长度的算术平均值除以陶瓷纤维的直径的算术平均值而得到的值作为陶瓷纤维的平均纵横比。
如上所述，本实施方式的复合辊含有(a)铁基合金粉末、(b)陶瓷纤维和(c)陶瓷粉末的烧结体。在对混合粉末进行烧结成型而制造成的烧结体中的陶瓷除了含有源于作为原料而配合的陶瓷粉末和陶瓷纤维的陶瓷之外，还含有析出或结晶到烧结体中的源于铁基合金粉末的部位中的、源于铁基合金粉末的成分的碳化物。析出或者结晶到源于该铁基合金粉末的部位中的碳化物是确保将对铁基合金粉末进行烧结成型而形成的烧结体自身的强度、韧性和硬度所需的成分。在本实施方式中，除了使烧结体含有析出或结晶到源于铁基合金粉末的部位中的碳化物之外，还使烧结体含有源于陶瓷纤维和陶瓷粉末的陶瓷，因而能够实现与以往相比耐磨性和防表面粗糙性等摩擦特性、以及耐龟裂性和强度等机械特性更优良的复合辊。
本实施方式的复合辊利用例如图2所示的如下方法制造。即：
(1)在混合工序中，将(a)铁基合金粉末、(b)平均粒径为1～100μm的陶瓷粉末和(c)平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的陶瓷纤维混合而获得原料混合物，
(2)在热等静压成型工序中，通过将原料混合物填充到在辊轴材料的周围设置的筒状的小容器内，接着对小容器内进行真空脱气，进一步在70～120MPa的压力进行热等静压成型，从而进行烧结，获得在辊轴材料的周围接合有外层的复合辊。
将作为原料的粉末和纤维混合的顺序只要能够确保充分的混合时间，可以以任意的顺序混合。例如，也可以向将(a)铁基合金粉末和(c)陶瓷粉末混合而成的混合物中混合(b)陶瓷纤维，或者也可以向将(a)铁基合金粉末和(b)陶瓷纤维混合而成的混合物中混合(c)陶瓷粉末。
以下详细地说明上述的制造方法。
本实施方式的复合辊的外层如下制造：例如将上述原料混合物填充到软钢制的筒状的小容器内，将软钢制的盖(安装有脱气用的管)安装并焊接在该小容器上而使小容器密闭，接着使用脱气用管进行了真空脱气和真空密封之后，利用热等静压成型(HIP)进行烧结成型来制造。小容器的材料是板厚为2～10mm左右的软钢制的钢板。小容器以热等静压成型后的烧结体的形状成为还包含足以被加工成目标辊的外层形状的加工余量(finishingallowance)的形状的方式形成在辊轴材料的周围。另外，小容器形状也考虑到热等静压成型时的烧结体的变形来确定。在将小容器设置在辊轴材料的周围来进行制造的情况下(即与辊轴材料的一体烧结法)，辊轴材料和小容器按照作为原料的粉末、纤维不会漏出的方式利用焊接等进行接合。
图1是说明使用了热等静压成型的一体烧结法的图。将筒状的铁制小容器2焊接在辊轴材料1的外周，向由辊轴材料1和小容器2构成的填充空间内填充作为铁基合金粉末、陶瓷纤维和陶瓷粉末的混合体的原料混合物4，将盖3设置在小容器2，并对盖3的周围进行焊接(焊接部6)，在进行真空脱气(5表示脱气口)并进行真空密封之后，进行热等静压成型。小容器2内的原料混合物4利用热等静压成型被烧结，同时以冶金的方式与辊轴材料接合。
为了获得具有充分的强度的复合辊，需要利用进行70MPa以上的加压的热等静压成型来进行外层的烧结成型。如果在未被充分地加压的情况下，在烧结体的内部产生空穴，外层(烧结体)的强度降低。热等静压成型时的压力的下限优选为85MPa。
无需规定热等静压成型时的压力的上限。但是，当考虑设备能力时，热等静压成型时的压力的上限通常为120MPa。
利用烧结法所成型的烧结体按照根据铁基合金粉末的成分和辊的使用条件成为所需的硬度、表面加工粗糙度的方式选定热处理条件和磨削研磨加工条件来进行处理即可。
利用这种材料和制造方法所获得的本实施方式的复合辊的外层含有烧结体，该烧结体含有作为铁基合金的母材、由陶瓷构成的平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的纤维状夹杂物和由陶瓷构成的平均粒径为1～100μm的颗粒状夹杂物。纤维状夹杂物的含量相对于烧结体为5～40体积％，颗粒状夹杂物的含量相对于烧结体为5～30体积％。
作为铁基合金的母材源于铁基合金粉末，纤维状夹杂物源于陶瓷纤维，颗粒状夹杂物源于陶瓷粉末。陶瓷粉末和陶瓷纤维作为颗粒状夹杂物和纤维状夹杂物在烧结体中单独地存在。因此，陶瓷粉末和陶瓷纤维不会与铁基合金粉末彼此形成化合物。根据烧结时的温度的设定，有形成化合物的情况，但化合物的形成量为一点点。因此，母材、纤维状夹杂物和颗粒状夹杂物的化学成分与铁基合金粉末、陶瓷纤维和陶瓷粉末的化学成分分别大致相同。此外，纤维状夹杂物和颗粒状夹杂物的形状与陶瓷纤维和陶瓷粉末的形状分别大致相同。因此，纤维状夹杂物和颗粒状夹杂物的优选的形状与陶瓷纤维和陶瓷粉末的优选的形状大致相同。
本实施方式的复合辊的烧结体的母材的化学成分也可以包含下述成分：0.8～3.5质量％的C、1～13质量％的Cr、0～18质量％的Mo、0～28质量％的W、0～15质量％的Ni、0～18质量％的Co、合计为2～20质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素、剩余部分包含Fe和杂质。进一步优选的是，本实施方式的复合辊的烧结体的母材的化学成分也可以包含下述成分：1.0～2.8质量％的C、2～10质量％的Cr、0～15质量％的Mo、0～20质量％的W、0～10质量％的Ni、0～15质量％的Co、3～15质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素、剩余部分包含Fe和杂质。颗粒状夹杂物和纤维状夹杂物也可以是氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上，颗粒状夹杂物也可以是氧化铝、氧化锆、二氧化钛、氮化硼、氮化硅和氮化锆中的1种以上，纤维状夹杂物也可以是氧化铝、莫来石、氮化硼和氮化硅中的1种以上。并且，陶瓷纤维和陶瓷粉末各自的形状和含量与纤维状夹杂物和颗粒状夹杂物各自的形状和含量分别大致相同。本实施方式的颗粒状夹杂物和纤维状夹杂物的总含量也可以相对于烧结体的体积为35体积％～70体积。本实施方式具有这些构成所产生的效果与选定用于获得这些构成的原料所产生的效果相同。
复合辊的烧结体除了含有源于陶瓷纤维和陶瓷粉末的陶瓷之外，还含有源于铁基合金粉末的碳化物。该碳化物作为铁基合金粉末中所含有的各元素的碳化物的混合物而在烧结体中存在。因此，源于陶瓷纤维和陶瓷粉末的陶瓷与源于铁基合金粉末的碳化物能够通过分析它们的成分来进行辨别。具体而言，在利用EPMA等能够进行局部分析的装置分析对象物的情况下，该对象物只要是作为由Fe、Cr、Mo和W等构成的复合碳化物的陶瓷，则能够将该对象物看作是源于铁基合金粉末的碳化物。源于铁基合金粉末的碳化物的平均粒径通常为0.1μm～2μm左右，但由于热等静压成型的温度、时间、根据之后的需要所实施的热处理条件的不同，其大小会发生变化。
(轧制方法)
能够使用利用本实施方式所获得的复合辊来对金属材料进行轧制。即本实施方式的复合辊不仅能够作为薄板钢带的热轧辊来优选地使用，还能够作为无缝、线材轧制、热挤压、锻造等热加工用工具和薄板钢带的冷轧辊、冷加工工具来优选地使用。另外，作为耐磨性优良的材料，也可应用于轧机周边的轧辊件和导向件类。
实施例
利用以下所示的原料和方法制作成各种复合辊的实施例和比较例并评价了特性。
(使用原料)
作为铁基合金粉末，使用了以质量比计C为2.1质量％、Cr为4.8质量％、V为6.0质量％、Mo为5.1质量％、W为4.5质量％、Si为1.3质量％、Mn为0.9质量％、剩余部分实质上包含Fe和杂质的粉末。该铁基合金粉末的平均粒径是在0.5～125μm的范围中选择使用了几个平均粒径。作为陶瓷粉末，在平均粒径为0.7～125μm的范围中选择几个并使用了氧化铝粉末、SiC粉末、B4C粉末和氮化硅粉末。作为陶瓷纤维，使用了氧化铝纤维(平均粗度：0.8～36μm、平均纵横比：8～603左右)、氮化硅纤维(平均粗度：10μm、平均纵横比：105)、SiC纤维(平均粗度：8μm、纵横比：89)和B4C纤维(平均粗度：7μm、平均纵横比：95)。
(复合辊的制作)
使用上述的粉末和纤维用表1～2所示的配合量制作了复合辊(直径为110mm、主体长为300mm)。在辊轴材料(Cr-Mo钢)的周围制作作为成型用模具的铁制小容器，将表1～2所记载的铁基合金粉末、陶瓷粉末和陶瓷纤维的混合原料填充到该铁制小容器中。此外，铁基合金粉末、陶瓷粉末和陶瓷纤维的混合原料是首先将铁基合金粉末和陶瓷粉末充分地混合、之后再进一步混合陶瓷纤维而获得的。混合是使用旋转式球磨机来进行的。接着，对小容器的盖进行焊接并对小容器内进行真空脱气，以1050℃和60～120MPa的规定的压力进行了热等静压成型。冷却之后，除去小容器，以肖氏硬度成为85～90左右的方式在接近于与铁基合金成分相近的工具材料的热处理条件的条件下，进行了淬火、回火的热处理。
(热卷轧制实验)
使用按照这样的方式所制作的复合辊并测定了在通过热卷轧制实验对4000m的普通钢的轧制卷材进行了轧制时的复合辊的摩损深度、龟裂(裂纹)深度和表面粗糙度。它们的测定法如下所述。
烧结体的缺陷有无：利用超声波探伤法确认了缺陷的有无。将发现了缺陷的试样视作不合格。
摩损深度：根据轧制前后的辊轮廓的差異测定了摩损深度。将摩损深度为15μm以上的试样视作不合格。
龟裂(裂纹)深度：将轧制后的辊切断并观察辊表层附近，将产生了裂纹的最大深度作为龟裂深度。将龟裂深度为100μm以上的试样视作不合格。
表面粗糙度：测定了算术平均粗糙度(中心线平均粗糙度)Ra。测定方法以JIS B0601为基准。将表面粗糙度为0.8μmRa以上的试样视作不合格。
利用以上所示的测定法对复合辊进行评价，将在全部的测定中合格的试样视作合格品(GOOD)。
热卷轧制实验条件如下所述：加热温度为800℃、轧制速度为100m/分钟、入口侧张力为1kgf/mm2、出口侧张力为3kgf/mm2、压下率为43～46％、无润滑油。
将其结果表示于表1～2中。
表1
表2
比较例1～17在本申请规定范围之外，因此摩损深度、龟裂深度和/或表面粗糙度降低了。
相对于比较例，在本发明的规定范围内进行了制造的实施例在不会随着烧结成型时容易产生的凝聚而产生空隙等缺陷的情况下、耐磨性也优良。进而可知：实施例的轧制后的辊的表面粗糙度也小、防表面粗糙性也良好且龟裂进展深度也小。即实施例与现有技术相比能够维持和提高机械性质，并能够提高耐磨性和防表面粗糙性等摩擦特性。另外可知：当使氧化铝纤维比在本发明中规定的配合量更多地配合时，在制造时产生缺陷，当使陶瓷粉末的配合量比在本发明中规定的配合量减少时，不能获得耐磨性和防表面粗糙性等提高的效果。也确认了：当在本发明的范围内使陶瓷纤维和陶瓷粉末的配合量增多时，复合辊发挥更优良的性能。
如以上那样示出：通过使用本发明的复合辊，能够显著提高耐磨性，表面粗糙度也能够维持在小的水平，也能够提高防表面粗糙性，龟裂深度也能够维持在与以往的FRM辊同等的水平。
产业上的利用可能性
根据本发明的复合辊，与以往的FRM辊相比较，可提高耐磨性和防表面粗糙性，防事故性可维持在同等水平，因此，可实现复合辊的更换周期的大幅度延长，不仅能够期待轧辊单位消耗性能的提高，还能够期待生产率和成品率的提高。
符号说明
1    辊轴材料
2    小容器
3    盖
4    原料混合物
5    脱气口
6    焊接部
S1   混合工序
S2   热等静压成型工序

Claims (14)

1.一种复合辊，其具有钢制的辊轴材料和设置在所述辊轴材料的周围的外层，其特征在于，
所述外层含有烧结体，该烧结体含有作为铁基合金的母材、由陶瓷构成的平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的纤维状夹杂物和由陶瓷构成的平均粒径为1～100μm的颗粒状夹杂物，
所述纤维状夹杂物的含量相对于所述烧结体为5～40体积％，
所述颗粒状夹杂物的含量相对于所述烧结体为5～30体积％。
2.根据权利要求1所述的复合辊，其特征在于，
所述烧结体的所述母材的化学成分包含下述成分：
0.8～3.5质量％的C、
1～13质量％的Cr、
0～18质量％的Mo、
0～28质量％的W、
0～15质量％的Ni、
0～18质量％的Co、
合计为2～20质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组的1种以上的元素、
剩余部分包含Fe和杂质。
3.根据权利要求1或2所述的复合辊，其特征在于，
所述颗粒状夹杂物和所述纤维状夹杂物是氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上。
4.根据权利要求3所述的复合辊，其特征在于，
所述颗粒状夹杂物是氧化铝、氧化锆、二氧化钛、氮化硼、氮化硅和氮化锆中的1种以上。
5.根据权利要求3或4所述的复合辊，其特征在于，
所述纤维状夹杂物是氧化铝、莫来石、氮化硼和氮化硅中的1种以上。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的复合辊，其特征在于，
所述颗粒状夹杂物和所述纤维状夹杂物的总含量相对于所述烧结体的体积为35体积％～70体积％。
7.一种复合辊，其是在钢制的辊轴材料的周围设有外层的复合辊，其特征在于，
所述外层含有烧结体，该烧结体是通过对(a)铁基合金粉末、(b)平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的陶瓷纤维和(c)平均粒径为1～100μm的陶瓷粉末的混合物进行烧结而获得的，
相对于(a)所述铁基合金粉末、(b)所述陶瓷纤维和(c)所述陶瓷粉末的所述烧结前的总量，(b)所述陶瓷纤维以所述烧结前的配合量计为5～40体积％且(c)所述陶瓷粉末以所述烧结前的配合量计为5～30体积％，
(b)所述陶瓷纤维和(c)所述陶瓷粉末在所述烧结后单独地存在。
8.根据权利要求7所述的复合辊，其特征在于，
所述烧结前的(a)所述铁基合金粉末的化学成分包含下述成分：
0.8～3.5质量％的C、
1～13质量％的Cr、
0～18质量％的Mo、
0～28质量％的W、
0～15质量％的Ni、
0～18质量％的Co、
合计为2～20质量％的选自由V、Nb、Ti、Ta、Zr和Hf构成的组中的1种以上的元素、
剩余部分包含Fe和杂质。
9.根据权利要求7或8所述的复合辊，其特征在于，
(c)所述陶瓷粉末是氧化物、氮化物或碳化物中的1种以上。
10.根据权利要求9所述的复合辊，其特征在于，
(c)所述陶瓷粉末是氧化铝、氧化锆、二氧化钛、氮化硼、氮化硅和氮化锆中的1种以上。
11.根据权利要求7～10中任一项所述的复合辊，其特征在于，
(b)所述陶瓷纤维是氧化物系纤维、碳化物系纤维或氮化物系纤维中的1种以上。
12.根据权利要求7～11中任一项所述的复合辊，其特征在于，
相对于(a)所述铁基合金粉末、(b)所述陶瓷纤维和(c)所述陶瓷粉末的所述烧结前的总量，(b)所述陶瓷纤维和(c)所述陶瓷粉末的所述烧结前的总配合量为35～70体积％。
13.一种轧制方法，其特征在于，
使用权利要求1～12中任1项所述的复合辊来对金属材料进行轧制。
14.一种复合辊的制造方法，其是具有外层和辊轴材料的复合辊的制造方法，其特征在于，
该复合辊的制造方法具有下述工序：
混合工序，在该混合工序中，将铁基合金粉末、平均粒径为1～100μm的陶瓷粉末和平均粗度为1～30μm且平均纵横比为10～500的陶瓷纤维混合而获得原料混合物；
热等静压成型工序，在该热等静压成型工序中，通过将所述原料混合物填充到在所述辊轴材料的周围设置的筒状的小容器内，接着对所述小容器内进行真空脱气，进一步在70～120MPa的压力进行热等静压成型，从而进行烧结，获得在所述辊轴材料的周围接合有所述外层的所述复合辊，
其中，相对于所述原料混合物的所述烧结前的总量，所述陶瓷纤维的配合量以所述烧结前的配合量计为5～40体积％，所述陶瓷粉末的配合量以所述烧结前的配合量计为5～30体积％。
CN201380022793.0A 2012-07-09 2013-07-08 复合辊及轧制方法 Active CN104271275B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012153880 2012-07-09
JP2012-153880 2012-07-09
PCT/JP2013/068619 WO2014010547A1 (ja) 2012-07-09 2013-07-08 複合ロールおよび圧延方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104271275A true CN104271275A (zh) 2015-01-07
CN104271275B CN104271275B (zh) 2016-05-25

Family

ID=49916001

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201380022793.0A Active CN104271275B (zh) 2012-07-09 2013-07-08 复合辊及轧制方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US9676015B2 (zh)
EP (1) EP2871004B1 (zh)
JP (1) JP5594441B2 (zh)
KR (1) KR101642215B1 (zh)
CN (1) CN104271275B (zh)
BR (1) BR112014027178B1 (zh)
IN (1) IN2014DN08146A (zh)
WO (1) WO2014010547A1 (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105108148A (zh) * 2015-07-31 2015-12-02 宁夏银钛科技股份有限公司 一种轧辊生产方法以及利用该方法生产的轧辊
CN107715987A (zh) * 2017-09-28 2018-02-23 刘军 一种生物质燃料粉碎机的破碎辊辊齿及其制作方法
CN108580878A (zh) * 2018-05-23 2018-09-28 广东省材料与加工研究所 一种拉力试验机夹头及其制备方法
CN112030072A (zh) * 2020-08-24 2020-12-04 宜兴市鑫源辊业有限公司 高耐酸碱挤干辊

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5594441B2 (ja) * 2012-07-09 2014-09-24 新日鐵住金株式会社 複合ロールおよび圧延方法
CN104191163B (zh) * 2014-07-31 2017-07-21 王华彬 一种铁基金属陶瓷复合导辊及其烧结、焊接一体化工艺
JP6358044B2 (ja) * 2014-10-30 2018-07-18 新日鐵住金株式会社 複合ロール
ES2873299T3 (es) * 2015-09-08 2021-11-03 Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co Kg Procedimiento para fabricar un componente con una sección de núcleo consistente en acero
FI128579B (fi) * 2019-02-14 2020-08-14 Kerpua Solutions Oy Menetelmä monimateriaalisen valssin valmistamiseksi ja monimateriaalivalssi
DE102020207625A1 (de) * 2020-06-05 2021-12-09 Siemens Aktiengesellschaft Elektrischer Motor
CN112846151A (zh) * 2021-01-20 2021-05-28 苏州鸿翼卫蓝新材科技有限公司 一种复合炉辊制备方法
CN113477710A (zh) * 2021-07-15 2021-10-08 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种热轧带钢无头轧制中间坯的连接方法及装置
CN114411034B (zh) * 2022-01-04 2022-06-21 郑州大学 一种钢结硬质合金及其制备方法和应用

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01230736A (ja) * 1988-03-10 1989-09-14 Sumitomo Electric Ind Ltd 耐熱・耐摩耗性複合アルミニウム焼結合金
JP2001059147A (ja) * 1999-06-11 2001-03-06 Nippon Steel Corp 耐磨耗性焼結外層を有する鋼製複合部材
JP2004243338A (ja) * 2003-02-12 2004-09-02 Hitachi Metals Ltd 超硬合金製圧延用複合ロール
US20060035082A1 (en) * 2004-08-13 2006-02-16 Hitachi Metals, Ltd. Cemented carbide composite rolls for strip rolling
JP4320699B2 (ja) * 2002-10-15 2009-08-26 日立金属株式会社 圧延用複合ロール
CN101716656A (zh) * 2009-12-15 2010-06-02 武汉科技大学 一种金属陶瓷复合辊环及其制备方法
CN102069093A (zh) * 2009-11-20 2011-05-25 鞍钢股份有限公司 一种碳化钨轧辊
CN102766824A (zh) * 2012-07-04 2012-11-07 北京环渤湾高速钢轧辊有限公司 一种耐磨高速钢辊环及其制备方法
CN102765952A (zh) * 2012-08-06 2012-11-07 宁波伏尔肯机械密封件制造有限公司 复合轧辊外环材料及其制备方法

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63282295A (ja) 1987-05-15 1988-11-18 Riken Corp 耐摩耗表面層
JPH01128508A (ja) 1987-11-13 1989-05-22 Matsushita Electric Ind Co Ltd 回転トランス
JPH01161349A (ja) 1987-12-18 1989-06-26 Konica Corp Ｕｖインキ印刷用洗浄液及び該洗浄液を用いた平版印刷版による印刷方法
JPH01252561A (ja) 1987-12-26 1989-10-09 Ibiden Co Ltd 高耐熱性ロール及びその製造方法
JPH02205656A (ja) 1989-02-01 1990-08-15 Hitachi Ltd 圧延用焼入ロール
JPH0368724A (ja) 1989-08-04 1991-03-25 Sumitomo Light Metal Ind Ltd アルミナイド基複合材の製造方法
JP2546416B2 (ja) 1990-07-09 1996-10-23 住友金属工業株式会社 形鋼圧延ロール用スリーブとその製造方法
JPH04314930A (ja) 1991-01-11 1992-11-06 Kobe Steel Ltd 円筒部材及びその製造方法
JPH07166291A (ja) 1993-12-15 1995-06-27 Kubota Corp 黒鉛を有するハイス系複合回転部材の製造方法
JP3814054B2 (ja) 1997-07-04 2006-08-23 新日本製鐵株式会社 複合ロールおよびその製造方法
JPH1161349A (ja) 1997-08-08 1999-03-05 Nippon Steel Corp ロールおよびその製造方法
JP4133078B2 (ja) 2001-07-27 2008-08-13 新日本製鐵株式会社 繊維強化金属の製造方法
JP2004010969A (ja) 2002-06-07 2004-01-15 Taiheiyo Cement Corp 圧延用ローラー
JP4103072B2 (ja) 2002-12-06 2008-06-18 日立金属株式会社 超硬合金製複合ロール
JP2008069403A (ja) * 2006-09-14 2008-03-27 Chokoon Zairyo Kenkyusho:Kk 耐熱合金の耐酸化被覆構造および被覆方法
JP5594441B2 (ja) * 2012-07-09 2014-09-24 新日鐵住金株式会社 複合ロールおよび圧延方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01230736A (ja) * 1988-03-10 1989-09-14 Sumitomo Electric Ind Ltd 耐熱・耐摩耗性複合アルミニウム焼結合金
JP2001059147A (ja) * 1999-06-11 2001-03-06 Nippon Steel Corp 耐磨耗性焼結外層を有する鋼製複合部材
JP4320699B2 (ja) * 2002-10-15 2009-08-26 日立金属株式会社 圧延用複合ロール
JP2004243338A (ja) * 2003-02-12 2004-09-02 Hitachi Metals Ltd 超硬合金製圧延用複合ロール
US20060035082A1 (en) * 2004-08-13 2006-02-16 Hitachi Metals, Ltd. Cemented carbide composite rolls for strip rolling
CN102069093A (zh) * 2009-11-20 2011-05-25 鞍钢股份有限公司 一种碳化钨轧辊
CN101716656A (zh) * 2009-12-15 2010-06-02 武汉科技大学 一种金属陶瓷复合辊环及其制备方法
CN102766824A (zh) * 2012-07-04 2012-11-07 北京环渤湾高速钢轧辊有限公司 一种耐磨高速钢辊环及其制备方法
CN102765952A (zh) * 2012-08-06 2012-11-07 宁波伏尔肯机械密封件制造有限公司 复合轧辊外环材料及其制备方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105108148A (zh) * 2015-07-31 2015-12-02 宁夏银钛科技股份有限公司 一种轧辊生产方法以及利用该方法生产的轧辊
CN107715987A (zh) * 2017-09-28 2018-02-23 刘军 一种生物质燃料粉碎机的破碎辊辊齿及其制作方法
CN108580878A (zh) * 2018-05-23 2018-09-28 广东省材料与加工研究所 一种拉力试验机夹头及其制备方法
CN112030072A (zh) * 2020-08-24 2020-12-04 宜兴市鑫源辊业有限公司 高耐酸碱挤干辊

Also Published As

Publication number Publication date
EP2871004B1 (en) 2017-04-05
WO2014010547A1 (ja) 2014-01-16
CN104271275B (zh) 2016-05-25
BR112014027178A8 (pt) 2023-01-31
KR20140142334A (ko) 2014-12-11
KR101642215B1 (ko) 2016-07-22
EP2871004A1 (en) 2015-05-13
US20150089987A1 (en) 2015-04-02
JPWO2014010547A1 (ja) 2016-06-23
EP2871004A4 (en) 2016-02-17
US9676015B2 (en) 2017-06-13
BR112014027178B1 (pt) 2023-04-11
BR112014027178A2 (pt) 2017-06-27
IN2014DN08146A (zh) 2015-05-01
JP5594441B2 (ja) 2014-09-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104271275A (zh) 复合辊及轧制方法
TWI457445B (zh) Metal cermet
US9187809B2 (en) Tough coated hard particles consolidated in a tough matrix material
JP6093324B2 (ja) 溶射被覆ワークロール
CN108103499A (zh) 一种用于超高速激光熔覆的颗粒增强铁基金属粉末
EP2591874B1 (en) Friction stir welding tool made of cemented tungsten carbid with Nickel and with a Al2O3 surface coating
JP6977776B2 (ja) 超硬合金複合材およびその製造方法ならびに超硬工具
KR101807629B1 (ko) 서멧 공구
JP5423311B2 (ja) 機械構造用部品及びその製造方法
JP2022144437A (ja) Ｆｅ基合金及び金属粉末
JP6838441B2 (ja) 圧延機用補強ロール
JP2009007598A (ja) 一体型クランク軸
US11946124B2 (en) Fe-based alloy for melting-solidification shaping and metal powder
WO2023037577A1 (ja) サーメット複合材及びその製造方法、並びにサーメット工具
JP2007000892A (ja) 熱間鍛造金型用肉盛溶接材料及びその溶接材料を用いた熱間鍛造用金型
JP6819017B2 (ja) ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具
JP6358044B2 (ja) 複合ロール
JP2022178535A (ja) 熱間圧延用ロール外層材および熱間圧延用複合ロール
JP2006341273A (ja) 熱間鍛造金型用肉盛溶接材料及びその溶接材料を用いた熱間鍛造用金型
WO2014054680A1 (ja) サーメット工具

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CP01 Change in the name or title of a patent holder

Address after: Tokyo, Japan

Patentee after: Nippon Iron & Steel Corporation

Address before: Tokyo, Japan

Patentee before: Nippon Steel Corporation

CP01 Change in the name or title of a patent holder