CN103966490B

CN103966490B - 耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件及其制造方法

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Publication number: CN103966490B
Application number: CN201310726102.7A
Authority: CN
Inventors: 志镰隆广; 吉原伸二
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2013-01-25
Filing date: 2013-12-25
Publication date: 2017-01-11
Anticipated expiration: 2033-12-25
Also published as: US9551054B2; JP2014141728A; CN103966490A; JP6195446B2; US20140209222A1

Abstract

制造一种对于7000系铝合金中空挤压材料以5％以上的扩管率实施扩管加工，没有裂纹的发生，高强度且耐应力腐蚀裂纹性优异的铝合金构件。对含有Zn：3.0～9.5质量％、Mg：0.4～2.5质量％、Cu：0.05～2.0质量％、Ti：0.005～0.2质量％，且以模压淬火制造而成的7000系铝合金中空挤压材料，实施以0.4℃／秒以上的升温速度进行加热，在200～550℃的温度范围保持超过0秒，接着以0.5℃／秒以上的冷却速度进行冷却的回归处理，在回归处理后72小时以内，对于所述中空挤压材料实施扩管加工，接着实施时效处理。时效处理后的拉伸残余应力σrs和0.2％屈服强度值σ0.2之比Y(σrs／σ0.2)，与Mg和Zn的合计含量X的关系满足下式(1)。Y≤‑0.1X+1.4…(1)。

Description

耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件及其制造方法

技术领域

本发明涉及对于高强度的7000系铝合金挤压中空型材实施扩管加工而使之构件化的7000系铝合金构件及其制造方法，特别是涉及耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件及其制造方法。

背景技术

在专利文献1、2中记载有通过电磁成形而对6000系铝合金中空挤压材料进行扩管加工，在专利文献3、4中记载有基于电磁成形的扩管加工性优异的6000系铝合金中空挤压材料，在专利文献5中记载有基于液压成形的扩管加工性优异的6000系铝合金中空挤压材料。专利文献1～5所述的6000系铝合金中空挤压材料，均以成形性高的T1调质的状态被进行扩管加工，并在扩管加工后进行时效处理。

另一方面，研究了对于Zn、Mg、Cu等的合金元素量多、且在时效处理时与其他的合金系相比高强度化的7000系铝合金中空挤压材料进行扩管加工的应用。但是，7000系铝合金挤压材料在模压淬火后、时效处理前的材料(T1调质)，自然时效进行而硬化，成形性降低。因此，对于7000系铝合金中空挤压材料进行扩管加工时，若达到实用水平的5％以上的扩管率，则在加工部位容易产生裂纹。这一倾向在高合金方面更为显著。

为了改善7000系铝合金的成形性，例如，如专利文献6～9所述，一直以来，都是对于因自然时效而硬化的7000系铝合金进行回归处理。

【先行技术文献】

【专利文献】

【专利文献1】日本特开2010-159005号公报

【专利文献2】日本特开2010-69927号公报

【专利文献3】日本特开2007-254833号公报

【专利文献4】日本特开2005-105327号公报

【专利文献5】日本特开2010-196089号公报

【专利文献6】日本特开平7-305151号公报

【专利文献7】日本特开平10-168553号公报

【专利文献8】日本特开2005-194020号公报

【专利文献9】日本特开2007-119853号公报

确实，若将此回归处理应用于T1调质的7000系铝合金挤压材料，则该挤压材料的强度降低，一般来说成形性提高。但是，以电磁成形等对7000系铝合金中空挤压材料进行扩管加工时，在实用水平的扩管率下，无法充分获得防止裂纹的发生的效果。另外，即使裂纹不发生，扩管加工后的加工部位也会被赋予高拉伸残余应力，仍有耐应力腐蚀裂纹性降低这样的问题。

发明内容

本发明鉴于这样的问题而完成，其为对7000系铝合金中空挤压材料实施扩管加工而使之构件化的7000系铝合金构件，其目的在于，以实用水平的5％以上的扩管率进行扩管加工时，防止裂纹的发生，并且减小拉伸残余应力，从而改善耐应力腐蚀裂纹性。

本发明的耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件，是对如下的7000系铝合金中空挤压材料，以5％以上的扩管率实施扩管加工而使之构件化的7000系铝合金构件，所述7000系铝合金中空挤压材料含有Zn：3.0～9.5质量％、Mg：0.4～2.5质量％、Cu：0.05～2.0质量％、Ti：0.005～0.2质量％，根据需要还含有Mn：0.01～0.3质量％、Cr：0.01～0.3质量％、Zr：0.01～0.3质量％中的一种或两种以上，余量由Al和不可避免的杂质构成，其特征在于，经扩管加工不会发生裂纹，扩管加工后进行时效处理，且设时效处理后的拉伸残余应力为σrs，设时效处理后的构件的0.2％屈服强度值为σ0.2，设Mg的质量％为[Mg]，设Zn的质量％为[Zn]时，满足下式(1)～(3)。

Y≤-0.1X+1.4… (1)

Y=σrs／σ02… (2)

X=[Mg]+[Zn]… (3)

上述耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件，能够通过如下方式制造：对以模压淬火制造的7000系铝合金中空挤压材料，实施以0.4℃／秒以上的升温速度加热，在200～550℃的温度范围保持超过0秒的时间，接着以0.5℃／秒以上的冷却速度进行冷却的回归处理，在回归处理后72小时以内，对所述中空挤压材料以5％以上的扩管率实施扩管加工，扩管加工后，实施时效处理。

根据本发明，能够提供一种对7000系铝合金中空挤压材料，以实用水平的5％以上的扩管率实施扩管加工而使之构件化时，高强度且不会发生裂纹，减少拉伸残余应力而改善了耐应力腐蚀裂纹性的7000系铝合金构件。

附图说明

图1是表示7000系铝合金中空挤压材料的Y(=σrs／σ0.2)与X(=[Mg]+[Zn])的关系的图形。

图2是说明实施例的扩管加工的图，(a-1)是扩管加工为凸缘成形时的俯视图，(a-2)是其A-A剖面图，(b-1)是扩管加工单纯为扩管时的俯视图，(b-2)是其B-B剖面图。

图3是实施例的扩管加工后的中空挤压材料的俯视图(照片)。

【符号说明】

1、5供试材(中空挤压材料)

2、6模具

3、7电磁成形用线圈

4、8扩管成形品

具体实施方式

以下，对于本发明的7000系铝合金构件及其制造方法具体加以说明。

(铝合金的组成)

首先，对于本发明的7000系铝合金的组成进行说明。但是，其组成本身作为7000系铝合金是公知的。

Zn：3.0～9.5质量％

Mg：0.4～2.5质量％

Zn与Mg形成作为金属间化合物的MgZn₂，是使7000系铝合金的强度提高的元素。Zn含量低于3.0质量％或Mg含量低于0.4质量％时，得不到作为实用材料所需要的200MPa以上的屈服强度。另一方面，若Zn含量超过9.5质量％或Mg含量超过2.5质量％，则即使对于中空挤压材料在扩管加工前进行规定的回归处理，在以实用水平的扩管率进行扩管加工时也不能防止裂纹的发生，另外，不能减小由扩管加工赋予的拉伸残余应力，耐应力腐蚀裂纹性显著降低。从高强度化和轻量化的观点出发，Zn含量、Mg含量优选更高的合金的方面，例如分别为5.0～9.5质量％、1.0～2.5质量％，合计为6.0～12.0质量％。

Cu：0.05～2.0质量％

Cu是使7000系铝合金的强度提高的元素。Cu含量低于0.05质量％时，没有充分的强度提高效果，另一方面，若超过2.0质量％，则招致挤压加工性的降低。Cu含量优选为0.5～1.5质量％。

Ti：0.005～0.2质量％

Ti在7000系铝合金的铸造时使晶粒微细化，具有使挤压材料的成形性(扩管加工性)提高的作用，添加0.005质量％以上。另一方面，若超过0.2质量％，则其作用饱和，并且结晶析出粗大的金属间化合物，反而使成形性降低。

Mn：0.01～0.3质量％

Cr：0.01～0.3质量％

Zr：0.01～0.3质量％

Mn、Cr、Zr抑制7000系铝合金挤压型材的再结晶，使结晶组织成为微细再结晶或纤维状组织，具有使耐应力腐蚀裂纹性提高的作用，因此根据需要，在上述范围内添加一种或两种以上。

不可避免的杂质

作为7000系铝合金的主要的不可避免的杂质，可列举Fe和Si。为了不使7000系铝合金的诸性能降低，Fe：限制在0.35质量％以下，Si：限制在0.3质量％以下。

(铝合金构件的制造方法)

本发明的7000系铝合金构件，能够通过如下方式制造：以模压淬火制造具有上述组成的7000系铝合金中空挤压材料后(通常，有数十日～数月的保管期)，对该挤压材料，实施以0.4℃／秒以上的升温速度加热，在200～550℃的温度范围保持超过0秒的时间，接着以0.5℃／秒以上的冷却速度进行冷却的回归处理后，在回归处理后72小时以内，以5％以上的扩管率实施扩管加工，再对构件整体实施时效处理。

作为原材的中空挤压材料，能够以各种的挤压方式进行制造，但相比直接挤压，间接挤压在防止在挤压材料表面形成粗大的再结晶晶粒的意义上优选，另外，相比孔式分流(ポ一トホ一ル：porthole)方式，芯棒(マンドレル：mandrel)方式的一方，在确保截面的组织的均匀性(没有熔敷部)意义上优选。

以模压淬火制造的中空挤压材料，虽然由于自然时效而有金属间化合物析出，并硬化，但在扩管加工之前受到所述回归处理，由此金属间化合物再固溶，中空挤压材料软化，成形性(扩管加工性)提高。由此，在对中空挤压材料进行扩管加工时，能够防止在加工部位发生裂纹，同时能够减少在加工部位发生的拉伸残余应力。

在所述回归处理中，升温速度低于0.4℃／秒时，在升温过程中，金属间化合物的析出被促进，保持温度(整体温度)低于200℃时，因自然时效而析出的金属间化合物无法再固溶，无论如何都无法达成回归处理的效果。另一方面，若保持温度超过550℃，则有可能发生过烧(バ一ニング：burning)。另外，从保持温度以低于0.5℃／秒的冷却速度的缓慢冷却中，中空挤压材料发生O材化，在时效处理后得不到需要的强度。到达保持温度后，该保持温度下的保持时间需要至少超过0秒的时间。总之，挤压型材到达保持温度后，可以在该温度保持规定时间之后再进行冷却，也可以立即冷却。保持时间的上限没有特别限定，但例如在20秒以内的短时间内做完的方法，在生产效率这一点上优选，更优选在10秒以内、5秒以内的更短时间。作为加热机构，例如能够利用高频感应加热装置或硝石炉。

上述回归处理后，在挤压型材由于自然时效而再硬化前进行扩管加工。具体来说，就是回归处理后，优选在72小时以内进行扩管加工。作为扩管加工的方法，能够利用专利文献1～4所述的电磁成形，专利文献5所述的液压成形，专利文献9所述的利用夹具进行的成形，或复合性的成形方法(例如，参照日本特开2006-305587号公报)等。扩管加工的扩管率为实用水平的5％以上。实用上优选为10％以上，更优选为20％以上。能够没有裂纹发生地进行扩管加工的扩管率的最大值，一般来说合金组成越是高合金一方([Mg]+[Zn]大)越小，并且相比再结晶组织，纤维状组织的一方越小。扩管加工的扩管率可根据合金组成和合金组织选择能够不会有裂纹发生地进行扩管加工的尺寸。还有，在本发明的合金组成中，能够达成不会使裂纹发生的最大140％左右的扩管率。但是，从在挤压型材整体实现变形的均匀化(防止局部性的薄壁化)这一观点出发，优选扩管率抑制在100％以下，更优选抑制在90％以下。

扩管加工后的时效处理，可以是通常的7000系铝合金中所进行的周知的条件。通过该时效处理，在作为制品的7000系铝合金构件中，可确保200MPa以上的强度(0.2％屈服强度值)。

以上述制造方法制造的7000系铝合金构件中，加工部位的拉伸残余应力σrs与构件的0.2％屈服强度值σ0.2之比Y(=σrs／σ0.2)，在7000系铝合金的Mg含量[Mg]与Zn含量[Zn]的合计X(=[Mg]+[Zn])之间，满足前式(1)。其结果是，不论高强度材料与否，加工部位都显示出优异的耐应力腐蚀裂纹性。

图1所示的图形，是在Zn与Mg的合计含量X(=[Zn]+[Mg])，和拉伸残余应力(σrs)与0.2％屈服强度(σ0.2)之比Y(=σrs／σ0.2)所构成的X-Y坐标中，绘制后述的实施例的数据(△、□、■)的图，图中的线是由Y=-0.1X+1.4所代表的直线。在图1中，△对应于实施例的No.1～14，其全部进入Y≤-0.1X+1.4的区域，如实施例的表2所示，耐应力腐蚀裂纹性均优异。在图1中，□与■对应于比较例的No.15～28。其中，□所对应的比较例(No.17、23、24、26～28)进入Y≤-0.1X+1.4的区域，耐应力腐蚀裂纹性均优异，■所对应的比较例(No.15、16、18～22、25)进入Y＞-0.1X+1.4的区域，耐应力腐蚀裂纹性均差。

如此，满足Y≤-0.1X+1.4的7000系铝合金构件，耐应力腐蚀裂纹性均优异。

【实施例】

铸造表1所示的各种7000系铝合金，以470℃×8h的条件进行均质化处理。其后，加热至470℃的挤压坯段，以孔式分流方式挤压成外径90mm、壁厚3mm的圆筒形管，进行模压淬火(在挤压之后通过风扇进行强制空冷)。

【表1】

从模压淬火后的中空挤压材料(圆筒形管)，与挤压方向平行地采取长20mm的试验材，按下述要领观察截面的结晶组织。

(结晶组织的观察)

用Keller液蚀刻非熔敷部的挤压平行截面后，观察截面的结晶组织。在试验材之中，有截面全体由再结晶组织构成的，和截面的全部由纤维状组织构成的，以及截面的大部分由纤维状组织构成的(只在表层部生成再结晶组织)，将截面全体由再结晶组织构成的作为再结晶组织，截面的全部或大部分由纤维状组织构成的作为纤维状组织，记载在表1的组织一栏中。

将模压淬火后的中空挤压材料(圆筒形管)切断成规定长度，在室温下放置20天而使之发生自然时效后，实施130℃×8小时的时效处理，将其作为供试材，按下述要领进行拉伸试验。

(拉伸试验)

从各供试材上提取拉伸试验片JIS12B号，在常温下，以十字头速度2mm／分钟实施拉伸试验，求得0.2％屈服强度σ0.2。其结果作为T5处理后屈服强度σ0.2显示在表2中。

将以相同的室温放置20天而使之发生自然时效的中空挤压材料切断成规定长度作为供试材，使用高频感应加热装置，以表1所示的各种升温速度、到达温度(整体温度)、保持时间以及冷却速度实施回归处理(No.22、25、26不实施)。对于回归处理后的供试材，经过表1所示的时间后，按下述要领实施扩管加工，确认有无裂纹发生。另外，对于扩管加工后的供试材(扩管成形品)，实施130℃×8小时的时效处理后，按下述要领测量扩管率，并且进行了拉伸残余应力的测量及应力腐蚀裂纹试验。以上的结果显示在表2中。

(扩管加工)

使用电磁成形试验机，进行凸缘成形和单纯扩管这两种扩管加工。还有，所谓电磁成形，就是在线圈上瞬间性地流通例如10kA以上的级别的大电流而建立强力的磁场，在放置于其中的被成形体(导体)上发生的涡流和磁场的相互作用下进行成形的方法，例如，如所述专利文献1、2所述，其本身是公知技术。

凸缘成形应用于No.1～9、13～18、20～28。在凸缘成形中，如图2(a-1)、(a-2)所示，用电磁成形用模具2(由2个分开的模具构成)约束供试材(中空挤压材料)1的周围，只使供试材1的端部从模具2的端面(成形面)2a突出，在装入供试材1的内部的电磁成形用线圈3投放了电能。还有，供试材1的端部从模具2的成形面2a的突出长度一律为65mm，投放的电能的量No.1～9、13～18、20～22相同，No.23～28比其有所增减。由此，供试材1的端部周壁沿外径方向(放射方向)扩开，成形一端具有凸缘4a的扩管成形品4。还有，扩管率低时，扩管成形品的凸缘扩开成倒截圆锥形状(漏斗形)。

单纯扩管应用于No.10～12，19。在单纯扩管中，如图2(b-1)、(b-2)所示，将供试材(中空挤压材料)5，收容到内径比供试材5大的电磁成形用模具6(由2个分开的模具构成)的内侧，在装入到供试材5的内部的电磁成形用线圈7上投放了电能。还有，模具2的内径以扩管率为30％的方式设定。由此，遍及全长对供试材5进行扩管，将其周壁按压于模具6的内周面，制作扩管成形品8。

关于扩管率，在凸缘成形时，根据凸缘的外径D₁与扩管前的供试材1的外径D₀，在单纯扩管时，根据扩管后的外径D₁与扩管前的供试材5的直径D₀，均定义为扩管率δ={(D₁-D₀)／D₀}×100(％)。

(拉伸残余应力测量)

残余应力的测量通过切断法进行，扩管成形品4将凸缘外周部附近作为测量对象位置，扩管成形品8将周壁部作为测量对象位置。以砂纸研磨测量对象位置的表面后，进行丙酮清洗，在该研磨部位以瞬间粘合剂粘接应变计，室温放置24小时后，将应变计的导线与应变计连接并进行零点设定，用金属锯将应变计的周围切断为10mm见方而释放应力测量切断后的应变量ε，以下式(4)计算残余应力值σrs。

σrs=-E×ε(E；杨氏模量)… (4)

其中，E=68894N／mm²。

(应力腐蚀裂纹试验)

耐应力腐蚀裂纹试验通过铬酸促进法进行。将扩管成形品4、8浸渍在90℃的试验溶液中最大直至16小时，目视观察有无应力腐蚀裂纹发生。试验溶液是在蒸馏水中加入无水铬酸36g、二铬酸钾30g及食盐3g(每1升)而制成。试验每隔1小时从溶液中取出试验材，确认有无裂纹发生，无裂纹或至裂纹发生的时间达12小时以上的，评价为耐应力腐蚀裂纹性优异(○)，至裂纹发生的时间低于12小时的，评价为耐应力腐蚀裂纹性差(×)。

【表2】

根据残余应力值(σrs)和0.2％屈服强度值(σ0.2)，计算两者的比Y(=σrs／σ0.2)。另外，根据Zn含量[Zn]和Mg含量[Mg]，计算Zn与Mg的合计含量X(=[Zn]+[Mg])，以及所述关系式(1)的右边(-0.1X+1.4)的值。将以上的计算结果作为基础，X、Y的值满足所述关系式(1)的情况判定为○，不满足的情况判定为×。以上的计算结果和判定结果显示在表2中。

由表1、2可知，具有本发明所规定的合金组成，并以本发明所规定的条件进行了回归处理和扩管加工的No.1～14的中空挤压材料，分别以实用水平的扩管率进行扩管加工，没有经扩管加工所致的裂纹的发生，时效处理后的屈服强度值在200MPa以上，并且Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])满足本发明所规定的式(1)，所以耐应力腐蚀裂纹性均优异。图3(a)是No.5的扩管加工后的俯视图(照片)，在凸缘未发生裂纹。

另一方面，No.15的中空挤压材料中，因为回归处理的到达温度(保持温度)低，所以没有回归处理的效果，由于扩管加工导致裂纹侵入，并且Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])不满足本发明所规定的式(1)，耐应力腐蚀裂纹性差。

No.16的中空挤压材料中，因为回归处理的升温速度慢，所以没有回归处理的效果，由于扩管加工导致裂纹侵入，并且Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])不满足本发明所规定的式(1)，耐应力腐蚀裂纹性差。

No.17的中空挤压材料中，因为回归处理后的冷却速度低，所以发生O材化，时效处理后得不到需要的强度(200MPa以上)。还有，Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])满足本发明所规定的式(1)，且耐应力腐蚀裂纹性优异。

No.18的中空挤压材料中，回归处理的条件适当，但因为从回归处理至进行扩管加工的时间长，所以丧失回归处理的效果，由于扩管加工导致裂纹侵入，并且Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])不满足本发明所规定的式(1)，因此耐应力腐蚀裂纹性差。

No.19～21的中空挤压材料中，因为回归处理的到达温度(保持温度)低，所以没有回归处理的效果，由于扩管加工导致裂纹侵入，并且Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])不满足本发明所规定的式(1)，因此耐应力腐蚀裂纹性差。

No.22的中空挤压材料中，因为未进行回归处理，所以由于扩管加工导致裂纹侵入，并且Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])不满足本发明所规定的式(1)，因此耐应力腐蚀裂纹性差。

No.23、24的中空挤压材料中，回归处理的条件和从回归处理至进行扩管加工的时间适当，不过是纤维状组织，为了进行扩管加工而投放的电能的量大，扩管率变大，在扩管加工中裂纹侵入。但是，因为回归处理的条件和从回归处理至进行扩管加工的时间是合适的，所以Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])满足本发明所规定的式(1)，耐应力腐蚀裂纹性优异。图3(b)是No.23的扩管加工后的俯视图(照片)，在凸缘的熔敷部发生裂纹。

No.25的中空挤压材料中，没有进行回归处理，但是在比较低的合金中为再结晶组织，用于扩管加工而投放的电能的量小，扩管率也低，由此在扩管加工中没有发生裂纹。但是，Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])的关系不满足本发明所规定的式(1)，所以耐应力腐蚀裂纹性差。

No.26的中空挤压材料中，没有进行回归处理，但为了进行扩管加工而投放的电能的量小，扩管率是实用水平以下的4％，因此在扩管加工中裂纹未侵入，另外，Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])的关系满足本发明所规定的式(1)，所以耐应力腐蚀裂纹性优异。

No.27、28的中空挤压材料中，为了进行扩管加工而投放的电能的量大，扩管率变得过大，在扩管加工有裂纹侵入。但是，因为以适当的条件进行了回归处理，所以Y(=σrs／σ0.2)和X(=[Zn]+[Mg])的关系满足本发明所规定的式(1)，因此耐应力腐蚀裂纹性优异。

Claims

1.一种耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件的制造方法，其特征在于，

其对如下的7000系铝合金中空挤压材料，实施以0.4℃/秒以上的升温速度加热，在200～550℃的温度范围保持超过0秒钟的时间，接着以0.5℃/秒以上的冷却速度进行冷却的回归处理，在回归处理后72小时以内，对所述中空挤压材料以5％以上的扩管率实施扩管加工，在扩管加工后实施时效处理，其中，

所述7000系铝合金中空挤压材料是含有Zn：3.0～9.5质量％、Mg：0.4～2.5质量％、Cu：0.05～2.0质量％、Ti：0.005～0.2质量％，余量由Al和不可避免的杂质构成，并且通过模压淬火制造而成的材料。

2.根据权利要求1所述的耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件的制造方法，其特征在于，所述7000系铝合金中空挤压材料还含有Mn：0.01～0.3质量％、Cr：0.01～0.3质量％、Zr：0.01～0.3质量％中的一种或两种以上。

3.一种耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件，其是对如下的7000系铝合金中空挤压材料在回归处理后以5％以上的扩管率实施扩管加工而使之构件化的7000系铝合金构件，

所述7000系铝合金中空挤压材料含有Zn：3.0～9.5质量％、Mg：0.4～2.5质量％、Cu：0.05～2.0质量％、Ti：0.005～0.2质量％，余量由Al和不可避免的杂质构成；其特征在于，

扩管加工后进行时效处理，设时效处理后的拉伸残余应力为σrs，时效处理后的构件的0.2％屈服强度值为σ0.2，Mg的质量％为[Mg]，Zn的质量％为[Zn]时，所述7000系铝合金构件满足下式(1)～(3)，

Y≤－0.1X+1.4…(1)

Y＝σrs/σ0.2…(2)

X＝[Mg]+[Zn]…(3)。

4.根据权利要求3所述的耐应力腐蚀裂纹性优异的7000系铝合金构件，其特征在于，所述7000系铝合金中空挤压材料还含有Mn：0.01～0.3质量％、Cr：0.01～0.3质量％、Zr：0.01～0.3质量％中的一种或两种以上。