CN1037361C - 具有由热处理方法产生的马氏体显微组织的耐热和抗蠕变钢 - Google Patents
具有由热处理方法产生的马氏体显微组织的耐热和抗蠕变钢 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1037361C CN1037361C CN94106160A CN94106160A CN1037361C CN 1037361 C CN1037361 C CN 1037361C CN 94106160 A CN94106160 A CN 94106160A CN 94106160 A CN94106160 A CN 94106160A CN 1037361 C CN1037361 C CN 1037361C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- weight
- heat
- content
- creep
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明涉及具有由热处理方法产生的马氏体显微组织的耐热和抗蠕变钢。该钢含有如说明书中所述含量的成分。这样的一种钢可以由锻造、铸造或由粉末冶金法生产。由这种钢制造的元件在室温显示高强度和高延性,并且在600℃温度和更高温度时以极高的抗蠕变强度和非常高的抗氧化能力而著称。因此,这种钢可以有效地用作蒸汽和/或燃气运转的发电站中的机械和热应力高的元件。
Description
本发明起源于一种具有由热处理方法产生的马氏体显微组织的耐热和抗蠕变钢,该钢除了含有铁和约8-13%(重量)的铬之外,至少还含有硅、锰、镍、钼、钒、铌和钨。这样一种钢可以由锻造或铸造或由粉末冶金法生产,而且由于其性能,它可以特别有效地用于制造燃气和蒸汽运转的发电站的耐热和抗蠕变元件,(例如)特别是热透平机,例如燃气透平或蒸汽透平或压气机或蒸汽发生器以及其他高温装置和机械。
特别是在蒸汽透平发展中,通过提高新鲜蒸汽的温度和压力来改进效率是主要目标。因此,温度和压力从现在的约550℃和2.40×107帕(240巴)的通常值提高到约650℃和3.00×107帕(300巴)就会将蒸汽透平的热效率改进约10%。连带的燃料消耗的减少不仅降低电能的生产成本,而且同时显著减少环境污染。同时,蒸汽透平在高温和高压运转要求在运转中有高的适应性,例如,特别是短的起动时间和最高负荷操作能力。但是,为此目的,需要一种具有高强度和高延性的钢。这种钢应当呈现占优势的铁素体和/或马氏体显微组织,因为这样的一种钢与奥氏体钢相比,价格低,此外还有较高的导热性和较低的热膨胀,这对于蒸汽透平的灵活运转是特别重要的。
在此本发明涉及现有技术,例如DE 3,522,115A的结果。一种由该现有技术已知的马氏体钢除铁以外还含有(以重量百分数表示)C0.05-0.25、Si0.2-1.0、Mn≤1、Ni0.3-2.0、Cr8.0-13、Mo0.5-2.0、V0.1-0.3、Nb0.03-0.3、N0.01-0.2和W1.1-2.0。这种钢在室温时具有至少18%的在断裂时的延伸率,并且在最高达600℃的温度以高的抗蠕变强度而著称。但是,在600℃和更高温度时,除了高的抗蠕变强度之外,对所使用的钢还要求高的组织稳定性、低的脆化倾向以及尤其是高的抗氧化能力。
因此,本发明的一个目的是提供了一种新的耐热和抗蠕变钢,该钢具有由热处理方法产生的马氏体显微组织,而且它以性能而著称,这些性能使它在热透平机,例如尤其是在600℃和更高温度时的蒸汽透平和燃气透平中成为可认为是非常有前途的。
本发明的钢呈现一种非常热稳定的和均匀的显微组织。因此,本发明的钢与现有技术的类似合金相比,以显著改进的抗蠕变强度和特别好的抗氧化能力而著称。此外,本发明的钢在室温时有非常高的强度和韧性。同时,在室温和Ac1温度之间的高温时具有意想不到的高屈服点。
本发明钢的这些预料不到的有益性能首先是基于碳含量保持极低和氮含量保持较高这一事实。
本发明钢的各个元素的作用如下:
1.碳(C)
在普通钢中对于淬硬性,碳是决定性的重要合金元素。在退火过程中碳形成碳化物,例如M23C6,这种碳化物通常是抗蠕变所必需的。而相比之下在本发明的钢中用氮代替了碳。在本发明钢中形成了热稳定的氮化物以代替碳化物。为了避免析出碳占优势的相,碳含量应当低,最多为0.05%(重量),优选0.001-0.03%(重量)。
2.硅(Si)
硅促进δ-铁素体和拉夫斯相(Laves phase)的形成。此外,硅优先在晶粒间界偏析并降低韧性。因此,硅含量应当低于0.5%(重量),而优选低于0.2%(重量)。
3.锰(Mn)
锰抑制δ-铁素体的形成,因此应当保持在大于0.05%(重量)的数值。但是,锰也促进拉夫斯相的形成,并且对氧化性能有不利影响。由于这种原因,锰含量不应超过2%(重量)。优选锰含量应当在0.05-1%(重量)之间。
4.镍(Ni)
镍抑制δ-铁素体的形成,因此应当保持在高于0.05%(重量)的数值。高镍含量导致Ac1温度的不能允许的降低,以致不再可能在高温进行退火处理。由于这种原因,镍含量应当在0.05-2%(重量)之间,优选在0.3-1%(重量)之间。
5.铬(Cr)
铬是提高抗氧化能力,即形成耐热钢的决定性的合金化元素。为了达到足够的作用,铬含量应当至少是8%(重量)。过分高的铬含量导致δ-铁素体的形成。因此铬含量应当在8-13%(重量)之间,优选在8.5-11%(重量)之间。
6.钼(Mo)
钼促进形成稳定的M6X型氮化物,并因而有助于提高抗蠕变强度。为保证此点,钼含量应当大于0.05%(重量)。然而,高钼含量促进形成δ-铁素体和拉夫斯相。因而,钼含量应当在0.05-1%(重量)之间,优选在0.05-0.5%(重量)之间。
7.钨(W)
钨实质上有助于形成稳定的氮化物。此外,钨促使基体的固溶体硬化。而且,钨提高氮的溶解性,并因而允许经济地制造本发明的钢。因此,钨含量应当大于1%(重量)。然而,过分高的钨含量促进形成δ-铁素体和拉夫斯相。因而,钨含量应当在1-4%(重量)之间,优选是在1.5-3%(重量)之间。
8.钒(V)
在本发明的钢中,钒是形成稳定的钒氮化物的重要元素。为了达到足够的硬化作用,钒含量必须大于0.05%(重量)。在高的钒含量时,形成δ-铁素体的趋向增加。因此,钒含量应适宜在0.05-0.5%(重量)的范围内,优选在,0.15-0.35%(重量)范围内。
9.铌(Nb)
铌与氮键合而形成铌氮化物,并因而促使形成精细显微组织。小部分铌在硬化退火过程中进入溶体,并在回火处理过程中作为铌氮化物析出。这种相在很大程度上增进抗蠕变强度。为了保证此点,铌含量应当大于0.01%(重量)。另一方面,如果铌含量大于0.2%(重量),则铌键合太多的氮,以致于其他氮化物的析出被过分抑制。因而,铌含量应当在0.01-0.2%(重量)之间,优选在0.04-0.1%(重量)之间。
10.钴(Co)
钴提高本发明钢的抗蠕变强度,因为它有利地影响位错亚结构的形成,以及因为它防止或至少显著延迟形成δ-铁素体和拉夫斯相。为了达到有利的作用,钴含量应当大于2%(重量)。太高的钴含量会过分地降低Ac1温度,并显著地增加钢的成本。因而钴含量应当在2.0-6.5%(重量)之间,优选在3.0-5.0%(重量)之间。
11.氮(N)
氮和元素V、Nb、Cr、W和Mo形成氮化物,这些氮化物作为沉淀相是非常热稳定的。此外,氮使本发明钢中存在的奥氏体稳定化,并因而防止形成δ-铁素体。氮的这种有利作用是由至少0.1%(重量)的氮含量保证的。大于0.3%(重量)的氮含量不能以廉价的方法引入钢中。因此,氮含量应当在0.1-0.3%(重量)之间,优选在0.1-0.15%(重量)之间。
在一台真空熔化炉中在1巴氮气压下熔炼约10kg(重量)的本发明钢A,然后进行均化并锻造成棒材。在1150℃溶体退火之后,将钢在流动空气中冷却,然后在780℃回火约4小时。从市场上可买到的回火的参比钢B(按照德国标准牌号X20CrMo V 121的钢)和C(按照日本制造商的牌号的钢)锻造成相应尺寸的棒材。钢A、B和C的化学成分示于下表中。
钢
A B C
(本发明) (X20CrMoV 121) (TR 1200)Fe -------余量---------C 0.018 0.23 0.14Si 0.06 0.4 0.05Mn 0.19 0.6 0.44Ni 0.51 0.5 0.53Cr 9.1 11.5 11.6Mo 0.42 1.0 0.12W 2.43 0.1 2.1V 0.21 0.3 0.22Nb 0.06 0.03 0.05Co 4.2 --- ---Cu --- --- ---B --- --- 0.001N 0.12 0.05 0.055
从下表中可以得知这些钢的机械性能及蠕变和氧化试验的结果。在预应力样品上测定抗蠕变强度。取在600℃经1000小时之后刚好静止地被样品吸收的预应力作为抗蠕变能力的量度。由在650℃在空气中曝露1000小时的板形样品的重量变化测定各个合金的抗氧化能力。
钢 A B CRp0.2拉伸屈服强度[MPa] 797 522 555切口冲击能Av[J]
(在室温) 122 66 141在600℃经1000小时后的
抗蠕变强度[MPa] 260 160 190抗氧化能力
(在650℃经1000小时 0.002 0.02 0.016
的重量变化[mg/cm2])
可以用含量为约0.001-0.03%(重量)的硼实现进一步地提高钢A和相应的下列成分(重量%)的钢的抗蠕变强度:
C0.001-0.05,
Si0.05-0.5.
Mn0.05-2.0,
Ni0.05-2.0,
Cr8.0-13.0,
Mo0.05-1.0,
W1.00-4.0,
V0.05-0.5,
Nb0.01-0.2,
Co2.0-6.5,
N0.1-0.3,
余量为Fe和不可避免的杂质。
硼在此大概起到晶粒间界硬化剂的作用。此外,在加入硼之后可能会形成硼氮化物。含量低于0.001%(重量)的硼不能起到任何显著地提高抗蠕变强度的作用,而大于0.03%(重量)的硼含量对钢的韧性和可焊性有不利的影响。用0.006-0.015%(重量)的硼含量可获得特别好的抗蠕变强度值。
0.001-2%(重量)的铜含量也有利地影响本发明的钢,因为铜在基本上不降低Ac1温度的情况下抑制δ-铁素体的形成。此外,铜改进在焊接缝的热影响区的机械性能。但是,在铜含量大于2%(重量)时,元素铜在晶粒间界析出。因此,铜含量不应超过2%(重量)。
本发明的钢呈现基本上无δ-铁素体的由在热处理过程中回火的马氏体组成的显微组织。这种显微组织和由此而产生的性能,例如在600℃温度时的抗蠕变强度和抗氧化能力以及在室温的强度和韧性,无疑地是用下列条件来保证的:即无论何时钢中存在的元素,即铬(Cr)、钼(Mo)、钨(W)、钒(V)、铌(Nb)、硅(Si)、镍(Ni)、钴(Co)、锰(Mn)、氮(N)、碳(C)和铜(Cu),如果存在的话,满足下面给出的不等式(元素含量以重量百分数表示):
(Cr+1.5Mo+1.5W+2.3V+1.75Nb+0.48Si-Ni-
Co-0.3Cu-0.1Mn-18N-30C)<10
因此建议,如果必要的话,相应地限制本发明钢的组成。
如果钢中存在的元素,即铁(Fe)、铬(Cr)、钼(Mo)、钨(W)、钴(Co)、镍(Ni)、钒(V)和铜(Cu),如果存在的话,满足下面给出的不等式(元素含量以原子百分数表示):
(0.858Fe+1.142Cr+1.55Mo+1.655W+0.777Co+
0.717Ni+0.615Cu+1.543V)<89.5
或者,在一种特别有利的方式中,满足不等式:
(0.858Fe+1.142Cr+1.55Mo+1.655W+0.777Co+
0.717Ni+0.615Cu+1.543V)<89.0
就可以在本发明钢中避免与因拉夫斯相的形成而引起的降低的抗蠕
变能力和脆化有关的显微组织改变。
Claims (8)
1.一种具有由热处理方法产生的马氏体显微组织的耐热和抗蠕变钢,它具有下列成分(以重量百分数表示):
C0.001-0.03,
Si0.05-0.5,
Mn0.05-2.0,
Ni0.05-2.0,
Cr8.0-13.0,
Mo0.05-1.0,
W1.00-4.0,
V0.05-0.5,
Nb0.01-0.2,
Co2.0-6.5,
N0.1-0.15,
余量为Fe和不可避免的杂质。
2.一种权利要求1中要求保护的钢,它具有下列成分(以重量百分数表示):
C0.001-0.03,
Si0.05-0.2,
Mn0.05-1.0,
Ni0.3-1.0,
Cr8.5-11.0,
Mo0.05-0.5,
W1.5-3.0,
V0.15-0.35,
Nb0.04-0.1,
Co3.0-5.0,
N0.1-0.15,
余量为Fe和不可避免的杂质。
3.一种权利要求1中要求保护的钢,它另外具有含量为0.001-2%(重量)的铜。
4.一种权利要求1、2或3中任一项中要求保护的钢,它另外具有含量为0.001-0.03%(重量)的硼。
5.一种权利要求4中要求保护的钢,它含有0.006-0.015%(重量)的硼。
6.一种权利要求1或2中任一项中要求保护的钢,其中钢中存在的元素,即铁(Fe)、铬(Cr)、钼(Mo)、钨(W)、钴(Co)、镍(Ni)、钒(V)和铜(Cu),如果存在的话,满足下面所给出的不等式(元素含量以原子百分数表示):
(0.858Fe+1.142Cr+1.55Mo+1.655W+0.777Co+0.717Ni+0.615Cu+1.543V)<89.5。
7.一种权利要求1或2中任一项中要求保护的钢,其中钢中存在的元素,即铁(Fe)、铬(Cr)、钼(Mo)、钨(W)、钴(Co)、镍(Ni)、钒(V)和铜(Cu),如果存在的话,满足下面所给出的不等式(元素含量以原子百分数表示):
(0.858Fe+1.142Cr+1.55Mo+1.655W+0.777Co+0.717Ni+0.615Cu+1.543V)<89.0。
8.一种权利要求1或2中任一项中要求保护的钢,其中钢中存在的元素,即铬(Cr)、钼(Mo)、钨(W)、钒(V)、铌(Nn)、硅(Si)、镍(Ni)、钴(Co)、锰(Mn)、氮(N)、碳(C)和铜(Cu),如果存在的话,满足下面所给出的不等式(元素含量以重量百分数表示):
(Cr+1.5Mo+1.5W+2.3V+1.75Nb+0.48Si-Ni-Co-0.3Cu-0.1Mn-18N-30C)<10。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH1606/93 | 1993-05-28 | ||
CH160693 | 1993-05-28 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1098444A CN1098444A (zh) | 1995-02-08 |
CN1037361C true CN1037361C (zh) | 1998-02-11 |
Family
ID=4214359
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN94106160A Expired - Fee Related CN1037361C (zh) | 1993-05-28 | 1994-05-27 | 具有由热处理方法产生的马氏体显微组织的耐热和抗蠕变钢 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5415706A (zh) |
EP (1) | EP0626463B1 (zh) |
JP (1) | JP3422561B2 (zh) |
CN (1) | CN1037361C (zh) |
DE (1) | DE59409428D1 (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101248204B (zh) * | 2005-08-24 | 2010-12-08 | 尤迪霍尔姆斯有限责任公司 | 合金钢及由该合金钢制造的工具或部件 |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0688883B1 (en) * | 1993-12-28 | 1999-12-08 | Nippon Steel Corporation | Martensitic heat-resisting steel having excellent resistance to haz softening and process for producing the steel |
JPH083697A (ja) * | 1994-06-13 | 1996-01-09 | Japan Steel Works Ltd:The | 耐熱鋼 |
DE69601340T2 (de) * | 1995-04-12 | 1999-08-26 | Mitsubishi Jukogyo K.K. | Hochfester, hochzaher warmebestandiger stahl und verfahren zu seiner herstellung |
US6245289B1 (en) | 1996-04-24 | 2001-06-12 | J & L Fiber Services, Inc. | Stainless steel alloy for pulp refiner plate |
JPH10245658A (ja) * | 1997-03-05 | 1998-09-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高Cr精密鋳造材及びタービン翼 |
DE19712020A1 (de) * | 1997-03-21 | 1998-09-24 | Abb Research Ltd | Vollmartensitische Stahllegierung |
JP3492969B2 (ja) * | 2000-03-07 | 2004-02-03 | 株式会社日立製作所 | 蒸気タービン用ロータシャフト |
DE10025808A1 (de) * | 2000-05-24 | 2001-11-29 | Alstom Power Nv | Martensitisch-härtbarer Vergütungsstahl mit verbesserter Warmfestigkeit und Duktilität |
US6793744B1 (en) * | 2000-11-15 | 2004-09-21 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion |
DE10063117A1 (de) * | 2000-12-18 | 2003-06-18 | Alstom Switzerland Ltd | Umwandlungskontrollierter Nitrid-ausscheidungshärtender Vergütungsstahl |
JP4836063B2 (ja) * | 2001-04-19 | 2011-12-14 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | フェライト系耐熱鋼とその製造方法 |
TWI258547B (en) * | 2002-08-27 | 2006-07-21 | Riken Co Ltd | Side rails for combined oil control ring and their nitriding method |
JP4188124B2 (ja) * | 2003-03-31 | 2008-11-26 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 焼き戻しマルテンサイト系耐熱鋼の溶接継手 |
US7553383B2 (en) * | 2003-04-25 | 2009-06-30 | General Electric Company | Method for fabricating a martensitic steel without any melting |
BRPI1005394B8 (pt) * | 2009-06-24 | 2022-09-13 | Hitachi Metals Ltd | Aço resistente ao calor para válvulas de motor com resistência a alta temperatura |
EP2653587A1 (de) * | 2012-04-16 | 2013-10-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Strömungsmaschinenkomponente mit einer Funktionsbeschichtung |
CN102818418B (zh) * | 2012-07-30 | 2014-10-01 | 合肥美的电冰箱有限公司 | 一种冰箱制冷系统及冰箱 |
US11105501B2 (en) * | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
CN103695802A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-04-02 | 钢铁研究总院 | 一种高钼高强度二次硬化超高强度钢及其制备方法 |
CN107447088B (zh) * | 2017-07-31 | 2018-09-18 | 青岛大学 | 一种改善马氏体型耐热钢10Cr11Co3W3NiMoVNbNB铸锭高温成形性技术 |
CN111139409A (zh) * | 2020-01-21 | 2020-05-12 | 上海电气电站设备有限公司 | 一种耐热铸钢及其制备方法和用途 |
CN117701982A (zh) * | 2023-11-14 | 2024-03-15 | 山东钢铁集团永锋临港有限公司 | 一种锰钒微合金高强钢制备工艺方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0384433A1 (en) * | 1989-02-23 | 1990-08-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Ferritic heat resisting steel having superior high-temperature strength |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB658115A (en) * | 1948-12-16 | 1951-10-03 | Firth Vickers Stainless Steels Ltd | Improvements relating to alloy steels |
GB795471A (en) * | 1955-02-28 | 1958-05-21 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Improvements in or relating to alloy steels |
GB796733A (en) * | 1955-07-09 | 1958-06-18 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Improvements in or relating to alloy steels |
US2880085A (en) * | 1956-03-29 | 1959-03-31 | Firth Vickers Stainless Steels Ltd | Ferritic alloy steels for use at elevated temperatures |
GB802830A (en) * | 1956-03-29 | 1958-10-15 | Henry William Kirkby | Improvements relating to ferritic alloy steels for use at elevated temperatures |
FR1541672A (fr) * | 1966-05-04 | 1968-10-11 | Sandvikens Jernverks Ab | Acier au chrome ferritique et martensitique à faible tendance à la fragilisation à 475 deg. c. |
JP2834196B2 (ja) * | 1989-07-18 | 1998-12-09 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度、高靭性フェライト系耐熱鋼 |
-
1994
- 1994-05-06 US US08/239,413 patent/US5415706A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-05-11 DE DE59409428T patent/DE59409428D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-05-11 EP EP94107344A patent/EP0626463B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-05-24 JP JP10999194A patent/JP3422561B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-05-27 CN CN94106160A patent/CN1037361C/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0384433A1 (en) * | 1989-02-23 | 1990-08-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Ferritic heat resisting steel having superior high-temperature strength |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101248204B (zh) * | 2005-08-24 | 2010-12-08 | 尤迪霍尔姆斯有限责任公司 | 合金钢及由该合金钢制造的工具或部件 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0626463A1 (de) | 1994-11-30 |
EP0626463B1 (de) | 2000-07-12 |
CN1098444A (zh) | 1995-02-08 |
JP3422561B2 (ja) | 2003-06-30 |
DE59409428D1 (de) | 2000-08-17 |
JPH07138711A (ja) | 1995-05-30 |
US5415706A (en) | 1995-05-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1037361C (zh) | 具有由热处理方法产生的马氏体显微组织的耐热和抗蠕变钢 | |
KR0175075B1 (ko) | 증기터빈용 회전자 및 그 제조방법 | |
CN1205349C (zh) | 高Cr铁素体系耐热钢 | |
CN102453843B (zh) | 一种铁素体耐热钢 | |
WO2010070949A1 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄 | |
EP0384433A1 (en) | Ferritic heat resisting steel having superior high-temperature strength | |
CN1683583A (zh) | 热疲劳特性优良的汽车排气系统构件用铁素体不锈钢 | |
CN115710676A (zh) | 一种低成本高强韧贝氏体/马氏体复相钢 | |
US20030185700A1 (en) | Heat-resisting steel and method of manufacturing the same | |
US8147748B2 (en) | Creep-resistant steel | |
EP2503012B1 (en) | Precipitation hardened heat-resistant steel | |
EP1382701B1 (en) | Ferritic heat-resistant steel and method for production thereof | |
JP3955719B2 (ja) | 耐熱鋼、耐熱鋼の熱処理方法および耐熱鋼部品 | |
JPH11209851A (ja) | ガスタービンディスク材 | |
JP3819848B2 (ja) | 耐熱鋼及びその製造方法 | |
JP3938738B2 (ja) | 高靱性を有する高クロム鋼及びその製造方法 | |
JPH1036944A (ja) | マルテンサイト系耐熱鋼 | |
CN101063190A (zh) | 一种马氏体热强钢 | |
JP4284010B2 (ja) | 耐熱鋼 | |
JP2005023378A (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼 | |
JP3662151B2 (ja) | 耐熱鋳鋼及びその熱処理方法 | |
JP4975448B2 (ja) | 靭性に優れた655MPa級マルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
JP4271603B2 (ja) | 室温強度及びクリープ強度に優れた高Crフェライト系耐熱鋼 | |
JP4629059B2 (ja) | 高靭性を有する高クロム鋼 | |
JP4774633B2 (ja) | マルテンサイト系耐熱鋼の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C19 | Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |