WO2010070949A1 - 球状黒鉛鋳鉄 - Google Patents

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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C22C37/10—Cast-iron alloys containing aluminium or silicon

Definitions

  • the present invention provides spheroidal graphite cast iron having high high-temperature strength and oxidation resistance.
  • Spheroidal graphite cast iron is excellent in high-temperature strength and oxidation resistance, and is used in the turbine housing and exhaust manifold of diesel turbochargers for passenger cars and industrial machinery.
  • the engine exhaust gas temperature tends to rise to improve fuel efficiency associated with recent environmental regulations.
  • Turbine housings and exhaust manifolds are used under conditions that undergo rapid temperature changes, such as being repeatedly exposed to high temperatures by exhaust gas, and therefore require high high-temperature strength and oxidation resistance.
  • High SiMo spheroidal graphite cast iron (ductile cast iron) is used as a conventional turbine housing material, and the service temperature limit is 800 ° C. or lower.
  • the service temperature limit is 800 ° C. or lower.
  • Patent Document 1 discloses ferritic spheroidal graphite cast iron obtained by adding V to high SiMo cast iron.
  • the spheroidal graphite cast iron of Patent Document 1 can improve the high temperature strength at a temperature exceeding 800 ° C., the oxidation resistance is insufficient.
  • An object of the present invention is to provide a spheroidal graphite cast iron having improved high-temperature strength and oxidation resistance and superior ductility as compared with conventional high SiMo spheroidal graphite cast iron.
  • the spheroidal graphite cast iron of the present invention has a mass ratio of carbon: 2.0 to 4.0%, silicon: 3.5 to 5.0%, manganese: 1.0% or less, chromium : 0.1-1.0%, molybdenum: 0.2-2.0%, vanadium: 0.1-1.0%, magnesium: 0.02-0.1%, the balance being iron and Consists of inevitable impurities.
  • the spheroidal graphite cast iron of the present invention has high high-temperature strength and excellent ductility because the molybdenum content is optimized. Further, the spheroidal graphite cast iron of the present invention contains chromium and is excellent in oxidation resistance and ductility because the chromium content is optimized. Thereby, it can be used even in a temperature range of 800 ° C. or higher. Moreover, it can be manufactured at a lower price than double resist cast iron or stainless cast steel.
  • the above spheroidal graphite cast iron preferably further contains tungsten: 0.1 to 1.0% by mass ratio.
  • tungsten 0.1 to 1.0% by mass ratio.
  • niobium 0.02 to 0.30%.
  • tungsten 0.1 to 1.0% and niobium: 0.02 to 0.30%.
  • the high temperature strength can be further improved by optimizing the contents of tungsten, niobium, or both tungsten and niobium.
  • Carbon (C): C and Si are extremely important components in cast iron. When the C content is 2.0% by mass or less, carbides are easily generated, and when the C content is 4.0% by mass or more, segregation of graphite (carbon dross) is caused and strength and toughness are lowered. Therefore, the C content is set to 2.0 to 4.0% by mass. Moreover, there exists carbon equivalent CE C% + 0.31Si% as a parameter
  • Si has the effect of graphitization of C and ferrite of the base.
  • the Si content of general spheroidal graphite cast iron is about 2.5% by mass.
  • Si content shall be 3.5 mass% or more.
  • an upper limit shall be 5.0 mass%.
  • the addition of 4.3% or more is preferable.
  • the ductility of cast iron decreases as the Si content increases, the CE value increases and the castability decreases.
  • the upper limit is 4.7% by mass.
  • Mn is an element necessary to fix and detoxify S, which is an inevitable impurity of the material, in the form of MnS. However, since it is a base pearlite structure forming element, the upper limit of the Mn content was set to 1.0 mass%.
  • Mo is an element that improves the tensile strength and yield strength at high temperatures by dissolving in the matrix.
  • Mo is added in an amount of 0.2% by mass or more.
  • addition of 0.4% by mass or more is particularly preferable.
  • the upper limit of the Mo content is set to 2.0% by mass. In order not to impair the machinability, the upper limit is preferably 1.0% by mass.
  • V Vanadium
  • V is an element that improves tensile strength and yield strength at high temperatures by precipitating as fine carbides in the matrix.
  • V is added in an amount of 0.1% by mass or more. If the V content increases, the ductility of cast iron is impaired, so the upper limit is made 1.0 mass%.
  • V is an element that hinders the spheroidization of C because it has a strong tendency to form carbides. Therefore, the upper limit is preferably set to 0.4% by mass.
  • Chromium (Cr) is an element that improves oxidation resistance at high temperatures.
  • Cr is added in an amount of 0.1% by mass or more. In order to further improve the oxidation resistance, the addition of 0.2% by mass or more is particularly preferable. If the Cr content increases, the ductility of the cast iron is impaired, so the upper limit is made 1.0 mass%. Further, Cr has a strong tendency to form carbides, and is an element that hinders the spheroidization of C, and the carbide size in the matrix becomes coarse, so the upper limit is preferably made 0.4 mass%.
  • Magnesium (Mg) Mg is added in an amount of 0.02% by mass or more for the purpose of spheroidizing the graphite. However, if the Mg content increases, carbides and dross (oxide entrapment) defects occur, so the upper limit is made 0.1 mass%.
  • Nb is an element that improves tensile strength and yield strength at high temperatures by precipitating as fine carbides in the matrix.
  • 0.02% by mass or more of Nb is added.
  • Nb content increases, the ductility of cast iron is impaired, Nb is an element that has a strong tendency to generate carbides and prevents C from being spheroidized, and the carbide size in the matrix becomes coarse, so the upper limit is set to 0.0. 30% by mass.
  • a preferred addition range in which the effect of improving the strength appears remarkably, prevents a decrease in ductility and increases the spheroidization ratio of C is 0.04 to 0.20% by mass, and more preferably 0.05 to 0.10% by mass It is.
  • the spheroidization rate of the graphite is 90% or more.
  • the spheroidization rate of graphite is 90%, the tensile strength and proof stress at high temperatures can be improved.
  • the turbine housing, exhaust manifold, and turbine housing integrated exhaust manifold manufactured using the above spheroidal graphite cast iron are excellent in high-temperature strength and oxidation resistance, and can be used in a temperature range of 800 ° C. or higher.
  • the above composition makes it possible to produce spheroidal graphite cast iron having excellent high-temperature strength and oxidation resistance and having excellent ductility at low cost.
  • the turbine housing, the exhaust manifold, and the turbine housing integrated exhaust manifold manufactured using the spheroidal graphite cast iron of the present invention can sufficiently withstand use even at a high temperature of 800 ° C. or higher.
  • 6 is a graph showing the 0.2% yield strength ratio of sample materials of sample numbers 1 to 13 when the sample material of sample number 1 is used as a reference.
  • 6 is a graph showing the oxidation loss ratio of sample materials of sample numbers 1 to 13 when the sample material of sample number 1 is used as a reference. It is a graph which shows the relationship between Mo content and the breaking elongation ratio of a test material (based on the test material of sample number 1). It is a graph which shows the relationship between Cr content and the breaking elongation ratio of a test material (based on the test material of sample number 1).
  • 6 is a graph showing the 0.2% proof stress ratio of specimens Nos. 1 and 14 to 18 when the specimen No. 1 is used as a reference.
  • 6 is a graph showing the oxidation weight loss ratio of sample materials of sample numbers 1 and 14 to 18 when the sample material of sample number 1 is used as a reference. It is a graph which shows the relationship between W content and the breaking elongation ratio (reference
  • FIG. 7 is a graph showing the oxidation loss ratio of sample materials of sample numbers 1, 23 to 26 when the sample material of sample number 1 is used as a reference.
  • 3 is a graph showing the tensile strength ratio (based on the sample material of sample number 1) of the sample materials of sample numbers 1, 15, 20, 24, and 31 to 34.
  • Table 1 shows the component compositions of the ferritic spheroidal graphite cast iron specimens of sample numbers 1 to 13.
  • the spheroidization rate of the specimens of sample numbers 1 to 13 was measured by the method described in JIS G5502.
  • the spheroidization rates of the test materials of sample numbers 1 to 11 and 13 were each 90% or more.
  • the spheroidization rate of the test material of sample number 12 was 50%.
  • the oxidation resistance was evaluated by oxidation weight loss.
  • the test material was put in an electric furnace and kept at 800 ° C. for 100 hours in an air atmosphere. Thereafter, the test material was boiled in 18% NaOH + 3% KMnO 4 solution and then boiled in 10% ammonium citrate solution to remove oxides on the surface of the test material. The mass of the test material before heating and after removal of the oxide was measured, and the oxidation loss was calculated by the formula (1).
  • W d (W 0 ⁇ W s ) / A 0 (1)
  • W d is the weight loss after oxidation (mg / cm 2 )
  • W s is the mass after the test (mg)
  • W 0 is the mass before the test (mg)
  • a 0 is the surface area of the specimen before the test (cm 2 ).
  • FIG. 1 shows the 0.2% proof stress ratio of each specimen when the spheroidal graphite cast iron specimen of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the 0.2% yield strength ratio.
  • FIG. 2 the oxidation weight loss ratio of each test material when the spheroidal graphite cast iron test material of sample number 1 is used as a reference is shown.
  • the vertical axis represents the oxidation weight loss ratio.
  • FIG. 3 shows the relationship between the Mo content and the breaking elongation ratio of the test material (based on the test material of sample number 1).
  • the horizontal axis represents the Mo content
  • the vertical axis represents the breaking elongation ratio.
  • FIG. 4 shows the relationship between the Cr content and the breaking elongation ratio of the test material (based on the test material of sample number 1).
  • the horizontal axis represents the Cr content
  • the vertical axis represents the breaking elongation ratio.
  • the test materials of sample numbers 1 to 6 with different Mo contents showed 0.2% yield strength improvement as the Mo content increased.
  • the oxidation loss was almost constant regardless of the Mo content.
  • the elongation at break (ductility) decreased as the Mo content increased. That is, by setting the Mo content to 0.2 to 2.0 mass%, it was possible to obtain a spheroidal graphite cast iron having both high high-temperature strength and excellent ductility.
  • the specimen No. 12 having a low C content had a 0.2% proof stress significantly reduced because carbides were formed and carbon spheroidization was hindered.
  • the sample material of Sample No. 13 having a low Si content was inferior in oxidation resistance.
  • Table 2 shows the component compositions of the ferritic spheroidal graphite cast iron specimens of sample numbers 1, 14 to 18.
  • Sample materials Nos. 14 to 18 were prepared and ferritized by the same method as in Example 1. When the spheroidization rate was measured by the method described in JIS G5502, it was confirmed that all the test materials had a spheroidization rate of 90% or more.
  • FIG. 5 shows the 0.2% proof stress ratio of each specimen when the spheroidal graphite cast iron specimen of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the 0.2% yield strength ratio.
  • FIG. 6 shows the oxidation weight loss ratio of each specimen when the spheroidal graphite cast iron specimen of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the oxidation weight loss ratio.
  • FIG. 7 shows the relationship between the W content and the breaking elongation ratio of the specimen (based on the specimen of sample number 1).
  • the horizontal axis represents the W content
  • the vertical axis represents the breaking elongation ratio.
  • Example 3 shows the component compositions of the ferritic spheroidal graphite cast iron specimens of Sample Nos. 1 and 19-22.
  • Test materials having the component compositions of sample numbers 19 to 22 were prepared in the same manner as in Example 1. After a homogenization heat treatment at 1200 ° C. for 1 hour, the heat treatment was performed at 915 ° C. for 3 hours to make a ferrite. When the spheroidization rate was measured by the method described in JIS G5502, it was confirmed that the spheroidization rate of each test material was 90% or more. Thereafter, the 0.2% yield strength and oxidation loss at 800 ° C. were measured.
  • FIG. 8 shows the 0.2% proof stress ratio of each specimen when the spheroidal graphite cast iron specimen of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the 0.2% yield strength ratio.
  • FIG. 9 shows the oxidation weight loss ratio of each test material when the spheroidal graphite cast iron test material of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the oxidation weight loss ratio.
  • Example 4 shows the component compositions of the ferritic spheroidal graphite cast iron specimens of Sample Nos. 1 and 23 to 26.
  • Sample materials having the component compositions of Sample Nos. 23 to 26 were prepared in the same manner as in Example 1. Thereafter, the same homogenization heat treatment as in Example 3 was performed, and then ferrite was formed. When the spheroidization rate was measured by the method described in JIS G5502, it was confirmed that the spheroidization rate of each test material was 90% or more. Thereafter, the 0.2% yield strength and oxidation loss at 800 ° C. were measured.
  • FIG. 10 shows the 0.2% proof stress ratio of each specimen when the spheroidal graphite cast iron specimen of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the 0.2% yield strength ratio.
  • FIG. 11 shows the oxidation weight loss ratio of each test material when the spheroidal graphite cast iron test material of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the oxidation weight loss ratio.
  • Example 5 With respect to the component compositions of Sample Nos. 1, 15, 20, and 24, the Mg content was reduced, respectively, to obtain test materials of Sample Nos. 31 to 34. Table 5 shows the component composition of each test material.
  • FIG. 12 shows the tensile strength ratio of each test material when the test material of sample number 1 is used as a reference.
  • the vertical axis represents the tensile strength ratio.

Abstract

　従来の高ＳｉＭｏ球状黒鉛鋳鉄よりも、８００℃を超える温度において優れた高温強度及び耐酸化性を有する球状黒鉛鋳鉄を提供する。質量比で炭素：２．０～４．０％、シリコン：３．５～５．０％、マンガン：１．０％以下、クロム：０．１～１．０％、モリブデン：０．２～２．０％、バナジウム：０．１～１．０％、マグネシウム：０．０２～０．１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から構成される球状黒鉛鋳鉄。

Description

球状黒鉛鋳鉄
　本発明は、高い高温強度と耐酸化性を有する球状黒鉛鋳鉄を提供する。
　球状黒鉛鋳鉄は、高温強度と耐酸化性に優れ、乗用車や産業機械のディーゼル用ターボチャージャのタービンハウジング及びエキゾーストマニホールドなどに使用される。近年の環境規制に伴う燃費向上のため、エンジンの排気ガス温度が上昇する傾向にある。タービンハウジングやエキゾーストマニホールドは、排気ガスにより繰り返し高温に晒されるなど、急激な温度変化を受ける条件で使用されるため、高い高温強度と耐酸化性が要求される。
　従来のタービンハウジング用材料として高ＳｉＭｏ球状黒鉛鋳鉄（ダクタイル鋳鉄）が使用おり、使用限界温度は８００℃以下とされている。しかし、近年は、使用温度が８００℃を超えるタービンハウジングへの要求が高まってきている。
　高ＳｉＭｏ球状黒鉛鋳鉄に替わる高い高温強度及び耐酸化性を有するタービンハウジング用材料として、二レジスト鋳鉄やステンレス鋳鋼がある。しかし、これらの材料は、原材料に多量のＮｉ及びＣｒを含むので、原材料コストが高いことが問題である。
　そこで、球状黒鉛鋳鉄を合金設計により改良し、耐熱性などの高温性能の改良が行われている。例えば、特許文献１には、高ＳｉＭｏ鋳鉄にＶを添加したフェライト系球状黒鉛鋳鉄が開示されている。
特許第３９３６８４９号公報
　しかし、特許文献１の球状黒鉛鋳鉄は、８００℃を超える温度での高温強度を向上させることはできるものの、耐酸化性は不十分であった。
　本発明は、従来の高ＳｉＭｏ球状黒鉛鋳鉄よりも高温強度及び耐酸化性が向上し、延性に優れる球状黒鉛鋳鉄を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、本発明の球状黒鉛鋳鉄は、質量比で炭素：２．０～４．０％、シリコン：３．５～５．０％、マンガン：１．０％以下、クロム：０．１～１．０％、モリブデン：０．２～２．０％、バナジウム：０．１～１．０％、マグネシウム：０．０２～０．１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から構成される。
　本発明の球状黒鉛鋳鉄は、モリブデン含有量が最適化されているため、高い高温強度を有するとともに、優れた延性を有する。また、本発明の球状黒鉛鋳鉄は、クロムを含有し、クロム含有量が最適化されているため、耐酸化性及び延性に優れる。これにより、８００℃以上の温度領域でも使用することが可能である。また、二レジスト鋳鉄やステンレス鋳鋼に比べ低価格で製造できる。
　また、上記の球状黒鉛鋳鉄において、質量比でタングステン：０．１～１．０％を更に含有することが好ましい。あるいは、ニオブ：０．０２～０．３０％を更に含有することが好ましい。あるいは、タングステン：０．１～１．０％及びニオブ：０．０２～０．３０％を更に含有することが好ましい。
　このように、タングステン、またはニオブ、またはタングステン及びニオブの両方の含有量が最適化されることにより、高温強度を更に向上させることができる。
　以下に、各成分の含有量の限定理由を説明する。
　炭素（Ｃ）：鋳鉄においてはＣとＳｉは極めて重要な成分である。Ｃ含有量が２．０質量％以下では炭化物を生成しやすく、４．０質量％以上では黒鉛の偏析(カーボンドロス)を引き起こし、強度及び靭性が低下する。そのため、Ｃ含有量を２．０～４．０質量％とする。また、鋳鉄の鋳造性を表す指標として、炭素当量ＣＥ＝Ｃ％＋０．３１Ｓｉ％がある。一般的な球状黒鉛鋳鉄のＣＥ値は４．３～４．５である。４．３以下では欠陥が生じやすくなり、４．５以上ではカーボンドロスを引き起こす。本発明では、後述するようにＳｉ含有量を高く設定するため、好ましくはＣ含有量を２．７～３．２質量％の範囲とする。
　シリコン（Ｓｉ）：Ｓｉは、Ｃの黒鉛化及び基地のフェライト化の効果がある。一般的な球状黒鉛鋳鉄のＳｉ含有量は２．５質量％程度である。本発明では、Ｓｉ含有量を３．５質量％以上とする。また、Ｓｉ含有量が多くなると鋳鉄の靭性が低下するため、上限を５．０質量％とする。耐酸化性を更に向上させるためには４．３％以上の添加が好まししいが、Ｓｉ含有量が多くなると鋳鉄の延性が低下し、ＣＥ値が大きくなり鋳造性が低下するため、好ましくは上限を４．７質量％とする。
　マンガン（Ｍｎ）：Ｍｎは、材料の不可避的不純物であるＳをＭｎＳの形で固定し無害化するために必要な元素である。しかし、基地のパーライト組織形成元素であるため、Ｍｎ含有量の上限を１．０質量％とした。
　モリブデン（Ｍｏ）：Ｍｏは基地中に固溶することで、高温における引張強さ及び耐力を向上させる元素である。本発明では、Ｍｏを０．２質量％以上添加する。また、耐熱性を更に向上させるために、０．４質量％以上の添加が特に好ましい。Ｍｏ含有量が多くなると、ＭｏとＣが結合して炭化物が生成し、硬さが上昇して延性が低下する。そこで、Ｍｏ含有量の上限を２．０質量％とした。切削性を損なわないために、好ましくは上限を１．０質量％とする。
　バナジウム（Ｖ）：Ｖは基地中に微細な炭化物として析出することで、高温における引張強さ・耐力を向上させる元素である。本発明では、Ｖを０．１質量％以上添加する。Ｖ含有量が多くなると鋳鉄の延性を損なうため、上限を１．０質量％とする。また、Ｖは炭化物生成傾向が強いため、Ｃの球状化を妨げる元素である。そのため好ましくは上限を０．４質量％とする。
　クロム（Ｃｒ）：Ｃｒは高温における耐酸化性を向上させる元素である。本発明では、Ｃｒを０．１質量％以上添加する。耐酸化性を更に向上させるために、０．２質量％以上の添加が特に好ましい。Ｃｒ含有量が多くなると鋳鉄の延性を損なうため、上限を１．０質量％とする。また、Ｃｒは炭化物生成傾向が強く、Ｃの球状化を妨げる元素であること、及び、基地中の炭化物サイズが粗大になることにより、好ましくは上限を０．４質量％とする。
　マグネシウム（Ｍｇ）：Ｍｇは、黒鉛の球状化処理を目的として０．０２質量％以上添加する。しかし、Ｍｇの含有量が多くなると、炭化物の発生やドロス(酸化物の巻きこみ)欠陥が発生するため、上限を０．１質量％とする。
　タングステン（Ｗ）：Ｗは、Ｍｏと同様に、基地中に固溶することで、高温における引張強さ及び耐力を向上させる元素である。本発明では、Ｗを０．１質量％以上添加する。更なる耐熱性向上のためには、０．２質量％以上の添加が好ましい。Ｗも炭化物生成傾向が強く、Ｃの球状化を妨げる元素であるため、上限を１．０質量％、好ましくは０．４質量％とする。
　ニオブ（Ｎｂ）：Ｎｂは、基地中に微細な炭化物として析出することで、高温における引張強さ及び耐力を向上させる元素である。本発明では、Ｎｂを０．０２質量％以上添加する。Ｎｂ含有量が多くなると、鋳鉄の延性を損なうとともに、Ｎｂは炭化物生成傾向が強くＣの球状化を妨げる元素であること、及び、基地中の炭化物サイズが粗大になることにより、上限を０．３０質量％とする。強度向上効果が顕著に現れ、延性の低下を防止し、Ｃの球状化率が高まる好ましい添加範囲は、０．０４～０．２０質量％、より好ましい範囲は０．０５～０．１０質量％である。
　上記球状黒鉛鋳鉄において、黒鉛の球状化率が９０％以上であることが好ましい。黒鉛の球状化率を９０％で高温での引張強度や耐力を向上させることができる。
　上記の球状黒鉛鋳鉄を用いて製造されたタービンハウジング、エキゾーストマニホールド、及びタービンハウジング一体型エキゾーストマニホールドは、高温強度と耐酸化性に優れ、８００℃以上の温度領域でも使用可能となる。
　本発明によれば、上記組成とすることで、高温強度と耐酸化性に優れるとともに、優れた延性を有する球状黒鉛鋳鉄を、低コストで製造できる。
　本発明の球状黒鉛鋳鉄を用いて作製されたタービンハウジング、エキゾーストマニホールド、及びタービンハウジング一体型エキゾーストマニホールドは、８００℃以上の高温であっても十分使用に耐え得るものとなる。
試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１～１３の供試材の０．２％耐力比を表したグラフある。 試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１～１３の供試材の酸化減量比を表したグラフある。 Ｍｏ含有量と供試材の破断伸び比（試料番号１の供試材を基準）との関係を示すグラフである。 Ｃｒ含有量と供試材の破断伸び比（試料番号１の供試材を基準）との関係を示すグラフである。 試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１、１４～１８の供試材の０．２％耐力比を表したグラフある。 試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１、１４～１８の供試材の酸化減量比を表したグラフある。 Ｗ含有量と供試材の破断伸び比（試料番号１の供試材を基準）との関係を示すグラフである。 試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１、１９～２２の供試材の０．２％耐力比を表したグラフある。 試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１、１９～２２の供試材の酸化減量比を表したグラフある。 試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１、２３～２６の供試材の０．２％耐力比を表したグラフある。 試料番号１の供試材を基準とした場合の、試料番号１、２３～２６の供試材の酸化減量比を表したグラフある。 試料番号１，１５，２０，２４，３１～３４の供試材の引張強度比（試料番号１の供試材を基準）を表したグラフである。
　本発明の球状黒鉛鋳鉄を、実施例により具体的に説明する。
　〔実施例１〕
　表１に、試料番号１～１３のフェライト系球状黒鉛鋳鉄供試材の成分組成を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
　表１の成分組成となるように原料を調合して溶融した後、ＪＩＳ　Ｇ　５５０２に準じたＹ型Ｂ号の形状に鋳込み、試験番号１～１３の各供試材を作製した。その後、各供試材を、９１５℃３時間の条件で熱処理を施し、フェライト化させた。
　ＪＩＳ　Ｇ　５５０２に記載の方法により、試料番号１～１３の供試材の球状化率を測定した。試料番号１～１１及び１３の供試材の球状化率は、それぞれ９０％以上であった。試料番号１２の供試材の球状化率は、５０％であった。
　試料番号１～１３のフェライト系球状黒鉛鋳鉄の供試材について、８００℃における０．２％耐力、耐酸化性、及び室温における破断伸びを測定した。
　耐酸化性は、酸化減量で評価した。
　電気炉内に供試材を入れ、大気雰囲気中にて、８００℃で１００時間保持した。その後、１８％ＮａＯＨ＋３％ＫＭｎＯ４溶液中にて供試材を煮沸した後、１０％クエン酸アンモニウム溶液中で煮沸し、供試材表面の酸化物を除去した。加熱前及び酸化物除去後の供試材の質量を測定し、式（１）により酸化減量を算出した。
　　Ｗｄ　＝　（Ｗ０－Ｗｓ）／Ａ０　　　・・・（１）
　ここで、Ｗｄは酸化減量（ｍｇ／ｃｍ２）、Ｗｓは試験後の質量（ｍｇ）、Ｗ０は試験前の質量（ｍｇ）、Ａ０は試験前の供試材の表面積（ｃｍ２）である。
　図１に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の、各供試材の０．２％耐力比を示す。同図において、縦軸は０．２％耐力比である。図２に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の、各供試材の酸化減量比を示す。同図において、縦軸は酸化減量比である。図３に、Ｍｏ含有量と供試材の破断伸び比（試料番号１の供試材を基準）との関係を示す。同図において、横軸はＭｏ含有量、縦軸は破断伸び比である。図４に、Ｃｒ含有量と供試材の破断伸び比（試料番号１の供試材を基準）との関係を示す。同図において、横軸はＣｒ含有量、縦軸は破断伸び比である。
　Ｍｏ含有量を変えた試料番号１～６の供試材では、図１に示すように、Ｍｏ含有量の増加に伴い、０．２％耐力が向上した。図２に示すように、酸化減量は、Ｍｏ含有量に依らずほぼ一定となった。
　しかし、図３に示すように、Ｍｏ含有量が増加するほど、破断伸び（延性）が低下した。
　すなわち、Ｍｏ含有量を０．２～２．０質量％とすることにより、高い高温強度と優れた延性とを両立させた球状黒鉛鋳鉄とすることができた。
　Ｃｒ含有量を変えた試料番号１及び７～１１の供試材では、図２に示すように、Ｃｒを含有させることで酸化減量を減少させることができ、Ｃｒ含有量が増加するほど、酸化減量を低下させる（耐酸化性を向上させる）ことができた。しかし、図４に示すように、Ｃｒ含有量が増加するほど、破断伸び（延性）が低下した。
　すなわち、Ｃｒ含有量を０．１～１質量％とすることにより、優れた耐酸化性と優れた延性とを両立させた球状黒鉛鋳鉄とすることができた。
　Ｃ含有量が少ない試料番号１２の供試材は、炭化物が形成され、炭素の球状化が妨げられたため、０．２％耐力が大幅に低下した。Ｓｉ含有量が少ない試料番号１３の供試材は、耐酸化性に劣っていた。
〔実施例２〕
　表２に、試料番号１，１４～１８のフェライト系球状黒鉛鋳鉄供試材の成分組成を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
　実施例１と同様の方法により、試料番号１４～１８の供試材を作製し、フェライト化させた。ＪＩＳ　Ｇ　５５０２に記載の方法により、球状化率を測定したところ、いずれの供試材も球状化率が９０％以上であることを確認した。
　試料番号１４～１８の供試材について、８００℃における０．２％耐力及び酸化減量を測定した。図５に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の、各供試材の０．２％耐力比を示す。同図において、縦軸は０．２％耐力比である。図６に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の、各供試材の酸化減量比を示す。同図において、縦軸は酸化減量比である。図７に、Ｗ含有量と供試材の破断伸び比（試料番号１の供試材を基準）との関係を示す。同図において、横軸はＷ含有量、縦軸は破断伸び比である。
　試験番号１，１４，１５，１７の結果から、Ｗ含有量が増加するほど、Ｗがフェライト基地に固溶して基地を強化することによって、０．２％耐力が向上することが確認された。しかし、試験番号１６，１８の結果から、多量のＷを含有させても、高温強度の顕著な向上は認められなかった。なお、図６に示すように、酸化減量は、Ｗ含有量には依存せず、いずれの供試材も高い耐酸化性を有していた。また、図７に示すように、Ｗ含有量が増加するほど、破断伸び（延性）が低下した。
　以上の結果から、Ｗ含有量を０．１～１質量％とすることにより、高温強度を更に向上させることができた。
〔実施例３〕
　表３に、試料番号１及び１９～２２のフェライト系球状黒鉛鋳鉄供試材の成分組成を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
  
　実施例１と同様の方法により、試料番号１９～２２の成分組成の供試材を作製した。１２００℃、１時間の均質化熱処理を実施した後、９１５℃、３時間の条件で熱処理を施し、フェライト化させた。ＪＩＳ　Ｇ　５５０２に記載の方法により、球状化率を測定したところ、各供試材の球状化率が９０％以上であることを確認した。その後、８００℃における０．２％耐力及び酸化減量を測定した。
　図８に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の、各供試材の０．２％耐力比を示す。同図において、縦軸は０．２％耐力比である。図９に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の、各供試材の酸化減量比を示す。同図において、縦軸は酸化減量比である。
　試験番号１９，２０の結果から、Ｎｂ含有量が増加するほど、Ｎｂがフェライト基地に固溶して基地を強化するために、０．２％耐力が向上することが確認された。しかし、試験番号２１，２２の結果から、Ｎｂ含有量が更に増加すると、逆に０．２％耐力が低下する傾向があった。特に試料番号２２は、Ｎｂを含有しない試料番号１よりも０．２％耐力が低かった。なお、図９に示すように、酸化減量は、Ｎｂ含有量に依らずほぼ一定となった。
　すなわち、Ｎｂ含有量を０．０２～０．３質量％とすることにより、高温強度を更に向上させることができた。
〔実施例４〕
　表４に、試料番号１及び２３～２６のフェライト系球状黒鉛鋳鉄供試材の成分組成を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
  
　実施例１と同様の方法により、試料番号２３～２６の成分組成の供試材を作製した。その後、実施例３と同様の均質化熱処理を実施した後、フェライト化させた。ＪＩＳ　Ｇ　５５０２に記載の方法により、球状化率を測定したところ、各供試材の球状化率が９０％以上であることを確認した。その後、８００℃における０．２％耐力及び酸化減量を測定した。
　図１０に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の各供試材の０．２％耐力比を示す。同図において、縦軸は０．２％耐力比である。図１１に、試料番号１の球状黒鉛鋳鉄供試材を基準とした場合の各供試材の酸化減量比を示す。同図において、縦軸は酸化減量比である。
　試料番号１，２３，２４の結果から、Ｎｂ含有量が増加するほど、０．２％耐力が向上した。特に、試料番号２４は、Ｎｂ及びＷのいずれか一方を添加した供試材よりも、高い０．２％耐力を示した。Ｎｂ含有量を更に増加させた試料番号２５及び２６の供試材では、逆に０．２％耐力が低下した。試料番号２６の供試材では、Ｎｂ及びＷを添加しない試料番号１の供試材に比べて、０．２％耐力が低下した。なお、図１１に示すように、酸化減量は、Ｎｂ含有量に依らずほぼ一定となった。
　このように、Ｗ及びＮｂの両方を含有させることにより、高温強度を向上させることができた。
〔実施例５〕
　試料番号１，１５，２０，２４の成分組成に対して、それぞれＭｇ含有量を減少させ、試料番号３１～３４の供試材とした。表５に各供試材の成分組成を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
  
　実施例３と同様にして、表５に示す各成分組成の供試材を作製し、均質化熱処理を実施した後、フェライト化させた。ＪＩＳ　Ｇ　５５０２に記載の方法により、各供試材の球状化率を測定した。各供試材の８００℃における引張強度を測定した。
　図１２に、試料番号１の供試材を基準とした場合の各供試材の引張強度比を示す。同図において、縦軸は引張強度比である。Ｍｇ含有量を減少させると、球状化率が低下した。これに伴い、８００℃における引張強度も低下した。
　このように、球状化率を９０％以上とすることにより、高温強度を向上させることができた。

Claims (7)

  1. 　質量比で炭素：２．０～４．０％、シリコン：３．５～５．０％、マンガン：１．０％以下、クロム：０．１～１．０％、モリブデン：０．２～２．０％、バナジウム：０．１～１．０％、マグネシウム：０．０２～０．１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から構成される球状黒鉛鋳鉄。
  2. 　質量比でタングステン：０．１～１．０％を更に含有する請求項１に記載の球状黒鉛鋳鉄。
  3. 　質量比でニオブ：０．０２～０．３０％を更に含有する請求項１に記載の球状黒鉛鋳鉄。
  4. 　質量比でタングステン：０．１～１．０％及びニオブ：０．０２～０．３０％を更に含有する請求項１に記載の球状黒鉛鋳鉄。
  5. 　黒鉛の球状化率が９０％以上であることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の球状黒鉛鋳鉄。
  6. 　請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の球状黒鉛鋳鉄を用いて製造された排気系部品。
  7. 　前記排気系部品が、タービンハウジング、エキゾーストマニホールド、またはタービンハウジング一体型エキゾーストマニホールドである請求項６に記載の排気系部品。
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