CN103210250A - 真空绝热材料及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种真空绝热材料及其制造方法，所述真空绝热材料即使在高温环境下仍具有优异的绝热性和长期具有优异的绝热性；将含有滑石族粘土矿物、选自碳酸钾和碳酸氢钾的含钾化合物以及水的芯材用原料组合物成形为预定形状，在低于所述滑石族粘土矿物熔点的温度下进行烧成，制得由所述滑石族粘土矿物的层状结构裂开且其中的至少一部分部分结合的多孔质烧成体构成的芯材，将该芯材以气体阻隔性的包装材料进行真空包装，制得真空绝热材料。

Description

真空绝热材料及其制备方法
技术领域
本发明涉及真空绝热材料及其制备方法。
背景技术
真空绝热材料是将芯材以气体阻隔性的包装材料进行真空包装而成的绝热材料，是通过保持内部真空来降低气体的热传导的绝热材料。由于其优异的绝热性，真空绝热材料适用于与冷冻库、冰箱、绝热容器和自动售货机等的电气产品以及住宅的墙壁材料等有关的各种产业中。
作为真空绝热材料的芯材，使用如玻璃纤维等的无机纤维类芯材、如发泡氨基甲酸酯等的树脂发泡类芯材、如微粉末二氧化硅等的微粉末类芯材。特别是使用了无机纤维类芯材的真空绝热材料因其具有优异的绝热性，所以被广泛地用于需要更高绝热性的用途。此外，为了进一步提升真空绝热材料的绝热性，已经对无机纤维类芯材作出各种改进。
例如，如果构成芯材的无机纤维的取向状态不规则的话，芯材的无机纤维自身变成了热传导路径，增加了芯材的热传导。因此，在专利文献1中记载了以基本垂直于热传导方向的方式将无机纤维进行积层排列以抑制无机纤维发生的热传导，并进一步降低芯材的热传导率的内容。
此外，在无机纤维类芯材成形上使用粘合剂的话，固化后的粘合剂因热交联而导致绝热方向的热传导增大。为此，在专利文献2中记载了在不使用粘合剂的情况下制造成形为预定形状的芯材的内容。
专利文献1：日本专利公开第3513143号公报
专利文献2：日本专利公开第3580315号公报
发明内容
但是，使用了无机纤维类芯材的真空绝热材料，会随着环境温度的上升，其热传导率明显增加，因此不能充分满足高温环境下的绝热性。其原因被认为是无机纤维类芯材的气体分子的移动度较高，所以随着环境温度成为高温，其气体分子的运动活跃，从而其气体的热传导率增高。
另外，当真空绝热材料暴露在高温环境下时，从包装材料等产生放气，因此真空度逐渐下降，该真空绝热材料的绝热性容易随时间劣化。
因此，本发明的目的在于提供一种即使在高温环境下仍能具有优异绝热性、长期具有优异绝热性的真空绝热材料及其制备方法。
为了实现上述目的，本发明的真空绝热材料的特征在于，将多孔质烧成体形成为芯材，并将该芯材以气体阻隔性的包装材料进行真空包装后形成；所述的多孔质烧成体是滑石族粘土矿物的层状结构裂开(日文：へき開して)，其中的至少一部分部分结合的多孔质烧成体。
本发明的真空绝热材料的所述芯材较好含有13-59质量%的滑石族粘土矿物和41－87质量%的含钾化合物。含钾化合物较好是选自氧化钾、碳酸钾和碳酸氢钾中的一种以上。
本发明的真空绝热材料的所述芯材在真空包装的状态下的容积密度较好为0.22-1.98g/cm3。
本发明的真空绝热材料的所述芯材在真空包装的状态下的孔隙率较好为45-82%。
本发明的真空绝热材料的平均温度20℃下的热传导率较好在0.015W/mK以下。
本发明的真空绝热材料的制造方法，该方法包括以下步骤：
将芯材用原料组合物成形为预定形状，所述芯材用原料组合物含有滑石族粘土矿物、选自碳酸钾和碳酸氢钾的含钾化合物以及水；
在低于所述滑石族粘土矿物熔点的温度下烧成所得的成形体，制得芯材；以及，
将该芯材以气体阻隔性的包装材料进行真空包装。
在本发明的真空绝热材料的制造方法中，所述滑石族粘土矿物的平均粒径较好为1-25μm。
在本发明的真空绝热材料的制造方法中，所述芯材用原料组合物，以固体成分计，含有10-50质量%的所述滑石族粘土矿物和50-90质量%的所述含钾化合物，还含有相对于所述滑石族粘土矿物和所述含钾化合物的总量100质量份的5-20质量份的水。
在本发明的真空绝热材料的制造方法中，所述芯材用原料组合物还含有相对于所述滑石族粘土矿物和所述含钾化合物的总量100质量份的1-50质量份的具有酰胺基和/或偶氮基的有机发泡剂。
本发明的真空绝热材料的制造方法较好是将所述芯材用原料组合物辊压成形后进行烧成。
本发明的真空绝热材料的制造方法较好是在700-1000℃对所述芯材用原料组合物进行烧成。
在本发明的真空绝热材料的制造方法中，所述芯材的容积密度为：在真空包装前的状态下为0.2-1.8g/cm3，在真空包装后的状态下为0.22-1.98g/cm3。
在本发明的真空绝热材料的制造方法中，所述芯材的孔隙率为：在真空包装前的状态下为50-90%，在真空包装后的状态下为45-82%。
本发明的真空绝热材料将多孔质烧成体形成为芯材；所述的多孔质烧成体是滑石族粘土矿物的层状结构裂开，其中的至少一部分部分结合的多孔质烧成体。该多孔质烧成体形成为片架(日文：カードハウス)结构，该片架结构是滑石族粘土矿物的裂开物（下文称作“滑石裂开物”）杂乱积层，滑石族粘土矿物的层和层之间的空间扩大而形成的结构。因此，该多孔质烧成体的气体分子的移动路径变得杂乱，气体分子的移动度低，热传导率的温度依赖性低。
另外，因为滑石裂开物通过固相反应等进行相互部分结合，所以即使以气体阻隔性的包装材料将多孔质烧成体进行真空包装，也很难破坏片架结构，可以维持高孔隙率的状态。
此外，如果真空绝热材料被暴露在高温下，则从包装材料等产生放气，但是即使产生放气，多孔质烧成体也能吸收所述放气，所以包装材料内部的真空度不受放气的影响，很难经时劣化，能够长期维持优异的绝热性。
此外，制造本发明的真空绝热材料的方法是通过将含有滑石族粘土矿物、选自碳酸钾和碳酸氢钾的含钾化合物以及水的芯材用原料组合物成形为预定形状，在低于所述滑石族粘土矿物熔点的温度下进行烧成，在滑石族粘土矿物的层与层之间含钾化合物被热解，产生二氧化碳等的发泡气体，滑石族粘土矿物的层间被扩大且裂开，其中的至少一部分部分结合，从而制得由具有这样结构的多孔质烧成体所形成的芯材。然后，将该芯材以气体阻隔性的包装材料进行真空包装，能够制得即使在高温环境下，也具有优异的绝热性，经过长时间也具有优异的绝热性的真空绝热材料。
通过使用平均粒径为1-25μm的滑石族粘土矿物，能够制得其芯材容易形成具有比气体分子的平均自由程(日文：平均自由工程)更小的孔径的片架结构，且具有更加优异的绝热性的真空绝热材料。
附图说明
图1是本发明的芯材的形成模型图。
图2是实施例1的芯材的电子显微镜照片（放大500倍）。
图3是图2所示范围a的电子显微镜照片（放大2000倍）。
图4是图3所示范围b的电子显微镜照片（放大5000倍）。
图5是图4所示范围c的电子显微镜照片（放大10000倍）。
图6是显示实施例1、2以及比较例1的真空绝热材料在平均温度20-60℃时的热传导率的变化的图表。
图7是显示芯材用原料组合物中含钾化合物的含量与真空绝热材料在平均温度20℃时的热传导率之间的关系的图表。
具体实施方式
本发明的真空绝热材料的芯材由多孔质烧成体构成，所述多孔质烧成体是滑石族粘土矿物的层状结构裂开，其中的至少一部分部分结合的多孔质烧成体。该多孔质烧成体形成为片架结构，该片架结构是滑石族粘土矿物的裂开物杂乱积层，所述滑石族粘土矿物的层和层之间的空间扩大而形成的结构。积层后的滑石裂开物通过固相反应等进行相互部分结合，以提高多孔质烧成体的保持形状的性能。可以用电子显微镜确认多孔质烧成体是否形成了片架结构。在本发明中，所述“滑石族粘土矿物的层状结构裂开”是指滑石族粘土矿物的层和层之间的空间扩大，层状处于剥离的状态。此外，在本发明中，“滑石裂开物”具有以下意思：不仅包括滑石族粘土矿物的层与层之间相互完全剥离的构造，还包括滑石族粘土矿物的层以多层聚集在一起的方式进行剥离的构造。
构成本发明的真空绝热材料的芯材的滑石族粘土矿物是硅酸盐的粘土矿物，所述硅酸盐的粘土矿物是将在二层的氧化硅四面体的层间夹入镁八面体层或铝八面体层的电中性的三层结构层(2：1层)进行多个积层而成的硅酸盐的粘土矿物。滑石（化学式：Mg3Si4O10(OH)2）以三层结构层作为单元层，该三层结构层即为在二层的氧化硅四面体的层间夹入了镁八面体层而形成的三层结构层。叶蜡石（化学式：Al2Si4O10(OH)2）以三层结构层作为单元层，该三层结构层为在二层的氧化硅四面体的层间夹入了铝八面体层而形成的三层结构层。天然的滑石族粘土矿物含有如下作为杂质的元素，如Fe、Al、Na和F等的元素。
本发明的真空绝热材料的芯材较好含有13-59质量%的滑石族粘土矿物。更优选含有20-40质量%的滑石族粘土矿物。芯材中所含的含钾化合物的含量优选为41-87质量%，更优选为51-73质量%。作为含钾化合物，使用氧化钾、碳酸钾和碳酸氢钾等，碳酸钾较好。碳酸钾具有吸收并除去从包装材料所产生的碳氢化合物等的放气以及湿气的优异效果，所以即使暴露在高温下，真空绝热材料的真空度很难下降，能够长期维持优异的绝热性。
本发明的真空绝热材料的在真空包装的状态的芯材的容积密度优选为0.22-1.98g/cm3，更优选为0.22-1.65g/cm3。容积密度小于0.22g/cm3时，不能为芯材提供足够的强度。但是容积密度超过1.98g/cm3时，导致芯材的热传导率增加。芯材的容积密度是使用固定体积膨胀法(日文：定容積膨張法)测得的值。
本发明的真空绝热材料的真空包装状态的芯材的孔隙率优选为45-82%，更优选为63-82%。孔隙率小于45%，则导致芯材的热传导率的增加。孔隙率大于82%，不能为芯材提供足够的强度。芯材的孔隙率是使用固定体积膨胀法测得的值。
本发明的真空绝热材料的真空包装状态的芯材的孔径优选小于气体分子的平均自由程。通过将芯材的孔径小于气体分子的平均自由程，能够降低气体的热传导性。气体分子的平均自由程是指从气体分子某个碰撞开始到下一个碰撞为止的气体分子的飞行距离的平均值。例如，大气压下空气的平均自由程约为68nm，约1Pa下的空气的平均自由程约为100μm。芯材的孔径通过扫描电镜（SEM）下的观察进行测定。
本发明的真空绝热材料中所用的包装材料只要其具有气体阻隔特性，则对其没有特别的限制。例如，使用由热熔层、气体阻隔层和保护层构成的层叠材料。作为热熔层，可使用例如聚乙烯膜、聚丙烯膜、聚丙烯腈膜和聚对苯二甲酸乙二醇酯膜等。气体阻隔层可使用例如由铝、铁、铜、镍及其合金等构成的金属箔或者金属蒸镀膜等。保护层可使用尼龙膜。
本发明的真空绝热材料中的由所述的多孔质烧成体形成的芯材被气体阻隔性的包装材料真空包装。包装材料内部的压力优选将其降至10Pa以下，更优选将其降至1-10Pa。当包装材料内部的压力大于10Pa时，无法得到充分的绝热性。
下面描述本发明的真空绝热材料的制造方法。
首先描述制备芯材的方法。
在本发明中，通过如下方法制得芯材：将滑石族粘土矿物、选自碳酸钾和碳酸氢钾的含钾化合物以及水混合以调制芯材用原料组合物，将该芯材用原料组合物成形为所需的形状后，在低于滑石族粘土矿物熔点的温度下进行烧成，制得芯材。通过将滑石族粘土矿物、含钾化合物和水进行混合，如图1(a)所示那样，在滑石族粘土矿物的层与层之间插入水和含钾化合物，使得滑石族粘土矿物溶胀。然后将芯材用原料组合物进行烧成，从插入滑石族粘土矿物的层间的水和含钾化合物产生水蒸气、二氧化碳和碳酸氢盐气体(日文：炭酸水素ガス)等的发泡气体，滑石族粘土矿物的层与层之间的空间扩大，滑石族粘土矿物裂开成层状。因此，滑石裂开物杂乱积层，如图1（b）所示形成片架结构。积层后的滑石裂开物通过烧成相互部分结合，建立了片架结构。此外，在烧成芯材用原料组合物时，含钾化合物热解，产生碳酸钾和氧化钾等的副产物，这些副产物与滑石裂开物混杂或部分结合。
用于芯材用原料组合物的滑石族粘土矿物的平均粒径优选为1-25μm，更优选为1-20μm。只要滑石族粘土矿物的平均粒径在上述范围内，就容易得到孔隙率高且具有小于气体分子的平均自由程的孔径的芯材。本发明的滑石族粘土矿物的平均粒径是通过激光衍射法测得的值。
滑石族粘土矿物在芯材用原料组合物中混合的含量优选为10-50质量%，更优选为20-40质量%，特优选为25-35质量%。当滑石族粘土矿物的含量小于10质量%时，芯材用原料组合物中的含钾化合物的含量增加，在烧成芯材用原料组合物时会产生大量发泡气体，所得的芯材的孔径可能增大。另外，当滑石族粘土矿物的含量超过50质量%时，含钾化合物的含量减少，在烧成芯材用原料组合物时产生少量发泡气体，因此，滑石族粘土矿物无法充分裂开，芯材的孔隙率降低。
用于芯材用原料组合物的含钾化合物的平均粒径优选为1-100μm，更优选为1-50μm。只要含钾化合物的平均粒径在上述范围内，则与滑石族粘土矿物的混合性良好，滑石族粘土矿物容易裂开。在本发明中，含钾化合物的平均粒径是通过在SEM下观察含钾化合物的任意一部分，测量从SEM图像任意选择的100个颗粒的窄边，将所得数值的平均值作为平均粒径。
含钾化合物混合在芯材用原料组合物中的含量优选为50-90质量%，更优选为60-80质量%，特优选为65-75质量%。当含钾化合物的含量小于50质量%时，在烧成芯材用原料组合物时发泡气体的生成量减少，滑石族粘土矿物无法充分裂开，所得的芯材的孔隙率倾向于下降。除此之外，碳酸钾等的生成量也下降，使得放气和湿气等的除去效果变差。当含钾化合物的含量超过90质量%时，在烧成芯材用原料组合物时产生大量发泡气体，所得芯材的孔径增大。
水混合在芯材用原料组合物中的含量为：相对于滑石族粘土矿物和含钾化合物的总质量100质量份，优选为5-20质量份，更优选为7-20质量份，特优选为10-20质量份。芯材用原料组合物通过含水就容易将其成形为所需的形状。芯材用原料组合物的水分含量过多的话，不仅成形性差，还在干燥芯材用原料组合物上花费时间，并在烧成时会产生裂缝。因此，水含量上限优选为20质量份。考虑到芯材用原料组合物的成形性，下限优选为5质量份。
在本发明中，除了上述原料外，还可以在芯材用原料组合物中含有具有酰胺基和/或偶氮基的有机发泡剂。
芯材用原料组合物含有所述的有机发泡剂时，滑石族粘土矿物容易裂开，并容易形成片架结构，得到具有更加优异的绝热性的芯材，但还不清楚其详细原因。
作为所述的有机发泡剂，可使用偶氮二甲酰胺等。
所述有机发泡剂混合在芯材用原料组合物中的含量为：相对于滑石族粘土矿物和含钾化合物的总质量100质量份，优选为1-50质量份，更优选为5-20质量份。当所述有机发泡剂的含量小于1质量份时，几乎没有添加的效果。当含量超过50质量份时，在烧成芯材用原料组合物时发泡气体的生成量增多，所得芯材的孔径增大。
在本发明中，根据需要还可以在不影响物理性质的范围内向芯材用原料组合物中添加无机发泡剂或者所述以外的有机发泡剂等。
接着，将如上所述调制好的芯材用原料组合物成形为所需形状。对于成形方法没有特别限制。例如可以使用辊压成形、加压成形和挤出成形等。在上述方法中，优选辊压成形，因为其装置成本和运行成本低，并且产率高。通过辊压成形将芯材用原料组合物成形，滑石族粘土矿物的取向性高，容易形成片架结构。
接着，在低于滑石族粘土矿物熔点的温度下加热烧成形成为所需形状的芯材用成形体，以生成多孔质烧成体。烧成温度较好是比滑石族粘土矿物熔点低10-200℃的温度。具体来说，所述烧成温度较好为700-1000℃，更优选为750-900℃。烧成时间优选为5-12小时，更优选为6-10小时。当在高于滑石族粘土矿物熔点的温度下加热芯材用成形体时，无法形成片架结构，而形成致密的烧结体。通过在低于滑石族粘土矿物熔点的温度下加热芯材用成形体，在滑石族粘土矿物的层与层之间水和含钾化合物热解，产生水蒸气、二氧化碳和碳酸氢盐气体等的发泡气体。通过该发泡气体，滑石族粘土矿物层与层之间的空间被撑开而裂开为层状。在裂开为层状的滑石裂开物相互接触的部分通过固相反应等进行部分结合，建起了片架结构。通过在700℃以上加热芯材用成形体，含钾化合物几乎被完全热解，能够高效地产生发泡气体，高效地裂开滑石族粘土矿物。芯材用成形体的加热温度如果过低，则含钾化合物难以热解，发泡气体的生成量减少，所以滑石族粘土矿物无法裂开。芯材用成形体所含的含钾化合物的一部分或者全部在烧成时被热解，分解为二氧化碳、碳酸氢盐气体等的发泡气体，以及氧化钾和/或碳酸钾。发泡气体被排出到大气中，而氧化钾和碳酸钾残留在多孔质烧成体中。
在本发明中，较好在对芯材用成形体进行烧成之前对芯材用成形体进行干燥。作为干燥方法没有特别的限制，例如可以用热风干燥、日光干燥、真空干燥、亚临界干燥和超临界干燥等。通过对芯材用成形体进行干燥就能够防止干燥后所进行的烧成过程中有裂缝等的产生。
这样所得的芯材在真空包装前的状态下的容积密度较好为0.2-1.8g/cm3，更优选为0.2-1.5g/cm3，特优选为0.2-1.0g/cm3。芯材在真空包装前的状态下的孔隙率优选为50-90%，更优选为70-90%，特优选为75-90%。
接着，将所述芯材配置在气体阻隔性的包装材料内，将包装材料的内部进行减压后，密封进行真空包装。
较好将包装材料内部减压至10Pa以下，更好为1-10Pa。
真空包装后的状态下的芯材的容积密度优选为0.22-1.98g/cm3，更优选为0.22-1.65g/cm3。真空包装后的状态下的芯材的孔隙率优选为45-82%，更优选为63-82%。
这样所得的本发明的真空绝热材料即使在高温环境下也无法增高热传导率，具有优异的绝热性。此外，碳酸钾等能够吸收除去湿气和放气，所以包装中的真空度难以下降，能够长期维持优异的绝热性。平均温度20℃、温度差20℃时的热传导率较好在0.015W/mK以下，更优选为0.001-0.015W/mK，特好为0.001-0.010W/mK。
本发明的真空绝热材料较好适用于与冷冻库、冰箱、绝热容器和自动售货机等的电气产品以及住宅的墙壁材料等有关的各种产业中。
实施例
[试验例1]
（实施例1）
将400g的滑石（平均粒径为14μm）、600g的碳酸氢钾（平均粒径为50μm）、200g的水以及50g的偶氮二甲酰胺混炼，调制芯材用原料组合物。将该芯材用原料组合物辊压成形为5mm厚的片状，以得到生坯（芯材用成形体）。将该生坯放入电炉中，在900℃烧成。将烧成后的生坯（烧成体）放入真空干燥机中，在150℃真空干燥2小时，之后，保持真空干燥机内真空的同时将真空干燥后的生坯冷却至室温，制得芯材。所得的芯材的电子显微镜照片如图2-5所示。图2是芯材的500倍放大图。图3是图2的范围a的2000倍的放大图。图4是图3的范围b的5000倍的放大图。图5是图4的范围c的10000倍的放大图。
接着，将所得的芯材放入由聚酰胺、铝箔和聚乙烯制得的层叠膜的三侧密封袋(日文：三方製袋したもの)中，将袋子放入真空室中，减压至10Pa以下进行真空密封，制得真空绝热材料。
所得的真空绝热材料的热传导率通过使用热传导率仪（英弘精机HC-074）并根据JIS-A1412，在平均温度为20-60℃、温差为20℃的条件下测得。其结果示于图6中。平均温度20℃时的热传导率为0.004W/mK。
（实施例2）
除了在实施例1中不添加偶氮二甲酰胺以外，与实施例1同样调制芯材用原料组合物。然后，使用该芯材用原料组合物，与实施例1同样制得真空绝热材料。
所得的真空绝热材料的热传导率通过使用热传导率仪（英弘精机HC-074）并根据JIS-A1412，在平均温度为20-60℃、温差为20℃的条件下测得。其结果示于图6中。平均温度20℃时的热传导率为0.005W/mK。
（实施例3）
在实施例1中，将芯材用原料组合物放入成形模具中，加压对模具进行加压成形，制得生坯（芯材用成形体）。使用该生坯与实施例1同样制得真空绝热材料。
所得的真空绝热材料的热传导率通过使用热传导率仪（英弘精机HC-074）根据JIS-A1412，在平均温度为20℃、温差为20℃的条件下测得,为0.006W/mK。
（比较例1）
用由聚酰胺、铝箔和聚乙烯形成的层叠膜在内压为10Pa以下对玻璃纤维类芯材进行真空密封而制得真空绝热材料（商品名“U-Vacua”，松下株式会社制造）。通过使用热传导率仪（英弘精机HC-074）并根据JIS-A1412，在平均温度为20-60℃、温差为20℃的条件下测定所述真空绝热材料的热传导率。其结果示于图6中。平均温度20℃时的热传导率为0.004W/mK。
如图6所示，比较例1的真空绝热材料随着环境温度上升，热传导率增大，特别是当环境温度达到50℃以上时，热传导率明显增大。
另一方面，实施例1和2的真空绝热材料，即使环境温度上升，热传导率也几乎不变，所以是高温环境下仍具有优异的绝热性的真空绝热材料。
[试验例2]
在实施例1中，按照表1所示的比例改变滑石（平均粒径为14μm）和碳酸氢钾（平均粒径为50μm）的量，调制了试样1-11的芯材用原料组合物，使用这些芯材用原料组合物，与实施例1同样制得真空绝热材料。
[表1]
Figure BDA00002925877200111
所得的真空绝热材料的热传导率通过使用热传导率仪（英弘精机HC-074）并根据JIS-A1412，在平均温度为20℃、温差为20℃的条件下测得。其结果示于图7中。
如图7所示，使用以固体成分计含50-90质量%的含钾化合物的芯材用原料组合物制得的真空绝热材料在平均温度20℃时的热传导率特别低。

Claims (14)

1.一种真空绝热材料，其特征在于，将多孔质烧成体形成为芯材，并将该芯材以气体阻隔性的包装材料进行真空包装后形成；所述的多孔质烧成体是滑石族粘土矿物的层状结构裂开，其中的至少一部分部分结合的多孔质烧成体。
2.如权利要求1所述的真空绝热材料，其特征在于，所述芯材含有13-59质量%的滑石族粘土矿物和41-87质量%的含钾化合物。
3.如权利要求2所述的真空绝热材料，其特征在于，所述含钾化合物是选自氧化钾、碳酸钾和碳酸氢钾中的一种以上。
4.如权利要求1-3中任一项所述的真空绝热材料，其特征在于，所述芯材在真空包装的状态下的容积密度为0.22-1.98g/cm3。
5.如权利要求1-4中任一项所述的真空绝热材料，其特征在于，所述芯材在真空包装的状态下的芯材的孔隙率为45-82%。
6.如权利要求1-5中任一项所述的真空绝热材料，其特征在于，平均温度20℃下的热传导率在0.015W/mK以下。
7.一种真空绝热材料的制造方法，该方法包括以下步骤：
将芯材用原料组合物成形为预定形状，所述芯材用原料组合物含有滑石族粘土矿物、选自碳酸钾和碳酸氢钾的含钾化合物以及水；
在低于所述滑石族粘土矿物熔点的温度下烧成所得的成形体，制得芯材；以及，
将该芯材以气体阻隔性的包装材料进行真空包装。
8.如权利要求7所述的真空绝热材料的制造方法，其特征在于，所述滑石族粘土矿物的平均粒径为1-25μm。
9.如权利要求7或8所述的真空绝热材料的制造方法，其特征在于，所述芯材用原料组合物，以固体成分计，含有10-50质量%的所述滑石族粘土矿物和50-90质量%的所述含钾化合物，还含有相对于所述滑石族粘土矿物和所述含钾化合物的总量100质量份的5-20质量份的水。
10.如权利要求7-9中任一项所述的真空绝热材料的制造方法，其特征在于，所述芯材用原料组合物还含有相对于所述滑石族粘土矿物和所述含钾化合物的总量100质量份的1-50质量份的具有酰胺基和/或偶氮基的有机发泡剂。
11.如权利要求7-10中任一项所述的真空绝热材料的制造方法，其特征在于，将所述芯材用原料组合物辊压成形后进行烧成。
12.如权利要求7-11中任一项所述的真空绝热材料的制造方法，其特征在于，在700-1000℃对所述芯材用原料组合物进行烧成。
13.如权利要求7-12中任一项所述的真空绝热材料的制造方法，其特征在于，所述芯材的容积密度为：在真空包装前的状态下为0.2-1.8g/cm3，在真空包装后的状态下为0.22-1.98g/cm3。
14.如权利要求7-13中任一项所述的真空绝热材料的制造方法，其特征在于，所述芯材的孔隙率为：在真空包装前的状态下为50-90%，在真空包装后的状态下为45-82%。
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