CN102159286B - 灭火器及灭火剂储藏容器 - Google Patents

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Abstract

本发明的一个灭火器(100)，其灭火剂储藏容器(10)具有：作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部，且由无接缝的树脂形成。而且，该灭火剂储藏容器(10)的筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，并且除所述口部及底部之外的树脂的结晶率为13％以上30％以下。因此，本发明的一个灭火器(100)能实现轻量化且不会生锈。而且，本发明的一个灭火器(100)能够具备高强度、高耐压性。

Description

灭火器及灭火剂储藏容器
技术领域
本发明涉及灭火器、灭火剂储藏容器及灭火剂储藏容器的预成型坯。 
背景技术
一直以来，用于灭火器的灭火剂储藏容器是由铁、不锈钢、铝等金属制造的。其中，铁制灭火剂储藏容器结实、不易破损且制造成本低，因此，目前的现状是市场上约9成的灭火器使用的都是铁制灭火剂储藏容器。 
另一方面，具备树脂制灭火剂储藏容器的灭火器的例子也被公开。在一个文献中公开了如下灭火器：尽可能降低填充压力以保持耐压性能低的树脂制灭火剂储藏容器，耐压性能低是树脂制灭火剂储藏容器的弱点(专利文献1)。另外，在另一个文献中公开了利用用于储存清凉饮料或酒精饮料等的薄壁聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)废品的灭火器(专利文献2)。 
现有技术文献 
专利文献 
专利文献1：实开昭56-160560号公报 
专利文献2：特开平9-313634号公报 
发明内容
发明要解决的问题
如上所述，由于一般广泛使用的铁制灭火剂储藏容器非常重，尤其是对于女性、小孩儿、或老人来说存在搬运不便和操作性差的问题。另外，金属制灭火器的重量是个问题，灭火器的回收和再利用时的运输成本增高也是个问题。 
另外，就铁制灭火剂储藏容器而言，由于无法从外部辨认其内部状况，因而不易知道灭火剂的剩余情况。对于灭火剂的剩余量，通常 由指定的有资格的人定期进行检查，但由于通常其频率不高，不得不说即使由于某种理由灭火器内已经没有灭火剂，一般人也极难察觉。 
进而，铁制的情况下，虽然可以制成廉价的灭火器但其有腐蚀性，因此，需要对该容器表面进行涂覆做防锈处理。实际上，这个处理比较花费工夫和时间，其结果，从1台灭火器的单价来说，其成本的增加是不容忽视的。另外，为了对其进行再利用，需要将防锈剂从铁中分离出来。但是，该涂覆面的分离工序也需要花费相当的工夫，因而使得以铁为代表的金属制灭火剂储藏容器的再利用作业变得显著地复杂，且其成本也增加。 
以铁为代表的金属为由的所述各技术课题，咋一看好像通过使用树脂制灭火剂储藏容器就可以解决。但现实中，使像通常使用的金属制灭火器那样要求耐用年数在几年(例如8年)以上的灭火剂储藏容器，既能维持储藏的灭火剂的可视性和容器整体的轻量化，且仅由树脂来形成是不容易的。例如，采用专利文献1及专利文献2的树脂制灭火剂储藏容器时，将这些容器内的压力提高至与具备金属制容器的灭火器所保证的耐压相同程度(例如约2.0MPa)的压力时，这些容器会出现变形甚至破裂。 
另外，使用树脂形成灭火剂储藏容器时，增加所述容器的壁厚以满足适用于诸如日本的一般金属制灭火器的耐压规格值也并非易事。 
解决问题的手段
本发明通过解决所述的现有技术的问题，对实现轻量且具备高耐压性的灭火器做出很大贡献。 
发明人从各种观点出发，对开发能代替现有的金属制灭火器的树脂制灭火剂储藏容器进行了潜心钻研，其结果，成功发现了能解决所述各技术课题的灭火剂储藏容器的构成。 
本发明的一个灭火器，具有灭火剂储藏容器。在此基础上，所述灭火剂储藏容器具有：作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部且由无接缝的树脂形成，所述筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，且除所述口部及所述底部之外的所述树脂的结晶率为13％以上30％以下。 
若根据该灭火器，由于灭火剂储藏容器为树脂制灭火剂储藏容器，其能实现轻量化且不生锈。具体地，与现有的铁制灭火剂储藏容器相比，灭火器整体的重量约减轻至现有的70％。另外，虽然还不清楚其详细结构，但由于该容器的树脂的结晶率为13％以上30％以下，因而可以实现通过树脂结晶的灭火剂储藏容器的强度及耐压性的 提高。另外，从得到足够的耐压性及强度的观点看，认为获得超过30％的树脂结晶率的必要性很小。因此，通过采用所述构成，提高了能与现有的灭火器相匹敌的容器的强度及耐压性，且发挥出了使用树脂的灭火剂储藏容器的优势。而且，该灭火剂储藏容器无接缝、且其筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，因此，能实现具备轻量且高强度的灭火剂储藏容器的灭火器。 
另外、本发明的另外一个灭火器，具有灭火剂储藏容器。在此基础上，所述灭火剂储藏容器使用树脂并通过拉伸吹塑成形而形成，其具有：作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部。而且，所述筒部的圆周方向的伸长率为与所述筒部的圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下。 
根据该灭火剂储藏容器，能实现轻量化且不生锈。具体地，与现有的铁制灭火剂储藏容器相比，能将其重量约减少至现有的33％。另外，通过将筒部的圆周方向的伸长率设置为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，获得具有高耐压性的灭火剂储藏容器的灭火器。此外，在本申请中，所谓的“与圆周方向相垂直的方向”意为与所述灭火剂储藏容器的筒部的厚度方向所不同的垂直方向。换言之，“与圆周方向相垂直的方向”通常意为立起灭火器时的铅垂方向。以下省略与之相同的说明。 
另外、本发明的另一个灭火器，具有灭火剂储藏容器。在此基础上，所述灭火剂储藏容器具有：作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部，且由无接缝、全光线透过率为5％以上75％以下的树脂形成，并且所述筒部的壁厚为1mm以上5mm以下。 
根据该灭火器，由于灭火剂储藏容器为树脂制灭火剂储藏容器，其能实现轻量化且不生锈。具体地，与现有的铁制灭火器相比，灭火器整体的重量约减轻至现有的70％。另外，如果只着眼于树脂制灭火剂储藏容器，其重量约为现有的铁制灭火剂储藏容器的33％。另外，通过使该树脂的全光线透过率为5％以上75％以下，能够很容易知道灭火剂的剩余情况。更具体地，由于该容器的全光线透过率为75％以下，因此具有内容物不至过于明显这样的在社会中实际适用时极大的优势。也就是说，全光线透过率过高，所容纳的灭火剂附着在壁面上，从外观上可能被认为是灭火器的污渍，因此，有损周围的美观。另一方面，如果全光线透过率不足5％，紧急时难以确认灭火剂的剩余量。因此，维持适度的透明性可以调和实用性和外观上的美观度。而且，该灭火剂储藏容器无接缝、且其筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，因此，通过形成该壁厚的容器，能实现高强度。因此，根据该灭火器，能得到具有保持适度的透明性且高强度的灭火剂储藏容器的灭火器。 
另外、本发明的一个灭火剂储藏容器，其具有：作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部，且由无接缝的树脂形成，在此基础上，所述筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，且除所述口部及所述底部之外的所述树脂的结晶率为13％以上30％以下。 
由于该灭火剂储藏容器为树脂制灭火剂储藏容器，其能实现轻量化且不生锈。具体地，与现有的铁制灭火剂储藏容器相比，能将其重量约减少至约33％。另一方面，虽然还不清楚其详细结构，但由于该容器的树脂的结晶率为13％以上30％以下，因而可以实现通过树脂结晶的灭火剂储藏容器的强度及耐压性的提高。另外，从得到足够的耐压性及强度的观点看，认为获得超过30％的树脂结晶率的必要性很小。因此，通过采用所述构成，提高了能与现有的灭火剂储藏容器相匹敌的容器的强度及耐压性，且发挥出了使用树脂的灭火剂储藏容器的优势。而且，该灭火剂储藏容器无接缝、且其筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，因此，能实现该灭火剂储藏容器的高强度。 
另外、本发明的另一个灭火剂储藏容器，使用树脂并通过拉伸吹塑成形而形成，其具有：作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部，在此基础上，所述筒部的圆周方向的伸长率为与所述筒部的所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下。 
根据该灭火剂储藏容器，能实现轻量化且不生锈。具体地，与现有的铁制灭火剂储藏容器相比，能将其重量约减少至现有的33％。另外，通过将筒部的圆周方向的伸长率设置为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，能实现该灭火剂储藏容器的高耐压性。 
另外、本发明的一个灭火剂储藏容器的预成型坯，由无接缝、全光线透过率为5％以上75％以下的树脂形成且壁厚为4mm以上30mm以下。 
该灭火剂储藏容器的预成型坯，是用于拉伸吹塑成形法的预成型坯。根据该灭火剂储藏容器的预成型坯，在预成型坯阶段，由于该树脂的全光线透过率在5％以上75％以下，因此，即使在拉伸吹塑成形后也能得到调和了实用性和外观上的美观度的适度的透明性。而且， 在预成型坯阶段，由于其树脂是无接缝、壁厚为4mm以上30mm以下的树脂，因而能实现即使在拉伸吹塑成形后也无接缝且壁厚为1mm以上5mm以下的具有实用性、高强度的灭火剂储藏容器。 
发明效果
本发明的一个灭火器，能实现轻量化且不会生锈。另外，该灭火器能够具备高强度、高耐压性。另外，进一步本发明的另一个灭火器，由于其能在保持适度的透明性的同时实现高强度，因而能调和实用性和外观上的美观度。 
另外，本发明的一个灭火剂储藏容器的预成型坯，即使在拉伸吹塑成形后也能得到调和了实用性和外观上的美观度的适度的透明性，不仅如此，其还能具备高强度。 
附图说明
图1是显示本发明的一个实施方案中的灭火器的整体外观图。 
图2是本发明的一个实施方案中的灭火剂储藏容器的主视图。 
图3是本发明的一个实施方案中的灭火剂储藏容器的主视剖面图。 
附图标记说明 
10，210，310，410，510，610，710，810，910，1010，1110，1210灭火剂储藏容器 
11灭火剂储藏部 
12外螺纹部 
30灭火器用手杆 
31盖体 
32固定杆 
33起动杆 
34起倒杆 
35安全栓 
40灭火剂软管 
50支撑台 
60灭火剂 
70虹吸管 
91，291，691，791，891口部 
92，292，692，792，892肩部 
93，293，393，493，593，693，793，893，993，1093，1193，1293筒部 
94，294，694，794，894底部 
100，200，300，400，500，600，700，800，900，1000，1100，1200灭火器 
具体实施方式
接着，基于附图对本发明的实施方案进行详细说明。此外，进行说明时，对于全部附图，只要没有特别说明，共同的部分都使用共同的附图标记。另外，图中，本实施方案的要素未必是按比例显示的。另外，为使容易看清各附图，可能省略一部分附图标记。 
第1实施方案
图1是本实施方案的灭火器100的整体外观图。图2是灭火剂储藏容器10的主视图，图3是灭火剂储藏容器10的主视剖面图。此外，在图2中，为了方便起见，设有用以说明灭火剂储藏容器10的部位的虚线与实线。另外，在图3中，为了方便起见，设有用以显示灭火剂储藏容器10的壁厚的箭头和为了表示口部91的壁厚的、延长口部91的剖面形状的虚线。而且，当除了口部91之外的灭火剂储藏容器10的上端至下端的高度被分成四等分时，图3所示的A点表示的是从所述上端向下1/4处的点，B点表示从灭火剂储藏容器10的上端向下1/2处的点，C点表示从灭火剂储藏容器10上端向下3/4处的点。另外，所述A点至C点任一个都是筒部93的一部分。 
如图1所示，本实施方案的灭火器100具备：灭火剂储藏容器10，其内填充有灭火剂60(例如粉末灭火剂)；支撑台50，其用以与灭火剂储藏容器10的底部94嵌合并支撑灭火剂60；灭火器用手杆30，其配置于灭火剂储藏容器10的上方；虹吸管70，其用以将灭火剂储藏容器10内的灭火剂60向灭火器用手杆30引导；灭火剂软管40，通过操作灭火器用手杆30其与虹吸管70可流通地相连接。 
另外，灭火器用手杆30具备盖体31、固定杆32、起动杆33、起倒杆34及安全栓35。在本实施方案中，通过将安全栓35与起倒杆34卡合，固定起动杆33使其无法相对于固定杆32转动。另外，若解除安全栓35与起倒杆34的卡合状态，起动杆33就可以相对于固定杆32转动。 
而且，本实施方案的灭火剂储藏容器10包括灭火剂储藏部11和形成在位于灭火剂储藏部11上部的开口部上的外螺纹部12。通过将 该外螺纹部12与灭火器用手杆30螺纹结合，固定灭火剂储藏容器10和灭火器用手杆30。此外，灭火剂储藏容器10与灭火器用手杆30的固定方法不限于螺纹结合，也适用公知的结合方法。 
此处，本实施方案的灭火器100具备由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成的灭火剂储藏容器10。本实施方案的灭火剂储藏容器10的口部91的壁厚T1为2mm以上5mm以下，具有曲面的肩部92的壁厚T2为1.2mm以上12mm以下。另外，圆筒状的筒部93的壁厚T3为1.3mm以上1.7mm以下，具有曲面的底部94的壁厚T4为1.2mm以上12mm以下。另外，本实施方案的灭火剂储藏容器10的全光线透过率约50％。此外，若不考虑制造过程中的杂质，本实施方案的灭火剂储藏容器10则只由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成。另外，如图1至图3所示，本实施方案的灭火剂储藏容器10不会形成金属制灭火剂储藏容器那样的接缝。 
另外，测定了本实施方案的灭火剂储藏容器10的各部位的树脂的结晶率。本实施方案的树脂的结晶率，基于测量根据JIS K 7122(塑料的转变热的测量方法)的转变所需的能量(J/g)通过计算来求得。 
其结果，口部91的树脂的结晶率约为0％，肩部92的树脂的结晶率为13％以上23％以下。而且，筒部93的树脂的结晶率为14％以上27％以下，底部94的树脂的结晶率为10％以上20％以下。 
如上所述，虽然其详细构造还不清楚，但由于灭火剂储藏容器10的筒部93的树脂的结晶率为13％以上30％以下，因而可以利用树脂的结晶化来实现灭火剂储藏容器的强度及耐压性的提高。此外，通过提高树脂的结晶率，所述容器10的强度及/或耐压性提高，因此，即使其壁厚较薄，也能满足灭火器100耐久性高的要求。例如，由于本实施方案的灭火剂储藏容器10的筒部93的树脂的结晶率为14％以上，因而能得到作为灭火器的足够的强度及/或耐压性。此外，在现阶段，由于已经可以确保足够的耐压性及强度，因此，可以认为获得超过30％的筒部93的树脂结晶率的必要性很小。 
另外，本实施方案的灭火剂储藏容器10的筒部93的壁厚T3优选1mm以上5mm以下。这是由于，树脂的壁厚比1mm薄，则无法实现作为灭火剂的储藏容器所要求的强度(例如约2.0MPa)的可能性增大，另一方面，如果壁厚大于5mm，成本上不合适，并且难以实现能目视确认内容物灭火剂的透明度的可能性增大。根据所述观点，更优选筒部93的壁厚T3为1mm以上3mm以下。 
此外，本实施方案的聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制灭火剂储藏容器10可以通过拉伸吹塑成形、洗提成形等现有公知的树脂成形方法来制造。不过，其中，从能够得到无接缝、成形状态良好且壁厚合适的容器这一点来看，优选为拉伸吹塑成形。 
接着，在本实施方案的灭火剂储藏容器10通过拉伸吹塑成形制造的情况下，对灭火剂储藏容器10的制造方法进行说明。 
首先，通过熔融作为灭火剂储藏容器10的材料的聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、并在注模内注射或挤出该树脂，形成壁厚约15mm且全光线透过率约5％的预成型品(以下称为预成型坯)。接着，以筒部93的圆周方向的伸长率纯量(scalar quantity)和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积超过12的方式拉伸灭火剂储藏容器，在此基础上再以灭火剂储藏容器10的侧面壁厚为1mm以上5mm以下的方式形成灭火剂储藏容器10。 
如上所述、通过拉伸吹塑成形灭火剂储藏容器10，提高强度或耐压性，并能得到使透明性合适的树脂结晶率。此外，如果对口部91及肩部92的一部分以及底部94的一部分采用拉伸吹塑成形，则不可避免地会存在树脂结晶率没有被提高的部分，因此，通过使这些部分的容器的壁厚比其他部分的壁厚更厚，来确保作为灭火器所要求的强度或耐压性。 
另外，为确保最终的灭火剂储藏容器10有足够的耐压性，优选特别是筒部93的壁厚T3为1mm以上5mm以下。因此，优选本实施方案的灭火剂储藏容器10的预成型坯的壁厚为4mm以上30mm以下。而且，优选筒部93的圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积在12以上。 
第2实施方案
本实施方案的灭火器200，除了灭火剂储藏容器210的材质为聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)及制造过程中的预成型坯的壁厚和拉伸吹塑率，其他与第1实施方案结构相同。因此，省略与第1实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火器200具备由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)形成的灭火剂储藏容器210。本实施方案的灭火剂储藏容器210的口部291的壁厚T1为2mm以上5mm以下，肩部292的壁厚T2为2mm以上12mm以下。另外，筒部293的壁厚T3为2mm以上3mm以下，底部294的壁厚T4为2mm以上12mm以下。另外，本实施方案的灭火剂储藏容器210的全光线透过率约50％。此外，若不考虑制造 过程中的杂质，本实施方案的灭火剂储藏容器210则只由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)形成。另外，如图1至图3所示，本实施方案的灭火剂储藏容器210不会形成金属制灭火剂储藏容器那样的接缝。 
另外，用与第1实施方案相同的测定方法来测定本实施方案的灭火剂储藏容器210的各部分的树脂的结晶率，口部291、肩部292、筒部293及底部294的树脂的结晶率分别在与第1实施方案的相应部位的结晶率同等的数值范围内。 
另外，出于与第1实施方案相同的理由，本实施方案的灭火剂储藏容器210的筒部293的壁厚T3优选为1mm以上5mm以下。根据所述观点，更优选筒部293的壁厚T3为2mm以上3mm以下。 
在本实施方案中，也是首先通过熔融作为灭火剂储藏容器210的材料的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、并在注模内注射或挤出该树脂，形成壁厚约10mm且全光线透过率约5％的预成型坯。接着，以筒部293的圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积超过6的方式拉伸灭火剂储藏容器，在此基础上再以灭火剂储藏容器210的筒部293的壁厚T3为2mm以上3mm以下的方式形成灭火剂储藏容器210。此外、优选本实施方案的灭火剂储藏容器210的预成型坯的壁厚为5mm以上15mm以下。 
第3实施方案
本实施方案的灭火器300，除了具备灭火剂储藏容器310用以取代第1实施方案的灭火剂储藏容器10这一点之外，具有与第1实施方案的灭火器100相同的结构。因此，省略与第1实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火剂储藏容器310，若不考虑制造过程中的杂质，则只由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成。另外，灭火剂储藏容器310可以通过拉伸吹塑成形来制造。因此，能得到无接缝、成形状态良好且壁厚合适的容器。另外，如果是拉伸吹塑成形法，由于包含拉伸工序，因此树脂的高分子链的取向大致在同一方向上。因此，树脂的透明性及强度以及刚性增强。 
另外，优选本实施方案的灭火剂储藏容器310的筒部393的壁厚T3为1.8mm±0.4mm。该壁厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性(例如约2.0MPa)、经济效益及作为内容物的灭火剂的适度可见性。 
接着，对本实施方案的灭火剂储藏容器310的制造方法进行说明。在本实施方案中，首先，通过熔融作为灭火剂储藏容器310的材 料的聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、并在注模内注射或挤出该树脂，形成壁厚15mm±0.4mm、全光线透过率约5％的预成型坯。接着，以如下方式形成最终成型品：设置筒部393的圆周方向的伸长率为与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，且设置该圆周方向的伸长率和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下。通过设置这样的伸长率，能确保作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性。 
接着，以灭火剂储藏容器310为代表例，说明以如下方式形成的本实施方案的灭火剂储藏容器310对提高耐压性的贡献，即：筒部393的圆周方向的伸长率为与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，且该圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12以上13以下。 
表1至表7显示了向灭火剂储藏容器310的内部均匀施加压力时的永久性变形的测定结果。此外，本实施方案的永久性变形的测定是通过测定分别施加1MPa、1.6MPa、2.0MPa、2.4MPa、3.0MPa压力前后的变形来进行的。更具体地，测定了施加所述压力前后的图3所示的A点、B点及C点上的筒部393的圆周方向的永久性变形和与该圆周方向相垂直的方向上的永久性变形。另外，作为压力源采用氮气瓶，用Yamato(ヤマト)产业株式会社制的压力调整器(型号YR-5062)和右下精器株式会社制的压力计(型号S41或GLT41)来进行测定。 
表1显示了使用如下的灭火剂储藏容器310进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为3.5倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.5倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.5倍)对所述灭火剂储藏容器310的筒部393的圆周方向的伸长率(3.5倍)之比为1。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量的乘积为12.25。 
另外，表2显示了使用如下的灭火剂储藏容器310进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为3.6倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.4倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.4倍)对所述灭火剂储藏容器310的筒部393的圆周方向的伸长率(3.6倍)之比为1.06倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.24。 
另外，表3显示了使用如下的灭火剂储藏容器310进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为3.7倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.3倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.3倍)对所述灭火剂储藏容器310的筒部393的圆周方向的伸长率(3.7倍)之比为1.12倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.21。 
另外，表4显示了使用如下的灭火剂储藏容器310进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为3.8倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.2倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.2倍)对所述灭火剂储藏容器310的筒部393的圆周方向的伸长率(3.8倍)之比为1.19倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.16。 
另外，表5显示了使用如下的灭火剂储藏容器310进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为3.9倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.1倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.1倍)对所述灭火剂储藏容器310的筒部393的圆周方向的伸长率(3.9倍)之比为1.26倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.09。 
另外，表6显示了使用如下的灭火剂储藏容器310进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为4.0倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.0。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.0倍)对所述灭火剂储藏容器310的筒部393的圆周方向的伸长率(4.0倍)之比为1.33倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12。 
另外，表7显示了使用如下的灭火剂储藏容器310进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为4.1倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为2.9倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(2.9倍)对所述灭火剂储藏容器310的筒部393的圆周方向的伸长率(4.1倍)之比为1.41倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为11.89。 
(表1) 
Figure BPA00001330603200121
*第3实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.5 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.5 
(表2) 
Figure BPA00001330603200122
*第3实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.6 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.4 
(表3) 
Figure BPA00001330603200131
*第3实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.7 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.3 
(表4) 
Figure BPA00001330603200132
*第3实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.8 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.2 
(表5) 
Figure BPA00001330603200141
*第3实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.9 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.1 
(表6) 
Figure BPA00001330603200142
*第3实施方案 
*圆周方向的伸长率：4.0 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.0 
(表7) 
Figure BPA00001330603200151
*第3实施方案 
*圆周方向的伸长率：4.1 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：2.9 
就表1的灭火剂储藏容器310而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.15％以下、在B点为0％、在C点为0.15％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.45％、在B点为0.30％、在C点为0.45％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0％。但是，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点上升至0.98％但不足1％。另外，在其圆周方向的B点及C点上的永久性变形为0.76％。另外，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形依然为0％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足1％。即，可知表1的灭火剂储藏容器310获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
就表2的灭火剂储藏容器310而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.14％以下、在B点为0％、在C点为0.14％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.41％、在B点为0.28％、在C点为0.41％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.89％、在B点和C点也只有0.69％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形依然为0％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.9％以下。即，可知表2的灭火剂储藏容器310获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。
就表3的灭火剂储藏容器310而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.12％以下、在B点为0％、在C点为0.13％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.37％、在B点为0.25％、在C点为0.38％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.02％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.79％、在B点和C点也只有0.63％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形只有0.1％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.8％以下。即，可知表3的灭火剂储藏容器310获得比表2的灭火剂储藏容器310的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表3的灭火剂储藏容器310的各测定点上的永久性变形的最大差为0.69％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表3的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差小于表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差。因此，可知表3的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动比表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动小。 
就表4的灭火剂储藏容器310而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.1％以下、在B点为0％、在C点为0.11％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0.1％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.3％、在B点为0.23％、在C点为0.34％，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为0.19％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.65％、在B点和C点也只有0.56％，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形停留在0.49％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.7％以下。即，可知表4的灭火剂储藏容器310获得比表2的灭火剂储藏容器310的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表4的灭火剂储藏容器310的各测定点上的永久性变形的最大差为0.16％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表4的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差大大小于表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差。因此，可知表4的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动比表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动小。 
就表5的灭火剂储藏容器310而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.08％以下、在B点为0％、在C点为0.1％以下，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在0.19％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.24％、在B点为0.2％、在C点为0.3％，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为0.38％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.52％、在B点和C点也只有0.51％，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形停留在0.79％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.8％以下。即，可知表5的灭火剂储藏容器310获得比表2的灭火剂储藏容器310的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表5的灭火剂储藏容器310的各测定点上的永久性变形的最大差为0.28％(B点或C点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表5的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差大大小于表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差。因此，可知表5的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动比表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动小。 
就表6的灭火剂储藏容器310而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.06％以下、在B点为0％、在C点为0.09％以下，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在0.19％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.19％、在B点为0.18％、在C点为0.27％，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为0.57％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.42％、在B点和C点停留在0.46％，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为0.88％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形 不足1％且在0.9％以下。即，可知表6的灭火剂储藏容器310获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
另外，表6的灭火剂储藏容器310的各测定点上的永久性变形的最大差为0.46％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表6的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差小于表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的最大差。因此，可知表6的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动比表1和表2的灭火剂储藏容器310的永久性变形的波动小。 
就表7的灭火剂储藏容器310而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.05％以下、在B点为0％、在C点为0.09％以下，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在0.23％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.15％、在B点为0.14％、在C点为0.21％，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形为0.68％。但是，当施加3.0MPa的压力时，与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形上升至1.01％。 
如上所述，根据表1至表7，就灭火剂储藏容器310而言，即使对其施加3MPa的压力，其永久性变形的绝对值也不足1％，因此可以说其能够充分确保作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性，所述灭火剂储藏容器结构如下：设定与最终成型品的筒部393对应的部分的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、筒部393的圆周方向的伸长率为与其圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下。此外，从得到较高耐压性的观点来看，优选其圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12以上13以下。 
另外，尤其是，就筒部393的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.12倍以上1.26倍以下的灭火剂储藏容器210，其永久性变形的绝对值在0.8％以下，且永久性变形的波动小，因此，从能够具有更高水平的耐压性的观点来看，这是一个优选的实施方案。此时，从得到更高的耐压性的观点出发，优选所述圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12.09以上12.21以下。 
第4实施方案
本实施方案的灭火器400除了将第3实施方案的灭火剂储藏容器310改变为灭火剂储藏容器410这一点以外，具有与第3实施方案相同的结构。因此，省略与第3实施方案重复的说明。 
优选本实施方案的灭火剂储藏容器410的筒部493的壁厚T3为1.6mm±0.4mm。通过该壁厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性(例如约2.0MPa)及作为内容物的灭火剂的适度可见性。另外，本实施方案的灭火器400其优势在于能由比第3实施方案的灭火剂储藏容器310更少的原材料形成。即，本实施方案的灭火器400与第3实施方案的灭火器300相比能进一步降低制造成本。不过，在相同伸长率的情况下比较第3实施方案的灭火剂储藏容器310与本实施方案的灭火剂储藏容器410时，第3实施方案的灭火剂储藏容器310与本实施方案的灭火剂储藏容器410相比耐压性更优异。 
另外，该灭火剂储藏容器410与第3实施方案同样地以如下方式形成最终成型品：筒部493的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，且筒部493的圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下。 
接着，以灭火剂储藏容器410为代表例说明通过如下方法的耐压性的提高，即：使筒部493的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，并且所述圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下。 
表8至表14显示了向灭火剂储藏容器410的内部均匀施加压力时的永久性变形的测定结果。此外，在表8至表14中所示的实验结果是采用与第3实施方案的表1至表7同样的实验方法、同样的测定方法所测得的结果。 
表8显示了使用如下的灭火剂储藏容器410进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为3.5倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.5倍。也就是说，与该圆周方向相垂直于方向上的伸长率(3.5倍)对表8的灭火剂储藏容器410的筒部493的圆周方向的伸长率(3.5倍)之比为1倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.25。 
另外，表9显示了使用如下的灭火剂储藏容器410进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为3.6倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.4倍。也就是说，与该圆周方向相 垂直的方向上的伸长率(3.4倍)对表9的灭火剂储藏容器410的筒部493的圆周方向的伸长率(3.6倍)之比为1.06倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.24。 
另外，表10显示了使用如下的灭火剂储藏容器410进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为3.7倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.3倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.3倍)对表10的灭火剂储藏容器410的筒部493的圆周方向的伸长率(3.7倍)之比为1.12倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.21。 
另外，表11显示了使用如下的灭火剂储藏容器410进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为3.8倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.2倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.2倍)对表11的灭火剂储藏容器410的筒部493的圆周方向的伸长率(3.8倍)之比为1.19倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.16。 
另外，表12显示了使用如下的灭火剂储藏容器410进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为3.9倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.1倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.1倍)对表12的灭火剂储藏容器410的筒部493的圆周方向的伸长率(3.9倍)之比为1.26倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.09。 
另外，表13显示了使用如下的灭火剂储藏容器410进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为4.0倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.0倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.0倍)对表13的灭火剂储藏容器410的筒部493的圆周方向的伸长率(4.0倍)之比为1.33倍。另外，当 各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12。 
另外，表14显示了使用如下的灭火剂储藏容器410进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为4.1倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为2.9倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(2.9倍)对表12的灭火剂储藏容器410的筒部493的圆周方向的伸长率(4.1倍)之比为1.41倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为11.89。 
(表8) 
Figure BPA00001330603200211
*第4实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.5 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.5 
(表9) 
*第4实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.6 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.4 
(表10) 
Figure BPA00001330603200222
*第4实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.7 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.3 
(表11) 
Figure BPA00001330603200231
*第4实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.8 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.2 
(表12) 
*第4实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.9 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.1 
(表13) 
Figure BPA00001330603200241
*第4实施方案 
*圆周方向的伸长率：4.0 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.0 
(表14) 
Figure BPA00001330603200242
*第4实施方案 
*圆周方向的伸长率：4.1 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：2.9 
就表8的灭火剂储藏容器410而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.16％以下、在B点为0％、在C点为0.16％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后， 其圆周方向的永久性变形在A点为0.48％、在B点为0.32％、在C点为0.48％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0％。但是，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点上升至1.03％。 
就表9的灭火剂储藏容器410而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.14％以下、在B点为0％、在C点为0.15％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.43％、在B点为0.29％、在C点为0.44％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点为0.94％、在B点为0.72％、在C点为0.73％。另外，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形依然为0％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％。即，可知表9的灭火剂储藏容器410获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
就表10的灭火剂储藏容器410而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.13％以下、在B点为0％、在C点为0.13％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.39％、在B点为0.26％、在C点为0.40％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.02％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.79％、在B点和C点也只有0.66％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形只有0.1％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方相向垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.8％以下。即，可知表10的灭火剂储藏容器410获得比表9的灭火剂储藏容器410的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表10的灭火剂储藏容器410的各测定点上的永久性变形的最大差为0.69％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表10的灭火剂储藏容器410的永久性变形的最大差小于表8和表9的灭火剂储藏容器410的永久性变形的最大差。因此，可知表10的灭火剂储藏容器410的永久性变形的波动比表8和表9的灭火剂储藏容器410的永久性变形的波动小。 
就表11的灭火剂储藏容器410而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.11％以下、在B点为0％、在C点为0.12％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0.1％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.32％、在B点为0.24％、在C点为0.36％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.2％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.68％、在B点和C点也只有0.59％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形停留在0.52％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.7％以下。即，可知表11的灭火剂储藏容器410获得比表9的灭火剂储藏容器410的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表11的灭火剂储藏容器410的各测定点上的永久性变形的最大差为0.16％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表11的灭火剂储藏容器410的永久性变形的最大差大大小于表8和表9的灭火剂储藏容器410的永久性变形的最大差。因此，可知表11的灭火剂储藏容器410的永久性变形的波动比表8和表9的灭火剂储藏容器410的永久性变形的波动小。 
就表12的灭火剂储藏容器410而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.08％以下、在B点为0％、在C点为0.11％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在0.2％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.25％、在B点为0.21％、在C点为0.32％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.4％。进而，施加3.0MPa的压力，其圆周方向的永久性变形在A点停留在0.55％、在B点和C点也只有0.53％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形停留在0.83％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.8％以下。即，可知表12的灭火剂储藏容器410获得比表9的灭火剂储藏容器410的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表12的灭火剂储藏容器410的各测定点上的永久性变形的最大差为0.3％(B点或C点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表12的灭火剂储藏容器410的永久性变形的最大差大大小于表8和表10的灭火剂储藏容器410的永久性变形的 最大差。因此，可知表12的灭火剂储藏容器410的永久性变形的波动比表8和表9的灭火剂储藏容器410的永久性变形的波动小。 
就表13的灭火剂储藏容器410而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.07％以下、在B点为0％、在C点为0.1％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在0.2％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.2％、在B点为0.19％、在C点为0.29％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.6％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.44％、在B点和C点停留在0.48％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.93％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％。即，可知表13的灭火剂储藏容器410获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
就表14的灭火剂储藏容器410而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.07％以下、在B点为0％、在C点为0.11％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都在0.22％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.22％、在B点为0.21％、在C点为0.32％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.66％。但是，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点为0.48％。另外，其圆周方向的B点和C点的永久性变形为0.53％。另外，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形上升至1.03％。 
如上所述，根据表8至表14，就灭火剂储藏容器410而言，即使对其施加3MPa的压力，其永久性变形的绝对值也不足1％，因此可以说其能够充分确保作为灭火剂储藏容器所要求耐压性，所述灭火剂储藏容器410结构：设定与最终成型品的筒部493对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、筒部493的圆周方向的伸长率为1.05倍以上1.4倍以下。此外，从得到较高耐压性的观点来看，优选其圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12以上13以下。 
另外，尤其是，就筒部493的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.12倍以上1.26倍以下的灭火剂储藏容器410而言，其永久性变形的绝对值在0.8％以下，且永久性变形 的波动小，因此，从能够具有更高水平的耐压性的观点来看，这是一个优选的实施方案。此时，从得到更高的耐压性的观点出发，优选所述圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12.09以上12.21以下。 
第5实施方案
本实施方案的灭火器500除了将第3实施方案的灭火剂储藏容器310改变为灭火剂储藏容器510这一点以外，具有与第3实施方案相同的结构。因此，省略与第3实施方案重复的说明。 
优选本实施方案的灭火剂储藏容器510的筒部593的壁厚T3为2.4mm±0.4mm。通过该壁厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性(例如约2.0MPa)及作为内容物的灭火剂的适度可见性。 
另外，该灭火剂储藏容器510与第3实施方案同样地以如下方式形成最终成型品：筒部593的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，且筒部593的圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下。 
接着，以灭火剂储藏容器510为代表例说明通过如下方法的耐压性的提高，即：使筒部593的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，并且所述圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下。 
表15显示了使用如下的灭火剂储藏容器510进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为3.5倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.5倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.5倍)对表15的灭火剂储藏容器510的筒部593的圆周方向的伸长率(3.5倍)之比为1倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.25。 
表16显示了使用如下的灭火剂储藏容器510进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为3.6倍且与该圆周方向垂直的方向上的伸长率为3.4倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.4倍)对表16的灭火剂储藏容器510的筒部593的圆周方向的伸长率(3.6倍)之比为1.06倍。另外，当各伸长 率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.24。 
表17显示了使用如下的灭火剂储藏容器510进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为3.7倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.3倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.3倍)对表17的灭火剂储藏容器510的筒部593的圆周方向的伸长率(3.7倍)之比为1.12倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.21。 
表18显示了使用如下的灭火剂储藏容器510进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为3.8倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.2倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.2倍)对表18的灭火剂储藏容器510的筒部593的圆周方向的伸长率(3.8倍)之比为1.19倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.16。 
表19显示了使用如下的灭火剂储藏容器510进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为3.9倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.1倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.1倍)对表19的灭火剂储藏容器510的筒部593的圆周方向的伸长率(3.9倍)之比为1.26倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12.09。 
表20显示了使用如下的灭火剂储藏容器510进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为4.0倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为3.0倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(3.0倍)对表20的灭火剂储藏容器510的筒部593的圆周方向的伸长率(4.0倍)之比为1.33倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12。 
表21显示了使用如下的灭火剂储藏容器510进行实验的结果，即：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为4.1倍且与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率为2.9倍。也就是说，与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率(2.9倍)对表21的灭火剂储藏容器510的筒部593的圆周方向的伸长率(4.1倍)之比为1.41倍。另外，当各伸长率为纯量时，所述圆周方向的伸长率纯量和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为11.89。 
(表15) 
Figure BPA00001330603200301
*第5实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.5 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.5 
(表16) 
Figure BPA00001330603200311
*第5实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.6 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.4 
(表17) 
Figure BPA00001330603200312
*第5实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.7 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.3 
(表18) 
Figure BPA00001330603200321
*第5实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.8 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.2 
(表19) 
Figure BPA00001330603200322
*第5实施方案 
*圆周方向的伸长率：3.9 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.1 
(表20) 
Figure BPA00001330603200331
*第5实施方案 
*圆周方向的伸长率：4.0 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：3.0 
(表21) 
Figure BPA00001330603200332
*第5实施方案 
*圆周方向的伸长率：4.1 
*与圆周方向垂直的方向上的伸长率：2.9 
就表15的灭火剂储藏容器510而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.11％以下、在B点为0％、在C点为0.11％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.33％、在B点为0.22％、在C点为0.34％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0％。但是，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在 A点上升至0.72％但不足1％。另外，在所述圆周方向的B点及C点的永久性变形为0.56％。另外，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形依然为0％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％。即，可知表15的灭火剂储藏容器510获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
就表16的灭火剂储藏容器510而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.10％以下、在B点为0％、在C点为0.11％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.30％、在B点为0.20％、在C点为0.30％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点为0.66％、在B点0.51％、在C点为0.51％。另外，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形依然为0％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％。即，可知表16的灭火剂储藏容器510获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
就表17的灭火剂储藏容器510而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.09％以下、在B点为0％、在C点为0.09％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0％。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.28％、在B点为0.18％、在C点为0.28％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.02％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.55％，在B点及C点只有0.46％、与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形也只有0.07％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.6％以下。即，可知表17的灭火剂储藏容器510获得比表16的灭火剂储藏容器510的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表17的灭火剂储藏容器510的各测定点上的永久性变形的最大差为0.48％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表17的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差小于表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差。因此，可知表17的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动比表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动小。
就表18的灭火剂储藏容器510而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.07％以下、在B点为0％、在C点为0.08％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0.1％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.22％、在B点为0.17％、在C点为0.25％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.14％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留在0.48％，在B点为0.41％、C点也只有0.42％、与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形停留在0.36％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.5％以下。即，可知表18的灭火剂储藏容器510获得比表17的灭火剂储藏容器510的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表18的灭火剂储藏容器510的各测定点上的永久性变形的最大差为0.12％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表18的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差大大小于表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差。因此，可知表18的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动比表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动小得多。 
就表19的灭火剂储藏容器510而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.06％以下、在B点为0％、在C点为0.07％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0.14％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.18％、在B点为0.15％、在C点为0.22％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.28％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.38％，在B点及C点也只有0.37％、与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形停留在0.58％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足1％且在0.6％以下。即，可知表19的灭火剂储藏容器510获得比表16的灭火剂储藏容器510的耐压性水平更高的耐压性。 
另外，表19的灭火剂储藏容器510的各测定点上的永久性变形的最大差为0.21％(B点或C点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表19的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差大大小于表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差。因此，可知表19的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动比表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动小得多。 
就表20的灭火剂储藏容器510而言，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.05％以下、在B点为0％、在C点为0.07％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形在任何所述点上都为0.14％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.14％、在B点为0.13％、在C点为0.20％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.42％。进而，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点停留于0.31％，在B点及C点停留在0.34％、与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.65％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形不足0.7％。即，可知表20的灭火剂储藏容器510获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
另外，表20的灭火剂储藏容器510的各测定点上的永久性变形的最大差为0.34％(A点的圆周方向和与圆周方向相垂直的方向之间的差)。因此，表20的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差大大小于表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的最大差。因此，可知表20的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动比表15和表16的灭火剂储藏容器510的永久性变形的波动小得多。 
表21的灭火剂储藏容器510，即使施加1.0MPa至2.0MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.05％以下、在B点为0％、在C点为0.07％以下，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.15％以下。另外，在施加2.4MPa的压力后，其圆周方向的永久性变形在A点为0.16％、在B点为0.15％、在C点为0.22％，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形为0.46％。但是，当施加3.0MPa的压力时，其圆周方向的永久性变形在A点为0.34％。另外，在所述圆周方向的B点及C点的永久性变形为0.37％。另外，与所述圆周方向相垂直的方向上的永久性变形上升至0.68％但不足0.7％。因此，在任一压力下，其圆周方向的永久性变形及与所述圆 周方向相垂直的方向上的永久性变形不足0.7％。即，可知表21的灭火剂储藏容器510获得作为灭火剂储藏容器所要求的足够的耐压性。 
如上所述，根据表15至表21，如下形成的灭火剂储藏容器510，即使对其施加3MPa的压力，其永久性变形的绝对值也不足1％，因此可以说其能够充分确保作为灭火剂储藏容器所要求耐压性，所述灭火剂储藏容器结构：设定与最终成型品的筒部593对应的部分的预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、筒部593的圆周方向的伸长率为1.05倍以上1.4倍以下。此外，从得到较高耐压性的观点来看，优选其圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为11以上13以下。 
另外，尤其是筒部593的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.12倍以上1.26倍以下的灭火剂储藏容器510，其永久性变形的绝对值在0.8％以下，且永久性变形的波动小，因此，从能具有更高水平的耐压性的观点来看，这是一个优选的实施方案。此时，从得到更高的耐压性的观点出发，优选所述圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为11.89以上12.21以下。 
此外，就本实施方案的灭火器500而言，需要由比第3实施方案的灭火剂储藏容器310更多的原材料形成，但其耐压性优异。不过，在相同伸长率的情况下比较第3实施方案的灭火剂储藏容器310与本实施方案的灭火剂储藏容器510时，第3实施方案的灭火剂储藏容器310的优势在于能由比本实施方案的灭火剂储藏容器510更少的原材料形成，因此能降低制造成本。 
第6实施方案
本实施方案的灭火器600，除了具备灭火剂储藏容器610用以取代第1实施方案的灭火剂储藏容器10这一点之外，具有与第1实施方案的灭火器100相同的结构。因此，省略与第1实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火剂储藏容器610的口部691的壁厚T1为2mm以上5mm以下，肩部692的壁厚T2为1.2mm以上12mm以下。另外，筒部693的壁厚T3为1.3mm以上1.7mm以下，底部694的壁厚T4为1.2mm以上12mm以下。另外，本实施方案的灭火剂储藏容器610的全光线透过率约50％。此外，若不考虑制造过程中的杂质，本实施方案的灭火剂储藏容器610则只由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成。 
另外，本实施方案的灭火剂储藏容器610的全光线透过率为5％以上75％以下。当灭火剂储藏容器610的全光线透过率超过75％时，所容纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器600的场所周围的美观。另一方面，如果全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性变差。因此，维持所述范围的适度的透明性就可以调和实用性与外观上的美观。此外，灭火剂储藏容器610的全光线透过率进一步优选20％以上70％以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。 
另外，本实施方案的灭火剂储藏容器610的筒部693的壁厚T3优选为1mm以上5mm以下。这是由于，树脂的壁厚比1mm薄，则无法实现作为灭火剂的储藏容器所要求的强度(例如约2.0MPa)的可能性增大，另一方面，如果壁厚大于5mm，成本上不合适，并且难以实现能目视确认内容物灭火剂的透明度的可能性增大。根据所述观点，进一步优选筒部693的壁厚T3为1mm以上3mm以下。 
聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制灭火剂储藏容器610可以通过拉伸吹塑成形、洗提成形等现有的公知的树脂成形方法来制造。不过，其中，从能够得到无接缝、成形状态良好且壁厚合适的容器这一点来看，优选为拉伸吹塑成形。此外，通过拉伸吹塑成形来制造时，优选筒部693的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为12以上。另外，此时，优选灭火剂储藏容器610的预成型坯的全光线透过率为5％以上75％以下。而且，为了使最终的筒部693的壁厚T3为1mm以上5mm以下，优选灭火剂储藏容器610的预成型坯的壁厚为4mm以上30mm以下(最优选15mm)。 
当灭火剂储藏容器610的全光线透过率超过75％时，容纳于拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器610内的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器600的场所周围的美观。另一方面，如果所述预成型坯的全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏容器610内的灭火剂的剩余量而致使实用性变差。因此，对灭火剂储藏容器610的预成型坯，维持所述范围的透明性就可以调和拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器610的实用性与外观上的美观。另一方面，如果所述预成型坯的壁厚设置得太厚，会出现拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器610的透明性变差的问题。 
如上所述，通过进行包括拉伸工序的拉伸吹塑成形，树脂的高分子链的取向大致在同一方向上，因此，树脂的透明性、强度以及刚性增强。因此，如果采用拉伸吹塑成形，能有效提高本实施方案的灭火 剂储藏容器610的透明性和耐压性。此外，将灭火剂储藏容器610的底面形状设置为球面状且将底面的伸长率设置成大致相同的方案是另一个优选方案。 
第7实施方案
就本实施方案的灭火器700而言，除了灭火剂储藏容器710材质为聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)以及制造过程中预成型坯的壁厚及拉伸吹塑的比率不同之外，与第6实施方案结构相同。从而，省略与第6实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火器700具备由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)形成的灭火剂储藏容器710。本实施方案的灭火剂储藏容器710的口部791的壁厚T1为2mm以上5mm以下，肩部792的壁厚T2为2mm以上12mm以下。另外，筒部793的壁厚T3为2mm以上3mm以下，底部794的壁厚T4为2mm以上12mm以下。另外，本实施方案的灭火剂储藏容器710的全光线透过率约50％。此外，若不考虑制造过程中的杂质，本实施方案的灭火剂储藏容器710则只由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)形成。 
另外，本实施方案的灭火剂储藏容器710的全光线透过率为5％以上75％以下。当本实施方案的灭火剂储藏容器710的全光线透过率超过75％时，与第6实施方案的灭火剂储藏容器610相同，所容纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器700的场所周围的美观。另外，如果全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外，灭火剂储藏容器710的全光线透过率进一步优选为20％以上70％以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。 
另外，优选本实施方案的灭火剂储藏容器710的筒部793的壁厚T3为1mm以上5mm以下。这是由于，若树脂的壁厚比1mm薄，则无法实现作为灭火剂的储藏容器所要求的强度(例如约2.0MPa)的可能性增大，另一方面，如果壁厚大于5mm，成本上不合适，并且难以达到能目视确认内容物灭火剂的透明度的可能性增大。根据所述观点，进一步优选筒部793的壁厚T3为2mm以上3mm以下。 
聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)制灭火剂储藏容器710可以通过拉伸吹塑成形、洗提成形等现有的公知的树脂成形方法来制造。不过，其中，从能够得到无接缝、成形状态良好且壁厚合适的容器这一点来看，优选为拉伸吹塑成形。此外，通过拉伸吹塑成形来制造时，优选 筒部793的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积为6以上(最优选6.5)。另外，此时，优选灭火剂储藏容器710的预成型坯的全光线透过率为5％以上75％以下。而且，为了使最终的筒部793的壁厚T3为1mm以上5mm以下，优选灭火剂储藏容器710的预成型坯的壁厚为5mm以上15mm(最优选10mm)。 
第8实施方案
本实施方案的灭火器800，除了具备灭火剂储藏容器810用以取代第1实施方案的灭火剂储藏容器10这一点以外，具有与第1实施方案的灭火器100相同的结构。因此，省略与第1实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火剂储藏容器810，若不考虑制造过程中的杂质，则只由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成。另外，灭火剂储藏容器810可以通过拉伸吹塑成形来制造。因此，能得到无接缝、成形状态良好且壁厚合适的容器。另外，如果是拉伸吹塑成形方法，由于包含拉伸工序，因此树脂的高分子链的取向大致在同一方向上。因此，树脂的透明性及强度以及刚性增强。 
本实施方案的灭火剂储藏容器810的筒部893的壁厚T3为1.8mm±0.4mm。该壁厚能实现作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性(例如约2.0MPa)、经济效益及作为内容物的灭火剂的适度可见性。 
测定本实施方案的灭火剂储藏容器810的各部位的树脂的结晶率，其结果，口部891的树脂的结晶率约为0％，肩部892的树脂的结晶率为13％以上23％以下。而且，筒部893的树脂的结晶率为14％以上27％以下，底部894的树脂的结晶率为10％以上20％以下。 
如上所述，虽然其详细结构还不清楚，但由于灭火剂储藏容器810的筒部893的树脂的结晶率为13％以上30％以下，因而可以实现通过树脂结晶的灭火剂储藏容器的强度及耐压力的提高。此外，通过提高树脂的结晶率，所述容器810的强度及/或耐压性提高，因此，即使其壁厚薄，也能满足灭火器800耐久性高的要求。此外，在现阶段，由于可以确保足够的耐压性及强度，因此，可以认为获得超过30％的筒部893的树脂结晶率必要性很小。 
在本实施方案中，首先，通过熔融作为灭火剂储藏容器810的材料的聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、并在注模内注射或挤出该树脂，形成壁厚15mm±0.4mm且全光线透过率约5％的预成型坯。接着，以如下方式形成最终成型品：设置筒部893的圆周方向的伸长率为与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，且设置该圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下。通过设置这样的伸长率，能确保作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性。 
另外，在本实施方案中，设定预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器810的筒部893的壁厚T3为1.8mm±0.4mm，即使如第4实施方案那样设定预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器810的筒部893的壁厚T3为1.6mm±0.4mm，也可以达到本发明的部分效果。同样地，即使如第5实施方案那样设定预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器810的筒部893的壁厚T3为2.4mm±0.4mm，也可以至少达到本发明的部分效果。 
另外，在本实施方案中，采用了只由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成的灭火剂储藏容器810，因而即使如第2实施方案那样采用由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)形成的灭火剂储藏容器，也可以至少达到本发明的部分效果。 
第9实施方案
本实施方案的灭火器900，除了具备灭火剂储藏容器910用以取代第1实施方案的灭火剂储藏容器10这一点以外，具有与第1实施方案的灭火器100相同的结构。因此，省略与第1实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火剂储藏容器910的全光线透过率为5％以上75％以下。当本实施方案的灭火剂储藏容器910的全光线透过率超过75％时，与第6实施方案相同，所容纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器900的场所周围的美观。另外，如果全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外，灭火剂储藏容器910的全光线透过率进一步优选20％以上70％以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。 
另外，通过拉伸吹塑成形来制造灭火剂储藏容器910时，优选灭火剂储藏容器910的预成型坯的全光线透过率为5％以上75％以下。当灭火剂储藏容器910的预成型坯的全光线透过率超过75％时，容纳于拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器910内的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器900的场所周围的美 观。另一方面，如果所述预成型坯的全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏容器910内的灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，对灭火剂储藏容器910的预成型坯，维持所述范围的透明性就可以调和拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器910的实用性与外观上的美观。 
另外，优选本实施方案的灭火剂储藏容器910的预成型坯的壁厚为4mm以上30mm以下。通过以灭火剂储藏容器910的预成型坯的壁厚在于所述各范围、且使灭火剂储藏容器910的预成型坯的全光线透过率为5％以上75％以下的方式形成预成型坯，可以确保拉伸吹塑成形后的灭火剂储藏容器910的为全光线透过率为20％以上70％以下的透明性，所述拉伸吹塑成形为筒部993的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积约为6.5。 
第10实施方案
本实施方案的灭火器1000，除了具备灭火剂储藏容器1010用以取代第2实施方案的灭火剂储藏容器210这一点以外，具有与第2实施方案的灭火器200相同的结构。因此，省略与第2实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火剂储藏容器1010的全光线透过率为5％以上75％以下。当本实施方案的灭火剂储藏容器1010的全光线透过率超过75％时，与第7实施方案相同，所容纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器1000的场所周围的美观。另外，如果全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外，灭火剂储藏容器1010的全光线透过率进一步优选20％以上70％以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。 
另外，优选本实施方案的灭火剂储藏容器1010的预成型坯的壁厚为5mm以上15mm以下。通过以灭火剂储藏容器1010的预成型坯的壁厚位于所述各范围、且使预成型坯的全光线透过率为20％以上70％以下的方式形成预成型坯，可以确保拉伸吹塑成形后的灭火剂储藏容器1010的全光线透过率为20％以上70％以下的透明性，所述拉伸吹塑成形为筒部1093的圆周方向的伸长率纯量和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率纯量之积约为6.5。 
第11实施方案
本实施方案的灭火器1100，除了具备灭火剂储藏容器1110用以取代第3实施方案的灭火剂储藏容器310这一点以外，具有与第3实施方案的灭火器300相同的结构。因此，省略与第3实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火剂储藏容器1110的全光线透过率为5％以上75％以下。当本实施方案的灭火剂储藏容器1110的全光线透过率超过75％时，与第6实施方案相同，收纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器1100的场所周围的美观。另外，如果全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外，灭火剂储藏容器1110的全光线透过率进一步优选20％以上70％以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。 
另外，优选灭火剂储藏容器1110的预成型坯的全光线透过率为5％以上75％以下。当灭火剂储藏容器1110的预成型坯的全光线透过率超过75％时，容纳于拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器1110内的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器1100的场所周围的美观。另一方面，如果所述预成型坯的全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏容器1110内的灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，对灭火剂储藏容器1110的预成型坯，维持所述范围的透明性就可以调和拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器1110的实用性与外观上的美观。 
另外，设定本实施方案的灭火剂储藏容器1110的预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm。另外，设定本实施方案的灭火剂储藏容器1110的预成型坯的全光线透过率约5％。而且，以如下方式形成最终成型品：设置筒部1193的圆周方向的伸长率为与该圆周方向相垂直的方向上伸长率的1.05倍以上1.4倍以下，且设置该圆周方向的伸长率和与该圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下。通过设置这样的伸长率，能确保作为灭火剂储藏容器所要求的耐压性。 
另外，在本实施方案中，设定预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器1110的筒部1193的壁厚T3为1.8mm±0.4mm，即使如第4实施方案那样设定预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器1110的筒部1193的壁厚T3为1.6mm±0.4mm，也可以达到本发明的部分效果。同样地，即使如第5实施方案那样设定预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器1110的筒部1193的壁厚T3为2.4mm±0.4mm，也可以至少达到本发明的部分效果。 
另外，在本实施方案中，采用了只由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成的灭火剂储藏容器1110，因而即使如第7实施方案那样采用由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)形成的灭火剂储藏容器，也可以至少达到本发明的部分效果。 
第12实施方案
本实施方案的灭火器1200，除了具备灭火剂储藏容器1210用以取代第8实施方案的灭火剂储藏容器810这一点以外，具有与第8实施方案的灭火器800相同的结构。因此，省略与第8实施方案重复的说明。 
本实施方案的灭火剂储藏容器1210的全光线透过率为5％以上75％以下。当本实施方案的灭火剂储藏容器1210的全光线透过率超过75％时，与第6实施方案相同，所容纳的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器1200的场所周围的美观。另外，如果全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，维持所述范围的适度的透明性可以调和实用性与外观上的美观。此外，灭火剂储藏容器1210的全光线透过率进一步优选20％以上70％以下。该范围能进一步调和其与周围的美观度。 
另外，优选灭火剂储藏容器1210的预成型坯的全光线透过率为5％以上75％以下。当灭火剂储藏容器1210的预成型坯的全光线透过率超过75％时，容纳于拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器1210内的灭火剂附着在壁面上会被看成是灭火器的污渍，从而有损于设有灭火器1200的场所周围的美观。另一方面，如果所述预成型坯的全光线透过率不足5％，由于紧急时难以确认被拉伸吹塑的灭火剂储藏容器1210内的灭火剂的剩余量而致使实用性差。因此，对灭火剂储藏容器1210的预成型坯，维持所述范围的透明性就可以调和拉伸吹塑后的灭火剂储藏容器1210的实用性与外观上的美观。 
另外，在本实施方案中，设定预成型坯的壁厚为15mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器1210的筒部1293的壁厚T3为1.8mm±0.4mm，即使如第4实施方案那样设定预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器1210的筒部1293的壁厚T3为1.6mm±0.4mm，也可以达到本发明的部分效果。同样地，即使如第5实施方案那样设定预成型坯的壁厚为19mm±0.4mm、最终成型品灭火剂储藏容器1210的筒部1293的壁厚T3为2.4mm±0.4mm，也可以至少达到本发明的部分效果。
另外，在本实施方案中，采用了只由聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)形成的灭火剂储藏容器1210，但即使如第7实施方案那样采用由聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)形成的灭火剂储藏容器，也可以至少达到本发明的部分效果。 
[0304] 实施例
表22显示了对所述第1及第2实施方案中制造的灭火器的灭火剂储藏容器的耐压进行测定实验的结果。此外，在本实验中，测定对空气的耐压时采用氮气瓶作为压力源，用Yamato(ヤマト)产业株式会社制的压力调节器(型号YR-5062)和右下精器株式会社制的压力计(型号S41或GLT41)来进行测定。实际测定时，采用如下方法：用压力计将由压力源所供给的气体(氮气)的压力维持恒定，在此状态下确认灭火剂储藏容器是否有变化。另一方面，作为比较例，对于聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制的市售啤酒瓶(比较例1)和聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)制的市售的清凉饮料瓶(比较例2)，也进行与所述的第1及第2实施方案的灭火剂储藏容器相同的测定。 
(表22) 
Figure BPA00001330603200461
※数值表示耐压值。 
如表22所示，可知，所述各实施方案的聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制灭火剂储藏容器及聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)制灭火剂储藏容器，至少在施加2.6MPa的压力时不会出现龟裂或破损。即：可知所述第1及第2实施方案的灭火剂储藏容器的强度比市售的树脂制瓶的强度高得多。此外，市售各种瓶子的破损状况为延性破损，所述第1及第2实施方案的灭火剂储藏容器的破损为脆性破损。另外，也进行了基于水压的试验。具体地，作为水压力源，使用株式会社Kyowa(キヨ一ワ)制的手动试验泵(型号T-300N)。用右下精器株式会社制的压力计(型号S41或GLT41)进行测定。其结果，可以确认，采用所述的任意一种树脂，对灭火剂储藏容器施加2.6MPa的水压力时，该灭火剂储藏容器都不会产生龟裂或破损。另外，可以确认特别是对聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)制灭火剂储藏容器，即使施加3.0MPa的水压力，该灭火剂储藏容器也不会产生龟裂或破损。
虽然在所述各实施方案中，作为构成灭火剂储藏容器的树脂，单独采用了聚萘二甲酸乙二醇酯和聚对苯二甲酸乙二醇酯，但并不限于此。我们认为：例如，即使采用二羧酸成分和二醇成分缩聚而得到的聚酯树脂或以这些聚酯树脂为主的材料作为灭火剂储藏容器的材料而使用，至少也能达到本发明的部分效果，作为所述二羧酸成分主要采用萘二酸或对苯二酸，作为所述二醇成分主要采用乙二醇或丁二醇。换言之，认为只要是共聚树脂，就能达到本发明的至少部分效果。 
另外，作为可以采用的其他的材料的一例，可以列举聚乙烯或聚丙烯等聚烯烃、聚苯硫醚(polyphenylene sulfide)、聚苯乙烯、或聚碳酸酯。不过，即使在所述的全部材料中，从强度的观点来看，也优选采用聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)。另外，为提高透明性，优选地，单独采用聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)或采用以聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)为主、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)为辅的混合材料。进而，从透明性、强度及阻气性的观点来看，最优选单独采用聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)。即，通过采用聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)，能以更高的准确度来得到保持适度的透明性且高强度的灭火剂储藏容器。 
所述各实施方案的灭火器的灭火剂储藏容器内填充的灭火剂的种类并无特别限定。只要对构成灭火剂容器的树脂不产生影响，可以采用公知的任何灭火剂。例如，也可以作为粉末灭火器来使用。另外，对于灭火剂的填充方法及软管或喷嘴等构成部件的材质和形状等，可以适当采用现有的。 
另外，作为灭火剂的喷射方式，加压式或蓄压式都可以采用。不过，所述各实施方案为蓄压式灭火器，值得特别提出的是所述蓄压式灭火器也适应于现有的灭火器同等程度以上的高压灭火剂。进而，为防止变色和提高耐气候性，构成灭火剂储藏容器的树脂可以适当配合光稳定剂、紫外线吸收剂、防老化剂等公知的添加剂。 
另外，在所述第3至第5、第8、第11及第12实施方案中，采用了与最终成型品的筒部393，493，593，893，1193，1293相对应的部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm、15mm±0.4mm、或19mm±0.4mm的灭火剂储藏容器，但并不限于此。认为即使与最终成型品的筒部393，493，593，893，1193，1293相对应的部分的预成型坯的壁厚不足13mm±0.4mm，或超过19mm±0.4mm，也有可能得到与所述各实施方案同样良好的耐压性。另外。认为即使最终成型品的筒部393，493，593，893，1193，1293的壁厚T3不足1.2mm，另外，即使其超过2.8mm，也有可能得到与所述各实施方案同样良好的耐压性。例如，认为只要采用筒部393，493，593，893，1193，1293的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下、且该圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12以上13以下的灭火剂储藏容器，就能得到良好的耐压性。另外，认为只要采用筒部393，493，593，893，1193，1293的圆周方向的伸长率为与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.1倍以上1.2倍以下、且筒部393，493，593，893，1193，1293的圆周方向的伸长率和与所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率之积为12.1以上12.3以下的灭火剂储藏容器，就能得到更良好的耐压性。不过，考虑到环境因素，从削减材料的观点、减少成形时间和冷却时间(制造成本)的观点及成形的难易度的观点出发，优选与最终成型品的筒部393，493，593，893，1193，1293相对应部分的预成型坯的壁厚为13mm±0.4mm至15mm±0.4mm。 
如上所述，落入包括各实施方案的其他组合的本发明的范围内的变形例也包含在本发明的权利要求中。 
产业上利用的可能性
由于本发明的灭火器采用了树脂制灭火剂储藏容器，因而在灭火器行业中极为有用。 

Claims (12)

1.一种灭火器，具有灭火剂储藏容器，其中，
所述灭火剂储藏容器具有：作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部，且由无接缝的树脂形成，
所述筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，且除所述口部及所述底部之外的所述树脂的结晶率为13％以上30％以下，而且
对所述灭火剂储藏容器施加2.6MPa的压力时，所述灭火剂储藏容器不会出现龟裂或破损。
2.权利要求1所述的灭火器，所述灭火剂储藏容器通过拉伸吹塑成形而形成，所述筒部的圆周方向的伸长率为与所述筒部的所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.05倍以上1.4倍以下。
3.权利要求1所述的灭火器，所述灭火剂储藏容器通过拉伸吹塑成形而形成，所述筒部的圆周方向的伸长率为与所述筒部的所述圆周方向相垂直的方向上的伸长率的1.12倍以上1.26倍以下。
4.权利要求1所述的灭火器，所述灭火剂储藏容器由全光线透过率为5％以上75％以下的树脂形成。
5.权利要求2所述的灭火器，所述灭火剂储藏容器由全光线透过率为5％以上75％以下的树脂形成。
6.权利要求3所述的灭火器，所述灭火剂储藏容器由全光线透过率为5％以上75％以下的树脂形成。
7.权利要求1-6任一项所述的灭火器，所述筒部的壁厚为1mm以上3mm以下且所述筒部的所述树脂的结晶率为14％以上27％以下。
8.权利要求1-6任一项所述的灭火器，所述树脂为从聚萘二甲酸乙二醇酯及聚对苯二甲酸乙二醇酯中选择的至少一种树脂。
9.权利要求2、3、5或6所述的灭火器，对所述灭火剂储藏容器的内部施加3MPa的压力后产生的所述筒部的永久性变形不足1％。
10.权利要求2、3、5或6所述的灭火器，对所述灭火剂储藏容器的内部施加3MPa的压力后产生的所述筒部的永久性变形不足0.8％。
11.权利要求4-6任一项所述的灭火器，所述灭火剂储藏容器通过拉伸吹塑成形而形成，且所述拉伸吹塑成形前的预成型坯的全光线透过率为5％以上75％以下、所述预成型坯的壁厚为4mm以上30mm以下。
12.一种灭火剂储藏容器，具有作为开口部的口部、肩部、圆筒状的筒部及底部，且由无接缝的树脂形成，
所述筒部的壁厚为1mm以上5mm以下，除所述口部及所述底部之外的所述树脂的结晶率为13％以上30％以下，而且
在施加2.6MPa的压力时，不会出现龟裂或破损。
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