CN101355317A - 功率变换装置和电源装置 - Google Patents

功率变换装置和电源装置 Download PDF

Info

Publication number
CN101355317A
CN101355317A CNA2008101311411A CN200810131141A CN101355317A CN 101355317 A CN101355317 A CN 101355317A CN A2008101311411 A CNA2008101311411 A CN A2008101311411A CN 200810131141 A CN200810131141 A CN 200810131141A CN 101355317 A CN101355317 A CN 101355317A
Authority
CN
China
Prior art keywords
phase
power
current
sin
voltage
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2008101311411A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101355317B (zh
Inventor
黑神诚路
竹原信善
中西学
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Canon Inc
Original Assignee
Canon Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Canon Inc filed Critical Canon Inc
Publication of CN101355317A publication Critical patent/CN101355317A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101355317B publication Critical patent/CN101355317B/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/493—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode the static converters being arranged for operation in parallel
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • H02M7/53871—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration with automatic control of output voltage or current
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Ac-Ac Conversion (AREA)

Abstract

提供一种功率变换装置和电源装置。该功率变换装置，具有与直流电源(1)连接的具有n相(n是≥2的整数)交流输出的功率变换器(3)、和在上述直流电源和上述功率变换器之间设置的平滑单元(2)，其特征在于：上述功率变换器(2)具有控制成各相的功率波形的相位差都与把功率波形的周期n等分后的值一致，且各相的功率值都相同的控制单元(9)。

Description

功率变换装置和电源装置
本申请是申请日为2004年3月5日、申请号为200410007787.0、发明名称为“功率变换装置和电源装置”的中国申请的分案申请。
技术领域
本发明涉及功率变换装置和使用它的电源装置，该功率变换装置具有与直流电源连接的具有n相交流(n是≥2的整数)输出的功率变换器、和设在上述直流电源和上述功率变换器之间的平滑单元。
背景技术
近年来，太阳光发电系统等的系统连系的(system-tied)分散型电源普及起来。
在这样的电源装置中，从直流电源输出的直流功率输入到作为功率变换器的反相器中，转换成交流功率输出到作为负载的系统中。另外，在反相器的输入部上连接平滑单元，以实现直流电源的电压、电流的稳定化。作为该平滑单元，与反相器的输入部并联连接平滑电容器的平滑单元是一般的。
由于单相反相器的瞬时功率以输出交流的两倍的频率变化，在来自直流电源的直流功率和输出功率之间产生输出频率的两倍的功率变化，吸收较低频率的变化的平滑电容器必须是大电容的。因此，作为平滑电容器，一般选择铝电解电容器，其具有单位静电电容的尺寸和质量小且成本也低的特征(例如，参照日本特开平1-107661号公报)。
另外，已公知三相输出的反相器中平滑电容器的静电电容小(例如，参照特开昭58-33976号公报)。
但是，如果作为平滑单元使用的平滑电容器的静电电容进一步减小，可以更加小型化、轻质化和低成本化，所以期望平滑单元的小电容化。
另外，已公知一般地，铝电解电容器因周围温度的上升和自发热而寿命显著缩短。在考虑电源装置的长寿命化时，铝电解电容器的寿命成为问题。虽然也考虑过使用薄膜电容器和叠层陶瓷电容器等的可期望更长寿命的所谓固体电容器，但尺寸和质量的增大和成本的上升成为问题。
另一方面，在三相输出的反相器中，实际上现状是只有三相输出时静电电容不能足够减小。
而且，不仅是平滑电容器，用来实现直流电源的电压、电流的稳定化的平滑电抗器和有源功率滤波器等的其它平滑单元也同样期望小电容化。
发明内容
本发明的目的在于使在直流电源、和与该直流电源连接的具有n相交流(n是≥2的整数)输出的功率变换器之间设置的平滑单元小电容化。
为了实现上述目的，本发明提供一种功率变换装置，具有与直流电源连接的具有n相交流输出的功率变换器、和在上述直流电源和上述功率变换器之间设置的平滑单元，上述n是≥2的整数，其特征在于：上述功率变换器具有控制成各相的功率波形的相位差都与把功率波形的周期n等分后的值一致，且各相的功率值都相同的控制单元。
本发明有以下优选方式：
上述控制单元检测各相的输出电压，控制成使相电流和输出电压成反比。
上述平滑单元具有：在上述直流电源和上述功率变换装置之间与直流电源并联连接的第一蓄电部；一个端子与第一蓄电部并联连接的双向功率变换器；与该双向功率变换器的另一个端子连接的第二蓄电部；
以及控制双向功率变换器的功率通量使上述第一蓄电部的波动减小的平滑控制单元。
上述平滑控制单元检测上述第一蓄电部的波动，控制上述双向功率变换器的功率通量使检测波动减小。
上述平滑控制单元检测上述功率变换器的输出电压和/或输出电流的低次高谐波，并根据上述低次高谐波控制上述双向功率变换器使上述第一蓄电部的波动减小。
上述功率变换器输出各相的电压和电流相位相差90度的两相的交流。
上述控制单元控制成上述功率变换器的各相的输出电压和输出电流的相位差都相同。
上述功率变换器的输出各相与和上述功率变换器的相数相同的n相交流系统的各相连接，系统连系输出。
上述直流电源是太阳能电池或燃料电池。
上述直流电源由太阳能电池或燃料电池、和把来自太阳能电池或燃料电池的直流输出电压变换后输出的DC/DC变换器构成。
本发明还提供一种电源装置，其特征在于包括：直流电源、和与该直流电源连接的如上所述的任一种功率变换装置。
本发明中，虽然输出n相交流，通过控制成使n相各相的功率波形的相位差与把功率波形的周期n等分后得到的值都一致，且各相的功率值全部相同，即使各相的负载阻抗和系统电压不同，到各相的瞬时功率的总值基本上一定，即功率变换器的瞬时输入功率如果除去切换(switching)成分基本上一定，输入功率和输出功率的瞬时功率差的和大致为零，使应处理的能量相小化，由此可以使平滑单元小电容化。
另外，作为本发明的另一形态，提供一种功率变换装置，具有与直流电源连接的输出三相交流的功率变换器、和在上述直流电源和上述功率变换器之间设置的平滑单元，其特征在于具有：
检测三相的第1相、第2相、第3相的电压的电压检测单元；和
控制单元，该控制单元以三相中的第1相为基准，根据第2相的相电压增加/减小调整第2相的线电流的第2相成分，在第1相的线电流和第3相的线电流上分配与上述第2相成分的调整量符号相反的量，进行减少/增加调整，且以三相中的第1相为基准，根据第3相的相电压增加/减小调整第3相的线电流的第3相成分，在第1相的线电流和第2相的线电流上分配与上述第3相成分的调整量符号相反的量，进行减少/增加调整，同时，
使三相的瞬时功率的合计值psum(t)满足下式：
d(psum)dt≈0
其中，psum(t)＝第1相的相电压·第1相的线电流
             +第2相的相电压·第2相的线电流
             +第3相的相电压·第3相的线电流。
优选地，上述本发明的另一形态具有如下控制单元，该控制单元使三相的瞬时的线电流的合计值isum(t)满足下式：
isum(t)＝0
其中，isum(t)＝第1相的线电流+第2相的线电流+第3相的线电流。
优选地，第1相的电压v1、第2相的电压v2、第3相的电压v3用下式表示时，
v1＝V1·sin(θ)
v2＝V2·sin(θ+2π/3)
v3＝V3·sin(θ+4π/3)
以第1相为基准，
Ga＝V2/V1
Gb＝V3/V1
控制成第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3满足下式：
i1＝I0·(sin(θ)+I12·sin(θ+2π/3)+I13·sin(θ+4π/3)
i2＝I0·((1-2·Ka)·sin(θ+2π/3)+I23·sin(θ+4π/3))
i3＝I0·(I32·sin(θ+2π/3)+(1-2·Kb)·sin(θ+4π/3))
I12+I32＝2·Ka
I13+I23＝2·Kb
(I0是任意的数)
其中，
Ka＝(V2-V1)/(2·V2+V1)＝(Ga-1)/(2·Ga+1)
Kb＝(V3-V1)/(2·V3+V1)＝(Gb-1)/(2·Gb+1)。
优选地，第1相的电压v1、第2相的电压v2、第3相的电压v3用下式表示时，
v1＝V1·sin(θ)
v2＝V2·sin(θ+2π/3)
v3＝V3·sin(θ+4π/3)
以第1相为基准，
Ga＝V2/V1
Gb＝V3/V1
控制成第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3满足下式：
i1＝I0·(sin(θ)+I12·sin(θ+2π/3)+I13·sin(θ+4π/3)
i2＝I0·((1-2·Ka)·sin(θ+2π/3)+I23·sin(θ+4π/3))
i3＝I0·(I32·sin(θ+2π/3)+(1-2·Kb)·sin(θ+4π/3))
I12+I32＝2·Ka
I13+I23＝2·Kb
(I0是任意的数)
其中，
Ka＝(V2-V1)/(3·V2)＝(Ga-1)/(3·Ga)
Kb＝(V3-V1)/(3·V3)＝(Gb-1)/(3·Gb)。
16.如权利要求14所述的功率变换装置，其特征在于：
I12＝I32＝Ka
I13＝I23＝Kb，且
控制成第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3满足下式：
i1＝I0·(sin(θ)+Ka·sin(θ+2π/3)+Kb·sin(θ+4π/3)
i2＝I0·((1-2·Ka)·sin(θ+2π/3)+Kb·sin(θ+4π/3))
i3＝I0·(Ka·sin(θ+2π/3)+(1-2·Kb)·sin(θ+4π/3))。
优选地，把第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3控制成
I12＝2·Ka·(V3/(V1+V3))、I32＝2·Ka·(V1/(V1+V3))
I13＝2·Kb·(V2/(V1+V2))、I23＝2·Kb·(V1/(V1+V2))。
优选地，还以相同的相位对各相电流进行进相或迟相的电流控制。
作为基准的第1相选择三相中的相电压的大小为第2大的相。
本发明还提供一种电源装置，其特征在于包括：直流电源、和与该直流电源连接的如上所述的本发明的另一形态的功率变换装置。
根据本发明，即使各相的负载阻抗和系统电压不同，到各相的瞬时功率的总值基本上一定，即功率变换器的瞬时输入功率如果除去切换成分基本上一定，输入功率和输出功率的瞬时功率差的和大致为零，使应处理的能量相小化，由此可以使平滑单元小电容化。
通过以下的结合附图的描述，本发明的其它特征和优点将更加显而易见。
附图说明
图1是展示本发明的第1基本构成例的图。
图2是展示本发明的第2基本构成例的图。
图3是展示本发明的第3基本构成例的图。
图4是展示本发明的第4基本构成例的图。
图5是展示本发明的第1具体构成例的图。
图6是展示本发明的第2具体构成例的图。
图7是展示本发明的第3具体构成例的图。
图8是根据本发明的电源装置的其它具体构成例的图。
图9是根据本发明的电源装置的其它具体构成例的图。
具体实施方式
首先，基于图1-4，说明本发明的基本构成例。另外，图1-4中相同的标号表示相同的部件。
图1中，电源装置100由直流电源1和与其连接的功率变换装置200构成。功率变换装置200由输入来自直流电源1的直流功率并变换成多相交流功率后输出到多相负载4的功率变换器3、和设在上述直流电源与上述功率变换器3之间的平滑单元2构成。
对直流电源1的种类无特别限制，可以采用输出直流功率的直流发电机和电池等。但是，本发明对输出阻抗大的直流电源更有效，从这点出发，例如太阳能电池、燃料电池、热电发电等是优选的。另外，直流电源1也可以是通过DC/DC转换器对上述直流功率进行电压变换向平滑单元2输出直流功率的构成。作为DC/DC转换器，可适当使用断路器方式、回扫方式、推挽方式等的电路方式、绝缘方式、非绝缘方式的绝缘型等，但没有限制。
功率变换器3包括：把直流功率变换成n相(n是≥2的整数)的交流功率的变换主电路5、和以n相中各相的功率波形的相位差都与把功率波形的周期n等分得到的值一致且各相的功率值都相同的方式控制变换主电路5的控制单元9。
变换主电路5只要是能把来自直流电源1的直流功率变换成n相交流功率的就可以。例如，有三相桥反相器电路、或把多个单相桥反相器电路输出到n相的各相的(例如把两台单相桥反相器电路输出到两相的各相)构成，可以是使用公知公用的电路方式的各种构成。
控制单元9根据需要具有适当的各相的电压、电流、功率的一部分或全部的检测单元，同时具有以使各相的功率波形的相位差都与把功率波形的周期n等分得到的值一致且各相的功率值都相同的方式进行调整的调整单元。
调整单元可由具有RAM、ROM、I/O等的CPU或DSP，模拟处理电路，数字处理电路等适当构成。用调整单元对各相的功率值进行调整可以实现例如，以使检测的各相的功率一致的方式调整各相的输出，以使检测的各相的电压和电流的积即表象功率一致的方式调整到各相的输出的大小，调整成使与各相的电压对应的各相的电流值成反比的关系。在以使与各相的电压对应的各相的电流值成反比关系的方式进行的调整中，由于可以只进行简单运算，具有控制简单的优点。另外，调整单元对各相的功率波形的相位差的调整，可以用例如在内部具有基准的振荡单元，通过使用预定时钟差的分周信号生成n相的基准频率信号，基于上述基准频率信号进行交流功率等的各种构成来实现。
如图2所示，分别具有变换主电路5a、5b和控制单元9a、9b的、把n相输出的多个功率变换器3a、3b的输入和输出并联连接的构成也是可以的。此时，通过使多个功率变换器3a、3b的切换定时移位(例如三角波等的通过比较载波信号和调制信号而生成PWM信号时，使载波信号的相位移位)，可以减少切换动作和由此导致的波动，因此，通过本发明可以在小电容化的切换波动的影响相对较高的情况下进一步提高其小电容化的效果。
另外，如图3所示，分别具有变换主电路5a、5b和控制单元9a、9b，把n相输出的多个功率变换器3a、3b的输入并联连接，把各输出分别输出到n相负载4a、4b那样的构成也可以。此时，从功率变换器3a到负载4a的输出功率和从功率变换器3b到负载4b的输出功率的大小、相位、频率不一定非要相同。控制单元9a、9b可以共用其一部分或全部，具有小型化且成本低的优点。
而且，如图4所示，作为功率变换器3c，具有输出单相的多个变换主电路6a、6b和控制各变换主电路6a、6b的控制单元9，变换主电路6a、6b的单相交流功率分别向单相负载7a、7b输出的构成也是可以的。图4的控制单元9也与图1中说明的相同，所以可以与上述同样地控制单相输出的变换主电路6a、6b的输出功率的相位和功率的大小。
在图1-4中的任一个中，功率变换器3、3a、3b、3c中的控制单元9、9a、9b控制的n相交流功率的相位是把n相交流功率的周期n等分得到的，例如如果是三相交流功率则各相位差控制成120度。这意味着在电压和电流的周期中各相的电压相位差和电流相位差控制成120度。另外，如果是两相交流功率，则相对于交流功率周期，各相的电压相位差和电流相位差控制成180度。这意味着在电压和电流的周期中各相的电压相位差点和电流相位差控制成90度。此外，四相以上也是同样。另外，在n不是质数时，也可以理解为把因数分解得到的多个质数的多相系统组合起来。
在图1-4中的任一个中，作为平滑单元2、与功率变换器3、3a、3b、3c的构成相应地，如果是电压形则采用把直流电源1的输出并联连接的电容性单元，如果是电流形则采用串联在直流电源1和功率变换器3之间的电感性单元。
作为上述电容性单元，可举出例如电容器。只要对使用电压、波动电压、波动电流、等价串联电阻ESR、允许损失、使用环境等的使用条件适合，对电容器的种类没有特别限定，例如可以使用薄膜电容器、叠层陶瓷电容器、钽电解电容器、铝电解电容器等、以及它们的组合。作为平滑单元2使用电容器时，如果使同种类的电容器小电容化，等价串联电阻ESR高，所以介质衰耗因数小、相同静电电容下的等价串联电阻ESR小的种类是优选的。尤其是介质衰耗因数小的薄膜电容器、层叠陶瓷电容器等是合适的。
作为电感性单元，可举出线圈，只要对使用电压、波动电压、波动电流、等价串联电阻ESR、允许损失、使用环境等的使用条件适合，对磁性材料的种类和形状、卷线的结构等没有特别的限制，但在例如小型化时优选地选择饱和磁力线密度高的磁性材料。
另外，也可以是电容性单元和电感性单元组合而成的L型、π型、T型等的构成。
另外，作为电容性单元，也可以采用包括：与直流电源1的输出并联连接的第一蓄电单元、一个端子与第一蓄电单元并联连接的双向功率变换器、与该双向功率变换器的另一个端子并联连接的第二蓄电单元、和控制功率通量的平滑控制单元的构成。通过提高第二蓄电单元的电压利用率，可以使第一蓄电单元大幅度地小电容化，作为整体也可以小电容化。另外，也可以共用平滑控制单元和控制单元而构成，具有小型化和成本低的优点。另外，由于容易使双向功率变换器和变换主电路5的切换定时同步，具有可使修整(beet)降低和与第一蓄电单元的切换动作伴随的波动降低的优点。
上述的设置一种有源滤波器的场合可以进一步降低波动。另外，与对于现有的反相器使用有源滤波器的构成相比，由于本发明的构成中应处理的能量少，双向功率变换器的瞬时处理电容和蓄电单元的电容可以大幅度小电容化，所以可以小型化和低成本化。另外，由于对于整个电源装置的功率由双向功率变换器处理的功率与现有构成相比非常小，具有提高转换效率的优点。另外，如果检测第一蓄电部的波动，尤其是第一蓄电部的波动电压，控制上述双向功率变换器的功率通量使得检测的波动电压减小，就可以简单且可靠地由第二蓄电单元吸收功率的脉动，具有可以使第一蓄电部小电容化的优点。而且，检测出功率变换器的输出电压和/或输出电流的低次高谐波，如果控制双向功率变换器使得与由上述低次高谐波产生的高谐波功率成分对应的第一蓄电部的波动减小，可以在第二蓄电单元有效地吸收特定的波动，由此可使第一蓄电部小电容化。低次高谐波的次数越低，波动的抑制效果越大，作为低次高谐波，优选为10次以下，5次以下的低次高谐波特别有效果。
作为多相负载4和单相负载7a、7b，可以适用各种电阻负载、马达负载、系统或其组合等。在多相负载4的场合，各相的阻抗或电压无须相同，也可以不同。另外，即使各相的功率不同也能获得本发明的效果，但如果各相的功率接近则更优选，各相的功率相同则最优选。在负载是系统时，优选地控制成各相的电压和电流的相位差总是相同。
下面，说明本发明的具体构成例。
(第一具体构成例)
图5是展示本发明的第一具体构成例的图。
电源装置101由太阳能电池11、和与该太阳能电池11连接的功率变换装置201构成。功率变换装置201具有：与太阳能电池11的输出的输出并联直接的平滑电容器12、把由太阳能电池11发电的直流功率变换成三相交流功率的切换电路13、使电流平滑的连系电抗器16和中性线电抗器16b，通过开闭单元17把三相交流功率输出到三相四线式的三相系统14。这是由太阳能电池和系统连系反相器构成的所谓系统连系太阳光发电系统。另外，具有检测各相电流Ia、Ib、Ic的电流检测单元15、系统的各线间电压Vab、Vbc、Vca的电压检测单元18，各检测信号波输出到控制单元19。
控制单元19监视系统的各线间电压Vab、Vbc、Vca的大小和频率，在出了预定范围时停止切换电路13，同时关闭开闭单元17。通常时，进行电流控制，使各相电流Ia、Ib、Ic成为所期望的大小，调整到切换电路13的PWM驱动信号的占空比(duty)。进行这样的电流控制，控制性强、适合系统连系(system-tie)反相器。
开闭单元17使用在一般的系统连系系统中使用的具有机械的接点的开闭单元，使用例如磁铁触点和中继器等。
电压检测单元18只要能检测出作为系统连系反相器一般要求的电压的大小和频率(或相位)即可，除此之外没有限制。也可以把电压大小和频率(或相位)分别检测的。此时，可以兼用检测单元。
电流检测单元15可以适用系统连系反相器中通常使用的霍尔传感器方式或分流电阻方式等，对此没有限制。在这样的系统连系反相器中，通常通过MPPT控制，生成使太阳能电池11的输出最大的输出指令值。
在上述构成中，控制单元19从系统的线间电压Vab、Vbc、Vca通过Δ-Y变换求相电压。通常时候，生成输出与各相电压同相位的电流的各相的电流基准信号。另外，通过对输出指令值附加与各相的电压大小成反比的系数，算出各相的电流指令值的大小。并且，通过使电流基准信号和各相的电流指令值相乘来生成各相的电流目标波形。
通过上述的构成，在各相相同的功率以功率1输出。由此，可以控制成三相中各相的功率波形的相位差都与把功率波形的周期三等分得到的120度一致，且各相的功率值都相同，即使在系统电压不平衡市场合到各相的瞬时功率的合计值也基本上一定。通过使输入功率和输出功率的瞬时功率差大致为零，使应处理的能量极小化，可使平滑电容器12的静电电容小电容化。
另外，只要控制成生成使各相的电压和电流的相位差相同的电流基准信号，且表相功率相同，就能获得同样的效果。因此，在进行进相无效功率控制时也可以进行上述的控制。
另外，相电压的检测不受上述限定，例如，各相的线与电容器Y(星形)连接，检测从电容器的中间连接点到各相的电容器两端的电压的构成也是可以的。
(第二具体构成例)
图6是展示本发明的第二具体构成例的图，与图5所示的第一具体构成例大多是相同的构成，标以相同标号的表示相同的部件。该第二具体构成例在在太阳能电池11和平滑电容器12之间有DC/DC变换器21这一点上与第一具体构成例不同。202是功率变换装置、102是电源装置。
如图6所示，DC/DC变换器21构成在与太阳能电池11和平滑电容器22并联连接接受太阳能电池11的直流功率的同时，通过升压用的线圈23、切换单元24、逆流防止用的二极管25使直流电压升压的所谓升压断路电路，把直流电压升压成所希望的电压，输出到平滑电容器12。由于平滑电容器12只要负担与DC/DC变换器21的切换动作伴随的高频成分即可，所以可以选择小电容的电容器。
这样，通过插入DC/DC变换器21，在太阳能电池11的电压低时，也由DC/DC变换器21获得系统连系反相器所必需的电压，所以具有适用范围宽的优点。
另外，也可以把DC/DC变换器21的切换控制与控制单元19分别设置来构成，此时，具有可以在分离的场所设置DC/DC变换器21和控制单元19的优点。另外，如果使DC/DC变换器21的切换控制和控制单元19其用，容易小型化和低成本化，而且，容易使DC/DC变换器21和切换电路13的切换定时同步，所以具有可以使修整降低和与平滑电容器12的切换动作伴随的波动降低的优点。
(第三具体构成例)
图7是展示本发明的第三具体构成例的图，与图5相同的标号表示相同的部件。203是功率变换装置。
本例的电源装置103与第一具体构成例最大的不同点在于，具有两个单相反相器，分别输出到单相的电阻负载34d、34e。各单相反相器的输入利用相同的平滑电容器12，由单相桥33d、33e分别变换成单相交流，分别向电阻负载34d、34e输出经连系电抗器16平滑后的电流。由电流检测单元15检测各单相反相器的输出电流Id、Ie，由电压检测单元18检测施加在各电阻负载34d、34e上的输出电压Vd、Ve，输出到控制单元39。
控制单元39在内部以90度的相位差生成正弦波形状的第一基准信号和第二基准信号。各单相反相器通过在基准信号上乘上输出指令值计算调制信号，通过将其与作为载波信号的三角波信号相比生成PWM信号，驱动单相桥33。构成为第一基准信号在单相桥33d、第二基准信号在单相桥33e的驱动中使用。在此，从各相的输出电流Id、Ie和输出电压Vd、Ve计算各相的输出功率。而且，以使各相的输出功率的功率值一致的方式，以输出功率大的输出指令值小的方式，以输出功率小的输出指令值大的方式，调整各相的输出指令值。
通过这样的构成，向两个电阻负载34d、34e供给相位差90度的正率波的电压和电流。此时，各电阻负载34d、34e的功率是电压和电流的两倍的频率的交流成分，但各电阻负载34d、34e的功率的相位差是把该功率的周期二等分得到的180度。另外，由于控制成各电阻负载34d、34e的功率相同，两个电阻负载34d、34e的瞬时功率的合计值是(sinθ)2+(cosθ)2＝1的关系那样的一定的值，各单相反相器的输出功率的合计值如果除去切换成分，也是一定的。由此，由于在输入功率和输出功率之间瞬时功率的差几乎没有，所以可以充分地减小平滑电容器12的静电电容。
另外，在本例中，构成为输出功率的功率值一致，但也可以作为与输出电压、输出电流等的动作条件对应的数据预先具有各单相反相器的变换效率，用成为动作条件的变换效率数据除算输出功率，运算各单相反相器的输入功率，而取代输出功率，控制成它们一致，即使在使用不同的电阻负载的场合，也可以大致修正因变换效率不同导致的功率误差，各单相反相器的输入功率的合计值除去切换成分以外也是一定的。由于在电路方式和构成部件不同的场合，使用变换效率数据的修正也可以减小功率的误差，得到了更优选的效果。
另外，不检测输出功率，而是检测各单相桥的输入功率，使它们一致的构成也可以，例如可以构成为分别检测各单相桥的输入部的电路，使各输入电流的平均值一致。
而且，并不限定于上述，在电压相位相差90度的两相的系统中连系输出的场合下也可以适用本发明。此时，也可以通过斯科特接线(Scott connection)变压器或伍德桥接线(Woodbridge connection)变压器等把上述两相输出到三相系统中。
(第四具体构成例)
在此，展示第四具体构成例。采用了与展示第一具体构成例的图5相同的构成，但控制单元19的电流控制方法，更具地说就是有关电流指令值的生成的构成不同。
首先，考虑三相中只有一相的相电压不同的场合。
三相(A相、B相、C相)的相电压中C相的电压与另两相不同时，各相电压的瞬时值va、vb、vc由下式表示：
va＝Vo·sin(θ)
vb＝Vo·sin(θ+2π/3)
vc＝Vo·k1·sin(θ+4π/3)
其中，θ＝2π·f·t(f是三相系统的频率，t是时刻)。
Vo是作为基准的相电压va、vb的振幅(在此为常数)，k1是用来用上述Vo表示相电压vc的振幅的系数，用以下表示：
k1＝(C相电压振幅值)/(A相电压振幅值Vo)
在此，控制调整C相成分电流，使各相线电流的瞬时值ia、ib、ic用系数k2(k2＝(k1-1)/(2×k1+1))表示如下：
ia＝Io·(sin(θ)+k2·sin(θ+4π/3))
ib＝Io·(sin(θ+2π/3)+k2·sin(θ+4π/3))
ic＝Io·((1-2·k2)·sin(θ+4π/3))
即，以从C相线电流按约2·k2的比例减少C相成分的方式进行调整，但C相成分的上述调整量2·k2是在另两个线电流上均匀地分配，A相线电流和B相线电流被增加约k2的C相成分。
三相的瞬时功率pa、pb、pc为：
pa＝va·ia
pb＝vb·ib
pc＝vc·ic
所以三相的瞬时功率的合计值psam为：
psum＝pa+pb+pc
＝va·ia+vb·ib+vc·ic
如果把各相电压和各相线电流代入上式，则导出下式：
psum＝3/2·Vo·Io+Vo·Io·sin2(θ+4π/3)·[-k2·(2·k1+1)+k1-1]
其中，上式的第一项是常数。第二项中，由于k2＝(k1-1)/(2×k1+1)，[-k2·(2·k1+1)+k1-1]＝0。因此，上式的第二项为0，三相的瞬时功率的合计值psum为：
psum＝3/2·Vo·Io(恒定值)，
不发生输出功率的脉动。由此，输入功率和输出功率的瞬时功率差大致为零，使应处理的能量极小化，从而可以使平滑电容器12的静电电容小电容化。
作为一例，计算三相的相电压分别为115V、115V、117V时的输出功率的脉动。
现在把输出功率波动率用下式定义：
输出功率波动率＝(psum的峰到峰值)/(psum的平均值)。
在现有的三相的线电流相同大小且流过相同功率的电流时，如果计算输出功率波动率，为1.327％。与此相对，基于本构成例，在调整控制到
k1＝117/115＝1.01739、k2＝0.00537、(1-2·k2)＝0.98854时，输出功率波动率为0.000％。这样，在一相的相电压不同时，通过调整和基准相有效功率相同的作为调整对象的相的电流，同时在基准相和其它相的电流上分配与调整电流符号相反的电流以抵销无效功率，可以很好地抑制瞬时输出功率的合计值psum的时间变动，抑制输入功率的脉动。在上述的电流分配中，也考虑电流分配导致的电流分配之前的有效功率的变动，进行电流调整。由此，通过使应处理的能量极小化，使平滑电容器12的静电电容小电容化。
下面，考虑三相(A相、B相、C相)的相电压中的任一个都不同的场合。各相电压的瞬时值va、vb、vc由下式表示：
va＝Vo·sin(θ)
vb＝Vo·k1b·sin(θ+2π/3)
vc＝Vo·k1c·sin(θ+4π/3)
其中，θ＝2π·f·t(f是三相系统的频率，t是时刻)。
Vo是作为基准的相电压va的振幅(在此为常数)，k1b和k1c是用来用上述Vo表示相电压vb和vc的振幅的系数，用以下表示：
k1b＝(B相电压振幅值)/(A相电压振幅值Vo)
k1c＝(C相电压振幅值)/(A相电压振幅值Vo)。
在此，控制调整B相成分电流和C相成分电流，使各相线电流的瞬时值ia、ib、ic用系数k2b、k2c(k2b＝(k1b-1)/(2×k1b+1)，k2c＝(k1c-1)/(2×k1c+1))表示如下：
ia＝Io·(sin(θ)+k2b·sin(θ+2π/3)+k2c·sin(θ+4π/3))
ib＝Io·((1-2·kb2)·sin(θ+2π/3)+k2c·sin(θ+4π/3))
ic＝Io·(k2b·sin(θ+2π/3)+(1-2·kc2)·sin(θ+4π/3)
即，以从B相线电流按约2·k2b的比例减少B相成分的方式进行调整，但B相成分的上述调整量2·k2b是在另两个线电流上均匀地分配，A相线电流和C相线电流被增加约k2b的B相成分。另外，以从C相线电流按约2·k2c的比例减少C相成分的方式进行调整，但C相成分的上述调整量2·k2c是在另两个线电流上均匀地分配，A相线电流和B相线电流被增加约k2c的C相成分。
作为一例，计算三相的相电压分别为117V、115V、119V时的输出功率的脉动。
现在把输出功率波动率用下式定义：
输出功率波动率＝(psum的峰到峰值)/(psum的平均值)
在现有的三相的线电流相同大小且流过相同功率的电流时，如果计算输出功率波动率，为1.974％。与此相对，基于本构成例，在调整控制到
k1b＝115/117＝0.98291、k2b＝-0.00576、(1-2·k2b)＝1.01153
k1c＝119/117＝1.01709、k2c＝0.00563、(1-2·k2c)＝0.98873时，输出功率波动率为0.013％。这样，在三相的相电压都不同时，通过对两相调整和基准相有效功率相同的作为调整对象的相的电流，同时在基准相和其它相的电流上分配与调整电流符号相反的电流以抵销无效功率，可以很好地抑制瞬时输出功率的合计值psum的时间变动，抑制输入功率的脉动。在上述的电流分配中，也考虑电流分配导致的电流分配之前的有效功率的变动，进行电流调整。由此，通过使应处理的能量极小化，使平滑电容器12的静电电容小电容化。
不管作为基准的相电压是哪一个相电压，输出功率的脉动都更加降低。如果以三相的相电压中的作为中间的电压值的相电压作为基准Vo，则输出功率的脉动降低最多，是优选的。
另外，在本构成中，由于在中性线上流过的电流为0，成为图8所示的输出到三相三线式的三相系统14b的电源装置104。也可以是图9所示的把具有DC/DC变换器21的电源装置105输出到三相三线式的三相系统14b的构成。另外，图8中，204是功率变换装置，136是切换电路，图9中205是功率变换装置。图8和图9中与图5和图6中相同的标号表示相同的部件。
(第五具体构成例)
在此，展示第五具体构成例。采用了与展示第一具体构成例的图5相同的构成，但控制单元19的电流控制方法，更具地说就是有关电流指令值的生成的构成不同。
考虑三相(A相、B相、C相)的相电压中的任一个都不同的场合。各相电压的瞬时值va、vb、vc由下式表示：
va＝Vo·sin(θ)
vb＝Vo·k1b·sin(θ+2π/3)
vc＝Vo·k1c·sin(θ+4π/3)
其中，θ＝2π·f·t(f是三相系统的频率，t是时刻)。
Vo是作为基准的相电压va的振幅(在此为常数)，k1b和k1c是用来用上述Vo表示相电压vb和vc的振幅的系数，用以下表示：
k1b＝(B相电压振幅值)/(A相电压振幅值Vo)
k1c＝(C相电压振幅值)/(A相电压振幅值Vo)。
在此，控制调整B相成分电流和C相成分电流，使各相线电流的瞬时值ia、ib、ic用系数k2b、k2c(k2b＝(k1b-1)/(2×k1b+1)，k2c＝(k1c-1)/(2×k1c+1))表示如下：
ia＝Io·{sin(θ)
        +k2b·(k1c/(1+k1c))·sin(θ+2π/3)
        +k2c·(k1b/(1+k1b)·sin(θ+4π/3)}
ib＝Io·{
        (1-2·kb2)·sin(θ+2π/3)
        +k2c·(1/(1+k1b))·sin(θ+4π/3)}
ic＝Io·{
        (k2b·(1/(1+k1c))·sin(θ+2π/3)
        +(1-2·kc2)·sin(θ+4π/3)}
即，以从B相线电流按约2·k2b的比例减少B相成分的方式进行调整，但B相成分的上述调整量2·k2b是在另两个线电流上与相电压成反比地分配，A相线电流上被增加约k2b·(k1c/(1+k1c))的B相成分，C相线电流上被增加约k2b·(1/(1+k1c))的B相成分。另外，以从C相线电流按约2·k2c的比例减少C相成分的方式进行调整，但C相成分的上述调整量2·k2c是在在另两个线电流上与相电压成反比地分配，A相线电流上被增加约k2c·(k1b/(1+k1b)的C相成分，B相线电流上被增加约k2c·(1/(1+k1b)的C相成分。
作为一例，计算三相的相电压分别为117V、115V、119V时的输出功率的脉动。
在现有的三相的线电流相同大小且流过相同功率的电流时，如果计算输出功率波动率，为1.974％。与此相对，基于本构成例，在调整控制到
k1b＝115/117＝0.98291、k2b＝-0.00576、(1-2·k2b)＝1.01153
k1c＝119/117＝1.01709、k2c＝0.00563、(1-2·k2c)＝0.98873
k2b·(k1c/(1+k1c))＝-0.00571、k2b·(1/(1+k1c))＝-0.00581
k2c·(k1b/(1+k1b))＝0.00559、k2c·(1/(1+k1b))＝0.00568
时，输出功率波动率为0.003％。这样，在三相的相电压都不同时，通过对两相调整和基准相有效功率相同的作为调整对象的相的电流，同时在基准相和其它相的电流上分配与调整电流符号相反的电流以抵销无效功率，可以很好地抑制瞬时输出功率的合计值psum的时间变动，抑制输入功率的脉动。在上述的电流分配中，也考虑电流分配导致的电流分配之前的有效功率的变动，进行电流调整。由此，通过使应处理的能量极小化，使平滑电容器12的静电电容小电容化。另外，本具体构成例虽然与第四具体构成例相比计算量略有增加，但与第四具体构成例相比输出功率波动率更小，且更加地抑制了输出功率的脉动，是优选的。
不管作为基准的相电压是哪一个相电压，输出功率的脉动都更加降低。如果以三相的相电压中的作为中间的电压值的相电压作为基准Vo，则输出功率的脉动降低最多，是优选的。
另外，在本构成中，由于在中性线上流过的电流为0，成为图8所示的输出到三相三线式的三相系统14b的电源装置104。也可以是图9所示的把具有DC/DC变换器21的电源装置105输出到三相三线式的三相系统14b的构成。
(第六具体构成例)
在此，展示第六具体构成例。与第四、五具体构成例同样地，采用了与展示第一具体构成例的图5相同的构成，但控制单元19的电流控制方法，更具地说就是有关电流指令值的生成的构成不同。
考虑三相(A相、B相、C相)的相电压中的任一个都不同的场合。各相电压的瞬时值va、vb、vc由下式表示：
va＝Vo·sin(θ)
vb＝Vo·k1b·sin(θ+2π/3)
vc＝Vo·k1c·sin(θ+4π/3)
其中，θ＝2π·f·t(f是三相系统的频率，t是时刻)。
Vo是作为基准的相电压va的振幅(在此为常数)，k1b和k1c是用来用上述Vo表示相电压vb和vc的振幅的系数，用以下表示：
k1b＝(B相电压振幅值)/(A相电压振幅值Vo)
k1c＝(C相电压振幅值)/(A相电压振幅值Vo)。
在此，控制调整B相成分电流和C相成分电流，使各相线电流的瞬时值ia、ib、ic用系数k2b、k2c(k2b＝(k1b-1)/(3×k1b+1)＝(1-1/k1b)/3，k2c＝(k1c-1)/(3×k1c+1)＝(1-1/k1c)/3)表示如下：
ia＝Io·{sin(θ)
        +k2b·(k1c/(1+k1c))·sin(θ+2π/3)
        +k2c·(k1b/(1+k1b)·sin(θ+4π/3)}
ib＝Io·{
        (1-2·kb2)·sin(θ+2π/3)
        +k2c·(1/(1+k1b))·sin(θ+4π/3)}
ic＝Io·{
        (k2b·(1/(1+k1c))·sin(θ+2π/3)
        +(1-2·kc2)·sin(θ+4π/3)}
即，以从B相线电流按约2·k2b的比例减少B相成分的方式进行调整，但B相成分的上述调整量2·k2b是在另两个线电流上与相电压成反比地分配，A相线电流上被增加约k2b·(k1c/(1+k1c))的B相成分，C相线电流上被增加约k2b·(1/(1+k1c))的B相成分。另外，以从C相线电流按约2·k2c的比例减少C相成分的方式进行调整，但C相成分的上述调整量2·k2c是在在另两个线电流上与相电压成反比地分配，A相线电流上被增加约k2c·(k1b/(1+k1b)的C相成分，B相线电流上被增加约k2c·(1/(1+k1b)的C相成分。即，虽然与第五具体构成例的调整电流2·k2b的大小不同，但调整电流的不同符号部分的分配方法相同。
作为一例，计算三相的相电压分别为117V、115V、119V时的输出功率的脉动。
在现有的三相的线电流相同大小且流过相同功率的电流时，如果计算输出功率波动率，为1.974％。与此相对，基于本构成例，在调整控制到
k1b＝115/117＝0.98291、k2b＝-0.00580、(1-2·k2b)＝1.01159
k1c＝119/117＝1.01709、k2c＝0.00560、(1-2·k2c)＝0.98880
k2b·(k1c/(1+k1c))＝-0.00575、k2b·(1/(1+k1c))＝-0.00585
k2c·(k1b/(1+k1b))＝0.00555、k2c·(1/(1+k1b))＝0.00565时，输出功率波动率为0.010％。这样，在三相的相电压都不同时，通过对两相调整和基准相有效功率相同的作为调整对象的相的电流，同时在基准相和其它相的电流上分配与调整电流符号相反的电流以抵销无效功率，可以很好地抑制瞬时输出功率的合计值psum的时间变动，抑制输入功率的脉动。在上述的电流分配中，也考虑电流分配导致的电流分配之前的有效功率的变动，进行电流调整。由此，通过使应处理的能量极小化，使平滑电容器12的静电电容小电容化。另外，还充分地抑制了功率的脉冲，与第五具体构成例相比，本具体构成例由于可以减少计算量，可以构成小型且低成本的控制单元，是优选的。
另外，也可以象第五具体构成例那样在两个相的线电流上均等地进行电流分配，在这样的构成中可以更加减少计算量，构成小型且低成本的控制单元，是优选的。如果计算此时的功率波动率，为0.019％，也可以充分地抑制功率的脉动。
不管作为基准的相电压是哪一个相电压，输出功率的脉动都更加降低。如果以三相的相电压中的作为中间的电压值的相电压作为基准Vo，则输出功率的脉动降低最多，是优选的。
另外，在本构成中，由于在中性线上流过的电流为0，成为图8所示的输出到三相三线式的三相系统14b的电源装置104。也可以是图9所示的把具有DC/DC变换器21的电源装置105输出到三相三线式的三相系统14b的构成。
另外，对于第四、五、六具体构成例的电流调整方法，即使再使相电流均等地进行进相或迟相的相位调整，三相的瞬时功率的合计值psam的交流成分的有效值也没有变化。因此，通过统一调整电流相位和组合，可以确保输出功率的脉动抑制。可以控制有效功率的合计值和无效功率的合计值。
另外，不限于上述情形，可以有各种变形。例如，可变形成通过Y-Δ变换把相电压变换成线间电压的方式。
也可以导出满足三相的瞬时功率的合计psum的时间微分为0或近似为0的条件的电流式，基于它进行电流控制，可以把输出功率的脉动抑制在0或近似为0附近。而且，在上述条件中导出满足三相的线电流的瞬时值的合计值为0或近似为0的条件的电流式，基于它进行电流控制，可以把输出功率的脉动抑制在0或近似为0附近，同时，可以把中性线的电流控制在0或近似为0附近。另外，作为三相的线电流的瞬时值的合计值为0的条件，在三相电流用下式表示时，
i1＝I11·sin(θ)+I12·sin(θ+2π/3)+I13·sin(θ+4π/3)
i2＝I21·sin(θ)+I22·sin(θ+2π/3)+I23·sin(θ+4π/3)
i3＝I31·sin(θ)+I32·sin(θ+2π/3)+I33·sin(θ+4π/3)
其中，θ＝2π·f·t(f是三相系统的频率、t是时刻)满足下式
I11+I21+I31＝I12+I22+I32＝I13+I23+I33＝A
(A是任意的常数)
的条件就可以。在以三相的线电流的瞬时值的合计值为0的条件为优先，再进行以三相的瞬时功率的合计Psnm的时间微分为0或近似为0作为条件的电流式控制的场合中，由于流过中性线的电流为0，也得到三相三线式。此时优选的电流的条件为以下的附近。基于三相的线电流为三相交流和同相位的状态，相对于三相中的基准相，在剩余的两个相中的一个相中，考虑一个相的线电流，使一个相与基准相的相电压和一个相与基准相的线电流成反比。此时，三个相的各功率具有交流系统的两倍的频率，其交流成分大小相同且相位的间隔相等，三个相的功率的合计值在时间上为恒定的值。而且作为一个相的相电压和同相位的电流成分的调整，以从基准相的电流值的大小减去一个相的电流值的大小得到的值的1/3的大小作为第一调整值时，以在各相的线电流上加上与一个相的相电压同相位且大小为第一调整值的电流的方式进行调整。另外，其它相的相电压和同相位的电流成分的调整也同样地进行。如果导出此时的瞬时功率的公式，由于相电压的比大致在1左右，所以可以使瞬时功率的变化近似为0。例如，三相电压中的两个电压的大小为V，剩下的电压为V·(1+ΔV)(其中|ΔV|≤0.1时)，psum的变动成分为
psum的变动成分＝V·A·(ΔV)2sin2θ/{3·(1+ΔV)}
由此，此时的功率波动率是
功率波动率＝2·(ΔV)2/{3·(HΔV)}
，由于|ΔV|≤0.1，功率波动率为0.202％以下，可以很好地抑制瞬时功率的变动。
另外，通过使三相的瞬时功率的合计值psum的时间微分值为0，对于平滑单元的小型化最好，但在实用上，优选地，功率波动率为使用本发明的控制前的1/2以下，平滑单元可以更加小型化。更优选地，功率波动率为使用本发明的控制前的1/10以下，平滑单元可以极为小型化。而且，在功率变换装置或电源装置的规格功率中功率波动率为1％以下是优选的。由此可以使平滑单元更小型化。更优选地，功率波动率为0.2％以下，可以使平滑单元极为小型化。

Claims (14)

1.一种功率变换装置，具有与直流电源连接的输出三相交流的功率变换器、和在上述直流电源和上述功率变换器之间设置的平滑单元，其特征在于具有：
检测三相的第1相、第2相、第3相的电压的电压检测单元；和
控制单元，该控制单元以三相中的第1相为基准，根据第2相的相电压增加/减小调整第2相的线电流的第2相成分，在第1相的线电流和第3相的线电流上分配与上述第2相成分的调整量符号相反的量，进行减少/增加调整，且以三相中的第1相为基准，根据第3相的相电压增加/减小调整第3相的线电流的第3相成分，在第1相的线电流和第2相的线电流上分配与上述第3相成分的调整量符号相反的量，进行减少/增加调整，同时，
使三相的瞬时功率的合计值psum(t)满足下式：
d(psum)dt≈0
其中，psum(t)＝第1相的相电压·第1相的线电流
             +第2相的相电压·第2相的线电流
             +第3相的相电压·第3相的线电流。
2.如权利要求1所述的功率变换装置，其特征在于：具有如下控制单元，该控制单元使三相的瞬时的线电流的合计值isum(t)满足下式：
isum(t)＝0
其中，isum(t)＝第1相的线电流+第2相的线电流+第3相的线电流。
3.如权利要求2所述的功率变换装置，其特征在于：
第1相的电压v1、第2相的电压v2、第3相的电压v3用下式表示时，
v1＝V1·sin(θ)
v2＝V2·sin(θ+2π/3)
v3＝V3·sin(θ+4π/3)
以第1相为基准，
Ga＝V2/V1
Gb＝V3/V1
控制成第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3满足下式：
i1＝I0·(sin(θ)+I12·sin(θ+2π/3)+I13·sin(θ+4π/3)
i2＝I0·((1-2·Ka)·sin(θ+2π/3)+I23·sin(θ+4π/3))
i3＝I0·(I32·sin(θ+2π/3)+(1-2·Kb)·sin(θ+4π/3))
I12+I32＝2·Ka
I13+I23＝2·Kb
I0是任意的数，
其中，
Ka＝(V2-V1)/(2·V2+V1)＝(Ga-1)/(2·Ga+1)
Kb＝(V3-V1)/(2·V3+V1)＝(Gb-1)/(2·Gb+1)。
4.如权利要求2所述的功率变换装置，其特征在于：
第1相的电压v1、第2相的电压v2、第3相的电压v3用下式表示时，
v1＝V1·sin(θ)
v2＝V2·sin(θ+2π/3)
v3＝V3·sin(θ+4π/3)
以第1相为基准，
Ga＝V2/V1
Gb＝V3/V1
控制成第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3满足下式：
i1＝I0·(sin(θ)+I12·sin(θ+2π/3)+I13·sin(θ+4π/3)
i2＝I0·((1-2·Ka)·sin(θ+2π/3)+I23·sin(θ+4π/3))
i3＝I0·(I32·sin(θ+2π/3)+(1-2·Kb)·sin(θ+4π/3))
I12+I32＝2·Ka
I13+I23＝2·Kb
I0是任意的数，
其中，
Ka＝(V2-V1)/(3·V2)＝(Ga-1)/(3·Ga)
Kb＝(V3-V1)/(3·V3)＝(Gb-1)/(3·Gb)。
5.如权利要求3所述的功率变换装置，其特征在于：
I12＝I32＝Ka
I13＝I23＝Kb，且
控制成第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3满足下式：
i1＝I0·(sin(θ)+Ka·sin(θ+2π/3)+Kb·sin(θ+4π/3)
i2＝I0·((1-2·Ka)·sin(θ+2π/3)+Kb·sin(θ+4π/3))
i3＝I0·(Ka·sin(θ+2π/3)+(1-2·Kb)·sin(θ+4π/3))。
6.如权利要求3所述的功率变换装置，其特征在于：
把第1相的电流i1、第2相的电流i2、第3相的电流i3控制成
I12＝2·Ka·(V3/(V1+V3))、I32＝2·Ka·(V1/(V1+V3))
I13＝2·Kb·(V2/(V1+V2))、I23＝2·Kb·(V1/(V1+V2))。
7.如权利要求1所述的功率变换装置，其特征在于：还以相同的相位对各相电流进行进相或迟相的电流控制。
8.如权利要求1所述的功率变换装置，其特征在于：选择三相中的相电压的大小为第2大的相作为基准的第1相。
9.如权利要求1所述的功率变换装置，其特征在于，上述平滑单元具有：
在上述直流电源和上述功率变换装置之间与直流电源并联连接的第一蓄电部；
一个端子与第一蓄电部并联连接的双向功率变换器；
与该双向功率变换器的另一个端子连接的第二蓄电部；以及
控制双向功率变换器的功率通量使上述第一蓄电部的波动减小的平滑控制单元。
10.如权利要求9所述的功率变换装置，其特征在于：上述平滑控制单元检测上述第一蓄电部的波动，控制上述双向功率变换器的功率通量使检测波动减小。
11.如权利要求9所述的功率变换装置，其特征在于：上述平滑控制单元检测上述功率变换器的输出电压和/或输出电流的低次高谐波，与上述低次高谐波相应地控制上述双向功率变换器使上述第一蓄电部的波动减小。
12.如权利要求1所述的功率变换装置，其特征在于：上述直流电源是太阳能电池或燃料电池。
13.如权利要求1所述的功率变换装置，其特征在于：上述直流电源由太阳能电池或燃料电池、和把来自太阳能电池或燃料电池的直流输出电压变换后输出的DC/DC变换器构成。
14.一种电源装置，其特征在于包括：直流电源、和与该直流电源连接的如权利要求1所述的功率变换装置。
CN2008101311411A 2003-03-07 2004-03-05 功率变换装置和电源装置 Expired - Fee Related CN101355317B (zh)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003061256 2003-03-07
JP061256/2003 2003-03-07
JP2004050821A JP4585774B2 (ja) 2003-03-07 2004-02-26 電力変換装置および電源装置
JP050821/2004 2004-02-26

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB2004100077870A Division CN100420140C (zh) 2003-03-07 2004-03-05 功率变换装置和电源装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101355317A true CN101355317A (zh) 2009-01-28
CN101355317B CN101355317B (zh) 2011-07-20

Family

ID=32828985

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB2004100077870A Expired - Fee Related CN100420140C (zh) 2003-03-07 2004-03-05 功率变换装置和电源装置
CN2008101311411A Expired - Fee Related CN101355317B (zh) 2003-03-07 2004-03-05 功率变换装置和电源装置

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB2004100077870A Expired - Fee Related CN100420140C (zh) 2003-03-07 2004-03-05 功率变换装置和电源装置

Country Status (6)

Country Link
US (1) US6963147B2 (zh)
EP (1) EP1455437A3 (zh)
JP (1) JP4585774B2 (zh)
KR (1) KR100713709B1 (zh)
CN (2) CN100420140C (zh)
AU (1) AU2004200946B2 (zh)

Families Citing this family (105)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005312138A (ja) * 2004-04-19 2005-11-04 Canon Inc 電力制御装置、発電システム及び電力系統システム
JP2007150231A (ja) * 2005-10-27 2007-06-14 Denso Corp 熱電変換装置
US11881814B2 (en) 2005-12-05 2024-01-23 Solaredge Technologies Ltd. Testing of a photovoltaic panel
US10693415B2 (en) 2007-12-05 2020-06-23 Solaredge Technologies Ltd. Testing of a photovoltaic panel
DE102006003904A1 (de) * 2006-01-27 2007-08-09 Sma Technologie Ag Verfahren zur Umwandlung einer Gleichspannung in eine dreiphasige Wechselspannung
ES2314761T3 (es) * 2006-02-03 2009-03-16 Siemens Aktiengesellschaft Metodo para suavizar corriente electrica alterna a partir de una serie de unidades de generacion de energia y planta eolica que incluye una serie de molinos de viento con velocidad de rotacion variable.
US9431828B2 (en) 2006-11-27 2016-08-30 Xslent Energy Technologies Multi-source, multi-load systems with a power extractor
US8013474B2 (en) * 2006-11-27 2011-09-06 Xslent Energy Technologies, Llc System and apparatuses with multiple power extractors coupled to different power sources
US8212399B2 (en) * 2006-11-27 2012-07-03 Xslent Energy Technologies, Llc Power extractor with control loop
US7960870B2 (en) * 2006-11-27 2011-06-14 Xslent Energy Technologies, Llc Power extractor for impedance matching
US11855231B2 (en) 2006-12-06 2023-12-26 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US11728768B2 (en) 2006-12-06 2023-08-15 Solaredge Technologies Ltd. Pairing of components in a direct current distributed power generation system
US8473250B2 (en) 2006-12-06 2013-06-25 Solaredge, Ltd. Monitoring of distributed power harvesting systems using DC power sources
US8319483B2 (en) 2007-08-06 2012-11-27 Solaredge Technologies Ltd. Digital average input current control in power converter
US11296650B2 (en) 2006-12-06 2022-04-05 Solaredge Technologies Ltd. System and method for protection during inverter shutdown in distributed power installations
US9088178B2 (en) 2006-12-06 2015-07-21 Solaredge Technologies Ltd Distributed power harvesting systems using DC power sources
US9112379B2 (en) 2006-12-06 2015-08-18 Solaredge Technologies Ltd. Pairing of components in a direct current distributed power generation system
US8319471B2 (en) 2006-12-06 2012-11-27 Solaredge, Ltd. Battery power delivery module
US8013472B2 (en) 2006-12-06 2011-09-06 Solaredge, Ltd. Method for distributed power harvesting using DC power sources
US11569659B2 (en) 2006-12-06 2023-01-31 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US9130401B2 (en) 2006-12-06 2015-09-08 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US8816535B2 (en) 2007-10-10 2014-08-26 Solaredge Technologies, Ltd. System and method for protection during inverter shutdown in distributed power installations
US8963369B2 (en) 2007-12-04 2015-02-24 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US11687112B2 (en) 2006-12-06 2023-06-27 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US11309832B2 (en) 2006-12-06 2022-04-19 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US7900361B2 (en) 2006-12-06 2011-03-08 Solaredge, Ltd. Current bypass for distributed power harvesting systems using DC power sources
US20080144294A1 (en) * 2006-12-06 2008-06-19 Meir Adest Removal component cartridge for increasing reliability in power harvesting systems
US8618692B2 (en) 2007-12-04 2013-12-31 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power system using direct current power sources
US11888387B2 (en) 2006-12-06 2024-01-30 Solaredge Technologies Ltd. Safety mechanisms, wake up and shutdown methods in distributed power installations
US8947194B2 (en) 2009-05-26 2015-02-03 Solaredge Technologies Ltd. Theft detection and prevention in a power generation system
US8384243B2 (en) 2007-12-04 2013-02-26 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power harvesting systems using DC power sources
US11735910B2 (en) 2006-12-06 2023-08-22 Solaredge Technologies Ltd. Distributed power system using direct current power sources
WO2009051853A1 (en) * 2007-10-15 2009-04-23 And, Llc Systems for highly efficient solar power
US20080283118A1 (en) * 2007-05-17 2008-11-20 Larankelo, Inc. Photovoltaic ac inverter mount and interconnect
JP2009055748A (ja) * 2007-08-29 2009-03-12 Sanyo Electric Co Ltd 電流検出ユニット及びモータ制御装置
US7847526B2 (en) * 2007-09-28 2010-12-07 General Electric Company System and method for controlling torque ripples in synchronous machines
DE102007054647A1 (de) * 2007-11-15 2009-06-18 Siemens Ag Solarwechselrichter mit mehreren parallel geschalteten Einzelwechselrichtern und mit einer übergeordneten elektronischen Steuereinheit
EP2232663B2 (en) 2007-12-05 2021-05-26 Solaredge Technologies Ltd. Safety mechanisms, wake up and shutdown methods in distributed power installations
US11264947B2 (en) 2007-12-05 2022-03-01 Solaredge Technologies Ltd. Testing of a photovoltaic panel
WO2009072077A1 (en) 2007-12-05 2009-06-11 Meir Adest Testing of a photovoltaic panel
WO2009073867A1 (en) 2007-12-05 2009-06-11 Solaredge, Ltd. Parallel connected inverters
US8049523B2 (en) 2007-12-05 2011-11-01 Solaredge Technologies Ltd. Current sensing on a MOSFET
WO2009072075A2 (en) 2007-12-05 2009-06-11 Solaredge Technologies Ltd. Photovoltaic system power tracking method
EP2269290B1 (en) 2008-03-24 2018-12-19 Solaredge Technologies Ltd. Switch mode converter including active clamp for achieving zero voltage switching
EP2294669B8 (en) 2008-05-05 2016-12-07 Solaredge Technologies Ltd. Direct current power combiner
US8630098B2 (en) * 2008-06-12 2014-01-14 Solaredge Technologies Ltd. Switching circuit layout with heatsink
ATE474363T1 (de) * 2008-06-18 2010-07-15 Sma Solar Technology Ag Schaltungsanordnung mit einem bistabilen relais zwischen einem netz und einem wechselrichter
US20100206378A1 (en) * 2009-02-13 2010-08-19 Miasole Thin-film photovoltaic power system with integrated low-profile high-efficiency inverter
US8058752B2 (en) * 2009-02-13 2011-11-15 Miasole Thin-film photovoltaic power element with integrated low-profile high-efficiency DC-DC converter
US8730702B2 (en) * 2009-03-03 2014-05-20 Renewable Power Conversion, Inc. Very high efficiency three phase power converter
JP2012527767A (ja) 2009-05-22 2012-11-08 ソラレッジ テクノロジーズ リミテッド 電気絶縁された熱放散接続箱
US8303349B2 (en) * 2009-05-22 2012-11-06 Solaredge Technologies Ltd. Dual compressive connector
US8690110B2 (en) 2009-05-25 2014-04-08 Solaredge Technologies Ltd. Bracket for connection of a junction box to photovoltaic panels
KR101009829B1 (ko) 2009-06-24 2011-01-19 엘에스산전 주식회사 리액터 필터 및 컨버팅 모듈
US8614903B2 (en) 2009-08-24 2013-12-24 Mitsubishi Electric Corporation Power conditioner for photovoltaic power generation
US7990743B2 (en) * 2009-10-20 2011-08-02 General Electric Company System and method for decreasing solar collector system losses
US7855906B2 (en) * 2009-10-26 2010-12-21 General Electric Company DC bus voltage control for two stage solar converter
US8710699B2 (en) 2009-12-01 2014-04-29 Solaredge Technologies Ltd. Dual use photovoltaic system
US8766696B2 (en) 2010-01-27 2014-07-01 Solaredge Technologies Ltd. Fast voltage level shifter circuit
US8050062B2 (en) * 2010-02-24 2011-11-01 General Electric Company Method and system to allow for high DC source voltage with lower DC link voltage in a two stage power converter
US8599586B2 (en) * 2010-08-28 2013-12-03 General Electric Company Power inverter system and method of starting same at high DC voltage
CN102457193B (zh) * 2010-10-27 2015-08-19 台达电子工业股份有限公司 具有单级转换器的电源供应器
US10230310B2 (en) 2016-04-05 2019-03-12 Solaredge Technologies Ltd Safety switch for photovoltaic systems
US10673229B2 (en) 2010-11-09 2020-06-02 Solaredge Technologies Ltd. Arc detection and prevention in a power generation system
US10673222B2 (en) 2010-11-09 2020-06-02 Solaredge Technologies Ltd. Arc detection and prevention in a power generation system
GB2485527B (en) 2010-11-09 2012-12-19 Solaredge Technologies Ltd Arc detection and prevention in a power generation system
GB2486408A (en) 2010-12-09 2012-06-20 Solaredge Technologies Ltd Disconnection of a string carrying direct current
US8614525B2 (en) * 2010-12-21 2013-12-24 General Electric Company Methods and systems for operating a power generation system
GB2483317B (en) 2011-01-12 2012-08-22 Solaredge Technologies Ltd Serially connected inverters
US8570005B2 (en) 2011-09-12 2013-10-29 Solaredge Technologies Ltd. Direct current link circuit
WO2013067429A1 (en) * 2011-11-03 2013-05-10 Arraypower, Inc. Direct current to alternating current conversion utilizing intermediate phase modulation
GB2498365A (en) 2012-01-11 2013-07-17 Solaredge Technologies Ltd Photovoltaic module
GB2498791A (en) 2012-01-30 2013-07-31 Solaredge Technologies Ltd Photovoltaic panel circuitry
GB2498790A (en) 2012-01-30 2013-07-31 Solaredge Technologies Ltd Maximising power in a photovoltaic distributed power system
US9853565B2 (en) 2012-01-30 2017-12-26 Solaredge Technologies Ltd. Maximized power in a photovoltaic distributed power system
DE102012002185B4 (de) * 2012-02-07 2019-11-07 Sew-Eurodrive Gmbh & Co Kg Energiegewinnungssystem mit Energiespeicher, Verfahren zum Betreiben eines Energiegewinnungssystems
GB2499991A (en) 2012-03-05 2013-09-11 Solaredge Technologies Ltd DC link circuit for photovoltaic array
EP3168971B2 (en) 2012-05-25 2022-11-23 Solaredge Technologies Ltd. Circuit for interconnected direct current power sources
EP2856598B1 (en) * 2012-06-01 2023-07-19 The University of Hong Kong Input ac voltage control bi-directional power converters
US10115841B2 (en) 2012-06-04 2018-10-30 Solaredge Technologies Ltd. Integrated photovoltaic panel circuitry
CN102946507B (zh) * 2012-10-31 2015-04-29 广东欧珀移动通信有限公司 一种降低摄像头拍照背景噪声的方法及系统
JP5686146B2 (ja) * 2013-02-01 2015-03-18 トヨタ自動車株式会社 温度異常検知機能付き電圧計測装置及び電力変換装置
US9647526B1 (en) * 2013-02-15 2017-05-09 Ideal Power, Inc. Power-packet-switching power converter performing self-testing by admitting some current to the link inductor before full operation
US9941813B2 (en) 2013-03-14 2018-04-10 Solaredge Technologies Ltd. High frequency multi-level inverter
US9548619B2 (en) 2013-03-14 2017-01-17 Solaredge Technologies Ltd. Method and apparatus for storing and depleting energy
EP3506370B1 (en) 2013-03-15 2023-12-20 Solaredge Technologies Ltd. Bypass mechanism
KR20140140656A (ko) * 2013-04-08 2014-12-10 삼성전기주식회사 태양광 전력 공급 장치 및 이의 전력 공급 제어 방법
JP6204113B2 (ja) * 2013-08-12 2017-09-27 株式会社ダイヘン インバータ回路を制御する制御回路、当該制御回路を備えたインバータ装置、当該インバータ装置を備えた電力システム、および、制御方法
DE102013227174B4 (de) * 2013-12-27 2019-06-19 Fronius International Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Ermittlung eines Isolationswiderstandes einer Photovoltaikanlage
CN104467005B (zh) * 2014-01-02 2016-08-17 艾伏新能源科技(上海)股份有限公司 T型三电平三相四桥臂光伏并网发电系统的控制方法
US9318974B2 (en) 2014-03-26 2016-04-19 Solaredge Technologies Ltd. Multi-level inverter with flying capacitor topology
RU2622043C2 (ru) * 2015-11-06 2017-06-09 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем морских технологий Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИПМТ ДВО РАН) Система управления управляемого выпрямителя напряжения
CN107153212B (zh) 2016-03-03 2023-07-28 太阳能安吉科技有限公司 用于映射发电设施的方法
US10599113B2 (en) 2016-03-03 2020-03-24 Solaredge Technologies Ltd. Apparatus and method for determining an order of power devices in power generation systems
US11081608B2 (en) 2016-03-03 2021-08-03 Solaredge Technologies Ltd. Apparatus and method for determining an order of power devices in power generation systems
US12057807B2 (en) 2016-04-05 2024-08-06 Solaredge Technologies Ltd. Chain of power devices
US11018623B2 (en) 2016-04-05 2021-05-25 Solaredge Technologies Ltd. Safety switch for photovoltaic systems
US11177663B2 (en) 2016-04-05 2021-11-16 Solaredge Technologies Ltd. Chain of power devices
JP6279648B2 (ja) * 2016-04-13 2018-02-14 三菱電機株式会社 電力変換装置
US11114947B2 (en) * 2016-10-28 2021-09-07 Intelesol, Llc Load identifying AC power supply with control and methods
US20190036481A1 (en) * 2017-07-25 2019-01-31 Sunpower Corporation Photovoltaic module with distributed power conversion circuits
EP3442104A1 (en) * 2017-08-11 2019-02-13 General Electric Technology GmbH Voltage source converters and control thereof
US11027719B2 (en) * 2018-12-03 2021-06-08 General Electric Company Distributed power generation for a vehicle system
FR3137178B1 (fr) * 2022-06-28 2024-05-10 Sagemcom Energy & Telecom Sas Détection de perte de neutre ou de phase
KR20240121969A (ko) 2023-02-03 2024-08-12 한국전력공사 분산 정지형 직렬 보상 모듈, 이를 이용한 전력 제어 시스템 및 방법

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS631374A (ja) * 1986-06-18 1988-01-06 Fuji Electric Co Ltd 二相ｐｗｍインバ−タ
DE4216946C2 (de) * 1992-05-22 1995-09-07 Aeg Elotherm Gmbh Verfahren zum Betrieb eines Dreiphasenumrichters zur symmetrischen Speisung einer dreiphasigen Last
JP2882952B2 (ja) 1992-10-19 1999-04-19 キヤノン株式会社 発電装置
JPH0779569A (ja) * 1993-07-14 1995-03-20 Toyo Electric Mfg Co Ltd インバータ装置
JPH07107744A (ja) * 1993-09-30 1995-04-21 Meidensha Corp 電力変換装置
JP3400504B2 (ja) * 1993-10-29 2003-04-28 富士電機株式会社 半導体電力変換装置の入力振動抑制方法
JPH0956170A (ja) * 1995-08-17 1997-02-25 Toshiba Corp 系統連系用インバータの制御装置
JP3382434B2 (ja) 1995-09-22 2003-03-04 キヤノン株式会社 電池電源の電圧制御装置および電圧制御方法
JP3411462B2 (ja) * 1997-02-05 2003-06-03 三菱電機株式会社 電力変換器の制御装置
JP2001275259A (ja) * 2000-03-29 2001-10-05 Canon Inc 系統連系インバータおよび分散形発電システム
US7733069B2 (en) 2000-09-29 2010-06-08 Canon Kabushiki Kaisha Power converting apparatus and power generating apparatus
JP2002204531A (ja) 2000-10-31 2002-07-19 Canon Inc 交流連系装置およびその制御方法
AU2002241795A1 (en) * 2000-10-27 2002-05-27 Youtility Inc Inverter dc link volts "tooth" modulation scheme
DE10058080A1 (de) * 2000-11-23 2002-06-06 Daimlerchrysler Rail Systems Mittelfrequenztransformator
JP2002233045A (ja) 2001-02-02 2002-08-16 Canon Inc 太陽光発電システムの地絡検出のための装置及び方法
AT411946B (de) * 2001-03-09 2004-07-26 Fronius Schweissmasch Prod Verfahren zum regeln eines wechselrichtersystems
JP2002369388A (ja) * 2001-06-08 2002-12-20 Matsushita Electric Ind Co Ltd 系統連系インバータ
JP2003180036A (ja) 2001-10-01 2003-06-27 Canon Inc 電力変換装置、電力変換システム、及び単独運転検出方法
US6768047B2 (en) * 2002-06-13 2004-07-27 Koninklijke Philips Electronics N.V. Autonomous solid state lighting system
JP2004129483A (ja) 2002-08-08 2004-04-22 Canon Inc 電力変換装置および発電装置
JP2004208494A (ja) 2002-12-11 2004-07-22 Canon Inc 信号発生器の制御方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN1531179A (zh) 2004-09-22
US20040174720A1 (en) 2004-09-09
JP2004297999A (ja) 2004-10-21
AU2004200946B2 (en) 2008-10-30
EP1455437A3 (en) 2006-03-01
KR100713709B1 (ko) 2007-05-04
CN101355317B (zh) 2011-07-20
US6963147B2 (en) 2005-11-08
EP1455437A2 (en) 2004-09-08
JP4585774B2 (ja) 2010-11-24
CN100420140C (zh) 2008-09-17
AU2004200946A1 (en) 2004-09-23
KR20040079860A (ko) 2004-09-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101355317B (zh) 功率变换装置和电源装置
EP2798731B1 (en) A system, a method and a computer program product for controlling electric power supply
Wang et al. Use of a series voltage compensator for reduction of the DC-link capacitance in a capacitor-supported system
JP4669723B2 (ja) 電動機制御装置
JP6357976B2 (ja) 直流電源装置
US8395347B2 (en) Induction motor control device and induction motor group control system
JP2005533473A (ja) インバータ
CA2566356A1 (en) Multifunction hybrid intelligent universal transformer
WO2009044293A2 (en) Prediction scheme for step wave power converter and inductive inverter topology
WO2007069556A1 (ja) 高周波変復調多相整流装置
Blaabjerg et al. An integrated high power factor three-phase AC-DC-AC converter for AC-machines implemented in one microcontroller
JP2008099464A (ja) 電力変換装置
US9438132B2 (en) Multilevel AC/DC power converting method and converter device thereof
US20230071003A1 (en) Power factor correction circuits controlled using adjustable deadtime
KR100713691B1 (ko) 전압 강하 전용 전압제어장치
Liccardo et al. High power three phase four wires synchronous active front-end
Diab et al. A reduced switch-count single-phase SEPIC-based inverter
WO2023214462A1 (ja) 電力変換装置
JP3381590B2 (ja) サイリスタ変換装置
JP4533688B2 (ja) 電力変換装置
JPH08126330A (ja) Ａｃ／ｄｃコンバータ
Sharma et al. Operation and control of wind driven isolated asynchronous generator with a battery and a zigzag transformer
CN116235400A (zh) 电力转换系统
JP2023158763A (ja) 電力変換装置及びその制御方法
JP2001161073A (ja) 多重化用電圧型変換器

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20110720

Termination date: 20150305

EXPY Termination of patent right or utility model