CN100453345C - 重载用子午线轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明的目的在于确保必要的牵引性，并抑制花纹块缺损。重载用轮胎(1)具有由纵主沟(3)及横沟(4)来形成五个或六个花纹块列(6)，且面积比为55～57%的花纹块图形。各花纹块(B)被横细沟(10)分割成两个周向花纹块片(11a、11b)。当将额定载荷负荷状态下在接地面(20)内接地的各花纹块列的接地花纹块数(N)、与各花纹块列的花纹块(B)的周向刚性(G(单位N/mm))之积，定义为各花纹块列的花纹块列刚性(RG(＝N×G))时，将前述各花纹块列刚性(RG)除以前述额定载荷(M(单位kN))的值(P(＝RG/M))设在7.5～16.0的范围。

Description

重载用子午线轮胎

技术领域

本发明涉及特别适于用作重载荷车辆的驱动轮、确保必要的牵引性且抑制花纹块缺损的重载用子午线轮胎。

背景技术

对安装于卡车或公共汽车等重型车辆的重载用子午线轮胎而言，在行驶远距离时，需要有时在普通道路上行驶，而有时在浅雪道路上行驶。此外，在施工现场运输砂土或物资的卡车，有时必须在泥泞路段上行驶，此时对于安装于驱动轴的轮胎，其牵引性尤为重要。

为此，这种轮胎中，为确保在浅雪道路及泥泞路段中的抓持力，如专利文献1所示，通常采用5～6列的花纹块图形。另外，将花纹块的表面面积占胎面整个表面的面积比设为55～75％的范围，而且在该范围内增加花纹块数，由此来提高牵引性能。

【专利文献1】JP2003-118320号公报

然而，这样一来，反而导致花纹块刚性的降低，从而存在易于发生花纹块缺损的问题。并且，在以往的设计开发中，基于比如负载能力等来规定各花纹块的花纹块刚性，尤其是周向刚性，从而使其不低于规定值。然而，即便认为充分确保花纹块刚性的情况下，也会发生花纹块缺损。

经本发明人的研究结果，判断出该花纹块缺损还大大影响到接地面形状。另外，还探明以下事实，即：特别是如果接地长度越短，换言之，越是接地面内花纹块数较少的花纹块列，因作用到花纹块上的力越大，因此即使在具有较高花纹块刚性的场合下，也易于发生花纹块缺损。

发明内容

本发明的目的在于，提供一种重载用子午线轮胎，其通过规定各花纹块列中接地面内的花纹块数与花纹块刚性之积即花纹块列刚性，来确保必要的牵引性，且更可靠地抑制花纹块缺损。

为达到前述目的，本申请方案1的发明是一种重载用子午线轮胎，其中，

在胎面部设置沿轮胎周向延伸的纵主沟、以及与此相交方向的横沟，由此，

在胎面部，形成由沿轮胎周向平行排列有花纹块的五个或六个花纹块列所组成的花纹块图形，

而且，将以花纹块的表面面积占胎面整个表面的比例所定义的面积比设为55～75％，

该重载用子午线轮胎的特征在于：

各花纹块被沿横向延伸的横细沟而分割成周向的两个花纹块片，而且，

在按标准胎环来进行胎环组装，并充填额定内压，且负荷为额定载荷M的额定载荷负荷状态下，胎面部接地的接地面中，

当将该接地面内的各花纹块列的接地花纹块数N、与各花纹块列的花纹块的周向刚性G(单位N/mm)之积，定义为各花纹块列的花纹块列刚性RG(＝N×G)时，将前述各花纹块列刚性RG除以前述额定载荷M(单位kN)的值P(＝RG/M)设在7.5～16.0的范围。

此外，方案2的发明的特征在于：前述纵主沟，由从轮胎赤道的两侧通过的内纵主沟、以及从其两个外侧通过的外纵主沟来构成，

且前述花纹块图形，由配置于前述内纵主沟之间的中央花纹块列、配置于前述内纵主沟与外纵主沟之间的中间花纹块列、以及配置于前述外纵主沟与胎面边缘之间的外花纹块列所构成的五个花纹块列来形成，而且，

前述中间花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wm、与前述中央花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wi之比Wm/Wi，处于0.95～1.05的范围，且前述外花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wo、与前述花纹块宽度Wi之比Wo/Wi，处于1.00～1.65的范围。

另外，方案3的发明的特征在于，当将前述内纵主沟的沟深设为Dgi，将外纵主沟的沟深设为Dgo，将配置于前述中央花纹块列的横沟的沟深设为Dyi，将配置于前述中间花纹块列的横沟的沟深设为Dym，将配置于前述外花纹块列的横沟的沟深设为Dyo时，满足以下关系：

Dyi/Dgi≥Dym/Dgi≥Dyo/Dgo。

方案4的发明的特征在于，前述纵主沟，由从轮胎赤道通过的中央纵主沟、从其两个外侧通过的中间纵主沟、从其两个外侧通过的外纵主沟来构成，

而且前述花纹块图形，由配置于前述中央纵主沟与中间纵主沟之间的内花纹块列、配置于前述中间纵主沟与外纵主沟之间的中间花纹块列、以及配置于前述外纵主沟与胎面边缘之间的外花纹块列所构成的六个花纹块列来形成，而且，

前述中间花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wm、与前述内花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wi之比Wm/Wi，处于0.95～1.15的范围，且前述外花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wo、与前述花纹块宽度Wi之比Wo/Wi，处于1.00～1.45的范围。

方案5的发明的特征在于，当将前述中央纵主沟的沟深设为Dgi，将中间纵主沟的沟深设为Dgm，将外纵主沟的沟深设为Dgo，将配置于前述内花纹块列的横沟的沟深设为Dyi，将配置于前述中间花纹块列的横沟的沟深设为Dym，将配置于前述外花纹块列的横沟的沟深设为Dyo时，满足以下关系：

Dyi/Dgi≥Dym /Dgm≥Dyo/Dgo。

方案6的发明的特征在于，前述花纹块图形中，各花纹块列的花纹块总数n为40～56个。

方案7的发明的特征在于，对构成前述胎面部的胎面橡胶而言，拉伸强度T与切断时伸长量E之积除以2的断裂能量(T×E/2)为6000～8500(单位焦耳)。

另外，前述所谓“标准胎环”，是指在包含轮胎所采用的规格的规格体系中，该规格是对各轮胎规定的胎环，比如，如果是JATMA，则意味着标准胎环，如果是TRA，则意味着“设计胎环(Design Rim)”，如果是ETRTO，则意味着“测量胎环(Measuring Rim)”。此外，前述所谓“额定内压”，是指前述规格对各轮胎规定的空气压力，如果是JATMA，则意味着最高空气压力，如果是TRA，意味着在表格“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中所记载的最大值，如果是ETRTO，则意味着“膨胀压力(INFLATIONPRESSURE)”。此外，前述“额定载荷”，是指前述规格对各轮胎规定的载荷，如果是JATMA，意味着最大负荷能力，如果是TRA，则意味着在表格“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES”中所记载的最大值，如果是ETRTO，则意味着对“LOAD CAPACITY”乘以0.88的载荷。

由于本发明具有如前述的构成，因而可确保必要的牵引性，且可更可靠地抑制花纹块缺损。

附图说明

图1是表示本发明的重载用子午线轮胎的一种实施例的剖视图。

图2是表示第一实施方式的胎面花纹的展开图。

图3是该胎面花纹的部分放大图。

图4是表示横沟的沟深及纵主沟的沟深的剖视图。

图5是表示接地面的线图。

图6是说明花纹块周向刚性的线图

图7是表示第二实施方式的胎面花纹的展开图。

图8是表示横沟的沟深及纵主沟的沟深的剖视图。

符号说明：

3、3i、3m、3o纵主沟 4i、4m、4o横沟

6、6i、6m、6o花纹块列 10横细沟

11a、11b花纹块片      20接地面

22胎面部              B、Bi、Bm、Bo花纹块

具体实施方式

以下，结合图示例，来说明本发明的一种实施方式。

图1是表示本发明的重载用子午线轮胎1(以下称轮胎1)是卡车、公共汽车用轮胎的场合的剖视图。

图1中，轮胎1具有：从胎面部22经由胎壁部23至胎圈部24的胎圈芯25的胎体26；配置于前述胎体26的外侧且胎面部22的内部的束线层27。

前述胎体26由一个及其以上的胎体层来组成，在本例中为一个，该胎体层是相对于轮胎周向以70～90°的角度来配置钢制的帘布层。该胎体层在跨越前述胎圈芯25、25之间的胎体层本体部26a的两侧，连续具有胎体层折回部26b，其围绕前述胎圈芯25而向轮胎轴向内侧及外侧折回并固定。

此外，前述束线层27，由采用了钢制束线帘布的3～4个束线层来构成。在本例中所示的场合是，前述束线层由使束线帘布相对于轮胎周向比如以60±10°左右的帘布角度来倾斜且处于半径方向最内侧的第一束线层27A、以及使束线帘布相对于轮胎周向以10～40°的角度来倾斜的第二～第四束线层27B～27D来构成的场合。此外，束线层27A、27B的束线帘布相对于轮胎周向而向同一方向倾斜，而束线层27C、27D的束线帘布则与束线层27A、27B反方向倾斜。由此各束线帘布形成桁架结构，提高束线刚性。

此外，第一实施方式的轮胎1，如图2、3所示，在胎面部22设有沿轮胎周向延伸的纵主沟3、以及与此相交方向的横沟4。由此，在该胎面部22，形成由花纹块B在周向平行排列的五个花纹块列6所组成的花纹块图形。

详细而言，前述纵主沟3，由从轮胎赤道C的两侧通过的内纵主沟3i、以及从其两个外侧通过的外纵主沟3o来构成。另外，前述花纹块图形便由以下部分来构成：

·中央花纹块列6i，其由花纹块Bi来组成，该花纹块Bi是通过由内横沟4i在前述内纵主沟3i、3i之间进行划分而形成，

·中间花纹块列6m，其由花纹块Bm来组成，该花纹块Bm通过由中间横沟4m在前述内纵主沟3i与外纵主沟3o之间进行划分而形成，以及

·外花纹块列6o，其由花纹块Bo来组成，花纹块Bo通过由外横沟4o在前述外纵主沟3o与外胎缘Te之间进行划分而形成。

这里，如图3放大所示，前述纵主沟3，是沟宽Wg为3mm及其以上，最好为5mm及其以上，且在轮胎周向连续的沟体。从牵引性观点出发，纵主沟3的沟深Dg(如图4所示)优选为9mm及其以上，最好为15mm及其以上。本例中，所例示的是各纵主沟3为直线沟的场合，但也可以将部分或全部纵主沟3制成曲折状沟。此外，前述沟宽是指在胎面上测定的与沟宽中心线垂直方向的宽度。此外，沟深是指相对于假想胎面的法线方向的深度。

此外，前述横沟4，与纵主沟3同样，将其沟宽Wy设为3mm及其以上，进而设为5mm及其以上。本例中所例示的是横沟4曲折成略Z状的场合。即，横沟4形成略Z字状，该形状是利用具有大致同一宽度且阶差状折曲的折曲部y2，对以相对轮胎轴向30°及其以下的角度α来从其两端延伸到横沟中央附近为止的两侧直线部y1、y1的内端之间，进行连接。由此，提高牵引性及横向耐滑性。此外，横沟4i与横沟4m的倾斜方向互相各异，由此，使在轮胎轴向产生的横向力得到均衡。

此外，各花纹块Bi～Bo，由在宽度方向延伸的横细沟10，被分割成周向的两个花纹块片11a、11b。由此可缓和各花纹块Bi～Bo的初始周向刚性，且可提高牵引性能。前述横细沟10的沟宽Ws为小于3mm，宽度窄于前述横沟4，在该横细沟10还包括沟宽Ws实质为0mm的刀槽花纹。此外，如果横细沟10的沟深为比如2～4mm左右，浅于前述纵主沟3或横沟4任意一个的沟深。横细沟10的沟深最好设为配置于同一花纹块列内的横沟4的沟深Dy的35％及其以下，更好是设为10％及其以上。此外，尽管未图示，但在横细沟10的沟底配有刀槽花纹，从而可进一步缓和花纹块刚性。

此时，为平衡性良好地发挥牵引性能及良好路面上的操纵稳定性，将各花纹块列6i～6o中的花纹块总数n设在40～56个的范围，且将面积比设在55～75％的范围。另外，将花纹块B的表面积占胎面整个表面的比例定义为面积比。如果前述花纹块总数n小于40，则不能充分发挥牵引性能，反之如果超过56个，则花纹块刚性将不充分，造成操纵稳定性下降。如果面积比小于55％，则实际接地面积将过小，导致冰上性能及操纵稳定性下降，反之，如果超过75％，则牵引性能便降低。

这样，在本实施方式中，为抑制各花纹块列6i～6o中的花纹块缺损，进行如下规定。

详细而言，首先按标准胎环对轮胎1进行胎环组装，并充填额定内压，且加载额定载荷M，在这样的额定载荷负荷状态下，使胎面平面地接地。在此时的接地面20(图5所示)中，按每个花纹块列，来求出前述花纹块Bi、Bm、Bo接地的接地花纹块数Ni、Nm、No。

此外，对花纹块图形的轮胎而言，为减轻图形噪音，有时采用比如可变节距法等，来改变花纹块列内的花纹块周向长度或花纹块之间的间隔(横沟宽度)。因此，优选地，在各花纹块列中，将花纹块列内的花纹块总数设为n，将从花纹块列的宽度中心通过的周向线的轮胎一周长设为TL，将接地面20中花纹块列的宽度中心处的接地长度设为FL，并利·用下式，来正确地求出各花纹块列中的接地花纹块数N。

N＝n×(FL/TL)

接下来，分别求出各花纹块Bi、Bm、Bo的周向刚性(单位N/mm)Gi、Gm、Go。如图6简略所示，该周向刚性G，可以作为在花纹块表面BS作用周向力Kx，而使花纹块表面BS周向移动时的移动量X、与前述周向力Kx之比Kx/X来求出。此时，按照在花纹块B上不作用纵向负荷的方式，比如经由在花纹块表面BS上用粘接剂等来固定的金属板等来作用周向力Kx。此外，前述周向刚性G，也可以通过基于花纹块的形状、尺寸、刀槽花纹的形状及尺寸、花纹块橡胶的杨氏模量等信息的计算机解析来求出。此外，在花纹块列内花纹块B的周向刚性G发生变化的场合下，求出花纹块列内全部花纹块B的周向刚性，并求其平均值，以作为该花纹块列内花纹块B的周向刚性G。

此外，将前述接地花纹块数Ni、Nm、No与前述周向刚性Gi、Gm、Go之积，分别定义为中央花纹块列6i的花纹块列刚性RGi(＝Ni×Gi)、中间花纹块列6m的花纹块列刚性RGm(＝Nm×Gm)、以及外花纹块列6o的花纹块列刚性RGo(＝No×Go)。这样，将该花纹块列刚性RGi、RGm、RGo除以前述标准载荷M(单位kN)的值Pi(＝RGi/M)、值Pm(＝RGm/M)、Po(＝RGo/M)，分别规定在7.5～16.0的范围。

这是因为花纹块缺损，还大大影响到接地面20的接地长度FL。即，该接地长度FL越短，作用于各花纹块的力便越大，变形便增大，因而会发生花纹块缺损等损伤。因此，通过将接地花纹块数N与周向刚性G之积即花纹块列刚性RG设为参数，可以更可靠地抑制花纹块缺损的发生。

这里，如果前述值Pi(＝RGi/M)、值Pm(＝RGm/M)、Po(＝RGo/M)小于7.5，则花纹块列刚性RGi、RGm、RGo便不足，花纹块Bi、Bm、Bo便易发生花纹块缺损。反之，在前述值Pi、Pm、Po超过16.0的场合下，花纹块列刚性RGi、RGm、RGo会过大等，因此充分存在着谋求花纹块总数n的增加、横沟4的沟深Dy的增加等的余地。即，可进一步提高冰雪上性能，换言之，意味着现状下冰雪上性能不充分。从这一观点出发，前述值Pi、Pm、Po的下限值优选为9.5及其以上，更好为10.0及其以上，最好为10.5及其以上。另外，上限值最好为15.0及其以下。在以往的轮胎中，5～6个花纹块列中的至少一个上存在值P(＝RG/M)小于7.5的花纹块列，从而诱发了花纹块缺损。

此外，该值Pi、Pm、Po，可以通过调整前述花纹块B轮胎轴向的花纹块宽度W、纵主沟3的沟深Dg、及横沟4的沟深Dy等，来使其处于前述范围内。然而此时，最好同时兼顾偏磨、卡石、排水性等及前述花纹块缺损。为此，如图1所示，最好将前述中央花纹块列6i的花纹块宽Wi与前述中间花纹块列6m的花纹块宽Wm之比Wm/Wi设为0.95～1.05，并将前述花纹块宽Wi与前述外花纹块列6o的花纹块宽Wo之比Wo/Wi设为1.00～1.65。此外，在花纹块宽W不一定的场合下，采用花纹块宽W的最大值与最小值的平均值。

如果前述比值Wm/Wi低于0.95，则由于中间花纹块列6m的刚性低于中央花纹块列6i的刚性，因而会发生偏磨(特别是冲击磨损)。反之，如果前述比值Wm/Wi超过1.05，则由于中央花纹块列6i的刚性低于中间花纹块列6m的刚性，因而会发生偏磨(特别是中心磨损)。

此外，如果前述比值Wo/Wi低于1.00，则由于外花纹块列6o的刚性降低，因而会发生偏磨(特别是肩颈磨损/肩颈偏磨)，反之如果前述比值Wo/Wi超过1.65，则由于外花纹块列6o的刚性较高，因而会发生偏磨(特别是中心磨损、冲击磨损)。

另外，如图4所示，将横沟4的沟深Dy，设为等于或小于与该横沟4相交的纵主沟3的沟深Dg。尤其在本例中，所例示的是横沟4的沟深比Dy/Dg大于等于在轮胎轴向外侧相邻的横沟4的沟深比Dy/Dg的优选场合。在对该比值Dy/Dg而言，与横沟4相交的左右纵主沟3的沟深Dg相异的场合下，采用在轮胎轴向内侧相交的纵主沟3的沟深Dg。即，当将前述内纵主沟3i的沟深设为Dgi，将外纵主沟3o的沟深设为Dgo，将内横沟4i的沟深设为Dyi，将中间横沟4m的沟深设为Dym，将外横沟4o的沟深设为Dyo时，满足下式(1)，最好满足下式(1A)。

Dyi/Dgi≥Dym/Dgi≥Dyo/Dgo----------(1)

Dyi/Dgi＞Dym/Dgi＞Dyo/Dgo----------(1A)

由于在浅雪路面及泥泞地段，越靠近轮胎赤道侧便越深陷于路中，因而越靠近轮胎赤道侧的横沟4，对牵引性的贡献度便越高。因此，将横沟4的沟深Dy设为Dyi≥Dym≥Dyo，最好设为Dyi＞Dym＞Dyo，通过使前述比Dy/Dg满足式(1)，最好满足式(1A)，可提高牵引性。

尤其，从牵引性的观点出发，如图4所示，最好在中、外横沟4m、4o中，在沟长50％及其以上的区域，最好是70％及其以上的区域，形成其沟深Dym、Dyo在沟内中向轮胎轴向内侧渐增的渐增部12。在本例中，中间横沟4m只由渐增部12来形成。在外横沟4o中，从胎面边缘Te附近至外纵主沟3o为止形成渐增部12，由此，胎面边缘Te附近的沟深最小。此外，在该渐增部12中，延伸设有沟深从前述最小的沟深位置急剧增加，且在支持面上开口的沟部13。这样，在沟内的沟深Dy发生变化的场合下，将其最大值与最小值的平均值设为沟深Dyi、Dym、Dyo。

在胎面中，在路况良好的路面上行驶时，胎面边缘Te侧对路面的滑动比轮胎赤道侧更大，易于造成偏磨。因此，在满足前述式(1)、或式(1A)的场合下，为抑制肩颈磨损等偏磨，最好越是配置于轮胎轴向外侧的横沟4，越增大沟宽Wy的宽度。

此外，为防止花纹块缺损，最好还用难以断裂的橡胶来形成花纹块B。因此在本例中，利用在橡胶拉伸强度T与切断时伸长量E之积除以2的值(T×E/2)即断裂能量为6000J及其以上的难以断裂的橡胶，来作为形成胎面部22的胎面橡胶。然而，断裂能量较高的橡胶具有橡胶弹性及耐外伤性变劣的倾向。因此，从操纵稳定性及耐外伤性的观点出发，最好将前述断裂能量的上限设为8500J及其以下。此外，前述“橡胶拉伸强度T”及“切断时伸长量E”，是根据JIS K6251标准的“加硫橡胶的拉伸试验方法”来测定的值。

接下来，图7、8例示了花纹块图形由六个花纹块列6来形成的第二实施方式的轮胎。

在第二实施方式中，前述纵主沟3，由从轮胎赤道C通过的中央纵主沟3i、从其两个外侧通过的中间纵主沟3m、从更靠其两个外侧通过的外纵主沟3o来构成。这样，在胎面部22形成有：

·内花纹块列6i，其由花纹块Bi来组成，该花纹块Bi是通过由内横沟4i在前述中央纵主沟3i与中间纵主沟3m之间进行划分而形成，

·中间花纹块列6m，其由花纹块Bm来组成，该花纹块Bm是通过由中间横沟4m在前述中间纵主沟3m与外纵主沟3o之间进行划分而形成，以及

·外花纹块列6o，其由花纹块Bo来组成，该花纹块Bo是通过由外横沟4o在前述外纵主沟3o与胎面边缘Te之间进行划分而形成。

此外，各花纹块Bi～Bo被横向延伸的横细沟10分割成周向的两个花纹块片11a、11b。在本例中进行等分割。此时，与第一实施方式的场合相同，花纹块图形的面积比为55～75％，且各花纹块列的花纹块总数n处于40～56个的范围。

另外，为抑制各花纹块列6i～6o中的花纹块缺损，与前述第一实施方式同样，将内花纹块列6i的花纹块列刚性RGi(＝Ni×Gi)、中间花纹块列6m的花纹块列刚性RGm(＝Nm×Gm)、以及外花纹块列6o的花纹块列刚性RGo(＝No×Go)除以前述额定载荷M的值Pi(＝RGi/M)、值Pm(＝RGm/M)、Po(＝RGo/M)，分别规定在7.5～16.0的范围。

此外，在第二实施方式中，为同时兼顾偏磨、卡石、排水性等与前述花纹块缺损，出于与前述第一实施方式同样的理由，最好将前述内花纹块列6i的花纹块宽Wi与前述中间花纹块列6m的花纹块宽Wm之比Wm/Wi设为0.95～1.15，并将前述花纹块宽Wi与前述外花纹块列6o的花纹块宽Wo之比Wo/Wi设为1.00～1.45。而且，在花纹块宽W发生变化的场合下，将其平均值作为花纹块宽W。

此外，如图8所示，当将前述中央纵主沟3i的沟深设为Dgi，将中间纵主沟3m的沟深设为Dgm，将外纵主沟3o的沟深设为Dgo，将前述内横沟4i的沟深设为Dyi，将前述中间横沟4m的沟深设为Dym，将前述外横沟4o的沟深设为Dyo时，满足下式(2)，最好满足下式(2A)。

Dyi/Dgi≥Dym/Dgm≥Dyo/Dgo----------(2)

Dyi/Dgi＞Dym/Dgm＞Dyo/Dgo----------(2A)

这样，与前述第一实施方式同样，可使牵引性得到提高。此时，从牵引性观点出发，最好在各横沟4i、4m、4o中设置渐增部12。此外从偏磨抑制观点出发，最好使横沟4的沟宽Wy与配置于轮胎轴向外侧的横沟4同样，形成为宽沟。

以上详述了本发明的优先实施方式，但本发明不限于图示的实施方式，可以进行各种方式变形来实施。

【实施例】

试制出基于图2所示的胎面花纹，且具有表1所示规格的第一实施方式所涉及的重载用子午线轮胎(轮胎尺寸为315/80R22.5)、以及试制出基于图7所示的胎面花纹，且具有表2所示规格的第二实施方式所涉及的重载用子午线轮胎(轮胎尺寸为315/80R22.5)，并评估了各试样轮胎的花纹块耐缺损性。

(1)花纹块耐缺损性能：

将试样轮胎预先在80℃的环境温度下放置8天，使胎面橡胶劣化，然后基于胎环(9.00×22.5)及内压(825kPa)，并安装于卡车前轮。然后利用在车辆检查场等中所使用的普通制动测试试验机，在具有凹凸面的前述试验机的鼓轮上，以锁住前轮的状态来载置前述卡车，且使前述鼓轮以时速5km/h的圆周速度旋转20秒。由此来目视判定有无花纹块缺损。

(续下一页)

表1

	比较例A1	实施例A1	实施例A2	实施例A3	实施例A4	实施例A5	实施例A6
								额定载荷M<kN>中央花纹块列·周向刚性Gi<N/mm>·接地花纹块数Ni<个>·值Pi(＝Gi×Ni/M)中间花纹块列·周向刚性Gm<N/mm>·接地花纹块数Nm<个>·值Pm(＝Gm×Nm/M)外花纹块列·周向刚性Go<N/mm>·接地花纹块数No<个>·值Po(＝Go×No/M)花纹块宽度比·Wm/Wi·Wo/Wi沟深度比·Dyi/Dgi·Dym/Dgi·Dyo/Dgo横沟内有无渐增部橡胶的断裂能量<J>花纹块耐缺损性	36.77853.99.02843.68.221123.410.361.01.40.980.960.76有4900×	36.77933.99.86923.69.011223.411.281.01.40.980.960.76有5800×	36.771143.912.091133.611.061503.413.871.01.40.980.960.76有6200○	36.771223.912.941213.611.851613.414.871.01.40.980.960.76有7000○	36.77983.910.39973.69.501293.411.931.01.40.950.940.76有4900△	36.771073.911.351063.610.381413.413.041.01.40.950.940.76有5800○	36.771163.912.301153.510.951713.214.881.001.451.050.960.76有6200○

表2

	比较例B1	实施例B1	实施例B2	实施例B3	实施例B4	实施例B5	实施例B6
								额定载荷M<kN>中央花纹块列·周向刚性Gi<N/mm>·接地花纹块数Ni<个>·值Pi(＝Gi×Ni/M)中间花纹块列·周向刚性Gm<N/mm>·接地花纹块数Nm<个>·值Pm(＝Gm×Nm/M)外花纹块列·周向刚性Go<N/mm>·接地花纹块数No<个>·值Po(＝Go×No/M)花纹块宽度比·Wm/Wi·Wo/Wi沟深度比·Dyi/Dgi·Dym/Dgi·Dyo/Dgo横沟内有无渐增部橡胶的断裂能量<J>花纹块耐缺损性	36.77793.98.38793.77.951043.49.621.081.030.980.960.76有4900×	36.77863.99.12863.78.651133.410.451.081.030.980.960.76有5800×	36.771063.911.241063.710.671393.412.851.081.030.980.960.76有6200○	36.771143.912.091143.711.471493.413.781.081.030.980.960.76有7000○	36.77933.99.86923.79.261043.49.621.081.030.950.940.76有4900×	36.771023.910.821013.710.161133.410.451.081.030.950.940.76有5800△	36.771083.911.451083.610.571583.213.751.001.451.050.960.76有6200○

Claims (8)

1.一种重载用子午线轮胎，其中，

在胎面部设置沿轮胎周向延伸的纵主沟、以及与此相交方向的横沟，由此，

在胎面部，形成由沿轮胎周向平行排列有花纹块的五个或六个花纹块列所组成的花纹块图形，

而且，将以花纹块的表面面积占胎面整个表面的比例所定义的面积比设为55～75％，

该重载用子午线轮胎的特征在于：

各花纹块被横向延伸的横细沟分割成周向的两个花纹块片，而且，

在按标准胎环来进行胎环组装，并充填额定内压，且负荷为额定载荷M的额定载荷负荷状态下，胎面部接地的接地面中，

当将该接地面内的各花纹块列的接地花纹块数N、与各花纹块列的花纹块的周向刚性G之积，定义为各花纹块列的花纹块列刚性RG时，将前述各花纹块列刚性RG除以前述额定载荷M的值P设在7.5～16.0的范围，其中前述周向刚性G的单位为N/mm，前述额定载荷M的单位为kN。

2.根据权利要求1所述的重载用子午线轮胎，其特征在于：

前述纵主沟，由从轮胎赤道的两侧通过的内纵主沟、以及从其两个外侧通过的外纵主沟来构成，

且前述花纹块图形，由配置于前述内纵主沟之间的中央花纹块列、配置于前述内纵主沟与外纵主沟之间的中间花纹块列、以及配置于前述外纵主沟与胎面边缘之间的外花纹块列所构成的五个花纹块列来形成，而且，

前述中间花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wm、与前述中央花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wi之比Wm/Wi，处于0.95～1.05的范围，且前述外花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wo、与前述花纹块宽度Wi之比Wo/Wi，处于1.00～1.65的范围。

3.根据权利要求2所述的重载用子午线轮胎，其特征在于：

当将前述内纵主沟的沟深设为Dgi，将外纵主沟的沟深设为Dgo，将配置于前述中央花纹块列的横沟的沟深设为Dyi，将配置于前述中间花纹块列的横沟的沟深设为Dym，将配置于前述外花纹块列的横沟的沟深设为Dyo时，满足以下关系：

Dyi/Dgi≥Dym/Dgi≥Dyo/Dgo。

4.根据权利要求1所述的重载用子午线轮胎，其特征在于：

前述纵主沟，由从轮胎赤道通过的中央纵主沟、从其两个外侧通过的中间纵主沟、从其两个外侧通过的外纵主沟来构成，

而且前述花纹块图形，由配置于前述中央纵主沟与中间纵主沟之间的内花纹块列、配置于前述中间纵主沟与外纵主沟之间的中间花纹块列、以及配置于前述外纵主沟与胎面边缘之间的外花纹块列所构成的六个花纹块列来形成，而且，

前述中间花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wm、与前述内花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wi之比Wm/Wi，处于0.95～1.15的范围，且前述外花纹块列的轮胎轴方向的花纹块宽度Wo、与前述花纹块宽度Wi之比Wo/Wi，处于1.00～1.45的范围。

5.根据权利要求4所述的重载用子午线轮胎，其特征在于：

当将前述中央纵主沟的沟深设为Dgi，将中间纵主沟的沟深设为Dgm，将外纵主沟的沟深设为Dgo，将配置于前述内花纹块列的横沟的沟深设为Dyi，将配置于前述中间花纹块列的横沟的沟深设为Dym，将配置于前述外花纹块列的横沟的沟深设为Dyo时，满足以下关系：

Dyi/Dgi≥Dym/Dgm≥Dyo/Dgo。

6.根据权利要求1～5任意一项所述的重载用子午线轮胎，其特征在于：前述花纹块图形中，各花纹块列的花纹块总数n为40～56个。

7.根据权利要求1～5任意一项所述的重载用子午线轮胎，其特征在于：对构成前述胎面部的胎面橡胶而言，拉伸强度T与切断时伸长量E之积除以2的断裂能量为6000～8500，其中断裂能量的单位为焦耳。

8.根据权利要求6所述的重载用子午线轮胎，其特征在于：对构成前述胎面部的胎面橡胶而言，拉伸强度T与切断时伸长量E之积除以2的断裂能量为6000～8500，其中断裂能量的单位为焦耳。

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