BRPI0912550B1

BRPI0912550B1 - Aço inoxidável ferrítico, folha de aço composta com mesmo, junção de aço inoxidável, e, processo para produzir uma folha de aço inoxidável ferrítico

Info

Publication number: BRPI0912550B1
Application number: BRPI0912550-7A
Authority: BR
Inventors: Akinori Kawano; Taichirou Mizoguchi; Kouki Tomimura; Wakahiro Harada
Original assignee: Nisshin Steel Co., Ltd.
Priority date: 2008-05-12
Filing date: 2009-05-11
Publication date: 2019-04-30
Also published as: WO2009139355A1; BRPI0912550A2; JP5420292B2; CN102027146B; ES2671376T3; EP2280090A4; EP2280090B1; US20110033731A1; EP2280090A1; JP2009299182A; CN102027146A; US9249475B2

Abstract

aço inoxidável ferrítico, folha de aço composta do mesmo, junção de aço inoxidável, e, processo para produzir uma folha de aço inoxidável ferrítico um aço inoxidável ferrítico apropriado para uso como um membro para trocadores de calor a ser brasado com metal de enchimento à base de ni ou metal de enchimento à base de cu, compreendendo, com base em percentual de massa, c: 0,03% ou menos, si: 3% ou menos, mn: 2% ou menos, p: 0,05% ou menos, s: 0,03% ou menos, cr: de 11 a 30%, nb: de 0,15 a 0,8%, e n: 0,03% ou menos, em que o equilíbrio é composto de fe e impurezas incidentais, e onde um valor a determinado pela seguinte equação é o, 1 o ou maior: a= nb- (cx92,9/12 + nx92,9/14) .

Description

“AÇO INOXIDÁVEL FERRÍTICO, FOLHA DE AÇO COMPOSTA DO

MESMO, JUNÇÃO DE AÇO INOXIDÁVEL, E, PROCESSO PARA

PRODUZIR UMA FOLHA DE AÇO INOXIDÁVEL FERRÍTICO”

DESCRIÇÃO

Campo Técnico

A presente invenção refere-se a um aço inoxidável ferrítico apropriado para uso como um membro a ser brasado. A invenção também se refere a um aço inoxidável ferrítico particularmente apropriado para uso como um membro constituindo um trocador de calor.

Técnica Antecedente

Com uma vista a efetivamente reutilizar um gás exaurido em calor, trocadores de calor foram usados em uma variedade de campos tais como chapas de troca de calor de um aquecedor de água à gás ou corpo Eco-cute. No aquecedor de água à gás, um líquido misto contendo ácido nítrico, ácido 15 sulfurico, e cloro é gerado como um resultado de condensação dos componentes de um gás de calor de exaustão e há, portanto um medo de ocorrer deterioração da resistência à corrosão, após troca de calor líquido/líquido, sobre a chapa de troca de calor devido a cloro contido em uma elevada concentração. Além disso, uma vez que o metal de enchimento à base 20 de Ni ou metal de enchimento à base de Cu é empregado para junção de peças, é necessário evitar deterioração em ductilidade/tenacidade dos mesmos devido ao crescimento da estrutura na brasagem. Para membros que são requeridos para ter resistência à corrosão e capacidade de brasagem, cobre ou liga de cobre tem sido convencionalmente usado. Cobre é inferior em resistência de modo 25 que o membro deve ser espessado a fim de elevar sua resistência, que conduz a um problema de aumento de custo. Consequentemente, aços inoxidáveis austeníticos tais como SUS304 e SUS316 têm sido usados até agora como substituto para cobre em um membro de aço para trocadores de calor.

Um membro a ser brasado é requerido para ter as seguintes propriedades:

1) Várias boas capacidades de brasagem tais como capacidade de brasagem com metal de brasagem à base de Ni, capacidade de brasagem com metal de brasagem à base de Cu e capacidade de brasagem com tocha com metal de enchimento à base de latão barato ou semelhantes.

Além disso, quando um membro a ser brasado é um membro de metal de trocador de calor (tubo refrigerante ou tubo de água) etc, é ainda requerido ter a seguinte propriedade:

(2) Boa resistência à corrosão sob um ambiente de ácido nítrico ou ácido sulfurico em um condensado derivado de um gás de combustão ou boa resistência à corrosão galvânica sob um meio aquoso tendo uma elevada concentração de cloro.

Como um material tendo tais propriedades e uma boa capacidade de brasagem, um aço inoxidável ferrítico é investigado em Patente JP No. 2642056.

[Documento de Patente 1] Patente JP No. 2642056

Sumário da Invenção

Problema a ser resolvido pela invenção

Aços inoxidáveis ferríticos têm um coeficiente de expansão térmica menor do que aquele de aços inoxidáveis austeníticos. Além disso, seu custo material é geralmente mais caro que os aços inoxidáveis austeníticos. Aço inoxidável ferríticos foram usados frequentemente como um membro de recuperação de calor de exaustão ou um membro silenciador em uma via de gás de escape de automóveis. Quando um material é brasado com Ni ou Cu, ou brasado por tocha com latão, no entanto, o material deve ser exposto a temperaturas tão elevadas quanto 1000°C ou maiores. Sob tal elevada temperatura, aços inoxidáveis ferríticos tendem a causar difusão comparada com aços inoxidáveis austeníticos, conduzindo à deterioração em ductilidade ou tenacidade devido ao crescimento dos grãos de cristal.

Patente JP No. 2642056 descrita acima descreve um aço inoxidável ferrítico para trocador de calor tendo uma boa capacidade de 5 brasagem. No entanto, suprimir o crescimento de grãos de cristal na brasagem ou melhorar a resistência à corrosão galvânica sob meio aquoso não são pretendidos.

Um objeto da presente invenção consiste em prover um aço inoxidável ferrítico apropriado como um membro a ser submetido à brasagem 10 tal como brasagem com metal de enchimento à base de Ni, brasagem com metal de enchimento à base de Cu, ou brasagem com tocha com metal de enchimento à base de latão. Outro objeto da presente invenção é prover um aço inoxidável ferrítico apropriado como um material para um membro de metal tal como um membro de trocador de calor tendo ambas, capacidade de brasagem e 15 resistência à corrosão sob um ambiente onde água rica em cloro está presente.

Meios para resolver os problemas

Os objetos acima descritos podem ser conseguidos usando um aço inoxidável ferrítico compreendendo, com base em percentual de massa,

C: 0,03% ou menos, Si: 3% ou menos, Mn: 2% ou menos, P: 20 0,05% ou menos, S: 0,03% ou menos, Cr: de 11 a 30%, Nb: de 0,15 a 0,8%, e

N: 0,03% ou menos, onde o equilíbrio é composto de Fe e impurezas incidentais, e onde um valor A determinado pela seguinte equação é 0,10 ou maior: A = Nb - (Cx92,9/12 + Nx92,9/14).

Um diâmetro máximo do precipitado no aço inoxidável ferrítico 25 (d) é preferivelmente 0,25 μιη ou menos e uma fração de volume f do precipitado (f) é preferivelmente 0,05% ou maior.

Além disso, o aço inoxidável ferrítico pode seletivamente compreender, conforme necessário:

(1) pelo menos um de Mo, Cu, V, e W em uma quantidade total de 4% ou menos, (2) pelo menos um de Ti e Al em uma quantidade total de 0,4% ou menos, (3) pelo menos um de Ni e Co em uma quantidade total de 5% ou menos, e (4) pelo menos um de REMs (metais de terra rara) e Ca em uma quantidade total de 0,2% ou menos.

Quando o aço inoxidável compreende Ti, um teor de soluto Nb é expresso pelo seguinte valor A’, e o valor A’ pode ser 0,10 ou maior.

A’ = Nb-Cx92,9/2/12

Vantagens da invenção

A invenção toma possível prover um aço inoxidável ferrítico excelente em capacidade de brasagem com metal de enchimento à base de Ni ou metal de enchimento à base de Cu, resistência à corrosão contra condensado de gás, resistência à corrosão galvânica sob meio aquoso, e ductilidade/tenacidade. Usando esse aço, um trocador de calor pode ser provido em um custo de material menor que um trocador de calor convencional usando um aço inoxidável austenítico para seus membros.

Breve descrição dos desenhos [FIG. 1] FIG. 1 mostra a aparência de uma peça de teste de brasagem.

[FIG. 2] FIG. 2 mostra condições do teste de condensado.

[FIG. 3] FIG. 3 mostra uma maneira de sobreposição de peças de teste em brasagem com tocha.

Modo de realizar a invenção

Como descrito acima, usar um aço inoxidável ferrítico é vantajoso para reduzir o custo de vários membros tais como os de um trocador de calor.

Quando um aço inoxidável ferrítico é usado, no entanto, há um medo de degradação em resistência à corrosão sob um meio de condensado de gás e em resistência à corrosão galvânica sob um meio aquoso. Na brasagem com metal de enchimento à base de Ni ou metal de enchimento à base de Cu, ou com brasagem com tocha com metal de enchimento à base de latão, ou semelhantes é efetuada, um aço inoxidável ferrítico é mantido a temperaturas tão elevadas r quando de cerca de 1000 a 1150°C. E assim importante projetar apropriadamente a composição do aço inoxidável ferrítico a fim de suprimir o crescimento de grãos de cristal. Especificamente descrito, quando um aço inoxidável ferrítico é colocado sob tal condição de temperatura elevada, grãos de cristal do mesmo crescem e são prováveis de tomarem-se grosseiros. O aço inoxidável tendo grãos de cristal engrossados tem uma propriedade de fadiga deteriorada e é facilmente danificado devido à oscilação ou impacto externo. Isso foi visto baseado no estudo pelos presentes inventores que a fim de evitar o problema, o diâmetro médio de grãos de cristal de ferrita deve ser controlado para não exceder 500 pm. Consequentemente, quando um aço inoxidável ferrítico é usado para aplicações a serem brasadas, é necessário projetar a composição do aço inoxidável ferrítico de modo a prevenir o crescimento de grãos de cristal mesmo em temperaturas elevadas.

Os presente inventores verificaram que um soluto Nb ' favoravelmente atua em resistência à corrosão de um aço inoxidável ferrítico ____________sob um ambiente de condensado de gás ou resistência à corrosão galvânica sob um meio aquoso. Verificou-se que quando um filme de passivação cobrindo a superfície de aço inoxidável é quebrado devido à corrosão, Nb tem uma

5 elevada capacidade de reparo do filme de passivação.

Adicionalmente, os presente inventores verificaram que um soluto Nb também age efetivamente para suprimir o crescimento de grãos de cristal de um aço inoxidável ferrítico. O estudo pelos presentes inventores revelou que quando ο limite inferior da temperatura de brasagem é configurado a 1000°C, um teor de Nb requerido para assegurar uma quantidade de um soluto Nb necessário para suprimir o crescimento de grãos de cristal em um aço inoxidável ferrítico é pelo menos 0,15%. O Nb soluto suprime o crescimento de 5 grãos de cristal provavelmente devido a um efeito de arraste que será descrito mais tarde, mas não limitado ao mesmo.

Além disso, a supressão de crescimento de grãos de cristal pela adição de Nb, é devido não apenas à ação supressiva de crescimento resultando do efeito de arraste, produzido pelo soluto Nb, que inibe difusão de outro 10 elemento mas também altamente devido a um efeito de “pinning”, produzido por um carbonitreto de Nb, que suprime o crescimento de grão. Consequentemente, ao projetar a composição na presente invenção, é vantajoso reter alguns teores de C e N. Mais especificamente, é efetivo ajustar um teor total de C e N para 0,01% ou maior. Além disso, retendo um teor de Nb 15 suficiente, um efeito de “pinning” produzido por precipitados tais como Fe2Nb (Fase de Laves) e Fe₃NbC também efetivamente age para suprimir o crescimento de grãos de cristal. Supressão de crescimento de grãos de cristal na brasagem é efetiva para prevenir deterioração em tenacidade ou ductilidade.

O efeito de arraste e efeito de “pinning” serão descritos em 2 0 seguida.

[Efeito de arraste] ________Crescimento de grão de cristal acompanha a migração de um contorno de grão de cristal. Quando um elemento de solução de sólido ou elemento de impureza que é responsável por acumular no contorno de grão de 25 cristal está contido em uma matriz, o contorno de grão de cristal necessita migrar com esses átomos, tomando migração difícil (efeito de arraste). Focando nesse efeito de arraste, os presente inventores verificaram que crescimento de grão de cristal pode ser suprimido intencionalmente levando um elemento de solução de sólido a existir sobre o contorno de grão de cristal e assim inibindo a migração de contorno de grão de cristal. Como um resultado de investigação extensiva sobre o crescimento de grão de cristal de um aço inoxidável ferrítico em elevadas temperaturas, os requerentes verificaram que no caso de um aço inoxidável ferrítico, entre elementos de soluto de solução de sólido, soluto Nb é particularmente efetivo para suprimir o crescimento de grão de cristal.

No entanto, Nb é um elemento facilmente combinado com C ou N, deste modo átomos de Nb capazes de ser um soluto Nb, entre os átomos de Nb no aço inoxidável, são apenas átomos de Nb permanecendo não usados após formação de um carbonitreto de Nb. Consequentemente, uma quantidade de Nb capaz de ser um soluto de solução de sólido em um aço inoxidável pode ser expressa usando o valor A como na seguinte equação:

A = Nb - (Cx92,9/12 + Nx92,9/14).

Na fórmula acima, C e N representam teores de C e N (% em massa) em um aço inoxidável, respectivamente.

Quando um aço inoxidável ferrítico contém Ti, quase nenhum nitreto de Nb é formado, uma vez que N é usado principalmente para formação de TiN. Por outro lado, uma vez que carboneto de Ti e carboneto de Nb são formados com a mesma probabilidade, quando um teor de Ti (mol) é maior que um total de um teor de C e um teor de N (cada, mol) (teor de Ti (mol) > (teor de C (mol) + teor de N (mol))), uma quantidade de Nb capaz de ser um soluto de solução de sólido pode ser expressa pelo valor A’ como na seguinte equação:

A’ = Nb-Cx(92,9/12)/2

Verificou-se que quando uma quantidade de Nb capaz de formar uma solução de sólido representada pelo valor A ou A’ (para o caso onde um teor de Ti em aço inoxidável ferrítico é maior que um teor total de C e N) é 0,10 ou maior, um efeito de arraste devido a um soluto Nb aparece efetivamente quando o aço inoxidável ferrítico é aquecido em elevadas temperaturas e inibe a migração de um contorno de grão e como um resultado, pode suprimir o crescimento de grãos de cristal de um aço inoxidável ferrítico em elevadas temperaturas (no momento da brasagem ou semelhantes).

Os valores A e A’ são preferivelmente 0,2 ou maior, mais preferivelmente 0,25 ou maior.

[Efeito de “pinning”]

Sabe-se que precipitados finamente dispersados em uma matriz de metal tomam-se um obstáculo para movimento de deslocamento e causam um assim chamado fenômeno de fortalecimento de precipitação. Verificou-se que esses precipitados inibem migração de uma migração de contorno de grão em temperaturas elevadas (efeito de “pinning”).

O grau do efeito de “pinning” pode ser expresso por d/f onde d (pm) representa o diâmetro máximo de precipitados e f representa a fração de volume (%) dos precipitados. Quanto menores os precipitados, mais a sua quantidade resulta em um efeito de “pinning” mais elevado. Os presentes inventores avaliaram o crescimento de grãos de cristal de um aço tendo uma fração de volume de precipitado f de 0,05 a 0,20% enquanto mudando o diâmetro d (pm) dos precipitados. Como um resultado, verificou-se que quando d/f toma-se 5 ou maior, o diâmetro de grão de cristal do aço inoxidável toma-se 500 pm ou maior pelo tratamento de brasagem. Na presente invenção, é portanto preferido controlar a quantidade e diâmetro dos precipitados para dar d/f de 5 ou menos. Em outras palavras, quanto menor o diâmetro de grão de cada precipitado e quanto maior a fração de volume total dos precipitados resulta no maior efeito de “pinning”.

A fim de obter dispersão fina dos precipitados, é importante suprimir o crescimento dos precipitados durante aquecimento ou resfriamento na produção de um aço inoxidável. Verificou-se que precipitados tendo um diâmetro máximo de 0,25 pm ou menos podem ser obtidos ajustando uma temperatura do tensor em uma etapa de laminação à quente para menos que

750°C, enquanto, em uma etapa de recozimento, ajustando uma taxa de aquecimento média de 600°C para uma temperatura atingida máxima Tm para

10°C/s ou maior e uma taxa de resfriamento média de Tm a 600°C a 10°C/s ou maior. Nesse caso, quando a fração de volume f é 0,05 ou maior, um efeito de “pinning” necessário para a presente invenção pode ser obtido.

Na presente invenção, os precipitados são preferivelmente controlados para ter um diâmetro máximo d de 0,25 pm ou menos e a fração de volume f de 0,05% ou maior.

O termo “diâmetro máximo d (pm) de precipitados”, como usado aqui, significa o diâmetro de grão máximo dos precipitados que aparecem na seção transversal quando a seção transversal de um material de aço é polido. O termo “diâmetro de grão” significa um lado longo de um retângulo circunscrito de um grão tendo uma área mínima entre retângulos circunscritos do grão. O termo “fração de volume f (%)” significa um quociente, em termos de percentual, obtido dividindo uma área total de todos os precipitados aparecendo na seção transversal polida do material de aço com uma área de um campo observado. Em qualquer medição, a seção transversal pode ser observada usando microscópio eletrônico de varredura (SEM) ou semelhante e uma área do campo observado é configurada em 2 x 10’ mm ou maior.

Precipitados particularmente efetivos no efeito de “pinning” são precipitados à base de Nb. Exemplos dos mesmos incluem carboneto de Nb, nitreto de Nb, e carbonitreto de Nb (que pode em seguida ser chamado “carboneto/nitreto de Nb”, coletivamente), Fe₂Nb (fase de Laves), e Fe₃NbC.

Verificou-se que com relação aos componentes de liga diferentes de Nb, Mo e W têm um efeito de arraste e, portanto, são efetivos para suprimir o crescimento de grãos de cristal e, além disso, precipitados tais como Ti ou TiC têm um efeito de “pinning”.

Verificou-se também que Ni, Co, e Cu são grandemente efetivos para suprimir deterioração de tenacidade quando grãos de ferrita tomam-se grosseiros na brasagem. Verificou-se, por outro lado, que Ti, Al, Zr, REM, e Ca têm um fator para deteriorar o fluxo de metal de enchimento de brasagem sobre a superfície de um material de aço na brasagem com metal de enchimento à base de Ni ou metal de enchimento à base de Cu. Isso é presumido para ocorrer porque óxidos desses elementos são prováveis de serem formados na superfície do material inoxidável quando do aquecimento para brasagem. Como será descrito mais tarde, no entanto, nenhum problema ocorre se os teores desses elementos são controlados dentro de uma faixa apropriada.

Com base em tais descobertas, a presente invenção foi completada. A razão para definir faixas de respectivos elementos de liga constituindo o aço inoxidável ferrítico da presente invenção será descrito em seguida. Incidentalmente, a unidade “%” para o teor de um elemento componente significa “% em massa” salvo de outra forma especificamente indicada.

Elementos C e N combinam com Nb, consomem Nb adicionado ao aço, e por meio disso formam um carboneto/nitreto de Nb. Consumo de Nb e redução em uma quantidade de Nb capaz de formar a solução de sólido podem inibir o efeito de melhora da resistência à corrosão e um efeito supressor do crescimento do grão de cristal que de outra forma seria produzido por um soluto Nb. Na invenção, é portanto necessário limitar o teor de C para 0,03 % em massa ou menos, preferivelmente 0,025 % em massa ou menos. É também necessário limitar o teor de N para 0,03 % em massa ou menos, preferivelmente 0,025 % em massa ou menos.

Como descrito acima, no entanto, o carboneto/nitreto de Nb pode contribuir para inibição de crescimento de grãos de cristal por seu efeito de “pinning” na brasagem com metal de enchimento à base de Ni ou metal de enchimento à base de Cu. É portanto desejado manter os teores de C e N assim como não danificar a resistência à corrosão. Mais especificamente, a partir do ponto de vista do efeito de “pinning”, um teor total de C e N é ajustado para

0,01% ou maior, enquanto teores de C e N são desejavelmente mantidos a

0,005 % em massa ou maior e 0,005 % em massa ou maior, respectivamente.

Um elemento Si melhora a resistência à corrosão localizada de um aço inoxidável ferrítico. Um teor de Si em excesso, no entanto, endurece a fase de ferrita e toma-se um fator de deterioração de trabalhabilidade. Também deteriora umectabilidade na brasagem com Ni ou metal de enchimento à base de Cu. O teor de Si é portanto ajustado para 3 % em massa ou menos. O teor de 10 Si preferivelmente excede 0,1% a partir do ponto de vista de melhorar a resistência à corrosão. O teor de Si cai dentro de uma faixa de preferivelmente de 0,2 a 2,5 % em massa e seu limite superior pode ser configurado para 1,5 % em massa.

Um elemento Mn é usado como um agente desoxidante de um aço 15 inoxidável. Mn no entanto toma-se um fator de diminuir a concentração de Cr no filme de passivação e causando deterioração de resistência à corrosão de modo que o teor de Mn é preferivelmente inferior. O teor de Mn é configurado a 2 % em massa ou menos. Mistura de Mn para alguma extensão é inevitável em um aço inoxidável usando sucata como matérias-primas de modo que o teor 20 de Mn deve ser controlado assim como não ser excessivo.

O teor de P é desejavelmente inferior porque prejudica a tenacidade do material de base e da porção brasada. Em fusão de um aço contendo Cr, é difícil desfosforizar o mesmo por refinamento. Seleção cuidada de matérias primas para reduzir extremamente o teor de P requer um aumento 25 de custo excessivo. Na presente invenção, similar a aços inoxidáveis ferríticos convencionais, o teor de P até 0,05 % em massa é portanto permissível.

Um elemento S forma MnS que facilmente toma-se um ponto de partida de corrosão localizada e por meio disso inibe resistência à corrosão.

Quando teor de S é elevado, fendas devido à temperatura elevada são prováveis de ocorrer na porção brasada de modo que teor de S é configurado a 0,03 % em massa ou menos.

Um elemento Cr é um constituinte principal de um filme de passivação e melhora resistência à corrosão local tal como resistência à corrosão localizada ou resistência à corrosão galvânica. Um membro de tubo constituindo um trocador de calor ou tubo refrigerante é requerido para ter um teor de Cr de 11% ou maior. Um aumento no teor de Cr no entanto toma difícil diminuir os teores de C e N, prejudica propriedades mecânicas ou dureza, e toma-se uma causa para aumento de custo. Na presente invenção, portanto, o teor de Cr é de 11 a 30%, preferivelmente de 17 a 26%.

Um elemento Nb é importante na presente invenção. Como descrito acima, é excelente em capacidade de repassivação a partir do ponto de vista de resistência à corrosão e efetivamente age para suprimir o crescimento de grãos de cristal na brasagem com Ni ou metal de enchimento à base de Cu. Descrito especificamente, o efeito de arraste de um soluto Nb e o efeito de “pinning” do carboneto/nitreto de Nb efetivamente atuam sobre os mesmos. A fim de produzir esses efeitos suficientemente, é importante ajustar os teores de C e N dentro das faixas acima descritas e manter o teor de Nb a 0,15 % em massa ou maior. Em particular, um aumento no teor de Nb é efetivo para suprimir o crescimento de grãos de cristal na brasagem com Ni ou metal de enchimento à base de Cu. O teor de Nb é preferivelmente 0,3% ou maior, mais preferivelmente 0,4% ou maior, ainda mais preferivelmente 0,5%, ou maior. Um aumento excessivo no teor de Nb, no entanto, tem um efeito adverso nas características de trabalhabilidade à quente ou de qualidade de superfície de materiais de aço. O teor de Nb é, portanto, limitado para ser 0,8 % em massa ou menos. O teor de Nb em uma faixa a partir de 0,15 a 0,3 % em massa é efetivo para suprimir crescimento de grão em uma temperatura de brasagem relativamente baixa de 1000°C, e Nb é preferivelmente adicionado com Ti para estabilizar o efeito.

O elemento Mo é, bem como Cr, efetivo para melhorar o nível de resistência à corrosão e é conhecido que com um aumento no teor de Cr, Mo tem uma maior ação de resistência à corrosão.

Os elementos Mo, Cu, V, e W melhoram resistência a ácido de um aço inoxidável e melhoram resistência à corrosão. Além disso, eles são efetivos para prevenir o crescimento de grãos de cristal de ferrita em uma temperatura de solda. Mo, V, e W têm um efeito de arraste como solutos Mo, V, e W e um efeito de “pinning” com precipitados, enquanto Cu tem um efeito de “pinning” devido à precipitação como uma fase de ε Cu. Na presente invenção, é preferido adicionar pelo menos um desses elementos. Em particular, é efetivo configurar um teor total desses elementos para 0,05 % em massa ou maior. Adição excessiva destes elementos, no entanto, afetou adversamente a trabalhabilidade a quente. A base de várias investigações, quando pelo menos um dentre Mo, Cu, V, e W é adicionado, um teor total deve ser ajustado a 4 % em massa ou menos.

Dentre Ti e Al, Ti tem, similar a Nb, uma forte afinidade com C e N e é esperado para formar um carbonitreto de Ti fino e ocasionar um efeito de suprimir o crescimento de grão de cristal na brasagem.

O elemento Al é efetivo como um agente desoxidante e adição deste junto com Ti inibem a deterioração de resistência à corrosão quando a brasagem causa oxidação. Em particular, é efetivo para ajustar um teor total de Ti e Al para 0,03%, ou maior.

Adição de qualquer um destes elementos em uma grande quantidade pode causar deterioração de características de trabalhabilidade a quente ou de superfície. Além disso, esses elementos são elementos facilmente oxidativos de modo que um filme de óxido firme é algumas vezes formado na superfície de um material de aço quando aquecido em recozimento final ou brasagem. O filme de óxido resultante deteriora o fluxo de metal de enchimento na brasagem ou reduz resistência à ligação após a brasagem. Quando metal de enchimento à base de latão é usado, filmes de óxido diferente daqueles de Ti e Al podem ser removidos reduzindo ação de Zn contido no metal de enchimento, mas devido à afinidade mais forte de Ti e Al com oxigênio que Zn, os filmes de óxido de Ti e Al não podem ser removidos. Como um resultado de investigação, quando pelo menos um dentre Ti e Al é adicionado, um teor total (um teor total de Ti e/ou Al, e Zr quando Zr é adicionado) é limitado a 0,4 % em massa ou menos a fim de evitar os problemas devido a um filme de óxido. Em particular, é efetivo ajustar o teor total dentro de uma faixa a partir de 0,03 a 0,3 % em massa, mais preferivelmente de 0,03 a 0,25 % em massa.

Elementos Ni e Co são notadamente efetivos para suprimir redução de tenacidade quando grãos de cristal de ferrita tomam-se grosseiros na brasagem. Este efeito de “pinning” da redução de tenacidade é exibido também quando o diâmetro médio de grão de cristal não aumentou (por exemplo, o diâmetro médio de grão de grãos de cristal ferrita é 500 pm ou r menor). E portanto possível adicionar pelo menos um desses elementos r conforme necessário. E mais efetivo manter um teor total de Ni e Co a 0,5 % em massa ou maior a partir do ponto de vista de redução da supressão de tenacidade. Adição excessiva de Ni e Co no entanto não é preferida porque conduz à formação de uma fase de austenita em uma região de temperatura elevada e adversamente afeta a trabalhabilidade a quente. Quando pelo menos um de Ni e Co é adicionado, um teor total de Ni e Co deve ser ajustado para cair dentro de uma faixa de 5 % em massa ou menos.

Foi confirmado que com relação à resistência à corrosão contra um condensado de um gás de exaustão ou sob um meio aquoso rico em cloro, o aço inoxidável ferrítico tendo uma composição como descrita acima é comparável a aços austeníticos usados para membros de trocador de calor convencionais e não apresenta problema. Além disso, no aço inoxidável ferrítico da presente invenção, um efeito supressor do crescimento do grão de cristal na brasagem com Ni ou metal de enchimento à base de Cu e uma capacidade de brasagem foram melhorados simultaneamente.

O aço inoxidável ferrítico da presente invenção pode ser produzido fundindo um aço tendo uma composição definida na presente invenção e então efetuando o mesmo procedimento como aquele empregado para aços inoxidáveis ferríticos diferentes. Em produção, é preferido controlar o diâmetro 10 máximo e a fração de volume de precipitados de modo a produzir um efeito de “pinning” completamente para suprimir o crescimento de grãos de cristal.

No aço inoxidável ferrítico da presente invenção, uma folha de aço pode ser obtida por um processo incluindo laminação a quente, laminação a frio, e recozimento de acabamento. Quando a laminação a quente e o 15 recozimento de acabamento são efetuados assim como para atender às condições descritas abaixo [1] e [2], é possível realizar uma distribuição de precipitado sob a qual um bom efeito de “pinning” é produzido, isto é, uma distribuição de precipitado sob a qual um diâmetro máximo d de precipitados é 0,25 pm ou menos e um fator de volume f dos precipitados é 0,05% ou maior.

[1] Em laminação a quente, uma temperatura do tensor é ajustada para menos que 750°C.

[2] Em recozimento de acabamento, um taxa de aquecimento média de 600°C para a temperatura atingida máxima Tm em um procedimento de aquecimento é ajustada para 10°C/s ou maior e uma taxa de resfriamento 25 média de Tm para 600°C em um procedimento de resfriamento é ajustada para 10°C ou maior.

Vários membros tais como membros de um trocador de calor podem ser obtidos por brasagem de chapas de aço feitas do aço inoxidável ferrítico da presente invenção para formar uma junta de aço inoxidável. Nenhuma limitação é imposta no metal de enchimento de brasagem a ser utilizado e metais de enchimento conhecidos, por exemplo, metal de enchimento à base de Ni, metal de enchimento à base de Cu, metal de 5 enchimento à base de fósforo cobre, metal de enchimento à base de latão, e metal de enchimento à base de prata podem ser usados. Uma vez que no aço inoxidável ferrítico da presente invenção, o crescimento de grãos de cristal quando do aquecimento em temperaturas elevadas é suprimido, ele é vantajosamente usado quando a brasagem é efetuada com metal de enchimento 10 de brasagem requerendo uma temperatura de brasagem elevada tal como metal de enchimento à base de fósforo cobre e metal de enchimento à base de latão. Um método de brasagem também não é limitado e métodos conhecidos tais como brasagem com tocha podem ser empregados.

Quando o aço inoxidável ferrítico (folha) da presente invenção é 15 submetido à brasagem com tocha com metal de enchimento à base de latão, brasagem com tocha pode ser efetuada após remover um filme de óxido da superfície usando um fundente composto principalmente de ácido fluorídrico e ácido bórico, na mesma forma como o método empregado para aços inoxidáveis diferentes. Efetuar a brasagem com tocha enquanto configurando a 20 temperatura atingida máxima e tempo de aquecimento do material de base para satisfazer às seguintes condições [3] e [4], uma junção de aço inoxidável na qual precipitados produziram um efeito de “pinning” efetivamente e um diâmetro médio de grão de cristal da matriz de material de base foi suprimido para 500 pm ou menos mesmo após brasagem e que têm excelentes 2 5 propriedades de resistência está disponível.

[3] A temperatura atingida máxima de um material de base na brasagem é configurada em menos que 1000°C.

[4] Tempo de aquecimento na brasagem é configurado em menos que 3 minutos.

[Exemplos]

Uma folha laminada a quente tendo uma espessura de folha de 3 mm foi preparada fundindo um aço inoxidável tendo uma composição química como mostrada em Tabela 1 e então laminando a quente o aço resultante. Então, a folha laminada a quente foi afinada para uma espessura de folha de 1,0 mm por laminação a frio, submetida a recozimento de acabamento em uma temperatura atingida máxima Tm a partir de 1000 a 1070°C para um tempo de retenção a partir de 1 a 60 segundos, e decapada. Deste modo, um corpo de prova foi preparado.

Laminação a quente e recozimento de acabamento de todos os aços da invenção exceto aços de invenção 19 e 20 foram efetuados sob as condições atendendo às descritas em [1] e [2]. Aço de invenção 19 teve a mesma composição química como a do aço de invenção 10, mas foi tensionado a 880°C em laminação a quente. Aço de invenção 20 teve a mesma composição química como a do aço de invenção 15, mas foi resfriado a uma taxa de resfriamento de l°C/s de Tm a 600°C em um procedimento de resfriamento durante o recozimento de acabamento.

Incidentalmente, aço comparativo 6 é um aço inoxidável austenítico.

As seguintes características foram usadas utilizando os materiais de aço deste modo obtidos.

“Tamanho máximo e fração de volume f de precipitados”

Cada um dos materiais de aço foi cortado e a superfície eletroliticamente polida de sua seção transversal foi observada através de SEM. A observação foi continuada até a área total de o campo observado tomar-se 2x10' mm . Dentre os precipitados deste modo observados, o diâmetro de grão do precipitado tendo o diâmetro de grão maior foi projetado como o diâmetro máximo d (pm).

Da mesma forma, a seção transversal no campo observado de 2x10' mm foi observada e uma área S (mm) de todos os precipitados presentes no campo observado foi medida usando processamento de imagem e uma fração de volume f foi calculada de acordo com a seguinte equação:

f (%) = S/(2x10’²)x100

Com relação à discriminação dos precipitados, análise de superfície foi efetuada usando EDX e porções exibindo uma maior intensidade de detecção de Nb, Ti, Mo, Cu, V, ou W que a porção de matriz foram considerados como precipitados. Os valores deste modo obtidos são mostrados em Tabela 1.

“Capacidade de brasagem”

Primeiro, uma pasta de metal de enchimento à base de Ni e uma pasta de metal de enchimento à base de Cu foram aplicadas, respectivamente, para dar uma espessura de 0,3 mm entre duas peças de teste com tamanhos diferentes (uma menor: 35 x 25 mm, uma superior: 20 x 25 mm) como mostrado em FIG. 1. Tratamento de brasagem foi efetuado em vácuo sob as condições mostradas na tabela seguinte enquanto mantendo estas duas chapas alinhadas horizontalmente.

[Tabela 2]

	Tempo de aquecimento	Temperatura de brasagem	Retenção	Resfriamento	Tipo de metal de enchimento
Metal de enchimento à base de Ni	3,5 h	1150°C	30 min	Fora do altofomo	BNi-5 (Ni19Cr-10Si) JIS 3265
Metal de enchimento à base de Cu	3,5 h	1120°C	90 min	Resfriamento de ar	BCu-1 (Cu) JIS Z3262

A peça de teste foi retirada do alto-fomo e uma razão de revestimento de metal de enchimento foi determinada dividindo uma área de uma porção da superfície superior da peça de teste superior de 20x25 mm, onde referida porção é umedecida com o metal de enchimento, com uma área da peça de teste. A peça de teste tendo uma razão de revestimento de metal de enchimento de 50% ou maior foi classificada A, a tendo uma razão de revestimento de metal de enchimento de 20% ou maior, mas menor do que 50% foi classificada B, e a tendo uma razão de revestimento de metal de enchimento menor que 20% foi classificada C. As peças de teste tendo uma classificação igual ou superior a B foram julgadas aceitáveis.

“Diâmetro de grão de cristal após tratamento térmico para brasagem”

A estrutura de metal (4) da seção transversal (refere-se à FIG. 1) de cada uma das peças de teste que foram usadas para avaliar a capacidade de brasagem foi observada através de um microscópio óptico. O ataque químico foi conduzido com um ácido misto de ácido fluorídrico e ácido nítrico. O diâmetro de grão de cristal foi determinado usando o método de seção e a peça de teste tendo um diâmetro de grão de 200 μιη ou menos foi classificada A, a tendo uma diâmetro de grão excedendo 200 pm mas não maior que 500 μπι foi classificada B, e a tendo uma diâmetro de grão excedendo 500 μιη foi classificada C. As peças de teste classificadas A e B foram julgadas aceitáveis.

“Teste de condensado em um material tratado com calor para brasagem com metal de enchimento à base de Ni”

Com relação à peça de teste que tinha sido usada para avaliar a capacidade de brasagem, a superfície superior da peça de teste superior de 20x25 mm sobre a qual o metal de enchimento de solda tinha invadido foi polida com #600 e então, como ilustrado em FIG. 2, a peça de teste (5) foi submetida a um teste de 10 ciclos, cada ciclo consistindo de (201) mergulhar a peça de teste (5) em 100 ml de água de drenagem simulada (7), contida em um béquer (6) de 200 ml (comlOO ppm de HNO3, 20 ppm de H2SO4, 1 ppm de Cl'), que é preparada no pressuposto de ter componentes contidos na composição de um gás de aquecimento de água, e (202) colocando a peça de teste em um testador de meio de 130°C por cerca de 7 horas correspondendo a um período em que a peça de teste seca, e lavando com água. A presença ou ausência de corrosão da matéria-prima inoxidável e metal de enchimento de brasagem foram determinadas.

“Teste de condensado de corrosão galvânica sob meio aquoso em um material tratado com calor para brasagem com metal de enchimento à base de Ni”

Com relação às peças de testes acima descritas que foram usadas para avaliar a capacidade de brasagem, a superfície superior da peça de teste superior de 20x25 mm na qual o metal de enchimento de solda invadiu foi polida com #600 e então, mergulhada em 2000 ppm de Cl + 10 ppm de Cu por 24 horas. Uma peça de teste tendo uma profundidade de corrosão máxima menor que 0,1 mm foi classificada o e a tendo uma profundidade de corrosão máxima excedendo 0,1 mm foi classificada x.

“Diâmetro de grão de cristal após tratamento a quente equivalente à brasagem com tocha”

Quando brasagem com tocha é efetuada com metal de enchimento à base de latão, a temperatura de brasagem é cerca de 900°C. A temperatura de um material a ser brasado aumenta para 1000°C ou mais por aquecimento preliminar ou semelhante e alcança ainda cerca de 1100°C na adjacência da superfície com qual uma chama é colocada em contato direto. Outra história de calor tal como superaquecimento ou re-brasagem devido à falha de junção pode ser aplicada ao material. Consequentemente, uma peça de teste de 30 mm x 80 mm foi cortada de cada material de aço e aquecida a 1100°C por 10 minutos como um tratamento com calor equivalente à brasagem com tocha. A superfície de extremidade da peça de teste após o tratamento a quente foi polida, atacada com ácido misto preparado usando ácido fluorídrico e ácido nítrico, e observada através de um microscópio óptico. Um diâmetro médio de grão de cristal foi determinado pelo método de seção.

A peça de teste tendo um diâmetro médio de grão de cristal de 200 pm ou menos foi classificada A (um efeito supressor de crescimento notadamente bom foi produzido), a tendo um diâmetro médio de grão de cristal excedendo 200 pm, mas não maior que 500 pm foi classificada B (um bom efeito supressor de crescimento foi produzido), a tendo um diâmetro médio de grão de cristal excedendo 500 pm mas não maior que 1000 pm foi classificada C (um efeito supressor de crescimento foi produzido), e a tendo um diâmetro médio de grão de cristal excedendo 1000 pm foi classificada D (um efeito supressor de crescimento suficiente não foi produzido). O resultado classificado B é presumido como não tendo problema quando usado em prática como um membro para trocadores de calor, um membro de tubo, e semelhantes.

[Capacidade de brasagem com tocha com metal de enchimento à base de latão]

A partir de cada folha de material de aço tendo uma espessura de folha de 1 mm, peças de teste, 30 mm x 80 mm foram cortadas. Elas foram sobrepostas entre si como ilustrado em FIG. 3 com um espaço de sobreposição (8) de 4 mm e unidas por brasagem com tocha a partir de um lado (9) enquanto usando um fundente. Incidentalmente, metal de enchimento à base de latão (um arame (liga BCuZn-1 (60Cu-0,lSn-Zn)) foi usado como metal de enchimento de solda e um fundente de H3BO4-KB4O7-KF-KBF4 comumente usado na brasagem de um aço inoxidável foi usado como o fundente. A peça de teste deste modo unida foi esticada em um direção longitudinal usando um testador de tração até a ruptura ocorrer. A peça de teste é rompida na porção de material de base quando uma boa brasagem com tocha é efetuada. Consequentemente, a peça de teste rompida na porção de material de base foi classificada o (mostrando que a capacidade de brasagem com tocha foi boa) e essa ruptura na porção de metal de enchimento foi classificada x (mostrando que a capacidade de brasagem com tocha foi ruim).

“Resistência à corrosão de superfície exterior após brasagem com tocha”

A fim de avaliar a resistência à corrosão da superfície exterior de um tubo quando o aço inoxidável da presente invenção foi usado para o membro de tubo, a peça de teste que foi submetida ao tratamento a quente acima descrito equivalente à brasagem com tocha foi submetida a 10 ciclos de um teste de umectação ou secagem com sal, cada ciclo consistindo de pulverização com ácido hidroclórico, secagem, e umectação, e uma razão de área de ferrugem foi medida. A razão de área ferrugem foi determinada tomando uma fotografia da aparência após o teste e então dividindo uma área de uma porção de ferrugem diferente da superfície de extremidade com uma área da amostra inteira.

A peça de teste tendo uma razão de área ferrugem de 1% ou menos foi classificada o (mostrando boa resistência à corrosão de superfície exterior) e a tendo uma razão de área de ferrugem excedendo 1% foi classificada x (mostrando fraca resistência à corrosão de superfície exterior).

*24

A capacidade de brasagem com metal de enchimento à base de Ni/Cu, diâmetro de grão de cristal após tratamento a quente por brasagem com metal de enchimento à base de Ni/Cu, resulta do teste de condensado em um material tratado com calor para brasagem com metal de enchimento à base de

Ni, e resultados do teste de condensado de corrosão galvânica sob meio aquoso em um material tratado com calor para brasagem com metal de enchimento à base de Ni são mostrados em Tabela 3. O diâmetro de grão de cristal após tratamento a quente equivalente à brasagem com tocha, capacidade de brasagem com tocha com material de metal de enchimento à base de latão, e 10 resistência à corrosão de superfície exterior após brasagem com tocha são mostrados em Tabela 4.

Como é aparente de Tabela 3, os aços inoxidáveis ferríticos da presente invenção tendo capacidade de brasagem com metal de enchimento à base de Ni ou Cu, que tem sido convencionalmente usado para membros de 15 trocador de calor, inibem o crescimento de grãos de cristal, e são excelentes em resistência à corrosão contra condensado tendo uma composição de gás ou sob meio aquoso, e deste modo podem ter propriedades suficientes como um membro para trocadores de calor.

Uma vez que aços comparativos 1 e 2, por outro lado, têm um 20 pequeno teor de Nb e o efeito de um precipitado de Nb ou soluto Nb não é produzido em brasagem, crescimento de grão é provável de ocorrer. Aço comparativo 1 tem um grande teor de carbono e portanto um fenômeno de sensibilização ocorre devido à precipitação de um carboneto no resfriamento para brasagem. Ocorre, portanto, um problema em resistência à corrosão. O aço 25 de Exemplo comparativo 2 tem um teor de P ou Mo rico de modo que tem baixa tenacidade e além disso, devido a um teor de nitrogênio rico e um fenômeno de sensibilização, tem uma resistência à corrosão fraca contra condensado tendo uma composição de gás ou sob meio aquoso. Além disso, sua capacidade de brasagem não é aceitável devido a um grande teor de Ti. Aço comparativo 3 tem um problema em produtividade porque reduziu a ductilidade devido a uma fase de martensita formada acompanhando a formação de uma austenita devido a um aumento em um teor de Mn ou reduziu 5 a tenacidade devido a um elevado teor de Nb para intensificar a resistência. Aço comparativo 4 foi inferior em capacidade de brasagem de Ni ou Cu devido a um problema da condição de superfície devido à adição excessiva de Al.

[Tabela 3]

Tipo	N o.	Cap. brasage m com metal enchim ento à base de N	Cap. brasage m com metal enchim ento à base de Cu	Diâmetro de grão de cristal em brasagem com metal enchimento à base de Ni	Diâmetro de grão de cristal em brasagem com metal enchimento à base de Cu	Resistência à corrosão após brasagem com metal de enchimento à base de Ni
Teste de Condensado	Teste de corrosão galvânica de condensado sob meio aquoso
Aço in ven ção	1	A	A	B	B	O	O
2	A	A	B	B	o	o
3	A	A	A	A	o	o
4	A	A	A	A	o	o
5	A	A	B	B	o	o
6	A	A	A	A	o	o
7	A	A	A	A	o	o
8	B	A	B	B	o	o
9	B	B	B	B	o	o
1 0	B	B	B	B	o	o
1 1	A	A	A	A	o	o
1 2	B	B	A	A	o	o
1 3	A	A	B	B	o	0
1 4	B	B	B	B	o	o
1 5	B	B	A	B	o	o
1 6	A	A	A	A	o	o
Aço com pa rati vo	1	A	A	C	C	o	o
2	C	C	C	C	X	X
3	B	B	A	A	o	o
4	C	C	B	B	o	o
6	A	A	A	A	o	o

A partir da Tabela 4, foi confirmado que os aços de invenção são excelentes em capacidade de brasagem (capacidade de brasagem com tocha) e crescimento de grãos de cristal ferrita foi suprimido.

Em aços de invenção 19 e 20, no entanto, o efeito supressor de crescimento de grãos de cristal ferrita é pequeno devido às condições extremas de produção serem configuradas tal como fração de volume f muito pequena de precipitados ou diâmetro máximo dos precipitados muito grande.

Por outro lado, aços comparativos 1 e 2 tendo uma pequeno teor de

Nb não tiveram um suficiente efeito supressor de crescimento de grãos de cristal ferrita. O aço de Exemplo comparativo 1 teve um grande teor de C de modo que um fenômeno de sensibilização ocorreu quando aquecendo por brasagem com tocha e resistência à corrosão foi inferior. Quando metal de 10 enchimento à base de latão foi empregado como um metal de enchimento de solda, por outro lado, descarbonização ocorreu devido à conversão de C no aço em um gás CO de modo que a capacidade de brasagem com tocha com metal de enchimento à base de latão foi boa. Aços comparativos 2 e 4 tiveram um grande teor total de Ti e Al de modo de resistência à junção após brasagem com 15 tocha foi inferior.

O aço de Exemplo comparativo 5 teve um pequeno teor de Cr de modo que a resistência à corrosão de superfície exterior do mesmo não atendeu ao critério que é requerido para a aplicação de um membro de tubo.

[Tabela 4]

Tipo No.	Diâmetro de grão de cristal após tratamento a quente equivalente à brasagem com tocha	Capacidade de brasagem com tocha com metal de enchimento à base de latão	Resistência à corrosão de superfície exterior
Aço da invenção	1	B	o	o
2	B	o	o
4	A	o	o
5	B	o	o
6	A	o	o
7	A	0	o
8	B	o	o
9	A	o	o
10	B	o	o
11	A	o	o
12	A	o	o

	13	B	o	o
14	B	o	o
15	A	o	o
16	A	o	o
17	A	o	o
18	A	o	o
19	C	o	o
20	C	o	o
Aço comparativo	1	D	o	X
2	D	X	o
4	B	X	o
5	B	o	X
6	A	o	o

Aplicabilidade industrial

Os aços inoxidáveis ferríticos da presente invenção têm boa resistência à corrosão enquanto prevenindo deterioração em ductilidade ou tenacidade devido ao crescimento de grãos de cristal em brasagem de modo que 5 eles são apropriados para uso em materiais para vários membros tais como membros para trocador de calor ou membros de tubo que devem ser brasados e são requeridos para ter resistência à corrosão.

Descrição de números de referência

1. Peça de teste de lado superior

2. Peça de teste de lado inferior

3. Metal de enchimento de solda

4. Uma porção de uma estrutura de metal a ser observada

5. Peça de teste

5.1. Superfície

5.2. Interface

6. Béquer de 200 ml

7. Agua de drenagem simulada

9. Porção de sobreposição

10. Direção brasada com tocha

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Aço inoxidável ferrítico caracterizado pelo fato de consistir, com base em percentual de massa, em:

C: 0,03% ou menos,

Si: 3% ou menos,

Mn: 2% ou menos,

P: 0,05% ou menos,

S: 0,03% ou menos,

Cr: de 11 a 30%,

Nb: de 0,15 a 0,8%,

N: 0,03% ou menos, e

Fe e impurezas incidentais: equilíbrio, em que um valor A determinado pela seguinte equação é 0,10 ou maior:

A = Nb - (Cx92,9/12 + Nx92,9/14), em que o diâmetro máximo de precipitados (d) é 0,25 pm ou menos e a fração de volume dos precipitados (f) é 0,05 % ou maior.
2. Aço inoxidável ferrítico de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de consistir, com base em percentual de massa, em:

C: 0,03% ou menos,

Si: 3% ou menos,

Mn: 2% ou menos,

P: 0,05% ou menos,

S: 0,03% ou menos,

Cr: de 11 a 30%,

Nb: de 0,15 a 0,8%,

N: 0,03% ou menos, e

Fe e impurezas incidentais: equilíbrio,

Petição 870190006839, de 22/01/2019, pág. 11/13

2/3 em que teor de Ti (mol) é maior que o teor total (mol) de C e N, e em que um valor A’ determinado pela seguinte equação é 0,10 ou maior:

A’ = Nb - Cx(92,9/12)/2.
3. Aço inoxidável ferrítico de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de ainda consistir em pelo menos um de Mo, Cu, V, e W em uma quantidade total de 4% ou menos.
4. Aço inoxidável ferrítico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de ainda consistir em pelo menos um de Ti e Al em uma quantidade total de 0,4% ou menos.
5. Aço inoxidável ferrítico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de ainda consistir em pelo menos um de Ni e Co em uma quantidade total de 5% ou menos.
6. Aço inoxidável ferrítico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que um teor total de C e N é 0,01% ou maior.
7. Aço inoxidável ferrítico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o limite inferior de teor de Si excede 0,1%.
8. Aço inoxidável ferrítico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de ser para uso na fabricação de um membro de trocadores de calor ou um membro a ser brasado por tocha.
9. Junção de aço inoxidável caracterizada pelo fato de compreender uma folha de aço composta do aço inoxidável ferrítico conforme definido em qualquer uma de reivindicações 1 a 8, em que a folha de aço é brasada.
10. Processo para produzir uma folha de aço inoxidável ferrítico, caracterizado pelo fato de compreender:

Petição 870190006839, de 22/01/2019, pág. 12/13

3/3 uma etapa de preparar o aço inoxidável ferrítico conforme definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 9, uma etapa de realizar a laminação à quente em uma temperatura de tensor menor que 750^OC, e uma etapa de realizar recozimento de acabamento sob a condição que a taxa de aquecimento média de 600OC a uma temperatura atingida máxima Tm em um procedimento de aquecimento é 10OC/s ou maior e que a taxa de resfriamento médio da temperatura atingida máxima Tm a 600OC em um procedimento de resfriamento é 10OC/s ou maior.