BRPI0722414B1 - Processo para soldagem a laser de pelo menos uma peça de trabalho por um feixe de laser - Google Patents
Processo para soldagem a laser de pelo menos uma peça de trabalho por um feixe de laser Download PDFInfo
- Publication number
- BRPI0722414B1 BRPI0722414B1 BRPI0722414-1A BRPI0722414A BRPI0722414B1 BR PI0722414 B1 BRPI0722414 B1 BR PI0722414B1 BR PI0722414 A BRPI0722414 A BR PI0722414A BR PI0722414 B1 BRPI0722414 B1 BR PI0722414B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- welding
- laser beam
- coating
- aluminum
- laser
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 24
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 8
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052769 Ytterbium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 3
- NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N ytterbium Chemical compound [Yb] NAWDYIZEMPQZHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 14
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 8
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract 2
- JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N aluminum;oxygen(2-);yttrium(3+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Y+3] JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 abstract 1
- 229910019901 yttrium aluminum garnet Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 12
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 11
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 3
- 238000003698 laser cutting Methods 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910000680 Aluminized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017372 Fe3Al Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/346—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding
- B23K26/348—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding in combination with arc heating, e.g. TIG [tungsten inert gas], MIG [metal inert gas] or plasma welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
- B23K26/322—Bonding taking account of the properties of the material involved involving coated metal parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/34—Coated articles, e.g. plated or painted; Surface treated articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
- B23K2103/10—Aluminium or alloys thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
PROCESSO PARA SOLDAGEM A LASER DE PELO MENOS ΌΜΑ PEÇA DE TRABALHO POR UM FEIXE DE LASER - "Pedido Dividido do PI 0703305-2, depositado em 10/07/2007" A presente invenção se refere a um processo para soldagem híbrida a arco a laser de uma ou mais peças de trabalho de metal tendo uma camada superficial ou um revestimento aluminizado, quer dizer, uma que contém alumínio.
Os materiais estiráveis a quente, quer dizer, estiráveis a em torno de 900°C, tal como USIBOR 1500, o qual é formado a partir de aço 22Mn/B5 (contendo particularmente 0,22% de C, 1,25% de Mn e B) tendo um limite de escoamento muito alto (aço VHYS), geralmente são cobertos com uma camada ou um revestimento à base de alumínio e silício, denominada "camada de Al-Si", por exemplo, formada a partir de 90% de Al e 10% de Si (% em peso), de modo a se evitar oxidação e, portanto, o surgimento de incrustação durante o tratamento térmico.
Isto é porque, na ausência desta camada de Al-Si, se uma incrustação aparecesse na superfície, a camada de incrustação teria de ser removida por jateamento com areia ou por qualquer outra técnica equivalente, portanto requerendo uma operação adicional que incorre em um custo extra grande e uma perda de produtividade do ponto de vista industrial.
Mais ainda, a camada de Al-Si serve também como um lubrificante de superfície, quando a folha estiver sendo estirada a quente. A espessura desta camada geralmente é de em torno de 30 pm em USIBOR 1500, por exemplo, e, após o tratamento térmico, torna-se de em torno de 4 0 a 45 μτη, dependendo da duração do tratamento, por difusão de ferro na camada e alumínio se difundindo no ferro. O valor superior de 45 pm geralmente é um valor de limite, uma vez que a qualquer coisa mais alta a camada se torna frágil demais.
Esta camada de Al-Si aumenta a resistência de contato em uma soldagem por pontos com resistência, sugerindo que é menos condutiva do que aço não revestido.
As partes de aço produzidas com este tipo de revestimento são principalmente partes estruturais, particularmente partes para veículos motores, tais como pilares centrais, reforços antiintrusão, membros transversais de pára-choques, etc. Contudo, também é possível usar tubos de aço revestidos com uma camada de Al-Si para a fabricação de várias estruturas, tais como, por exemplo, tubos de exaustão.
As espessuras convencionais destas partes revestidas estão entre 0,8 mm e 2,5 mm.
Em geral, o uso deste tipo de parte com um revestimento de Al-Si está passando por um desenvolvimento notável, já que este tipo de revestimento torna possível, em particular, evitar os depósitos de incrustação mencionados acima, embora estas partes estruturais sejam estiráveis apenas quando aquecidas, e suas propriedades mecânicas sejam obtidas apenas após um tratamento térmico realizado imediatamente após a formação.
Contudo, estas folhas devem ser cortadas, antes de serem soldadas e, então, estiradas. Esta operação de corte usualmente é realizada por cisalhamento ou por corte a laser. 0 método de corte a laser tem a vantagem de não mudar o revestimento sobre as bordas laterais cortadas. Contudo, este método é dispendioso em termos de custo de investimento, já que requer a aquisição de uma instalação de corte a laser completa, desse modo obstruindo seu uso difundido na indústria. O método de corte por cisalhamento é o menos dispendioso, mais ainda, e, portanto, o método mais difundido na indústria, mas realmente tem o inconveniente principal de transferir uma porção do revestimento de Al-Si sobre a borda da peça de trabalho por um efeito de deslizamento.
Assim, durante uma operação de soldagem a laser subseqüente em uma configuração de borda de topo (soldagem de topo) de folhas de aço aluminizado ou peças de trabalho cortadas por cisalhamento, após a soldagem, é notado que há uma fase no cordão de solda que é de resistência à tração mais baixa do que o metal de base e a zona fundida.
Uma análise química da composição desta fase mostra que ela tem um teor de alumínio percentual (> 1,2% em peso) alto o bastante para evitar a transformação austenítica do aço. Isto é porque, uma vez que o alumínio é um elemento que induz a fase a, acima de um certo teor, ele impede a transformação austenítica de aços. Quando do resfriamento, a microestrutura da fase não muda e permanece na forma de ferrita δ, tendo uma dureza próxima de 230 Hv. A matriz em si sofre uma transformação austenítica e, então, uma transformação martensítica / bainítica, resultando em uma dureza de em torno de 450 Hv.
Os compostos intermetálicos existem para teores de alumínio de 13% (Fe3Al) , de 33% (FeAl) , etc. Estes teores foram medidos em amostras produzidas usando-se apenas laser.
Em outras palavras, uma fase está presente, que tem uma resistência mais baixa do que a matriz, e isto resulta em uma redução das propriedades mecânicas do conjunto.
Esta fase não entra em solução na matriz, quando aquecida para 900°C (austenitização), uma vez que a transformação austenítica é suprimida e, subseqüentemente, durante o estiramento a 900°C, o qual se segue à operação de soldagem de topo, há um risco de fissuração, dado que esta fase tem uma resistência à tração mais baixa do que a matriz, a qual está na forma de austenita a esta temperatura. Mais ainda, após a realização de ensaios mecânicos em um cordão como esse, foi descoberto que a resistência geral da solda é mais baixa do que aquela do metal de base. Isto resulta em uma parte que não se adéqua às especificações. O problema que surge, portanto, é como prover um processo efetivo para a soldagem de peças de trabalho aluminizadas, quer dizer, peças de trabalho tendo um revestimento de Al-Si sobre a superfície, tornando possível em particular obter uma junta soldada tendo boas propriedades, incluindo quando as peças de trabalho tiverem sido cortadas por cisalhamento e não tiverem sofrido uma etapa de preparação das superfícies de suas bordas laterais. A solução da invenção é um processo para soldagem a laser de pelo menos uma peça de trabalho de metal por um feixe laser, a referida peça de trabalho tendo um revestimento superficial contendo alumínio, caracterizado pelo fato de o feixe de laser ser combinado com pelo menos um arco elétrico, de modo a se fundir o metal e soldar a(s) referida(s) peça(s) de trabalho.
Em outras palavras, durante a soldagem real, um arco elétrico se combina com o feixe de laser para fundir o metal da(s) peça(s) de trabalho a ser(em) montada(s) por atingir (em) simultaneamente um local ou uma zona de soldagem comum único(a).
Dependendo do caso, o processo da invenção pode compreender um ou mais dos aspectos a seguir: o revestimento contém principalmente alumínio e silício; - o revestimento tem uma espessura entre 5 e 45 pm; - pelo menos uma das peças de trabalho é feita de aço; pelo menos uma das peças de trabalho tem uma espessura entre 0,5 e 4 mm, preferencialmente de em torno de 0,8 a 2,5 mm; - pelo menos uma das peças de trabalho tem, antes de ser soldada, depósitos do referido revestimento, especialmente depósitos de Al/Si, na superfície de uma de suas bordas laterais; - o arco é enviado por um eletrodo de soldagem de tungstênio, quer dizer, um maçarico TIG, ou se forma na extremidade de um arama consumível; - duas peças de trabalho colocadas em uma posição com suas bordas de topo uma para a outra são soldadas, ou as duas bordas de uma e da mesma peça de trabalho, as quais foram colocadas em conjunto, em particular as duas bordas longitudinais de um tubo, são soldadas; - durante a soldagem, uma blindagem de gás é provida em pelo menos parte do cordão de solda, usando-se um gás de blindagem escolhido a partir de misturas de hélio / argônio ou de argônio puro; e - o feixe de laser é gerado por um gerador de laser do tipo de C02, Nd:YAG, diodo ou fibra dopada com itérbio. A invenção será mais bem compreendida graças à descrição a seguir, dada a título de ilustração, mas não implicando em limitação, com referência às figuras em apenso. A Figura 1 mostra um diagrama, em seção transversal, de uma peça de trabalho aluminizada 1, quer dizer, ela é coberta com um revestimento ou com uma camada de Al-Si 2, especificamente, uma camada superficial à base de alumínio e silício, por exemplo, formada a partir de 90% de Al + 10% de Si e pretendida em particular para prevenção de oxidação e, portanto, do aparecimento de incrustação, após a peça de trabalho ter sofrido um tratamento térmico. A peça de trabalho tem uma espessura de, por exemplo, 1,5 mm, e a camada de Al-Si tem uma espessura (E) de, por exemplo, de em torno de 30 pm. Esta peça de trabalho 1 foi cortada por cisalhamento, resultando por um efeito de deslizamento em depósitos prejudiciais 2a, 2b de uma porção do revestimento de Al-Si 2 sobre a borda la da peça de trabalho 1.
As Figuras 2 e 3 mostram esquematicamente dois métodos de implementação de processos híbridos a laser - arco, de acordo com a invenção, para a junção em conjunto de duas peças de trabalho de aço aluminizado 1, que foram cortadas por cisalhamento, tal como a peça de trabalho mostrada na Figura 1.
Mais precisamente, a Figura 2 mostra o princípio de um processo de soldagem híbrido a laser - TIG, enquanto a Figura 3 mostra o princípio de um processo de soldagem híbrido a laser - MIG/MAG.
Se for desejado aumentar o grau de diluição do aço no cordão de solda, de modo a se reduzir o teor de alumínio na zona fundida e, assim, melhorar a homogeneidade da mesma, a soldagem híbrida a laser - TIG será usada, ao invés disso (Figura 2). Neste caso, o feixe de laser 3 é combinado com um arco elétrico 4 enviado por um maçarico de soldagem TIG adaptado com um eletrodo de tungstênio não consumível 5. 0 uso de uma soldagem híbrida a laser - TIG, em uma configuração com o feixe de laser na frente do arco, quer dizer, uma configuração na qual o laser atinge pelo menos uma peça de trabalho a ser soldada imediatamente na frente do arco, torna possível aumentar o tamanho da zona fundida e, conseqüentemente, permite uma maior participação do aço, o qual tem um baixo teor de alumínio (um elemento que induz a fase a) e um alto teor de manganês (um elemento que induz a fase γ), o qual é maior na zona fundida.
Uma vez que o alumínio é provido apenas pela camada de proteção de Al-Si, medições mostram que a proporção de revestimento vaporizado durante a operação de soldagem é muito maior do que o valor medido na zona fundida.
Pela provisão de um arco atrás do laser e/ou pela provisão de uma fonte de energia adicional, por exemplo, pela desfocalização do feixe de laser ou ao se ter um ponto focal oblongo, é possível homogeneizar a zona fundida e, portanto, eliminar as concentrações de alumínio locais de mais de 1,2%, as quais criam as fases de ferrita Ô.
Em outras palavras, pela realização de uma operação de soldagem híbrida a laser - TIG, é possível reduzir a proporção de alumínio na zona fundida pelo aumento do volume de metal fundido e pela homogeneização da zona fundida, desse modo se eliminando as concentrações locais de alumínio de mais de 1,2%.
Em contraste, se for desejado, ao invés disso, prover elementos que induzem a fase γ, tais como Mn, Ni, Cu, etc., de modo a se aumentar a faixa austenítica permitindo transformações de fase na solda, quer dizer, para contrabalançar o efeito de indução de fase α de alumínio, enquanto ainda se melhora a homogeneidade da zona fundida, então, é preferido usar a soldagem híbrida a laser - MIG (Figura 3) . Neste caso, o feixe de laser 3 é combinado com um arco elétrico 4 enviado por um maçarico de soldagem MIG/MAG adaptado com um arame de eletrodo consumível 6, tal como um arame de núcleo com fluxo 6 ou um arame sólido. A escolha do arame mais adequado 6 é feita de acordo com a composição do metal de base, com as propriedades desejadas do cordão, etc.
De fato, a soldagem híbrida a laser - MIG, em uma configuração com o laser na frente do arco, permite o uso de um arame de núcleo com fluxo ou similar contendo elementos que induzem a fase γ (Mn, Ni, Cu, etc.) favorável à manutenção de uma transformação austenítica por toda a zona fundida. O suprimento adicional de energia a partir do arco elétrico e/ou da desfocalização do feixe de laser homogeneiza a zona fundida e, conseqüentemente, elimina a presença de ferrita Ô.
Exemplo Comparativo Duas peças de trabalho de USIBOR 1500 de 1,8 mm de espessura revestidas com uma camada de Al/Si de 30 pm foram soldadas. Uma das peças de trabalho tinha depósitos de Al em sua borda, característicos de corte por cisalhamento. O gás de blindagem usado foi Arcai 37, vendido pela Air Liquide, especificamente, uma mistura de hélio a 70% em volume e argônio a 30% em volume.
Estas peças de trabalho foram soldadas usando-se: - o processo híbrido a arco - laser da invenção com um laser de C02 de 6 kW de potência tendo um comprimento focal de 250 mm e um arco gerado por um maçarico de TIG/AC com uma corrente de 200 A e uma voltagem de 16 V, uma distância de eletrodo / feixe de 2 mm e uma velocidade de soldagem de 4 m/min; e - para comparação, um processo de soldagem a laser convencional com uma potência de 6 kW, um comprimento focal de 250 mm e uma velocidade de 4 m/min.
Os resultados comparativos obtidos são dados na tabela a seguir.
Rpo,2 é o limite de escoamento do material, quer dizer, o limite de sua deformação elástica;
Rm é a resistência à tração do material após uma deformação plástica; A% é o alongamento do material (um valor útil para estiramento).
Os resultados obtidos mostram que os valores de tração (Rm e A%) são favoráveis ao processo híbrido a laser - TIG, uma vez que, com o processo de acordo com a invenção, o limite de escoamento do material soldado é substancialmente idêntico, enquanto um melhoramento muito apreciável na resistência à tração após uma deformação plástica e no alongamento do material é observado.
Claims (10)
1. Processo para soldagem híbrida a arco/laser de pelo menos uma peça de trabalho (1) tendo um revestimento superficial (2) por meio de um feixe de laser (3) combinado com pelo menos um arco elétrico (4) , o arco (4) e o feixe de laser (3) atingindo simultaneamente uma zona de soldagem única comum de pelo menos uma peça de trabalho (1) de modo a derreter o metal e soldar pelo menos uma peça de trabalho (1) , sendo o processo, caracterizado pelo fato de que o revestimento (2) contém principalmente alumínio e silício e possui uma espessura (E) entre 5 e 45 pm.
2. Processo, de acordo com a Reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o revestimento (2) possui uma espessura (E) entre 30 e 45 pm.
3. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o revestimento (2) possui uma espessura (E) de 30 pm.
4. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2 ou 3, caracterizado pelo fato de o revestimento (2) ser formado a partir de 90% em peso de alumínio e 10% em peso de silício.
5. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 3 ou 4, caracterizado pelo fato de pelo menos uma das peças de trabalho (1) ter uma espessura entre 0,5 e 4 mm, preferencialmente de 0,8 a 2,5 mm.
6. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 3, 4 ou 5, caracterizado pelo fato de pelo menos uma das peças de trabalho (1) ter depósitos de revestimento (2) Al/Si na superfície de uma de suas bordas laterais (la).
7. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 3, 4, 5 ou 6, caracterizado pelo fato do arco (4) ser enviado por um eletrodo de soldagem de tungstênio (5).
8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 3, 4, 5, 6 ou 7, caracterizado pelo fato do arco elétrico se formar na extremidade de um arame consumível (6).
9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 ou 8, caracterizado pelo fato de, durante a soldagem, uma blindagem de gás ser provida em pelo menos parte do cordão de solda, usando-se um gás de blindagem escolhido a partir de misturas de hélio/argônio ou argônio puro.
10. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 ou 9, caracterizado pelo fato do feixe de laser (3) ser gerado por um gerador de laser do tipo de C02, Nd:YAG, diodo ou fibra dopada com itérbio.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0652928 | 2006-07-12 | ||
FR0652928A FR2903623B1 (fr) | 2006-07-12 | 2006-07-12 | Procede de soudage hybride laser-arc de pieces metalliques aluminiees |
BRPI0703305-2A BRPI0703305B1 (pt) | 2006-07-12 | 2007-07-10 | Processo para soldagem laser de pelo menos uma peça de trabalho de aço por um feixe de laser |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BRPI0722414B1 true BRPI0722414B1 (pt) | 2015-08-18 |
Family
ID=37820619
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BRPI0703305-2A BRPI0703305B1 (pt) | 2006-07-12 | 2007-07-10 | Processo para soldagem laser de pelo menos uma peça de trabalho de aço por um feixe de laser |
BRPI0722414-1A BRPI0722414B1 (pt) | 2006-07-12 | 2007-07-10 | Processo para soldagem a laser de pelo menos uma peça de trabalho por um feixe de laser |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BRPI0703305-2A BRPI0703305B1 (pt) | 2006-07-12 | 2007-07-10 | Processo para soldagem laser de pelo menos uma peça de trabalho de aço por um feixe de laser |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US9616527B2 (pt) |
EP (2) | EP1878531B1 (pt) |
JP (2) | JP2008018470A (pt) |
CN (2) | CN102151952B (pt) |
AT (1) | ATE477878T1 (pt) |
BR (2) | BRPI0703305B1 (pt) |
CA (1) | CA2593208C (pt) |
DE (1) | DE602007008505D1 (pt) |
ES (2) | ES2423292T3 (pt) |
FR (1) | FR2903623B1 (pt) |
Families Citing this family (68)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5205115B2 (ja) * | 2008-04-16 | 2013-06-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 純Arシールドガス溶接用MIGフラックス入りワイヤ及びMIGアーク溶接方法 |
CN101362255B (zh) * | 2008-09-11 | 2010-06-09 | 上海交通大学 | 低合金高强钢激光复合焊缝硬度控制方法 |
DE102009020146B3 (de) * | 2009-04-08 | 2010-06-10 | V & M Deutschland Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Verbinden der Enden von Rohren aus Stahl mittels Orbitalschweißen in Hybridtechnik |
JP5523045B2 (ja) * | 2009-10-02 | 2014-06-18 | 日立造船株式会社 | コイルの製造装置及び製造方法 |
US8884183B2 (en) * | 2009-12-16 | 2014-11-11 | Esab Ab | Welding process and a welding arrangement |
FR2962672B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Soudage a l'arc avec gaz oxydant de pieces metalliques aluminiees |
FR2962673B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec fil a elements gamagenes |
FR2962671B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage a l'arc et gaz inertes de pieces metalliques aluminiees |
FR2962674B1 (fr) | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise |
JP6000970B2 (ja) * | 2010-12-17 | 2016-10-05 | マグナ インターナショナル インコーポレイテッド | レーザビーム溶接 |
DE102011017144A1 (de) * | 2011-04-12 | 2012-10-18 | Salzgitter Europlatinen GmbH | Verfahren zum Laserstrahlschweißen eines mit einem metallischen Überzug versehenen Vorproduktes aus Stahl |
US8546720B2 (en) * | 2011-04-13 | 2013-10-01 | General Electric Company | Hybrid welding apparatus and system and method of welding |
CN102220554B (zh) * | 2011-05-30 | 2013-03-13 | 常州大学 | 一种x70管线钢表面改性处理的方法 |
JP6080391B2 (ja) * | 2011-07-13 | 2017-02-15 | 日新製鋼株式会社 | Zn−Al−Mg系めっき鋼板アーク溶接構造部材の製造法 |
WO2013014481A1 (fr) * | 2011-07-26 | 2013-01-31 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Pièce d'acier soudée préalablement mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication |
DE102011114555A1 (de) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | Thyssenkrupp Tailored Blanks Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zumVerbindungsschweißen von beschichteten Blechen |
US20130136940A1 (en) * | 2011-11-28 | 2013-05-30 | General Electric Company | Welding system, welding process, and welded article |
JP5372217B2 (ja) * | 2012-02-24 | 2013-12-18 | 日新製鋼株式会社 | アーク溶接構造部材の製造法 |
US20130309000A1 (en) * | 2012-05-21 | 2013-11-21 | General Electric Comapny | Hybrid laser arc welding process and apparatus |
EP2855070B1 (en) | 2012-05-25 | 2019-12-11 | Shiloh Industries, Inc. | Sheet metal piece having weld notch and method of forming the same |
JP6034490B2 (ja) | 2012-06-29 | 2016-11-30 | シロー インダストリーズ インコーポレイテッド | 溶接ブランクアセンブリおよび方法 |
MX2015005280A (es) * | 2012-10-24 | 2015-08-14 | Magna Int Inc | Revestimiento por deposicion de metal por laser, de juntas de soldaduras, en partes automotrices. |
DE102012111118B3 (de) * | 2012-11-19 | 2014-04-03 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß |
KR20150086485A (ko) | 2012-11-30 | 2015-07-28 | 쉴로 인더스트리즈 인코포레이티드 | 금속 박편에 용접 노치를 형성하는 방법 |
KR101448473B1 (ko) * | 2012-12-03 | 2014-10-10 | 현대하이스코 주식회사 | 테일러 웰디드 블랭크, 그 제조방법 및 이를 이용한 핫스탬핑 부품 |
MX2015012678A (es) | 2013-03-14 | 2016-02-16 | Shiloh Ind Inc | Ensamble y metodo de plantilla soldada. |
KR101480768B1 (ko) | 2013-05-28 | 2015-01-13 | 한국생산기술연구원 | 표면에 AlSi 코팅층을 갖는 HPF용 강재의 TWB 레이저 용접방법 |
CN103495809B (zh) * | 2013-09-25 | 2016-03-23 | 哈尔滨恒普激光应用技术有限公司 | 厚板铝合金激光-mig复合热源焊接方法 |
DE102014001979A1 (de) * | 2014-02-17 | 2015-08-20 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß |
WO2015162445A1 (fr) | 2014-04-25 | 2015-10-29 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede et dispositif de preparation de toles d'acier aluminiees destinees a etre soudees puis durcies sous presse; flan soude correspondant |
EP2942143B1 (en) | 2014-05-09 | 2017-03-15 | Gestamp HardTech AB | Methods for joining two blanks and blanks and products obtained |
DE102014110564B4 (de) * | 2014-07-25 | 2016-12-22 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zum Herstellen eines Profils und eine Fertigungsanlage zur Herstellung eines Profils |
RU2572671C1 (ru) * | 2014-09-04 | 2016-01-20 | Открытое акционерное общество "Национальный институт авиационных технологий" (ОАО НИАТ) | Способ лазерно-дуговой сварки плавящимся электродом стыковых соединений из алюминиевых сплавов |
WO2016041064A1 (en) * | 2014-09-17 | 2016-03-24 | Magna International Inc. | Method of laser welding coated steel sheets with addition of alloying elements |
KR101714121B1 (ko) | 2014-11-21 | 2017-03-09 | 현대자동차주식회사 | 테일러 웰디드 블랭크 제조방법 |
KR102037648B1 (ko) | 2015-03-05 | 2019-10-29 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 열간 프레스 부재 및 그 제조 방법 |
DE102015115915A1 (de) | 2015-09-21 | 2017-03-23 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Laserschweißverfahren zur Herstellung eines Blechhalbzeugs aus härtbarem Stahl mit einer Beschichtung auf Aluminium- oder Aluminium-Silizium-Basis |
JP6913087B2 (ja) | 2015-12-18 | 2021-08-04 | オートテック・エンジニアリング・ソシエダッド・リミターダAutotech Engineering, S.L. | 二つのブランクを接合する方法、及び製品を形成する方法 |
JP6238185B2 (ja) * | 2016-05-18 | 2017-11-29 | 株式会社アマダホールディングス | めっき鋼板のレーザ切断加工方法、レーザ切断加工品、熱切断加工方法、熱切断加工製品、表面処理鋼板及びレーザ切断方法並びにレーザ加工ヘッド |
CN106392328B (zh) * | 2016-11-23 | 2018-08-07 | 苏州大学 | 一种带Al-Si镀层热成形钢的激光拼焊方法 |
EP3590648B1 (en) * | 2017-03-03 | 2024-07-03 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Welding method and welding device |
EP3441178A1 (en) | 2017-08-09 | 2019-02-13 | Autotech Engineering A.I.E. | A method for joining two blanks |
DE102017120051B4 (de) | 2017-08-31 | 2023-01-12 | Baosteel Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserstrahlschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Mangan-Borstahl |
DE102017120611B4 (de) | 2017-09-07 | 2020-06-25 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl |
US20210107095A1 (en) | 2017-10-20 | 2021-04-15 | Arcelormittal | Method for producing a precoated steel sheet and associated sheet |
WO2019077394A1 (en) * | 2017-10-20 | 2019-04-25 | Arcelormittal | METHOD FOR MANUFACTURING PRE-COATED STEEL SHEET AND ASSOCIATED SHEET |
RU2681072C1 (ru) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Способ лазерной сварки алюминиевых сплавов |
RU2681071C1 (ru) * | 2017-11-29 | 2019-03-01 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт точных приборов" (АО "НИИ ТП") | Способ изготовления конструкций из защитных алюминиевых сплавов лазерной сваркой |
DE102018104829A1 (de) | 2018-03-02 | 2019-09-05 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zur Schweißvorbehandlung beschichteter Stahlbleche |
DE102018107291A1 (de) | 2018-03-27 | 2019-10-02 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zum Schweißen beschichteter Stahlbleche |
RU2688350C1 (ru) * | 2018-04-28 | 2019-05-21 | Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки с напылением стальных плакированных труб |
RU2706988C1 (ru) * | 2018-05-25 | 2019-11-21 | Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") | Способ многослойной гибридной лазерно-дуговой сварки стальных плакированных труб |
WO2020000083A1 (en) * | 2018-06-27 | 2020-01-02 | Magna International Inc. | Laser welding coated steel blanks with filler wire |
CN108857055A (zh) * | 2018-06-27 | 2018-11-23 | 西安飞机工业(集团)有限责任公司 | 一种用于激光焊接的气体雾化保护装置和保护方法 |
DE102019108837A1 (de) | 2019-04-04 | 2020-10-08 | Baosteel Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl |
US20210031297A1 (en) * | 2019-08-01 | 2021-02-04 | GM Global Technology Operations LLC | System and method for multi-task laser welding |
DE102019131906A1 (de) | 2019-11-26 | 2021-05-27 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zum Verschweißen beschichteter Stahlbleche |
DE102019131908A1 (de) | 2019-11-26 | 2021-05-27 | Voestalpine Automotive Components Linz Gmbh | Verfahren zum Verschweißen beschichteter Stahlbleche |
CN112222653A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-01-15 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种层状双金属复合板的焊接方法 |
CN112276364A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-01-29 | 深圳市迈思克科技有限公司 | 一种设有激光打标的螺柱焊复合机 |
CN112496616B (zh) * | 2020-11-20 | 2022-06-21 | 安徽铭大汽车科技有限公司 | 一种自动化汽车防撞梁焊接熔孔设备 |
CN112756787A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-07 | 武汉飞能达激光技术有限公司 | 一种双金属复合管焊接方法及其产品 |
CN112455024B (zh) | 2021-02-03 | 2021-04-27 | 育材堂(苏州)材料科技有限公司 | 激光拼焊预镀层钢板及其热冲压成形构件 |
CN113953628B (zh) * | 2021-09-30 | 2022-10-28 | 中国原子能科学研究院 | 一种铝合金包壳靶件的充氦堵孔焊接方法 |
KR20230048768A (ko) | 2021-10-05 | 2023-04-12 | 주식회사엠에스테크놀러지 | 헬륨과 아르곤의 혼합가스를 이용한 알루미늄 합금 또는 스테인리스 재질의 핀홀 방지용 용접 시스템 |
CN115446459A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-12-09 | 中国科学院上海光学精密机械研究所 | 一种高强钢激光焊接填料、接头及方法 |
CN116638234B (zh) * | 2023-07-26 | 2023-09-22 | 常州特尔玛科技股份有限公司 | 一种具有自锁结构的焊枪用防撞器及使用方法 |
CN118492629A (zh) * | 2024-07-18 | 2024-08-16 | 上海大学 | 镀铝硅钢板激光焊接方法、焊丝以及制备工艺 |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60236340A (ja) | 1984-05-09 | 1985-11-25 | Asics Corp | 通信システム |
JPS61257484A (ja) * | 1985-05-10 | 1986-11-14 | Nippon Steel Corp | 耐食性と耐熱性に優れた溶融アルミメツキ鋼板 |
US4854493A (en) * | 1986-02-28 | 1989-08-08 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for cutting welding steel strips |
FR2655058B1 (fr) * | 1989-11-30 | 1992-02-21 | Maubeuge Fer | Procede de revetement d'une plaque ou tole metallique dont au moins une face possede un double revetement mineral - plaque bande issue du procede. |
ES2043123T3 (es) * | 1990-01-20 | 1993-12-16 | Thyssen Industrie | Procedimiento y dispositivo para soldar una con otra chapas de acero mediante un procedimiento de soldadura por rayo laser. |
CA2077766A1 (en) * | 1990-03-15 | 1991-09-16 | Christopher O'neil-Bell | Alkali metal energy conversion device |
US5389761A (en) * | 1993-09-17 | 1995-02-14 | General Motors Corporation | Method and apparatus for cleaning metal pieces prior to resistive seam welding or laser lap seam welding |
JP3157373B2 (ja) * | 1993-11-11 | 2001-04-16 | 新日本製鐵株式会社 | 複層鋼板のレーザ溶接方法 |
US6503347B1 (en) * | 1996-04-30 | 2003-01-07 | Surface Engineered Products Corporation | Surface alloyed high temperature alloys |
JP2000204463A (ja) * | 1999-01-12 | 2000-07-25 | Nippon Steel Corp | 溶接性、耐食性および耐久性に優れる燃料タンク用防錆鋼板 |
JP2001199961A (ja) * | 2000-01-21 | 2001-07-24 | Fuji Photo Film Co Ltd | 重合性溶融塩モノマー、電解質組成物および電気化学電池 |
FR2809648B1 (fr) * | 2000-05-31 | 2002-08-30 | Air Liquide | Procede et installation de soudage hybride par laser et arc electrique, notamment de pieces automobiles ou de tubes |
CA2348145C (en) * | 2001-05-22 | 2005-04-12 | Surface Engineered Products Corporation | Protective system for high temperature metal alloys |
JP3767359B2 (ja) * | 2000-10-02 | 2006-04-19 | Jfeスチール株式会社 | 突合わせ溶接方法及び溶接結合薄鋼板 |
JP3767375B2 (ja) * | 2000-11-27 | 2006-04-19 | Jfeスチール株式会社 | 亜鉛系めっき鋼板の重ね溶接方法及び溶接結合薄板 |
JP2003001453A (ja) | 2001-06-20 | 2003-01-08 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 複合熱源溶接法 |
DE10135611A1 (de) * | 2001-07-21 | 2003-02-06 | Volkswagen Ag | Schmelzschweißverfahren für oberflächenveredelte Bleche |
JP3809353B2 (ja) * | 2001-08-02 | 2006-08-16 | キヤノン株式会社 | Id付き加工物の製造方法 |
FR2829414B1 (fr) * | 2001-09-13 | 2003-10-31 | Air Liquide | Procede de soudage hybride laser-arc avec ajustage des debits de gaz |
DE10324274A1 (de) * | 2003-05-28 | 2004-12-16 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zum Schweißen von Metallkörpern |
JP2005066693A (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-17 | Daihen Corp | レーザ照射アーク溶接装置及びメッキ鋼板のレーザ照射アーク溶接方法 |
DE602004024805D1 (de) * | 2003-09-29 | 2010-02-04 | Nisshin Steel Co Ltd | Stahl-/aluminium-verbindungsstruktur |
JP4532984B2 (ja) * | 2004-05-14 | 2010-08-25 | 新日本製鐵株式会社 | めっき鋼板のヘリ継手レーザー溶接方法 |
-
2006
- 2006-07-12 FR FR0652928A patent/FR2903623B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2007
- 2007-06-22 ES ES10150100T patent/ES2423292T3/es active Active
- 2007-06-22 EP EP07301142A patent/EP1878531B1/fr not_active Not-in-force
- 2007-06-22 DE DE602007008505T patent/DE602007008505D1/de active Active
- 2007-06-22 ES ES07301142T patent/ES2350654T3/es active Active
- 2007-06-22 EP EP10150100.5A patent/EP2168710B1/fr not_active Not-in-force
- 2007-06-22 AT AT07301142T patent/ATE477878T1/de not_active IP Right Cessation
- 2007-07-06 CA CA 2593208 patent/CA2593208C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2007-07-10 BR BRPI0703305-2A patent/BRPI0703305B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2007-07-10 JP JP2007180869A patent/JP2008018470A/ja active Pending
- 2007-07-10 BR BRPI0722414-1A patent/BRPI0722414B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2007-07-12 CN CN2011100384493A patent/CN102151952B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2007-07-12 US US11/826,111 patent/US9616527B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-07-12 CN CN2007101362616A patent/CN101104225B/zh not_active Expired - Fee Related
-
2011
- 2011-02-23 JP JP2011036980A patent/JP5813337B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-27 US US13/117,676 patent/US20110226746A1/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2008018470A (ja) | 2008-01-31 |
US20080011720A1 (en) | 2008-01-17 |
DE602007008505D1 (de) | 2010-09-30 |
US9616527B2 (en) | 2017-04-11 |
EP1878531A1 (fr) | 2008-01-16 |
EP2168710A1 (fr) | 2010-03-31 |
ES2350654T3 (es) | 2011-01-25 |
CN102151952B (zh) | 2013-03-13 |
CN101104225A (zh) | 2008-01-16 |
CA2593208A1 (fr) | 2008-01-12 |
FR2903623B1 (fr) | 2008-09-19 |
CN101104225B (zh) | 2013-04-03 |
EP1878531B1 (fr) | 2010-08-18 |
FR2903623A1 (fr) | 2008-01-18 |
EP2168710B1 (fr) | 2013-05-08 |
US20110226746A1 (en) | 2011-09-22 |
JP5813337B2 (ja) | 2015-11-17 |
ES2423292T3 (es) | 2013-09-19 |
JP2011125931A (ja) | 2011-06-30 |
BRPI0703305A (pt) | 2008-02-26 |
CA2593208C (fr) | 2015-04-14 |
CN102151952A (zh) | 2011-08-17 |
BRPI0703305B1 (pt) | 2018-02-27 |
ATE477878T1 (de) | 2010-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BRPI0722414B1 (pt) | Processo para soldagem a laser de pelo menos uma peça de trabalho por um feixe de laser | |
JP6714580B2 (ja) | 2つのブランクを接合する方法、ブランク、及び得られた製品 | |
CN101367157B (zh) | 一种高强或超高强钢激光-电弧复合热源焊接方法 | |
MX2013000376A (es) | Metodo de soldeo hibrido con arco electrico/laser para partes de acero aluminizado utilizando elementos gammagenos y un gas que contiene mendo del 10% de nitrogeno u oxigeno. | |
KR101860128B1 (ko) | 경화가능한 강으로 만들어진 하나 이상의 피용접재를 맞대기 이음으로 레이저 용접하기 위한 방법 | |
Lisiecki | Welding of titanium alloy by Disk laser | |
Turichin et al. | Influence of heat input and preheating on the cooling rate, microstructure and mechanical properties at the hybrid laser-arc welding of API 5L X80 steel | |
ES2554494T3 (es) | Procedimiento de soldadura híbrida arco/láser de piezas en acero aluminizado con gas que incluye nitrógeno y/o oxigeno | |
BR112015011409B1 (pt) | Método para soldagem a laser de uma ou de várias peças a trabalhar | |
CN111215749A (zh) | 具有Al-Si镀层热成形钢板的双光束激光拼焊方法 | |
CN113967789A (zh) | 一种铝硅涂层钢的激光拼焊方法 | |
CN114434005A (zh) | 一种高强钢的激光焊接及热处理方法 | |
WO2023123735A1 (zh) | 一种改善焊缝强韧性的激光焊接方法 | |
KR101294919B1 (ko) | 실드박스를 구비한 용접장치 | |
JP2008183565A (ja) | 鋼板の重ね部のレーザー溶接方法 | |
Carvalho et al. | Simulating the damage accumulation in aircraft bleed system ducts joined by laser and arc welding processes | |
Westerbaan et al. | Microstructure and mechanical properties of fiber laser welded DP980 and HSLA steels | |
Chludzinski et al. | Low-Energy Pulsed-Laser Welding as a Root Pass in a GMAW Joint: An Investigation on the Microstructure and Mechanical Properties. Materials 2022, 15, 7741 | |
Hevia Loredo | Tecnología de soldadura de placas de acero inoxidable duplex usando el método de arco sumergido (Welding technology of duplex stainless steel sheets using the saw method) | |
Kolařík et al. | Effect of shielding gas on residual stresses and mechanical properties of laser welding of S355 steel | |
Różański et al. | Effect of the One-Time Repair of Welded Joints in Steel S690QL on the Properties of the HAZ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 10/07/2007, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |
|
B21F | Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time |
Free format text: EXTINCAO DA PATENTE POR FALTA DE PAGAMENTO DA 13A,14A,15A E 16A RETRIBUICAO ANUAL, POR PAGAMENTO DA RETRIBUICAO ANUAL FORA DO PRAZO OU POR NAO CUMPRIMENTO DE EXIGENCIA DE COMPLEMENTACAO DE PAGAMENTO DA RETRIBUICAO ANUA |