BR112021012502A2 - Chapa de aço elétrico não orientado - Google Patents

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Tesshu Murakawa
Hiroshi Fujimura
Takeaki Wakisaka
Takeshi Kubota
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Nippon Steel Corporation
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Abstract

chapa de aço elétrico não orientado. o objetivo da presente invenção é prover uma chapa de aço eletromagnética não orientada que não tem nenhuma redução na densidade de fluxo magnético, mesmo após o recozimento de alívio de tensão, e que tem excelentes propriedades magnéticas, e um método de fabricação da mesma. esta chapa de aço eletromagnética não orientada tem uma composição química que tem, em % em massa, 0,0030% ou menos de c, 2,0-4,0% de si, 0,010-3,0% de al, 0,10-2,4% de mn, 0,0050-0,20% de p e 0,0030% ou menos de s, e tem um total de pelo menos 0,00050% de um ou mais elementos selecionados a partir do grupo que consiste em mg, ca, sr, ba, ce, la, nd, pr, zn e cd, com o restante sendo fe e impurezas inevitáveis, definindo [si] como a % em massa de si, [al] como a % em massa de al e [mn] como a % em massa de mn, o parâmetro q, representado por q = [ si] + 2 [al] - [mn], é maior ou igual a 2,0, a razão da intensidade na orientação {100} em relação à intensidade aleatória é maior ou igual a 2,4 e o tamanho de grão médio cristalino é menor ou igual a 30 µm.

Description

CHAPA DE AÇO ELÉTRICO NÃO ORIENTADO CAMPO
[001] A presente descrição se refere a chapas de aço elétrico adequadamente usadas para aplicações como núcleos magnéticos de motores elétricos.
FUNDAMENTOS
[002] Chapa de aço elétrico não orientado é usada como material para núcleos de ferro em motores, geradores e outros equipamentos rotativos ou transformadores de pequeno porte, ou outros equipamentos estacionários, e desempenha um papel importante na determinação da eficiência energética do equipamento elétrico.
[003] Como propriedades da chapa de aço elétrico, normalmente são mencionadas a perda no núcleo e a densidade de fluxo magnético. Quanto menor a perda no núcleo e maior a densidade de fluxo magnético, melhor. Isso ocorre porque, durante aplicação de energia elétrica a um núcleo de ferro para induzir um campo magnético, quanto menor a perda no núcleo, tanto mais a perda de energia por causa do calor pode ser reduzida. Além do mais, isso ocorre porque, quanto maior a densidade de fluxo magnético, maior o campo magnético que pode ser induzido pela mesma energia.
[004] Portanto, para conservar energia e atender à maior demanda de produtos ecologicamente corretos, busca-se uma chapa de aço elétrico não orientado com baixa perda no núcleo e alta densidade de fluxo magnético, e um método de fabricação da mesma.
[005] Em tal chapa de aço elétrico não orientado, por exemplo, no caso de usar peças brutas para uso como núcleos de estator para motores cortadas de chapa de aço elétrico não orientado, espaços são formados nas partes centrais das peças brutas. No caso de usar peças cortadas para formar os espaços nas partes centrais como peças brutas para uso em rotor, isto é, no caso de fabricação de uma peça bruta para uso em rotor e uma peça bruta para uso no núcleo do estator a partir de uma única chapa de aço elétrico não orientado, o rendimento aumenta, e assim isso é preferível.
[006] Em aplicações de rotor onde é necessária resistência para lidar com a rotação a alta velocidade, por exemplo, é exigida uma chapa de aço elétrico não orientado com maior resistência, tornando o tamanho de grão cristalino mais fino e deixando para trás a deformação pelo trabalho. Por outro lado, não é necessária alta resistência para núcleos de estator. Excelentes propriedades magnéticas obtidas pelo aumento do tamanho de grão cristalino e alívio da deformação pelo trabalho (alta densidade de fluxo magnético e baixa perda no núcleo) são exigidas. Por este motivo, no caso de fabricação de uma peça bruta para uso em rotor e uma peça bruta para uso em núcleo de estator a partir de uma única chapa de aço elétrico não orientado, após a peça bruta cortada para uso em estator ser modelada em um núcleo de estator, um tratamento térmico adicional é realizado para aliviar a deformação por causa do trabalho, a chapa de aço elétrico não orientado torna-se mais resistente e torna os grãos cristalinos mais grosseiros para aumentar as propriedades magnéticas para uso. Este tratamento térmico é conhecido como “recozimento de alívio de tensão”.
[007] No recozimento de alívio de tensão, há claramente o efeito de alívio de tensão e aumento do tamanho de grão cristalino para melhorar a perda no núcleo, mas, simultaneamente, formam-se orientações cristalinas não preferíveis para as propriedades magnéticas e, às vezes, a densidade de fluxo magnético acaba caindo, portanto, se particularmente forem visadas propriedades magnéticas elevadas, procura-se evitar uma queda na densidade de fluxo magnético por recozimento de alívio de tensão.
[008] Ao contrário disso, na PTL 1, em chapa de aço elétrico não orientado, é possível manter baixo o aumento na integração nas orientações (111) após o crescimento do grão por causa do recozimento de alívio de tensão fazendo o valor da razão de intensidades de superfície de reflexão de raios-X das orientações (100) e (111) em um plano paralelo da chapa em uma parte de uma profundidade de 1/5 da espessura da camada de superfície da parte modelada na textura cristalina aleatória, ou seja, a razão de I(100) e I(111), dentro de uma faixa predeterminada e assegurando uma certa extensão ou mais do grau de integração na orientação (100) em relação ao grau de integração na orientação (111) perto da camada superficial da chapa de aço. Em decorrência disso, é possível prover chapa de aço elétrico não orientado com propriedades magnéticas extremamente excelentes praticamente sem nenhuma queda na densidade de fluxo magnético após o recozimento de alívio de tensão.
[009] Por outro lado, nos últimos anos, houve um aumento no número de motores operando a altas velocidades (a seguir denominados “motores de alta velocidade”). Em motores de alta velocidade, a força centrífuga que atua em um corpo rotativo, como um rotor, torna-se maior. Portanto, busca-se alta resistência da chapa de aço elétrico usada como material para rotores de motores de alta velocidade.
[0010] Adicionalmente, em motores de alta velocidade, forma-se uma corrente parasita por causa do fluxo magnético de alta frequência, a eficiência do motor cai e calor é gerado. Se a quantidade de calor gerada aumentar, os ímãs dentro do rotor têm o magnetismo reduzido. Por esse motivo, busca-se baixa perda no núcleo em rotores de motores de rotação de alta velocidade. Portanto, em chapa de aço elétrico utilizada como material para rotores, busca-se não apenas alta resistência, mas também excelentes propriedades magnéticas.
[0011] Nas PTLs 2 a 8, são propostas chapas de aço elétrico não orientado com o objetivo de obter tanto tal alta resistência quanto excelentes propriedades magnéticas.
[0012] Na PTL 9, é proposta uma chapa de aço elétrico não orientado capaz de fornecer excelentes propriedades magnéticas em todas as direções no plano da chapa. [LISTA DE CITAÇÕES] [LITERATURA DE PATENTE]
[0013] [PTL 1] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 8- 134606 [PTL 2] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 60-238421 [PTL 3] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 62-112723 [PTL 4] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 2- 22442 [PTL 5] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 2- 8346 [PTL 6] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 2005-113185 [PTL 7] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 2007-186790 [PTL 8] Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 2010-090474 [PTL 9] WO2018/220837
SUMÁRIO [PROBLEMA TÉCNICO]
[0014] Na PTL 1 supramencionada, é verdade que é exibido o efeito de prevenção de uma queda na densidade de fluxo magnético após o recozimento de alívio de tensão, mas não há descrição relativa à resistência buscada em materiais de corpos rotativos, como rotores de motores envolvidos em operação a alta velocidade.
[0015] Adicionalmente, na chapa de aço elétrico não orientado descrita nas PTLs 1 a 8 supramencionadas, não é feita nenhuma consideração às propriedades após o recozimento de alívio de tensão e outro tratamento térmico adicional. Os inventores estudaram isso e, em decorrência disso, verificaram que, se, adicionalmente tratar termicamente as chapas de aço elétrico não orientado descritas nesta literatura, às vezes a densidade de fluxo magnético pode cair.
[0016] Adicionalmente, na chapa de aço elétrico não orientado descrita na PTL 9 supramencionada, o tamanho de grão médio é relativamente grande, de modo que não é possível obter resistência à tração suficiente.
[0017] Desta maneira, na técnica anterior, em chapa de aço com resistência suficiente antes do recozimento de alívio de tensão, havia o problema técnico de evitar que a densidade de fluxo magnético caísse devido ao recozimento de alívio de tensão, tornando a perda no núcleo suficientemente mais baixa e obtendo resistência à tração suficiente.
[0018] A presente descrição foi desenvolvida em consideração ao problema técnico supramencionado e tem como seu objetivo principal a provisão de chapa de aço elétrico não orientado usada, por exemplo, em motores de acionamento, etc. usados para automóveis em que é possível fabricar uma peça bruta para uso em rotor com resistência suficiente e uma peça bruta para uso em núcleo de estator com excelentes propriedades magnéticas (alta densidade de fluxo magnético e baixa perda no núcleo) de uma única chapa de aço elétrico não orientado. [SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA]
[0019] Os inventores se engajaram em estudos intensivos e, em decorrência disso, verificaram que a chapa de aço elétrico com uma razão de intensidade aleatória das orientações de {100} de 1/2 da camada central (a seguir, às vezes referida como a “intensidade de {100}”) de um valor predeterminado ou mais e com razões de composição de Si, Al e Mn na chapa de aço elétrico em faixas predeterminadas pode obter o efeito de redução da perda no núcleo por causa do recozimento de alívio de tensão durante realização de tal recozimento de alívio de tensão e, pelo efeito total do efeito de melhoria da densidade de fluxo magnético em virtude do aumento da intensidade de {100} e do efeito de redução da perda no núcleo, o efeito de melhoria da densidade de fluxo magnético, ainda reduzindo significativamente a perda no núcleo, e, assim, concluíram a presente invenção.
[0020] Ou seja, a chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente descrição tem uma composição química contendo C: 0,0030% em massa ou menos, Si: 2,0% em massa ou mais e 4,0% em massa ou menos, Al: 0,010% em massa ou mais e 3,0% em massa ou menos, Mn: 0,10% em massa ou mais e 2,4% em massa ou menos, P: 0,0050% em massa ou mais e 0,20% em massa ou menos, S: 0,0030% em massa ou menos, e um ou mais elementos selecionados a partir do grupo que compreende Mg, Ca, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn e Cd: total 0,00050% em massa ou mais e tendo um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis, onde, na designação de uma % em massa de Si como [Si], uma % em massa de Al como [Al] e uma % em massa de Mn como [Mn], um parâmetro Q mostrado pela fórmula seguinte (1) é 2,0 ou mais, uma intensidade de {100} é 2,4 ou mais, e um tamanho de grão médio é 30µm ou menos. Q= [Si] +2 [Al] - [Mn] (1)
[0021] Na presente descrição, preferivelmente, pelo menos uma composição selecionada a partir do grupo de Sn: 0,02% em massa ou mais e 0,40% em massa ou menos, Cr: 0,02% em massa ou mais e 2,00% em massa ou menos, e Cu: 0,10% em massa ou mais e 2,00% em massa ou menos é incluída.
[0022] Além disso, na presente descrição, preferivelmente, partículas de cobre metálico com diâmetro de 100nm ou menos são contidas em 5/10µm3 ou mais.
[0023] Além disso, na presente descrição, preferivelmente, a resistência à tração é de 600 MPa ou mais. [EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO]
[0024] De acordo com a presente descrição, é possível prover chapa de aço elétrico com alta resistência e alta densidade de fluxo magnético e tendo um alto efeito de redução da perda no núcleo durante o recozimento de alívio de tensão.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[0025] A FIG. 1 é um gráfico que mostra a quantidade de queda de perda no núcleo nos exemplos.
DESCRIÇÃO DE MODALIDADES
[0026] A seguir, a chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição e o método de fabricação da mesma serão explicados em detalhes.
[0027] Note que, “paralelo”, “vertical”, “o mesmo” e outros termos e os valores dos comprimentos e ângulos, etc. especificando os formatos e condições geométricas e suas extensões usadas nesta Descrição não são limitados por seus significados estritos e devem ser interpretados incluindo faixas de extensões onde funções semelhantes podem ser previstas.
[0028] A chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição tem uma composição química contendo C: 0,0030% em massa ou menos, Si: 2,0% em massa ou mais e 4,0% em massa ou menos, Al: 0,010% em massa ou mais e 3,0% em massa ou menos, Mn: 0,10% em massa ou mais e 2,4% em massa ou menos, P: 0,0050% em massa ou mais e 0,20% em massa ou menos, S: 0,0030% em massa ou menos, um ou mais elementos selecionados a partir do grupo compreendido por Mg, Ca, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn e Cd: total de 0,00050% em massa ou mais e tendo um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis, tem um parâmetro Q mostrado pela fórmula seguinte (1) de 2,0 ou mais, durante a designação de uma % em massa de Si como [Si], uma % de massa de Al como [Al] e uma % de massa de Mn como [Mn], tem uma intensidade de {100} de 2,4 ou mais e tem um tamanho de grão médio de
30µm ou menos. Q= [Si] +2 [Al] - [Mn] (1)
[0029] A chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição tem um efeito extremamente alto de redução da perda no núcleo durante o recozimento de alívio de tensão, e assim pode fornecer produtos acabados finais com altas propriedades magnéticas. Acredita-se que isso seja atribuído aos motivos seguintes.
[0030] Ou seja, em chapa de aço elétrico não orientado convencional, no caso de realização de recozimento de alívio de tensão ou outro aquecimento adicional, em vez de grãos cristalinos com orientações {100} ou {411} consideradas boas para as propriedades magnéticas, grãos cristalinos com outras orientações ({111} ou {211}) consideradas não boas para as propriedades magnéticas surgem preferencialmente. Acredita-se que, embora a perda no núcleo diminua devido ao crescimento do grão, a deterioração da textura cristalina causa um aumento na perda no núcleo, e assim a quantidade de queda de perda no núcleo torna-se menor. Além disso, a deterioração da textura cristalina desencadeia uma queda na densidade de fluxo magnético.
[0031] A chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição tem um parâmetro Q igual a 2 ou mais de maneira a tornar a chapa de aço uma única fase de Fe-α e tem uma intensidade de {100} igual a 2,4 ou mais para, assim, tornar as orientações cristalinas durante a fabricação da chapa de aço elétrico (isto é, após o recozimento final e antes do recozimento de alívio de tensão) vantajosas para diminuir a perda no núcleo. Durante crescimento das orientações durante o aquecimento gradual e crescimento de grãos após recozimento de alívio de tensão ou outro tratamento térmico adicional também, presume-se que outras orientações não cresçam preferencialmente e que a alta densidade de fluxo magnético seja mantida enquanto a menor perda no núcleo é promovida.
[0032] Além disso, pela inclusão de um ou mais elementos selecionados a partir do grupo que consiste em Mg, Ca, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn e Cd, é possível remover os precipitados finos de MnS, etc. (> 1µm) e, assim, agir preferivelmente para promover o crescimento seletivo de grãos cristalinos com orientações cristalinas vantajosas para propriedades magnéticas ou suprimir o crescimento seletivo de grãos cristalinos com orientações cristalinas desvantajosas para propriedades magnéticas. Ou seja, na chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição tendo óxidos ou oxissulfetos incluindo o grupo predeterminado citado de elementos, acredita- se que seletivamente a orientação é alterada quando se abaixa deliberadamente a temperatura de recozimento no estágio inicial de recristalização (estágio de 30µm ou menos como tamanho de grão cristalino) para manter baixo o tamanho de grão cristalino e promover o crescimento dos cristais formados por uma taxa de aquecimento relativamente alta por uma taxa de aquecimento relativamente baixa no estágio de crescimento de grão no último período de recristalização (estágio superiores a 30µm como tamanho de grão cristalino).
[0033] Por isso, é possível evitar que a densidade de fluxo magnético caia durante realização do recozimento de alívio de tensões e simultaneamente obter um grande efeito de redução da perda no núcleo e é possível obter alta resistência à tração.
[0034] Note que, em relação à presente descrição, as combinações com outras técnicas de alta resistência também são válidas. Por exemplo, é também possível usar conjuntamente a técnica de aumentar a resistência usando 100nm ou menos de precipitados de Cu sozinhos.
[0035] A seguir, as constituições na chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição serão explicadas.
1. Composição química
[0036] Em primeiro lugar, a composição química da chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição será explicada. Note que a composição química explicada a seguir é a composição dos constituintes do aço que formam a chapa de aço. Se a chapa de aço usada como amostra de medição tiver uma película isolante, etc. em sua superfície, é o valor após a remoção da mesma. (1) C
[0037] O teor de C é 0,0030% em massa ou menos.
[0038] Se o teor de C for alto, isso aumenta a região de austenita e aumenta as seções de transformação de fase para suprimir o crescimento do grão cristalino da ferrita durante o recozimento, portanto, é provável que cause um aumento na perda no núcleo. Além disso, se ocorrer envelhecimento magnético, as propriedades magnéticas em um campo magnético alto também acabam se deteriorando, de modo que o teor de C é preferivelmente reduzido.
[0039] Do ponto de vista dos custos de fabricação, é vantajoso usar a instalação de desgaseificação no estágio do aço fundido (por exemplo, instalação de desgaseificação a vácuo RH) para diminuir o teor de C. No caso de tornar o teor de C 0,0030% em massa ou menos, o efeito de supressão do envelhecimento magnético é grande. Na chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a presente descrição, carbonetos e outros precipitados não metálicos não são usados como os principais meios para aumentar a resistência, portanto, não há mérito em deixar de incluir C. O teor de C é preferivelmente baixo. Por esse motivo, o teor de C é preferivelmente 0,0015% em massa ou menos, mais preferivelmente 0,0012% em massa ou menos. No caso de uso de eletrodeposição ou outras técnicas, torna-se possível diminuir o teor para 0,0001% em massa ou menos, que é abaixo do limite da análise química. O teor de C pode ser 0 massa igualmente. Por outro lado, se considerados os custos industriais, o limite inferior torna-se 0,0003% em massa. (2) Si
[0040] O teor de Si é 2,0% em massa ou mais e 4,0% em massa ou menos.
[0041] Si é um importante elemento adicionado para obter a ação de aumento da resistência específica para reduzir a perda por correntes parasitas. Se o teor de Si for baixo, torna-se difícil obter a ação de diminuição da perda de corrente parasita, ao passo que, se for alto, a chapa de aço pode quebrar durante a laminação a frio. (3) Al
[0042] O teor de Al é 0,010% em massa ou mais e 3,0% em massa ou menos.
[0043] Al é um elemento inevitavelmente adicionado para desoxidar o aço no processo siderúrgico e, como o Si, é um elemento principal adicionado para obter a ação de aumento da resistência específica para diminuir a perda por correntes parasitas. Por esse motivo, Al é adicionado em uma grande quantidade para diminuir a perda no núcleo, mas, se uma grande quantidade for adicionada, a densidade de fluxo magnético saturado é reduzida. Na presente descrição, é necessário que o parâmetro Q explicado posteriormente tenha que ser igual a 2 ou mais e a estrutura constituída de uma única fase Fe- α. (4) Mn
[0044] O teor de Mn é 0,10% em massa ou mais e 2,4% em massa ou menos.
[0045] Mn pode ser adicionado proativamente para aumentar a resistência do aço, mas, na presente descrição, que faz uso positivo de particulados de Cu como o meio principal para obter alta resistência, não é particularmente necessário para esse propósito. Ele é adicionado com o propósito de aumentar a resistência intrínseca ou tornar os sulfetos mais grosseiros e promover o crescimento do grão cristalino de maneira a diminuir a perda no núcleo, mas a adição excessiva reduz a densidade de fluxo magnético.
(5) P
[0046] O teor de P é 0,0050% em massa ou mais e 0,20% em massa ou menos.
[0047] P é um elemento com um efeito notável de aumento da resistência à tração, mas, como Mn, não tem que ser adicionado deliberadamente para esse propósito na presente descrição. P é adicionado uma vez que aumenta a resistência específica para reduzir a perda no núcleo e segrega nos limites do grão cristalino para, assim, suprimir a formação da textura cristalina {111} desvantajosa para as propriedades magnéticas e promover a formação de uma textura cristalina {100} vantajosa para as propriedades magnéticas. Por outro lado, a adição excessiva faz com que o aço fique frágil e diminui a capacidade de laminação a frio e a trabalhabilidade do produto. (6) S
[0048] O teor de S é 0,0030% em massa ou menos.
[0049] S algumas vezes se liga ao Mn no aço, por meio do que MnS é formado. MnS precipita finamente no processo siderúrgico (> 100µm) e pode suprimir o crescimento de grão durante o recozimento de alívio de tensão. Por este motivo, os sulfetos formados podem causar a deterioração das propriedades magnéticas, em particular, a perda no núcleo, e assim o teor de S é preferivelmente o mais baixo possível. Preferivelmente, é 0,0020 massa ou menos, mais preferivelmente 0,0010 massa ou menos.
[0050] (7) Um ou mais elementos selecionados a partir do grupo que consiste em Mg, Ca, Sr, Ba, Ce, La, Nd, Pr, Zn e Cd.
[0051] O total é 0,00050% em massa ou mais.
[0052] Pela inclusão desses elementos em um total de 0,00050% em massa ou mais, precipitados de alto ponto de fusão com S são formados e a formação de MnS fino no aço é suprimida. Além disso, eles aumentam o efeito da seletividade da orientação durante o recozimento de alívio de tensão.
Por outro lado, mesmo se excessivamente adicionado, o efeito da invenção torna-se saturado. Não apenas isso, precipitados são formados e prejudicam o movimento das paredes magnéticas ou obstruem o crescimento do grão, para dessa formar fazer com que a perda no núcleo piore, de modo que o limite superior é estabelecido em 0,10% em massa. (8) Sn, Cr e Cu
[0053] Na presente descrição, é preferível ter pelo menos um tipo de composição selecionado do grupo que consiste em Sn: 0,02% em massa ou mais e 0,40% em massa ou menos, Cr: 0,02% em massa ou mais e 2,00% em massa ou menos, e Cu: 0,10% em massa ou mais e 2,00% em massa ou menos. Sn, Cr e Cu causam a formação de cristais ideais para melhorar as propriedades magnéticas por recristalização primária. Por esse motivo, se Sn, Cr ou Cu forem incluídos, uma textura cristalina formada com cristais {100} adequada para melhoria uniforme das propriedades magnéticas em todas as direções no plano da chapa é facilmente obtida por recristalização primária. Adicionalmente, Sn, Cr e Cu suprimem a oxidação e nitretação da superfície da chapa de aço durante o recozimento final e suprimem as variações no tamanho dos grãos cristalinos. Portanto, Sn, Cr ou Cu podem ser incluídos. (9) Equilíbrio
[0054] O equilíbrio é Fe e impurezas inevitáveis. Entre as impurezas inevitáveis, Nb, Zr, Mo, V, etc. são elementos que formam carbonitretos, portanto, são preferivelmente reduzidos ao máximo possível. Os teores desses são de preferência respectivamente 0,01 massa ou menos. (10) Outros
[0055] Na presente descrição, na designação de % em massa de Si como [Si], a % em massa de Al como [Al] e a % em massa de Mn como [Mn], o parâmetro Q mostrado pela fórmula seguinte (1) é 2,0 ou mais. Q= [Si] +2 [Al] - [Mn] (1)
[0056] Isto é assim para tornar a chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição uma única fase de Fe-α e assegurar a capacidade de crescimento de grão durante o recozimento de alívio de tensão.
2. Em relação às orientações de intensidade de {100} (intensidade de razão aleatória de {100} no 1/2 da camada central)
[0057] Na chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição, a intensidade de {100} usada é 2,4 ou mais. Também neste caso é preferível 3,0 ou mais, em particular 3,5 ou mais. Note que nenhum limite superior é definido em particular, mas pode ser estabelecido em 30 ou menos.
[0058] Na presente descrição, fazendo a intensidade de {100} dentro da faixa acima, é possível obter chapa de aço elétrico não orientado excelente em propriedades magnéticas que não apresenta uma queda na densidade de fluxo magnético e tem perda no núcleo bastante reduzida quando recozida para alívio de tensão ou adicionalmente tratada termicamente.
[0059] A intensidade de {100}, ou seja, a razão de intensidade aleatória de raios-X das fases de Fe-α de {100}, pode ser encontrada a partir de um diagrama de polo reverso obtido por medição e cálculo por difração de raios-X.
[0060] Note que a “razão de intensidade aleatória” é o valor obtido medindo as intensidades de raios-X de uma amostra padrão sem ter integração em qualquer orientação específica e uma amostra de teste nas mesmas condições, e dividindo a intensidade de raios-X obtida da amostra de teste pela intensidade de raios-X da amostra padrão.
[0061] A medição é realizada na posição de uma camada no 1/2 da espessura da amostra. Neste momento, a superfície de medição é acabada por polimento químico, etc. de maneira a ficar lisa.
3. Tamanho de grão
[0062] Na chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição, o tamanho de grão cristalino é 30µm ou menos, preferivelmente 25µm ou menos, mais preferivelmente 15µm ou menos. Adicionalmente, o valor do limite inferior é preferivelmente 3µm ou mais, particularmente preferivelmente 15µm ou mais. Se o tamanho de grão cristalino for maior do que a faixa acima, a melhoria no valor da perda no núcleo por causa do recozimento de alívio de tensão é pequena e, em decorrência disso, as propriedades magnéticas do membro após o recozimento de alívio de tensão acabam deteriorando. Por outro lado, se for menor que a faixa citada, o valor da perda no núcleo de um elemento não tratado por recozimento de alívio de tensão acaba tornando maior. Adicionalmente, se o tamanho de grão cristalino for superior a 30µm, a resistência à tração cai e a resistência à tração desejada não pode ser obtida. Na chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição, tornando o tamanho de grão cristalino mais fino até 30µm ou menos, a resistência à tração é elevada para 600 MPa ou mais e uma maior resistência é obtida. Acredita-se que a razão pela qual a resistência à tração aumenta se os grãos cristalinos forem finos é a seguinte: a resistência à tração aumenta se ficar mais difícil para os deslocamentos no material de aço (defeito no reticulado) moverem. Adicionalmente, sabe-se que, se os deslocamentos atingirem os limites dos grãos, ficará mais difícil para eles moverem. Ou seja, se houver muitos limites de grão, em outras palavras, se os grãos cristalinos ficarem mais finos, a resistência à tração aumenta.
[0063] O tamanho de grão cristalino acima é o tamanho de grão médio e pode ser obtido pelo método de medição seguinte.
[0064] Ou seja, uma amostra com uma seção transversal paralela à superfície de laminação da chapa de aço elétrico não orientado é preparada por polimento, etc. A superfície polida desta amostra (a seguir, referida como a “superfície observada”) é eletroliticamente polida para preparar a superfície, em seguida a estrutura cristalina é analisada utilizando o método de difração de elétrons retroespalhados (EBSD).
[0065] Pela análise EBSD, na superfície observada, contornos com diferenças de orientação cristalina de 15° ou mais são considerados contornos de grão cristalino, regiões individuais circundadas por esses contornos de grão cristalino são consideradas grãos cristalinos únicos, e uma região incluindo 10,000 ou mais grãos cristalinos (região observada) é examinada. Na região observada, os diâmetros dos grãos cristalinos quando medidos por áreas de círculo equivalente (diâmetros de círculo equivalente) são definidos como os tamanhos de grão. Ou seja, um tamanho de grão significa um diâmetro equivalente a um círculo.
4. Partículas de cobre metálico
[0066] Na chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição, partículas de Cu metálico de 100nm ou menos também podem ser incluídas em quantidades de 5 partículas/10µm2 ou mais.
[0067] Na presente descrição, acredita-se que a presença das partículas de cobre metálico aumente a resistência da chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição e contribua para a melhoria das propriedades magnéticas durante o recozimento de alívio de tensão igualmente.
[0068] Na presente descrição, conforme anteriormente explicado, o diâmetro das partículas de Cu metálico é de 100nm ou menos. Em particular, é preferível um intervalo de 1nm a 20nm, especialmente de 3nm a 10nm. Partículas maiores do que a faixa acima fazem com que a eficiência do aumento da resistência caia notavelmente e fazem com que seja necessária uma grande quantidade de Cu, de modo que o efeito prejudicial nas propriedades magnéticas fica maior. Por outro lado, se as partículas forem menores do que a faixa acima, o efeito detrimental nas propriedades magnéticas torna-se maior, e assim isso não é preferível. O diâmetro das partículas de cobre metálico pode ser determinado por observação por um microscópio eletrônico. Note que o “diâmetro” das partículas de cobre metálico também significa o diâmetro equivalente do círculo.
[0069] Adicionalmente, a densidade numérica das partículas de cobre metálico é de 5/10µm2 ou mais. Em particular, 100/10µm2 ou mais, especialmente 1,000/10µm2 ou mais é preferível. É eficaz ficar dentro da faixa citada no ponto de vista de aumento da resistência.
[0070] A densidade numérica das partículas de cobre metálico é encontrada usando a mesma amostra, medindo óxidos em um campo de 10µm x 10µm e calculando a média dos valores medidos de pelo menos cinco campos ou mais.
[0071] Para formar partículas de Cu metálico na chapa de aço na presente descrição, é importante passar pelo seguinte histórico térmico. Ou seja, no processo de fabricação de uma chapa acabada, a chapa é mantida na região de temperatura de 450°C a 720°C por 30 segundos ou mais. Adicionalmente, nos processos posteriores, é preferível não manter a chapa na região de temperatura acima de 800°C por 20 segundos ou mais.
[0072] Passando por um processo como esse, as partículas de cobre metálico com diâmetros e densidade numérica característicos são formadas de forma eficiente e pode-se procurar obter uma resistência mais alta praticamente sem prejudicar absolutamente as propriedades magnéticas.
[0073] Após esse processo de tratamento térmico, o material de aço fica com maior resistência, e assim esse processo de tratamento térmico é realizado após o processo de laminação. Executá-lo simultaneamente com o recozimento de recristalização e outros tratamentos térmicos considerados necessários para outros efeitos é vantajoso do ponto de vista de produtividade. Ou seja, no caso de a chapa de aço elétrico ser laminada a frio, é preferível mantê-la em uma região de temperatura de 450°C a 720°C por 30 segundos ou mais no processo de tratamento térmico final após a laminação a frio, ao passo que, no caso de a chapa de aço elétrico ser laminada a quente, é preferível mantê-la lá por esse longo tempo no processo de resfriamento da região de temperatura de 750°C ou mais no processo de tratamento térmico final após a laminação a quente.
[0074] Adicionalmente, dependendo das propriedades, etc. visadas, um tratamento térmico adicional é algumas vezes aplicado, mas, neste caso, é preferível não manter a chapa de aço em uma região de temperatura acima de 800°C por 20 segundos ou mais. Isso ocorre em virtude de, caso seja realizado tratamento térmico a temperaturas ou por tempos superiores a isso, as fases metálicas de Cu formadas algumas vezes se redissolvem ou em vez disso agregam para formar fases metálicas grosseiras.
[0075] A presente descrição não utiliza o aumento de resistência pelo refino da estrutura cristalina, portanto, há o efeito de que, mesmo realizando SRA (recozimento de alívio de tensão) para restaurar a tensão introduzida no material durante estampagem da chapa de aço e trabalho da mesma em uma peça do motor, e crescimento dos grãos cristalinos para restaurar e melhorar o magnetismo, a deterioração da resistência é pequena.
5. Outros
[0076] A chapa de aço elétrico não orientado da presente descrição pode ainda ter uma película isolante na superfície da chapa de aço.
[0077] A película isolante na presente descrição não é particularmente limitada. Ela pode ser adequadamente selecionada e usada de acordo com a aplicação, etc. dentre as conhecidas. Ela pode ser tanto uma película de base orgânica quanto uma película de base inorgânica. Como a película de base orgânica, por exemplo, uma resina a base de poliamina, resina acrílica, resina de acriloestireno, resina alquídica, resina de poliéster, resina de silicone, fluororresina, resina de poliolefina, resina de estireno, resina de acetato de vinila, resina de epóxi, resina de fenol, resina de uretano, resina de melamina, etc. podem ser mencionadas. Adicionalmente, como a película de base inorgânica, por exemplo, pode ser mencionada uma película a base de fosfato ou película a base de fosfato de alumínio ou adicionalmente uma película compósita orgânica-inorgânica incluindo a resina referida, etc.
[0078] A espessura da película isolante não é particularmente limitada, mas uma espessura por lado de 0,05µm ou mais e 2µm ou menos é preferível.
[0079] O método de formação da película isolante não é particularmente limitado, mas, por exemplo, a resina ou substância inorgânica referidas pode ser dissolvida em um solvente para preparar uma composição para formar a película isolante, e essa composição para formar a película isolante pode ser uniformemente revestida na superfície da chapa de aço por um método conhecido para formar a película isolante.
[0080] A espessura da chapa de aço elétrico da presente descrição não é particularmente limitada, desde que ela seja adequadamente ajustada de acordo com a aplicação, etc., mas, do ponto de vista de fabricação, é normalmente 0,10 mm ou mais e 0,60 mm ou menos, mais preferivelmente 0,015 mm ou mais e 0,50 mm ou menos. Do ponto de vista do equilíbrio das propriedades magnéticas e produtividade, é preferível 0,015 mm ou mais e 0,35 mm ou menos.
[0081] A chapa de aço elétrico da presente descrição é particularmente adequada para aplicações onde ela é usada estampada em um formato desejado. Por exemplo, ela pode ser usada adequadamente para servomotores usados para equipamento elétrico, motores de passo, compressores de equipamentos elétricos, motores usados para aplicações industriais, motores de acionamento para veículos elétricos, veículos híbridos e trens, geradores e núcleos usados para várias aplicações, bobinas de autoindução, reatores, sensores de corrente e outras aplicações convencionalmente conhecidas onde chapas de aço elétrico são usadas.
[0082] Dentre esses, na presente descrição, ela pode ser usada adequadamente para os núcleos de motor explicados posteriormente para uso em rotor e núcleos de motor para uso em estator.
6. Método para fabricar chapa de aço elétrico não orientado
[0083] O método para fabricar a chapa de aço elétrico não orientado supramencionada da presente descrição não é particularmente limitado, mas o seguinte (1) método de recozimento de chapa de laminação a quente a alta temperatura + redução pesada na laminação a frio, (2) método de fundição contínua de placa fina , (3) método de laminação a quente com lubrificação, (4) método de lingotamento de tira, etc. podem ser mencionados.
[0084] Note que, qualquer que seja o método, a composição química da placa ou outro material de partida é a composição química descrita na seção anterior “A. chapa de aço elétrico não orientado, 1. Composição química”. (1) Método de recozimento de chapa de laminação a quente de alta temperatura + redução pesada na laminação a frio
[0085] Primeiro, uma placa é fabricada por um processo siderúrgico. A placa é aquecida por um forno de reaquecimento, em seguida submetida a laminação de desbaste e laminação de acabamento consecutivamente em um processo de laminação a quente para obter uma bobina laminada a quente. As condições de laminação a quente não são particularmente limitadas. Este pode ser um método geral de fabricação, ou seja, um método de fabricação que completa a laminação a quente de acabamento de uma placa aquecida a 1,000 a 1,200°C a 700 a 900°C e o bobinamento da mesma a 500 a 700°C.
[0086] Em seguida, a bobina laminada a quente de chapa de aço é a chapa de laminação a quente recozida. Por causa do recozimento da chapa de laminação a quente, a chapa de aço é levada à recristalização, e os grãos cristalinos são levados a crescer grosseiramente até um tamanho de grão cristalino de 300 a 500µm.
[0087] O recozimento da chapa de laminação a quente pode ser recozimento contínuo ou pode ser recozimento em lote. Do ponto de vista de custos, o recozimento da chapa de laminação a quente é preferivelmente realizado por recozimento contínuo. Para o recozimento contínuo, os grãos cristalinos devem crescer a uma alta temperatura em um curto período de tempo. Fazendo com que os teores de Si, etc. satisfaçam o parâmetro Q ≥ 2,0, é possível torná-los constituintes que não causam a transformação ferrita- austenita a uma alta temperatura. No caso de recozimento contínuo, a temperatura de recozimento da chapa de laminação a quente pode, por exemplo, ser estabelecida em 1,050°C.
[0088] Em seguida, a chapa de aço é decapada antes da laminação a frio.
[0089] A decapagem é um processo necessário para remover carepa da superfície da chapa de aço. As condições de decapagem são selecionadas de acordo com o estado de remoção de carepa. Note que, em vez de decapagem, um esmeril pode ser usado para remover a carepa.
[0090] Em seguida, a chapa de aço é laminada a frio.
[0091] Aqui, em chapa de aço elétrico não orientado de alto grau com alto teor de Si, se o tamanho de grão cristalino for muito grande, a chapa de aço ficará frágil e pode ocorrer fratura frágil na laminação a frio. Por esse motivo, normalmente o tamanho de grão médio da chapa de aço antes da laminação a frio é limitado normalmente a 200µm ou menos. Por outro lado, na presente descrição, o tamanho de grão médio antes da laminação a frio é estabelecido em 300 a 500µm e a laminação a frio seguinte é realizada por uma redução de laminação de 88 a 97%.
[0092] Note que, em vez de laminação a frio, do ponto de vista de evitar a fratura frágil, a laminação a quente pode ser realizada a uma temperatura de transição dúctil/frágil do material ou mais.
[0093] Depois disso, no caso de realização do recozimento final, os grãos ND//<100> recristalizados crescem. Devido a isso, a intensidade da face {100} aumenta e a probabilidade de presença de grãos orientados {100} aumenta.
[0094] Em seguida, a chapa de aço é recozida acabada.
[0095] O recozimento final deve ser realizado em condições para obtenção de um tamanho de grão cristalino pelo qual as propriedades magnéticas desejadas são obtidas, mas as condições podem ser a faixa de condições de recozimento final de chapa de aço elétrico não orientado comum. No entanto, para obter grãos cristalinos finos, uma temperatura baixa é desejável. 800°C ou menos é desejável.
[0096] O recozimento final pode ser recozimento contínuo ou pode ser recozimento em lote. Do ponto de vista de custos, o recozimento final é preferivelmente realizado por recozimento contínuo.
[0097] A chapa de aço elétrico não orientado supramencionada da presente descrição é obtida por meio dos processos referidos. (2) Método de lingotamento contínuo de placa fina
[0098] No método de lingotamento contínuo de placa fina, uma placa de 30 a 60 mm de espessura é fabricada no processo siderúrgico. A laminação de desbaste do processo de laminação a quente é omitida. É preferível fazer os cristais colunares crescerem suficientemente na placa fina e deixar as orientações {100}<011> obtidas trabalhando os cristais colunares na laminação a quente na chapa laminada a quente. No processo, os cristais colunares crescem de forma que as faces {100} fiquem paralelas à superfície da chapa de aço. Para isso, é desejável não realizar agitação eletromagnética no lingotamento contínuo. Adicionalmente, é desejável reduzir bastante as microinclusões no aço fundido que promovem a formação de núcleos de solidificação.
[0099] Adicionalmente, depois de aquecer a placa fina em um forno de reaquecimento, ela é continuamente submetida a laminação de acabamento no processo de laminação a quente para obter uma bobina laminada a quente com aproximadamente 2 mm de espessura.
[00100] Depois disso, a chapa de aço da bobina laminada a quente é a chapa de laminação a quente recozida, decapada, laminada a frio e acabada recozida da mesma maneira anterior “(1) método de recozimento da chapa de laminação a quente a alta temperatura + redução pesada na laminação a frio”.
[00101] A chapa de aço elétrico não orientado supramencionada da presente descrição é obtida por meio dos processos descritos. (3) Método de laminação a quente com lubrificação
[00102] Primeiro, uma placa é fabricada por um processo siderúrgico. A placa é aquecida por um forno de reaquecimento, em seguida submetida a laminação de desbaste e laminação de acabamento consecutivamente em um processo de laminação a quente para obter uma bobina laminada a quente.
[00103] Aqui, embora normalmente realizada sem lubrificação, a laminação a quente é laminação a quente realizada em condições de lubrificação adequadas. No caso de laminação a quente em condições de lubrificação adequadas, a deformação por cisalhamento introduzida nas proximidades da camada superficial da chapa de aço é reduzida. Por isso, estruturas normalmente trabalhadas com uma orientação RD//<011>, denominadas fibras α crescidas no centro da chapa de aço, podem levadas a chegar perto da camada superficial da chapa de aço. Por exemplo, conforme descrito na Publicação de Patente Japonesa Não Examinada Nº 10-36912, durante a laminação a quente, pela mistura de 0,5 a 20% de graxa como o lubrificante na água de resfriamento do cilindro de laminação a quente e tornando o coeficiente de atrito médio entre os cilindros de laminação a quente de acabamento e a chapa de aço 0,25 ou menos, é possível crescer as fibras α. As condições de temperatura neste momento não são particularmente designadas. A temperatura pode ser semelhante ao descrito “(1) método de recozimento de chapa de laminação a quente a alta temperatura + redução pesada na laminação a frio”.
[00104] Depois disso, a chapa de aço da bobina laminada a quente é a chapa laminada a quente recozida, decapada, laminada a frio e recozida com acabamento da mesma maneira que anteriormente descrita “(1) método de recozimento de chapa laminada a quente a alta temperatura + redução pesada na laminação a frio”. No caso de fazer com que as fibras cresçam para perto da camada superficial da chapa de aço na chapa de aço da bobina laminada a quente, no recozimento posterior da chapa laminada a quente, {h11}<1/h12>, em particular, recristalizar {100}<012> em {411}<148>. No caso de decapagem, então laminação a frio e recozimento final da chapa de aço, recristalizar {100}<012> em {411}<148>. Por causa disso, a intensidade da face {100} aumenta e a probabilidade da presença de grãos orientados {100} aumenta.
[00105] A chapa de aço elétrico não orientado supramencionada da presente descrição é obtida através dos processos supradescritos. (4) Método de lingotamento de tira
[00106] Primeiro, no processo siderúrgico, o lingotamento de tiras é usado para fabricar diretamente uma bobina laminada a quente de 1 a 3 mm de espessura.
[00107] No lingotamento de tira, por meio do resfriamento rápido do aço fundido entre um par de rolos resfriados a água, é possível obter diretamente uma chapa de aço de espessura correspondente à bobina laminada a quente. Nesse momento, aumentando suficientemente a diferença de temperatura entre a superfície mais superficial da chapa de aço em contato com os rolos resfriados a água e o aço fundido, os grãos cristalinos que solidificam na superfície crescem na direção vertical à chapa de aço e formam cristais colunares.
[00108] No aço com estrutura BCC, os cristais colunares crescem de modo que suas faces {100} fiquem paralelas à superfície da chapa de aço. A intensidade da face {100} aumenta e a probabilidade de presença de grãos orientados {100} aumenta. Adicionalmente, é importante não permitir a alteração das faces {100} ao máximo possível na transformação, trabalho ou recristalização. Especificamente, é importante incluir o elemento promotor de ferrita de Si e limitar o teor do elemento promotor de austenita de Mn para tornar a estrutura uma única fase de ferrita logo após a solidificação à temperatura ambiente, sem passar pela formação de uma fase austenítica a uma alta temperatura.
[00109] Mesmo que ocorra a transformação austenita-ferrita, algumas faces {100} são mantidas, mas, fazendo com que os teores de Si, etc. satisfaçam o parâmetro Q≥2,0, é possível fazer com que os constituintes não causem a transformação ferrita-austenita a alta temperatura.
[00110] Em seguida, a chapa de aço da bobina laminada a quente obtida por lingotamento de tira é laminada a quente e, em seguida, a chapa laminada a quente obtida é recozida (recozimento da chapa de laminação a quente).
[00111] Note que a laminação a quente não precisa ser realizada. É também possível realizar o pós-tratamento como tal.
[00112] Adicionalmente, também é possível executar o pós-tratamento como tal, sem realizar o recozimento da chapa de laminação a quente. Aqui, no caso de introdução de 30% ou mais de deformação na chapa de aço por laminação a quente, no caso de realização do recozimento da chapa de laminação a quente a uma temperatura de 550°C ou mais, a recristalização ocorre a partir das partes onde a deformação é introduzida e as orientações cristalinas às vezes mudam. Portanto, no caso de introdução de 30% ou mais de deformação por laminação a quente, o recozimento da chapa de laminação a quente não é realizado, ou é realizado a uma temperatura sem recristalização.
[00113] Em seguida, a chapa de aço é laminada a frio após a decapagem.
[00114] A laminação a frio é um processo essencial para a obtenção da espessura de produto desejada. No entanto, se a redução de laminação da laminação a frio for excessiva, a orientação cristalina desejada não pode mais ser obtida no produto acabado. Por esse motivo, a redução de laminação da laminação a frio é estabelecida preferivelmente em 90% ou menos, mais preferivelmente 85% ou menos, ainda mais preferivelmente 80% ou menos. O limite inferior da redução da laminação da laminação a frio não precisa ser definido em particular, mas o limite inferior da redução da laminação é determinado a partir da espessura da chapa de aço antes da laminação a frio e da espessura desejada do produto acabado. Adicionalmente, mesmo quando as propriedades de superfície e planicidade visadas nas chapas de aço laminadas não são obtidas, a laminação a frio torna-se necessária, de modo que a mínima laminação a frio para o propósito torna-se necessária.
[00115] A laminação a frio pode ser realizada por um laminador reversível, ou pode ser realizada por um laminador em tandem.
[00116] Note que, em vez de laminação a frio, do ponto de vista de evitar fratura frágil, a laminação a quente pode ser realizada a uma temperatura de transição dúctil/frágil do material ou mais.
[00117] Note que a decapagem e o recozimento final são realizados da mesma maneira que anteriormente descrito “(1) método de recozimento de chapa laminada a quente + redução pesada na laminação a frio”.
[00118] A chapa de aço elétrico não orientado supramencionada da presente descrição é obtida pelos processos aqui citados.
[00119] A presente descrição não está limitada à modalidade supramencionada. A modalidade supramencionada é uma ilustração. Qualquer modo tendo substancialmente a mesma constituição da ideia técnica descrita nas reivindicações da presente descrição e exibindo ações e efeitos semelhantes é incluída no escopo técnico da presente descrição.
EXEMPLOS
[00120] A seguir, serão ilustrados exemplos para explicar especificamente a presente descrição. Note que as condições nos exemplos são ilustrações empregadas para confirmar a viabilidade e os efeitos da presente descrição. A presente descrição não é limitada às condições dos exemplos. A presente descrição pode empregar várias condições, desde que não se afaste da essência e alcance do objetivo. Exemplo 1
[00121] Foram preparadas placas de 250 mm de espessura com as composições químicas mostradas na Tabela 1 seguinte.
[00122] Em seguida, as placas foram laminadas a quente para preparar chapas laminadas a quente de 5,0 mm de espessura e 2,0 mm de espessura. A temperatura de reaquecimento de placa nessa ocasião foi 1,200°C, a temperatura de acabamento foi 850°C e a temperatura de bobinamento foi 650°C. As chapas laminadas a quente foram recozidas a 1,050°C por 30 minutos e, em seguida, foram decapadas para remover a carepa da camada superficial. Depois disso, elas foram laminadas a frio até 0,25 mm. As operações de recozimento final foram realizadas a 750°C e 1,050°C, respectivamente, por 1 minuto. A-38 a 40 foram recozidas a 600°C por 1 minuto após o recozimento final como tratamento para precipitação de Cu.
[00123] As chapas de aço elétrico não orientado obtidas foram medidas quanto a textura cristalina de {100}, tamanho de grão médio, resistência à tração, número de precipitados de Cu, perda no núcleo W10/400 e densidade de fluxo magnético B50. A textura cristalina {100} foi encontrada pelo cálculo do diagrama do polo reverso por difração de raios-X. A perda no núcleo W10/400 é a perda de energia (W/kg) que ocorre no ferro durante aplicação de um campo magnético alternado de 1,0T a 400 Hz. A densidade de fluxo magnético B50 é a densidade de fluxo magnético que ocorre no ferro durante aplicação de um campo magnético de 5.000 A/m a 50 Hz. O valor da medição foi considerado a média da direção de laminação e a direção de 90° cortando peças quadradas de 55 mm das chapas de aço (um lado na direção de laminação) dos materiais de base.
[00124] Após a medição citada, foi realizado recozimento de alívio de tensão. O recozimento de alívio de tensão foi realizado pelo aumento da temperatura a 100°C/h, imersão por 2 horas após atingir 800°C e, em seguida, resfriamento gradual a 100°C/h. No entanto, o recozimento de alívio de tensões dos materiais tratados para precipitação de Cu foi realizado pela elevação da temperatura a 100°C/h, encharque por 2 horas após atingir 950°C e, em seguida, resfriamento gradual a 100°C/h. Após o recozimento de alívio de tensão, o mesmo procedimento foi seguido como acima para medir a perda no núcleo e a densidade de fluxo magnético.
[00125] Para investigar a resistência dos materiais antes do recozimento de alívio de tensão, corpos de prova foram retirados em uma direção paralela à direção de laminação e foram submetidos a ensaios de tração. Para os corpos de prova nesse momento, corpos de prova JIS No. 5 foram usados. As tensões máximas (resistência à tração) até a ruptura foram medidas. Os resultados da medição são mostrados na Tabela 2.
[00126] Os materiais produzidos a partir das chapas laminadas a quente de 5,0 mm de espessura tiveram intensidades {100} após o recozimento final maiores do que 2,4 (A1 a 40, A44 a 46, A50 e A57 a 58). Os materiais produzidos de chapas laminadas a quente de 2,0 mm de espessura tiveram intensidades {100} após o recozimento final menores que 2,4 (A41 a 43 e A47 a 49). A-51 a 56 foram chapas laminadas a quente de 5,0 mm de espessura, mas Q foi menor que 2,0, e assim, após o recozimento final, as intensidades {100} ficaram menores que 2,4. Os tamanhos de grãos cristalinos ficaram cerca de 20µm ou mais em materiais acabados recozidos a 750°C (A1 a 40 e A47 a 57) e cerca de 100µm em materiais com recozido acabado a 1,050°C (A-41 a 46).
[00127] A-1 a 30 foram alterados em relação a vários elementos de adição. Quaisquer que sejam os elementos de adição adicionados, o efeito de reduzir significativamente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão foi obtido. A-31 a 40 tiveram elementos de adição opcionais adicionados aos mesmos. Mesmo no caso da adição de elementos de adição opcionais, o efeito da perda no núcleo caindo muito durante o recozimento de alívio de tensão permaneceu inalterado. A-37 a 40 tiveram Cu adicionado como um elemento aditivo opcional. Dentre esses, A-38 a 40 são exemplos da invenção tratados para causar precipitação de partículas metálicas. O tamanho médio e o número de precipitados de partículas de cobre metálico em A-38 a 40 foram, respectivamente, cerca de 30nm e cerca de 100/10µm2. Por causa desse tratamento de precipitação, no caso de comparação de A-38 a 40 e os Exemplos da Invenção A-1 a 3 de constituintes semelhantes, percebe-se que, entre A-1 e A-38, A-2 e A-39, e A- 3 e A-40, os que foram tratados para causar precipitação apresentaram maior resistência à tração. Portanto, pela adição Cu como elemento aditivo opcional e realização de um tratamento para precipitação de partículas metálicas, obtém-se o efeito de tornar a resistência à tração particularmente alta.
[00128] A-1 e 41 a 49 são praticamente os mesmos quanto aos constituintes e são alterados quanto as condições de fabricação. Um gráfico que mostra conjuntamente os resultados da medição de perda no núcleo após SRA de A-1, 41, 44 e 47 dentre esses é mostrado na FIG. 1. Pelo aumento da intensidade de {100} ou redução dos grãos cristalinos antes do recozimento de alívio de tensão para torná-los mais grosseiros após o recozimento de alívio de tensão, há o efeito de diminuição da perda no núcleo, mas percebe- se que, combinando os dois, é possível reduzir adicionalmente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão por causa do efeito sinergístico. Note que, em relação à perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão, uma perda no núcleo quando Si é 2,0 a 2,3% de 9,5 W/kg ou menos, uma perda no núcleo quando Si é 2,4 a 3,1% de 9,0 W/kg ou menos, e uma perda no núcleo quando o Si é de 3,8 a 4,0% de 8,5 W/kg ou menos são considerados níveis de aprovação. Perdas de núcleo maiores do que esses são obtidos mesmo sem o uso da presente invenção, e assim são consideradas falhas.
[00129] Acredita-se que o motivo pelo qual a perda no núcleo diminui se a intensidade de {100} aumentar é que as direções de fácil magnetização do ferro bcc ficam alinhadas no plano, o fluxo magnético que se perde fora do sistema diminui e a perda por causa do movimento da parede do domínio magnético torna-se menor. Adicionalmente, mesmo se o tamanho de grão médio após o recozimento de alívio de tensão ficar igual a aproximadamente 100µm, em vez de alterar o tamanho de grão dessa forma pelo recozimento final, a perda no núcleo tornou-se menor no caso de tornar o tamanho de grão mais fino após o recozimento final para torná-lo 100µm após o recozimento de alívio de tensão. Acredita-se que o motivo seja que a microdeformação introduzida no momento do resfriamento durante o recozimento final seja alterada pelo movimento dos contornos de grão cristalino. Supõe-se que o motivo para esse efeito sinergístico seja que o recozimento de alívio de tensão faz com que os grãos orientados {100} destruam outros grãos orientados que não são bons para as propriedades magnéticas.
[00130] A-50 mostra as propriedades quando Mg e outros elementos para eliminação de MnS não estão incluídos. Mesmo realizando o recozimento de alívio de tensão, o tamanho de grão cristalino não aumentou satisfatoriamente e, em decorrência disso, a perda no núcleo piorou.
[00131] A-41, 42 e 43 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} inferiores a 2,4, mas tamanhos de grão superiores a 30µm. Adicionalmente, A-44, 45, 46 e 58 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} de 2,4 ou mais, mas tamanhos de grão superiores a 30µm. A partir desses exemplos comparativos, percebe-se que, se o tamanho de grão for superior a 30µm, não será possível obter resistência à tração suficiente.
[00132] A-51 a 56 mostram exemplos comparativos com Q inferior a 2,0. Nesses exemplos comparativos, as chapas de aço não se tornam apenas fases Fe-α, portanto, durante o recozimento da chapa de laminação a quente, os tamanhos de grãos cristalinos não puderam ficar mais grosseiros e as intensidades {100} após o recozimento final ficaram inferiores a 2,4.
Tabela 1 Observaç Constituintes (% em massa) Q Nº. ões C Si Mn Al P S Mg Ca Sr Ba Ce La Nd Pr Zn Cd Sn Cr Cu Ex. da A-1 0,0018 2,95 0,19 0,28 0,010 0,0014 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 Inv.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 39/76 Ex. da A-2 0,0006 2,10 0,11 0,11 0,006 0,0009 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. da A-3 0,0026 3,90 2,20 2,90 0,195 0,0025 0,0070 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 Inv. Ex. da A-4 0,0017 2,96 0,18 0,29 0,012 0,0014 --- 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. Ex. da A-5 0,0007 2,00 0,11 0,13 0,005 0,0008 --- 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. da A-6 0,0028 3,95 2,35 2,95 0,195 0,0027 --- 0,0050 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 Inv. Ex. da A-7 0,0015 2,97 0,19 0,28 0,013 0,0012 --- --- 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 31/65 Inv. Ex. da A-8 0,0008 2,10 0,13 0,12 0,007 0,0008 --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. da A-9 0,0028 3,97 2,20 2,89 0,192 0,0025 --- --- 0,0060 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,6 Inv. Ex. da A-10 0,0020 2,98 0,19 0,32 0,012 0,0014 --- --- --- 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. Ex. da A-11 0,0007 2,20 0,12 0,10 0,007 0,0007 --- --- --- 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv. Ex. da A-12 0,0027 3,99 2,30 2,99 0,192 0,0026 --- --- --- 0,0020 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,7 Inv. Ex. da A-13 0,0018 2,96 0,19 0,31 0,012 0,0013 --- --- --- --- 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. Ex. da A-14 0,0007 2,15 0,13 0,15 0,008 0,0007 --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv. Ex. da A-15 0,0027 3,96 2,29 2,85 0,191 0,0026 --- --- --- --- 0,0050 --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 Inv.
Ex. da A-16 0,0015 3,00 0,19 0,30 0,011 0,0014 --- --- --- --- --- 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da A-17 0,0007 2,22 0,15 0,12 0,009 0,0007 --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv.
Ex. da A-18 0,0028 3,87 2,33 2,98 0,193 0,0026 --- --- --- --- --- 0,0065 --- --- --- --- --- --- --- 7,5 Inv.
Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 40/76 A-19 0,0018 2,95 0,19 0,31 0,011 0,0012 --- --- --- --- --- --- 0,0041 --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da A-20 0,0008 2,13 0,11 0,13 0,012 0,0008 --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv.
Ex. da A-21 0,0028 3,97 2,31 2,99 0,189 0,0027 --- --- --- --- --- --- 0,0060 --- --- --- --- --- --- 7,6 Inv.
Ex. da A-22 0,0016 2,98 0,20 0,29 0,010 0,0011 --- --- --- --- --- --- --- 0,0049 --- --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da A-23 0,0008 2,06 0,16 0,15 0,008 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- 0,0007 --- --- --- --- --- 2,2 Inv.
Ex. da A-24 0,0028 3,83 2,38 2,80 0,194 0,0026 --- --- --- --- --- --- --- 0,0040 --- --- --- --- --- 7,1 Inv. 32/65
Ex. da A-25 0,0019 2,99 0,19 0,31 0,011 0,0012 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0049 --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da A-26 0,0006 2,30 0,12 0,20 0,009 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- 2,6 Inv.
Ex. da A-27 0,0026 3,88 2,39 2,97 0,185 0,0026 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0060 --- --- --- --- 7,4 Inv.
Ex. da A-28 0,0020 2,95 0,19 0,29 0,010 0,0014 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0041 --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da A-29 0,0006 2,20 0,14 0,21 0,006 0,0009 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0005 --- --- --- 2,5 Inv.
Ex. da A-30 0,0025 3,86 2,20 2,86 0,169 0,0027 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0056 --- --- --- 7,4 Inv.
Ex. da A-31 0,0017 2,98 0,19 0,31 0,010 0,0014 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0600 --- --- 3,4 Inv.
Ex. da A-32 0,0008 2,12 0,13 0,19 0,008 0,0008 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- 2,4 Inv.
Ex. da A-33 0,0025 3,94 2,31 2,91 0,199 0,0028 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0070 --- --- 7,5 Inv.
Ex. da A-34 0,0018 2,97 0,20 0,28 0,011 0,0013 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0700 --- 3,3 Inv.
Ex. da A-35 0,0006 2,10 0,18 0,14 0,007 0,0007 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0005 --- 2,2 Inv.
Ex. da A-36 0,0027 3,97 2,30 2,89 0,188 0,0027 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0048 --- 7,5 Inv.
Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 41/76 A-37 0,0016 2,98 0,18 0,31 0,010 0,0012 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 3,4 Inv.
Ex. da A-38 0,0016 2,98 0,18 0,31 0,010 0,0012 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 3,4 Inv.
Ex. da A-39 0,0008 2,03 0,01 0,12 0,010 0,0008 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 2,3 Inv.
Ex. da A-40 0,0028 3,89 2,29 2,88 0,192 0,0025 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,8 7,4 Inv.
Ex.
A-41 0,0018 2,97 0,19 0,29 0,013 0,0012 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
A-42 0,0016 2,96 0,19 0,30 0,013 0,0015 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp. 33/65
Ex.
A-43 0,0015 2,92 0,18 0,29 0,014 0,0013 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
A-44 0,0018 2,97 0,19 0,31 0,010 0,0015 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
A-45 0,0020 2,96 0,18 0,30 0,014 0,0012 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
A-46 0,0016 2,92 0,20 0,28 0,011 0,0012 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
A-47 0,0020 2,97 0,20 0,28 0,010 0,0012 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
A-48 0,0016 2,94 0,20 0,29 0,013 0,0011 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
A-49 0,0020 2,95 0,20 0,32 0,012 0,0012 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
A-50 0,0017 2,98 0,20 0,30 0,013 0,0012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
A-51 0,0018 2,50 1,41 0,30 0,014 0,0013 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,7 comp.
Ex. A-52 0,0020 2,49 1,70 0,29 0,012 0,0012 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,4 comp. Ex. A-53 0,0015 2,45 1,93 0,29 0,014 0,0013 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,1 comp. Ex. A-54 0,0014 2,41 2,26 0,29 0,013 0,0010 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,7 comp. Ex.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 42/76 A-55 0,0016 2,98 2,25 0,29 0,011 0,0011 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,3 comp. Ex. A-56 0,0015 2,92 2,26 0,59 0,013 0,0012 0,0046 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,8 comp. Ex. da A-57 0,0006 2,11 0,11 0,12 0,008 0,0008 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. A-58 0,0008 2,12 0,12 0,11 0,006 0,0007 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 comp. 34/65
Tabela 2 Propriedades Propriedades Nº. de Intensida Resistên Tamanh magnéticas antes do magnéticas após partículas de de de cia à o de grão recozimento de recozimento de Cu de {100} de tração antes do alívio de tensão alívio de tensão 100nm ou textura antes do recozime menos antes Observ Nº. antes do recozime nto de do ações recozime nto de alívio de W10/400 B50 W10/400 B50 recozimento Si nto de alívio de tensão (W/kg) (T) (W/kg) (T) de alívio de alívio de tensão (µm) tensão tensão (MPa) (/10µm2) Ex. da A-1 2,95 2,5 21 39,9 1,69 8,5 1,71 685 0 Inv.
Ex. da A-2 2,10 2,6 21 45,4 1,74 9,1 1,76 600 0 Inv.
Ex. da A-3 3,90 3,1 19 32,4 1,60 7,8 1,65 788 0 Inv.
Ex. da A-4 2,96 2,9 21 39,6 1,70 8,5 1,72 683 0 Inv.
Ex. da A-5 2,00 2,6 21 44,3 1,74 9,2 1,76 617 0 Inv.
Ex. da A-6 3,95 2,7 22 31,2 1,61 7,8 1,64 788 0 Inv.
Ex. da A-7 2,97 2,9 18 39,7 1,69 8,6 1,71 677 0 Inv.
Ex. da A-8 2,10 2,9 20 44,7 1,73 9,1 1,75 612 0 Inv.
Ex. da A-9 3,97 2,7 19 32,0 1,61 7,8 1,65 789 0 Inv.
Ex. da A-10 2,98 2,7 22 40,4 1,70 8,4 1,71 680 0 Inv.
Ex. da A-11 2,20 3,0 21 45,9 1,74 9,1 1,75 607 0 Inv.
Ex. da A-12 3,99 3,0 21 32,4 1,60 7,8 1,64 774 0 Inv.
Ex. da A-13 2,96 3,1 22 39,8 1,69 8,5 1,71 673 0 Inv.
Ex. da A-14 2,15 3,0 19 44,5 1,73 9,1 1,76 617 0 Inv.
Ex. da A-15 3,96 2,8 20 31,4 1,61 7,9 1,65 777 0 Inv.
Ex. da A-16 3,00 2,9 22 40,2 1,69 8,5 1,71 675 0 Inv.
Ex. da A-17 2,22 2,6 21 44,3 1,73 9,0 1,76 601 0 Inv.
Ex. da A-18 3,87 2,8 21 32,9 1,61 7,8 1,65 771 0 Inv.
Ex. da A-19 2,95 2,7 21 39,7 1,70 8,5 1,72 688 0 Inv.
Ex. da A-20 2,13 3,0 22 44,0 1,73 9,1 1,75 604 0 Inv.
Ex. da A-21 3,97 2,6 18 32,7 1,60 7,9 1,64 773 0 Inv.
Ex. da A-22 2,98 3,0 22 39,8 1,69 8,5 1,71 674 0 Inv.
Ex. da A-23 2,06 3,0 20 45,6 1,73 9,0 1,76 619 0 Inv.
Ex. da A-24 3,63 3,0 19 31,7 1,60 7,8 1,65 783 0 Inv.
Ex. da A-25 2,99 2,9 21 39,8 1,69 8,7 1,71 675 0 Inv.
Ex. da A-26 2,30 3,0 19 45,4 1,73 9,2 1,75 606 0 Inv.
Ex. da A-27 3,88 2,9 22 31,3 1,60 7,9 1,64 786 0 Inv.
Ex. da A-28 2,95 2,8 21 39,6 1,70 8,6 1,72 679 0 Inv.
Ex. da A-29 2,20 3,0 19 44,0 1,73 9,0 1,76 604 0 Inv.
Ex. da A-30 3,86 2,6 19 32,0 1,60 7,8 1,65 780 0 Inv.
Ex. da A-31 2,98 2,9 20 40,4 1,69 8,6 1,71 684 0 Inv.
Ex. da A-32 2,12 2,7 19 45,6 1,74 9,0 1,76 600 0 Inv.
Ex. da A-33 3,94 2,9 21 32,4 1,61 7,8 1,65 778 0 Inv.
Ex. da A-34 2,97 2,6 20 39,7 1,69 8,6 1,71 674 0 Inv.
Ex. da A-35 2,10 2,8 19 44,7 1,73 9,1 1,76 615 0 Inv.
Ex. da A-36 3,97 3,0 20 32,9 1,60 7,9 1,64 790 0 Inv.
Ex. da A-37 2,98 2,5 22 39,5 1,69 8,4 1,71 686 2 Inv.
Ex. da A-38 2,98 2,7 20 38,1 1,70 8,6 1,71 730 105 Inv.
Ex. da A-39 2,03 2,6 21 46,0 1,74 9,1 1,76 657 102 Inv.
Ex. da A-40 3,89 3,0 19 31,7 1,60 7,8 1,65 807 103 Inv.
Ex.
A-41 2,97 0,3 102 10,6 1,65 10,5 1,62 460 0 comp.
Ex.
A-42 2,96 0,4 90 10,7 1,65 10,3 1,61 455 0 comp.
Ex.
A-43 2,92 0,4 101 10,5 1,64 10,4 1,61 456 0 comp.
Ex.
A-44 2,97 2,6 100 10,2 1,70 10,1 1,70 469 0 comp.
Ex.
A-45 2,96 3,0 86 10,2 1,69 10,0 1,69 466 0 comp.
Ex.
A-46 2,92 2,8 95 10,2 1,70 10,0 1,70 464 0 comp.
Ex.
A-47 2,97 0,3 18 40,0 1,63 10,0 1,61 681 0 comp.
Ex.
A-48 2,94 0,6 19 40,0 1,63 10,0 1,61 673 0 comp.
Ex.
A-49 2,95 0,5 20 40,2 1,63 10,0 1,61 670 0 comp.
Ex.
A-50 2,98 2,5 20 39,9 1,69 29,8 1,69 678 0 comp.
Ex.
A-51 2,50 0,4 21 39,4 1,63 12,8 1,61 676 0 comp.
Ex.
A-52 2,49 0,3 18 38,5 1,62 12,3 1,60 689 0 comp.
Ex. A-53 2,45 0,3 20 37,1 1,61 11,0 1,59 699 0 comp. Ex. A-54 2,41 0,3 20 35,8 1,60 10,8 1,58 705 0 comp. Ex. A-55 2,98 0,5 21 33,7 1,58 10,2 1,56 727 0 comp. Ex. A-56 2,92 0,3 22 32,3 1,57 9,8 1,55 750 0 comp. Ex. da A-57 2,11 2,6 28 43,2 1,74 9,1 1,76 603 0 Inv. Ex. A-58 2,12 2,7 35 40,1 1,74 9,1 1,76 582 0 comp.
Exemplo 2
[00133] Foram preparadas placas de 30 mm de espessura e placas de 250 mm de espessura com as composições químicas mostradas na Tabela 3 seguinte. Em seguida, as placas foram laminadas a quente para preparar chapas laminadas a quente de 2,0 mm de espessura. A temperatura de reaquecimento de placa nessa ocasião foi 1,200°C, a temperatura de acabamento foi 850°C e a temperatura de bobinamento foi 650°C. Depois disso, as chapas foram decapadas para remover a carepa da camada superficial. Depois disso, elas foram laminadas a frio até 0,25 mm. As operações de recozimento final foram realizadas a 750°C por 1 minuto. B-38 a 40 foram recozidas a 600°C por 1 minuto após o recozimento final como tratamento para precipitação de Cu.
[00134] As chapas de aço elétrico não orientado obtidas foram medidas quanto a textura cristalina {100}, tamanho de grão médio, resistência à tração, número de precipitados de Cu, perda no núcleo W10/400 e densidade de fluxo magnético B50 por métodos semelhantes ao Exemplo 1. O ensaio de tração e recozimento de alívio de tensão subsequentes foram realizados da mesma maneira que no Exemplo 1. Os resultados são mostrados na Tabela 4.
[00135] Os materiais feitos de placas de 30 mm de espessura tiveram intensidades {100} após o recozimento final maiores que 2,4 (B-1 a 40, B-44 a 46, B-50 e B-57 a 58). Os materiais feitos de placas de 250 mm de espessura tiveram intensidades {100} após o recozimento final inferiores a 2,4 (B-41 a 43 e B47 a 49). B-51 a 56 foram feitos de placas de 30 mm de espessura, mas tiveram Q inferior a 2,0, portanto, tiveram intensidades {100} após o recozimento final inferiores a 2,4. Os tamanhos de grãos cristalinos ficaram cerca de 20µm ou mais em materiais acabados recozidos a 750°C (B-1 a 40 e B-47 a 57) e cerca de 100µm em materiais com acabamento recozido a 1,050°C (B-41 a 46).
[00136] B-1 a 30 foram alterados em relação a vários elementos de adição. Quaisquer que sejam os elementos de adição adicionados, o efeito de reduzir significativamente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão foi obtido. B-31 a 40 tiveram elementos de adição opcionais adicionados aos mesmos. Mesmo no caso de adição de elementos de adição opcionais, o efeito da perda no núcleo caindo muito durante o recozimento de alívio de tensão permaneceu inalterado. B-37 a 40 tiveram Cu adicionado como um elemento aditivo opcional. Dentre esses, B-38 a 40 são exemplos da invenção tratados para causar precipitação de partículas metálicas. O tamanho médio e o número de precipitados de partículas de cobre metálico em B-38 a 40 foram, respectivamente, cerca de 30nm e cerca de 100/10µm2. Por causa desse tratamento de precipitação, no caso de comparação de B-38 a 40 e os Exemplos da Invenção B-1 a 3 de constituintes semelhantes, percebe-se que entre B-1 e B-38, B-2 e B-39, e B-3 e B-40, os que foram tratados para causar precipitação apresentaram maior resistência à tração. Portanto, pela adição de Cu como elemento aditivo opcional e realização de tratamento para precipitação de partículas metálicas, obtém-se o efeito de tornar a resistência à tração particularmente elevada.
[00137] B-1 e 41 a 49 são praticamente os mesmos quanto aos constituintes e são alterados quanto as condições de fabricação. Pelo aumento da intensidade de {100} ou redução de tamanho dos grãos cristalinos antes do recozimento de alívio de tensão para torná-los mais grosseiros após o recozimento de alívio de tensão, há o efeito de diminuição da perda no núcleo, mas percebe-se que, quando se combinam os dois, é possível reduzir adicionalmente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão por causa do efeito sinergístico. Note que, em relação à perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão, uma perda no núcleo quando Si é 2,0 a 2,3% de 9,5 W/kg ou menos, uma perda no núcleo quando Si é 2,4 a 3,1% de 9,0 W/kg ou menos, e um a perda no núcleo quando o Si é de 3,8 a 4,0% de 8,5 W/kg ou menos são considerados níveis de aprovação. Perdas de núcleo maiores do que essas são obtidas mesmo sem usar a presente invenção, e assim são consideradas falhas.
[00138] B-50 mostra as propriedades quando Mg e outros elementos para eliminação de MnS não são incluídos. Mesmo realizando o recozimento de alívio de tensão, o tamanho de grão cristalino não aumentou satisfatoriamente e, em decorrência disso, a perda no núcleo piorou.
[00139] B-41, 42 e 43 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} inferiores a 2,4, mas tamanhos de grão superiores a 30µm. Adicionalmente, B-44, 45, 46 e 58 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} de 2,4 ou mais, mas tamanhos de grão superiores a 30µm. A partir desses exemplos comparativos, percebe-se que, se o tamanho de grão for superior a 30µm, não será possível obter resistência à tração suficiente.
[00140] B-51 a 56 mostram exemplos comparativos com Q inferior a 2,0. Nesses exemplos comparativos, as chapas de aço não se tornam apenas fases Fe-α, e assim as estruturas formadas na placa fina foram perdidas na transformação de fase no momento do reaquecimento da placa e as intensidades {100} após o recozimento final ficaram menores que 2,4.
Tabela 3 Observa Constituintes (% em massa) Q Nº. ções C Si Mn Al P S Mg Ca Sr Ba Ce La Nd Pr Zn Cd Sn Cr Cu Ex. da B-1 0,0017 2,96 0,19 0,30 0,011 0,0013 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 48/76 Ex. da B-2 0,0008 2,05 0,13 0,12 0,007 0,0006 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. da B-3 0,0028 3,92 2,30 2,90 0,190 0,0027 0,0080 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 Inv. Ex. da B-4 0,0018 2,95 0,18 0,28 0,013 0,0011 --- 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 Inv. 0,0051 Ex. da B-5 0,0007 2,11 0,21 0,12 0,006 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,1 0 Inv. 0,0059 Ex. da B-6 0,0026 3,95 2,38 2,85 0,191 0,0025 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,3 0 Inv. Ex. da B-7 0,0020 2,98 0,18 0,31 0,011 0,0015 --- --- 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 40/65 Inv. Ex. da B-8 0,0008 2,12 0,16 0,14 0,008 0,0008 --- --- 0,00052 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. da B-9 0,0025 3,92 2,30 2,95 0,197 0,0026 --- --- 0,00690 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 Inv. Ex. da B-10 0,0017 2,99 0,18 0,32 0,010 0,0015 --- --- --- 0,0047 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. 0,0005 Ex. da B-11 0,0007 2,04 0,14 0,14 0,009 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 8 Inv. 0,0031 Ex. da B-12 0,0026 3,93 2,40 2,98 0,195 0,0027 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 0 Inv. Ex. da B-13 0,0019 2,95 0,18 0,29 0,011 0,0012 --- --- --- --- 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. 0,0005 Ex. da B-14 0,0007 2,14 0,15 0,11 0,007 0,0008 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 4 Inv. 0,0059 Ex. da B-15 0,0027 3,88 2,31 2,89 0,189 0,0028 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 0 Inv.
Ex. da B-16 0,0019 2,98 0,20 0,28 0,010 0,0015 --- --- --- --- --- 0,0046 --- --- --- --- --- --- --- 3,3 Inv. 0,0006 Ex. da B-17 0,0007 2,01 0,19 0,17 0,008 0,0009 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 9 Inv. 0,0073 Ex. da B-18 0,0026 3,89 2,39 2,97 0,196 0,0026 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 0 Inv.
Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 49/76 B-19 0,0019 2,99 0,19 0,31 0,013 0,0012 --- --- --- --- --- --- 0,0041 --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. 0,0005 Ex. da B-20 0,0009 2,15 0,13 0,12 0,012 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 8 Inv. 0,0069 Ex. da B-21 0,0025 3,97 2,37 2,94 0,179 0,0027 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 0 Inv.
Ex. da B-22 0,0017 2,96 0,19 0,30 0,013 0,0013 --- --- --- --- --- --- --- 0,005 --- --- --- --- --- 3,4 Inv. 0,0005 Ex. da B-23 0,0008 2,10 0,15 0,14 0,007 0,0009 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 7 Inv. 0,0059 Ex. da B-24 0,0027 3,88 2,33 2,90 0,191 0,0028 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 0 Inv. 41/65
Ex. da B-25 0,0017 2,98 0,18 0,30 0,010 0,0014 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,004 --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da B-26 0,0009 2,11 0,17 0,17 0,006 0,0008 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,00059 --- --- --- --- 2,3 Inv.
Ex. da B-27 0,0027 3,92 2,37 2,93 0,194 0,0028 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,00490 --- --- --- --- 7,4 Inv.
Ex. da B-28 0,0018 2,96 0,20 0,32 0,011 0,0011 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,004 --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da B-29 0,0008 2,15 0,15 0,13 0,008 0,0008 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,00061 --- --- --- 2,3 Inv.
Ex. da B-30 0,0027 3,88 2,36 2,91 0,183 0,0027 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,00670 --- --- --- 7,3 Inv.
Ex. da B-31 0,0017 2,99 0,20 0,31 0,012 0,0012 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0600 --- --- 3,4 Inv.
Ex. da B-32 0,0008 2,03 0,16 0,12 0,012 0,0009 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- 2,1 Inv.
Ex. da B-33 0,0026 3,91 2,34 2,97 0,189 0,0026 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0061 --- --- 7,5 Inv.
Ex. da B-34 0,0016 2,96 0,20 0,28 0,014 0,0013 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0600 --- 3,3 Inv.
Ex. da B-35 0,0006 2,24 0,14 0,14 0,009 0,0006 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0007 --- 2,4 Inv.
Ex. da B-36 0,0025 3,99 2,38 2,98 0,189 0,0026 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0067 --- 7,6 Inv.
Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 50/76 B-37 0,0017 2,98 0,19 0,29 0,011 0,0014 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 3,4 Inv.
Ex. da B-38 0,0017 2,98 0,19 0,29 0,011 0,0014 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 3,4 Inv.
Ex. da B-39 0,0007 2,23 0,14 0,13 0,017 0,0008 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,7 2,4 Inv.
Ex. da B-40 0,0026 3,88 2,31 2,99 0,195 0,0028 0,0046 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,8 7,6 Inv.
Ex.
B-41 0,0020 2,98 0,19 0,32 0,014 0,0011 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
B-42 0,0020 2,94 0,19 0,30 0,013 0,0014 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp. 42/65
Ex.
B-43 0,0017 2,97 0,19 0,28 0,014 0,0012 0,0040 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
B-44 0,0017 2,97 0,19 0,30 0,011 0,0012 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
B-45 0,0016 2,98 0,20 0,32 0,013 0,0013 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
B-46 0,0018 2,98 0,20 0,32 0,012 0,0014 0,0049 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
B-47 0,0018 2,99 0,19 0,31 0,015 0,0011 0,0050 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
B-48 0,0019 2,95 0,19 0,28 0,015 0,0013 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
B-49 0,0019 2,98 0,19 0,30 0,012 0,0014 0,0049 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
B-50 0,0019 2,95 0,19 0,30 0,013 0,0012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
B-51 0,0016 2,43 1,49 0,30 0,015 0,0012 0,0049 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 comp.
Ex. B-52 0,0017 2,41 1,77 0,30 0,014 0,0012 0,0050 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,2 comp. Ex. B-53 0,0019 2,45 1,94 0,28 0,013 0,0013 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,1 comp. Ex. B-54 0,0018 2,42 2,29 0,29 0,013 0,0011 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,7 comp. Ex.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 51/76 B-55 0,0019 2,90 2,24 0,29 0,013 0,0014 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,3 comp. Ex. B-56 0,0018 2,92 2,28 0,60 0,014 0,0012 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,8 comp. Ex. da B-57 0,0007 2,12 0,11 0,11 0,007 0,0008 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. B-58 0,0008 2,13 0,11 0,13 0,007 0,0007 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 comp. 43/65
Tabela 4 Intensid Propriedades Propriedades No. de Tamanh ade de magnéticas antes do magnéticas após Resistênci partículas de o de {100} recozimento de alívio recozimento de a à tração Cu de grão de de tensão alívio de tensão antes do 100nm ou antes do textura recozimen menos antes Observa Nº. recozim antes do to de do ções ento de recozim W10/400 B50 W10/400 B50 alívio de recozimento Si alívio de ento de (W/kg) (T) (W/kg) (T) tensão de alívio de tensão alívio de (MPa) tensão (µm) tensão (/10µm2) Ex. da B-1 2,96 2,7 21 39,9 1,69 8,6 1,71 681 0 Inv.
Ex. da B-2 2,05 3,0 19 44,4 1,73 9,2 1,75 611 0 Inv.
Ex. da B-3 3,92 2,8 22 31,3 1,60 7,9 1,65 786 0 Inv.
Ex. da B-4 2,95 3,0 21 40,4 1,69 8,7 1,71 679 0 Inv.
Ex. da B-5 2,11 3,1 22 45,5 1,74 9,1 1,75 600 0 Inv.
Ex. da B-6 3,95 2,7 20 31,3 1,61 7,8 1,64 789 0 Inv.
Ex. da B-7 2,98 2,7 20 40,0 1,70 8,5 1,72 683 0 Inv.
Ex. da B-8 2,12 2,8 18 44,3 1,73 9,2 1,76 606 0 Inv.
Ex. da B-9 3,92 2,8 19 31,8 1,60 7,8 1,65 783 0 Inv.
Ex. da B-10 2,99 2,9 21 40,3 1,69 8,4 1,71 677 0 Inv.
Ex. da B-11 2,04 3,0 21 45,8 1,73 9,1 1,75 602 0 Inv.
Ex. da B-12 3,93 2,7 21 32,3 1,60 7,9 1,64 789 0 Inv.
Ex. da B-13 2,95 2,8 22 40,2 1,69 8,5 1,71 682 0 Inv.
Ex. da B-14 2,14 2,6 19 45,0 1,73 9,1 1,75 610 0 Inv.
Ex. da B-15 3,88 3,0 19 32,8 1,60 7,8 1,64 771 0 Inv.
Ex. da B-16 2,98 3,0 22 40,3 1,70 8,4 1,72 684 0 Inv.
Ex. da B-17 2,01 3,0 18 44,6 1,73 9,1 1,76 601 0 Inv.
Ex. da B-18 3,89 3,0 19 32,4 1,60 7,9 1,64 775 0 Inv.
Ex. da B-19 2,99 3,1 20 40,0 1,70 8,4 1,72 682 0 Inv.
Ex. da B-20 2,15 2,9 19 44,9 1,74 9,1 1,75 605 0 Inv.
Ex. da B-21 3,97 3,1 21 31,6 1,60 7,8 1,64 782 0 Inv.
Ex. da B-22 2,96 2,8 18 40,5 1,69 8,4 1,71 679 0 Inv.
Ex. da B-23 2,10 2,9 21 44,7 1,74 9,0 1,75 616 0 Inv.
Ex. da B-24 3,88 3,1 21 31,5 1,61 7,9 1,65 781 0 Inv.
Ex. da B-25 2,98 2,8 19 39,9 1,70 8,3 1,72 681 0 Inv.
Ex. da B-26 2,11 2,9 20 45,0 1,73 9,0 1,76 607 0 Inv.
Ex. da B-27 3,92 2,9 21 31,3 1,60 7,8 1,64 788 0 Inv.
Ex. da B-28 2,96 2,7 21 40,3 1,69 8,4 1,71 678 0 Inv.
Ex. da B-29 2,15 2,9 20 44,6 1,74 9,0 1,76 618 0 Inv.
Ex. da B-30 3,88 2,8 20 32,2 1,60 7,8 1,64 781 0 Inv.
Ex. da B-31 2,99 2,7 19 40,3 1,70 8,6 1,72 676 0 Inv.
Ex. da B-32 2,03 2,7 20 44,8 1,73 9,1 1,76 607 0 Inv.
Ex. da B-33 3,91 2,6 20 32,4 1,61 7,9 1,64 775 0 Inv.
Ex. da B-34 2,96 2,8 19 40,5 1,69 8,5 1,71 680 0 Inv.
Ex. da B-35 2,24 2,8 20 44,3 1,73 9,0 1,76 619 0 Inv.
Ex. da B-36 3,99 2,7 21 31,9 1,60 7,9 1,64 790 0 Inv.
Ex. da B-37 2,98 2,6 22 39,7 1,70 8,6 1,72 682 3 Inv.
Ex. da B-38 2,98 2,8 19 39,5 1,69 8,4 1,72 726 104 Inv.
Ex. da B-39 2,23 2,9 21 44,5 1,73 9,2 1,76 660 103 Inv.
Ex. da B-40 3,88 2,7 18 32,7 1,60 7,8 1,65 805 105 Inv.
Ex.
B-41 2,98 0,3 103 10,6 1,64 10,3 1,61 466 0 comp.
Ex.
B-42 2,94 0,5 89 10,3 1,64 10,4 1,62 459 0 comp.
Ex.
B-43 2,97 0,6 91 10,6 1,65 10,5 1,61 462 0 comp.
Ex.
B-44 2,97 2,7 99 10,0 1,69 10,0 1,69 466 0 comp.
Ex.
B-45 2,98 3,1 103 10,2 1,69 10,1 1,69 457 0 comp.
Ex.
B-46 2,98 2,9 85 10,1 1,70 9,9 1,70 469 0 comp.
Ex.
B-47 2,99 0,4 22 39,0 1,62 10,1 1,62 663 0 comp.
Ex.
B-48 2,95 0,4 18 39,5 1,63 10,0 1,61 673 0 comp.
Ex.
B-49 2,98 0,5 16 38,1 1,62 10,1 1,61 673 0 comp.
Ex.
B-50 2,95 2,7 21 39,5 1,69 28,0 1,70 672 0 comp.
Ex.
B-51 2,43 0,4 20 39,0 1,63 12,9 1,61 679 0 comp.
Ex.
B-52 2,41 0,4 18 38,8 1,62 11,6 1,60 687 0 comp.
Ex. B-53 2,45 0,5 19 37,2 1,61 11,5 1,59 699 0 comp. Ex. B-54 2,42 0,4 19 35,2 1,60 10,5 1,58 706 0 comp. Ex. B-55 2,90 0,5 20 33,6 1,58 10,2 1,56 725 0 comp. Ex. B-56 2,92 0,5 20 32,3 1,57 9,8 1,55 750 0 comp. Ex. da B-57 2,12 2,6 27 43,1 1,74 9,0 1,76 604 0 Inv. Ex. B-58 2,13 2,7 35 40,5 1,75 9,2 1,76 581 0 comp.
Exemplo 3
[00141] Foram preparadas placas de 250 mm de espessura com as composições químicas mostradas na Tabela 5 a seguir.
[00142] Em seguida, as placas foram laminadas a quente para preparar chapas laminadas a quente de 2,0 mm de espessura. A temperatura de reaquecimento de placa nessa ocasião foi 1,200°C, a temperatura de acabamento foi 850 °C e a temperatura de bobinamento foi 650°C. Adicionalmente, durante a laminação a quente, para aumentar a capacidade de lubrificação com os cilindros, como um lubrificante, 10% de graxa foram misturados à água de resfriamento da laminação a quente para tornar o coeficiente de atrito médio entre os cilindros de laminação a quente de acabamento e as chapas de aço 0,25 ou menos. Adicionalmente, há também materiais em que a laminação a quente foi realizada sem mistura na graxa. Depois disso, as chapas de aço foram decapadas para remover a carepa da superfície. Depois disso, elas foram laminadas a frio até 0,25 mm. O recozimento final foi realizado a 750°C por 1 minuto. C-38 a 40 foram recozidas a 600°C por 1 minuto após o recozimento final como tratamento para precipitação de Cu.
[00143] As chapas de aço elétrico não orientado obtidas foram medidas quanto a textura cristalina {100}, tamanho de grão médio, resistência à tração, número de precipitados de Cu, perda no núcleo W10/400 e densidade de fluxo magnético B50 por métodos semelhantes ao Exemplo 1. O ensaio de tração e recozimento de alívio de tensão subsequentes foram realizados da mesma maneira que no Exemplo 1. Os resultados são mostrados na Tabela 6.
[00144] Os materiais nos quais a graxa foi misturada durante a laminação a quente tiveram intensidades {100} após o recozimento final maiores que 2,4 (C-1 a 40, C44 a 46, C-50 e C-57 a 58). Os materiais nos quais a graxa não foi misturada durante a laminação a quente apresentaram intensidades {100} após o recozimento final inferiores a 2,4 (C-41 a 43 e C47 a 49). C-51 a 56 foram materiais nos quais a graxa foi misturada durante a laminação a quente, mas tiveram Q menor que 2,0, então tiveram intensidades {100} após o recozimento final menores que 2,4. Os tamanhos de grãos cristalinos ficaram cerca de 20µm ou mais em materiais acabados recozidos a 750°C (C1 a 40 e C47 a 57) e cerca de 100µm em materiais com recozimento final a 1,050°C (C-41 a 46).
[00145] C-1 a 30 foram alterados em relação a vários elementos de adição. Quaisquer que sejam os elementos de adição adicionados, o efeito de reduzir significativamente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão foi obtido. C-31 a 40 tiveram elementos de adição opcionais adicionados aos mesmos. Mesmo com a adição de elementos de adição opcionais, o efeito da perda no núcleo caindo muito durante o recozimento de alívio de tensão permaneceu inalterado. C-37 a 40 tiveram Cu adicionado como um elemento aditivo opcional. Dentre esses, C-38 a 40 são exemplos da invenção tratados para causar precipitação de partículas metálicas. O tamanho médio e o número de precipitados de partículas de cobre metálico em C-38 a 40 foram, respectivamente, cerca de 30nm e cerca de 100/10µm2. Devido a este tratamento de precipitação, se compararmos C-38 a 40 e os Exemplos da Invenção C-1 a 3 de constituintes semelhantes, percebe-se que entre C-1 e C- 38, C-2 e C-39, e C- 3 e C-40, os que foram tratados para causar precipitação apresentaram maior resistência à tração. Portanto, pela adição de Cu como elemento aditivo opcional e realização de um tratamento para precipitação de partículas metálicas, obtém-se o efeito de tornar a resistência à tração particularmente alta.
[00146] C-1 e 41 a 49 são praticamente os mesmos quanto aos constituintes e são alterados quanto as condições de fabricação. Pelo aumento da intensidade de {100} ou redução de tamanho dos grãos cristalinos antes do recozimento de alívio de tensão para torná-los mais grosseiros após o recozimento de alívio de tensão, há o efeito de diminuição da perda no núcleo, mas percebe-se que, ao combinar os dois, é possível reduzir adicionalmente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão por causa do efeito sinergístico. Note que, em relação à perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão, uma perda no núcleo quando Si é 2,0 a 2,3% de 9,5 W/kg ou menos, uma perda no núcleo quando Si é 2,4 a 3,1% de 9,0 W/kg ou menos, e um a perda no núcleo quando o Si é de 3,8 a 4,0% de 8,5 W/kg ou menos são considerados níveis de aprovação. Perdas de núcleo maiores do que estas são alcançadas mesmo sem usar a presente invenção, e assim são consideradas falhas.
[00147] C-50 mostra as propriedades quando Mg e outros elementos para eliminação de MnS não estão incluídos. Mesmo realizando o recozimento de alívio de tensão, o tamanho de grão cristalino não aumentou satisfatoriamente e, em decorrência disso, a perda no núcleo piorou.
[00148] C-41, 42 e 43 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} inferiores a 2,4, mas tamanhos de grão superiores a 30µm. Adicionalmente, C-44, 45, 46 e 58 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} de 2,4 ou mais, mas tamanhos de grão superiores a 30µm. A partir desses exemplos comparativos, percebe-se que, se o tamanho de grão for superior a 30µm, não será possível obter resistência à tração suficiente.
[00149] C-51 a 56 mostram exemplos comparativos com Q inferior a 2,0. Nesses exemplos comparativos, as chapas de aço não se tornam apenas fases Fe-α, portanto, durante a laminação de lubrificação, elas se tornam fases α. Na transformação de fase subsequente, o efeito do rolamento lubrificante desaparece, então as intensidades {100} após o recozimento final tornam-se menores do que 2,4.
TABELA 5 Observ Constituintes (% em massa) Q Nº. ações C Si Mn Al P S Mg Ca Sr Ba Ce La Nd Pr Zn Cd Sn Cr Cu Ex. da C-1 0,0015 3,00 0,19 0,30 0,013 0,0014 0,0041 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 58/76 Ex. da C-2 0,0006 2,13 0,13 0,13 0,009 0,0007 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv. Ex. da C-3 0,0027 3,95 2,34 2,95 0,180 0,0027 0,0052 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 Inv. Ex. da C-4 0,0015 2,98 0,19 0,32 0,011 0,0011 --- 0,0050 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. Ex. da C-5 0,0008 2,14 0,16 0,15 0,007 0,0008 --- 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv. Ex. da C-6 0,0027 3,90 2,36 2,91 0,196 0,0025 --- 0,0060 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 Inv. Ex. da C-7 0,0020 2,96 0,19 0,29 0,012 0,0012 --- --- 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 50/65 Inv. Ex. da C-8 0,0007 2,16 0,16 0,16 0,009 0,0009 --- --- 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv. Ex. da C-9 0,0028 3,94 2,29 2,89 0,187 0,0027 --- --- 0,0073 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 Inv. Ex. da C-10 0,0017 2,96 0,18 0,32 0,012 0,0011 --- --- --- 0,0047 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. Ex. da C-11 0,0008 2,21 0,16 0,13 0,006 0,0008 --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv. Ex. da C-12 0,0026 3,88 2,35 2,97 0,182 0,0026 --- --- --- 0,0053 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 Inv. Ex. da C-13 0,0018 2,95 0,19 0,31 0,012 0,0015 --- --- --- --- 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv. Ex. da C-14 0,0009 2,10 0,13 0,15 0,015 0,0008 --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv. Ex. da C-15 0,0026 3,98 2,38 2,96 0,195 0,0025 --- --- --- --- 0,0060 --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 Inv.
Ex. da C-16 0,0017 2,96 0,19 0,28 0,013 0,0013 --- --- --- --- --- 0,0041 --- --- --- --- --- --- --- 3,3 Inv.
Ex. da C-17 0,0007 2,21 0,17 0,14 0,007 0,0009 --- --- --- --- --- 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv.
Ex. da C-18 0,0028 3,84 2,33 2,89 0,192 0,0027 --- --- --- --- --- 0,0075 --- --- --- --- --- --- --- 7,3 Inv.
Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 59/76 C-19 0,0018 2,99 0,18 0,30 0,011 0,0015 --- --- --- --- --- --- 0,0046 --- --- --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da C-20 0,0006 2,11 0,14 0,14 0,009 0,0007 --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- --- 2,3 Inv.
Ex. da C-21 0,0027 3,95 2,39 2,91 0,188 0,0027 --- --- --- --- --- --- 0,0070 --- --- --- --- --- --- 7,4 Inv.
Ex. da C-22 0,0019 2,96 0,20 0,32 0,013 0,0015 --- --- --- --- --- --- --- 0,0046 --- --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da C-23 0,0008 2,14 0,12 0,14 0,008 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- --- 2,3 Inv.
Ex. da C-24 0,0025 3,93 2,39 2,88 0,187 0,0026 --- --- --- --- --- --- --- 0,0060 --- --- --- --- --- 7,3 Inv. 51/65
Ex. da C-25 0,0015 2,99 0,20 0,31 0,013 0,0014 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0047 --- --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da C-26 0,0009 2,20 0,13 0,14 0,006 0,0008 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- 2,4 Inv.
Ex. da C-27 0,0027 3,87 2,33 2,94 0,189 0,0027 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0050 --- --- --- --- 7,4 Inv.
Ex. da C-28 0,0019 2,98 0,19 0,29 0,014 0,0012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0040 --- --- --- 3,4 Inv.
Ex. da C-29 0,0009 2,10 0,17 0,08 0,009 0,0008 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- 2,1 Inv.
Ex. da C-30 0,0027 3,88 2,34 2,97 0,197 0,0028 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0066 --- --- --- 7,5 Inv.
Ex. da C-31 0,0019 2,97 0,19 0,31 0,013 0,0012 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0700 --- --- 3,4 Inv.
Ex. da C-32 0,0008 2,07 0,13 0,14 0,016 0,0007 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- 2,2 Inv.
Ex. da C-33 0,0026 3,91 2,36 2,81 0,189 0,0026 0,0055 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0060 --- --- 7,2 Inv.
Ex. da C-34 0,0017 2,98 0,20 0,30 0,012 0,0014 0,0041 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0600 --- 3,4 Inv.
Ex. da C-35 0,0008 2,10 0,16 0,13 0,006 0,0007 0,0006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0007 --- 2,2 Inv.
Ex. da C-36 0,0025 3,98 2,37 2,87 0,195 0,0025 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0068 --- 7,4 Inv.
Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 60/76 C-37 0,0016 3,00 0,19 0,31 0,012 0,0013 0,0041 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,6 3,4 Inv.
Ex. da C-38 0,0016 3,00 0,19 0,31 0,012 0,0013 0,0041 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,6 3,4 Inv.
Ex. da C-39 0,0006 2,21 0,14 0,14 0,008 0,0008 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,6 2,4 Inv.
Ex. da C-40 0,0026 3,88 2,36 2,92 0,191 0,0026 0,0053 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,9 7,4 Inv.
Ex.
C-41 0,0019 2,97 0,20 0,31 0,014 0,0012 0,0054 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
C-42 0,0020 2,98 0,19 0,31 0,012 0,0014 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp. 52/65
Ex.
C-43 0,0020 2,96 0,19 0,31 0,014 0,0013 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
C-44 0,0018 2,98 0,19 0,29 0,012 0,0011 0,0047 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
C-45 0,0019 2,97 0,19 0,29 0,014 0,0012 0,0049 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
C-46 0,0017 2,95 0,20 0,31 0,011 0,0014 0,0043 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
C-47 0,0019 2,98 0,20 0,32 0,012 0,0014 0,0048 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
C-48 0,0019 2,98 0,20 0,29 0,015 0,0013 0,0041 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
C-49 0,0016 2,98 0,20 0,31 0,012 0,0013 0,0046 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 comp.
Ex.
C-50 0,0017 2,94 0,20 0,29 0,012 0,0014 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 comp.
Ex.
C-51 0,0016 2,43 1,49 0,30 0,013 0,0012 0,0044 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 comp.
Ex. C-52 0,0015 2,42 1,77 0,30 0,012 0,0012 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,3 comp. Ex. C-53 0,0019 2,46 1,91 0,29 0,014 0,0013 0,0047 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,1 comp. Ex. C-54 0,0019 2,50 2,30 0,29 0,014 0,0010 0,0042 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,8 comp. Ex.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 61/76 C-55 0,0018 3,00 2,30 0,29 0,012 0,0012 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,3 comp. Ex. C-56 0,0016 2,97 2,22 0,60 0,013 0,0011 0,0041 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,9 comp. Ex. da C-57 0,0006 2,12 0,12 0,11 0,008 0,0007 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 Inv. Ex. C-58 0,0007 2,12 0,12 0,12 0,007 0,0008 0,0007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 comp. 53/65
TABELA 6 Intensida Tamanh Propriedades Propriedades No. de de de o de magnéticas magnéticas Resistência partículas de {100} de grão antes do após à tração Cu de 100nm textura antes do recozimento recozimento antes do ou menos Observaç Nº. antes do recozim de alívio de de alívio de recoziment antes do ões recozime ento de tensão tensão o de alívio recozimento nto de alívio de W10/40 W10/40 de tensão de alívio de B50 B50 Si alívio de tensão 0 0 (MPa) tensão (T) (T) tensão (µm) (W/kg) (W/kg) (/10µm2) Ex. da C-1 3,00 2,7 18 40,0 1,70 8,4 1,72 678 0 Inv.
Ex. da C-2 2,13 2,9 19 44,8 1,73 9,0 1,75 600 0 Inv.
Ex. da C-3 3,95 2,6 22 32,5 1,61 7,8 1,65 779 0 Inv.
Ex. da C-4 2,98 3,0 19 40,3 1,70 8,6 1,72 684 0 Inv.
Ex. da C-5 2,14 3,1 18 45,0 1,74 9,2 1,76 602 0 Inv.
Ex. da C-6 3,90 2,9 20 31,0 1,60 7,8 1,65 772 0 Inv.
Ex. da C-7 2,96 3,1 21 39,8 1,69 8,4 1,71 678 0 Inv.
Ex. da C-8 2,16 2,8 20 45,8 1,74 9,1 1,75 612 0 Inv.
Ex. da C-9 3,94 2,8 19 32,6 1,60 7,8 1,64 787 0 Inv.
Ex. da C-10 2,96 3,0 19 40,0 1,70 8,3 1,72 683 0 Inv.
Ex. da C-11 2,21 2,9 20 45,2 1,74 9,1 1,76 608 0 Inv.
Ex. da C-12 3,88 2,8 19 32,7 1,60 7,9 1,65 787 0 Inv.
Ex. da C-13 2,95 2,7 20 40,3 1,70 8,7 1,72 679 0 Inv.
Ex. da C-14 2,10 3,0 20 46,0 1,74 9,1 1,75 604 0 Inv.
Ex. da C-15 3,98 2,8 21 32,8 1,61 7,8 1,64 775 0 Inv.
Ex. da C-16 2,96 2,8 19 39,6 1,70 8,5 1,72 684 0 Inv.
Ex. da C-17 2,21 2,9 21 45,9 1,74 9,0 1,75 615 0 Inv.
Ex. da C-18 3,84 2,7 19 31,6 1,60 7,8 1,64 789 0 Inv.
Ex. da C-19 2,99 2,8 19 39,6 1,69 8,6 1,71 685 0 Inv.
Ex. da C-20 2,11 3,0 20 45,9 1,74 9,1 1,76 620 0 Inv.
Ex. da C-21 3,95 2,8 21 31,1 1,60 7,8 1,65 790 0 Inv.
Ex. da C-22 2,96 2,6 19 39,6 1,69 8,4 1,71 677 0 Inv.
Ex. da C-23 2,14 3,0 18 45,1 1,73 9,1 1,76 604 0 Inv.
Ex. da C-24 3,93 2,7 19 32,6 1,61 7,9 1,65 773 0 Inv.
Ex. da C-25 2,99 2,8 21 39,8 1,70 8,6 1,72 677 0 Inv. Ex. da C-26 2,20 2,9 19 45,1 1,74 9,2 1,75 607 0 Inv. Ex. da C-27 3,87 2,9 19 32,0 1,61 7,8 1,65 784 0 Inv. Ex. da C-28 2,98 2,7 20 40,4 1,69 8,3 1,72 684 0 Inv. Ex. da C-29 2,10 2,7 21 45,7 1,73 9,1 1,75 602 0 Inv. Ex. da C-30 3,88 3,0 21 31,6 1,60 7,9 1,64 770 0 Inv. Ex. da C-31 2,97 2,7 19 40,4 1,69 8,5 1,71 678 0 Inv. Ex. da C-32 2,07 2,7 19 45,6 1,74 9,1 1,75 608 0 Inv. Ex. da C-33 3,91 2,8 21 31,3 1,61 7,9 1,65 789 0 Inv. Ex. da C-34 2,98 2,9 20 40,5 1,69 8,6 1,71 676 0 Inv. Ex. da C-35 2,10 2,6 21 45,1 1,74 9,2 1,75 601 0 Inv. Ex. da C-36 3,98 2,8 19 32,6 1,60 7,8 1,65 778 0 Inv. Ex. da C-37 3,00 2,9 21 40,2 1,70 8,3 1,72 680 2 Inv. Ex. da C-38 3,00 2,7 19 39,2 1,69 8,6 1,72 722 102 Inv. Ex. da C-39 2,21 3,1 20 45,9 1,73 9,2 1,75 658 102 Inv. Ex. da C-40 3,88 2,9 20 31,4 1,60 7,8 1,64 816 105 Inv. C-41 2,97 0,4 102 10,7 1,65 10,5 1,62 467 0 Ex. comp. C-42 2,98 0,3 92 10,6 1,64 10,4 1,61 463 0 Ex. comp. C-43 2,96 0,4 92 10,5 1,65 10,4 1,61 455 0 Ex. comp. C-44 2,98 2,5 98 10,2 1,70 10,0 1,70 463 0 Ex. comp. C-45 2,97 3,0 99 10,1 1,70 10,1 1,69 460 0 Ex. comp. C-46 2,95 2,9 96 10,3 1,69 10,1 1,69 465 0 Ex. comp. C-47 2,98 0,7 24 38,8 1,63 10,0 1,61 680 0 Ex. comp. C-48 2,98 0,3 17 39,8 1,63 10,1 1,61 674 0 Ex. comp. C-49 2,98 0,4 18 39,0 1,62 9,9 1,62 663 0 Ex. comp. C-50 2,94 2,8 18 38,9 1,69 29,5 1,69 663 0 Ex. comp. C-51 2,43 0,3 20 39,2 1,63 12,9 1,61 676 0 Ex. comp. C-52 2,42 0,5 20 38,2 1,62 11,6 1,60 687 0 Ex. comp. C-53 2,46 0,5 19 37,6 1,61 11,2 1,59 699 0 Ex. comp. C-54 2,50 0,6 19 35,7 1,60 10,6 1,58 707 0 Ex. comp. C-55 3,00 0,6 21 33,3 1,58 10,3 1,56 726 0 Ex. comp. C-56 2,97 0,6 20 32,4 1,57 9,8 1,55 749 0 Ex. comp. Ex. da C-57 2,12 2,6 28 43,3 1,74 9,2 1,76 605 0 Inv. C-58 2,12 2,5 36 40,3 1,74 9,2 1,76 586 0 Ex. comp.
Exemplo 4
[00150] Foram preparadas tiras de 1,3 mm de espessura com as composições químicas mostradas na Tabela 7 seguinte. Adicionalmente,
separadas do lingotamento de tira supramencionado, as placas lingotadas com espessuras de placa de 250 mm foram laminadas a quente em condições de uma temperatura de reaquecimento de placa de 1,200°C, uma temperatura de acabamento de 850°C e uma temperatura de bobinamento de 650°C para obter chapas de aço laminadas a quente até 2,0 mm. Em seguida, essas chapas de aço foram decapadas para remover a carepa da camada superficial. Depois disso, elas foram laminadas a frio até 0,25 mm. As operações de recozimento final foram realizadas a 750°C por 1 minuto. D-38 a 40 foram recozidas a 600°C por 1 minuto após o recozimento final como tratamento para precipitação de Cu.
[00151] As chapas de aço elétrico não orientado obtidas foram medidas quanto a textura cristalina de {100}, tamanho de grão médio, resistência à tração, número de precipitados de Cu, perda no núcleo W10/400 e densidade de fluxo magnético B50 por métodos semelhantes ao Exemplo 1. O ensaio de tração e recozimento de alívio de tensão subsequentes foram realizados da mesma maneira que no Exemplo 1. Os resultados são mostrados na Tabela 8.
[00152] Os materiais lingotados em tira tiveram intensidades {100} após o recozimento final maiores que 2,4 (D-1 a 40, D-44 a 46, D-50 e D-57 a 58). Os materiais de lingotamento de placa tiveram intensidades {100} após o recozimento final inferiores a 2,4 (D-41 a 43 e D-47 a 49). D-51 a 56 foram lingotados em tira, mas tiveram Q inferior a 2,0, e assim, após o recozimento final, as intensidades {100} ficaram menores do que 2,4. Os tamanhos de grãos cristalinos ficaram cerca de 20µm ou mais em materiais recozidos acabados a 750°C (D-1 a 40 e D-47 a 57) e cerca de 100µm em materiais recozido acabado a 1,050°C (D-41 a 48).
[00153] D-1 a 30 foram alterados em relação a vários elementos de adição. Quaisquer que sejam os elementos de adição adicionados, o efeito de reduzir significativamente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão foi obtido. D-31 a 40 tiveram elementos de adição opcionais adicionados aos mesmos. Mesmo no caso de adição de elementos de adição opcionais, o efeito da perda no núcleo caindo muito durante o recozimento de alívio de tensão permaneceu inalterado. D-37 a 40 tiveram Cu adicionado como um elemento aditivo opcional. Dentre esses, D-38 a 40 são exemplos da invenção tratados para causar precipitação de partículas metálicas. O tamanho médio e o número de precipitados de partículas de cobre metálico em D-38 a 40 foram, respectivamente, cerca de 30nm e cerca de 100/10µm2. Por causa desse tratamento de precipitação, no caso de comparação de D-38 a 40 e os Exemplos da Invenção D-1 a 3 de constituintes semelhantes, percebe-se que, entre D-1 e D-38, D-2 e D-39, e D- 3 e D-40, os que foram tratados para causar precipitação apresentaram maior resistência à tração. Portanto, pela adição de Cu como elemento aditivo opcional e realização de um tratamento para precipitação de partículas metálicas, obtém-se o efeito de que é possível tornar a resistência à tração particularmente alta.
[00154] D-1 e 41 a 49 são praticamente os mesmos quanto aos constituintes e são alterados quanto as condições de fabricação. Pelo aumento da intensidade de {100} ou redução de tamanho dos grãos cristalinos antes do recozimento de alívio de tensão para torná-los mais grosseiros após o recozimento de alívio de tensão, há o efeito de diminuição da perda no núcleo, mas percebe-se que, ao combinar os dois, é possível reduzir adicionalmente a perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão por causa do efeito sinergístico. Note que, em relação à perda no núcleo após o recozimento de alívio de tensão, uma perda no núcleo quando Si é 2,0 a 2,3% de 9,5 W/kg ou menos, uma perda no núcleo quando Si é 2,4 a 3,1% de 9,0 W/kg ou menos, e uma perda no núcleo quando o Si é de 3,8 a 4,0% de 8,5 W/kg ou menos são considerados níveis de aprovação. Perdas de núcleo maiores do que estas são alcançadas mesmo sem usar a presente invenção, e assim são consideradas falhas.
[00155] D-50 mostra as propriedades quando Mg e outros elementos que eliminam MnS não estão incluídos. Mesmo com o recozimento de alívio de tensão, os tamanhos de grãos cristalinos não aumentam satisfatoriamente e, em decorrência disso, a perda no núcleo piora.
[00156] D-41, 42 e 43 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} inferiores a 2,4 e tamanhos de partícula superiores a 30µm. Adicionalmente, D-44, 45, 46 e 58 mostram exemplos comparativos com intensidades {100} de 2,4 ou mais, mas tamanhos de partícula superiores a 30µm. A partir desses exemplos comparativos, percebe-se que, se o tamanho de partícula ficar maior que 30µm, a resistência à tração suficiente não pode ser obtida.
[00157] D-51 a 56 mostram exemplos comparativos com Q inferior a 2,0. Nesses exemplos comparativos, as chapas de aço não se tornam fases apenas Fe-α, e assim as estruturas nas tiras mudaram devido à transformação de fase após o lingotamento das tiras e as intensidades {100} após o recozimento final ficaram menores do que 2,4.
TABELA 7 Observ Constituintes (% em massa) Q Nº. ações C Si Mn Al P S Mg Ca Sr Ba Ce La Nd Pr Zn Cd Sn Cr Cu 0,001 0,001 0,004 Ex. da D-1 2,98 0,19 0,28 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 6 3 6 Inv.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 67/76 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-2 2,12 0,14 0,14 0,008 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 6 7 5 Inv. 0,002 0,002 0,006 Ex. da D-3 3,89 2,35 2,96 0,185 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 7 7 2 Inv. 0,001 0,001 0,004 Ex. da D-4 2,95 0,20 0,30 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 7 4 8 Inv. 0,000 0,000 0,006 Ex. da D-5 2,21 0,17 0,16 0,008 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,4 7 7 2 Inv. 0,002 0,002 0,007 Ex. da D-6 3,80 2,37 2,92 0,197 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,3 5 6 3 Inv. 0,001 0,001 Ex. da D-7 2,98 0,18 0,31 0,011 --- --- 0,0045 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 59/65 8 3 Inv. 0,000 0,000 Ex. da D-8 2,11 0,17 0,11 0,005 --- --- 0,0005 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 7 9 Inv. 0,002 0,002 Ex. da D-9 3,95 2,28 2,88 0,188 --- --- 0,0069 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 6 6 Inv. 0,001 0,001 0,004 Ex. da D-10 2,99 0,19 0,30 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 8 4 8 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-11 2,04 0,17 0,13 0,007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,1 8 9 6 Inv. 0,002 0,002 0,003 Ex. da D-12 3,89 2,20 2,98 0,193 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,7 6 6 1 Inv. 0,001 0,001 0,004 Ex. da D-13 2,97 0,18 0,30 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 9 3 7 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-14 2,15 0,14 0,14 0,007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 6 6 5 Inv. 0,002 0,002 0,005 Ex. da D-15 3,87 2,32 2,97 0,197 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 7 8 8 Inv.
0,001 0,001 0,004 Ex. da D-16 2,96 0,18 0,29 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 5 3 5 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-17 2,16 0,15 0,16 0,006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 9 6 7 Inv. 0,002 0,002 0,007 Ex. da D-18 3,89 2,35 2,91 0,194 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,4 7 7 8 Inv. 0,001 0,001 0,004 Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 68/76 D-19 2,97 0,19 0,29 0,011 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 8 4 7 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-20 2,13 0,13 0,13 0,007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,3 7 8 6 Inv. 0,002 0,002 0,007 Ex. da D-21 3,91 2,32 2,93 0,182 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,5 5 7 2 Inv. 0,001 0,001 0,004 Ex. da D-22 3,00 0,19 0,28 0,010 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 6 2 8 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-23 2,04 0,17 0,09 0,009 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,1 8 7 6 Inv. 0,002 0,002 0,007 Ex. da D-24 3,94 2,31 2,80 0,194 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 7,2 7 6 0 Inv. 60/65
0,001 0,001 Ex. da D-25 2,96 0,18 0,29 0,011 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0043 --- --- --- --- 3,4 9 3 Inv. 0,000 0,000 Ex. da D-26 2,15 0,12 0,13 0,007 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- --- 2,3 7 8 Inv. 0,002 0,002 Ex. da D-27 3,91 2,36 2,96 0,192 --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0050 --- --- --- --- 7,5 7 6 Inv. 0,001 0,001 Ex. da D-28 2,98 0,18 0,28 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0046 --- --- --- 3,4 9 4 Inv. 0,000 0,000 Ex. da D-29 2,14 0,12 0,14 0,006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- --- 2,3 7 7 Inv. 0,002 0,002 Ex. da D-30 3,88 2,36 2,98 0,194 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0064 --- --- --- 7,5 7 8 Inv. 0,001 0,001 0,004 Ex. da D-31 2,97 0,19 0,28 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0700 --- --- 3,3 8 4 2 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-32 2,13 0,14 0,05 0,010 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0006 --- --- 2,1 7 9 6 Inv. 0,002 0,002 0,005 Ex. da D-33 3,91 2,33 2,92 0,191 --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0063 --- --- 7,4 6 5 1 Inv.
0,001 0,001 0,004 Ex. da D-34 2,99 0,19 0,29 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0600 --- 3,4 8 3 1 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-35 2,20 0,14 0,12 0,007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0007 --- 2,3 8 8 6 Inv. 0,002 0,002 0,006 Ex. da D-36 3,97 2,31 2,89 0,188 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,0062 --- 7,4 6 7 3 Inv. 0,002 0,001 0,004 Ex. da
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 69/76 D-37 2,95 0,20 0,28 0,011 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 3,3 0 2 5 Inv. 0,002 0,001 0,004 Ex. da D-38 2,95 0,20 0,28 0,011 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 3,3 0 2 5 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-39 2,10 0,13 0,12 0,006 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,8 2,2 8 7 7 Inv. 0,002 0,002 0,005 Ex. da D-40 3,95 2,37 2,89 0,196 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,6 7,4 5 8 9 Inv. 0,001 0,001 0,004 Ex.
D-41 2,97 0,20 0,28 0,011 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 8 1 6 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex.
D-42 2,95 0,19 0,29 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 9 0 6 comp. 61/65
0,002 0,001 0,005 Ex.
D-43 2,94 0,20 0,30 0,014 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 0 4 0 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex.
D-44 2,96 0,20 0,30 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 9 3 3 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex.
D-45 2,98 0,20 0,32 0,014 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 8 5 7 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex.
D-46 2,97 0,19 0,29 0,013 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 9 1 3 comp. 0,002 0,001 0,004 Ex.
D-47 2,99 0,20 0,29 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 0 2 9 comp. 0,002 0,001 0,004 Ex.
D-48 2,99 0,19 0,28 0,015 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 0 4 5 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex.
D-49 2,97 0,20 0,31 0,014 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,4 6 1 3 comp. 0,001 0,001 Ex.
D-50 2,96 0,19 0,29 0,014 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 3,3 8 2 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex.
D-51 2,44 1,47 0,28 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,5 5 1 5 comp.
0,001 0,001 0,004 Ex. D-52 2,42 1,80 0,29 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,2 9 3 3 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex. D-53 2,40 1,99 0,28 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,0 6 1 2 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex. D-54 2,45 2,22 0,28 0,014 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 0,8 8 4 4 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex.
Petição 870210056949, de 24/06/2021, pág. 70/76 D-55 3,00 2,21 0,28 0,015 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,4 9 2 9 comp. 0,001 0,001 0,004 Ex. D-56 2,90 2,25 0,59 0,012 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 1,8 9 4 2 comp. 0,000 0,000 0,000 Ex. da D-57 2,13 0,12 0,11 0,007 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 6 8 6 Inv. 0,000 0,000 0,000 Ex. D-58 2,11 0,12 0,11 0,008 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- 2,2 6 9 8 comp. 62/65
TABELA 8 Propriedades Propriedades No. de Tamanho magnéticas magnéticas Intensidade Resistência partículas de de grão antes do após de {100} à tração Cu de 100nm antes do recozimento recozimento de textura antes do ou menos recozime de alívio de de alívio de Observaç Nº. antes do recoziment antes do nto de tensão tensão ões recoziment o de alívio recozimento alívio de W10/4 W10/4 o de alívio de tensão de alívio de tensão 00 B50 00 B50 Si de tensão (MPa) tensão (µm) (W/kg (T) (W/kg (T) (/10µm2) ) ) Ex. da D-1 2,98 2,6 18 40,2 1,69 8,4 1,71 678 0 Inv.
Ex. da D-2 2,12 2,9 19 44,8 1,73 9,2 1,76 607 0 Inv.
Ex. da D-3 3,89 2,9 21 32,1 1,61 7,9 1,65 788 0 Inv.
Ex. da D-4 2,95 2,7 21 40,4 1,69 8,4 1,71 677 0 Inv.
Ex. da D-5 2,21 3,0 19 45,7 1,73 9,1 1,75 615 0 Inv.
Ex. da D-6 3,80 2,8 18 32,2 1,60 7,9 1,64 788 0 Inv.
Ex. da D-7 2,98 2,6 21 39,9 1,70 8,7 1,72 684 0 Inv.
Ex. da D-8 2,11 2,7 20 45,9 1,74 9,1 1,76 616 0 Inv.
Ex. da D-9 3,95 3,0 20 32,2 1,60 7,8 1,65 774 0 Inv.
D- Ex. da 2,99 2,7 19 39,8 1,70 8,5 1,72 676 0 10 Inv.
D- Ex. da 2,04 3,1 22 45,0 1,74 9,1 1,76 602 0 11 Inv.
D- Ex. da 3,89 2,8 22 32,1 1,61 7,8 1,64 775 0 12 Inv.
D- Ex. da 2,97 2,9 22 40,0 1,69 8,4 1,71 678 0 13 Inv.
D- Ex. da 2,15 2,9 18 45,1 1,73 9,0 1,75 601 0 14 Inv.
D- Ex. da 3,87 2,9 19 31,8 1,60 7,9 1,65 778 0 15 Inv.
D- Ex. da 2,96 2,6 21 39,6 1,70 8,5 1,72 684 0 16 Inv.
D- Ex. da 2,16 2,9 21 45,3 1,74 9,2 1,75 603 0 17 Inv.
D- Ex. da 3,89 2,9 21 32,8 1,61 7,9 1,65 771 0 18 Inv.
D- Ex. da 2,97 2,5 19 39,7 1,70 8,4 1,72 682 0 19 Inv.
D- Ex. da 2,13 3,0 22 44,0 1,74 9,2 1,75 618 0 20 Inv.
D- Ex. da 3,91 2,8 22 31,0 1,60 7,8 1,64 776 0 21 Inv.
D- Ex. da 3,00 2,9 21 39,7 1,69 8,3 1,71 679 0 22 Inv.
D- Ex. da 2,04 3,0 18 45,1 1,74 9,0 1,76 608 0 23 Inv.
D- Ex. da 3,94 3,0 19 32,7 1,61 7,8 1,64 774 0 24 Inv.
D- Ex. da 2,96 2,6 20 39,5 1,69 8,6 1,71 683 0 25 Inv.
D- Ex. da 2,15 3,0 19 45,3 1,73 9,0 1,75 606 0 26 Inv.
D- Ex. da 3,91 2,9 20 32,8 1,61 7,9 1,64 778 0 27 Inv.
D- Ex. da 2,98 2,7 20 39,6 1,70 8,5 1,72 679 0 28 Inv.
D- Ex. da 2,14 3,0 22 45,5 1,73 9,1 1,75 611 0 29 Inv.
D- Ex. da 3,88 2,7 19 31,3 1,60 7,9 1,64 788 0 30 Inv.
D- Ex. da 2,97 3,0 21 40,2 1,69 8,4 1,71 683 0 31 Inv.
D- Ex. da 2,13 2,9 20 45,6 1,74 9,0 1,75 600 0 32 Inv.
D- Ex. da 3,91 3,0 20 31,9 1,60 7,8 1,65 786 0 33 Inv.
D- Ex. da 2,99 2,7 19 40,0 1,70 8,3 1,72 680 0 34 Inv.
D- Ex. da 2,20 2,9 20 45,5 1,73 9,1 1,75 603 0 35 Inv.
D- Ex. da 3,97 2,8 18 32,0 1,61 7,8 1,65 789 0 36 Inv.
D- Ex. da 2,95 3,0 18 40,3 1,69 8,7 1,71 684 1 37 Inv.
D- Ex. da 2,95 2,7 22 39,0 1,70 8,4 1,71 728 105 38 Inv.
D- Ex. da 2,10 2,8 18 45,5 1,74 9,0 1,75 655 105 39 Inv.
D- Ex. da 3,95 2,8 19 31,6 1,61 7,9 1,64 816 106 40 Inv.
D- Ex. 2,97 0,3 101 10,6 1,65 10,5 1,62 467 0 41 comp.
D- Ex. 2,95 0,5 99 10,7 1,65 10,5 1,62 463 0 42 comp.
D- Ex. 2,94 0,6 104 10,5 1,65 10,5 1,61 457 0 43 comp.
D- Ex. 2,96 2,6 99 10,0 1,70 9,9 1,70 461 0 44 comp.
D- Ex. 2,98 3,1 97 10,1 1,70 10,1 1,70 458 0 45 comp.
D- Ex. 2,97 2,9 104 10,3 1,69 10,0 1,69 457 0 46 comp.
D- Ex. 2,99 0,3 25 38,8 1,62 10,0 1,62 661 0 47 comp.
D- Ex. 2,99 0,4 19 38,1 1,62 10,0 1,61 665 0 48 comp.
D- Ex. 2,97 0,6 19 39,0 1,62 10,0 1,61 661 0 49 comp.
D- Ex. 2,96 3,1 19 39,4 1,69 29,7 1,69 676 0 50 comp.
D- Ex. 2,44 0,5 20 39,9 1,63 12,8 1,61 680 0 51 comp.
D- Ex. 2,42 0,5 19 38,4 1,62 11,5 1,60 690 0 52 comp.
D- Ex. 2,40 0,3 20 37,1 1,61 11,5 1,59 695 0 53 comp.
D- Ex. 2,45 0,4 19 35,0 1,60 10,7 1,58 707 0 54 comp.
D- Ex. 3,00 0,3 20 33,8 1,58 9,8 1,56 729 0 55 comp.
D- Ex. 2,90 0,3 19 32,8 1,57 10,0 1,55 747 0 56 comp.
D- Ex. da 2,13 2,7 29 43,1 1,74 9,1 1,76 602 0 57 Inv.
D- Ex. 2,11 2,6 33 40,3 1,74 9,2 1,77 579 0 58 comp.

Claims (4)

REIVINDICAÇÕES
1. Chapa de aço elétrico não orientado, caracterizada pelo fato de que tem uma composição química contendo C: 0,0030% em massa ou menos, Si: 2,0% em massa ou mais e 4,0% em massa ou menos, Al: 0,010% em massa ou mais e 3,0% em massa ou menos, Mn: 0,10% em massa ou mais e 2,4% em massa ou menos, P: 0,0050% em massa ou mais e 0,20% em massa ou menos, S: 0,0030% em massa ou menos, e um ou mais elementos selecionados a partir do grupo que consiste em Mg, Ca, Sr, Ba , Ce, La, Nd, Pr, Zn e Cd: total de 0,00050% em massa ou mais e tendo um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis, onde, ao designar uma % em massa de Si como [Si], uma % em massa de Al como [Al] e uma % em massa de Mn como [Mn], um parâmetro Q mostrado pela fórmula seguinte (1) é 2,0 ou mais, uma razão de intensidade aleatória da orientação de {100} é 2,4 ou mais, e um tamanho de grão médio é 30µm ou menos: Q= [Si] +2 [Al] - [Mn] (1).
2. Chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que contém adicionalmente pelo menos uma composição selecionada a partir do grupo que consiste em Sn: 0,02% em massa ou mais e 0,40% em massa ou menos, Cr: 0,02% em massa ou mais e 2,00% em massa ou menos e Cu: 0,10% em massa ou mais e 2,00% em massa ou menos.
3. Chapa de aço elétrico não orientado de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que contém adicionalmente partículas de Cu metálico de diâmetro 100nm ou menos em 5/10µm2 ou mais.
4. Chapa de aço elétrico não orientado de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a resistência à tração é de 600 MPa ou mais.
BR112021012502-7A 2019-02-14 2020-02-14 Chapa de aço elétrico não orientado BR112021012502A2 (pt)

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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023079836A1 (ja) * 2021-11-02 2023-05-11 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法
TW202342784A (zh) * 2022-03-15 2023-11-01 日商日本製鐵股份有限公司 無方向性電磁鋼板及其製造方法
TW202342780A (zh) * 2022-03-15 2023-11-01 日商日本製鐵股份有限公司 無方向性電磁鋼板及馬達鐵芯以及其等之製造方法

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60238421A (ja) 1984-05-10 1985-11-27 Kawasaki Steel Corp 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法
JPS62112723A (ja) 1985-11-09 1987-05-23 Kawasaki Steel Corp 高張力軟磁性鋼板の製造方法
JPH028346A (ja) 1988-06-27 1990-01-11 Nippon Steel Corp 高張力電磁鋼板及びその製造方法
JPH0222442A (ja) 1988-07-12 1990-01-25 Nippon Steel Corp 高張力電磁鋼板及びその製造方法
RU2060294C1 (ru) * 1993-12-29 1996-05-20 Тарасов Виктор Алексеевич Сталь
JPH08134606A (ja) 1994-11-10 1996-05-28 Nippon Steel Corp 歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板
JPH1036912A (ja) 1996-07-24 1998-02-10 Nippon Steel Corp 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4281119B2 (ja) * 1997-12-04 2009-06-17 Ｊｆｅスチール株式会社 電磁鋼板の製造方法
JP4546713B2 (ja) 2003-10-06 2010-09-15 新日本製鐵株式会社 磁気特性に優れた高強度電磁鋼板の最終製品とその使用方法および製造方法
JP5223190B2 (ja) 2005-12-15 2013-06-26 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5375149B2 (ja) 2008-09-11 2013-12-25 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN103498096B (zh) 2013-09-16 2016-03-16 武汉钢铁(集团)公司 Rm≥600MPa的优良磁性能无取向电工钢及其生产方法
JP6432173B2 (ja) 2014-06-17 2018-12-05 新日鐵住金株式会社 全周の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板
KR101945132B1 (ko) * 2014-07-31 2019-02-01 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전기 강판과 그 제조 방법 그리고 모터 코어와 그 제조 방법
KR101650849B1 (ko) * 2014-12-24 2016-08-24 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6500980B2 (ja) * 2015-04-27 2019-04-17 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板
JP6794705B2 (ja) * 2016-08-05 2020-12-02 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板、無方向性電磁鋼板の製造方法及びモータコアの製造方法
JP6816516B2 (ja) 2017-01-10 2021-01-20 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板
JP6665794B2 (ja) * 2017-01-17 2020-03-13 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
TWI658152B (zh) * 2017-03-07 2019-05-01 日商新日鐵住金股份有限公司 無方向性電磁鋼板及無方向性電磁鋼板之製造方法
PL3633056T3 (pl) 2017-06-02 2023-05-15 Nippon Steel Corporation Nieorientowana elektrotechniczna blacha stalowa
JP6828814B2 (ja) 2017-06-02 2021-02-10 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板
US11279985B2 (en) 2017-07-19 2022-03-22 Nippon Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet
JP6969473B2 (ja) * 2018-03-26 2021-11-24 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板

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