BR112021000803A2 - Chapa de aço elétrico de grão orientado - Google Patents

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BR112021000803A2
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Shuichi Nakamura
Yusuke Kawamura
Shota MORIMOTO
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Nippon Steel Corporation
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Abstract

“chapa de aço elétrico de grão orientado”. apresenteinvenção refere-se a chapa de aço elétrico de grão orientado quepossui textura orientada goss. quando a condição de limite ba é definida como [(a2-a1)2+ (ß2–ß1)2+ (?2-?1)2]1/2= 0,5° e a condição de limite bb é definida como [(a2-a1)2+ (ß2–ß1)2+ (?2-?1)2]1/2= 2,0°, com (a1ß1?1) e (a2ß2?2) representando ângulos de desvio da orientação de cristal conforme medido em dois pontos adjacentes na superfície da chapa e espaçados por 1 mm, um limite de grão satisfazendo a condição de limite ba, mas não satisfazendo a condição de limite bb está present

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para “CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO”.
CAMPO DA TÉCNICA
[001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço elétrico de grão orientado.
[002] Prioridades são reivindicada dos Pedidos de Patente Japoneses No. 2018-143898, depositado em 31 de julho de 2018; No. 2018-143900, depositado em 31 de julho 2018; No. 2018-143901, depositado em 31 de julho de 2018; No. 2018-143902, depositado em 31 de julho 2018; No. 2018-143904, depositado em 31 de julho de 2018; e No. 2018-143905, depositado em 31 de julho de 2018, cujos conteúdos são no presente documento incorporados a título de referência.
TÉCNICA ANTECEDENTE
[003] Uma chapa de aço elétrico de grão orientado inclui 7% em massa ou menos de Si e possui uma textura secundária recristalizada que alinha na orientação {110}<001> (orientação Goss). No presente documento, a orientação {110}<001> representa que o plano de cristal {110} está alinhado paralelo a um superfície laminada e o eixo de cristal <001> está alinhado paralelo a uma direção de laminação.
[004] Características magnéticas da chapa de aço elétrico de grão orientado são significantemente afetadas pelo grau de alinhamento para a orientação {110}<001>. Em particular, é considerado que a relação entre a direção de laminação da chapa de aço, que é a direção magnetizada primária quando usando a chapa de aço, e a direção de cristal <001>, que é a direção de magnetização fácil, é importante. Portanto, nos últimos anos, a chapa de aço elétrico de grão orientado prática é controlada de modo que um ângulo formado pela direção <001> de cristal e a direção de laminação esteja dentro de aproximadamente 5º.
[005] É possível representar o desvio entre a orientação de cristal real da chapa de aço elétrico de grão orientado e a orientação {110}<001> ideal através de três componentes que são um ângulo de desvio α com base em uma direção normal Z, um ângulo de desvio β baseado em uma direção transversal C e um ângulo de desvio γ com base em uma direção de laminação L.
[006] A Figura 1 é um esquema ilustrando o ângulo de desvio α, o ângulo de desvio β e o ângulo de desvio γ. Como mostrado na Figura 1, o ângulo de desvio α é um ângulo formado pela direção <001> de cristal projetado na superfície laminada e a direção de laminação L quando visto a partir da direção Z normal. O ângulo de desvio β é um ângulo formado pela direção <001> de cristal projetado na seção transversal L (seção transversal cuja direção normal é a direção transversal) e a direção de laminação L quando visto a partir da direção transversal C (direção de largura de chapa). O ângulo de desvio γ é um ângulo formado pela direção <110> de cristal projetado na seção transversal C (seção transversal cuja direção normal é a direção de laminação) e a direção normal Z quando visto a partir da direção de laminação L.
[007] É conhecido que, dentre os ângulos de desvio α, β e γ, o ângulo de desvio β afeta a magnetostrição. No presente documento, a magnetostrição é um fenômeno no qual um formato de material magnético muda quando campo magnético é aplicado. Uma vez que a magnetostrição causa vibração e ruído, é exigido reduzir a magnetostrição da chapa de aço elétrico de grão orientado utilizada para um núcleo de transformador e similar.
[008] Por exemplo, os documentos patentários 1 a 3 descrevem controle do ângulo de desvio β. Os documentos patentários 4 e 5 descrevem controle do ângulo de desvio α em adição ao ângulo de desvio β. O documento patentário 6 descreve uma técnica para melhoramento das características de perda de ferro ao classificar mais o grau de alinhamento de orientação de cristal usando os índices de ângulo de desvio α, o ângulo de desvio β e o ângulo de desvio γ.
[009] Os documentos patentários 7 a 9 descrevem não apenas simplesmente controlar os valores absolutos e os valores médios dos ângulos de desvio α, β e γ, mas também controlar as flutuações (desvios) dos mesmos. Os documentos patentários 10 a 12 descrevem adição de Nb, V e similar à chapa de aço elétrico de grão orientado.
[0010] Em adição à magnetostrição, a chapa de aço elétrico de grão orientado é exigida ser excelente em densidade de fluxo magnético. No passado, foi proposto controlar o crescimento de grão em recristalização secundária a fim de obter a chapa de aço mostrando densidade de fluxo magnético alta, como um método e similar. Por exemplo, os documentos patentários 13 e 14 descrevem um método em que a recristalização secundária é prosseguida dando um gradiente térmico para a chapa de aço em uma área da ponta de grão secundário recristalizado que está invadindo grãos primários recristalizados no processo de recozimento final.
[0011] Quando o grão secundário recristalizado cresce dando o gradiente térmico, o crescimento do grão pode ser estável, mas o grão pode ser excessivamente grande. Quando o grão é excessivamente grande, o efeito de melhoramento da densidade de fluxo magnético pode ser restrito devido à curvatura da bobina. Por exemplo, o documento patentário 15 descreve um tratamento de supressão de crescimento livre de grão secundário recristalizado que agrupa em núcleos em um estágio inicial de recristalização secundária quando a recristalização secundária é prosseguida dando o gradiente térmico (por exemplo, um tratamento para adicionar tensão mecânica a bordas de direção de largura da chapa de aço).
DOCUMENTOS DA TÉCNICA RELACIONADA DOCUMENTOS PATENTÁRIOS
[0012] [Documento Patentário 1] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2001-294996
[0013] [Documento Patentário 2] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2005-240102
[0014] [Documento Patentário 3] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2015-206114
[0015] [Documento Patentário 4] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2004-060026
[0016] [Documento Patentário 5] Publicação PCT Internacional No. WO2016/056501
[0017] [Documento Patentário 6] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2007-314826
[0018] [Documento Patentário 7] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2001-192785
[0019] [Documento Patentário 8] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2005-240079
[0020] [Documento Patentário 9] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. 2012-052229
[0021] [Documento Patentário 10] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. S52-024116
[0022] [Documento Patentário 11] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. H02-200732
[0023] [Documento Patentário 12] Publicação de Patente Japonesa (Concedida) No. 4962516
[0024] [Documento Patentário 13] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. S57-002839
[0025] [Documento Patentário 14] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. S61-190017
[0026] [Documento Patentário 15] Pedido de Patente Japonês Não examinado, Primeira Publicação No. H02-258923
SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA TÉCNICO A SER RESOLVIDO
[0027] Como um resultado de investigações pelos presentes inventores, embora as técnicas convencionais descritas nos documentos patentários 1 a 9 controlem a orientação do cristal, elas são insuficientes para reduzir a magnetostrição.
[0028] Além disso, uma vez que as técnicas convencionais descritas nos documentos Patentários 10 a 12 contêm apenas Nb e V, elas são insuficientes para reduzir a magnetostrição. As técnicas convencionais descritas nos documentos Patentários 13 a 15 implicam não apenas em problemas de produtividade, mas são insuficientes na redução da magnetostrição.
[0029] A presente invenção foi feita em consideração das situações em que é necessário reduzir a magnetostrição para a chapa de aço elétrico de grão orientado. Um objetivo da invenção é prover a chapa de aço elétrico de grão orientado em que a magnetostrição é melhorada. Especificamente, o objetivo da invenção é prover a chapa de aço elétrico de grão orientado em que ambos a magnetostrição e a perda de ferro em faixa de campo magnético médio (especialmente em campo magnético onde é excitado de modo a ser aproximadamente 1,7T) são melhoradas.
SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA
[0030] Um aspecto da presente invenção usa o que segue. (1)
[0031] 2,0 a 7,0% de Si,
[0032] 0 a 0,030% de Nb,
[0033] 0 a 0,030% de V,
[0034] 0 a 0,030% de Mo,
[0035] 0 a 0,030% de Ta,
[0036] 0 a 0,030% de W,
[0037] 0 a 0,0050% de C,
[0038] 0 a 1,0% de Mn,
[0039] 0 a 0,0150% de S,
[0040] 0 a 0,0150% de Se,
[0041] 0 a 0,0650% de Al,
[0042] 0 a 0,0050% de N,
[0043] 0 a 0,40% de Cu,
[0044] 0 a 0,010% de Bi,
[0045] 0 a 0,080% de B,
[0046] 0 a 0,50% de P,
[0047] 0 a 0,0150% de Ti,
[0048] 0 a 0,10% de Sn,
[0049] 0 a 0,10% de Sb,
[0050] 0 a 0,30% de Cr,
[0051] 0 a 1,0% de Ni, e
[0052] um equilíbrio consistindo em Fe e impurezas, e
[0053] compreendendo uma textura alinhada com orientação Goss, em que
[0054] quando α é definido como um ângulo de desvio de uma orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção normal Z,
[0055] β é definido como um ângulo de desvio da orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção transversal C,
[0056] γ é definido como um ângulo de desvio da orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção de laminação L,
[0057] (α1 β1 γ1) e (α2 β2 γ2) representam ângulos de desvio de orientações de cristal medidos em dois pontos de medição que são adjacentes em uma superfície de chapa e que possuem um intervalo de
1 mm,
[0058] uma condição de limite BA é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 0,5°,e
[0059] uma condição de limite BB é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 2,0°,
[0060] um limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB é incluído. (2) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com (1),
[0061] quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L e
[0062] um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L,
[0063] o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RBL podem satisfazer 1,15 ≤ RBL ÷ RAL. (3) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com (1) ou (2),
[0064] quando um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C e
[0065] um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[0066] o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RBC podem satisfazer 1,15 ≤ RBC ÷ RAC. (4) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (3),
[0067] quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L e
[0068] um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C,
[0069] o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RAC podem satisfazer 1,15 ≤ RAC ÷ RAL. (5) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (4),
[0070] quando um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L e
[0071] um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[0072] o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC podem satisfazer 1,50 ≤ RBC ÷ RBL. (6) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (5),
[0073] quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L,
[0074] um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L,
[0075] um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C, e
[0076] um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[0077] o tamanho de grão RAL, o tamanho de grão RAC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC podem satisfazer (RBC × RAL) ÷ (RBL × RAC) < 1,0. (7) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (6),
[0078] quando (α β γ) representa um ângulo de desvio de orientação de cristal medido em um ponto de medição em uma superfície da chapa e θ = [α2 + β2 + γ2]1/2 é definido como um ângulo de desvio em cada ponto de medição,
[0079] σ(θ) que é um desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio θ pode ser 0o a 3,0o. (8) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (7),
[0080] quando uma condição de limite BC é definida como |α2 – α1| ≥ 0,5°,
[0081] um limite que satisfaz a condição de limite de BC e que não satisfaz a condição de limite de BB pode ser incluído.
[0082] (9) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer rum de (1) a (8),
[0083] quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L e
[0084] um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L,
[0085] o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RBL podem satisfazer 1,10 ≤ RBL ÷ RCL. (10) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (9),
[0086] quando um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite B na direção transversal C e
[0087] um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[0088] o tamanho de grão RCC e o tamanho de grão RBC podem satisfazer 1,10 ≤ RBC ÷ RCC.
(11) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (10),
[0089] quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L e
[0090] um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção transversal C,
[0091] o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RCC podem satisfazer 1,15 ≤ RCC ÷ RCL.
(12) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (11),
[0092] quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L, um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L,
[0093] um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção transversal C, e
[0094] um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[0095] o tamanho de grão RCL, o tamanho de grão RCC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC podem satisfazer (RBC × RCL) ÷ (RBL × RCC) < 1,0. (13) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (12),
[0096] σ(|γ|) que é um desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio α pode ser 0o a 3,50º. (14) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (13),
[0097] a chapa de aço elétrico de grão orientado pode incluir, como a composição química, pelo menos um selecionado do grupo consistindo em Nb, V, Mo, Ta e W, e
[0098] uma quantidade do mesmo pode ser 0,0030 a 0,030% em massa no total. (15) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (14),
[0099] um domínio magnético pode ser refinado por pelo menos um de aplicação de uma tensão local muito pequena e formação de uma ranhura local. (16) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (15),
[00100] uma camada intermediária pode ser disposta em contato com a chapa de aço elétrico de grão orientado e
[00101] um revestimento isolante pode ser disposto em contato com a camada intermediária. (17) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (16),
[00102] a camada intermediária pode ser uma película de forsterita com uma espessura média de 1 a 3 μm. (18) Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (17),
[00103] a camada intermediária pode ser uma camada de óxido com uma espessura média de 2 a 500 nm.
EFEITOS DA INVENÇÃO
[00104] De acordo com os aspectos acima da presente invenção, é possível obter a chapa de aço elétrico de grão orientado em que ambas a magnetostrição e a perda de ferro em faixa de campo magnético médio (especialmente no campo magnético onde é excitado de modo a ser aproximadamente 1,7T) são melhoradas.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[00105] A Figura 1 é um esquema ilustrando ângulo de desvio α, ângulo de desvio β e ângulo de desvio γ.
[00106] A Figura 2 é uma ilustração em seção transversal de uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com uma modalidade da presente invenção.
[00107] A Figura 3 é um fluxograma ilustrando um método para produção de uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com uma modalidade da presente invenção.
DESCRIÇÃO DETALHADA DE MODALIDADES PREFERIDAS
[00108] Daqui em diante, é descrita em detalhes uma modalidade preferida da presente invenção. No entanto, a presente invenção não é limitada apenas à configuração que é descrita na presente modalidade, e várias modificações são possíveis sem se afastar do aspecto da presente invenção. Ainda, a faixa de limitação como descrito abaixo inclui um limite inferior e um limite superior da mesma. No entanto, o valor representado por “mais do que” ou “menos do que” não inclui na faixa de limitação. A menos que de outro modo observado, “%” da composição química representa “% em massa”.
[00109] Há um limite para reduzir ambas a perda de ferro e a magnetostrição apenas alinhando a orientação de cristal próximo da orientação {110}<001> ideal (orientação Goss), por exemplo, apenas diminuindo o desvio padrão do ângulo de desvio da orientação de cristal próximo de zero. Os presentes inventores investigaram as razões. Parece que a correlação entre a orientação de cristal e a densidade de fluxo magnético é também teoricamente alta. Portanto, os presentes inventores focaram no desvio da correlação da perda de ferro e a magnetostrição com a densidade de fluxo magnético B8 na direção de laminação.
[00110] Como um resultado da investigação, na faixa de campo magnético excitado de modo a ser aproximadamente 1,7 T onde as características magnéticas são medidas em geral (daqui em diante, pode ser simplesmente referida como “faixa de campo magnético médio”), foi constatado que a correlação entre a densidade de fluxo magnético B8 e a perda de ferro é relativamente alta.
[00111] Como um resultado de investigação da relação entre as características magnéticas e o ângulo de desvio da orientação de cristal da chapa de aço elétrico de grão orientado considerando a faixa de campo magnético acima, foi constatado que a densidade de fluxo magnético B8 é fortemente relacionada com o ângulo de desvio α e o ângulo de desvio β, especificamente, é fortemente relacionada com (α2 + β2)1/2. Em outras palavras, foi constatado que é importante diminuir ambos o ângulo de desvio α e o ângulo de desvio β como a orientação do cristal. A constatação acima dá apoio a técnicas convencionais de modo que o ângulo de desvio α e o ângulo de desvio β são controlados. Em outras palavras, é possível reduzir a perda de ferro na faixa de campo magnético médio em adição a aumentar a densidade de fluxo magnético B8 através do controle da orientação de cristal em consideração do ângulo de desvio α e o ângulo de desvio β.
[00112] No entanto, os presentes inventores constataram que a correlação entre a densidade de fluxo magnético B8 e a magnetostrição pode ser fraca em alguns materiais. Os presentes inventores investigaram a situação acima, e como resultado, constataram que é possível avaliar o comportamento acima usando “a diferença entre o mínimo e o máximo de magnetostrição” que é a quantidade de tensão magnética em 1,7 T (daqui em diante, ela pode ser referida como "λp- p@1,7T"). Além disso, os presentes inventores imaginaram que é possível melhorar mais a magnetostrição em faixa de campo magnético médio ao controlar otimamente o comportamento acima.
[00113] Os presentes inventores fizeram uma investigação aprofundada quanto a fatores geométricos para preferivelmente controlar λp-p@1,7T com base nos resultados de medição das distribuições dos ângulos de desvio α, β e γ na chapa de aço elétrico de grão orientado. Como resultado, foi constatado que é importante controlar a orientação do cristal tal como “desorientação tridimensional” (o ângulo ϕ : ϕ = [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2) que é o valor calculado usando os ângulos de desvio α, β e γ na chapa de aço elétrico de grão orientado.
[00114] Os presentes inventores atentaram que o grão secundário recristalizado não está se crescendo com manutenção da orientação do cristal, mas está se crescendo com mudança da orientação do cristal. Como resultado, os presentes inventores contataram que, a fim de melhorar a magnetostrição e a perda de ferro em faixa de campo magnético médio, é vantajoso induzir suficientemente mudanças em orientação (sublimites onde o ângulo ϕ é pequeno) que sejam locais e de baixo ângulo e que não sejam convencionalmente reconhecidas como limites durante o crescimento de grão secundário recristalizado, e dividir um grão secundário recristalizado em domínios pequenos onde cada orientação de cristal é ligeiramente diferente.
[00115] Ainda, os presentes inventores contataram que, a fim de controlar as mudanças em orientação acima, é importante considerar um fator para induzir facilmente as mudanças em orientação em si e um fator para induzir periodicamente as mudanças de orientação dentro de um grão. A fim de induzir facilmente as mudanças de orientação em si, foi constatado que iniciar a recristalização secundária a partir de temperatura menor é eficaz, por exemplo, controlando o tamanho de grão do grão primário recristalizado ou utilizando elementos tal como Nb. Além disso, foi constatado que as mudanças em orientação podem ser induzidas periodicamente para temperatura maior dentro de um grão durante recristalização secundária utilizando AlN e similar que são o inibidor convencional em temperatura apropriada e em atmosfera apropriada. Primeira modalidade
[00116] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a primeira modalidade da presente invenção, o grão secundário recristalizado é dividido em vários domínios pelos sublimites onde o ângulo ϕ é pequeno. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o limite local e de ângulo baixo (sublimite onde o ângulo ϕ é pequeno) que divide o interior de grão recristalização secundário, em adição ao limite de ângulo comparativamente alto que corresponde ao limite de grão de grão secundário recristalizado.
[00117] Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui, como uma composição química, em % em massa.
[00118] 2,0 a 7,0% de Si,
[00119] 0 a 0,030% de Nb,
[00120] 0 a 0,030% de V,
[00121] 0 a 0,030% de Mo,
[00122] 0 a 0,030% de Ta,
[00123] 0 a 0,030% de W,
[00124] 0 a 0,0050% de C,
[00125] 0 a 1,0% de Mn,
[00126] 0 a 0,0150% de S,
[00127] 0 a 0,0150% de Se,
[00128] 0 a 0,0650% de Al,
[00129] 0 a 0,0050% de N,
[00130] 0 a 0,40% de Cu,
[00131] 0 a 0,010% de Bi,
[00132] 0 a 0,080% de B,
[00133] 0 a 0,50% de P,
[00134] 0 a 0,0150% de Ti,
[00135] 0 a 0,10% de Sn,
[00136] 0 a 0,10% de Sb,
[00137] 0 a 0,30% de Cr,
[00138] 0 a 1,0% de Ni, e
[00139] um equilíbrio consistindo em Fe e impurezas, e
[00140] inclui uma textura alinhada com orientação Goss.
[00141] Quando α é definido como um ângulo de desvio de uma orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção normal Z,
[00142] β é definido como um ângulo de desvio da orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção transversal C (direção de largura de chapa),
[00143] γ é definido como um ângulo de desvio da orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção de laminação L,
[00144] (α1 β1 γ1) e (α2 β2 γ2) representam ângulos de desvio de orientações de cristal medidos em dois pontos de medição que são adjacentes em uma superfície de chapa e que possuem um intervalo de 1 mm,
[00145] uma condição de limite BA é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 0,5°, e
[00146] uma condição de limite BB é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 2,0°,
[00147] a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui um limite (um limite dividindo um interior de grão secundário recristalizado) que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, em adição a um limite (um limite correspondendo ao limite de grão de grão secundário recristalizado) que satisfaz a condição de limite BB.
[00148] O limite que satisfaz a condição de limite BB corresponde substancialmente ao limite de grão de grão secundário recristalizado que é observado quando a chapa de aço elétrico de grão orientado convencional é macro-hachurada. Em adição ao limite que satisfaz a condição de limite BB, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui, em uma frequência relativamente alta, o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB. O limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB corresponde ao limite local e ângulo baixo que divide o interior de grão secundário recristalizado. Especificamente, na presente modalidade, o grão secundário recristalizado passa para o estado de ser finalmente dividido nos domínios pequenos onde cada orientação de cristal é ligeiramente diferente.
[00149] A chapa de aço elétrico de grão orientado convencional pode incluir o limite de grão secundário recristalizado que satisfaz a condição de limite BB. Além disso, a chapa de aço elétrico de grão orientado convencional pode incluir a mudança gradual da orientação de cristal no grão secundário recristalizado. No entanto, na chapa de aço elétrico de grão orientado convencional, uma vez que a orientação de cristal tende a mudar continuamente no grão secundário recristalizado, a mudança da orientação de cristal na chapa de aço elétrico de grão orientado convencional dificilmente satisfaz a condição de limite BA.
[00150] Por exemplo, na chapa de aço elétrico de grão orientado convencional, pode ser possível detectar a mudança de faixa longa da orientação de cristal no grão secundário recristalizado, mas é difícil detectar a mudança de faixa curta da orientação do cristal no grão recristalização secundário (é difícil satisfazer a condição de limite BA), porque a mudança local é leve. Por outro lado, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, a orientação de cristal muda localmente em faixa curta e, portanto, a sua mudança pode ser detectada como o limite. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui, em uma frequência relativamente alta, a mudança onde o valor de [(α 2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 é 0,5°, entre os dois pontos de medição que são adjacentes no grão secundário recristalizado e que possuem um intervalo de 1 mm.
[00151] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB (o limite que divide o interior do grão secundário recristalizado) é propositadamente elaborado controlando otimamente as condições de produção como descrito mais tarde. Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, o grão recristalizado secundário passa para o estado de modo que o grão é dividido nos domínios pequenos onde cada um dos sublimites onde o ângulo ϕ é pequeno, e então, ambas a magnetostrição e a perda de ferro na faixa de campo magnético médio são melhoradas.
[00152] Daqui em diante, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é descrita em detalhes.
1. Orientação do cristal
[00153] A notação de orientação de cristal na presente modalidade é descrita.
[00154] Na presente modalidade, a orientação {110}<001> é distinguida em duas orientações em que são “orientação real {110}<001>” e “orientação ideal {110}<001>”. A razão acima é que, na presente modalidade, é necessário distinguir entre a orientação {110}<001> representando a orientação de cristal da chapa de aço prática e a orientação {110}<001> representando a orientação de cristal acadêmica.
[00155] Em geral, na medição da orientação de cristal da chapa de aço prática após recristalização, a orientação de cristal é determinada sem distinguir estritamente a desorientação de aproximadamente ± 2,5º. Na chapa de aço elétrico de grão orientado convencional, a “orientação {110}<001>” é considerada como a faixa de orientação dentro de aproximadamente ± 2,5º centrada na orientação {110}<001> geometricamente ideal. Por outro lado, na presente modalidade, é necessário distinguir precisamente a desorientação de ± 2,5º ou menos.
[00156] Portanto, na presente modalidade, embora a orientação “{110}<001> simples (orientação Goss)” seja utilizada como convencional para expressão da orientação real da chapa de aço elétrico de grão orientado, a “orientação {110}<001> ideal (oriental Goss ideal)” é utilizada para expressao da orientação {110}<001> geometricamente ideal, a fim de evitar a confusão com a orientação {110]<001> usada em publicação convencional.
[00157] Por exemplo, na presente modalidade, a explicação de modo que “a orientação {110}<001> da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade seja desviada em 2º da orientação {110}<001> ideal” pode ser incluída.
[00158] Ainda, na presente modalidade, os cinco ângulos α, β, γ, θ e
Φ que seguem são usados, o que se refere à orientação de cristal identificada na chapa de aço elétrico de grão orientado.
[00159] Ângulo de desvio α: um ângulo de desvio da orientação {110}<001> ideal em torno da direção normal Z, que é identificada na chapa de aço elétrico de grão orientado.
[00160] Ângulo de desvio β: um ângulo de desvio da orientação {110}<001> ideal em torno da direção transversal C, que é identificada na chapa de aço elétrico de grão orientado.
[00161] Ângulo de desvio γ: um ângulo de desvio da orientação {110}<001> ideal em torno da direção transversal L, que é identificada na chapa de aço elétrico de grão orientado.
[00162] Um esquema ilustrando o ângulo de desvio α, o ângulo de desvio β e o ângulo de desvio γ é mostrado na Figura 1.
[00163] Ângulo de desvio θ: um ângulo de desvio da orientação {110}<001> ideal obtida através de θ = [α2 + β2 + γ2]1/2 usando os ângulos de desvio α, β e γ.
[00164] Ângulo Φ: um ângulo obtido através de [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 quando (α1 β1 γ1) e (α2 β2 γ2) representam os ângulos de desvio das orientações de cristal medidos em dois pontos de medição que são adjacentes na superfície laminada da chapa de aço elétrico de grão orientado e que possuem o intervalo de 1 mm.
[00165] O ângulo Φ pode ser referido como “desorientação tridimensional”.
2. Limite de grão de chapa de aço elétrico de grão orientado
[00166] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, em particular, uma mudança de orientação local é utilizada a fim de controlar a desorientação tridimensional (ângulo ϕ). No presente documento, a mudança de orientação local acima corresponde à mudança de orientação que ocorre durante o crescimento de grão secundário recristalizado e que não é convencionalmente reconhecida como o limite porque sua quantidade de mudança é leve. Daqui em diante, a mudança de orientação acima que ocorre de modo a dividir um grão secundário recristalizado nos domínios pequenos onde cada orientação de cristal é ligeiramente diferente pode ser referida como “troca”.
[00167] Além disso, o limite que divide um grão secundário recristalizado (o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB) pode ser referido como “sublimite”, e o grão segmentado pelo limite incluindo o sublimite pode ser referido como “subgrão”.
[00168] Além disso, daqui em diante, a perda de ferro (W17/50) e a magnetostrição (λp-p@1,7T) em campo magnético médio que são as características relacionadas à presente modalidade podem ser referidas simplesmente como “perda de ferro” e “magnetostrição”, respectivamente.
[00169] Parece que a troca acima possui a mudança de orientação de aproximadamente 1º (menor do que 2º) e ocorre durante crescimento do grão secundário recristalizado. Embora os detalhes sejam explicados abaixo em conexão com o método de produção, é importante crescer o grão secundário recristalizado sob condições de modo que a troca ocorra facilmente. Por exemplo, é importante iniciar a recristalização secundária a partir de uma temperatura relativamente baixa através do controle do tamanho de grão do grão primário recristalizado e manter a recristalização secundária até temperatura mais alta controlando o tipo e quantidade do inibidor.
[00170] A razão pela qual o controle do ângulo ϕ influencia a característica magnética não é totalmente clara, mas é presumida como segue.
[00171] Em geral, a magnetização ocorre devido ao movimento de 180º da parede do domínio e a rotação de magnetização a partir da direção de magnetização fácil. Parece que o movimento da parede de domínio e a rotação de magnetização são influenciados pela continuidade do domínio magnético com o grão adjacente ou pela continuidade da direção magnetizada, e que a desorientação com o grão adjacente influencia a dificuldade da magnetização. Na presente modalidade, uma vez que a troca é controlada, parece que a troca (mudança de orientação local) ocorre em uma frequência relativamente alta dentro de um grão secundário recristalizado, faz com que a desorientação relativa com o grão adjacente diminua e então faz com que a continuidade da orientação do cristal aumente na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo.
[00172] Na presente modalidade, com relação à mudança em orientação incluindo a troca, dois tipos de condições de limite são definidos. Na presente modalidade, é importante definir o “limite” usando essas condições de limite.
[00173] Na chapa de aço elétrico de grão orientado que é praticamente produzida, o ângulo de desvio entre a direção de laminação e a direção <001> é controlado para ser aproximadamente 5º ou menos. Também, o controle acima é conduzido na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade. Portanto, para a definição do “limite” da chapa de aço elétrico de grão orientado, não é possível usar a definição geral do limite de grão (limite de inclinação de ângulo alto) que é “um limite onde a desorientação com a região adjacente é 15º ou mais”. Por exemplo, na chapa de aço elétrico de grão orientado convencional, o limite de grão é descrito pela macro-hachura da superfície do aço, e a desorientação entre ambos os lados do limite de grão é aproximadamente 2 a 3º em geral.
[00174] Na presente modalidade, como descrito mais tarde, é necessário definir com precisão o limite entre os cristais. Portanto, para identificação do limite, o método que é baseado na avaliação visual tal como a macro-hachura não é adotado.
[00175] Na presente modalidade, para identificação do limite, uma linha de medição incluindo pelo menos 500 pontos de medição com intervalos de 1 mm na superfície laminada é disposta, e as orientações de cristal são medidas. Por exemplo, a orientação de cristal pode ser medida através do método de difração de raio-X (método Laue). O método Laue é o método que feixe de raios-X é irradiado na chapa de aço e que os pontos de difração que são transmitidos ou refletidos são analisados. Ao analisar os pontos de difração, é possível identificar a orientação do cristal no ponto irradiado com o feixe de raios-X. Além disso, ao mudar o ponto irradiado e ao analisar os pontos de difração em vários pontos, é possível obter a distribuição da orientação de cristal com base em cada ponto irradiado. O método Laue é o método preferido para identificação da orientação de cristal da estrutura metalográfica em que os grãos são grossos.
[00176] Os pontos de medição para a orientação de cristal podem ser pelo menos 500 pontos. É preferível que o número de pontos de medição aumente apropriadamente dependendo do tamanho de grão do grão secundário recristalizado. Por exemplo, quando o número de grãos recristalizados secundários incluído na linha de medição é menos do que 10 grãos em um caso onde o número de pontos de medição para identificação da orientação de cristal é de 500 pontos, é preferível estender a linha de medição acima aumentando os pontos de medição com intervalos de 1 mm de modo a incluir 10 grãos ou mais dos grãos cristalizados secundários na linha de medição.
[00177] As orientações de cristal são identificadas em cada ponto de medição com 1 mm de intervalo na superfície laminada, e então, o ângulo de desvio α, o ângulo de desvio β e o ângulo de desvio γ são identificados em cada ponto de medição. Com base nos ângulos de desvio identificados em cada ponto de medição, é julgado se ou não o limite é incluído entre dois pontos de medição adjacentes. Especificamente, é julgado se ou não os dois pontos de medição adjacentes satisfazem a condição de limite BA e/ou a condição de limite BB.
[00178] Especificamente, quando (α1 β1 γ1) e (α2 β2 γ2) representam os ângulos de desvio das orientações de cristal medidos em dois pontos de medição adjacentes, a condição de limite BA é definida como as [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 0,5°, e a condição de limite BB é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 2,0°. Ainda, é julgado se ou não o limite satisfazendo a condição de limite BA e/ou a condição de limite BB está incluído entre dois pontos de medição adjacentes.
[00179] O limite que satisfaz a condição de limite BB resulta na desorientação tridimensional (o ângulo Φ) de 2,0o ou mais entre dois pontos através do limite, e pode ser dito que o limite corresponde ao limite de grão convencional do grão secundário recristalizado que é descrito pela macro-hachura.
[00180] Em adição ao limite que satisfaz a condição de limite BB, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui, em uma frequência relativamente alta, o limite se relacionando intimamente à “troca”, especificamente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB. O limite definido acima corresponde ao limite que divide um grão secundário recristalizado nos domínios pequenos onde cada ângulo de desvio γ é ligeiramente diferente.
[00181] Os dois tipos acima dos limites podem ser determinados usando dados de medição diferentes. No entanto, em consideração da complicação de medição e da discrepância do estado atual causada pelos dados diferentes, é preferível determinar os dois tipos acima dos limites usando os ângulos de desvio das orientações de cristal obtidos a partir da mesma linha de medição (pelo menos 500 pontos de medição com intervalos de 1 mm na superfície laminada).
[00182] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui, em uma frequência relativamente alta, o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, em adição à existência de limites que satisfazem a condição de limite BB. Desta maneira, o grão secundário recristalizado passa para um estado de modo que o grão é dividido nos domínios pequenos onde cada orientação do cristal é ligeiramente diferente e, portanto, a magnetostrição e a perda de ferro em faixa de campo magnético médio são melhoradas.
[00183] Além disso, na presente modalidade, a chapa de aço possui que incluir apenas “o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB”. No entanto, na prática, a fim de reduzir a magnetostrição e a perda de ferro, é preferível incluir, em uma frequência relativamente alta, o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB.
[00184] Especificamente, quando as orientações de cristal são medidas em pelo menos 500 pontos de medição com intervalos de 1 mm na superfície laminada, quando os ângulos de desvio são identificados em cada ponto de medição e quando condições de limite são aplicadas a dois pontos de medição adjacentes, o “limite que satisfaz a condição de limite BA” pode ser incluído em uma razão de 1,15 vez ou mais comparado com o “limite que satisfaz a condição de limite BB”. Especificamente, quando as condições de limite são aplicadas como explicado acima, o valor de divisão do número do “limite que satisfaz a condição de limite BA” pelo número do “limite que satisfaz a condição de limite BB” pode ser 1,15 ou mais. Na presente modalidade, quando o valor acima é 1,15 ou mais, a chapa de aço elétrico de grão orientado é julgada incluir “o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB”.
[00185] O limite superior do valor de divisão do número do “limite que satisfaz a condição de limite BA” pelo número do “limite que satisfaz a condição de limite BB” não é particularmente limitado. Por exemplo, o valor pode ser 80 ou menos, pode ser 40 ou menos ou pode ser 30 ou menos. Segunda modalidade
[00186] Em seguida, uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a segunda modalidade da presente invenção é descrita abaixo. Ainda, na explicação de cada modalidade que segue, as diferenças da primeira modalidade são principalmente descritas, e as explicações em duplicata de outros aspectos que são iguais àqueles na primeira modalidade são omitidas.
[00187] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a segunda modalidade da presente invenção, um tamanho de grão do subgrão γ na direção de laminação é menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de laminação. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o subgrão e o grão secundário recristalizado, e os tamanhos de grão dos mesmos são controlados na direção de laminação.
[00188] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L e quando o tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite na direção de laminação L,
[00189] o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RBL satisfazem 1,15 ≤ RBL : RAL. Além disso, é preferível que RBL : RAL ≤ 80.
[00190] O aspecto acima representa o estado da existência da “troca” na direção de laminação. Em outras palavras, o aspecto acima representa a situação de modo que, no grão secundário recristalizado tendo o limite de grão satisfazendo que o ângulo ϕ seja 2º ou mais, o grão tendo pelo menos um limite satisfazendo que o ângulo ϕ seja 0,5° ou mais e que o ângulo ϕ seja menos de 2º é incluído em uma frequência apropriada ao longo da direção de laminação. Na presente modalidade, a situação de troca acima é avaliada e julgada usando o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RBL na direção de laminação.
[00191] Quando o tamanho de grão RBL é pequeno, ou quando o tamanho de grão RAL é grande porque o tamanho de grão RBL é grande, mas a troca é insuficiente, o valor de RBL/RAL se torna menos de 1,15. Quando o valor de RBL/RAL se torna menos do que 1,15, a troca pode ser insuficiente, e a magnetostrição pode não ser suficientemente melhorada. O valor de RBL/RAL é preferivelmente 1,20 ou mais, é mais preferivelmente 1,30 ou mais, é mais preferivelmente 1,50 ou mais, é ainda mais preferivelmente 2,0 ou mais, é mais preferivelmente 3,0 ou mais e é ainda mais preferivelmente 5,0 ou mais.
[00192] O limite superior do valor de RBL/RAL não é particularmente limitado. Quando a troca ocorre suficientemente e o valor de R BL/RAL se torna grande, a continuidade da orientação do cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível para a melhoria da magnetostrição. Por outro lado, a troca causa defeitos de látice residual no grão. Quando a troca ocorre excessivamente, é preocupante que o efeito de melhoria na perda de ferro possa diminuir. Portanto, o limite superior do valor de RBL/RAL pode ser praticamente 80. Quando a perda de ferro é necessária ser considerada em particular, o limite superior do valor de RBL/RAL é preferivelmente 40, e é mais preferivelmente 30.
[00193] No presente documento, quando a troca não ocorre de modo algum, o limite que divide um grão secundário recristalizado (o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite
BB) não existe. No caso, o tamanho de grão RAL é o mesmo que o tamanho de grão RBL e, dessa maneira, o valor de RBL/RAL se torna 1,0.
[00194] No presente documento, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, uma desorientação entre dois pontos de medição que são adjacentes na superfície da chapa e que possuem o intervalo de 1 mm é classificada em caso A a caso C mostrados na Tabela 1. O RBL acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso A mostrado na Tabela 1, e o RAL acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso A e/ou o caso B mostrado na Tabela 1. Por exemplo, os ângulos de desvio das orientações de cristal são medidos na linha de medição incluindo pelo menos 500 pontos de medição ao longo da direção de laminação, e o RBL é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso A na linha de medição. Da mesma maneira, o RAL é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso A e/ou o caso B na linha de medição. Tabela 1
CASO A CASO B CASO C CONDIÇÃO 0,5º OU MAIS 0,5º OU MENOS DE 0,5º
DE LIMITE MAIS
BA CONDIÇÃO 2,0º OU MAIS MENOS DE MENOS DE 2,0º DE 2,0º
LIMITE BB TIPO DE “LIMITE DE GRÃO “SUBLIMITE” NÃO LIMITE LIMITE GERAL DE GRÃO ESPECIFICAMENTE, SECUNDÁRIO NÃO “LIMITE DE GRÃO RECRISTALIZADO QUE GERAL DE GRÃO É SECUNDÁRIO CONVENCIONALMENTE RECRISTALIZADO QUE OBSERVADO” É CONVENCIONALMENTE OBSERVADO” E NÃO “SUBLIMITE”
[00195] A razão pela qual o controle do valor de RBL/RAL influencia a magnetostrição e a perda de ferro não é totalmente clara, mas é presumida como segue. Parece que a troca (mudança de orientação local) ocorre dentro de um grão secundário recristalizado e faz com que a desorientação relativa com o grão adjacente diminua (faz com que a mudança de orientação seja gradual próximo do limite de grão), e então faz com que a continuidade da orientação do cristal aumente na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo. Terceira modalidade
[00196] Em seguida, uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a terceira modalidade da presente invenção é descrita abaixo. Na explicação que segue, as diferenças das modalidades acima são descritas na maior parte, e descrições em duplicata são omitidas.
[00197] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a terceira modalidade da presente invenção, um tamanho de grão do subgrão na direção transversal é menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção transversal. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o subgrão e o grão secundário recristalizado, e os seus tamanhos de grão são controlados na direção transversal.
[00198] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[00199] o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RBC satisfazem
[00200] 1,15 ≤ RBC ÷ RAC. Além disso, é preferível que RBC ÷ RAC ≤
80.
[00201] O aspecto acima representa o estado da existência da
“troca” na direção transversal. Em outras palavras, o aspecto acima representa a situação de modo que, no grão secundário recristalizado tendo o limite de grão satisfazendo que o ângulo ϕ seja 2° ou mais, o grão tendo pelo menos um limite satisfazendo ângulo ϕ seja 0,5° ou mais e que o ângulo ϕ seja menos do que 2° está incluído em uma frequência apropriada ao longo da direção transversal. Na presente modalidade, a situação de troca acima é avaliada e julgada usando o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RBC na direção transversal.
[00202] Quando o tamanho de grão RBC é pequeno, ou quando o tamanho de grão RAC é grande porque o tamanho de grão RBC é grande, mas a troca é insuficiente, o valor de RBC/RAC se torna menos de 1,15. Quando o valor de RBC/RAC se torna menos de 1,15, a troca pode ser insuficiente, e a magnetostrição pode não ser suficientemente melhorada. O valor de RBC/RAC é preferivelmente 1,20 ou mais, é mais preferivelmente 1,30 ou mais, é mais preferivelmente 1,50 ou mais, é mais preferivelmente 2,0 ou mais, é mais preferivelmente 3,0 ou mais e é mais preferivelmente 5,0 ou mais.
[00203] O limite superior do valor de RBC/RAC não é particularmente limitado. Quando a troca ocorre suficientemente e o valor de RBC/RAC se torna grande, a continuidade da orientação de cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível para a melhoria da magnetostrição. Por outro lado, a troca causa defeitos de látice residual no grão. Quando a troca ocorre em excesso, há preocupação que o efeito de melhoramento sobre a perda de ferro possa diminuir. Portanto, o limite superior do valor de RBC/RAC pode ser praticamente 80. Quando a perda de ferro é necessária ser considerada em particular, o limite superior do valor de RB C/RAC é preferivelmente 40 e é mais preferivelmente 30.
[00204] No presente documento, quando a troca não ocorre de modo algum, o limite que divide um grão secundário recristalizado (o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB) não existe. No caso, o tamanho de grão RAC é o mesmo que o tamanho de grão RBC, e dessa maneira, o valor de RBC/RAC se torna 1,0.
[00205] O RBC acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso A mostrado na Tabela 1, e o RAC acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso A e/ou o caso B mostrado na Tabela 1. Por exemplo, os ângulos de desvio das orientações de cristal são medidos na linha de medição incluindo pelo menos 500 pontos de medição ao longo da direção transversal, e o RBC é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso A na linha de medição. Da mesma maneira, o RAC é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso A e/ou o caso B na linha de medição.
[00206] A razão pela qual o controle do valor de RBC/RAC influencia a magnetostrição e a perda de ferro não é totalmente clara, mas é presumida como segue. Parece que a troca (troca de orientação local) ocorre dentro de um grão secundário recristalizado e faz com que a desorientação relativa com o grão adjacente diminua (faz com que a mudança de orientação seja gradual próximo do limite de grão), e então faz a continuidade da orientação de cristal aumentar na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo. Quarta modalidade
[00207] Em seguida, uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a quarta modalidade da presente invenção é descrita abaixo. Na explicação que segue, as diferenças das modalidades acima são descritas na maior parte, e as descrições em duplicata são omitidas.
[00208] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a quarta modalidade da presente invenção, o tamanho de grão do subgrão na direção de laminação é menor do que o tamanho de grão do subgrão na direção transversal. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o subgrão, e o tamanho de grão do mesmo é controlado na direção de laminação e na direção transversal.
[00209] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L e um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C, o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RAC satisfazem 1,15 ≤ RAC ÷ RAL. Além disso, é preferível que RAC ÷ RAL ≤ 10.
[00210] Daqui em diante, o formato do grão pode ser referido como “anisotropia (no plano)” ou “oblato (formato)”. O formato do grão acima corresponde ao formato quando observado a partir da superfície (superfície laminada) da chapa de aço. Especificamente, o formato do grão acima não considera o tamanho na direção de espessura (o formato observado na seção transversal de espessura). A propósito, na direção de espessura da chapa, quase todos os grãos na chapa de aço elétrico de grão orientado possuem o mesmo tamanho que a espessura da chapa de aço. Em outras palavras, na chapa de aço elétrico de grão orientado, um grão geralmente ocupa a espessura da chapa de aço exceto por uma região peculiar tal como a vizinhança do limite de grão.
[00211] O valor de RAC/RAL mencionado acima representa o estado de existência da “troca” na direção de laminação e na direção transversal. Em outras palavras, o aspecto acima representa a situação de modo que a frequência de mudança de orientação local que corresponde à troca varia dependendo da direção no plano da chapa de aço. Na presente modalidade, a situação de troca acima é avaliada e julgada usando o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RAL em duas direções ortogonais uma à outra no plano da chapa de aço.
[00212] O estado de modo que o valor RAC/RAL é mais do que 1 indica que o subgrão regulado pela troca possui em média o formato oblato que é alongado para a direção transversal e que é comprimido para a direção de laminação. Especificamente, é indicado que o formato do grão regulado pelo sublimite é anisotrópico.
[00213] A razão pela qual as características magnéticas são melhoradas através do controle do formato do subgrão para ser anisotrópico em plano não é totalmente clara, mas é presumida como segue. Como descrito acima, quando o movimento da parede de domínio de 180º ocorre ou a rotação de magnetização ocorre na magnetização, a “continuidade” com o grão adjacente é importante. Por exemplo, em um caso onde um grão secundário recristalizado é dividido nos domínios pequenos pela troca e onde o número dos domínios é o mesmo (a área dos domínios é a mesma), a razão de abundância do limite (o sublimite) resultante da troca se torna alta quando o formato dos domínios pequenos é anisotrópico ao invés de isotrópico. Especificamente, parece que, ao controlar o valor de RA C/RAL, a frequência de ocorrência da troca que é a mudança de orientação local aumenta e, portanto, a continuidade da orientação do cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo.
[00214] Parece que a anisotropia quando a troca ocorre é causada pela anisotropia que segue incluída na chapa de aço antes da recristalização secundária: por exemplo, a anisotropia de formato de grãos primários recristalizados; a anisotropia de distribuição (distribuição do tipo colônia) de orientação de cristal de grãos primários recristalizados devido à anisotropia de formato de grãos laminados a quente; a disposição de precipitados alongados por laminação a quente e precipitados fraturados e alinhados na direção de laminação; a distribuição de precipitados variou pela flutuação de história térmica em direção de largura e em direção longitudinal de bobina; ou a anisotropia de distribuição de tamanho de grão. Os detalhes de mecanismo de ocorrência não são claros. No entanto, quando a chapa de aço durante a recristalização secundária está sob a condição com o gradiente térmico, o crescimento do grão (aniquilação de deslocamento e formação de limite) é diretamente anisotrópico. Especificamente, o gradiente térmico na recristalização secundária é condição muito eficaz para controle da anisotropia que é o aspecto da presente modalidade. Os detalhes são explicados abaixo em conexão com o método de produção.
[00215] Com relação ao processo para controle da anisotropia pelo gradiente térmico durante a recristalização secundária como descrito acima, é preferível que a direção para alongar o subgrão na presente modalidade seja a direção transversal quando considerando o método de produção típico no momento. No caso, o tamanho de grão RAL na direção de laminação é menor do que o tamanho de grão RAC na direção transversal. A relação entre a direção de laminação e a direção transversal é explicada abaixo em conexão com o método de produção. No presente documento, a direção para alongar o subgrão é determinada não pelo gradiente térmico, mas pela frequência de ocorrência do sublimite.
[00216] Quando o tamanho de grão RAC é pequeno, ou quando o tamanho de grão RAL é grande, mas o tamanho de grão RAC é grande, o valor de RAC/RAL se torna menos de 1,15. Quando o valor de RAC/RAL se torna menos de 1,15, a troca pode ser insuficiente, e a magnetostrição pode ser não suficientemente melhorada. O valor de RAC/RAL é preferivelmente 1,80 ou mais, e é mais preferivelmente 2,10 ou mais.
[00217] O limite superior do valor de RAC/RAL não é particularmente limitado. Quando a frequência de ocorrência da troca e a direção de alongamento são limitadas à direção específica e o valor de RAC/RAL se torna grande, a continuidade da orientação de cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível para a melhoria de magnetostrição. Por outro lado, a troca causa defeitos de látice residual no grão. Quando a troca ocorre excessivamente, é uma preocupação que o efeito de melhoramento sobre a perda de ferro possa diminuir. Portanto, o limite superior do valor de RAC/RAL pode ser praticamente 10. Quando a perda de ferro é necessária ser considerada em particular, o limite superior do valor de RAC/RAL é preferivelmente 6, e é mais preferivelmente 4.
[00218] Em adição ao controle do valor de RAC/RAL, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é preferível que o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RBL satisfaçam 1,20 ≤ RBL ÷ RAL.
[00219] O aspecto acima esclarece que a “troca” ocorreu. Por exemplo, o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RAL são os tamanhos de grão baseados em limites onde o ângulo ϕ é 0,5° ou mais, entre dois pontos de medição adjacentes. Mesmo quando a “troca” não ocorre de modo algum e os ângulos ϕ de todos os limites são 2,0o ou mais, o valor acima de RAC/RAL pode ser satisfeito. Mesmo quando o valor de RAC/RAL é satisfeito, quando os ângulos ϕ de todos os limites são 2,0o ou mais, o grão secundário recristalizado que é geralmente reconhecido se torna apenas simplesmente o formato oblato e, portanto, os efeitos acima da presente modalidade não são obtidos favoravelmente. A modalidade é baseada na inclusão do limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB (o limite que divide o interior do grão secundário recristalizado). Portanto, embora seja improvável que os ângulos ϕ de todos os limites seja 2,0o ou mais, é preferível satisfazer o valor de RAC/RAL, em adição a satisfazer o valor de RAC/RAL.
[00220] Em adição a controlar o valor de RBL/RAL na direção de laminação, na presente modalidade, o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RBC podem satisfazer 1,20 ≤ RBC ÷ RAC na direção transversal. Pelo aspecto, a continuidade da orientação do cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível.
[00221] Além disso, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é preferível controlar o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de laminação e na direção transversal.
[00222] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[00223] é preferível que o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC satisfaçam 1,50 ≤ RBC ÷ RBL. Além disso, é preferível que RBC ÷ RBL ≤ 20.
[00224] O aspecto acima não está relacionado à “troca” acima e representa a situação de modo que o grão recristalizado secundária é alongado na direção transversal. Portanto, o aspecto acima em si não é particular. No entanto, na presente modalidade, em adição a controlar o valor de RAC/RAL, é preferível que o valor de RBC/RBL satisfaça a faixa de limitação acima.
[00225] Na presente modalidade, quando o valor de RAC/RAL do subgrão é controlado em relação à troca acima, o formato do grão secundário recristalizado tende a ser mais anisotrópico no plano. Em outras palavras, em um caso onde a troca com relação ao ângulo ϕ é feita induzir como na presente modalidade, através do controle do formato do grão secundário recristalizado para ser anisotrópico no plano, o formato do subgrão tende a ser anisotrópico no plano.
[00226] O valor de RBC/RBL é preferivelmente 1,80 ou mais, é mais preferivelmente 2,00 ou mais e é ainda mais preferivelmente 2,50 ou mais. O limite superior do valor de RB C/RBL não é particularmente limitado.
[00227] Como um método prático para controle do valor de RBC/RBL, por exemplo, é possível para exemplificar um processo em que o grão secundário recristalizado é crescido sob condições de modo que o aquecimento é conduzido preferivelmente a partir de uma borda de largura de bobina durante recozimento final e, portanto, o gradiente térmico é aplicado na direção de largura da bobina (direção axial de bobina). Sob as condições acima, é possível controlar o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de largura de bobina (por exemplo, na direção transversal) para ser o mesmo que a largura da bobina, enquanto mantendo o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção circunferencial da bobina (por exemplo, na direção de laminação) em aproximadamente 50 mm. Por exemplo, é possível ocupar a largura total da bobina tendo largura de 1000 mm por um grão. No caso, o limite superior do valor de RBC/RBL pode ser 20.
[00228] Quando a recristalização secundária é feita progredir através de um processo de recozimento contínuo de modo a aplicar o gradiente térmico não na direção transversal, mas na direção de laminação, é possível controlar o tamanho de grão máximo do grão secundário recristalizado para ser maior sem ser limitado pela largura da bobina. Mesmo no caso, uma vez que o grão é aproximadamente dividido pelo sublimite resultante da troca na presente modalidade, é possível obter os efeitos acima da presente modalidade.
[00229] Ainda, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é preferível que a frequência de ocorrência da troca com relação ao ângulo ϕ seja controlada na direção de laminação e na direção transversal.
[00230] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base nas condição de limite BA na direção de laminação L, quando um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L, quando um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal B, e quando um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[00231] é preferível que o tamanho de grão RAL, o tamanho de grão RAC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC satisfaçam (RBC × RAL) ÷ (RBL × RAC) < 1,0. O limite inferior do mesmo não é particularmente limitado. Quando considerando a presente tecnologia, o tamanho de grão RAL, o tamanho de grão RAC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBL podem satisfazer 0,2 < (RBC × RAL) ÷ (RBL × RAC).
[00232] O aspecto acima representa a anisotropia no plano com relação à frequência de ocorrência da “troca” acima. Especificamente, a (RBC x RAL)/(RBL x RAC) é a razão de “RBC/RAC: a frequência de ocorrência da troca que divide o grão secundário recristalizado na direção transversal” para “RBL/RAL: a frequência de ocorrência da troca que divide o grão secundário recristalizado na direção de laminação”. O estado de modo que o valor acima é menos do que 1 indica que um grão secundário recristalizado é dividido em muitos domínios na direção de laminação pela troca (o sublimite).
[00233] Considerado de uma maneira diferente, a (RBC x RAL)/(RBL x RAC) acima é a razão de “RBC/RBL: o achatamento do grão secundário recristalizado” para “RAC/RAL: o achatamento do subgrão”. O estado de modo que o valor acima é menos do que 1 indica que o subgrão dividindo um grão secundário recristalizado se torna a forma oblata comparado com o grão secundário recristalizado.
[00234] Especificamente, o sublimite tende a dividir o grão secundário recristalizado não na direção transversal, mas na direção de laminação. Em outras palavras, o sublimite tende a alongar na direção onde o grão secundário recristalizado alonga. A partir da tendência do sublimite, é considerado que a troca faz com que a área ocupada pelo cristal com orientação específica aumente, quando o grão secundário recristalizado aumenta.
[00235] O valor de (RBC x RAL)/(RBL x RAC) é preferivelmente 0,9 ou menos, é mais preferivelmente 0,8 ou menos e é ainda mais preferivelmente 0,5 ou menos. Como descrito acima, o limite inferior de (RBC x RAL)/(RBL x RAC) não é particularmente limitado, mas o valor pode ser mais de 0,2 quando considerando a viabilidade industrial.
[00236] O RBL e o RBC acima são determinados com base no limite satisfazendo o caso A mostrado na Tabela 1, e o RAL e RAC acima são determinados com base no limite satisfazendo o caso A e/ou o caso B mostrados na Tabela 1. Por exemplo, os ângulos de desvio das orientações de cristal são medidos na linha de medição incluindo pelo menos 500 pontos de medição ao longo da direção transversal, e o RAC é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso A e/ou o caso B na linha de medição. Da mesma maneira, o tamanho de grão RAL, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC podem ser determinados. Aspectos técnicos comuns na primeira modalidade até a quarta modalidade
[00237] Em seguida, aspectos técnicos comuns das chapas de aço elétrico de grão orientado de acordo com a primeira modalidade até a quarta modalidade são explicados abaixo.
[00238] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a primeira modalidade até a quarta modalidade, é preferível que σ(θ) que é um desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio θ seja 0° a 3,0°.
[00239] Na chapa de aço em que o troca explicada acima ocorre suficientemente, o “ângulo de desvio” tende a ser controlado para uma faixa característica. Por exemplo, em um caso onde a orientação de cristal é mudada gradualmente pela troca com relação ao ângulo ϕ, não é um obstáculo para as presentes modalidades que o valor absoluto do ângulo de desvio ϕ diminua para próximo de zero. Além disso, por exemplo, em um caso onde a orientação de cristal é gradualmente mudada pela troca com relação ao ângulo ϕ, não é um obstáculo para as presentes modalidades que a orientação de cristal em si possa convergir com a orientação específica e, como resultado, que o desvio padrão do ângulo de desvio θ diminua para próximo de zero.
[00240] Portanto, nas presentes modalidades, σ(|γ|) que é o desvio padrão do ângulo absoluto θ pode ser 0o a 3,0º.
[00241] O σ(|γ|) que é o desvio padrão do ângulo absoluto θ pode ser obtido como segue.
[00242] Na chapa de aço elétrico de grão orientado, o grau de alinhamento para a orientação {110}<001> é aumentado pela recristalização secundária em que os grãos crescidos para aproximadamente vários centímetros são formados. Em cada modalidade, é necessário reconhecer as flutuações da orientação de cristal na chapa de aço elétrico de grão orientado acima. Portanto, em uma área onde pelo menos 20 grãos ou mais dos grãos secundários recristalizados estão incluídos, as orientações de cristal são medidas em pelo menos 500 pontos de medição.
[00243] Em cada modalidade, deve ser ponderado que “um grão secundário recristalizado é considerado como um cristal único, e o grão secundário recristalizado possui uma orientação de cristal estritamente uniforme”. Em outras palavras, em cada modalidade, as mudanças de orientação local que não são convencionalmente reconhecidas como limite são incluídas em um grão secundário de recristalização grosso, e é necessário detectar as mudanças em orientação local.
[00244] Portanto, por exemplo, é preferível que os pontos de medição da orientação de cristal sejam distribuídos em intervalos iguais em uma área predeterminada que está disposta de modo a ser independente dos limites de grão (os limites de grão). Especificamente, é preferível que os pontos de medição sejam distribuídos em intervalos uniformes que são verticalmente e horizontalmente intervalos de 5 mm na área de L mm x M mm (no entanto, L, M > 100) onde pelo menos 20 grãos ou mais estão incluídos na superfície do aço, as orientações de cristal são medidas em cada ponto de medição e, portanto, os dados dos 500 pontos ou mais são obtidos. Quando o ponto de medição corresponde ao limite de grão ou algum defeito, os dados dele não são utilizados. Além disso, é necessário ampliar a área de medição acima dependendo de uma área requerida para determinar as características magnéticas da chapa de aço avaliada (por exemplo, em relação a uma bobina real, uma área para medição das características magnéticas que precisa ser descrita no certificado de inspeção do aço).
[00245] Em seguida, o ângulo de desvio θ é determinado em cada ponto de medição, e o σ(θ) que é o desvio padrão do ângulo de desvio (θ) é calculado. Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade, é preferível que o σ(θ) satisfaça a faixa de limitação acima.
[00246] No presente documento, em geral, é considerado que os desvios padrão do ângulo de desvio α e do ângulo de desvio β são fatores que precisam ser diminuídos a fim de melhorar as características magnéticas ou a magnetostrição no campo magnético médio em aproximadamente 1,7T. No entanto, quando controlando apenas os desvios padrão acima, as características obtidas são limitadas. Em cada modalidade como descrito acima, ao controlar o σ(θ) em adição aos aspectos técnicos acima, a continuidade da orientação de cristal é mais favoravelmente influenciada na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo.
[00247] O σ(|γ|) que é o desvio padrão do ângulo de desvio θ é preferivelmente 2,70 ou menos, é mais preferivelmente 2,50 ou menos, é mais preferivelmente 2,20 ou menos e é ainda mais preferivelmente 1,80 ou menos. Certamente, o desvio padrão σ(|γ|) pode ser zero. Quinta modalidade
[00248] Em seguida, uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a quinta modalidade da presente invenção é descrita abaixo. Na explicação que segue, as diferenças a partir das modalidades acima são principalmente descritas, e as descrições em duplicata são omitidas.
[00249] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a quinta modalidade da presente invenção, em adição aos aspectos acima, o grão secundário recristalizado é dividido em vários domínios onde cada ângulo de desvio α é ligeiramente diferente. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o limite local e de ângulo baixo que está relacionado ao ângulo de desvio α e que divide o interior do grão secundário recristalizado, em adição ao limite de ângulo comparativamente alto que corresponde ao limite de grão de grão secundário recristalizado.
[00250] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, em adição aos aspectos acima, quando uma condição de limite BC é definida como |α2 – α1| ≥ 0,5°, um limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB pode ser ainda incluído.
[00251] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é possível melhorar favoravelmente a perda de ferro em faixa de campo magnético alto (especialmente em campo magnético onde excitado de modo a ser aproximadamente 1,9T).
[00252] A fim de compreender as características magnéticas em faixa de campo magnético alto, os presentes inventores investigaram a relação entre os ângulos de desvio de orientação de cristal e a perda de ferro quando excitado em aproximadamente 1,9T que é maior do que 1,7 T onde as características magnéticas são geralmente medidas. Como resultado, foi confirmado que é importante controlar o ângulo de desvio α a fim de reduzir a perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Os presentes inventores inicialmente presumiram a razão pela qual o ângulo de desvio α é induzido ser como segue.
[00253] Na recristalização secundária da chapa de aço elétrico de grão orientado prática, a orientação de cristal que é preferivelmente crescido é basicamente a orientação {110}<001>. No entanto, no processo de recristalização secundária que é conduzido industrialmente, a recristalização secundária prossegue incluindo o crescimento de grão tendo a orientação que gira ligeiramente no plano na superfície do aço (plano {110}). Em outras palavras, no processo de recristalização secundária que é industrialmente conduzido, não é fácil eliminar completamente a nucleação e crescimento de grão tendo o ângulo de desvio α. Além disso, se o grão tendo a orientação acima crescer para um certo tamanho, o grão acima não é erodido pelo grão tendo a orientação ideal {110}<001>, e finalmente permanece na chapa de aço. O grão acima não possui exatamente a direção <001> na direção de laminação, e é chamado “Goss oscilante” em geral.
[00254] Os presentes inventores atentaram que o grão secundário recristalizado não está se crescendo com manutenção da orientação do cristal, mas está se crescendo com mudança da orientação do cristal. Como resultado, os presentes inventores contataram que, a fim de reduzir a perda de ferro em faixa de campo magnético alto, é vantajoso induzir suficientemente mudanças em orientação que sejam locais e de baixo ângulo e que não sejam convencionalmente reconhecidas como limites durante o crescimento de grão secundário recristalizado, e dividir um grão secundário recristalizado em domínios pequenos onde cada ângulo de desvio α é ligeiramente diferente.
[00255] Daqui em diante, o limite considerando a desorientação do ângulo de desvio α (o limite que satisfaz a condição de limite BC) pode ser referido como “sublimite α”, e o grão segmentado usando o sublimite α como o limite pode ser referido como “subgrão α”).
[00256] Além disso, daqui em diante, a perda de ferro (W19/50) em campo magnético onde excitado de modo a ser 1,9T que é a característica relacionada com a presente modalidade pode ser referida simplesmente como “perda de ferro em campo magnético alto”.
[00257] A razão pela qual o controle do ângulo de desvio α influencia a perda de ferro em campo magnético alto não é totalmente clara, mas é presumida como segue.
[00258] Na chapa de aço elétrico de grão orientado onde a recristalização secundária é terminada, a orientação do cristal é controlada para ser a orientação Goss. No entanto, na realidade, as orientações de cristal dos grãos em contato com um limite de grão são ligeiramente diferentes. Portanto, quando a chapa de aço elétrico de grão orientado é excitada, um domínio magnético especial (domínio de fechamento) é induzido próximo do limite de grão para ajuste da estrutura do domínio magnético. No domínio de fechamento, os momentos magnéticos no domínio magnético são dificilmente alinhados com a direção do campo magnético externo. Portanto, o domínio de fechamento permanece mesmo em faixa de campo magnético alto durante o processo de magnetização, e o movimento da parede de domínio é suprimo. Por outro lado, se for possível suprimir a formação do domínio de fechamento próximo do limite de grão, parece que a magnetização prossegue facilmente em toda a chapa de aço mesmo na faixa de campo magnético alto, e como resultado, que a perda de ferro é melhorada. Embora o domínio de fechamento seja induzido próximo do limite de grão devido à descontinuidade da orientação do cristal, na presente modalidade, parece que a mudança de orientação próximo do limite de grão se torna gradual devido à mudança de orientação relativamente gradual derivada da troca, e como um resultado, que a formação do domínio de fechamento é suprimida.
[00259] Na modalidade, as orientações de cristal são identificadas em cada ponto de medição com intervalo de 1 mm na superfície laminada, e então, o ângulo de desvio α, o ângulo de desvio β e o ângulo de desvio γ são identificados em cada ponto de medição. Com base nos ângulos de desvio identificados em cada ponto de medição, é julgado se ou não o limite é incluído entre dois pontos de medição adjacentes. Especificamente, é julgado se ou não os dois pontos de medição adjacentes satisfazem a condição de limite BA e/ou a condição de limite BB.
[00260] Especificamente, quando (α1 β1 γ1) e (α2 β2 γ2) representam os ângulos de desvio das orientações de cristal medidos em dois pontos de medição adjacentes, a condição de limite BC é definida como |α2 – α1| ≥ 0,5°, e a condição de limite BB é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 2,0°. Ainda, é julgado se ou não o limite satisfazendo a condição de limite BC e/ou a condição de limite BB está incluído entre dois pontos de medição adjacentes.
[00261] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui, em uma frequência relativamente alta, o limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB, em adição à existência de limites que satisfazem a condição de limite BB. Desta maneira, o grão secundário recristalizado passa para o estado de modo que o grão é dividido nos domínios pequenos onde cada ângulo de desvio α é ligeiramente diferente e, portanto, a perda de ferro em faixa de campo magnético alto é melhorada.
[00262] Além disso, na presente modalidade, a chapa de aço possui que incluir apenas “o limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB”. No entanto, na prática, a fim de reduzir a perda de ferro em faixa de campo magnético alto, é preferível incluir, em uma frequência relativamente alta, o limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB.
[00263] Além disso, na presente modalidade, a chapa de aço possui que incluir apenas “o limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB”. No entanto, na prática, a fim de reduzir a perda de ferro em faixa de campo magnético alto, é preferível inclui, em uma frequência relativamente alta, o limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB.
[00264] Por exemplo, na presente modalidade, o grão secundário recristalizado é dividido nos domínios pequenos onde cada ângulo de desvio α é ligeiramente diferente, e então, é preferível que o sublimite α esteja incluído em uma frequência relativamente alta comparado com o limite de grão convencional do grão secundário recristalizado.
[00265] Especificamente, quando as orientações de cristal são medidas em pelo menos 500 pontos de medição com intervalos de 1 mm na superfície laminada, quando os ângulos de desvio são identificados em cada ponto de medição e quando condições de limite são aplicadas a dois pontos de medição adjacentes, o “limite que satisfaz a condição de limite BC” pode ser incluído em uma razão de 1,10 vez ou mais comparado com o “limite que satisfaz a condição de limite BB”. Especificamente, quando as condições de limite são aplicadas como explicado acima, o valor de divisão do número do “limite que satisfaz a condição de limite BC” pelo número do “limite que satisfaz a condição de limite BB” pode ser 1,10 ou mais. Na presente modalidade, quando o valor acima é 1,10 ou mais, a chapa de aço elétrico de grão orientado é julgada incluir “o limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB”.
[00266] O limite superior do valor de divisão do número do “limite que satisfaz a condição de limite BC” pelo número do “limite que satisfaz a condição de limite BB” não é particularmente limitado. Por exemplo, o valor pode ser 80 ou menos, pode ser 40 ou menos ou pode ser 30 ou menos. Sexta modalidade
[00267] Em seguida, uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a sexta modalidade da presente invenção é descrita abaixo. Na explicação que segue, as diferenças da das modalidades acima são principalmente descritas, e as explicações em duplicata são omitidas.
[00268] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a sexta modalidade da presente invenção, um tamanho de grão do subgrão na direção de laminação é menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de laminação. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o subgrão α e o grão secundário recristalizado, e os tamanhos de grão dos mesmos são controlados na direção de laminação.
[00269] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L e quando o tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite na direção de laminação L, o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RBL satisfazem 1,10 ≤ RBL : RCL. Além disso, é preferível que RBL : RCL ≤ 80.
[00270] O aspecto acima representa o estado da existência da “troca” na direção de laminação. Em outras palavras, o aspecto acima representa a situação de modo que, no grão secundário recristalizado tendo o limite de grão satisfazendo que o ângulo ϕ seja 2º ou mais, o grão tendo pelo menos um limite satisfazendo que |α2 – α1| seja 0,5° ou mais e que o ângulo ϕ seja menos de 2º é incluído em uma frequência apropriada ao longo da direção de laminação. Na presente modalidade, a situação de troca acima é avaliada e julgada usando o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RBL na direção de laminação.
[00271] Quando o tamanho de grão RBL é pequeno, ou quando o tamanho de grão RCL é grande porque o tamanho de grão RBL é grande, mas a troca é insuficiente, o valor de RBL/RCL se torna menos de 1,10. Quando o valor de RBL/RCL se torna menos do que 1,10, a troca pode ser insuficiente, e a perda de ferro em campo magnético alto pode não ser suficientemente melhorada. O valor de RBL/RCL é preferivelmente 1,30 ou mais, é mais preferivelmente 1,50 ou mais, é ainda mais preferivelmente 2,0 ou mais, é mais preferivelmente 3,0 ou mais e é ainda mais preferivelmente 5,0 ou mais.
[00272] O limite superior do valor de RBL/RCL não é particularmente limitado. Quando a troca ocorre suficientemente e o valor de RBL/RCL se torna grande, a continuidade da orientação do cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível para a melhoria da magnetostrição. Por outro lado, a troca causa defeitos de látice residual no grão. Quando a troca ocorre excessivamente, é preocupante que o efeito de melhoria na perda de ferro possa diminuir. Portanto, o limite superior do valor de RBL/RCL pode ser praticamente 80. Quando a perda de ferro é necessária ser considerada em particular, o limite superior do valor de RBL/RCL é preferivelmente 40, e é mais preferivelmente 30.
[00273] No presente documento, há um caso de modo que o valor de RBL/RCL se torna menos do que 1,0. O RBL é o tamanho de grão médio na direção de laminação que é definido com base no limite onde o ângulo ϕ é 2° ou mais, enquanto o RCL é o tamanho de grão médio na direção de laminação que é definido com base no limite onde |α2 – α1| é 0,5° ou mais. Quando considerando simplesmente, parece que o limite onde o limite inferior da desorientação é menor é detectado mais frequentemente. Em outras palavras, parece que o RBL é sempre maior do que o RCL e que o valor de RBL/RCL é sempre 1,0 ou mais.
[00274] No entanto, uma vez que o RBL é o tamanho de grão que é obtido do limite com base no ângulo ϕ e o RCL é o tamanho de grão que é obtido a partir do limite com base no ângulo de desvio α, o RBL e o RCL diferem na definição de limites de grão para obtenção dos tamanhos de grão. Portanto, o valor de RBL/RCL pode ser menos de 1,0.
[00275] Por exemplo, mesmo quando |α2 – α1| é menos do que 0,5° (por exemplo, 0°), contanto que o ângulo de desvio β e/ou o ângulo de desvio γ seja grande, o ângulo ϕ se torna suficientemente grande. Em outras palavras, há um caso de modo que o limite onde a condição de limite BC não é satisfeita, mas a condição de limite BB é satisfeita. Quando o limite acima aumenta, o valor do RBL diminui, e como um resultado, o valor de RBL/RCL pode ser menos do que 1,0. Na presente modalidade, cada condição é controlada de modo que a troca com relação ao ângulo de desvio α ocorre mais frequentemente. Quando o controle da troca é insuficiente e a lacuna da condição desejada da presente modalidade é grande, a mudança com relação ao ângulo de desvio α não ocorre, e o valor de RBL/RCL é menos do que 1,0. Na presente modalidade, como mencionado acima, é necessário aumentar suficientemente na frequência de ocorrência do sublimite α e controlar o valor de RBL/RCL para 1,10 ou mais.
[00276] O RBL acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 2 mostrado na Tabela 2, e o RCL acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 3 mostrado na Tabela 2. Por exemplo, os ângulos de desvio das orientações de cristal são medidos na linha de medição incluindo pelo menos 500 pontos de medição ao longo da direção de laminação, e o RBL é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 2 na linha de medição. Da mesma maneira, o RCL é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 3 na linha de medição. Tabela 2 CASO 1 CASO 2 CASO 3 CASO 4 CONDIÇÃO 0,5º OU MAIS MENOS DE 0,5º 0,5º OU MENOS DE 0,5º
DE LIMITE MAIS
BC CONDIÇÃO 2,0º OU MAIS 2,0º OU MAIS MENOS DE MENOS DE 2,0º DE LIMITE 2,0º
BB TIPO DE “LIMITE DE GRÃO “LIMITE DE GRÃO “SUBLIMITE NÃO LIMITE LIMITE GERAL DE GRÃO GERAL DE GRÃO Α” ESPECIFICAMENTE, SECUNDÁRIO SECUNDÁRIO NÃO “LIMITE DE RECRISTALIZADO RECRISTALIZADO GRÃO GERAL DE QUE É QUE É GRÃO SECUNDÁRIO CONVENCIONALM CONVENCIONALME RECRISTALIZADO ENTE NTE OBSERVADO” QUE É OBSERVADO” E CONVENCIONALMEN “SUBLIMITE Α” TE OBSERVADO” E NÃO “SUBLIMITE Α”
[00277] A razão pela qual o controle do valor de RBL/RcL influencia a perda de ferro em campo magnético alto não é totalmente clara, mas é presumida como segue. Parece que a troca (mudança de orientação local) ocorre dentro de um grão secundário recristalizado e faz com que a desorientação relativa com o grão adjacente diminua (faz com que a mudança de orientação seja gradual próximo do limite de grão), e como um resultado, que a formação do domínio de fechamento seja suprimida. Sétima modalidade
[00278] Em seguida, uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a sétima modalidade da presente invenção é descrita abaixo. Na explicação que segue, as diferenças das modalidades acima são descritas na maior parte, e descrições em duplicata são omitidas.
[00279] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a sétima modalidade da presente invenção, um tamanho de grão do subgrão α na direção transversal é menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção transversal. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o subgrão e o grão secundário recristalizado, e os seus tamanhos de grão são controlados na direção transversal.
[00280] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção transversal C e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C, o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RBC satisfazem 1,10 ≤ RBC ÷ RCC. Além disso, é preferível que RBC ÷ RCC ≤ 80.
[00281] O aspecto acima representa o estado da existência da “troca” na direção transversal. Em outras palavras, o aspecto acima representa a situação de modo que, no grão secundário recristalizado tendo o limite de grão satisfazendo que o ângulo ϕ seja 2° ou mais, o grão tendo pelo menos um limite satisfazendo que ângulo |α2 – α1| seja
0,5° ou mais e que o ângulo ϕ seja menos do que 2° está incluído em uma frequência apropriada ao longo da direção transversal. Na presente modalidade, a situação de troca acima é avaliada e julgada usando o tamanho de grão RCC e o tamanho de grão RBC na direção transversal.
[00282] Quando o tamanho de grão RBC é pequeno, ou quando o tamanho de grão RCC é grande porque o tamanho de grão RBC é grande, mas a troca é insuficiente, o valor de RBC/RCC se torna menos de 1,10. Quando o valor de RBC/RAC se torna menos de 1,10, a troca pode ser insuficiente, e a perda de ferro em campo magnético alto pode não ser suficientemente melhorada. O valor de RBC/RCC é preferivelmente 1,30 ou mais, é mais preferivelmente 1,50 ou mais, é mais preferivelmente 2,0 ou mais, é ainda mais preferivelmente 3,0 ou mais e é ainda mais preferivelmente 5,0 ou mais.
[00283] O limite superior do valor de RBC/RCC não é particularmente limitado. Quando a troca ocorre suficientemente e o valor de RBC/RCC se torna grande, a continuidade da orientação de cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível para a melhoria da magnetostrição. Por outro lado, a troca causa defeitos de látice residual no grão. Quando a troca ocorre em excesso, há preocupação que o efeito de melhoramento sobre a perda de ferro possa diminuir. Portanto, o limite superior do valor de RBC/RCC pode ser praticamente 80. Quando a perda de ferro é necessária ser considerada em particular, o limite superior do valor de RBC/RCC é preferivelmente 40 e é mais preferivelmente 30.
[00284] No presente documento, uma vez que o RBC é o tamanho de grão que é obtido a partir do limite com base no ângulo ϕ e o RCC é o tamanho de grão que é obtido a partir do limite com base no ângulo de desvio α, o RBC e o RCC diferem na definição de limites de grão para obtenção dos tamanhos de grão. Portanto, o valor de RBC/RCC pode ser menos de 1,0.
[00285] O RBC acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 2 mostrado na Tabela 2, e o RCC acima é determinado com base no limite satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 3 mostrado na Tabela 2. Por exemplo, os ângulos de desvio das orientações de cristal são medidos na linha de medição incluindo pelo menos 500 pontos de medição ao longo da direção transversal, e o RBC é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 2 na linha de medição. Da mesma maneira, o RCC é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 3 na linha de medição.
[00286] A razão pela qual o controle do valor de RBC/RCC influencia a perda de ferro em campo magnético alto não é totalmente clara, mas é presumida como segue. Parece que a troca (mudança de orientação local) ocorre dentro de um grão secundário recristalizado e faz com que a desorientação relativa com o grão adjacente diminua (faz com que a mudança de orientação seja gradual próximo do limite de grão), e como resultado, que a formação do domínio de fechamento seja suprimida. Oitava modalidade
[00287] Em seguida, uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a oitava modalidade da presente invenção é descrita abaixo. Na explicação que segue, as diferenças das modalidades acima são descritas na maior parte, e descrições em duplicata são omitidas.
[00288] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a oitava modalidade da presente invenção, o tamanho de grão do subgrão α na direção de laminação é menor do que o tamanho de grão do subgrão α na direção transversal. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui o subgrão α, e os seus tamanhos de grão são controlados na direção de laminação e na direção transversal.
[00289] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L e um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção transversal C, o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RCC satisfazem 1,15 ≤ RCC ÷ RCL. Além disso, é preferível que RCC ÷ RCL ≤ 10.
[00290] O valor de RCC/RCL mencionado acima representa o estado da existência da “troca” na direção de laminação e na direção transversal. Em outras palavras, o aspecto acima representa a situação de modo que a frequência de mudança de orientação local que corresponde à troca varia dependendo da direção no plano da chapa de aço. Na presente modalidade, a situação de troca acima é avaliada e julgada usando o tamanho de grão RCC e o tamanho de grão RCL em duas direções ortogonais uma à outra no plano da chapa de aço.
[00291] O estado de modo que o valor RCC/CCL é mais do que 1 indica que o subgrão α regulado pela troca possui em média o formato oblato que é alongado para a direção transversal e que é comprimido para a direção de laminação. Especificamente, é indicado que o formato do grão regulado pelo sublimite α é anisotrópico.
[00292] A razão pela qual a perda de ferro em campo magnético alto é melhorada através do controle do formato do subgrão α para ser anisotrópico em plano não é totalmente clara, mas é presumida como segue. Como descrito acima, quando o movimento da parede de domínio de 180º ocorre ou a rotação de magnetização ocorre em campo magnético alto, a “continuidade” com o grão adjacente é importante. Por exemplo, em um caso onde um grão secundário recristalizado é dividido nos domínios pequenos pela troca e onde o número dos domínios é o mesmo (a área dos domínios é a mesma), a razão de abundância do limite (do sublimite α) resultante da troca se torna alta quando o formato dos domínios pequenos é anisotrópico ao invés de isotrópico. Especificamente, parece que ao controlar o valor de RCC/RCL, a frequência de ocorrência da troca que é a mudança de orientação local aumenta, e então, a continuidade da orientação do cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo.
[00293] Embora ela esteja relacionada com o processo para controle da anisotropia pelo gradiente térmico durante a recristalização secundária como descrito acima, é preferível que a direção para alongar o subgrão α na presente invenção seja a direção transversal quando considerando o método de produção típico no momento. No caso, o tamanho de grão RCL na direção de laminação é menor do que o tamanho de grão RCC na direção transversal. A relação entre a direção de laminação e a direção transversal é explicada abaixo em conexão com o método de produção. No presente documento, a direção para alongar o subgrão α é determinada não pelo gradiente térmico, mas pela frequência de ocorrência do sublimite α.
[00294] Quando o tamanho de grão RCC é pequeno, ou quando o tamanho de grão RCL é grande, mas o tamanho de RCC é grande, o valor de RCC/RCL se torna menos de 1,15. Quando o valor de RCC/RCL se torna menos de 1,15, a troca pode ser insuficiente, e a perda de ferro em campo magnético alto pode não ser suficientemente melhorada. O valor de RCC/RCL é preferivelmente 1,80 ou mais e é mais preferivelmente 2,10 ou mais.
[00295] O limite superior do valor de RCC/RCL não é particularmente limitado. Quando a frequência de ocorrência da troca e a direção de alongamento forem limitadas à direção específica e o valor de RCC/RC se torna grande, a continuidade da orientação de cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível para a melhoria da magnetostrição. Por outro lado, a troca causa defeitos de látice residual no grão. Quando a troca ocorre em excesso, há preocupação que o efeito de melhoramento sobre a perda de ferro possa diminuir. Portanto, o limite superior do valor de RCC/RCL pode ser praticamente 10. Quando a perda de ferro é necessária ser considerada em particular, o limite superior do valor de RCC/RCL é preferivelmente 6 e é mais preferivelmente 4.
[00296] Em adição ao controle do valor de RCC/RCL, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, como com a sexta modalidade, é preferível que o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RBL satisfaçam 1,10 ≤ RBL ÷ RCL.
[00297] O aspecto acima esclarece que a “troca” ocorreu. Por exemplo, o tamanho de grão RCC e o tamanho de grão RCL são os tamanhos de grão baseados em limites onde o ângulo |α2 – α1| é 0,5° ou mais, entre dois pontos de medição adjacentes. Mesmo quando a “troca” não ocorre de modo algum e os ângulos ϕ de todos os limites são 2,0o ou mais, o valor acima de RCC/RCL pode ser satisfeito. Mesmo quando o valor de RCC/RCL é satisfeito, quando os ângulos ϕ de todos os limites são 2,0o ou mais, o grão secundário recristalizado que é geralmente reconhecido se torna apenas simplesmente o formato oblato e, portanto, os efeitos acima da presente modalidade não são obtidos favoravelmente. A modalidade é baseada na inclusão do limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB (o limite que divide o interior do grão secundário recristalizado). Portanto, embora seja improvável que os ângulos ϕ de todos os limites seja 2,0o ou mais, é preferível satisfazer o valor de RBL/RCL, em adição a satisfazer o valor de RCC/RCL.
[00298] Em adição a controlar o valor de RBL/RCL na direção de laminação, na presente modalidade, como com a sétima modalidade, o tamanho de grão RCC e o tamanho de grão RBC podem satisfazer 1,10
≤ RBC ÷ RAC na direção transversal. Pelo aspecto, a continuidade da orientação do cristal aumenta na chapa de aço elétrico de grão orientado como um todo, o que é preferível.
[00299] Além disso, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é preferível controlar o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de laminação e na direção transversal.
[00300] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[00301] é preferível que o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC satisfaçam 1,50 ≤ RBC ÷ RBL. Além disso, é preferível que RBC ÷ RBL ≤ 20.
[00302] O aspecto acima não está relacionado à “troca” acima e representa a situação de modo que o grão recristalizado secundária é alongado na direção transversal. Portanto, o aspecto acima em si não é particular. No entanto, na presente modalidade, em adição a controlar o valor de RCC/RCL, é preferível que o valor de RBC/RBL satisfaça a faixa de limitação acima.
[00303] Na presente modalidade, quando o valor de RCC/RCL do subgrão α é controlado em relação à troca acima, o formato do grão secundário recristalizado tende a ser mais anisotrópico no plano. Em outras palavras, em um caso onde a troca com relação ao ângulo de desvio α é feita induzir como na presente modalidade, através do controle do formato do grão secundário recristalizado para ser anisotrópico no plano, o formato do subgrão α tende a ser anisotrópico no plano.
[00304] O valor de RBC/RBL é preferivelmente 1,80 ou mais, é mais preferivelmente 2,00 ou mais e é ainda mais preferivelmente 2,50 ou mais. O limite superior do valor de RB C/RBL não é particularmente limitado.
[00305] Como um método prático para controle do valor de RBC/RBL, por exemplo, é possível exemplificar um processo em que o grão secundário recristalizado é crescido sob condições de modo que o aquecimento é conduzido preferivelmente a partir de uma borda de largura de bobina durante recozimento final e, portanto, o gradiente térmico é aplicado na direção de largura da bobina (direção axial de bobina). Sob as condições acima, é possível controlar o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de largura de bobina (por exemplo, na direção transversal) para ser o mesmo que a largura da bobina, enquanto mantendo o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção circunferencial da bobina (por exemplo, na direção de laminação) em aproximadamente 50 mm. Por exemplo, é possível ocupar a largura total da bobina tendo largura de 1000 mm por um grão. No caso, o limite superior do valor de RBC/RBL pode ser 20.
[00306] Quando a recristalização secundária é feita progredir através de um processo de recozimento contínuo de modo a aplicar o gradiente térmico não na direção transversal, mas na direção de laminação, é possível controlar o tamanho de grão máximo do grão secundário recristalizado para ser maior sem ser limitado pela largura da bobina. Mesmo no caso, uma vez que o grão é aproximadamente dividido pelo sublimite α resultante da troca na presente modalidade, é possível obter os efeitos acima da presente modalidade.
[00307] Ainda, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é preferível que a frequência de ocorrência da troca com relação ao ângulo α seja controlada na direção de laminação e na direção transversal.
[00308] Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base nas condição de limite BC na direção de laminação L, quando um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L, quando um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção transversal C, e quando um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C, é preferível que o tamanho de grão RAL, o tamanho de grão RAC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC satisfaçam (RBC × RAL) ÷ (RBL × RAC) < 1,0. O limite inferior do mesmo não é particularmente limitado. Quando considerando a presente tecnologia, o tamanho de grão RCL, o tamanho de grão RCC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC podem satisfazer 0,2 < (RBC × RCL) ÷ (RBL × RCC).
[00309] O aspecto acima representa a anisotropia no plano com relação à frequência de ocorrência da “troca” acima. Especificamente, a (RBC x RCL)/(RBL x RCC) acima é a razão de “RBC/RCC: a frequência de ocorrência da troca que divide o grão secundário recristalizado na direção transversal” para “RBL/RCL: a frequência de ocorrência da troca que divide o grão secundário recristalizado na direção de laminação”. O estado de modo que o valor acima é menos do que 1 indica que um grão secundário recristalizado é dividido em muitos domínios na direção de laminação pela troca (o sublimite α).
[00310] Considerado de uma maneira diferente, a (RBC x RCL)/(RBL x RCC) acima é a razão de “RBC/RBL: o achatamento do grão secundário recristalizado” para “RCC/RCL: o achatamento do subgrão α”. O estado de modo que o valor acima é menos do que 1 indica que o subgrão α dividindo um grão secundário recristalizado se torna a forma oblata comparado com o grão secundário recristalizado.
[00311] Especificamente, o sublimite α tende a dividir o grão secundário recristalizado não na direção transversal, mas na direção de laminação. Em outras palavras, o sublimite α tende a alongar na direção onde o grão secundário recristalizado alonga. A partir da tendência do sublimite α, é considerado que a troca faz com que a área ocupada pelo cristal com orientação específica aumente, quando o grão secundário recristalizado alonga.
[00312] O valor de (RBC x RCL)/(RBL x RCC) é preferivelmente 0,9 ou menos, é mais preferivelmente 0,8 ou menos e é ainda mais preferivelmente 0,5 ou menos. Como descrito acima, o limite inferior de (RBC x RCL)/(RBL x RCC) não é particularmente limitado, mas o valor pode ser mais de 0,2 quando considerando a viabilidade industrial.
[00313] O RBL e o RBC acima são determinados com base no limite satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 2 mostrado na Tabela 2, e o RCL e RCC acima são determinados com base no limite satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 3 mostrado na Tabela 2. Por exemplo, os ângulos de desvio das orientações de cristal são medidos na linha de medição incluindo pelo menos 500 pontos de medição ao longo da direção transversal, e o RCC é determinado como o comprimento médio do segmento de linha entre os limites satisfazendo o caso 1 e/ou o caso 3 na linha de medição. Da mesma maneira, o tamanho de grão RCL, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC podem ser determinados. Aspectos técnicos comuns na quinta modalidade até oitava modalidade
[00314] Em seguida, aspectos técnicos comuns das chapas de aço elétrico de grão orientado de acordo com a quinta modalidade até a oitava modalidade são explicados abaixo.
[00315] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a quinta modalidade até a oitava modalidade, é preferível que σ(θ) que é um desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio θ seja 0° a 3,50°.
[00316] Na chapa de aço em que o troca explicada acima ocorre suficientemente, o “ângulo de desvio” tende a ser controlado para uma faixa característica. Por exemplo, em um caso onde a orientação de cristal é mudada gradualmente pela troca com relação ao ângulo de desvio α, não é um obstáculo para as presentes modalidades que o valor absoluto do ângulo de desvio diminua para próximo de zero. Além disso, por exemplo, em um caso onde a orientação de cristal é gradualmente mudada pela troca com relação ao ângulo α, não é um obstáculo para as presentes modalidades que a orientação de cristal em si possa convergir com a orientação específica e, como resultado, que o desvio padrão do ângulo de desvio diminua para próximo de zero.
[00317] Portanto, nas presentes modalidades, σ(|α|) que é o desvio padrão do valor absoluto do ângulo de desvio pode ser 0o a 3,50º.
[00318] O σ(|α|) que é o desvio padrão do valor absoluto do ângulo de desvio α pode ser obtido da mesma maneira que o σ(θ). O ângulo de desvio α é determinado em cada ponto de medição, e o σ(|α|) que é o desvio padrão do valor absoluto do ângulo de desvio α é calculado. Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade, é preferível que o σ(|α|) satisfaça a faixa de limitação acima.
[00319] O σ(|α|) que é o desvio padrão do valor absoluto do ângulo de desvio α é preferivelmente 3,00 ou menos, é mais preferivelmente 2,50 ou menos, é mais preferivelmente 2,20 ou menos e é ainda mais preferivelmente 1,80 ou menos. Certamente, o desvio padrão σ(|α|) pode ser zero. Aspectos técnicos comuns em cada modalidade
[00320] Em seguida, aspectos técnicos comuns das chapas de aço elétrico de grão orientado de acordo com as modalidades acima são explicados abaixo.
[00321] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade da presente invenção, quando um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C,
[00322] é preferível que o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC sejam 22 mm ou maior.
[00323] Parece que a troca ocorre causada pelos deslocamentos empilhados durante o crescimento de grão do grão secundário recristalizado. Portanto, após a troca ocorrer uma vez e antes da próxima troca ocorrer, é necessário que o grão secundário recristalizado cresça para um certo tamanho. Quando o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC são menores do que 15 mm, a troca pode ser difícil de ocorrer, e pode ser difícil melhorar suficientemente a magnetostrição através da troca. O tamanho de grão RB L e o tamanho de grão RBC podem ser 15 mm ou maior. O tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC são preferivelmente 22 mm ou maiores, são mais preferivelmente 30 mm ou maiores e são mais preferivelmente 40 mm ou maiores.
[00324] Os limites superiores do tamanho de grão RBL e do tamanho de grão RBC não são particularmente limitados. Por exemplo, na produção típica da chapa de aço elétrico de grão orientado, o grão tendo a orientação {110}<001> é formado pelo crescimento na recristalização secundária sob a condição com a curvatura na direção de laminação onde a chapa de aço bobinada é aquecida após a recristalização primária. Quando o tamanho de grão RBL na direção de laminação é excessivamente grande, o ângulo de desvio pode aumentar, e a magnetostrição pode aumentar. Portanto, é preferível evitar aumento do tamanho de grão RBL sem limitação. O limite superior do tamanho de grão RBL é preferivelmente 400 mm, é mais preferivelmente 200 mm e é ainda mais preferivelmente 100 mm quando considerando a viabilidade industrial.
[00325] Além disso, na produção típica da chapa de aço elétrico de grão orientado, uma vez que o grão tendo a orientação {110}<001> é formado devido ao crescimento na recristalização secundária através do aquecimento da chapa de aço bobinada após a recristalização primária, o grão secundário recristalizado pode crescer a partir da borda da bobina onde a temperatura aumenta antecedentemente em direção ao centro da bobina onde a temperatura aumenta subsequentemente. No método de produção, quando a largura da bobina é 1000 mm, por exemplo, o limite superior do tamanho de grão RBC pode ser 500 mm que é aproximadamente metade da largura da bobina. Por certo, em cada modalidade, não é excluído que o tamanho de grão RB C seja da largura total de bobina.
[00326] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade da presente invenção, quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L e um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C, quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L, e quando o tamanho de grão RC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição limite BC na direção transversal C,
[00327] é preferível que o tamanho de grão RAL seja 30 mm ou menor e o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RCC sejam 400 mm ou menores.
[00328] O estado de modo que o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RCL sejam menores indica que a frequência de ocorrência da troca na direção de laminação é maior. O tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RCL podem ser 40 mm ou menores. O tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RCL são preferivelmente 30 mm ou menores e são mais preferivelmente 20 mm ou menores.
[00329] Quando o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RAC são excessivamente grandes sem troca suficiente, a magnetostrição pode aumentar. Portanto, é preferível evitar aumento no tamanho de grão RAC e no tamanho de grão RCC sem limitação. O limite superior do tamanho de grão RAC é preferivelmente 400 mm, é mais preferivelmente 200 mm, é mais preferivelmente 100 mm, é mais preferivelmente 40 mm e é ainda mais preferivelmente 30 mm quando considerando a viabilidade industrial.
[00330] Os limites inferiores do tamanho de grão RAL, do tamanho de grão RCL, do tamanho de grão RAC e do tamanho de grão RCC não são particularmente limitados. Em cada modalidade, uma vez que o intervalo para medição da orientação de cristal é 1 mm, os limites inferiores para ela podem ser 1 mm. No entanto, em cada modalidade, mesmo quando os tamanhos de grão da mesma se tornam menores do que 1 mm através do controle do intervalo para medição da orientação de cristal para menos de 1 mm, a chapa de aço acima não é excluída. No presente documento, a troca causa um pouco de defeitos de látice residual. Quando a troca ocorre excessivamente, existe a preocupação que as características magnéticas sejam afetadas negativamente. Os limites inferiores do tamanho de grão da mesma são preferivelmente 5 mm quando considerando a viabilidade industrial.
[00331] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade, o resultado de medição do tamanho de grão inclui maximamente uma ambiguidade de 2 mm para cada grão. Portanto,
quando o tamanho de grão é medido (quando as orientações de cristal são medidas em pelo menos 500 pontos de medição com intervalos de 1 mm na superfície laminada), é preferível que as medições acima sejam conduzidas sob condições de modo que as áreas de medição sejam no total 5 áreas ou mais e sejam as áreas que são suficientemente distantes umas das outras na direção ortogonal para direção para determinação do tamanho de grão no plano, especificamente, as áreas onde os grãos diferentes podem ser medidos. Ao calcular a média de todos os tamanhos de grão obtidos através da medição em 5 áreas ou mais no total, é possível reduzir a ambiguidade acima. Por exemplo, as medições podem ser conduzidas em 5 áreas ou mais que são suficientemente distantes umas das outras na direção de laminação para medição do tamanho de grão RAC, do tamanho de grão RCC e do tamanho de grão RBC e em 5 áreas ou mais que são suficientemente distantes umas das outras na direção transversal para medição do tamanho de grão RAL, do tamanho de grão RCL e do tamanho de grão RBL e, então, o tamanho de grão médio pode ser determinado a partir das medições de orientação cujos pontos de medição são de 2500 ou mais no total.
[00332] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com as modalidades acima pode ter uma camada intermediária e um revestimento isolante na chapa de aço. A orientação de cristal, o limite, o tamanho de grão médio e similar podem ser determinados com base na chapa de aço sem o revestimento e similar. Em outras palavras, em um caso onde a chapa de aço elétrico de grão orientado como o espécime de medição possui o revestimento e similar sobre a sua superfície, a orientação de cristal e similar podem ser medidos após remoção do revestimento e similar.
[00333] Por exemplo, a fim de remover o revestimento isolante, a chapa de aço elétrico de grão orientado com o revestimento pode ser imersa em solução alcalina quente. Especificamente, é possível remover o revestimento isolante da chapa de aço elétrico de grão orientado através da imersão da chapa de aço em solução aquosa de hidróxido de sódio que inclui 30 a 50% em massa de NaOH e 50 a 70% em massa de H2O a 80 até 90º C por 5 a 10 minutos, lavagem dela com água e então secagem. Além disso, o tempo de imersão em solução aquosa de hidróxido de sódio pode ser ajustado dependendo da espessura do revestimento isolante.
[00334] Além disso, por exemplo, a fim de remover a camada intermediária, a chapa de aço elétrico de grão orientado em que o revestimento isolante é removido pode ser imersa em ácido clorídrico quente. Especificamente, é possível remover a camada intermediária através de investigação prévia da concentração preferida de ácido clorídrico para remoção de camada intermediária a ser dissolvida, imersão da chapa de aço no ácido clorídrico com a concentração acima tal como 30 a 40% em massa de HCl a 80 até 90º C por 1 a 5 minutos, lavagem dela com água e então secagem. Em geral, camada e revestimento são removidos seletivamente usando a solução, por exemplo, a solução alcalina é usada para remoção do revestimento isolante, e o ácido clorídrico é usado para remoção da camada intermediária.
[00335] Em seguida, a composição química da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade é explicada. A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade inclui, como a composição química, elementos de base, elementos opcionais conforme necessário e um equilíbrio consistindo em Fe e impurezas.
[00336] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade inclui 2,00 a 7,00% de Si (silício) em porcentagem em massa como os elementos de base (elementos de liga principais).
[00337] A concentração de Si é preferivelmente 2,0 a 7,0% a fim de controlar a orientação do cristal para alinhar na orientação {110}<001>.
[00338] Em cada modalidade, a chapa de aço elétrico de grão orientado pode incluir as impurezas como a composição química. As impurezas correspondem a elementos que são contaminados durante a produção industrial de aço a partir de minério e sucata que são usados como uma matéria-prima de aço, ou de ambiente de um processo de produção. Por exemplo, um limite superior das impurezas pode ser 5% no total.
[00339] Além disso, em cada modalidade, a chapa de aço elétrico de grão orientado pode incluir os elementos opcionais em adição aos elementos de base e às impurezas. Por exemplo, como substituição para uma parte de Fe que é o equilíbrio, a chapa de aço elétrico de grão orientado pode incluir os elementos opcionais tal como Nb, V, Mo, Ta, W, C, Mn, S, Se, Al, N, Cu, Bi, B, P, Ti, Sn, Sb, Cr ou Ni. Os elementos opcionais podem ser incluídos conforme necessário. Portanto, um limite inferior dos respectivos elementos opcionais não precisa ser limitado, e o limite inferior pode ser 0%. Além disso, mesmo se os elementos opcionais puderem ser incluídos como impurezas, os efeitos mencionados acima não são afetados.
[00340] 0 a 0,030% de Nb (nióbio)
[00341] 0 a 0,030% de V (vanádio)
[00342] 0 a 0,030% de Mo (molibdênio)
[00343] 0 a 0,030% de Ta (tântalo)
[00344] 0 a 0,030% de W (tungstênio)
[00345] Nb, V, Mo, Ta e W podem ser utilizados como um elemento tendo os efeitos caracteristicamente em cada modalidade. Na descrição que segue, pelo menos um elemento selecionado do grupo consistindo em Nb, V, Mo, Ta e W pode ser referido como um “elemento do grupo Nb” como um todo.
[00346] O elemento do grupo Nb influencia favoravelmente a ocorrência da troca que é característica na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade. No presente documento, é no processo de produção que o elemento do grupo Nb influencia a ocorrência da troca. Portanto, o elemento do grupo Nb não precisa ser incluído no produto final que é a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade. Por exemplo, o elemento do grupo Nb pode tender a ser liberado fora do sistema através de purificação durante o recozimento final descrito mais tarde. Em outras palavras, mesmo quando o elemento do grupo Nb é incluído no bloco e faz a frequência de ocorrência da troca aumentar no processo de produção, o elemento do grupo Nb pode ser liberado fora do sistema através do recozimento com purificação. Como mencionado acima, o elemento do grupo Nb pode não ser detectado como a composição química do produto final.
[00347] Portanto, em cada modalidade, com relação a uma quantidade do elemento do grupo Nb como a composição química da chapa de aço elétrico de grão orientado que é o produto final, apenas seu limite superior é regulado. O limite superior do elemento do grupo Nb pode ser 0,030%, respectivamente. Por outro lado, como mencionado acima, mesmo quando o elemento do grupo Nb é utilizado no processo de produção, a quantidade do elemento do grupo Nb pode ser zero como o produto final. Portanto, um limite inferior do elemento do grupo Nb não é particularmente limitado. O limite inferior do elemento do grupo Nb pode ser zero, respectivamente.
[00348] Em cada modalidade da presente invenção, é preferível que a chapa de aço elétrico de grão orientado inclua, como a composição química, pelo menos um selecionado do grupo consistindo em Nb, V, Mo, Ta e W e que sua quantidade seja 0,0030 a 0,030% em massa no total.
[00349] É improvável que a quantidade do elemento do grupo Nb aumente durante a produção. Portanto, quando o elemento do grupo Nb é detectado como a composição química do produto final, a situação acima implica que a troca é controlada pelo elemento do grupo Nb no processo de produção. A fim de controlar favoravelmente a troca no processo de produção, a quantidade total do elemento do grupo Nb no produto final é preferivelmente 0,0030% ou mais e é mais preferivelmente 0,0050% ou mais. Por outro lado, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb no produto final é mais do que 0,030%, a frequência de ocorrência da troca é mantida, mas as características magnéticas podem deteriorar. Portanto, a quantidade total do elemento do grupo Nb no produto final é preferivelmente 0,030% ou menos. Os aspectos do elemento do grupo Nb são explicados mais tarde em conexão com o método de produção.
[00350] 0 a 0,0050% de C (carbono)
[00351] 0 a 1,0% de Mn (manganês)
[00352] 0 a 0,0150% de S (enxofre)
[00353] 0 a 0,0150% de Se (selênio)
[00354] 0 a 0,0650% de Al (alumínio solúvel em ácido)
[00355] 0 a 0,0050% de N (nitrogênio)
[00356] 0 a 0,40% de Cu (cobre)
[00357] 0 a 0,010% de Bi (bismuto)
[00358] 0 a 0,080% de B (boro)
[00359] 0 a 0,50% de P (fósforo)
[00360] 0 a 0,0150% de Ti (titânio)
[00361] 0 a 0,10% de Sn (estanho)
[00362] 0 a 0,10% de Sb (antimônio)
[00363] 0 a 0,30% de Cr (cromo)
[00364] 0 a 1,0% de Ni (níquel)
[00365] Os elementos opcionais podem ser incluídos conforme necessário. Portanto, um limite inferior dos respectivos elementos opcionais não precisa ser limitado, e o limite inferior pode ser 0%. A quantidade total de S e Se é preferivelmente 0 a 0,0150%. O total de S e Se indica que pelo menos um de S e Se está incluído, e a sua quantidade corresponde à quantidade total acima.
[00366] Na chapa de aço elétrico de grão orientado, a composição química muda relativamente drasticamente (a quantidade de elemento de formação de liga diminui) durante o recozimento com descarbonetação e durante o recozimento com purificação durante recristalização secundária. Dependendo do elemento, a quantidade do elemento pode diminuir durante o recozimento com purificação para um nível não detectável (1 ppm ou menos) usando o método de análise típico. A composição química mencionada acima da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade é a composição química como o produto final. Em geral, a composição química do produto final é diferente da composição química do bloco como o material de partida.
[00367] A composição química da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade pode ser medida através de métodos analíticos típicos para o aço. Por exemplo, a composição química da chapa de aço elétrico de grão orientado pode ser medida usando ICP-AES (Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometer: espectrometria de espectroscopia de emissão de plasma indutivamente acoplada). Especificamente, é possível obter a composição química conduzindo a medição pelo Shimadzu ICPS-8100 e similar (dispositivo de medição) sob a condição baseada em curva de calibragem preparada previamente usando amostras com 35 mm quadrado obtidas da chapa de aço elétrico de grão orientado. Ainda, C e S podem ser medidos através do método de absorção de infravermelho após combustão, e N pode ser medido através do método térmico condutométrico após fusão em uma corrente de gás inerte.
[00368] A composição química acima é a composição de chapa de aço elétrico de grão orientado. Quando a chapa de aço elétrico de grão orientado usada como a amostra de medição possui o revestimento isolante e similar sobre sua superfície, a composição química é medida após remoção do revestimento e similar através dos métodos acima.
[00369] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade possui o aspecto de modo que o grão secundário recristalizado é dividido em domínios pequenos onde cada ângulo de desvio é ligeiramente diferente, e através do aspecto, a magnetostrição e a perda de ferro em faixa de campo magnético médio são reduzidas. Portanto, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade, uma estrutura em camadas na chapa de aço, um tratamento para refino do domínio magnético e similar não são particularmente limitados. Em cada modalidade, um revestimento opcional pode ser formado na chapa de aço de acordo com o proposito, e um tratamento de refino de domínio magnético pode ser aplicado de acordo com a necessidade.
[00370] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade da presente invenção, a camada intermediária pode ser disposta em contato com a chapa de aço elétrico de grão orientado e o revestimento isolante pode ser disposto em contato com a camada intermediária.
[00371] A Figura 2 é uma ilustração em seção transversal da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a modalidades preferida da presente invenção. Como mostrado na Figura 2, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura, a chapa de aço elétrico de grão orientado 10 (chapa de aço de silício) de acordo com a presente modalidade pode ter a camada intermediária 20 que é disposta em contato com a chapa de aço elétrico de grão orientado 10 (chapa de aço silício) e o revestimento isolante 30 que está disposto em contato com a camada intermediária 20.
[00372] Por exemplo, a camada intermediária acima pode ser uma camada incluindo principalmente óxidos, uma camada incluindo principalmente carbidas, uma camada incluindo principalmente nitridas, uma camada incluindo principalmente boridas, uma camada incluindo principalmente silicidas, uma camada incluindo principalmente fosfidas, uma camada incluindo principalmente sulfetos, uma camada incluindo principalmente compostos intermetálicos e similar. As camadas intermediárias podem ser formadas por um tratamento térmico em uma atmosfera onde as propriedades redox são controladas, uma deposição de vapor químico (CVD), uma deposição de vapor físico (PVD) e similar.
[00373] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade da presente invenção, a camada intermediária pode ser uma película de forsterita com uma espessura média de 1 a 3 μm. No presente documento, a película de forsterita corresponde a uma camada incluindo principalmente Mg2SiO4. Uma interface entre a película de forsterita e a chapa de aço elétrico de grão orientado se torna a interface de modo que a película de forsterita entremeia a chapa de aço quando visualizando a seção transversal acima.
[00374] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade da presente invenção, a camada intermediária pode ser uma camada de óxido com uma espessura média de 2 a 500 nm. No presente documento, a camada de óxido corresponde a uma camada incluindo principalmente SiO2. Uma interface entre a camada de óxido e a chapa de aço elétrico de grão orientado se torna a interface lisa quando visualizando a seção transversal acima.
[00375] Ainda, o revestimento isolante acima pode ser um revestimento isolante que inclui principalmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média é 0,1 a 10 μm, um revestimento isolante que inclui principalmente alumina sol e ácido bórico e cuja espessura média é 0,5 a 8 μm e similar.
[00376] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com cada modalidade da presente invenção, o domínio magnético pode ser refinado através de pelo menos uma de aplicação de uma tensão pequena local e formação de uma ranhura local. A tensão pequena local ou a ranhura local pode ser aplicada ou formada por laser, plasma, métodos mecânicos, gravura ou outros métodos. Por exemplo, a tensão pequena local ou a ranhura local pode ser aplicada ou formada linearmente ou puntiformemente de modo a se estender na direção intersectando a direção de laminação na superfície laminada da chapa de aço e de modo a ter o intervalo de 4 a 10 mm na direção de laminação. (Método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado)
[00377] Em seguida, um método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com uma modalidade da presente invenção é descrito.
[00378] A Figura 3 é um fluxograma ilustrando o método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade da presente invenção. Como mostrado na Fig. 3, o método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa de aço de silício) de acordo com a presente modalidade inclui um processo de fundição, um processo de laminação a quente, um processo de recozimento de banda quente, um processo de laminação a frio, um processo de recozimento com descarbonetação, um processo de aplicação de separador de recozimento e um processo de recozimento final. Ainda, conforme necessário, uma nitridação pode ser conduzida em momento apropriado a partir do processo de recozimento com descarbonetação para o processo de recozimento final, e um processo de formação de revestimento isolante pode ser conduzido após o processo de recozimento final.
[00379] Especificamente, o método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) pode ser como segue.
[00380] No processo de fundição, um bloco é fundido de modo que o bloco inclui, como a composição química, em % em massa, 2,0 a 7,0% de Si, 0 a 0,030% de Nb, 0 a 0,030% de V, 0 a 0,030% de Mo, 0 a 0,030% de Ta, 0 a 0,030% de W, 0 a 0,0850% de C, 0 a 1,0% de Mn, 0 a 0,0350% de S, 0 a 0,0350% de Se, 0 a 0,0650% de Al, 0 a 0,0120% de N, 0 a 0,40% de Cu, 0 a 0,010% de Bi, 0 a 0,080% de B, 0 a 0,50% de P, 0 a 0,0150% de Ti, 0 a 0,10% de Sn, 0 a 0,10% de Sb, 0 a 0,30% de Cr, 0 a 1,0% de Ni e um equilíbrio consistindo em Fe e impurezas.
[00381] No processo de recozimento com descarbonetação, um tamanho de grão de grão primário recristalizado é controlado para 24 μm ou menos.
[00382] No processo de recozimento final, quando uma quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco é 0,0030 a 0,030%, em um estágio de aquecimento, pelo menos um de: PH2O / PH2 em 700 a 800°C deve ser 0,030 a 5,0; PH2O/PH2 em 900 a 950º C deve ser 0,010 a 0,20; PH2O/PH2 em 950 a 1000º C deve ser 0,0050 a 0,10; ou PH2O/PH2 em 1000 a 1050º C deve ser 0,0010 a 0,050 é controlado, ou quando uma quantidade total Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco não é 0,0030 a 0,030%, em um estágio de aquecimento, pelo menos um de PH2O / PH2 em 700 a 800°C é controlado para ser 0,030 a 5,0 e PH2O/PH2 em 900 a 950º C ser 0,010 a 0,02; PH2O/PH2 em 950 a 1000º C é controlado para ser 0,0050 a 0,10; ou PH2/PH2 em 1000 a 1050º C ser 0,0010 a 0,050 é controlado.
[00383] O PH2O/PH2 acima é chamado grau de oxidação, e é uma razão de pressão de vapor parcial PH2O para a pressão de hidrogênio parcial PH2 em gás da atmosfera.
[00384] A “troca” de acordo com a presente modalidade é controlada principalmente por um fator para induzir facilmente as mudanças de orientação (troca) em si e um fator para induzir periodicamente as mudanças em orientação (troca) dentro de um grão secundário recristalizado.
[00385] A fim de induzir facilmente a troca em si, é eficaz fazer a recristalização secundária iniciar a partir de temperatura menor. Por exemplo, ao controlar o tamanho de grão do grão primário recristalizado ou utilizando o elemento do grupo Nb, é possível controlar o início da recristalização secundária para ser em temperatura menor.
[00386] A fim de induzir periodicamente a troca dentro de um grão secundário recristalizado, é eficaz fazer o grão secundário recristalizado crescer continuamente a partir de temperatura menor para temperatura maior. Por exemplo, ao utilizar AlN e similar que são o inibidor convencional em temperatura apropriada e em atmosfera apropriada, é possível fazer com que o grão secundário recristalizado fique nucleado em temperatura menor, fazer a habilidade do inibidor manter continuamente até temperatura maior e induzir periodicamente a troca até temperatura maior dentro de um grão secundário recristalizado.
[00387] Em outras palavras, a fim de induzir favoravelmente a troca, é eficaz suprimir a nucleação do grão secundário recristalizado em temperatura maior e fazer o grão secundário recristalizado nucleado em temperatura menor preferivelmente crescer para temperatura maior.
[00388] Em adição aos dois fatores acima de acordo com a presente modalidade, a fim de controlar o formato do subgrão para ser anisotrópico no plano, é possível usar um processo para fabricação do grão secundário recristalizado crescido anisotropicamente como o processo de recristalização secundário que é um processo a jusante.
[00389] A fim de controlar a troca, que é o aspecto da presente modalidade, os fatores acima são importantes. Em relação às condições de produção com exceção das acima, é possível aplicar um método conhecido convencional para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado. Por exemplo, o método convencional conhecido pode ser um método de produção utilizando MnS e AlN como inibidor que são formados através de aquecimento de bloco em temperatura alta, um método de produção utilizando AlN como inibidor que é formado por aquecimento do bloco em temperatura baixa e nitridação subsequente e similar. Para a troca que é o aspecto da presente modalidade, qualquer método de produção pode ser aplicado. A modalidade não é limitada a um método de produção específico. Daqui em diante, o método para controle da troca através do método de produção aplicado à nitridação é explicado, por exemplo. Processo de fundição
[00390] No processo de fundição, um bloco é feito. Por exemplo, um método para fabricação do bloco é como segue. Um aço derretido é feito (um aço é derretido). O bloco é feito usando o aço derretido. O bloco pode ser feito através de fundição contínua. Um lingote pode ser feito usando o aço derretido, e então o bloco pode ser feito desbastando o lingote. Uma espessura do bloco não é particularmente limitada. A espessura do bloco pode ser 150 a 350 mm, por exemplo. A espessura do bloco é preferivelmente 220 a 280 mm. O bloco com a espessura de 10 a 70 mm que é um chamado bloco fino pode ser usado. Quando usando o bloco fino, é possível omitir uma laminação bruta antes da laminação final no processo de laminação a quente.
[00391] Como a composição química do bloco, é possível usar uma composição química de um bloco usado para produção de uma chapa de aço elétrico de grão orientado geral. Por exemplo, a composição química do bloco pode incluir os elementos que seguem. 0 a 0,0850% de C
[00392] Carbono (C) é um elemento eficaz no controle da estrutura primária recristalizada no processo de produção. No entanto, quando o teor de C no produto final é excessivo, as características magnéticas são afetadas negativamente. Portanto, o teor de C no bloco pode ser 0 a 0,0850%. O limite superior do teor de C é preferivelmente 0,0750%. C é descarbonetado e purificado no processo de recozimento com descarbonetação e no processo de recozimento final como mencionado abaixo, e então, o teor de C se torna 0,0050% ou menos após o processo de recozimento final. Quando C está incluído, o limite inferior do teor de C pode ser mais de 0% e pode ser 0,0010% a partir do ponto de vista de produtividade na produção industrial. 2,0 a 7,0% de Si
[00393] Silício (Si) é um elemento que aumenta a resistência elétrica da chapa de aço elétrico de grão orientado e dessa maneira diminui a perda de ferro. Quando o teor de Si é menos de 2,0%, uma transformação de austenita ocorre durante o recozimento final e a orientação do cristal da chapa de aço elétrico de grão orientado é prejudicada. Por outro lado, quando o teor de Si é mais do que 7,0%, a trabalhabilidade a frio deteriora e as rachaduras tendem a ocorrer durante laminação a frio. O limite inferior do teor de Si é preferivelmente 2,50% e é mais preferivelmente 3,0%. O limite superior do teor de Si é preferivelmente 4,50% e é mais preferivelmente 4,0%. 0 a 1,0% de Mn
[00394] Manganês (Mn) forma MnS e/ou MnSe através de ligação a S e/ou Se, que age como o inibidor. O teor de Mn pode ser 0 a 1,0%. Quando Mn está incluído e o teor de Mn é 0,05 a 1,0%, a recristalização secundária se torna estável, o que é preferível. Na presente modalidade, a nitrida do elemento do grupo Nb pode carregar uma parte da função do inibidor. No caso, a intensidade do inibidor como MnS e/ou MnSe em geral é controlada fracamente. Portanto, o limite superior do teor de Mn é preferivelmente 0,50% e é mais preferivelmente 0,20%.
0 a 0,0350% de S 0 a 0,0350% de Se
[00395] Enxofre (S) e selênio (Se) formam MnS e/ou MnSe através de ligação a Mn, que age como o inibidor. O teor de S pode ser 0 a 0,0350%, e o teor de Se pode ser 0 a 0,0350%. Quando pelo menos um de S e Se está incluído, e quando a quantidade total de S e Se é 0,0030 a 0,0350%, a recristalização secundária se torna estável, o que é preferível. Na presente modalidade, a nitrida do elemento do grupo Nb pode carregar uma parte da função do inibidor. No caso, a intensidade do inibidor como MnS e/ou MnSe em geral é fracamente controlada. Portanto, o limite superior da quantidade total de S e Se é preferivelmente 0,0250% e é mais preferivelmente 0,010%. Quando S e/ou Se permanece no aço após o recozimento final, o composto é formado, e, dessa maneira, a perda de ferro é deteriorada. Portanto, é preferível reduzir Se e Se o máximo possível através da purificação durante o recozimento final.
[00396] No presente documento, “a quantidade total de S e Se é 0,0030 a 0,0350%” indica que apenas um de Se ou Se é incluído como a composição química no bloco e a sua quantidade é 0,0030 a 0,0350% ou que ambos S e Se estão incluídos no bloco e a quantidade total do mesmo é 0,0030 a 0,0350%. 0 a 0,0650% de Al
[00397] Alumínio (Al) forma (Al, Si)N através da ligação a N, que age como o inibidor. O teor de Al pode ser 0 a 0,0650%. Quando Al é incluído e o teor de Al é 0,010 a 0,065%, o inibidor AlN formado pela nitridação mencionada abaixo expande a faixa de temperatura da recristalização secundária, e a recristalização secundária se torna estável especialmente em faixa de temperatura maior, o que é preferível. O limite inferior do teor de Al é preferivelmente 0,020% e é mais preferivelmente 0,0250%. O limite superior do teor de Al é preferivelmente 0,040% e é mais preferivelmente 0,030% a partir do ponto de vista de estabilidade na recristalização secundária. 0 a 0,0120% de N
[00398] Nitrogênio (N) se liga a Al e age como o inibidor. O teor de N pode ser 0 a 0,0120%. O seu limite inferior pode ser 0% porque é possível incluir N através da nitridação no meio do processo de produção. Quando N está incluído e o teor de N é mais do que 0,0120%, a bolha que é um tipo de defeito tende a ser formada na chapa de aço. O limite superior do teor de N é preferivelmente 0,010% e é mais preferivelmente 0,0090%. N é purificado no processo de recozimento final, e então, o teor de N se torna 0,0050% ou menos após o processo de recozimento final. 0 a 0,030% de Nb 0 a 0,030% de V 0 a 0,030% de Mo 0 a 0,030% de Ta 0 a 0,030% de W
[00399] Nb, V, Mo, Ta e W são o elemento do grupo Nb. O teor de Nb pode ser 0 a 0,030%, o teor de V pode ser 0 a 0,030%, o teor de Mo pode ser 0 a 0,030%, o teor de Ta pode ser 0 a 0,030% e ou teor de W pode ser 0 a 0,030%.
[00400] Além disso, é preferível que o bloco inclua, como o elemento do grupo Nb, pelo menos um selecionado de um grupo consistindo em Nb, V, Mo, Ta e W e que a quantidade do mesmo seja 0,0030 a 0,030% em massa no total.
[00401] Quando utilizando o elemento do grupo Nb para controle de troca, e quando a quantidade total do elemento do grupo Nb no bloco é 0,030% ou menos (preferivelmente 0,0030% ou mais e 0,030% ou menos), a recristalização secundária inicia em momento apropriado. Além disso, a orientação do grão secundário recristalizado formado se torna muito favorável, cuja troca que é o aspecto da presente modalidade tende a ser ocorrida no estágio de crescimento subsequente, e a microestrutura é finalmente controlada para ser favorável para as características de magnetização.
[00402] Ao incluir o elemento do grupo Nb, o tamanho de grão do grão primário recristalizado após o recozimento com descarbonetação se torna bom comparado com não incluindo o elemento do grupo Nb. Parece que o refinamento do grão primário recristalizado é resultado do efeito de fixação dos precipitados tais como carbidas, carbonitridas e nitridas, o efeito de fármaco dos elementos sólidos-solutos e similar. Em particular, o efeito acima é mais preferivelmente obtido incluindo Nb e Ta.
[00403] Através do refinamento do tamanho de grão do grão primário recristalizado devido ao elemento do grupo Nb, a força motriz da recristalização secundária aumenta e, desta maneira, a recristalização secundária começa a partir de temperatura menor comparado com as técnicas convencionais. Ainda, uma vez que os precipitados derivados do elemento do grupo Nb dissolvem em temperaturas relativamente menores comparado com os inibidores convencionais tal como AlN, a recristalização secundária possui início a partir da temperatura menor no estágio de aquecimento do recozimento final comparado com técnicas convencionais. A recristalização secundária possui início a partir de temperatura menor e, desta maneira, a troca que é o aspecto da presente modalidade tende a ocorrer. O seu mecanismo é descrito abaixo.
[00404] Em um caso onde os precipitados derivados do elemento do grupo Nb são utilizados como o inibidor para a recristalização secundária, uma vez que as carbidas e carbonitridas do elemento do grupo Nb se tornam instáveis na faixa de temperatura menor do que a faixa de temperatura em que a recristalização secundária pode ocorrer,
parece que o efeito de controle da temperatura de início da recristalização secundária para ser temperatura menor é pequeno. Portanto, a fim de controlar favoravelmente a temperatura de início da recristalização secundária para ser temperatura menor, é preferível que as nitridas do elemento do grupo Nb que são estáveis até a faixa de temperatura onde a recristalização secundária pode ocorrer sejam utilizadas.
[00405] Ao utilizar concomitantemente os precipitados (preferivelmente nitridas) derivados do elemento do grupo Nb controlando a temperatura de início da recristalização secundária para ser temperatura menor e os inibidores convencionais tais como AlN, (Al, Si)N e similar que são estáveis até temperatura maior mesmo após início da recristalização secundária, é possível expandir a faixa de temperatura onde o grão tendo a orientação {110}<001> que é o grão secundário recristalizado é preferivelmente crescido. Portanto, a troca é induzida na faixa de temperatura ampla da temperatura menor para a temperatura maior, e então a seletividade de orientação funciona na faixa de temperatura ampla. Como resultado, é possível aumentar a frequência de existência do sublimite no produto final e, portanto, aumentar efetivamente o grau de alinhamento para a orientação {100}<001> dos grãos secundários recristalizados incluídos na chapa de aço elétrico de grão orientado.
[00406] No presente documento, em um caso onde o grão primário recristalizado é pretendido ser refinado pelo efeito de fixação das carbidas, das carbonitridas e similar do elemento do grupo NB, é preferível controlar o teor de C do bloco para ser 50 ppm ou mais na fundição. No entanto, uma vez que as nitridas são preferidas como o inibidor para a recristalização secundária comparado com as carbidas e as carbonitridas, é preferível que as carbidas e as carbonitridas do elemento do grupo Nb sejam suficientemente dissolvidas no aço após término da recristalização primária através da redução do teor de C para 30 ppm ou menos, preferivelmente 20 ppm ou menos e mais preferivelmente 10 ppm ou menos durante o recozimento com descarbonetação. Em um caso onde a maior parte do elemento do grupo Nb é sólida-soluta pelo recozimento com descarbonetação, é possível controlar as nitridas (o inibidor) do elemento do grupo Nb para ser a morfologia favorável para a presente modalidade (a morfologia facilitando a recristalização secundária) na nitridação subsequente.
[00407] A quantidade total do elemento do grupo Nb é preferivelmente 0,0040% ou mais, e mais preferivelmente 0,0050% ou mais. A quantidade total do elemento do grupo Nb é preferivelmente 0,020% ou menos e mais preferivelmente 0,010% ou menos.
[00408] Na composição química do bloco, um equilíbrio consiste em Fe e impurezas. As impurezas acima correspondem a elementos que são contaminados a partir das matérias-primas ou do ambiente de produção, quando produzindo o bloco industrialmente. Além disso, as impurezas acima indicam elementos que não afetam substancialmente os efeitos da presente modalidade.
[00409] Em adição a resolver os problemas de produção acima, em consideração da influência sobre as características magnéticas e a melhoria da função dos inibidores através da formação de compostos, o bloco pode incluir os elementos opcionais conhecidos como substituição para uma parte de Fe. Por exemplo, os elementos opcionais podem ser os elementos que seguem. 0 a 0,40% de Cu 0 a 0,010% de Bi 0 a 0,080% de B 0 a 0,50% de P 0 a 0,0150% de Ti 0 a 0,10% de Sn
0 a 0,10% de Sb 0 a 0,30% de Cr 0 a 1,0% de Ni Os elementos opcionais podem ser incluídos conforme necessário. Portanto, um limite inferior dos respectivos elementos opcionais não precisa ser limitado, e o limite inferior pode ser 0%. Processo de laminação a quente
[00410] No processo de laminação a quente, o bloco é aquecido para uma temperatura predeterminada (por exemplo, 1100 a 1400º C), e então é submetido à laminação a quente a fim de obter uma chapa de aço laminada a quente. No processo de laminação a quente, por exemplo, o material de aço silício (bloco) após o processo de fundição é aquecido, é laminado bruto e então é laminado final a fim de obter a chapa de aço laminada a quente com uma espessura predeterminada, por exemplo, 1,8 a 3,5 mm. Após término da laminação final, a chapa de aço laminada a quente é enrolada em uma temperatura predeterminada.
[00411] Uma vez que a intensidade de inibidor como MnS não é necessariamente requerida, é preferível que a temperatura de aquecimento do bloco seja 1100 a 1280º C do ponto de vista de produtividade.
[00412] No presente documento, no processo de laminação a quente, através da aplicação do gradiente térmico dentro da faixa acima ao longo da direção de largura ou da direção longitudinal de tira de aço, é possível fazer a estrutura de cristal, a orientação de cristal ou os precipitados terem a não uniformidade dependendo da posição no plano da chapa de aço. Desta maneira, é possível fazer o grão secundário recristalizado crescer anisotropicamente no processo de recristalização secundário que é o processo a jusante, e possível controlar favoravelmente o formato do subgrão importante para a presente modalidade ser anisotrópico no plano. Por exemplo, ao aplicar o gradiente térmico ao longo da direção transversal durante o aquecimento do bloco, é possível refinar os precipitados na área de temperatura maior, possível melhorar a habilidade do inibidor na área de temperatura maior e, dessa maneira, possível induzir o crescimento de grão preferencial a partir da área de temperatura menor em direção à área de temperatura maior durante a recristalização secundária. Processo de recozimento de banda a quente
[00413] No processo de recozimento de banda a quente, a chapa de aço laminada a quente após o processo de laminação a quente é recozida sob condições predeterminadas (por exemplo, 750 a 1200º C por 30 segundos a 10 minutos) a fim de obter uma chapa recozida de banda a quente.
[00414] No presente documento, no processo de recozimento de banda a quente, através da aplicação do gradiente térmico dentro da faixa acima ao longo da direção de largura ou na direção longitudinal da tira de aço, é possível fazer a estrutura de cristal, a orientação de cristal ou os precipitados terem a não uniformidade dependendo da posição no plano da chapa de aço. Portanto, é possível fazer o segundo grão secundário recristalizado crescer anisotropicamente no processo de recristalização secundário que é o processo a jusante, e possível controlar favoravelmente o formato do subgrão importante para a presente modalidade para ser anisotrópico em plano. Por exemplo, através da aplicação do gradiente térmico ao longo da direção transversal durante o recozimento de banda a quente, é possível refinar os precipitados na área de temperatura maior, possível melhorar a habilidade do inibidor na área de temperatura maior e, dessa maneira, possível induzir o crescimento de grão preferencial a partir da área de temperatura menor em direção à área de temperatura maior durante a recristalização secundária.
Processo de laminação a frio
[00415] No processo de laminação a frio, a chapa recozida de banda a quente após o processo de recozimento de banda a quente é laminada a frio uma vez ou é laminada a frio várias vezes (duas vezes ou mais) com um recozimento (recozimento intermediário) (por exemplo, 80 a 95% de redução a frio total) a fim de obter uma chapa de aço laminada a frio com uma espessura, por exemplo, de 0,10 a 0,50 mm. Processo de recozimento com descarbonetação
[00416] No processo de recozimento com descarbonetação, a chapa de aço laminada a frio após o processo de laminação a frio é submetida ao recozimento com descarbonetação (por exemplo, 700 a 900º C por 1 a 3 minutos) a fim de obter uma chapa de aço recozida com descarbonetação que é recristalizada uma primeira vez. Ao conduzir o recozimento com descarbonetação para a chapa de aço laminada a frio, C incluído na chapa de aço laminada a frio é removido. A fim de remover “C” incluído na chapa de aço laminada a frio, é preferível que o recozimento com descarbonetação seja conduzido em atmosfera úmida.
[00417] No método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é preferível controlar um tamanho de grão de grão primário recristalizado da chapa de aço recozida com descarbonetação para 24 μm ou menor. Ao refinar o tamanho de grão de grão primário recristalizado, é possível controlar favoravelmente a temperatura de início da recristalização secundária para ser temperatura menor.
[00418] Por exemplo, ao controlar as condições na laminação a quente ou no recozimento de banda a quente, ou ao controlar a temperatura para recozimento com descarbonetação para ser temperatura menor conforme necessário, é possível diminuir o tamanho de grão de grão primário recristalizado. Ainda, através do efeito de fixação das carbidas, as carbonitridas e similar do elemento do grupo Nb que está incluído no bloco, é possível diminuir o tamanho de grão de grão primário recristalizado.
[00419] No presente documento, uma vez que a quantidade de oxidação causada pelo recozimento com descarbonetação e o estado de camada oxidada na superfície afetam a formação da camada intermediária (película de vidro), as condições podem ser ajustadas apropriadamente usando a técnica convencional a fim de obter os efeitos da presente modalidade.
[00420] Embora o elemento do grupo Nb possa ser incluído como os elementos que facilitam a troca, o elemento do grupo Nb está incluído no presente processo no estado tais como as carbidas, as carbonitridas, os elementos sólidos-solutos, e similar, e influencia o refinamento do tamanho de grão de grão primário recristalizado. O tamanho de grão de grão primário recristalizado é preferivelmente 23 μm ou menor, mais preferivelmente 20 μm ou menor e ainda mais preferivelmente 18 μm ou menor. O tamanho de grão de grão primário recristalizado pode ser 8 μm ou maior e pode ser 12 μm ou maior.
[00421] No presente documento, no processo de recozimento com descarbonetação, através da aplicação do gradiente térmico dentro da faixa acima ou através da aplicação da diferença no comportamento de descarbonetação ao longo da direção de largura ou na direção longitudinal da tira de aço, é possível fazer com que a estrutura de cristal, a orientação do cristal ou os precipitados tenham a não uniformidade dependendo da posição no plano da chapa de aço. Portanto, é possível fazer o grão secundário recristalizado crescer anisotropicamente no processo de recristalização secundário que é o processo a jusante, e possível controlar favoravelmente o formato do subgrão importante para a presente modalidade para ser anisotrópico em plano. Por exemplo, ao aplicar o gradiente térmico ao longo da direção transversal durante o aquecimento do bloco, é possível refinar o tamanho de grão de grão primário recristalizado na área de temperatura menor, possível aumentar a força motriz da recristalização secundária, possível iniciar antecedentemente a recristalização secundária na área de temperatura menor e, dessa maneira, possível induzir o crescimento de grão preferencial a partir da área de temperatura menor em direção à área de temperatura maior durante a recristalização secundária. Nitridação
[00422] A nitridação é conduzida a fim de controlar a intensidade do inibidor para a recristalização secundária. Na nitridação, o teor de nitrogênio da chapa de aço pode ser feito aumentar para 40 a 300 ppm em momento apropriado a partir do início do recozimento com descarbonetação até o início da recristalização secundária no recozimento final. Por exemplo, a nitridação pode ser um tratamento de recozimento para a chapa de aço em uma atmosfera contendo um gás tendo habilidade de nitridação tal como amônia, um tratamento de recozimento final da chapa de aço recozida com descarbonetação sendo aplicado um separador de recozimento contendo um pó tendo uma habilidade de nitridação tal como MnN e similar.
[00423] Quando o bloco inclui o elemento do grupo Nb dentro da faixa acima, as nitridas do elemento do grupo Nb formadas pela nitridação agem como um inibidor cuja habilidade de inibir o crescimento de grão desaparece em temperatura relativamente menor e, então, a recristalização secundária possui início a partir de temperaturas menores comparado com as técnicas convencionais. Parece que as nitridas são eficazes na seleção da nucleação do grão secundário recristalizado e, portanto, obtêm densidade de fluxo magnético alta. Ainda, AlN é formado pela nitridação, e o AlN age como um inibidor cuja habilidade de inibir o crescimento de grão mantém até temperatura relativamente maior. A fim de obter esses efeitos, o teor de nitrogênio após a nitridação é preferivelmente 130 a 250 ppm e é mais preferivelmente 150 a 200 ppm.
[00424] No presente documento, na nitridação, ao aplicar a diferença no teor de nitrogênio dentro da faixa acima ao longo da direção de largura ou na direção longitudinal de tira de aço, é possível fazer a intensidade do inibidor ter a não uniformidade dependendo da posição no plano da chapa de aço. Portanto, é possível fazer o grão secundário recristalizado crescer anisotropicamente no processo de recristalização secundário que é o processo a jusante, e possivelmente controlar favoravelmente o formato do subgrão importante para a presente modalidade ser anisotrópico em plano. Por exemplo, ao aplicar a diferença no teor de nitrogênio ao longo da direção transversal, é possível melhorar a habilidade do inibidor em área altamente nitridada e, então, possível induzir o crescimento de grão preferencial a partir da área pouco nitridada em direção à área altamente nitridada durante a recristalização secundária. Processo de aplicação de separador de recozimento
[00425] No processo de aplicação de separador de recozimento, à chapa de aço recozida com descarbonetação é aplicado um separador de recozimento. Por exemplo, como o separador de recozimento, é possível usar um separador de recozimento incluindo principalmente MgO, um separador de recozimento incluindo principalmente alumina, ou similar.
[00426] No presente documento, quando o separador de recozimento incluindo principalmente MgO é usado, a película de forsterita (a camada incluindo principalmente Mg2SiO4) tende a ser formada como a camada intermediária durante o recozimento final. Quando o separador de recozimento incluindo principalmente alumina é usado, a camada de óxido (a camada incluindo principalmente SiO 2)
tende a ser formada como a camada intermediária durante o recozimento final. Essas camadas intermediárias podem ser removidas de acordo com a necessidade.
[00427] A chapa de aço recozida com descarbonetação após aplicação do separador de recozimento é enrolada e sofre recozimento final no processo de recozimento final subsequente. Processo de recozimento final
[00428] No processo de recozimento final, a chapa de aço recozida com descarbonetação após aplicação do separador de recozimento sofre recozimento final de modo que a recristalização secundária ocorre. No processo, a recristalização secundária prossegue sob condições de modo que o crescimento de grão do grão primário recristalizado é suprimido pelo inibidor. Portanto, o grão tendo a orientação {110}<001> é preferivelmente crescido, e a densidade de fluxo magnético é drasticamente melhorada.
[00429] O recozimento final é importante para controle da troca que é o aspecto da presente modalidade. Na presente modalidade, o ângulo ϕ é controlado com base nas quatro condições que seguem (A) a (C-2) no recozimento final.
[00430] No presente documento, na explicação do processo de recozimento final, “a quantidade total do elemento do grupo Nb” representa a quantidade total do elemento do grupo Nb incluída na chapa de aço um pouco antes do recozimento final (a chapa de aço recozida com descarbonetação). Especificamente, a composição química da chapa de aço um pouco antes do recozimento final influencia as condições do recozimento final, e a composição química após o recozimento final ou após o recozimento com purificação (por exemplo, a composição química da chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa recozida final)) não possui relação. (A) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando
PA é definido como PH2O/PH2 com relação à atmosfera na faixa de temperatura de 700 a 800º C, PA: 0,030 a 5,0; (B) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando PB é definido como PH2O/PH2 com relação à atmosfera na faixa de temperatura de 900 a 950º C, PB: 0,010 a 0,20. (C-1) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando PC1 é definido como PH2O/PH2 com relação à atmosfera na faixa de temperatura de 950 a 1000º C, PC-1: 0,0050 a 0,10. (C-2) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando PC2 é definido como PH2O/PH2 com relação à atmosfera na faixa de temperatura de 1000 a 1050º C, PC2: 0,0010 a 0,050.
[00431] No presente documento, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030% pelo menos uma das condições (A) a (C-2) pode ser satisfeita.
[00432] No presente documento, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, as condições (A) podem ser satisfeitas, e pelo menos uma das condições (A) e (B) a (C-2) podem ser satisfeitas.
[00433] Com relação às condições (A) a (C-2), quando o elemento do grupo Nb dentro da faixa acima é incluído, devido ao efeito de supressão da recuperação e da recristalização que é derivado do elemento do grupo Nb, os dois fatores de “início da recristalização secundária a partir de temperatura menor” e “manutenção da recristalização secundária até uma temperatura maior” são potentes o suficiente. Como resultado, as condições de controle para obtenção dos efeitos da presente modalidade são relaxadas.
[00434] O PA é preferivelmente 0,10 ou mais e é mais preferivelmente 0,30 ou mais. O PA é preferivelmente 1,0 ou menos e é mais preferivelmente 0,60 ou menos.
[00435] O PB é preferivelmente 0,020 ou mais e é mais preferivelmente 0,040 ou mais. O PB é preferivelmente 0,10 ou menos e é mais preferivelmente 0,070 ou menos.
[00436] O PC1 é preferivelmente 0,010 ou mais e é mais preferivelmente 0,020 ou mais. O PC1 é preferivelmente 0,070 ou menos e é mais preferivelmente 0,050 ou menos.
[00437] O PC2 é preferivelmente 0,002 ou mais e é mais preferivelmente 0,0050 ou menos. O PC2 é preferivelmente 0,030 ou menos e é mais preferivelmente 0,020 ou menos.
[00438] Os detalhes de mecanismo de ocorrência da troca não são claros no momento. No entanto, como um resultado de observação do comportamento de recristalização secundária e de consideração das condições de produção para controlar favoravelmente a troca, parece que os dois fatores de “iniciar a recristalização secundária a partir da temperatura menor” e “manter a recristalização secundária até uma temperatura maior” são importantes.
[00439] Razões de limitação dos (A) a (C-2) acima são explicadas com base nos dois fatores acima. Na descrição que segue, o mecanismo inclui uma presunção.
[00440] A condição (A) é a condição para a faixa de temperatura que é suficientemente menor do que a temperatura onde a recristalização secundária ocorre. A condição (A) não influencia diretamente o fenômeno reconhecido como a recristalização secundária. No entanto, a faixa de temperatura acima corresponde à temperatura onde a superfície da chapa de aço é oxidada pela água que é trazida a partir do separador de recozimento aplicado à superfície da chapa de aço. Em outras palavras, a faixa de temperatura acima influencia a formação da camada primária (camada intermediária). A condição (A) é importante para controle da formação da camada primária e, dessa maneira, permitir a subsequente “manutenção da recristalização secundária até temperatura maior”. Ao controlar a atmosfera na faixa de temperatura acima para a condição acima, a camada primária se torna densa e, então, age como a barreira para evitar que os elementos constituintes (por exemplo, AL, N e similar) do inibidor sejam liberados fora do sistema no estágio onde a recristalização secundária ocorre. Portanto, é possível manter a recristalização secundária até temperatura maior, e possível induzir suficientemente a troca.
[00441] A condição (B) é a condição para a faixa de temperatura que corresponde ao estágio de nucleação dos núcleos de recristalização na recristalização secundária. Ao controlar a atmosfera na faixa de temperatura acima para ser a condição acima, o grão secundário recristalizado cresce sendo de taxa limitada pela dissolução do inibidor no estágio do crescimento de grão. Parece que a condição (B) promove a dissolução do inibidor próximo da superfície da chapa de aço em particular e influencia o aumento dos núcleos de recristalização secundários. Por exemplo, é conhecido que os grãos primários recristalizados tendo a orientação de cristal preferida para recristalização secundária são suficientemente incluídos próximo da superfície da chapa de aço. Na presente modalidade, ao diminuir a intensidade do inibidor apenas próximo da superfície da chapa de aço na faixa de temperatura menor de 900 a 950º C, parece que a recristalização secundária que segue é feita para iniciar antecedentemente (na temperatura menor) durante o estágio de aquecimento. Além disso, no caso acima, uma vez os grãos secundários recristalizados suficientemente formados, parece que a frequência de troca aumenta em um estágio inicial do crescimento de grão do grão secundário recristalizado.
[00442] As Condições (C-1) e (C-2) são as condições para a faixa de temperatura onde a recristalização secundária inicia e o grão cresce. As condições (C-1) e (C-2) influenciam o controle da intensidade do inibidor no estágio onde o grão secundário recristalizado cresce. Ao controlar a atmosfera na faixa de temperatura acima para ser as condições acima, o grão recristalizado secundário cresce com taxa limitada pela dissolução do inibidor em cada faixa de temperatura. Embora os detalhes sejam descritos mais tarde, pelas condições, os deslocamentos são eficientemente empilhados na frente do limite de grão que está localizado na direção de crescimento do grão recristalizado secundário. Portanto, é possível aumentar a frequência de ocorrência da troca, e possível manter a ocorrência da troca. Como explicado acima, a faixa de temperatura é dividida em duas faixas como as condições (C-1) e (C-2) a fim de controlar a atmosfera, porque a atmosfera apropriada difere dependendo da faixa de temperatura.
[00443] No método de produção de acordo com a presente modalidade, quando o elemento do grupo Nb é utilizado, é possível obter a chapa de aço elétrico de grão orientado satisfazendo as condições com relação à troca de acordo com a presente modalidade, contanto que pelo menos uma das condições (A) a (C-2) seja satisfeita. Em outras palavras, ao controlar de modo a aumentar a frequência de troca no estágio inicial de recristalização secundária, o grão secundário recristalizado é crescido conservando a desorientação derivada da troca, o efeito é mantido até o estágio final e, finalmente, a frequência de troca aumenta. Alternativamente, mesmo quando a troca não ocorre suficientemente no estágio inicial de recristalização secundária, é possível finalmente aumentar a frequência de troca ao fazer os deslocamentos suficientes empilharem em direção ao crescimento de grão no estágio de crescimento de recristalização secundária e dessa maneira fazendo a troca ocorrer recentemente. Desnecessário explicar,
é preferível satisfazer todas as condições (A) a (C-2) mesmo quando o elemento do grupo Nb é utilizado. Em outras palavras, é ótimo aumentar a frequência de troca no estágio inicial de recristalização secundária e induzir recentemente a troca mesmo no meio e estágios finais de recristalização secundária.
[00444] Com base no método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade mencionada acima, o grão secundário recristalizado pode ser controlado para o estado de ser finalmente dividido nos domínios pequenos onde cada orientação de cristal é ligeiramente diferente. Especificamente, com base no método acima, o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, em adição ao limite que satisfaz a condição de limite BB, pode ser elaborado na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na primeira modalidade.
[00445] Em seguida, condições de produção preferidas para o método de produção de acordo com a presente modalidade são descritas.
[00446] No método de produção de acordo com a presente modalidade, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco não é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 1000 a 1050º C é preferivelmente 200 a 1500 minutos.
[00447] Da mesma maneira, no método de produção de acordo com a presente modalidade, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 1000 a 1050º C é preferivelmente 100 a 1500 minutos.
[00448] Daqui em diante, a CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO acima é referida como a condição (E-1).
[00449] (E-1) no estágio de aquecimento do recozimento final, TE1 é definido como um tempo de permanência (tempo de detenção total) na faixa de temperatura de 1000 a 1050º C.
[00450] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, TE1: 100 minutos ou mais longo.
[00451] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, o TE1 é preferivelmente 150 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 300 minutos ou mais longo. O TE1 é preferivelmente 1500 minutos ou mais curto e mais preferivelmente 900 minutos ou mais curto.
[00452] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, o TE1 é preferivelmente 150 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 300 minutos ou mais longo. O TE1 é preferivelmente 1500 minutos ou mais curto, e mais preferivelmente 900 minutos ou mais curto.
[00453] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb não é a faixa acima, o TE1 é preferivelmente 300 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 600 minutos ou mais longo. O TE1 é preferivelmente 1500 minutos ou mais curto, e mais preferivelmente 900 minutos ou mais curto.
[00454] A condição (E-1) é um fator para controle da direção de alongamento do sublimite no plano da chapa de aço onde a troca ocorre. Ao conduzir suficientemente a permanência em 1000 a 1050º C, é possível aumentar a frequência de troca na direção de laminação. Parece que a morfologia (por exemplo, disposição e formato) dos precipitados incluindo o inibidor no aço é mudada durante a permanência na faixa de temperatura acima e, dessa maneira, a frequência de troca aumenta na direção de laminação.
[00455] Uma vez que a chapa de aço sendo submetida ao recozimento final foi laminada a quente e laminada a frio, a disposição e formato dos precipitados (em particular, MnS) no aço mostram anisotropia no plano da chapa de aço, e podem tender a ser não uniformes na direção de laminação. Os detalhes não são claros, mas parece que a permanência na faixa de temperatura acima muda a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados acima, e influencia a direção na qual o sublimite tende a ser alongado no plano da chapa de aço durante o crescimento do grão secundário recristalizado. Especificamente, quando a chapa de aço é mantida em uma temperatura relativamente maior tal como 1000 a 1050º C, a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados no aço desaparece. Desta maneira, a tendência que o sublimite alongue na direção de laminação diminui, e a tendência que o sublimite alongue na direção transversal aumenta. Como resultado, parece que a frequência do sublimite detectado na direção de laminação aumenta.
[00456] No presente documento, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, a frequência de existência do sublimite em si é alta e, então, é possível obter os efeitos da presente modalidade mesmo quando o tempo de permanência da condição (E-1) é insuficiente.
[00457] Através do método de produção incluindo a condição (E-1) acima, é possível controlar o tamanho do grão do subgrão na direção de laminação para ser menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de laminação. Especificamente, ao controlar simultaneamente a condição (E-1) acima, é possível controlar o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RBL para satisfazer 1,15 ≤ RBL ÷ RAL na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na segunda modalidade.
[00458] Além disso, no método de produção de acordo com a presente modalidade, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química no bloco não é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 950 a 1000º C é preferivelmente 200 a 1500 minutos.
[00459] Da mesma maneira, no método de produção de acordo com a presente modalidade, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 950 a 1000º C é preferivelmente 100 a 900 minutos.
[00460] Daqui em diante, a CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO acima é referida como a condição (E-2).
[00461] (E-2) no estágio de aquecimento do recozimento final, TE2 é definido como um tempo de permanência (tempo de detenção total) na faixa de temperatura de 950 a 1000º C.
[00462] Quando a quantidade total do elemento de grupo Nb é 0,0030 a 0,030%,
[00463] TE: 200 minutos ou mais longo.
[00464] Quando a quantidade total do elemento de grupo Nb não é a faixa acima,
[00465] TE2: 200 minutos ou mais longo.
[00466] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, o TE2 é preferivelmente 150 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 300 minutos ou mais longo. O TE2 é preferivelmente 1500 minutos ou mais curto, e mais preferivelmente 900 minutos ou mais curto.
[00467] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb não é a faixa acima, o TE2 é preferivelmente 300 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 600 minutos ou mais longo. O TE2 é preferivelmente 1500 minutos ou mais curto, e mais preferivelmente 900 minutos ou mais curto.
[00468] A condição (E-2) é um fator para controle da direção de alongamento do sublimite no plano da chapa de aço onde a troca ocorre. Ao conduzir suficientemente a permanência em 950 a 1000º C, é possível aumentar a frequência de troca na direção transversal. Parece que a morfologia (por exemplo, disposição e formato) dos precipitados incluindo o inibidor no aço é mudada durante a permanência na faixa de temperatura acima e, dessa maneira, a frequência de troca aumenta na direção transversal.
[00469] Uma vez que chapa de aço sendo submetida ao recozimento final foi laminada a quente e laminada a frio, a disposição e formato dos precipitados (em particular, MnS) no aço mostram anisotropia no plano da chapa de aço, e pode tender a ser não uniforme na direção de laminação. Os detalhes não são claros, mas parece que a permanência na faixa de temperatura acima muda a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados acima, e influencia a direção na qual o sublimite tende a ser alongado no plano da chapa de aço durante o crescimento do grão de recristalização secundário. Especificamente, quando a chapa de aço é mantida em temperatura relativamente menor tal como 950 a 1000º C, a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados no aço se desenvolve. Portanto, a tendência que o sublimite alongue na direção transversal diminui, e a tendência que o sublimite alongue na direção de laminação aumenta. Como resultado, parece que a frequência do sublimite detectado na direção transversal aumenta.
[00470] No presente documento, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, a frequência de existência do sublimite em sai é alta e, então, é possível obter os efeitos da presente modalidade mesmo quando o tempo de permanência da condição (E-2) é insuficiente.
[00471] Através do método de produção incluindo a condição (E-2) acima, é possível controlar o tamanho de grão do subgrão na direção transversal para ser menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção transversal. Especificamente, ao controlar simultaneamente a condição (E-2) acima, é possível controlar o tamanho do grão RAC e o tamanho de grão RBC para satisfazer 1,15 ≤ RBC ÷ RAC na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na terceira modalidade.
[00472] Além disso, no método de produção de acordo com a presente modalidade, no estágio de aquecimento do recozimento final, é preferível que a recristalização secundária seja prosseguida dando o gradiente térmico de mais de 0,5º C/cm em uma área de fronteira entre área recristalizada primária e área recristalizada secundária na chapa de aço. Por exemplo, é preferível dar o gradiente térmico acima para a chapa de aço em que o grão secundário recristalizado cresce em progresso na faixa de temperatura de 800 a 1150º C no estágio de aquecimento do recozimento final.
[00473] Além disso, é preferível que a direção para dar o gradiente térmico acima seja a direção transversal C.
[00474] O processo de recozimento final pode ser usado eficazmente como um processo para controle do formato do subgrão para ser anisotrópico no plano. Por exemplo, quando a chapa de aço enrolada é aquecida após colocação em um forno de recozimento do tipo caixa, a posição e disposição do dispositivo de aquecimento e a distribuição de temperatura no forno de recozimento podem ser controladas de modo a fazer com que o exterior e o interior da bobina tenham uma diferença de temperatura suficiente. Alternativamente, a distribuição de temperatura pode ser aplicada propositadamente à bobina sendo submetida a recozimento ao aquecer ativamente apenas parte da bobina com aquecimento por indução de distribuição, aquecimento de alta frequência, aquecimento elétrico e similar.
[00475] O método de dar o gradiente térmico não é particularmente limitado, e um método conhecido pode ser aplicado. Ao dar o gradiente térmico à chapa de aço, o grão secundário recristalizado tendo a orientação ideal é nucleado a partir da área onde a recristalização secundária é provável iniciar antecipadamente na bobina, e o grão secundário recristalizado cresce anisotropicamente devido ao gradiente térmico. Por exemplo, é possível crescer o grão secundário recristalizado através de toda a bobina. Portanto, é possível controlar favoravelmente a anisotropia no plano quanto ao formato do subgrão.
[00476] Em um caso onde a chapa de aço bobinada é aquecida, a borda da bobina tende a ser aquecida antecipadamente. Portanto, é preferível que o grão secundário recristalizado seja crescido dando o gradiente térmico a partir de uma borda na direção de largura (borda na direção transversal da chapa de aço) em direção à outra borda.
[00477] Quando considerando que as características magnéticas desejadas são obtidas através do controle para a orientação Goss, e quando considerando a produtividade industrial, o grão secundário recristalizado pode ser crescido dando o gradiente térmico de mais de 0,5º C/cm (preferivelmente, 0,7º C/cm ou mais) no recozimento final. É preferível que a direção para dar o gradiente térmico acima seja a direção transversal C. O limite superior do gradiente térmico não é particularmente limitado, mas é preferivelmente aquele que o grão secundário recristalizado é continuamente crescido sob a condição de modo que o gradiente térmico é mantido. Quando considerando a condução térmica da chapa de aço e a taxa de crescimento do grão secundário recristalizado, o limite superior do gradiente térmico pode ser 10º C/cm, por exemplo, em vista do método de produção geral.
[00478] Através do método de produção incluindo a condição acima com relação ao gradiente térmico, é possível controlar o tamanho de grão do subgrão na direção de laminação para ser menor do que o tamanho de grão do subgrão na direção transversal. Especificamente,
ao controlar simultaneamente a condição acima com relação ao gradiente térmico, é possível controlar o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RAC para satisfazer 1,15 ≤ RAC ÷ RAL na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na quarta modalidade.
[00479] Além disso, no método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, o ângulo de desvio α pode ser controlado controlando favoravelmente as condições que seguem no recozimento final.
[00480] (A’) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando PA’ é definido como PH2O/PH2 com relação à atmosfera na faixa de temperatura de 700 a 800º C,
[00481] PA’: 0,10 a 1,0.
[00482] (B’) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando PB’ é definido como PH2O/PH2 com relação à atmosfera na faixa de temperatura de 900 a 950º C,
[00483] PB’: 0,020 a 0,10.
[00484] (D) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando TD é definido como um tempo de permanência na faixa de temperatura de 850 a 950º C,
[00485] TD: 120 a 600 minutos.
[00486] No presente documento, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, pelo menos uma das condições (A’) e (B’) pode ser satisfeita, e as condições (D) podem ser satisfeitas.
[00487] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb não é 0,0020 a 0,030%, as três condições (A’), (B’) e (D) podem ser satisfeitas.
[00488] Com relação às condições (A’) e (B’), quando o elemento do grupo Nb dentro da faixa acima é incluído, devido ao efeito de supressão da recuperação e da recristalização que é derivado do elemento do grupo Nb, os dois fatores de “início da recristalização secundária a partir da temperatura menor” e “manter a recristalização secundária até temperatura maior” são potentes o suficiente. Como resultado, as condições de controle para obtenção dos efeitos da presente modalidade são relaxadas.
[00489] O PA’ é preferivelmente 0,30 ou mais, e é preferivelmente 0,60 ou menos.
[00490] O PB’ é preferivelmente 0,040 ou mais, e é preferivelmente 0,070 ou menos.
[00491] O TD é preferivelmente 180 minutos ou mais longo, e é mais preferivelmente 240 ou mais. O TD é preferivelmente 480 minutos ou mais curto, e é mais preferivelmente 360 ou mais curto.
[00492] Razões de limitação dos (A’), (B’) e (D) são explicadas. Na descrição que segue, o mecanismo inclui uma presunção.
[00493] A condição (A’) é a condição para a faixa de temperatura que é suficientemente menor do que a temperatura onde a recristalização secundária ocorre. A condição (A’) não influencia diretamente o fenômeno reconhecido como a recristalização secundária. No entanto, a faixa de temperatura acima corresponde à temperatura onde a superfície da chapa de aço é oxidada pela água que é trazida a partir do separador de recozimento aplicado à superfície da chapa de aço. Em outras palavras, a faixa de temperatura acima influencia a formação da camada primária (camada intermediária). A condição (A’) é importante para controle da formação da camada primária e, dessa maneira, permitir a subsequente “manutenção da recristalização secundária até temperatura maior”. Ao controlar a atmosfera na faixa de temperatura acima para ser a condição acima, a camada primária se torna densa e, então, age como a barreira para evitar que os elementos constituintes (por exemplo, Al, N e similar) do inibidor sejam liberados fora do sistema no estágio onde a recristalização secundária ocorre. Portanto, é possível manter a recristalização secundária até temperatura maior, e possível induzir suficientemente a troca.
[00494] A condição (B’) é a condição para a faixa de temperatura que corresponde ao estágio de nucleação dos núcleos de recristalização na recristalização secundária. Ao controlar a atmosfera na faixa de temperatura acima para ser a condição acima, o grão secundário recristalizado cresce com taxa limitada pela dissolução do inibidor no estágio do crescimento de grão. Parece que a condição (B’) promove a dissolução do inibidor próximo da superfície da chapa de aço em particular e influencia o aumento dos núcleos de recristalização secundária. Por exemplo, é conhecido que os grãos primários recristalizados tendo a orientação de cristal preferida para recristalização secundária são suficientemente incluídos próximo da superfície da chapa de aço. Na presente modalidade, ao diminuir a intensidade do inibidor apenas próximo da superfície da chapa de aço na faixa de temperatura menor de 900 a 950º C, parece que a recristalização secundária que segue é feita para iniciar antecedentemente (na temperatura menor) durante o estágio de aquecimento. Além disso, no caso acima, uma vez os grãos secundários recristalizados suficientemente formados, parece que a frequência de troca aumenta em um estágio inicial do crescimento de grão do grão secundário recristalizado.
[00495] A faixa de temperatura da condição (D) se sobrepõe àquela da condição (B’). A condição (D) é a condição para a faixa de temperatura que corresponde ao estágio de nucleação na recristalização secundária.
[00496] A permanência na faixa de temperatura é importante para a ocorrência favorável da recristalização secundária. No entanto, quando o tempo de permanência é excessivo, os grãos primários recristalizados tendem a crescer. Por exemplo, quando o tamanho de grão do grão primário recristalizado se torna excessivamente grande, os deslocamentos tendem a não ser agrupados (os deslocamentos são dificilmente agrupados em frente ao limite de grão que está localizado na direção de crescimento do grão secundário recristalizado), e então, a força motriz de indução da troca se torna insuficiente. Quando o tempo de permanência na faixa de temperatura acima é controlado para 600 minutos ou mais curto, é possível iniciar a recristalização secundária sob condições de modo que os grãos primários recristalizados sejam ainda finos. Portanto, é possível aumentar a seletividade do ângulo de desvio específico.
[00497] Na presente modalidade, a temperatura de início da recristalização secundária é controlada para ser temperatura menor através do refino do grão primário recristalizado ou utilizando o elemento do grupo Nb, e dessa maneira, a troca considerando o ângulo de desvio α é suficientemente induzida e mantida.
[00498] No método de produção de acordo com a presente modalidade, quando o elemento do grupo Nb é utilizado, é possível obter a chapa de aço elétrico de grão orientado satisfazendo as condições com relação à troca de acordo com a presente modalidade, contanto que pelo menos uma das condições (A’) e (B’) seja seletivamente satisfeita sem satisfazer ambas. Em outras palavras, ao controlar de modo a aumentar a frequência de troca quanto ao ângulo de desvio específico (em um caso da presente modalidade, o ângulo de desvio α) no estágio inicial de recristalização secundária, o grão secundário recristalizado é crescido conservando a desorientação derivada da troca, o efeito é mantido até o estágio final e, finalmente, a frequência de troca aumenta. Além disso, quando o efeito acima é mantido até o estágio final e a troca recente ocorre, a troca com mudança de orientação grande em relação ao ângulo de desvio α ocorre. Desnecessário explicar, é opcional satisfazer ambas as condições (A’) e (B’) mesmo quando o elemento do grupo Nb é utilizado.
[00499] Com base no método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade mencionada acima, o grão secundário recristalizado pode ser controlado para o estado de ser fi-namente dividido nos domínios pequenos onde cada orientação de cristal é ligeiramente diferente. Especificamente, com base no método acima, o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, em adição ao limite que satisfaz a condição de limite BB, pode ser elaborado na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na primeira modalidade.
[00500] Em seguida, condições de produção para controlar favoravelmente o ângulo de desvio α são descritas.
[00501] Como as condições de produção para controle do ângulo de desvio α, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco não é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 1000 a 1050º C é preferivelmente 300 a 1500 minutos.
[00502] Da mesma maneira, como as condições de produção para controle do ângulo de desvio α, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 1000 a 1050º C é preferivelmente 150 a 900 minutos.
[00503] Daqui em diante, a CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO acima é referida como a condição (E-1’).
[00504] (E-1’) no estágio de aquecimento do recozimento final, TE11 é definido como um tempo de permanência (tempo de detenção total) na faixa de temperatura de 1000 a 1050º C.
[00505] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%,
[00506] TE1: 150 minutos ou mais longo.
[00507] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb não é a faixa acima,
[00508] TE1’: 300 minutos ou mais longo.
[00509] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, o TE1’ é preferivelmente 200 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 300 minutos ou mais longo. O TE1’ é preferivelmente 900 minutos ou mais curto e mais preferivelmente 600 minutos ou mais curto.
[00510] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb não é a faixa acima, o TE1’ é preferivelmente 360 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 600 minutos ou mais longo. O TE1’ é preferivelmente 1500 minutos ou mais curto, e mais preferivelmente 900 minutos ou mais curto.
[00511] A condição (E-1) é um fator para controle da direção de alongamento do sublimite α no plano da chapa de aço onde a troca ocorre. Ao conduzir suficientemente a permanência em 1000 a 1050º C, é possível aumentar a frequência de troca na direção de laminação. Parece que a morfologia (por exemplo, disposição e formato) dos precipitados incluindo o inibidor no aço é mudada durante a permanência na faixa de temperatura acima e, dessa maneira, a frequência de troca aumenta na direção de laminação.
[00512] Uma vez que a chapa de aço sendo submetida ao recozimento final foi laminada a quente e laminada a frio, a disposição e formato dos precipitados (em particular, MnS) no aço mostram anisotropia no plano da chapa de aço, e podem tender a ser não uniformes na direção de laminação. Os detalhes não são claros, mas parece que a permanência na faixa de temperatura acima muda a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados acima, e influencia a direção na qual o sublimite α tende a ser alongado no plano da chapa de aço durante o crescimento do grão secundário recristalizado. Especificamente, quando a chapa de aço é mantida em uma temperatura relativamente maior tal como 1000 a 1050º C, a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados no aço desaparece. Desta maneira, a tendência que o sublimite α alongue na direção de laminação diminui, e a tendência que o sublimite α alongue na direção transversal aumenta. Como resultado, parece que a frequência do sublimite α detectado na direção de laminação aumenta.
[00513] No presente documento, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, a frequência de existência do sublimite α em si é alta e, então, é possível obter os efeitos da presente modalidade mesmo quando o tempo de permanência da condição (E-1) é insuficiente.
[00514] Através do método de produção incluindo a condição (E-1’) acima, é possível controlar o tamanho do grão do subgrão α na direção de laminação para ser menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção de laminação. Especificamente, ao controlar simultaneamente a condição (E-1’) acima, é possível controlar o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RBL para satisfazer 1,10 ≤ RBL ÷ RCL na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na sexta modalidade.
[00515] Além disso, como as condições de produção para controle do ângulo de desvio α, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química no bloco não é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 950 a 1000º C é preferivelmente 300 a 1500 minutos.
[00516] Da mesma maneira, como as condições de produção para controle do ângulo de desvio α, no processo de recozimento final, quando a quantidade total de Nb, V, Mo, Ta e W na composição química do bloco é 0,0030 a 0,030%, no estágio de aquecimento, um tempo de permanência em 950 a 1000º C é preferivelmente 150 a 900 minutos.
[00517] Daqui em diante, a CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO acima é referida como a condição (E-2’).
[00518] (E-2’) no estágio de aquecimento do recozimento final, TE2’ é definido como um tempo de permanência (tempo de detenção total) na faixa de temperatura de 950 a 1000º C.
[00519] Quando a quantidade total do elemento de grupo Nb é 0,0030 a 0,030%,
[00520] TE2’: 150 minutos ou mais longo.
[00521] Quando a quantidade total do elemento de grupo Nb não é a faixa acima,
[00522] TE2’: 300 minutos ou mais longo.
[00523] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, o TE2’ é preferivelmente 200 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 300 minutos ou mais longo. O TE2’ é preferivelmente 900 minutos ou mais curto, e mais preferivelmente 600 minutos ou mais curto.
[00524] Quando a quantidade total do elemento do grupo Nb não é a faixa acima, o TE2’ é preferivelmente 360 minutos ou mais longo, e mais preferivelmente 600 minutos ou mais longo. O TE2’ é preferivelmente 1500 minutos ou mais curto, e mais preferivelmente 900 minutos ou mais curto.
[00525] A condição (E-2) é um fator para controle da direção de alongamento do sublimite α no plano da chapa de aço onde a troca ocorre. Ao conduzir suficientemente a permanência em 950 a 1000º C, é possível aumentar a frequência de troca na direção transversal. Parece que a morfologia (por exemplo, disposição e formato) dos precipitados incluindo o inibidor no aço é mudada durante a permanência na faixa de temperatura acima e, dessa maneira, a frequência de troca aumenta na direção transversal.
[00526] Uma vez que chapa de aço sendo submetida ao recozimento final foi laminada a quente e laminada a frio, a disposição e formato dos precipitados (em particular, MnS) no aço mostram anisotropia no plano da chapa de aço, e podem tender a ser não uniformes na direção de laminação. Os detalhes não são claros, mas parece que a permanência na faixa de temperatura acima muda a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados acima, e influencia a direção na qual o sublimite α tende a ser alongado no plano da chapa de aço durante o crescimento do grão secundário recristalizado. Especificamente, quando a chapa de aço é mantida em temperatura relativamente menor tal como 950 a 1000º C, a não uniformidade na direção de laminação quanto à morfologia dos precipitados no aço se desenvolve. Portanto, a tendência que o sublimite α alongue na direção transversal diminui, e a tendência que o sublimite α alongue na direção de laminação aumenta. Como resultado, parece que a frequência do sublimite α detectado na direção transversal aumenta.
[00527] No presente documento, quando a quantidade total do elemento do grupo Nb é 0,0030 a 0,030%, a frequência de existência do sublimite α em si é alta e, então, é possível obter os efeitos da presente modalidade mesmo quando o tempo de permanência da condição (E-2’) é insuficiente.
[00528] Através do método de produção incluindo a condição (E-2’) acima, é possível controlar o tamanho de grão do subgrão α na direção transversal para ser menor do que o tamanho de grão do grão secundário recristalizado na direção transversal. Especificamente, ao controlar simultaneamente a condição (E-2’) acima, é possível controlar o tamanho do grão RCC e o tamanho de grão RBC para satisfazer 1,10 ≤ RBC ÷ RCC na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na sétima modalidade.
[00529] Além disso, como as condições de produção para controle do ângulo de desvio α, no estágio de aquecimento do recozimento final, é preferível que a recristalização secundária seja prosseguida dando o gradiente térmico de mais de 0,5º C/cm em uma área de fronteira entre área recristalizada primária e área recristalizada secundária na chapa de aço. Por exemplo, é preferível dar o gradiente térmico acima para a chapa de aço em que o grão secundário recristalizado cresce em progresso na faixa de temperatura de 800 a 1150º C no estágio de aquecimento do recozimento final.
[00530] Além disso, é preferível que a direção para dar o gradiente térmico acima seja a direção transversal C.
[00531] O processo de recozimento final pode ser usado eficazmente como um processo para controle do formato do subgrão α para ser anisotrópico no plano. Por exemplo, quando a chapa de aço enrolada é aquecida após colocação em um forno de recozimento do tipo caixa, a posição e disposição do dispositivo de aquecimento e a distribuição de temperatura no forno de recozimento podem ser controladas de modo a fazer com que o exterior e o interior da bobina tenham uma diferença de temperatura suficiente. Alternativamente, a distribuição de temperatura pode ser aplicada propositadamente à bobina sendo submetida a recozimento ao aquecer ativamente apenas parte da bobina com aquecimento por indução de distribuição, aquecimento de alta frequência, aquecimento elétrico e similar.
[00532] O método de dar o gradiente térmico não é particularmente limitado, e um método conhecido pode ser aplicado. Ao dar o gradiente térmico à chapa de aço, o grão secundário recristalizado tendo a orientação ideal é nucleado a partir da área onde a recristalização secundária é provável iniciar antecipadamente na bobina, e o grão secundário recristalizado cresce anisotropicamente devido ao gradiente térmico. Por exemplo, é possível crescer o grão secundário recristalizado através de toda a bobina. Portanto, é possível controlar favoravelmente a anisotropia no plano quanto ao formato do subgrão α.
[00533] Em um caso onde a chapa de aço bobinada é aquecida, a borda da bobina tende a ser aquecida antecipadamente. Portanto, é preferível que o grão secundário recristalizado seja crescido dando o gradiente térmico a partir de uma borda na direção de largura (borda na direção transversal da chapa de aço) em direção à outra borda.
[00534] Quando considerando que as características magnéticas desejadas são obtidas através do controle para a orientação Goss, e quando considerando a produtividade industrial, o grão secundário recristalizado pode ser crescido dando o gradiente térmico de mais de 0,5º C/cm (preferivelmente, 0,7º C/cm ou mais) no recozimento final. É preferível que a direção para dar o gradiente térmico acima seja a direção transversal C. O limite superior do gradiente térmico não é particularmente limitado, mas é preferível que o grão secundário recristalizado esteja crescendo continuamente sob a condição de modo que o gradiente térmico é mantido. Quando considerando a condução térmica da chapa de aço e a taxa de crescimento do grão secundário recristalizado, o limite superior do gradiente térmico pode ser 10º C/cm, por exemplo, em vista do método de produção geral.
[00535] Através do método de produção incluindo a condição acima com relação ao gradiente térmico, é possível controlar o tamanho de grão do subgrão α na direção de laminação para ser menor do que o tamanho de grão do subgrão α na direção transversal. Especificamente, ao controlar simultaneamente a condição acima com relação ao gradiente térmico, é possível controlar o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RCC para satisfazer 1,15 ≤ RCC ÷ RCL na chapa de aço elétrico de grão orientado como descrito na oitava modalidade.
[00536] Em seguida, condições de produção preferidas comuns para o método de produção de acordo com a presente modalidade são descritas.
[00537] No método de produção de acordo com a presente modalidade, no estágio de aquecimento do recozimento final, um tempo de permanência em 1050 a 1100º C é preferivelmente 300 a 1200 minutos.
[00538] Daqui em diante, a CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO acima é preferida como a condição (F).
[00539] (F) No estágio de aquecimento do recozimento final, quando TF é definido como um tempo de permanência na faixa de temperatura de 1050 a 1100º C,
[00540] TF: 300 a 1200 minutos.
[00541] Em um caso onde a recristalização secundária não é terminada em 1050º C no estágio de aquecimento do recozimento final, ao diminuir a taxa de aquecimento em 1050 para 1100º C, especificamente controlando o TF para ser 300 a 1200 minutos, a recristalização secundária se mantém em temperatura superior, e então a densidade de fluxo magnético é melhorada favoravelmente. Por exemplo, o TF é preferivelmente 400 minutos ou mais longo, e é preferivelmente 700 minutos ou mais curto. Por outro lado, em um caso onde a recristalização secundária é terminada em 1050º C no estágio de aquecimento do recozimento final, não é necessário controlar a condição (F). Por exemplo, quando a recristalização secundária é terminada em 1050º C no estágio de aquecimento, a taxa de aquecimento pode ser aumentada comparado com as técnicas convencionais na faixa de temperatura de 1050º C ou maior. Desta maneira, é possível encurtar o tempo para o recozimento final, e possível reduzir o custo de produção.
[00542] No método de produção de acordo com a presente modalidade, no processo de recozimento final, as quatro condições (A) a (C-2) são basicamente controladas como acima descrito e, conforme necessário, a condição (A’), a condição (B’), a condição (D), a condição
(E-1), a condição (E-1’), a condição (E-2), a condição (E-2’) e/ou a condição do gradiente térmico podem ser combinadas. Por exemplo, as condições plurais selecionadas das condições acima podem ser combinadas. Além disso, a condição (F) pode ser combinada conforme necessário.
[00543] O método para produção da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui os processos como descrito acima. O método de produção de acordo com a presente modalidade pode incluir ainda, conforme necessário, processo de formação de revestimento isolante após o processo de recozimento final. Processo de formação de revestimento isolante
[00544] No processo de formação de revestimento isolante, o revestimento isolante é formado na chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa recozida final) após o processo de recozimento final. O revestimento isolante que inclui principalmente fosfato e sílica coloidal, o revestimento isolante que inclui principalmente alumina sol e ácido bórico e similar podem ser formados na chapa de aço após o recozimento final.
[00545] Por exemplo, uma solução de revestimento incluindo ácido fosfórico ou fosfato, anidrido crômico ou cromato e sílica coloidal é aplicada à chapa de aço após o recozimento final, e é cozida (por exemplo, 350 a 1150 por 5 a 300 segundos) para formar o revestimento isolante. Quando o revestimento isolante é formado, o grau de oxidação e o ponto de orvalho da atmosfera podem ser controlados conforme necessário.
[00546] Alternativamente, uma solução de revestimento incluindo alumina sol e ácido bórico é aplicada à chapa de aço após o recozimento final, e é cozida (por exemplo, 750 a 1350º C por 10 a 100 segundos) para formar o revestimento isolante. Quando o revestimento isolante é formado, o grau de oxidação e o ponto de orvalho da atmosfera podem ser controlados conforme necessário.
[00547] O método de produção de acordo com a presente modalidade pode incluir ainda, conforme necessário, um processo de refinamento de domínio magnético. Processo de refinamento de domínio magnético
[00548] No processo de refinamento de domínio magnético, o domínio magnético é refinado para a chapa de aço elétrico de grão orientado. Por exemplo, a tensão pequena local pode ser aplicada ou as ranhuras locais podem ser formadas através de um método conhecido tal como laser, plasma, métodos mecânicos, gravura e similar para a chapa de aço elétrico de grão orientado. O tratamento de refinamento de domínio magnético acima não deteriora os efeitos da presente modalidade.
[00549] No presente documento, a tensão pequena local e as ranhuras locais mencionadas acima tornam um ponto irregular quando medindo a orientação do cristal e o tamanho de grão definido na presente modalidade. Então, quando a orientação do cristal é medida, é preferível fazer os pontos de medição não se sobreporem à tensão pequena local e às ranhuras locais. Além disso, quando o tamanho de grão é calculado, a tensão pequena local e as ranhuras locais não são reconhecidas como o limite. Mecanismo de ocorrência de troca
[00550] A troca especificada na presente modalidade ocorre durante o crescimento de grão do grão secundário recristalizado. O fenômeno é influenciado por várias condições de controle tal como a composição química do material (bloco), a elaboração do inibidor até o crescimento de grão de grão secundário recristalizado e o controle do tamanho de grão de grão primário recristalizado. Então, a fim de controlar a troca, é necessário controlar não apenas uma condição, mas as condições plurais compreensivamente e inseparavelmente.
[00551] Parece que a troca ocorre devido à energia de limite e à energia de superfície entre os grãos adjacentes.
[00552] Com relação à energia de limite acima, quando os dois grãos com a desorientação estão adjacentes, a energia de limite aumenta. Portanto, no crescimento de grão do grão secundário recristalizado, parece que a troca ocorre de modo a diminuir a energia de limite, especificamente, de modo a estar próxima de uma mesma direção específica.
[00553] Além disso, com relação à energia de superfície acima, mesmo quando a orientação se desvia ligeiramente do plano {110} que possui simetria de cristal alta, a energia de superfície aumenta. Portanto, no crescimento de grão do grão secundário recristalizado, parece que a troca ocorre de modo a diminuir a energia de superfície, especificamente, de modo a diminuir o ângulo de desvio ao estar próximo da orientação do plano {110}.
[00554] No entanto, na situação geral, essas energias não proveem a força motriz que induz as mudanças de orientação e, então, que a troca não ocorre no crescimento de grão do grão secundário recristalizado. Na situação geral, o grão secundário recristalizado cresce enquanto mantendo a desorientação ou o ângulo de desvio. Por exemplo, em um caso onde o grão secundário recristalizado cresce na situação geral, a troca não é induzida, e o ângulo de desvio corresponde a um ângulo derivado da não uniformidade da orientação na nucleação do grão secundário recristalizado. Ainda, o σ(|γ|) que é o desvio padrão final do ângulo de desvio θ também corresponde ao valor derivado da não uniformidade da orientação na nucleação do grão secundário recristalizado. Em outras palavras, o ângulo de desvio dificilmente muda no estágio de crescimento do grão secundário recristalizado.
[00555] Por outro lado, como a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, em um caso onde a recristalização secundária é feita para iniciar a partir da temperatura menor e onde o crescimento de grão de grão secundário recristalizado é feito para manter até temperatura maior por um tempo longo, a troca é suficientemente induzida. A razão acima não é totalmente clara, mas parece que a razão acima está relacionada com os deslocamentos em densidades relativamente altas que permanecem na área de ponta do grão secundário recristalizado em crescimento, isto é, na área adjacente ao grão primário recristalizado, a fim de cancelar a desorientação geométrica durante o crescimento de grão do grão secundário recristalizado. Parece que os deslocamentos residuais acima correspondem à troca e ao sublimite que são os aspectos da presente modalidade.
[00556] Na presente modalidade, uma vez que a recristalização secundária se inicia a partir de temperatura menor comparado com as técnicas convencionais, a extinção dos deslocamentos atrasa, os deslocamentos se reúnem e acumulam em frente ao limite de grão que está localizado na direção de crescimento do grão secundário recristalizado e, então, a densidade de deslocamento aumenta. Portanto, o átomo tende a ser rearranjado na área de ponta do grão secundário recristalizado em crescimento e, como resultado, parece que a troca ocorre de modo a diminuir a desorientação com o grão secundário recristalizado adjacente, isto é, diminuir a energia de limite ou a energia de superfície.
[00557] A troca ocorre deixando o sublimite tendo a relação de orientação específica no grão secundário recristalizado. No presente documento, em um caso onde um outro grão secundário recristalizado realiza nucleação e o grão secundário recristalizado em crescimento atinge o grão secundário recristalizado nucleado antes da troca ocorrer, o crescimento do grão termina e, em seguida, a troca em si não ocorre. Portanto, na presente modalidade, é vantajoso controlar a frequência de nucleação de grão secundário recristalizado novo para diminuir no estágio de crescimento de grão secundário recristalizado, e vantajoso controlar o crescimento do grão para ser o estado de modo que apenas grão secundário recristalizado já existente continue a crescer. Na presente modalidade, é preferível utilizar concomitantemente o inibidor que controla a temperatura de início da recristalização secundária para ser temperatura menor e o inibidor que é estável até temperatura relativamente maior. Exemplos
[00558] Daqui em diante, os efeitos de um aspecto da presente invenção são descritos em detalhes com referência aos exemplos que seguem. No entanto, a condição nos exemplos é uma condição de exemplo usada para confirmar a operabilidade e os efeitos da presente invenção, de modo que a presente invenção não é limitada à condição de exemplo. A presente invenção pode usar vários tipos de condições contanto que as condições não se afastem do escopo da presente invenção e possam atingir o objetivo da presente invenção. Exemplo 1
[00559] Usando blocos com a composição química mostrada na Tabela A1 como materiais, chapas de aço elétrico de grão orientado (chapas de aço silício) com composição química mostrada na Tabela A2 foram produzidas. As composições químicas foram medidas através dos métodos mencionados acima. Na Tabela A1 e na Tabela A2, “-“ indica que o controle e produção consciente de conteúdo não foram realizados e então o conteúdo não foi medido. Além disso, na Tabela A1 e na Tabela A2, o valor com “<” indica que, embora o controle e produção conscientes de conteúdo tenham sido realizados e o conteúdo tenha sido medido, o valor medido com suficiente confiabilidade quanto ao conteúdo não foi obtido (o resultado de medição foi menos do que o limite de detecção).
Tabela A1 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE AÇO) (UNIDADE:% massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO DE EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A1 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - - - - - - A2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - 0,007 - - - - B1 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 - - - - - B2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 0,007 - - - - C1 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - C2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,001 - - - - C3 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,003 - - - -
118/259 C4 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,005 - - - - C5 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,01 - - - - C6 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,02 - - - - C7 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,03 - - - - C8 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,05 - - - - D1 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,002 - - - - D2 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,007 - - - - E 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - 0,007 - - - F 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - 0,02 - - G 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 - - 0,003 - H 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - 0,010 - I 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - - 0,010 J 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,004 - 0,010 - - K 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 0,003 - 0,003 -
Tabela A2 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO (UNIDADE:% massa, DE EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - A2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - 0,005 - - - - B1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,001 - - - - - B2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,001 0,005 - - - - C1 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - C2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,001 - - - - C3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,003 - - - - C4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,003 - - - - C5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,007 - - - -
119/259 C6 0,002 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,018 - - - - C7 0,004 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,028 - - - - C8 0,006 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,048 - - - - D1 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,002 - - - - D2 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,006 - - - - E 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - 0,006 - - - F 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - 0,020 - - G 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,004 - - 0,001 - H 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - 0,010 - I 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - 0,010 J 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 0,003 - - K 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 - 0,002 -
[00560] As chapas de aço elétrico de grão orientado foram produzidas sob condições de produção mostradas na Tabela A3 até a Tabela A7. Especificamente, após derreter os blocos, laminação a quente, recozimento de banda a quente, laminação a frio e recozimento com descarbonetação foram conduzidos. Para algumas chapas de aço após recozimento com descarbonetação, nitridação foi conduzida em atmosfera mista de hidrogênio, nitrogênio e amônia.
[00561] Separador de recozimento que incluía principalmente MgO foi aplicado às chapas de aço, e então recozimento final foi conduzido. No estágio final do recozimento final, as chapas de aço foram mantidas a 1200º C por 20 horas em atmosfera de hidrogênio (recozimento de purificação), e então esfriadas naturalmente.
Tabela A3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMEN LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO RECOZIMENTO FINAL AÇO TO DE FRIO COM BANDA A DESCARBONETAÇÃ
QUENTE O TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMP ESPESS REDUÇÃ TAMANH TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE1 TF
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR O URA DA O DE O DE NITROGÊNI AQUECIM LAMINAÇ ENROLAM CHAPA A CHAPA LAMINA GRÃO O APÓS
ENTO ÃO FINAL ENTO ÇÃO A DE NITRIDAÇÃ oC oC oC mm FRIO GRÃO O MINUT oC SEGU mm PRIMÁRI ppm MINUT O NDO % O O
RECRIS 121/259
TALIZAD
O μm 1001 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,020 0,005 0,003 0,0007 150 300 1002 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 250 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 300 1003 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 300 1004 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 160 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 300 1005 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 300 1006 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,003 0,0007 210 300 1007 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,020 0,020 0,020 0,0100 210 300 0 1008 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,005 0,005 0,0007 150 300 1009 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,005 0,0007 210 300 1010 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 160 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 1011 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,003 0,0007 210 300 1012 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 300 1013 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,020 0,010 0,003 0,0007 210 300 1014 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,030 0,010 0,003 0,0007 210 300 1015 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300
1016 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,005 0,0007 210 300 1017 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,003 0,001 210 300 1018 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,010 0,0007 210 300 1019 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,003 0,001 210 300 1020 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,003 0,003 210 300 Tabela A4 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃ TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE1 TF
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR SURA O DE DE GRÃO NITROGÊ AQUECIM LAMINAÇ ENROLAM CHAPA A DA LAMINA DE GRÃO NIO APÓS
ENTO ÃO FINAL ENTO CHAPA ÇÃO A PRIMÁRIO NITRIDAÇ 122/259 oC oC oC mm SEGUND FRIO RECRISTAL ÃO MINU MINUT oC O IZADO ppm TO O mm % μm 1021 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,010 0,010 210 300 1022 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 600 1023 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 600 1024 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,020 0,010 0,003 0,0007 210 300 1025 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 1026 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,010 0,003 0,0007 210 300 1027 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,300 0,010 0,003 0,0007 210 300 1028 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,400 0,010 0,003 0,0007 300 300 1029 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,400 0,010 0,003 0,0007 750 300 1030 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,400 0,010 0,003 0,0007 1500 300 1031 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,600 0,010 0,003 0,0007 300 300 1032 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 1,000 0,010 0,003 0,0007 210 300 1033 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 5,000 0,010 0,003 0,0007 210 300 1034 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 10,00 0,010 0,003 0,0007 210 300 0 1035 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,020 0,005 0,003 0,0007 150 300
1036 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,030 0,005 0,003 0,0007 150 300 1037 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,030 0,010 0,003 0,0007 150 300 1038 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,300 0,040 0,003 0,0007 150 300 1039 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,300 0,040 0,003 0,0007 300 300 1040 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,300 0,040 0,003 0,0007 600 300 Tabela A5
CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO RECOZIMENTO RECOZIMENTO COM LAMINAÇÃO A QUENTE DE BANDA A LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO FINAL DESCARBONETAÇÃO QUENTE
TIPO TAMANHO TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TE1 No. DE TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATU TEMPER DE GRÃO TEOR DE TF
ESPESSURA RA DA DE AÇO RA DE RA DE RA DE ATURA DE GRÃO NITROGÊNI
DA CHAPA CHAPA LAMINAÇÃO AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME PRIMÁRIO O APÓS PA PB PC1 PC2
A FRIO
TO FINAL NTO RECRISTALI NITRIDAÇÃO o o o mm o SEGUND MINUT C C C C ZADO ppm MINUTO 123/259 O mm % O μm 1041 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 190 0,300 0,040 0,003 0,0007 600 300 1042 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 160 0,300 0,040 0,003 0,0007 600 300 1043 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,300 0,030 0,003 0,0007 300 300 1044 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,200 0,030 0,003 0,0007 600 300 1045 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 180 0,400 0,040 0,003 0,0007 600 300 1046 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 180 0,500 0,050 0,003 0,0007 600 300 1047 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 210 1,000 0,010 0,005 0,001 150 300 1048 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1049 C2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1050 C3 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 20 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1051 C4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1052 C5 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1053 C6 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1054 C7 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 13 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1055 C8 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 12 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 1056 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 1057 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 1058 E 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 1059 F 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 19 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 1060 G 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300
Tabela A6
CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO RECOZIMENT LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM LAMINAÇÃO A QUENTE O DE BANDA A RECOZIMENTO FINAL FRIO DESCARBONETAÇÃO QUENTE
TIPO REDUÇÃ TAMANHO TEMPE TEMPO ESPESS TEOR DE TE1 TF No. DE TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU O DE DE GRÃO
RATUR URA DA NITROGÊ AÇO TURA DE TURA DE TURA DE RA DA LAMINA DE GRÃO
A CHAPA NIO APÓS AQUECIM LAMINAÇ ENROLAM CHAPA ÇÃO A PRIMÁRIO PA PB PC1 PC2
NITRIDAÇ
ENTO ÃO FINAL ENTO FRIO RECRISTAL oC oC oC SEGUN ÃO MINU MINUT mm oC IZADO DO mm ppm TO O % μm 1061 H 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 1062 I 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 1063 J 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 124/259 1064 K 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,030 0,005 0,003 0,003 150 300 1065 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 300 1066 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 220 0,050 0,018 0,003 0,0007 150 300 1067 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,050 0,025 0,015 0,003 150 300 1068 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,400 0,005 0,003 0,0007 300 300 1069 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,400 0,018 0,003 0,0007 300 300 1070 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,050 0,018 0,003 0,0007 600 300 1071 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,050 0,025 0,015 0,003 300 300 1072 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,050 0,025 0,015 0,003 600 300 1073 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,050 0,025 0,015 0,003 900 300 1074 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,010 0,003 0,0007 150 300 1075 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,018 0,003 0,0007 150 300 1076 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,025 0,015 0,003 150 300 1077 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,400 0,005 0,003 0,0007 300 300 1078 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,400 0,018 0,003 0,0007 300 300 1079 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,018 0,003 0,0007 600 300 1080 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,025 0,015 0,003 300 300
Tabela A7 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATU ESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO DE TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE1 TF
RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA RA DA DE GRÃO DE NITROGÊNI
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃ GRÃO O APÓS TO FINAL NTO mm O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUND RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO O mm % ADO μm 1081 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,025 0,015 0,003 600 300 1082 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,025 0,015 0,003 900 300 1083 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,100 0,010 0,010 0,003 300 300 1084 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,100 0,010 0,010 0,005 600 300 1085 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,010 0,010 0,005 300 300 125/259 1086 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,010 0,010 0,003 300 300 1087 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,400 0,040 0,040 0,003 900 300 1088 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,010 0,025 0,015 0,003 900 300 1089 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,025 0,015 0,003 90 300 1090 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,250 0,150 0,075 900 300 1091 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,020 0,010 0,003 0,0007 150 300 1092 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 6,000 0,010 0,003 0,0007 150 300 1093 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,100 0,010 0,010 0,03 300 300 1094 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,100 0,010 0,010 0,005 600 300 1095 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,010 0,010 0,005 300 300 1096 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,010 0,010 0,003 300 300 1097 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,400 0,040 0,040 0,003 900 300 1098 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,010 0,025 0,015 0,003 900 300 1099 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,025 0,015 0,003 90 300 1100 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,250 0,150 0,075 900 300
[00562] Solução de revestimento para formação do revestimento isolante que incluía principalmente fosfato e sílica coloidal e que incluía cromo foi aplicada na camada principal (camada intermediária) formada sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais). As chapas de aço acima foram aquecidas e mantidas em atmosfera de volume de 75% de hidrogênio e volume de 25% de nitrogénio, foram esfriadas e dessa maneira o revestimento isolante foi formado.
[00563] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam a camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura. A camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 2 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía principalmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 1 μm.
[00564] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas. Os resultados de avaliação são mostrados na Tabela A8 até a Tabela A12. (1) Orientação de cristal de chapa de aço elétrico de grão orientado
[00565] Orientação de cristal de chapa de aço elétrico de grão orientado foi medida através do método mencionado acima. O ângulo de desvio foi identificado a partir da orientação de cristal em cada ponto de medição, e o limite entre dois pontos de medição adjacentes foi identificado com base nos ângulos de desvio acima. Quando a condição de limite é avaliada usando dois pontos de medição cujos intervalos são 1 mm e quando o valor obtido dividindo o “número de limites satisfazendo a condição de limite BA” pelo “número de limites satisfazendo a condição de limite BB” é 1,15 ou mais, a chapa de aço é julgada incluir “o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB”, e a chapa de aço é representada de modo que “limite de troca” existe nas Tabelas. No presente documento, “o número de limites satisfazendo a condição de limite BA” corresponde ao limite do caso A e/ou do caso B na Tabela 1 como mostrado acima, e o “número de limites satisfazendo a condição de limite BB” corresponde ao limite do caso A. O tamanho de grão médio foi calculado com base nos limites identificados acima. Além disso, σ(θ) que era o desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio θ foi medido através do método mencionado acima. (2) Características magnéticas de chapa de aço elétrico de grão orientado
[00566] As características magnéticas da chapa de aço elétrico orientado foram medidas com base no método de testador de chapa única (Single Sheet Tester - SST) regulado por JIS C 2556: 2015.
[00567] Como as características magnéticas, a perda de ferro W 17/50 (W/kg) que foi definida como a perda de energia por peso unitário (1 kg) da chapa de aço foi medida sob a condição de 50 Hz de frequência AC e 1,7T de densidade de fluxo magnético excitado. Além disso, a densidade de fluxo magnético B8 (T) na direção de laminação da chapa de aço foi medida sob a condição de modo que a chapa de aço foi excitada a 800 A/m.
[00568] Ainda, como as características magnéticas, a magnetostrição λp-p@1,7T gerada na chapa de aço foi medida sob as condições de 50 Hz de frequência AC e 1,7T de densidade de fluxo magnético excitado. Especificamente, usando o comprimento máximo Lmax e o comprimento mínimo Lmin da peça de teste (chapa de aço) sob a condição de excitação acima e usando o comprimento L0 da peça de teste sob 0T da densidade de fluxo magnético, a magnetostrição λp- p@1,7T foi calculada com base em λp−p@1,7T = (Lmax − Lmin) ÷ L0.
Tabela A8 No. TIPO DE RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA DE RBL/RAL RBL RAL σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 LIMITE DE TROCA @1,7T NENHUMA mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA 1001 C1 NENHUMA 1,03 23,7 22,9 3,29 1,913 0,687 0,005 0,890 EXEMPLO
COMPARATIVO 1002 C1 NENHUMA 1,04 28,9 27,9 2,96 1,924 0,646 0,027 0,868 EXEMPLO
COMPARATIVO 1003 C1 NENHUMA 1,04 34,9 33,6 2,69 1,930 0,600 0,019 0,852 EXEMPLO
COMPARATIVO 1004 C1 NENHUMA 1,02 19,9 19,4 3,49 1,905 0,728 0,001 0,902 EXEMPLO 128/259
COMPARATIVO 1005 C1 NENHUMA 1,02 24,7 24,2 3,20 1,917 0,676 0,016 0,880 EXEMPLO
COMPARATIVO 1006 C1 NENHUMA 1,04 24,5 23,6 3,17 1,916 0,675 0,010 0,882 EXEMPLO
COMPARATIVO 1007 C1 NENHUMA 1,09 25,6 23,5 2,98 1,922 0,648 0,021 0,871 EXEMPLO
COMPARATIVO 1008 C1 NENHUMA 1,03 27,4 26,6 3,06 1,918 0,645 -0,005 0,875 EXEMPLO
COMPARATIVO 1009 C1 EXISTÊNCIA 1,16 23,4 20,2 3,08 1,920 0,601 -0,038 0,873 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1010 C1 EXISTÊNCIA 1,17 19,7 16,8 3,40 1,910 0,645 -0,050 0,895 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1011 C1 NENHUMA 1,02 24,6 24,2 3,16 1,915 0,676 0,005 0,883 EXEMPLO
COMPARATIVO 1012 C1 NENHUMA 1,02 24,3 23,9 3,19 1,915 0,677 0,006 0,883 EXEMPLO
COMPARATIVO 1013 C1 NENHUMA 1,06 24,3 22,9 3,14 1,916 0,671 0,005 0,880 EXEMPLO
COMPARATIVO
1014 C1 EXISTÊNCIA 1,16 23,5 20,3 3,05 1,920 0,589 -0,048 0,874 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1015 C1 EXISTÊNCIA 1,16 24,5 21,1 3,05 1,919 0,603 -0,041 0,874 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1016 C1 EXISTÊNCIA 1,16 23,4 20,1 3,06 1,918 0,606 -0,044 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1017 C1 EXISTÊNCIA 1,16 23,4 20,2 3,03 1,920 0,595 -0,043 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1018 C1 EXISTÊNCIA 1,23 24,1 19,5 2,95 1,923 0,577 -0,046 0,867 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1019 C1 EXISTÊNCIA 1,18 24,0 20,3 3,05 1,920 0,590 -0,051 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1020 C1 EXISTÊNCIA 1,24 25,2 20,4 2,92 1,922 0,579 -0,050 0,867 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela A9 129/259 No. TIPO DE RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA DE RBL/RAL RBL RAL σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 LIMITE DE TROCA @1,7T NENHUMA mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA 1021 C1 EXISTÊNCIA 1,26 24,5 19,4 2,87 1,926 0,579 -0,0234 0,861 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1022 C1 NENHUMA 1,02 34,0 33,4 2,66 1,941 0,551 0,031 0,852 EXEMPLO
COMPARATIVO 1023 C1 EXISTÊNCIA 1,18 33,1 28,1 2,55 1,944 0,436 -0,065 0,844 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1024 D1 NENHUMA 1,07 25,4 23,7 3,14 1,911 0,679 -0,014 0,860 EXEMPLO
COMPARATIVO 1025 D1 EXISTÊNCIA 1,18 24,4 20,7 3,04 1,915 0,613 -0,056 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
1026 D1 EXISTÊNCIA 1,21 25,5 21,1 2,95 1,917 0,594 -0,065 0,847 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1027 D1 EXISTÊNCIA 1,25 25,6 20,5 2,88 1,921 0,585 -0,048 0,842 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1028 D1 EXISTÊNCIA 1,36 26,0 19,2 2,76 1,925 0,567 -0,045 0,843 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1029 D1 EXISTÊNCIA 1,41 26,2 18,5 2,65 1,927 0,552 -0,045 0,831 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1030 D1 EXISTÊNCIA 1,36 26,0 19,1 2,73 1,924 0,565 -0,050 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1031 D1 EXISTÊNCIA 1,35 25,5 18,8 2,75 1,925 0,552 -0,061 0,834 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1032 D1 EXISTÊNCIA 1,24 23,3 18,8 2,96 1,918 0,592 -0,060 0,847 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1033 D1 EXISTÊNCIA 1,29 22,0 17,0 3,04 1,915 0,601 -0,066 0,853 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 130/259 1034 D1 NENHUMA 1,09 17,9 16,4 3,17 1,912 0,686 0,002 0,861 EXEMPLO
COMPARATIVO 1035 D2 NENHUMA 1,14 21,8 19,2 4,92 1,932 0,596 0,027 0,848 EXEMPLO
COMPARATIVO 1036 D2 NENHUMA 1,13 24,7 21,8 4,28 1,942 0,520 0,003 0,835 EXEMPLO
COMPARATIVO 1037 D2 EXISTÊNCIA 1,66 25,7 15,5 4,24 1,943 0,434 -0,072 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1038 D2 EXISTÊNCIA 1,70 25,9 15,3 2,98 1,955 0,372 -0,066 0,811 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1039 D2 EXISTÊNCIA 2,06 25,9 12,5 2,26 1,961 0,322 -0,084 0,794 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 1040 D2 EXISTÊNCIA 2,16 24,9 11,5 1,94 1,964 0,310 -0,078 0,790 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
Tabela A10
RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO ÂNGULO DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS DESVIO
TIPO DE No. EXISTÊNCIA DE Obs. AÇO RBL RAL B8 W17/50 LIMITE DE TROCA λp-p RBL/RAL σ (θ) Δλp-p NENHUMA @1,7T mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA
EXEMPLO DA 1041 C1 EXISTÊNCIA 2,19 25,1 11,5 2,50 1,959 0,346 -0,071 0,800
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1042 C1 EXISTÊNCIA 2,17 25,0 11,5 2,97 1,955 0,359 -0,077 0,811
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1043 C1 EXISTÊNCIA 1,97 25,1 12,7 2,51 1,959 0,366 -0,079 0,802
INVENÇÃO 131/259
EXEMPLO DA 1044 D1 EXISTÊNCIA 1,97 26,2 13,3 2,51 1,960 0,339 -0,068 0,802
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1045 D1 EXISTÊNCIA 2,19 26,5 12,1 2,46 1,961 0,324 -0,083 0,800
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1046 D1 EXISTÊNCIA 2,17 26,9 12,4 2,49 1,959 0,347 -0,070 0,800
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1047 D1 EXISTÊNCIA 1,69 25,6 15,2 3,51 1,950 0,375 -0,092 0,819
INVENÇÃO
EXEMPLO 1048 D1 NENHUMA 1,04 14,9 14,4 3,06 1,918 0,667 0,012 0,875
COMPARATIVO
EXEMPLO 1049 D1 NENHUMA 1,04 16,1 15,5 3,06 1,919 0,663 0,018 0,877
COMPARATIVO
EXEMPLO DA 1050 D1 EXISTÊNCIA 1,43 25,1 17,6 4,75 1,929 0,543 -0,045 0,839
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1051 D1 EXISTÊNCIA 1,65 25,6 15,5 3,74 1,945 0,406 -0,089 0,813
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1052 D1 EXISTÊNCIA 1,67 25,3 15,1 3,72 1,945 0,408 -0,086 0,816
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1053 D1 EXISTÊNCIA 1,66 25,9 15,6 3,73 1,944 0,387 -0,115 0,815
INVENÇÃO
EXEMPLO 1054 D1 EXISTÊNCIA 1,44 25,4 17,6 4,74 1,930 0,553 -0,029 0,850
COMPARATIVO
EXEMPLO 1055 D2 NENHUMA 1,04 15,2 14,6 3,08 1,929 0,585 -0,0227 0,886
COMPARATIVO
EXEMPLO DA 1056 D2 NENHUMA 1,04 15,2 14,6 3,07 1,917 0,668 0,013 0,885
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1057 D2 EXISTÊNCIA 1,65 24,1 14,7 3,73 1,947 0,398 -0,086 0,834
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1058 D2 EXISTÊNCIA 1,42 24,0 16,9 4,77 1,924 0,588 -0,029 0,854
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1059 D2 EXISTÊNCIA 1,64 24,5 14,9 3,73 1,941 0,482 -0,035 0,835
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1060 D2 EXISTÊNCIA 1,65 24,0 14,5 3,75 1,946 0,408 -0,082 0,833
INVENÇÃO 132/259
Tabela A11 No. TIPO DE RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA DE LIMITE DE RBL/RAL RBL RAL σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 TROCA @1,7T NENHUMA EXISTÊNCIA mm mm T W/kg 1061 H EXISTÊNCIA 1,66 25,9 15,6 3,75 1,947 0,393 -0,090 0,833 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1062 I EXISTÊNCIA 1,41 24,2 17,2 4,75 1,920 0,612 -0,031 0,854 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1063 J EXISTÊNCIA 1,65 24,8 15,0 3,73 1,948 0,408 -0,068 0,836 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1064 K EXISTÊNCIA 1,65 25,2 15,3 3,76 1,947 0,409 -0,077 0,835 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1065 A1 NENHUMA 1,02 13,6 13,3 2,94 1,926 0,595 -0,012 0,878 EXEMPLO
COMPARATIVO 1066 A1 NENHUMA 1,02 14,0 13,8 2,94 1,925 0,608 -0,002 0,878 EXEMPLO
COMPARATIVO 1067 A1 NENHUMA 1,04 14,4 13,8 2,87 1,927 0,579 -0,018 0,871 EXEMPLO
COMPARATIVO 1068 A1 NENHUMA 1,07 17,3 16,1 2,69 1,934 0,560 0,000 0,862 EXEMPLO 133/259
COMPARATIVO 1069 A1 EXISTÊNCIA 1,35 39,3 29,0 2,51 1,938 0,452 -0,085 0,852 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1070 A1 EXISTÊNCIA 1,27 33,7 26,4 2,63 1,935 0,489 -0,064 0,858 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1071 A1 EXISTÊNCIA 1,33 37,0 27,9 2,60 1,938 0,478 -0,061 0,857 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1072 A1 EXISTÊNCIA 1,37 40,5 29,6 2,52 1,940 0,468 -0,058 0,851 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1073 A1 EXISTÊNCIA 1,38 40,7 29,6 2,53 1,939 0,461 -0,067 0,850 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1074 A2 EXISTÊNCIA 1,64 25,7 15,7 3,32 1,951 0,378 -0,082 0,827 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1075 A2 EXISTÊNCIA 1,66 25,4 15,3 3,34 1,951 0,378 -0,074 0,828 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1076 A2 EXISTÊNCIA 1,65 25,3 15,3 3,01 1,953 0,373 -0,076 0,820 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1077 A2 NENHUMA 1,07 25,9 24,1 2,50 1,959 0,431 0,013 0,811 EXEMPLO
COMPARATIVO 1078 A2 EXISTÊNCIA 1,86 26,0 14,0 2,15 1,963 0,332 -0,059 0,802 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1079 A2 EXISTÊNCIA 1,80 26,1 14,5 2,48 1,959 0,340 -0,074 0,811 EXEMPLO DA INVENÇÃO 1080 A2 EXISTÊNCIA 1,84 24,8 13,4 2,38 1,960 0,334 -0,075 0,808 EXEMPLO DA INVENÇÃO
Tabela A12
RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO ÂNGULO DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS
TIPO DESVIO No. DE EXISTÊNCIA DE Obs. RBL RAL B8 W17/50 AÇO LIMITE DE TROCA λp-p RBL/RAL σ (θ) Δλp-p NENHUMA @1,7T mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA
EXEMPLO DA 1081 A2 EXISTÊNCIA 1,88 24,9 13,3 2,11 1,962 0,327 -0,071 0,803
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1082 A2 EXISTÊNCIA 1,89 25,1 13,3 2,15 1,964 0,308 -0,081 0,802
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1083 B1 EXISTÊNCIA 1,42 42,3 29,8 2,46 1,939 0,460 -0,071 0,849
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1084 B1 EXISTÊNCIA 1,60 55,9 35,0 2,28 1,946 0,433 -0,057 0,836
INVENÇÃO 134/259
EXEMPLO 1085 B1 EXISTÊNCIA 1,45 47,6 32,9 2,38 1,943 0,442 -0,063 0,845
COMPARATIVO
EXEMPLO 1086 B1 EXISTÊNCIA 1,38 41,8 30,4 2,46 1,939 0,447 -0,085 0,848
COMPARATIVO
EXEMPLO 1087 B1 EXISTÊNCIA 1,70 65,6 38,6 2,22 1,948 0,423 -0,057 0,831
COMPARATIVO
EXEMPLO 1088 B1 NENHUMA 1,13 23,1 20,4 2,63 1,934 0,562 0,005 0,859
COMPARATIVO
EXEMPLO DA 1089 B1 NENHUMA 1,11 20,9 18,9 2,73 1,932 0,581 0,010 0,863
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1090 B1 NENHUMA 1,14 23,5 20,6 2,64 1,935 0,549 -0,002 0,859
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1091 B1 NENHUMA 1,02 14,2 13,9 3,04 1,925 0,606 -0,008 0,882
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1092 B1 NENHUMA 1,14 22,8 20,2 2,95 1,925 0,610 0,01 0,880
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1093 B2 EXISTÊNCIA 1,91 24,9 13,0 2,06 1,963 0,318 -0,075 0,802
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1094 B2 EXISTÊNCIA 2,07 26,2 12,7 1,49 1,969 0,294 -0,065 0,791
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1095 B2 EXISTÊNCIA 1,96 25,9 13,2 1,79 1,966 0,314 -0,064 0,797
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1096 B2 EXISTÊNCIA 1,89 25,2 13,3 2,07 1,963 0,312 -0,084 0,800
INVENÇÃO
EXEMPLO 1097 B2 EXISTÊNCIA 2,20 26,3 12,0 1,26 1,972 0,283 -0,060 0,785
COMPARATIVO
EXEMPLO DA 1098 B2 NENHUMA 1,13 26,1 23,2 2,45 1,959 0,414 -0,001 0,810
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1099 B2 NENHUMA 1,10 24,5 22,2 2,65 1,958 0,425 0,003 0,814
INVENÇÃO
EXEMPLO DA 1100 B2 NENHUMA 1,14 25,5 22,4 2,43 1,959 0,406 -0,010 0,809
INVENÇÃO 135/259
[00569] As características de chapa de aço elétrico de grão orientado variam significantemente dependendo da composição química e do método de produção. Portanto, é necessário comparar e analisar os resultados de avaliação de características dentro das chapas de aço cujas composições químicas e métodos de produção são apropriadamente classificados. Daqui em diante, os resultados de avaliação de características são explicados classificando as chapas de aço elétrico de grão orientado sob alguns aspectos com relação às composições químicas e aos métodos de produção.
[00570] No presente documento, no Exemplo 1, embora os efeitos técnicos sejam explicados pela magnetostrição (λp-p@1,7T), é difícil compreender a superioridade ou inferioridade do efeito mesmo quando o valor da magnetostrição é simplesmente comparado. Por exemplo, a magnetostrição possui uma correção relativamente forte com a densidade do fluxo magnético, e tende a diminuir com um aumento na densidade do fluxo magnético. Portanto, mesmo quando o valor da magnetostrição é baixo, quando a densidade do fluxo magnético da peça de teste é suficientemente alta, é difícil julgar se a magnetostrição é melhorada ou não. Em outras palavras, é necessário julgar a melhoria da magnetostrição considerando a correlação com densidade do fluxo magnético. No Exemplo, como um índice para avaliação da magnetostrição, o Δλp-p que segue é usado. Δλp-p = λp-p@1,7T - (11,68 – 5,75 × B8)
[00571] O "11,68 – 5,75 × B8" corresponde a "valor de λp-p@1,7T estimado a partir de B8". O "valor de λp-p@1,7T estimado a partir de B8" é baseado nos valores de λp-p@1,7T e B8 dos exemplos comparativos no presente Exemplo. Além disso, para o "value de λp-p@1,7T estimado a partir de B8", a relação de λp-p@1,7T = a - b × B8 foi suposta, e os coeficientes a e b foram determinados através da análise de regressão múltipla. Por exemplo, quando o B8 da peça de teste é 1,9T, é possível estimar que λp-p@1,7T seja aproximadamente 0,755 (= 11,68 – 5,75 × 1,9).
[00572] Os exemplos mostrados nas Tabelas A1 a A12 são os resultados do teste das chapas de aço sob condições específicas com relação à composição química e condições de produção. Portanto, os coeficientes da "11,68 – 5,75 × B8" acima não possuem nenhum significado físico e são apenas constantes empíricas aplicáveis sob as condições do Exemplo 1. Portanto, a presente invenção não é limitada ao índice acima. Em um caso do Exemplo, a correlação entre B 8 e λp- p@1,7T é relativamente alta. Portanto, o efeito da presente invenção é julgado usando Δλp-p que é o índice para avaliação da magnetostrição como acima descrito.
[00573] No Exemplo, quando Δλp-p foi -0,0230 ou menos (quando o valor variou para negativo de a partir de -0,0230 que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura baixa
[00574] Os Nos. 1001 a 1064 foram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi diminuída, nitridação foi conduzida após recristalização primária e dessa maneira inibidor principal para recristalização secundária foi formado. Exemplos de Nos. 1001 a 1023
[00575] Os Nos. 1001 a 1023 eram exemplos em que o tipo de aço sem Nb foi usado e as condições de PA, PB, PC1, PC2 e TE1 foram principalmente mudadas durante recozimento final.
[00576] Em Nos. 1001 a 1023, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfaziam a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00577] No presente documento, o No. 1003 era o exemplo comparativo em que a intensidade do inibidor foi aumentada controlando o teor de N após nitridação para ser 300 ppm. Em geral, embora aumento do teor de nitrogênio através de nitridação cause uma diminuição em produtividade, aumento do teor de nitrogênio através de nitridação resulta em um aumento na intensidade do inibidor, e dessa maneira B8 aumenta. No No. 1003, B8 aumentou. No entanto, no No. 1003, a troca não ocorreu durante o recozimento final e, como resultado, a magnetostrição não foi melhorada. Por outro lado, o No. 1010 era o exemplo da invenção em que o teor de N após nitridação foi controlado para ser 160 ppm. No No. 1010, Δλp-p se tornou um valor baixo preferido. Em outras palavras, no No. 1010, a troca ocorreu durante o recozimento final e, como resultado, a magnetostrição foi melhorada.
[00578] Os Nos. 1022 e 1023 eram exemplos em que a recristalização secundária foi mantida até temperatura maior através do aumento de TF. Em Nos. 1022 e 1023, B8 aumentou. No entanto, no No. 1022 dentre os acima, as condições em recozimento final não eram preferíveis, e então a magnetostrição não foi melhorada como com o No. 1003. Por outro lado, no No. 1023, em adição a valor alto de B8, as condições em recozimento final eram preferíveis, e então Δλp-p se tornou um valor baixo preferido. Exemplos de Nos. 1024 a 1034
[00579] Os Nos. 1024 a 1034 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,002% de Nb foi usado e as condições de PA e TE1 foram principalmente mudadas durante recozimento final.
[00580] Em Nos. 1024 a 1034, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfaziam a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida. Exemplos de Nos. 1035 a 1047
[00581] Os Nos. 1035 a 1047 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,006% de Nb foi usado.
[00582] Em Nos. 1035 a 1047, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos recristalizados secundários, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00583] Os Nos. 1035 a 1047 exibiram um valor baixo preferido com relação a Δλp-p comparado com os Nos. 1001 a 1034 em que o teor de Nb é baixo. Exemplos de Nos. 1048 a 1055
[00584] Os Nos. 1048 a 1055 eram exemplos em que TE1 foi controlado para ser um tempo curto de menos de 200 minutos e a influência do teor de Nb foi particularmente confirmada.
[00585] Em Nos. 1048 a 1055, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que foi ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários recristalizado, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00586] Como mostrado Em Nos. 1048 a 1055, quando Nb foi favoravelmente incluído, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a magnetostrição foi melhorada mesmo quando TE1 era o tempo curto. Exemplos de Nos. 1056 a 1064
[00587] Os Nos. 1056 a 1064 eram exemplos em que TE1 foi controlado para ser o tempo curto de menos de 200 minutos e a influência da quantidade de elemento do grupo Nb foi confirmada.
[00588] Em Nos. 1056 a 1064, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00589] Como mostrado Em Nos. 1056 a 1064, quando o elemento do grupo Nb exceto Nb foi incluído favoravelmente, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a magnetostrição foi melhorada mesmo quando TE1 foi o tempo curto. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta
[00590] Os Nos. 1065 a 1100 eram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi aumentada, MnS foi suficientemente dissolvido durante aquecimento do bloco e foi reprecipitado durante pós-processamento, e o MnS reprecipitado foi utilizado como um inibidor principal.
[00591] Em Nos. 1065 a 1100, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que foi ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00592] Os Nos. 1083 a 1100 Em Nos. 1065 a 1100 acima eram exemplos em que Bi foi incluído no bloco e então B8 aumentou.
[00593] Como mostrado Em Nos. 1065 a 1100, contanto que as condições em recozimento final fossem apropriadamente controladas, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a magnetostrição foi melhorada mesmo através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Além disso, como com o processo de aquecimento de bloco em temperatura baixa, quando o bloco incluindo Nb foi usado e as condições em recozimento final foram controladas, a magnetostrição foi melhorada favoravelmente pelo processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Exemplo 2)
[00594] Usando blocos com composição química mostrada na Tabela B1 como materiais, as chapas de aço elétrico de grão orientado com composição química mostrada na Tabela B2 foram produzidas. Os métodos para medição da composição química e a notação nas tabelas são iguais aos da Exemplo 1 acima.
Tabela B1 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE AÇO) (UNIDADE:% massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO DE EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A1 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - 0,001 - - - - A2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - 0,005 - - - - B1 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 - - - - - B2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 0,008 - - - - C1 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - - - - - - C2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,002 - - - - C3 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,003 - - - -
143/259 C4 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,005 - - - - C5 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,010 - - - - C6 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,020 - - - - C7 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,030 - - - - C8 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,050 - - - - D1 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 <0,03 - 0,001 - - - - D2 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 <0,03 - 0,009 - - - - E 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - 0,007 - - - F 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - - 0,015 - - G 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - 0,005 - - 0,005 - H 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - - - 0,007 - I 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - - - - 0,015 J 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - 0,010 - 0,010 - - K 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - 0,002 0,004 - 0,004 -
Tabela B2 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO (UNIDADE:% DE massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - A2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - 0,004 - - - - B1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,001 - - - - - B2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,001 0,006 - - - - C1 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - C2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,001 - - - - C3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 - - - - C4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 - - - -
144/259 C5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,007 - - - - C6 0,002 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,018 - - - - C7 0,004 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,028 - - - - C8 0,006 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,048 - - - - D1 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,001 - - - - D2 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,007 - - - - E 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - 0,006 - - - F 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - 0,015 - - G 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,004 - - 0,005 - H 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - 0,010 - I 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - 0,015 J 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,008 - 0,008 - - K 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,001 0,003 - 0,003 -
[00595] As chapas de aço elétrico de grão orientado foram produzidas sob as condições de produção mostradas na Tabela B3 até a Tabela B7. As condições de produção diferentes daquelas mostradas nas tabelas foram as mesmas que aquelas no Exemplo 1 acima.
Tabela B3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESS REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE2 TF
URA DE URA DE URA DE A DA ATURA URA DA DE DE GRÃO NITROGÊNI AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAME CHAPA CHAPA LAMINAÇÃ DE GRÃO O APÓS
NTO O FINAL NTO O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ o o o o C C C mm C SEGUND RECRISTAL O MINUTO MINUTO O mm % IZADO ppm μm 2001 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,020 0,007 0,003 0,0007 150 300 2002 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 250 0,070 0,007 0,005 0,0007 150 300 2003 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 300 0,070 0,007 0,005 0,0007 150 300 2004 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 160 0,070 0,007 0,005 0,0007 150 300 2005 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,005 0,0007 150 300 2006 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,003 0,0007 210 300 2007 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,020 0,040 0,010 0,010 210 300 2008 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,150 0,010 0,003 0,0007 150 300 146/259 2009 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,010 0,003 0,0007 210 300 2010 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,005 0,0007 210 300 2011 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,003 0,0007 210 300 2012 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,005 0,0007 150 300 2013 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,020 0,007 0,005 0,0007 210 300 2014 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,030 0,007 0,005 0,0007 210 300 2015 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,005 0,0007 210 300 2016 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,010 0,003 0,0007 210 300 2017 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,010 0,003 0,001 210 300 2018 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,020 0,005 0,0007 210 300 2019 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,003 0,001 210 300 2020 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,007 0,003 0,003 210 300
Tabela B4 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃ
QUENTE O TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE2 TF
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR SURA DE DE GRÃO NITROGÊ AQUECIM LAMINAÇÃ ENROLAM CHAPA A DA LAMINAÇÃ DE GRÃO NIO APÓS
ENTO O FINAL ENTO CHAPA O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇ oC oC oC mm SEGUN RECRISTA ÃO MINUT MINUT oC DO % LIZADO ppm O O mm μm 2021 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,070 0,020 0,005 0,010 210 300 2022 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 300 0,070 0,007 0,005 0,0007 150 600 2023 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 300 0,070 0,007 0,005 0,0007 210 600 2024 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,020 0,007 0,005 0,0007 210 300 2025 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,070 0,007 0,005 0,0007 210 300 147/259 2026 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,150 0,007 0,005 0,0007 210 300 2027 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,300 0,007 0,005 0,0007 210 300 2028 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,450 0,007 0,005 0,0007 300 300 2029 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,450 0,007 0,005 0,0007 750 300 2030 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,450 0,007 0,005 0,0007 1500 300 2021 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,600 0,007 0,005 0,0007 300 300 2032 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 2,000 0,007 0,005 0,0007 210 300 2033 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 5,000 0,007 0,005 0,0007 210 300 2034 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 6,000 0,007 0,005 0,0007 210 300 2035 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,020 0,005 0,003 0,0007 150 300 2036 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,050 0,005 0,007 0,0007 150 300 2037 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,020 0,007 0,007 0,0007 150 300 2038 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,350 0,007 0,007 0,005 150 300 2039 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,350 0,007 0,007 0,005 300 300 2040 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,350 0,007 0,007 0,005 600 300
Tabela B5 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENT LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO RECOZIMENTO FINAL AÇO O DE BANDA FRIO COM A QUENTE DESCARBONETAÇ
ÃO TEMPER TEMPER TEMPER ESPESS TEMP TEMP ESPES REDUÇÃ TAMANH TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE2 TF
ATURA ATURA ATURA URA DA ERAT O SURA O DE O DE NITROGÊ DE DE DE CHAPA URA DA LAMINAÇ GRÃO DE NIO
AQUECI LAMINAÇ ENROLA CHAP ÃO A GRÃO APÓS MENTO ÃO FINAL MENTO mm A FRIO PRIMÁRI NITRIDA MINUT MINUT oC oC oC oC SEGU O ÇÃO O O NDO % RECRIST ppm mm ALIZADO μm 2041 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 190 0,350 0,007 0,007 0,005 600 300 148/259 2042 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 160 0,350 0,007 0,007 0,005 600 300 2043 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,350 0,030 0,003 0,005 300 300 2044 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,250 0,030 0,003 0,005 600 300 2045 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 180 0,450 0,040 0,003 0,010 600 300 2046 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 180 0,600 0,003 0,020 600 300 0,050 2047 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 1,500 0,010 0,005 0,001 150 300 2048 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2049 C2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2050 C3 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 20 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2051 C4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 18 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2052 C5 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2053 C6 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2054 C7 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 13 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2055 C8 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 13 210 0,250 0,010 0,003 0,0007 150 300 2056 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 2057 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300
2058 E 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 21 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 2059 F 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 18 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 2060 G 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 Tabela B6 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESS REDUÇÃ TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE2 TF
URA DE URA DE URA DE A DA ATURA URA DA O DE DE GRÃO DE NITROGÊNI AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAME CHAPA CHAPA LAMINAÇ GRÃO O APÓS
NTO O FINAL NTO ÃO A PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ o o o o C C C mm C SEGUN FRIO RECRISTALIZ O MINUTO MINUTO DO mm ADO ppm % μm 2061 H 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 2062 I 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 2063 J 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 149/259 2064 K 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,050 0,005 0,003 0,002 150 300 2065 A1 1400 1100 500 2,8 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,007 0,005 0,0007 150 300 2066 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,007 0,009 0,0007 150 300 2067 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,020 0,010 0,003 150 300 2068 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,350 0,005 0,003 0,0007 300 300 2069 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,350 0,009 0,005 0,0007 300 300 2070 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,009 0,009 0,0007 600 300 2071 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,020 0,010 0,003 300 300 2072 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,020 0,010 0,003 600 300 2073 A1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,020 0,010 0,003 900 300 2074 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,007 0,005 0,0007 150 300 2075 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,007 0,009 0,0007 150 300 2076 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,020 0,010 0,003 150 300 2077 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,350 0,005 0,003 0,0007 300 300 2078 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,350 0,009 0,005 0,0007 300 300 2079 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,009 0,009 0,0007 600 300 2080 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,020 0,010 0,003 300 300
Tabela B7 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESS REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE2 TF
URA DE URA DE URA DE A DA ATURA URA DA DE DE GRÃO NITROGÊNI AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAME CHAPA CHAPA LAMINAÇÃ DE GRÃO O APÓS
NTO O FINAL NTO O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ o o o o C C C mm C SEGUN RECRISTAL O MINUT MINUTO DO mm % IZADO ppm O μm 2081 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,020 0,010 0,003 600 300 2082 A2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,020 0,010 0,003 900 300 2083 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,250 0,020 0,005 0,003 300 300 2084 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,250 0,020 0,005 0,005 600 300 2085 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 1,500 0,020 0,005 0,005 300 300 2086 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 1,500 0,020 0,005 0,003 300 300 150/259 2087 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,500 0,040 0,040 0,003 900 300 2088 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,010 0,250 0,015 0,003 900 300 2089 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 3,000 0,250 0,015 0,003 90 300 2090 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 3,000 0,250 0,150 0,075 900 300 2091 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,020 0,007 0,005 0,0007 150 300 2092 B1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 10,000 0,007 0,005 0,0007 150 300 2093 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,250 0,020 0,005 0,003 300 300 2094 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,250 0,020 0,005 0,005 600 300 2095 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 1,500 0,020 0,005 0,005 300 300 2096 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 1,500 0,020 0,005 0,003 300 300 2097 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,500 0,040 0,040 0,003 900 300 2098 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,010 0,250 0,015 0,003 900 300 2099 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 3,000 0,250 0,015 0,003 90 300 2100 B2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 3,000 0,250 0,150 0,075 900 300
[00596] O revestimento isolante que era o mesmo que aqueles no Exemplo 1 acima foi formado sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais).
[00597] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam uma camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço de elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura. A camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 1,5 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía preferivelmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 2 μm.
[00598] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas. Os métodos de avaliação eram os mesmos que aqueles no Exemplo 1 acima. Os resultados da avaliação são mostrados na Tabela B8 até a Tabela B12.
Tabela B8 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS AÇO DE
DESVIO EXISTÊNCIA DE RBC/RAC RBC RAC σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 LIMITE DE TROCA @1,7T NENHUMA mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA 2001 C1 NENHUMA 1,03 23,1 22,3 3,31 1,906 0,707 -0,018 0,871 EXEMPLO
COMPARATIVO 2002 C1 NENHUMA 1,02 29,7 29,0 2,94 1,918 0,659 0,006 0,849 EXEMPLO
COMPARATIVO 2003 C1 NENHUMA 1,04 34,7 33,4 2,67 1,926 0,615 0,008 0,832 EXEMPLO
COMPARATIVO 152/259 2004 C1 NENHUMA 1,03 20,4 19,7 3,48 1,901 0,731 -0,020 0,882 EXEMPLO
COMPARATIVO 2005 C1 NENHUMA 1,04 24,1 23,2 3,16 1,910 0,681 -0,018 0,861 EXEMPLO
COMPARATIVO 2006 C1 NENHUMA 1,01 24,9 24,5 3,18 1,911 0,681 -0,011 0,863 EXEMPLO
COMPARATIVO 2007 C1 NENHUMA 1,10 26,7 24,3 2,99 1,916 0,663 -0,002 0,851 EXEMPLO
COMPARATIVO 2008 C1 NENHUMA 1,04 26,7 25,6 3,08 1,915 0,673 0,001 0,856 EXEMPLO
COMPARATIVO 2009 C1 EXISTÊNCIA 1,16 24,9 21,4 3,05 1,915 0,644 -0,027 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2010 C1 EXISTÊNCIA 1,18 20,0 16,9 3,38 1,906 0,693 -0,033 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2011 C1 NENHUMA 1,02 25,8 25,2 3,17 1,911 0,693 -0,001 0,862 EXEMPLO
COMPARATIVO 2012 C1 NENHUMA 1,04 25,3 24,3 3,17 1,910 0,698 -0,003 0,861 EXEMPLO
COMPARATIVO
2013 C1 NENHUMA 1,07 24,6 23,0 3,14 1,911 0,690 -0,003 0,862 EXEMPLO
COMPARATIVO 2014 C1 EXISTÊNCIA 1,16 24,0 20,7 3,04 1,915 0,643 -0,029 0,856 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2015 C1 EXISTÊNCIA 1,16 24,7 21,4 3,07 1,914 0,620 -0,055 0,853 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2016 C1 EXISTÊNCIA 1,17 23,8 20,3 3,04 1,914 0,631 -0,047 0,856 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2017 C1 EXISTÊNCIA 1,15 24,3 21,1 3,06 1,915 0,637 -0,033 0,853 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2018 C1 EXISTÊNCIA 1,22 25,2 20,6 2,94 1,918 0,623 -0,029 0,847 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2019 C1 EXISTÊNCIA 1,16 24,7 21,3 3,08 1,913 0,625 -0,055 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2020 C1 EXISTÊNCIA 1,23 25,3 20,6 2,93 1,917 0,613 -0,042 0,848 EXEMPLO DA 153/259
INVENÇÃO Tabela B9 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS AÇO DE
DESVIO EXISTÊNCIA DE RBC/RAC RBC RAC σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 LIMITE DE TROCA @1,7T NENHUMA mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA 2021 C1 EXISTÊNCIA 1,28 25,8 20,2 2,88 1,921 0,592 -0,042 0,841 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2022 C1 NENHUMA 1,02 35,0 34,1 2,66 1,935 0,558 0,009 0,832 EXEMPLO
COMPARATIVO 2023 C1 EXISTÊNCIA 1,17 33,7 28,8 2,56 1,984 0,235 -0,023 0,823 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2024 D1 NENHUMA 1,06 23,7 22,3 3,19 1,916 0,679 0,017 0,879 EXEMPLO
COMPARATIVO
2025 D1 EXISTÊNCIA 1,18 24,3 20,6 3,08 1,919 0,604 -0,040 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2026 D1 EXISTÊNCIA 1,22 25,7 21,1 2,97 1,923 0,595 -0,030 0,869 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2027 D1 EXISTÊNCIA 1,24 25,7 20,8 2,85 1,925 0,589 -0,023 0,863 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2028 D1 EXISTÊNCIA 1,36 24,7 18,1 2,76 1,928 0,561 -0,031 0,856 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2029 D1 EXISTÊNCIA 1,42 25,3 17,8 2,67 1,932 0,558 -0,012 0,848 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2030 D1 EXISTÊNCIA 1,34 25,1 18,7 2,73 1,928 0,563 -0,030 0,855 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2031 D1 EXISTÊNCIA 1,35 25,1 18,6 2,77 1,928 0,574 -0,018 0,856 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2032 D1 EXISTÊNCIA 1,22 22,4 18,3 3,05 1,919 0,619 -0,027 0,873 EXEMPLO DA 154/259
INVENÇÃO 2033 D1 EXISTÊNCIA 1,27 23,2 18,3 3,04 1,921 0,605 -0,029 0,873 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2034 D1 NENHUMA 1,07 17,0 15,9 3,17 1,917 0,657 0,001 0,881 EXEMPLO
COMPARATIVO 2035 D2 NENHUMA 1,13 21,0 18,6 4,92 1,934 0,577 0,018 0,847 EXEMPLO
COMPARATIVO 2036 D2 EXISTÊNCIA 1,64 25,4 15,5 4,26 1,938 0,454 -0,076 0,834 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2037 D2 EXISTÊNCIA 1,64 25,0 15,2 4,26 1,939 0,447 -0,078 0,834 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2038 D2 EXISTÊNCIA 1,69 25,6 15,2 3,02 1,952 0,395 -0,053 0,809 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2039 D2 EXISTÊNCIA 2,06 25,1 12,2 2,25 1,959 0,346 -0,061 0,797 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2040 D2 EXISTÊNCIA 2,18 26,5 12,2 1,98 1,963 0,330 -0,053 0,790 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
Tabela B10 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS AÇO DE
DESVIO EXISTÊNCIA DE RBC/RAC RBC RAC σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 LIMITE DE TROCA @1,7T NENHUMA mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA 2041 D2 EXISTÊNCIA 2,18 25,4 11,6 2,49 1,957 0,378 -0,037 0,799 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2042 D2 EXISTÊNCIA 2,19 25,4 11,6 2,97 1,952 0,392 -0,059 0,811 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2043 D2 EXISTÊNCIA 1,98 25,3 12,8 2,50 1,957 0,370 -0,047 0,801 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 155/259 2044 D2 EXISTÊNCIA 1,98 26,3 13,3 2,51 1,956 0,362 -0,062 0,800 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2045 D2 EXISTÊNCIA 2,19 26,3 12,0 2,50 1,957 0,361 -0,057 0,800 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2046 D2 EXISTÊNCIA 2,18 25,3 11,6 2,46 1,956 0,355 -0,067 0,799 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2047 D2 EXISTÊNCIA 1,71 25,1 14,7 3,72 1,945 0,436 -0,052 0,824 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2048 C1 NENHUMA 1,03 15,9 15,4 3,09 1,913 0,721 0,042 0,856 EXEMPLO
COMPARATIVO 2049 C2 NENHUMA 1,05 14,8 14,1 3,08 1,914 0,741 0,066 0,855 EXEMPLO
COMPARATIVO 2050 C3 EXISTÊNCIA 1,44 24,0 16,7 4,75 1,924 0,599 -0,014 0,839 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2051 C4 EXISTÊNCIA 1,66 24,1 14,5 3,72 1,940 0,480 -0,039 0,815 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2052 C5 EXISTÊNCIA 1,65 25,4 15,4 3,72 1,939 0,472 -0,053 0,814 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2053 C6 EXISTÊNCIA 1,66 24,0 14,5 3,73 1,938 0,481 -0,049 0,813 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2054 C7 EXISTÊNCIA 1,45 25,1 17,3 4,73 1,929 0,527 -0,059 0,848 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2055 C8 NENHUMA 1,05 16,0 15,3 3,06 1,921 0,636 0,001 0,867 EXEMPLO
COMPARATIVO 2056 D1 NENHUMA 1,02 14,2 14,0 3,08 1,920 0,648 0,007 0,887 EXEMPLO
COMPARATIVO 2057 D2 EXISTÊNCIA 1,66 25,5 15,4 3,76 1,948 0,398 -0,072 0,834 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2058 E EXISTÊNCIA 1,42 23,7 16,7 4,77 1,925 0,595 -0,016 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2059 F EXISTÊNCIA 1,66 24,8 15,0 3,72 1,941 0,473 -0,044 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2060 g EXISTÊNCIA 1,66 24,0 14,4 3,74 1,946 0,392 -0,091 0,833 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 156/259 Tabela B11 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS AÇO DE
DESVIO EXISTÊNCIA RBC/RAC RBC RAC σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 DE LIMITE DE @1,7T TROCA mm mm T W/kg
NENHUMA
EXISTÊNCIA 2061 H EXISTÊNCIA 1,65 25,1 15,2 3,75 1,947 0,398 -0,081 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2062 I EXISTÊNCIA 1,41 25,5 18,0 4,75 1,919 0,627 -0,021 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2063 J EXISTÊNCIA 1,65 24,5 14,8 3,76 1,947 0,394 -0,083 0,833 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2064 K EXISTÊNCIA 1,66 25,6 15,4 3,76 1,947 0,392 -0,084 0,834 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2065 A1 NENHUMA 1,01 15,0 14,8 2,94 1,926 0,594 -0,009 0,878 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2066 A1 NENHUMA 1,01 13,7 13,5 2,95 1,926 0,595 -0,011 0,878 EXEMPLO
COMPARATIVO 2067 A1 NENHUMA 1,03 15,6 15,1 2,85 1,929 0,602 0,019 0,872 EXEMPLO
COMPARATIVO 2068 A1 NENHUMA 1,04 16,6 15,9 2,67 1,935 0,559 0,006 0,862 EXEMPLO
COMPARATIVO 2069 A1 EXISTÊNCIA 1,34 39,0 29,2 2,52 1,938 0,467 -0,062 0,853 EXEMPLO
COMPARATIVO 2070 A1 EXISTÊNCIA 1,28 32,7 25,6 2,65 1,934 0,480 -0,074 0,857 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2071 A1 EXISTÊNCIA 1,32 36,9 28,0 2,61 1,936 0,488 -0,054 0,857 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2072 A1 EXISTÊNCIA 1,37 41,0 29,9 2,49 1,940 0,457 -0,064 0,852 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 157/259 2073 A1 EXISTÊNCIA 1,39 40,3 28,9 2,50 1,940 0,480 -0,042 0,850 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2074 A2 EXISTÊNCIA 1,63 25,1 15,4 3,30 1,952 0,388 -0,063 0,827 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2075 A2 EXISTÊNCIA 1,63 24,4 14,9 3,34 1,951 0,389 -0,065 0,826 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2076 A2 EXISTÊNCIA 1,66 24,9 15,0 3,02 1,955 0,356 -0,074 0,820 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2077 A2 NENHUMA 1,11 24,2 21,8 2,50 1,959 0,404 -0,001 0,810 EXEMPLO
COMPARATIVO 2078 A2 EXISTÊNCIA 1,86 25,4 13,6 2,18 1,962 0,323 -0,064 0,803 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2079 A2 EXISTÊNCIA 1,80 24,9 13,8 2,50 1,959 0,349 -0,054 0,811 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2080 A2 EXISTÊNCIA 1,83 24,5 13,4 2,40 1,960 0,344 -0,055 0,809 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela B12
No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS AÇO DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA DE RBC/RAC RBC RAC σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 LIMITE DE TROCA @1,7T NENHUMA mm mm T W/kg
EXISTÊNCIA 2081 A2 EXISTÊNCIA 1,88 24,6 13,1 2,15 1,962 0,329 -0,058 0,803 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2082 A2 EXISTÊNCIA 1,90 25,3 13,3 2,12 1,962 0,320 -0,069 0,805 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2083 B1 EXISTÊNCIA 1,42 43,6 30,7 2,49 1,940 0,470 -0,051 0,850 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2084 B1 EXISTÊNCIA 1,61 57,6 35,7 2,27 1,945 0,438 -0,052 0,837 EXEMPLO DA 158/259
INVENÇÃO 2085 B1 EXISTÊNCIA 1,45 46,2 31,8 2,40 1,943 0,444 -0,058 0,844 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2086 B1 EXISTÊNCIA 1,37 40,6 29,6 2,48 1,939 0,473 -0,055 0,850 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2087 B1 EXISTÊNCIA 1,71 65,9 38,5 2,21 1,948 0,411 -0,060 0,833 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2088 B1 NENHUMA 1,13 23,1 20,4 2,65 1,934 0,566 0,009 0,860 EXEMPLO
COMPARATIVO 2089 B1 NENHUMA 1,13 23,6 20,9 2,75 1,932 0,569 0,003 0,864 EXEMPLO
COMPARATIVO 2090 B1 NENHUMA 1,06 17,7 16,8 2,67 1,934 0,562 0,009 0,860 EXEMPLO
COMPARATIVO 2091 B1 NENHUMA 1,01 13,3 13,2 3,01 1,925 0,606 -0,006 0,882 EXEMPLO
COMPARATIVO 2092 B1 NENHUMA 1,08 17,8 16,5 3,00 1,924 0,601 -0,015 0,882 EXEMPLO
COMPARATIVO 2093 B2 EXISTÊNCIA 1,90 25,0 13,1 2,04 1,964 0,323 -0,056 0,800 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
2094 B2 EXISTÊNCIA 2,08 26,4 12,7 1,49 1,968 0,277 -0,075 0,791 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2095 B2 EXISTÊNCIA 1,96 25,5 13,0 1,81 1,966 0,297 -0,068 0,796 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2096 B2 EXISTÊNCIA 1,88 24,7 13,1 2,08 1,963 0,325 -0,058 0,803 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2097 B2 EXISTÊNCIA 2,19 25,8 11,8 1,22 1,972 0,269 -0,058 0,786 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 2098 B2 NENHUMA 1,12 25,7 23,0 2,46 1,959 0,402 -0,002 0,809 EXEMPLO
COMPARATIVO 2099 B2 NENHUMA 1,08 24,6 22,8 2,65 1,958 0,415 0,001 0,814 EXEMPLO
COMPARATIVO 2100 B2 NENHUMA 1,10 25,6 23,3 2,44 1,961 0,385 -0,011 0,808 EXEMPLO
COMPARATIVO 159/259
[00599] Daqui em diante, como com o Exemplo 1 acima, os resultados de avaliação de características são explicados através da classificação das chapas de aço elétrico de grão orientado sob alguns aspectos em relação às composições químicas e aos métodos de produção.
[00600] No Exemplo 2, como o índice para a avaliação da magnetostrição, o Δλp-p que segue é usado. A razão pela qual o índice para avaliação da magnetostrição é usado é a mesma que aquela no Exemplo 1. Δλp-p = λp-p@1,7T - (12,16 – 6,00 × B8)
[00601] O "12,16 – 6,00 × B8" é baseado nos valores de λp-p@1,7T e B8 dos exemplos comparativos no presente Exemplo. Além disso, para o "12,16 – 6,00 × B8", a relação de λp-p@1,7T = a - b × B8 foi suposta, e os coeficientes a e b foram determinados através de análise de regressão múltipla. Por exemplo, quando o B8 da peça de teste é 1,9T, é possível estimar que λp-p@1,7T seja aproximadamente 0,760 (= 12,16 – 6,00 × 1,9). Como com o Exemplo 1 acima, a presente invenção não é limitada ao índice acima.
[00602] Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em baixa temperatura
[00603] Os Nos. 2001 a 2064 eram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi diminuída, nitridação foi conduzida após recristalização primária e dessa maneira o inibidor principal para recristalização secundária foi formado. Exemplos de Nos. 2001 a 2023
[00604] Os Nos. 2001 a 2023 eram exemplos em que o tipo de aço sem Nb foi usado e as condições de PA, PB, PC1, PC2 e TE2 foram principalmente mudadas durante recozimento final.
[00605] Em Nos. 2001 a 2023, quando Δλp-p era -0,0210 ou menos
(quando o valor variou em torno do negativo de a partir de -0,0210 que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00606] Em Nos. 2001 a 2023, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00607] No presente documento, o No. 2003 era o exemplo comparativo em que a intensidade do inibidor foi aumentada através do controle do teor de N após nitridação para ser 300 ppm. No No. 2003, embora B8 fosse um valor alto, as condições em recozimento final não eram preferíveis, e então Δλp-p foi insuficiente. Por outro lado, o No. 2010 era o exemplo da invenção em que o teor de N após nitridação foi controlado para ser 160 ppm. No No. 2010, Δλp-p se tornou um valor baixo preferido. Em outras palavras, no No. 2010, a troca ocorreu durante recozimento final e, como resultado, a magnetostrição foi melhorada.
[00608] Os Nos. 2022 e 2023 eram exemplos em que a recristalização secundária foi mantida até temperatura maior através do aumento do TF. Em Nos. 2022 e 2023, B8 aumentou. No entanto, Em Nos. 2022 dentre os acima, as condições em recozimento final não eram preferíveis, e então a magnetostrição não foi melhorada com o No.
2003. Por outro lado, no No. 2023, em adição a valor alto de B8, as condições em recozimento final eram preferíveis, e então Δλp-p se tornou um valor baixo preferido.
Exemplos de Nos. 2024 e 2034
[00609] Os exemplos 2024 a 2034 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,001% de Nb foi usado e as condições de PA e TE foram mudadas principalmente durante recozimento final.
[00610] Em Nos. 2024 a 2034, quando Δλp-p era -0,010 ou menos (quando o valor variou em torno do negativo de a partir de -0,010 que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00611] Em Nos. 2024 a 2034, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida. Exemplos de Nos. 2035 a 2047
[00612] Os Nos. 2035 a 2047 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,007% de Nb foi usado.
[00613] Em Nos. 2035 a 2047, quando Δλp-p era -0,010 ou menos (quando o valor variou em torno do negativo de a partir de -0,010 que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00614] Em Nos. 2035 a 2047, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00615] Os Nos. 2035 a 2047 exibiram um valor baixo preferido com relação a Δλp-p comparado com os Nos. 2001 a 2034 em que o teor de Nb é baixo. Exemplos Nos. 2048 a 2055
[00616] Os Nos. 2048 a 2055 eram exemplos em que TE2 foi controlado para ser um tempo curto de menos de 200 minutos e a influência de teor de Nb foi particularmente confirmada.
[00617] Em Nos. 2048 a 2055, quando Δλp-p era -0,010 ou menos (quando o valor variou em torno do negativo de a partir de -0,010 que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00618] Em Nos. 2048 a 2055, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00619] Como mostrado Em Nos. 2048 a 2055, quando Nb foi incluído favoravelmente, a troca ocorreu durante o recozimento final, e então a magnetostrição foi melhorada mesmo quando TE2 era o tempo curto. Exemplos de Nos. 2056 a 2064
[00620] Os Nos. 2056 a 2064 eram exemplos em que TE2 foi controlado para ser o tempo curto de menos de 200 minutos e a influência da quantidade de elemento do grupo Nb foi confirmada.
[00621] Em Nos. 2056 a 2064, quando Δλp-p foi -0,010 ou menos (quando o valor variou em torno do negativo de a partir de -0,010 que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00622] Em Nos. 2056 a 2064, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00623] Como mostrado Em Nos. 2056 a 2064, quando o elemento do grupo Nb exceto Nb foi favoralmente incluído, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a magnetostrição foi melhorada mesmo quando TE2 era o tempo curto.
[00624] Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta
[00625] Os nos 2065 a 2100 foram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi aumentada, MnS estava suficientemente diluído durante aquecimento do bloco e foi reprecipitado durante pós-processamento, e o MnS reprecipitado foi utilizado como inibidor principal.
[00626] Em Nos. 2065 a 2100, quando Δλp-p era -0,0210 ou menos (quando o valor variou em torno do negativo de a partir de -0,0210 que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00627] Em Nos. 2065 a 2100, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida.
[00628] Os Nos. 2083 a 2100 Em Nos. 2065 a 2100 acima eram exemplos em que Bi estava incluído no bloco e então B8 aumentou.
[00629] Como mostrado Em Nos. 2065 a 2100, contanto que as condições em recozimento final fossem apropriadamente controladas, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a magnetostrição foi melhorada mesmo através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Além disso, como com o processo de aquecimento de bloco em temperatura alta, quando o bloco incluindo Nb foi usado e as condições em recozimento final eram controladas, a magnetostrição foi melhorada favoravelmente pelo processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Exemplo 3
[00630] Usando blocos com composição química mostrada na Tabela C1 como materiais, as chapas de aço elétrico de grão orientado com composição química mostrada na Tabela C2 foram produzidas. Os métodos para medição da composição química e a notação nas tabelas são iguais aos do Exemplo 1 acima.
Tabela C1 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE TESTE) (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO DE CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - - - - - - B1 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - B2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,001 - - - - B3 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,003 - - - - B4 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,007 - - - - B5 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,010 - - - - B6 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,020 - - - -
166/259 B7 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,030 - - - - C 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,002 - - - - D 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 - - - - E 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - 0,007 - - - F 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - 0,020 - - G 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 - - 0,003 - H 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - 0,010 - I 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - - 0,010 J 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,004 - 0,010 - - K 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 0,003 - 0,003 - L 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - 0,005 - 0,005 -
Tabela C2 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO (UNIDADE: % em DE massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - B1 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - B2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - <0,001 - - - - B3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,002 - - - - B4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,006 - - - - B5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,007 - - - - B6 0,002 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,018 - - - -
167/259 B7 0,004 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,028 - - - - C 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,002 - - - - D 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,004 - - - - E 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - 0,006 - - - F 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - 0,020 - - G 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,004 - - 0,001 - H 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - - 0,010 - I 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - - - 0,010 J 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 0,003 - - K 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 - 0,002 - L 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - 0,003 - 0,004 -
[00631] A chapa de aço elétrico de grão orientado foi produzida sob condições de produção mostradas na Tabela C3 até a Tabela C6. No recozimento final, a fim de controlar a anisotropia da direção de troca, o recozimento foi conduzido com um gradiente térmico na direção transversal da chapa de aço.
As condições de produção diferentes daquelas do gradiente térmico e outras diferentes dessas mostradas nas tabelas foram iguais àquelas no Exemplo 1 acima.
Tabela C3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERATTEMPERATTEMPERATESPESSUR TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 GRADI
URA DE URA DE URA DE A DA RATUR SURA DE DE GRÃO NITROGÊN ENTE AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAM CHAPA A DA LAMINAÇÃ DE GRÃO IO APÓS TÉRMI
NTO O FINAL ENTO CHAPA O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ CO oC oC oC mm SEGUND RECRISTA O oC O % LIZADO ppm ºC/cm mm μm 3001 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,020 0,005 0,003 0,0007 0,5 3002 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,030 0,005 0,003 0,0007 0,5 3003 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,300 0,200 0,070 0,5 3004 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,030 0,005 0,003 0,001 0,5 169/259 3005 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,030 0,005 0,005 0,0007 0,5 3006 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,030 0,010 0,003 0,0007 0,5 3007 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,200 0,200 0,200 0,5 3008 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,300 0,100 0,070 0,5 3009 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,300 0,050 0,050 0,5 3010 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,020 0,010 0,002 0,5 3011 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,050 0,020 0,010 0,5 3012 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,100 0,070 0,030 0,5 3013 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 250 0,030 0,005 0,003 0,0007 3,0 3014 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,300 0,200 0,070 3,0 3015 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 300 0,030 0,005 0,003 0,001 3,0 3016 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,030 0,005 0,005 0,0007 3,0 3017 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,030 0,010 0,003 0,0007 3,0 3018 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,200 0,200 0,200 3,0 3019 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,300 0,100 0,070 3,0 3020 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,020 0,010 0,002 3,0
Tabela C4 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO COM QUENTE DESCARBONETAÇÃ
O TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃOTAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 GRADI
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR SURA DE DE GRÃO NITROGÊ ENTE AQUECIM LAMINAÇ ENROLAM CHAPA A DA LAMINAÇ DE GRÃO NIO APÓS TÉRMI
ENTO ÃO FINAL ENTO CHAPA ÃO A PRIMÁRIO NITRIDAÇ CO oC oC oC mm SEGUND FRIO RECRIST ÃO oC O ALIZADO ppm ºC/cm mm % μm 3021 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,050 0,020 0,010 3,0 3022 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,100 0,070 0,030 3,0 170/259 3023 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,030 0,010 0,003 0,3 3024 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,020 0,003 0,0007 0,5 3025 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,020 0,003 0,0007 0,7 3026 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,020 0,003 0,0007 1,0 3027 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,100 0,300 0,050 0,050 3,0 3028 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,500 0,050 0,030 0,010 0,3 3029 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,500 0,050 0,030 0,010 0,5 3030 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,500 0,050 0,030 0,010 0,7 3031 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,500 0,050 0,030 0,010 1,0 3032 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,500 0,050 0,030 0,010 2,0 3033 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 250 0,500 0,050 0,030 0,010 3,0 3034 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,500 0,050 0,030 0,010 5,0 3035 B1 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 300 0,500 0,050 0,030 0,010 7,0 3036 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 250 0,200 0,005 0,003 0,0007 0,5 3037 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 250 0,200 0,005 0,003 0,0007 3,0 3038 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 300 0,020 0,005 0,005 0,001 3,0 3039 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 2,000 0,150 0,150 0,100 3,0 3040 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 2,000 0,300 0,200 0,100 3,0
Tabela C5 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃ
QUENTE O TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 GRADIENTE
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR SURA DE DE GRÃO NITROGÊ TÉRMICO
AQUECIM LAMINAÇÃ ENROLAM CHAPA A DA LAMINAÇÃ DE GRÃO NIO APÓS ENTO O FINAL ENTO CHAPA O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDA ºC/cm oC oC oC mm SEGUND RECRISTA ÇÃO oC O % LIZADO ppm mm μm 3041 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 6,000 0,100 0,060 0,030 3,0 3042 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,050 0,010 0,005 0,001 3,0 3043 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,050 0,010 0,005 0,001 3,0 3044 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,400 0,060 0,030 0,010 3,0 171/259 3045 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,400 0,060 0,030 0,010 3,0 3046 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 2,000 0,100 0,060 0,030 3,0 3047 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,200 0,030 0,003 0,0007 0,3 3048 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,200 0,030 0,003 0,0007 0,5 3049 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,200 0,030 0,003 0,0007 0,7 3050 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,200 0,030 0,003 0,0007 1,0 3051 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,400 0,030 0,020 0,010 2,0 3052 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,400 0,030 0,020 0,010 3,0 3053 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,400 0,030 0,020 0,010 5,0 3054 B4 1150 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 220 0,400 0,030 0,020 0,010 7,0 3055 B2 1200 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 210 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3056 B3 1200 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 21 210 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3057 B4 1200 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 18 210 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3058 B5 1200 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 17 210 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3059 B6 1200 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 15 210 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3060 B7 1200 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 12 210 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0
Tabela C6 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 GRADI
URA DE URA DE URA DE A DA RATUR SURA DE DE GRÃO NITROGÊNI ENTE AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAM CHAPA A DA LAMINAÇÃ DE GRÃO O APÓS TÉRMI
NTO O FINAL ENTO CHAPA O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ CO oC oC oC mm SEGUND RECRISTA O oC O % LIZADO ppm ºC/cm mm μm 3061 C 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 23 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3062 D 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 16 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3063 E 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 21 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3064 F 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 19 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 172/259 3065 G 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 14 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3066 H 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 16 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3067 I 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 22 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3068 J 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 18 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3069 K 1100 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 16 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3070 L 1100 1100 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 16 220 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0 3071 A 1400 900 550 2,6 1100 150 0,26 90,0 10 - 0,500 0,040 0,010 0,003 3,0
[00632] O revestimento isolante que era o mesmo que aqueles no Exemplo 1 acima foi formado sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais).
[00633] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam a camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço de elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura. A camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 3 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía preferivelmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 3 μm.
[00634] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas. Os métodos de avaliação eram os mesmos que aqueles no Exemplo 1 acima. Os resultados da avaliação são mostrados na Tabela C7 até a Tabela C10.
[00635] Na maioria das chapas de aço elétrico de grão orientado, os grãos estirados na direção do gradiente térmico, e o tamanho de grão do subgrão também aumentaram na direção. Em outras palavras, os grãos estiraram na direção transversal. No entanto, em algumas chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas sob condições de modo que o gradiente térmico era pequeno, o subgrão possuía o tamanho de grão em que o tamanho na direção transversal era menor do que aquele em direção de laminação. Quando o tamanho do grão na direção transversal era menor do que aquele na direção de laminação, a chapa de aço era mostrada como “*” na coluna “inconsistência quanto à direção de gradiente térmico” nas Tabelas.
Tabela C7 No. Tipo RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Observação de AVALIAÇÃO Aço LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS
DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA RAC RBC RAL RBL RAC/ RBL/ RBC/ RBC/ INCONSISTÊNCIA (RBC/RAL) σ (θ) B8 λp-p W17/50 DE LIMITE RAL RAL RAC RBL QUANTO À / @1,7t DE TROCA DIREÇÃO DO (RBL/RAC)
NÃO GRADIENTE
EXISTÊNCIA TÉRMICO W/kg mm mm mm mm 3001 B1 NENHUMA 29,8 29,2 28,7 29,3 1,04 1,02 0,98 1,00 0,96 3,01 1,922 0,672 0,890 EXEMPLO
COMPARATIVO 174/259 3002 B1 NENHUMA 35,1 35,7 34,2 39,3 1,03 1,148 1,02 0,91 0,89 2,67 1,933 0,428 0,864 EXEMPLO
COMPARATIVO 3003 B1 NENHUMA 36,6 37,0 36,0 41,0 1,02 1,14 1,01 0,90 0,89 2,57 1,938 0,424 0,860 EXEMPLO
COMPARATIVO 3004 B1 EXISTÊNCIA 33,7 36,1 33,7 42,7 1,00 1,27 1,07 0,84 0,84 3,81 1,937 0,378 0,857 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3005 B1 EXISTÊNCIA 33,8 35,8 34,0 43,1 0,99 1,27 1,06 0,83 * 0,84 3,85 1,937 0,377 0,858 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3006 B1 EXISTÊNCIA 32,5 34,0 33,1 42,5 0,98 1,28 1,05 0,80 * 0,82 3,83 1,936 0,375 0,859 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3007 B1 EXISTÊNCIA 35,9 37,1 36,1 43,7 1,00 1,21 1,03 0,85 * 0,85 3,67 1,939 0,389 0,852 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3008 B1 EXISTÊNCIA 34,9 37,3 35,5 46,5 0,98 1,31 1,07 0,80 * 0,82 3,61 1,941 0,360 0,851 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3009 B1 EXISTÊNCIA 33,4 35,3 34,4 45,4 0,97 1,32 1,06 0,78 * 0,80 3,63 1,940 0,364 0,851 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3010 B1 EXISTÊNCIA 34,6 37,9 35,7 50,3 0,97 1,41 1,09 0,75 * 0,78 3,38 1,945 0,340 0,845 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3011 B1 EXISTÊNCIA 34,6 38,3 36,3 53,0 0,95 1,46 1,11 0,72 * 0,76 3,18 1,946 0,328 0,840 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3012 B1 EXISTÊNCIA 34,4 37,4 35,7 50,1 0,96 1,40 1,09 0,75 * 0,78 3,39 1,944 0,343 0,844 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3013 B1 NENHUMA 224,2 227,3 33,7 38,7 6,66 1,149 1,01 5,88 0,88 2,64 1,950 0,427 0,827 EXEMPLO
COMPARATIVO 3014 B1 NENHUMA 112,5 112,9 36,8 41,8 3,06 1,14 1,00 2,70 0,88 2,60 1,953 0,421 0,821 EXEMPLO
COMPARATIVO 3015 B1 EXISTÊNCIA 22,4 193,1 13,5 42,0 1,66 3,12 8,63 4,59 2,76 3,09 1,948 0,219 0,837 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3016 B1 EXISTÊNCIA 22,7 196,7 13,6 42,2 1,68 3,11 8,65 4,66 2,78 3,12 1,949 0,224 0,837 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3017 B1 EXISTÊNCIA 22,8 197,6 13,5 42,3 1,68 3,12 8,66 4,67 2,77 3,10 1,948 0,219 0,837 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3018 B1 EXISTÊNCIA 22,3 195,7 14,3 41,9 1,56 2,94 8,77 4,67 2,98 2,93 1,950 0,223 0,831 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 175/259 3019 B1 EXISTÊNCIA 22,7 199,2 14,4 42,3 1,58 2,94 8,79 4,71 2,99 2,95 1,951 0,223 0,833 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 3020 B1 EXISTÊNCIA 22,3 199,6 13,1 41,9 1,68 3,19 8,96 4,76 2,81 2,67 1,954 0,211 0,824 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
Tabela C8 No. Tipo RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Observação de AVALIAÇÃO Aço LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS
DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA RAC RBC RAL RBL RAC/ RBL/ RBC/ RBC/ INCONSISTÊNCIA (RBC/RAL) σ (θ) B8 λp-p W17/50 DE LIMITE DE RAL RAL RAC RBL QUANTO À / @1,7t TROCA DIREÇÃO DO (RBL/RAC)
NÃO GRADIENTE EXISTÊNCIA mm mm mm mm TÉRMICO T W/kg 3021 B1 EXISTÊNCIA 22,5 204,5 13,2 42,9 1,70 3,25 9,10 4,77 2,81 2,55 1,955 0,208 0,819 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3022 B1 EXISTÊNCIA 22,8 204,5 13,5 43,0 1,70 3,19 8,96 4,76 2,81 2,71 1,953 0,212 0,825 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 176/259 3023 B1 EXISTÊNCIA 26,0 28,3 27,4 38,4 0,95 1,40 1,09 0,74 * 0,78 4,18 1,932 0,355 0,868 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3024 B1 EXISTÊNCIA 26,4 29,0 27,3 38,4 0,97 1,41 1,10 0,76 * 0,78 4,20 1,931 0,354 0,869 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3025 B1 EXISTÊNCIA 19,9 54,2 17,2 23,4 1,16 1,36 2,72 2,32 2,00 4,22 1,932 0,328 0,870 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3026 B1 EXISTÊNCIA 19,7 101,0 16,5 25,2 1,19 1,52 5,12 4,01 3,37 4,14 1,932 0,312 0,867 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3027 B1 EXISTÊNCIA 22,3 195,9 14,1 41,5 1,58 2,94 8,79 4,72 2,99 2,95 1,949 0,226 0,834 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3028 B1 EXISTÊNCIA 13,6 15,2 14,6 22,5 0,93 1,54 1,12 0,68 * 0,73 3,51 1,943 0,321 0,849 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3029 B1 EXISTÊNCIA 14,4 16,0 15,6 23,7 0,92 1,52 1,11 0,67 * 0,73 3,47 1,941 0,322 0,849 EXEMPLO
DA INVENÇÃO
3030 B1 EXISTÊNCIA 20,1 60,2 17,4 24,7 1,16 1,43 3,00 2,43 2,10 3,56 1,941 0,310 0,850 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3031 B1 EXISTÊNCIA 19,2 102,0 15,9 25,3 1,21 1,59 5,32 4,03 3,34 3,45 1,944 0,303 0,846 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3032 B1 EXISTÊNCIA 21,1 141,9 15,3 33,4 1,38 2,18 6,74 4,26 3,09 3,19 1,948 0,262 0,840 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3033 B1 EXISTÊNCIA 22,5 209,1 14,1 43,0 1,60 3,05 9,29 4,86 3,05 2,92 1,951 0,221 0,833 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3034 B1 EXISTÊNCIA 30,3 450,0 12,4 75,6 2,43 6,07 14,86 5,96 2,45 2,38 1,960 0,163 0,815 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3035 B1 EXISTÊNCIA 52,8 652,3 11,1 136,5 4,77 12,34 12,36 4,78 1,00 1,77 1,967 0,125 0,798 EXEMPLO
DA 177/259
INVENÇÃO 3036 B4 EXISTÊNCIA 48,2 111,5 47,2 66,8 1,02 1,42 2,31 1,67 1,63 2,11 1,963 0,319 0,809 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3037 B4 EXISTÊNCIA 22,0 245,1 14,0 41,6 1,57 2,96 11,13 5,90 3,76 1,52 1,970 0,203 0,792 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3038 B4 EXISTÊNCIA 22,1 246,0 14,4 42,6 1,54 2,96 11,14 5,78 3,76 1,18 1,975 0,199 0,781 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3039 B4 EXISTÊNCIA 22,2 253,6 14,0 42,0 1,59 3,00 11,41 6,03 3,80 2,03 1,965 0,210 0,805 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3040 B4 EXISTÊNCIA 22,0 244,8 14,5 42,6 1,52 2,95 11,11 5,74 3,77 2,20 1,960 0,211 0,812 EXEMPLO
DA INVENÇÃO
Tabela C9 No. Tipo RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Observação de AVALIAÇÃO Aço LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS
DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA RAC RBC RAL RBL RAC/ RBL/ RBC/ RBC/ INCONSISTÊNCIA (RBC/RAL) σ (θ) B8 λp-p W17/50 DE LIMITE RAL RAL RAC RBL QUANTO À / @1,7t DE TROCA DIREÇÃO DO (RBL/RAC)
NÃO GRADIENTE
EXISTÊNCIA TÉRMICO W/kg mm mm mm mm T 3041 B4 EXISTÊNCIA 22,1 245,4 14,5 42,7 1,52 2,94 11,12 5,75 3,78 2,17 1,960 0,215 0,810 EXEMPLO
DA 178/259
INVENÇÃO 3042 B4 EXISTÊNCIA 22,2 439,1 14,2 42,6 1,56 3,00 19,75 10,30 6,59 2,03 1,964 0,207 0,807 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3043 B4 EXISTÊNCIA 22,2 253,4 14,3 42,8 1,56 3,00 11,40 5,92 3,81 20,4 1,963 0,209 0,805 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3044 B4 EXISTÊNCIA 23,0 290,0 14,4 45,6 1,60 3,17 12,61 6,36 3,98 1,32 1,973 0,193 0,785 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3045 B4 EXISTÊNCIA 23,0 295,6 14,4 45,5 1,60 3,16 12,85 6,50 4,06 1,34 1,973 0,194 0,786 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3046 B4 EXISTÊNCIA 21,9 820,2 14,4 41,9 1,53 2,92 37,40 19,58 12,82 2,04 1,964 0,214 0,807 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3047 B4 EXISTÊNCIA 42,9 75,2 44,7 77,4 0,96 1,73 1,75 0,97 * 1,01 1,96 1,965 0,275 0,804 EXEMPLO
DA INVENÇÃO
3048 B4 EXISTÊNCIA 43,9 78,8 44,3 77,3 0,99 1,75 1,80 1,02 * 1,03 1,97 1,965 0,274 0,802 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3049 B4 EXISTÊNCIA 19,1 99,6 16,4 24,5 1,16 1,49 5,21 4,07 3,50 2,07 1,962 0,306 0,806 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3050 B4 EXISTÊNCIA 20,4 109,5 17,0 27,9 1,20 1,64 5,37 3,92 3,27 2,00 1,965 0,289 0,804 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3051 B4 EXISTÊNCIA 21,3 186,5 15,2 35,6 1,40 2,35 8,76 5,23 3,73 1,40 1,972 0,226 0,798 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3052 B4 EXISTÊNCIA 23,3 312,5 14,1 45,5 1,65 3,22 13,41 6,87 4,17 1,18 1,977 0,192 0,780 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 179/259 3053 B4 EXISTÊNCIA 31,2 672,8 12,6 79,2 2,47 6,27 21,58 8,49 3,44 0,62 1,985 0,140 0,763 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3054 B4 EXISTÊNCIA 53,5 722,5 10,9 137,1 4,90 12,55 13,50 5,27 1,08 0,05 1,992 0,080 0,749 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3055 B2 EXISTÊNCIA 29,7 320,5 14,3 48,0 2,07 3,34 10,81 6,68 3,23 3,01 1,951 0,213 0,835 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3056 B3 EXISTÊNCIA 30,6 352,0 14,2 49,4 2,15 3,47 11,50 7,13 3,31 1,97 1,964 0,195 0,806 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3057 B4 EXISTÊNCIA 30,7 355,0 14,2 49,5 2,17 3,49 11,56 7,16 3,31 1,43 1,973 0,186 0,789 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3058 B5 EXISTÊNCIA 30,7 354,3 14,5 50,2 2,12 3,47 11,53 7,06 3,32 1,44 1,973 0,189 0,790 EXEMPLO
DA INVENÇÃO
3059 B6 EXISTÊNCIA 30,7 354,9 14,4 50,3 2,13 3,49 11,56 7,05 3,31 1,46 1,972 0,187 0,789 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3060 B7 EXISTÊNCIA 30,6 351,9 14,4 50,1 2,12 3,47 11,50 7,03 3,32 1,98 1,964 0,197 0,804 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO Tabela C10 No. Tipo RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Observação de AVALIAÇÃO Aço LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS
DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA RAC RBC RAL RBL RAC/ RBL/ RBC/ RBC/ INCONSISTÊNCIA (RBC/RAL) σ (θ) B8 λp-p W17/50 DE LIMITE DE RAL RAL RAC RBL QUANTO À / @1,7t TROCA DIREÇÃO DO (RBL/RAC) 180/259
NÃO GRADIENTE
EXISTÊNCIA TÉRMICO W/kg mm mm mm mm T 3061 C EXISTÊNCIA 29,7 320,4 14,5 48,3 2,05 3,34 10,80 6,63 3,23 3,01 1,948 0,214 0,833 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3062 D EXISTÊNCIA 30,7 354,7 14,2 49,5 2,16 3,49 11,55 7,17 3,31 1,45 1,972 0,187 0,789 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3063 E EXISTÊNCIA 30,6 352,4 14,1 49,1 2,17 3,48 11,51 7,18 3,31 2,00 1,964 0,194 0,804 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3064 F EXISTÊNCIA 30,7 354,1 14,6 50,6 2,10 3,47 11,53 7,00 3,33 1,43 1,973 0,186 0,790 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3065 G EXISTÊNCIA 30,7 354,4 14,5 50,4 2,12 3,47 11,54 7,03 3,32 1,42 1,973 0,189 0,789 EXEMPLO
DA INVENÇÃO
3066 H EXISTÊNCIA 30,7 354,4 14,2 49,3 2,17 3,47 11,54 7,19 3,32 1,44 1,972 0,186 0,788 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3067 I EXISTÊNCIA 30,6 351,9 14,4 49,8 2,13 3,46 11,50 7,07 3,32 2,01 1,964 0,196 0,804 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3068 J EXISTÊNCIA 30,7 354,4 14,5 50,5 2,11 3,47 11,54 7,02 3,32 1,45 1,973 0,189 0,789 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3069 K EXISTÊNCIA 30,7 355,0 14,2 49,7 2,16 3,49 11,56 7,15 3,31 1,45 1,972 0,187 0,789 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 3070 L EXISTÊNCIA 30,7 354,9 14,6 50,8 2,11 3,49 11,55 6,99 3,31 1,45 1,973 0,190 0,789 EXEMPLO
DA
INVENÇÃO 181/259 3071 A EXISTÊNCIA 29,7 320,7 14,3 47,8 2,08 3,35 10,81 6,71 3,23 2,18 1,962 0,138 0,810 EXEMPLO
DA INVENÇÃO
[00636] Daqui em diante, como com o Exemplo 1 acima, os resultados de avaliação de características são explicados através da classificação das chapas de aço elétrico de grão orientado sob alguns aspectos com relação às composições químicas e aos métodos de produção. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura baixa
[00637] Os Nos. 3001 a 3070 eram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi diminuída, nitridação foi conduzida após recristalização primária, e dessa maneira o inibidor principal para recristalização secundária foi formado. Exemplos de Nos. 3001 a 3035
[00638] Os Nos. 3001 a 3035 eram exemplos em que o tipo de aço sem Nb foi usado e as condições de PA, PB, PC1, PC2 e gradiente térmico foram principalmente mudadas durante o recozimento final.
[00639] Em Nos. 3001 a 3035, quando λp-p@1,7T era 0,420 ou menos, a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00640] Em Nos. 3001 a 3035, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida. Exemplos de Nos. 3036 a 3070
[00641] Os Nos. 3036 a 3070 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo Nb como o bloco foi usado e as condições de PA, PB, PC1, PC2 e gradiente térmico foram principalmente mudadas durante recozimento final.
[00642] Em Nos. 3036 a 3070, quando λp-p@1,7T era 0,420 ou menos, a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00643] Em Nos. 3036 a 3070, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida. Exemplo de No. 3071
[00644] O No. 3071 foi exemplo produzido através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi aumentada, MnS foi suficientemente dissolvido durante aquecimento do bloco e foi reprecipitado durante pós-processo, e o MnS reprecipitado foi utilizado como inibidor principal.
[00645] No No. 3071, quando λp-p@1,7T era 0,420 ou menos, a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00646] Como mostrado no No. 3071, contanto que as condições no recozimento final fossem apropriadamente controladas, a magnetostrição foi melhorada favoravelmente mesmo através do processo de aquecimento de bloco em alta temperatura. Exemplo 4
[00647] Usando blocos com a composição química mostrada na Tabela D1 como materiais, as chapas de aço elétrico de grão orientado com composição química mostrada na Tabela D2 foram produzidas.
Os métodos para medição da composição química e a notação nas tabelas são iguais aos do Exemplo 1 acima.
Tabela D1 TIPO DE COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE TESTE) (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E AÇO IMPUREZAS) C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W OUTROS X1 0,070 3,26 0,07 0,005 0,026 0,008 0,07 - - - - - - Se: 0,017 X2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - B: 0,002 X3 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - P: 0,001 X4 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - Ti: 0,005 X5 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - Sn: 0,05 X6 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - Sb: 0,03 X7 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - Cr: 0,1 X8 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - Ni: 0,05 X9 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - - - - - - - X10 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,002 - - - - - X11 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 0,02 - 0,010 - - - - -
185/259 Tabela D2 TIPO DE COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO AÇO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W OUTROS X1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - Se: <0,002 X2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - B: 0,002 X3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - P: 0,01 X4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - Ti: 0,005 X5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - Sn: 0,05 X6 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - Sb: 0,03 X7 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - Cr: 0,1 X8 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - Ni: 0,05 X9 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - - - - - - - X10 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,002 - - - - - X11 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,02 - 0,007 - - - - -
[00648] As chapas de aço elétrico de grão orientado foram produzidas sob condições de produção mostradas na Tabela D3. As condições de produção diferentes daquelas mostradas nas tabelas eram iguais àquelas no Exemplo 1 acima.
[00649] Nos exemplos exceto o No. 4009, o separador de recozimento que incluía principalmente MgO foi aplicado às chapas de aço, e então recozimento final foi conduzido. Por outro lado, no No. 4009, o separador de recozimento que incluía principalmente alumina foi aplicado às chapas de aço, e então recozimento final foi conduzido.
Tabela D3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃ
QUENTE O TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA PB PC1 PC2 TE1 TF
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR SURA DE DE GRÃO NITROGÊ AQUECIM LAMINAÇÃ ENROLAM CHAPA A DA LAMINAÇÃ DE GRÃO NIO APÓS
ENTO O FINAL ENTO CHAPA O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇ oC oC oC MINUTO MINUTO mm SEGUND RECRISTA ÃO oC O % LIZADO ppm mm μm 4001 X1 1400 1100 550 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,050 0,025 0,015 0,0030 300 300 4002 X2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 250 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4003 X3 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4004 X4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 160 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4005 X5 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4006 X6 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 187/259 4007 X7 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4008 X8 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4009 X9 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4010 X9 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,050 0,010 0,003 0,0007 210 300 4011 X9 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 ■1 0,010 0,003 0,0007 300 300 4012 X10 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,200 0,010 0,003 0,0007 210 300 4013 X11 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 0,200 0,005 0,005 0,0007 150 300 NA TABELA ACIMA, “■1” INDICA QUE “PH2O/PH2 EM 700 A 750º C FOI CONTROLADO PARA SER 0,2, E PH2O/PH2 EM 750 A 800º C FOI CONTROLADO PARA SER 0,03”.
[00650] O revestimento isolante que era o mesmo que aqueles no Exemplo 1 acima foi formado sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais).
[00651] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam a camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura.
[00652] Nas chapas de aço elétrico de grão orientado exceto o No. 4009, a camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 1,5 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía principalmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 2 μm. Por outro lado, na chapa de aço elétrico de grão orientado de No. 4009, a camada intermediária era camada de óxido (camada que incluía principalmente SiO2) cuja espessura média era 20 nm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía principalmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 2 μm.
[00653] Além disso, nas chapas de aço elétrico de grão orientado de No. 4012 e No. 4013, através de irradiação de laser após formação do revestimento isolante, tensão linear pequena foi aplicada de modo a se prolongar na direção intersectando a direção de laminação na superfície laminada de chapa de aço e de modo a ter o intervalo de 4 mm na direção de laminação. Foi confirmado que o efeito de redução de perda de ferro foi obtido através da irradiação do laser.
[00654] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas. Os métodos de avaliação eram os mesmos que aqueles no Exemplo 1 acima. Os resultados de avaliação são mostrados na Tabela D4.
Tabela D4 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS AÇO MÉDIO DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA DE LIMITE RBL/RAL RBL RAL σ (θ) B8 λp-p Δλp-p W17/50 DE TROCA @1,7T NENHUMA EXISTÊNCIA mm mm T W/kg 4001 X1 EXISTÊNCIA 1,34 37,2 27,7 2,58 1,940 0,468 -0,065 0,837 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4002 X2 EXISTÊNCIA 1,20 25,1 20,9 3,01 1,920 0,583 -0,046 0,872 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4003 X3 EXISTÊNCIA 1,17 24,8 21,2 3,04 1,919 0,599 -0,043 0,877 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4004 X4 EXISTÊNCIA 1,18 25,3 21,4 3,02 1,921 0,603 -0,041 0,863 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 189/259 4005 X5 EXISTÊNCIA 1,17 24,6 21,0 3,00 1,919 0,601 -0,042 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4006 X6 EXISTÊNCIA 1,23 25,4 20,6 2,99 1,924 0,589 -0,045 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4007 X7 EXISTÊNCIA 1,25 25,5 20,4 2,98 1,926 0,581 -0,048 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4008 X8 EXISTÊNCIA 1,17 24,9 21,2 3,05 1,919 0,604 -0,041 0,876 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4009 X9 EXISTÊNCIA 1,18 24,7 20,9 3,04 1,921 0,599 -0,042 0,871 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4010 X9 NENHUMA 1,04 28,8 27,6 3,16 1,917 0,674 0,009 0,883 EXEMPLO
COMPARATIVO 4011 X9 NENHUMA 1,05 29,5 28,2 3,18 1,916 0,676 0,005 0,882 EXEMPLO
COMPARATIVO 4012 X10 EXISTÊNCIA 1,21 25,5 21,1 2,95 1,915 0,554 -0,049 0,789 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 4013 X11 EXISTÊNCIA 1,67 25,3 15,1 3,72 1,943 0,418 -0,088 0,757 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
[00655] Em Nos. 4001 a 4013, quando Δλp-p era 0 ou menos (quando o valor variou em torno do negativo de a partir de zero que é o padrão), a característica de magnetostrição foi julgada ser aceitável.
[00656] Em Nos. 4001 a 4013, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição. Além disso, os exemplos da invenção exibiram uma perda de ferro aceitável. Por outro lado, embora os exemplos comparativos tivessem a orientação de cristal que era ligeiramente e continuamente mudada nos grãos secundários cristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram magnetostrição preferida. Exemplo 5
[00657] Usando blocos com composição química mostrada na Tabela E1 como materiais, as chapas de aço elétrico de grão orientado (chapas de aço silício) com composição química mostrada na Tabela E2 foram produzidas. Os métodos para medição da composição química e a notação nas tabelas são iguais aos do Exemplo 1 acima.
Tabela E1 TIPO DE COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE AÇO) (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe e AÇÕ IMPUREZAS) C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - - - - - A2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - 0,07 - - - B1 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 - - - - B2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 0,07 - - - C1 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - C2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,001 - - - C3 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,003 - - - C4 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,005 - - - C5 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,010 - - - C6 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,020 - - - C7 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,030 - - -
191/259 C8 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,050 - - - D1 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,002 - - - D2 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,007 - - - D3 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,007 - - - E 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - 0,007 - - F 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - 0,020 - G 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 - - 0,003 - H 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - 0,010 - I 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - - 0,010 J 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,004 - 0,010 - - K 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 0,003 - 0,003 - L 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - 0,005 - 0,005 -
Tabela E2 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE AÇO) (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe e DE IMPUREZAS) AÇÕ C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - A2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - 0,005 - - - - B1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,01 - - - - - B2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,01 0,005 - - - - C1 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - C2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - <0,001 - - - - C3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,002 - - - - C4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,003 - - - - C5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,007 - - - - C6 0,002 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,018 - - - - C7 0,004 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,028 - - - -
192/259 C8 0,006 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,048 - - - - D1 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,002 - - - - D2 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,006 - - - - D3 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - <0,001 - - - - E 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - 0,006 - - - F 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - 0,020 - - G 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,004 - - 0,001 - H 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - - 0,010 - I 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - - - 0,010 J 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 0,003 - - K 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 - 0,002 - L 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 - 0,004 -
[00658] As chapas de aço elétrico de grão orientado foram produzidas sob condições de produção mostradas na Tabela E3 até a Tabela E7. As condições de produção são diferentes daquelas mostradas nas tabelas foram as mesmas que aquelas no Exemplo 1 acima.
Tabela E3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMPO ESPESS REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD TE1’ TF
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR URA DA DE DE GRÃO NITROGÊNI AQUECIM LAMINAÇÃ ENROLAM CHAPA A CHAPA LAMINAÇÃ DE GRÃO O APÓS
ENTO O FINAL ENTO O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ oC oC oC MINUTO MINUTO MINUTO mm SEGUND RECRISTAL O oC O mm % IZADO ppm μm 5001 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,020 0,005 900 180 300 5002 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 250 0,020 0,005 900 180 300 5003 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,020 0,005 900 180 300 5004 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 160 0,020 0,020 900 300 300 5005 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 900 300 300 194/259 5006 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,020 600 300 300 5007 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,020 480 300 300 5008 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,020 360 300 300 5009 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,020 240 300 300 5010 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,020 180 300 300 5011 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,020 120 300 300 5012 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,020 60 300 300 5013 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,040 480 300 300 5014 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,070 480 300 300 5015 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,100 0,100 480 300 300 5016 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,200 0,200 480 300 300 5017 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,200 0,100 480 300 600 5018 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,300 0,100 480 300 600 5019 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 0,600 0,100 480 300 600 5020 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 200 1,000 0,100 300 300 600
Tabela E4 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD TE1’ TF
URA DE URA DE URA DE A DA ATURA RA DA DE DE GRÃO DE NITROGÊNIO AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAME CHAPA CHAPA LAMINAÇÃ GRÃO APÓS
NTO O FINAL NTO O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C mm C SEGUND RECRISTALI ppm MINUTO MINUTO MINUTO O mm % ZADO μm 5021 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 2,000 0,010 300 300 600 5022 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,050 0,010 300 150 600 5023 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,100 0,020 300 300 600 5024 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,010 300 150 300 5025 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,010 300 300 300 5026 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,010 300 300 300 5027 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 300 300 5028 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 150 300 195/259 5029 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,010 300 150 300 5030 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 150 300 5031 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 300 300 5032 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 600 300 5033 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 90 300 5034 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 1500 300 5035 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,020 0,005 720 150 300 5036 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,020 0,020 720 90 300 5037 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,100 0,005 720 90 600 5038 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,020 0,005 600 90 600 5039 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 190 0,100 0,020 420 300 600 5040 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 160 0,300 0,020 420 300 600
Tabela E5 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD TE1’ TF
URA DE URA DE URA DE A DA ATURA RA DA DE DE GRÃO DE NITROGÊNIO AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAME CHAPA CHAPA LAMINAÇÃ GRÃO APÓS
NTO O FINAL NTO O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C mm C SEGUNDO RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO MINUTO mm % ADO μm 5041 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,500 0,020 420 300 300 5042 D3 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,500 0,050 300 600 300 5043 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,600 0,020 420 300 300 5044 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 180 1,000 0,020 420 600 300 5045 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 180 2,000 0,020 420 600 300 5046 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 2,000 0,020 420 600 300 5047 C1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 210 0,200 0,040 300 150 300 196/259 5048 C2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 210 0,200 0,040 300 150 300 5049 C3 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 20 210 0,200 0,040 300 150 300 5050 C4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 210 0,200 0,040 300 150 300 5051 C5 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 0,200 0,040 300 150 300 5052 C6 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 210 0,200 0,040 300 150 300 5053 C7 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 13 210 0,200 0,040 300 150 300 5054 C8 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 12 210 0,200 0,040 300 150 300 5055 D1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,020 300 150 300 5056 D2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,500 0,020 300 150 300 5057 E 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,500 0,020 300 150 300 5058 F 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 19 220 0,500 0,020 300 150 300 5059 G 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,500 0,020 300 150 300 5060 H 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,500 0,020 300 150 300
Tabela E6 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD TE1’ TF
URA DE URA DE URA DE A DA ATURA RA DA DE DE GRÃO DE NITROGÊNIO AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAME CHAPA CHAPA LAMINAÇÃ GRÃO APÓS
NTO O FINAL NTO O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C mm C SEGUNDO RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO MINUTO mm % ADO μm 5061 I 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,500 0,020 300 150 300 5062 J 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,500 0,020 300 150 300 5063 K 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,500 0,020 300 150 300 5064 L 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,500 0,020 300 150 300 5065 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,100 0,015 300 150 300 5066 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,100 0,025 300 150 300 5067 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,100 0,025 300 300 300 197/259 5068 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,100 0,015 300 300 300 5069 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,400 0,050 300 300 300 5070 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,400 0,025 300 900 300 5071 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,100 0,050 300 300 300 5072 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,100 0,025 300 900 300 5073 A1 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,050 0,025 300 900 300 5074 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 7 - 0,100 0,015 300 150 300 5075 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 7 - 0,100 0,025 300 150 300 5076 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 7 - 0,100 0,025 300 150 300 5077 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 7 - 0,100 0,015 300 300 300 5078 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 7 - 0,400 0,050 300 300 300 5079 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 7 - 0,400 0,025 300 600 300 5080 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 7 - 0,400 0,050 300 300 300
Tabela E7 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD TE1’ TF
URA DE URA DE URA DE A DA ATURA RA DA DE DE GRÃO DE NITROGÊNIO AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAME CHAPA CHAPA LAMINAÇÃ GRÃO APÓS
NTO O FINAL NTO O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C mm C SEGUND RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO MINUTO O mm % ADO μm 5081 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,100 0,050 300 600 300 5082 A2 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,050 0,025 300 900 300 5083 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,100 0,025 600 300 300 5084 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,100 0,050 600 600 300 5085 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 1,000 0,050 600 300 300 5086 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 1,000 0,025 600 300 300 5087 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,400 0,040 600 900 300 198/259 5088 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,010 0,025 600 900 300 5089 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,025 600 90 300 5090 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,250 600 900 300 5091 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,030 0,025 600 150 300 5092 B1 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,025 600 150 300 5093 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,100 0,025 600 300 300 5094 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,100 0,050 600 600 300 5095 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,050 600 300 300 5096 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,025 600 300 300 5097 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,400 0,040 600 900 300 5098 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,010 0,025 600 900 300 5099 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,025 600 90 300 5100 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,020 0,025 600 150 300 5101 B2 1350 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 8 - 6,000 0,025 600 150 300
[00659] O revestimento isolante que era o mesmo que aqueles no Exemplo 1 acima foi formado sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais).
[00660] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam a camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço de elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura. A camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 2 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía preferivelmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 1 μm.
[00661] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas.
[00662] Orientação de cristal de chapa de aço elétrico de grão orientado foi medida através do método mencionado acima. O ângulo de desvio foi identificado a partir da orientação de cristal em cada ponto de medição, e o limite entre dois pontos de medição adjacentes foi identificado com base nos ângulos de desvio acima.
[00663] Quando a condição de limite é avaliada usando dois pontos de medição cujos intervalos são 1 mm e quando o valor obtido dividindo o “número de limites satisfazendo a condição de limite BA” pelo “número de limites satisfazendo a condição de limite BB” é 1,15 ou mais, a chapa de aço é julgada incluir “o limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB”, e a chapa de aço é representada de modo que “limite de troca (sublimite)” existe nas Tabelas. No presente documento, “o número de limites satisfazendo a condição de limite BA” corresponde ao limite do caso A e/ou do caso B na Tabela 1 como mostrado acima, e o “número de limites satisfazendo a condição de limite BB” corresponde ao limite do caso A.
[00664] Da mesma maneira, quando a condição de limite é avaliada usando dois pontos de medição cujo intervalo é 1 mm e quando o valor obtido dividindo “o número de limites satisfazendo a condição de limite BC” pelo “número de limites satisfazendo a condição de limite BB” é 1,10 ou mais, a chapa de aço é julgada incluir “o limite que satisfaz a condição de limite BC e que não satisfaz a condição de limite BB”, e a chapa de aço é representada de modo que “limite de troca (sublimite α)” existe nas Tabelas. No presente documento, “o número de limites satisfazendo a condição de limite BC” corresponde ao limite do caso 1 e/ou do caso 3 na Tabela 2 como mostrado acima, e “o número de limites satisfazendo a condição de limite BB” corresponde ao limite do caso 1 e/ou do caso 2. O tamanho de grão médio foi calculado com base nos limites identificados acima. Além disso, σ(|α|) que era o desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio α foi medido através do método mencionado acima.
[00665] Como as características magnéticas, a perda de ferro W 19/50 (W/kg) que foi definida como a perda de energia por peso unitário (1 kg) da chapa de aço foi medida sob as condições de 50 Hz de frequência AC e 1,9T de densidade de fluxo magnético excitado. Os métodos de avaliação diferentes da perda de ferro W 19/50 eram os mesmos que aqueles no Exemplo 1 acima. Os resultados de avaliação são mostrados na Tabela E8 até a Tabela E12.
Tabela E8 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Obs.
DE AVALIAÇÃO AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA DE RBL/RCL RBL RCL σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE TROCA LIMITE DE TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α) mm mm
NENHUMA NENHUMA EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA T W/Kg W/Kg 5001 C1 NENHUMA NENHUMA 0,87 26,7 30,8 3,39 1,910 2,607 0,890 EXEMPLO
COMPARATIVO 5002 C1 NENHUMA NENHUMA 0,88 29,2 33,0 3,13 1,916 2,607 0,876 EXEMPLO
COMPARATIVO 5003 C1 NENHUMA NENHUMA 0,86 34,8 40,4 2,87 1,924 2,584 0,861 EXEMPLO
COMPARATIVO 201/259 5004 C1 NENHUMA NENHUMA 0,92 21,3 23,3 3,57 1,904 2,083 0,901 EXEMPLO
COMPARATIVO 5005 C1 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,92 28,0 30,4 3,15 1,918 2,030 0,877 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5006 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,12 24,7 22,0 3,07 1,919 1,492 0,871 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5007 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,19 24,0 20,3 3,07 1,921 1,437 0,870 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5008 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,21 22,6 18,7 3,04 1,920 1,404 0,870 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5009 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,21 23,9 19,8 3,05 1,920 1,402 0,871 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5010 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,17 23,6 20,2 3,03 1,919 1,437 0,871 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5011 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,12 23,8 21,1 3,09 1,919 1,493 0,870 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5012 C1 NENHUMA NENHUMA 0,92 29,1 31,5 3,16 1,918 2,029 0,875 EXEMPLO
COMPARATIVO
5013 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,24 23,2 18,8 2,92 1,922 1,354 0,863 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5014 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,25 23,9 19,2 2,92 1,924 1,358 0,864 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5015 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,18 23,6 20,1 3,03 1,920 1,442 0,869 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5016 C1 NENHUMA NENHUMA 0,98 25,4 25,9 3,19 1,915 1,767 0,880 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5017 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,19 23,9 20,1 3,07 1,923 1,440 0,870 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5018 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,23 25,3 20,6 2,96 1,929 1,371 0,865 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5019 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,24 24,6 19,8 2,93 1,929 1,369 0,865 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5020 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,20 22,5 18,7 3,04 1,924 1,403 0,870 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela E9 202/259 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Obs.
DE AVALIAÇÃO AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA DE RBL/RCL RBL RCL σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE TROCA LIMITE DE TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α) mm mm
NENHUMA NENHUMA EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA T W/Kg W/Kg 5021 C1 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,96 34,6 35,9 2,78 1,934 1,774 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5022 C1 NENHUMA NENHUMA 0,98 33,0 33,8 2,83 1,931 1,783 0,857 EXEMPLO
COMPARATIVO 5023 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,19 31,9 26,7 2,55 1,939 1,158 0,839 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5024 D1 NENHUMA NENHUMA 0,97 23,2 23,9 3,33 1,907 1,824 0,866 EXEMPLO
COMPARATIVO
5025 D1 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,96 25,0 25,9 3,24 1,909 1,822 0,864 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5026 D1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,01 25,8 25,7 3,17 1,910 1,761 0,859 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5027 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,19 22,7 19,0 3,04 1,914 1,404 0,849 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5028 D1 NENHUMA NENHUMA 0,98 25,2 25,7 3,18 1,911 1,759 0,858 EXEMPLO
COMPARATIVO 5029 D1 NENHUMA NENHUMA 0,99 24,9 25,1 3,24 1,909 1,798 0,863 EXEMPLO
COMPARATIVO 5030 D1 NENHUMA NENHUMA 0,99 25,5 25,8 3,18 1,909 1,759 0,859 EXEMPLO
COMPARATIVO 5031 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,22 24,3 19,9 3,05 1,916 1,406 0,850 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5032 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,29 23,6 18,3 2,93 1,919 1,321 0,843 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5033 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,30 23,6 18,2 2,92 1,919 1,318 0,842 EXEMPLO DA 203/259
INVENÇÃO 5034 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,20 23,9 19,9 3,07 1,915 1,403 0,849 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5035 D2 NENHUMA NENHUMA 0,89 25,8 28,9 4,54 1,931 2,202 0,850 EXEMPLO
COMPARATIVO 5036 D2 NENHUMA NENHUMA 0,98 23,3 23,9 4,45 1,933 1,742 0,846 EXEMPLO
COMPARATIVO 5037 D2 NENHUMA NENHUMA 0,98 24,1 24,6 4,46 1,935 1,741 0,847 EXEMPLO
COMPARATIVO 5038 D2 NENHUMA NENHUMA 1,01 23,7 23,5 4,46 1,935 1,661 0,848 EXEMPLO
COMPARATIVO 5039 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,40 24,7 17,6 3,68 1,942 1,168 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5040 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,49 25,0 16,8 3,82 1,941 1,144 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
Tabela E10 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Obs.
DE AVALIAÇÃO AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA DE RBL/RCL RBL RCL σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE TROCA LIMITE DE TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α) mm mm
NENHUMA NENHUMA EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA T W/Kg W/Kg 5041 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,50 25,3 16,9 2,95 1,951 1,110 0,815 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5042 D3 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,83 26,0 14,3 2,28 1,959 0,972 0,799 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5043 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,47 25,6 17,4 2,94 1,951 1,112 0,813 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 204/259 5044 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,48 24,9 16,9 3,46 1,946 1,138 0,824 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5045 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,34 25,1 18,7 3,73 1,943 1,215 0,831 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5046 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,33 24,1 18,2 3,28 1,946 1,203 0,820 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5047 C1 NENHUMA NENHUMA 1,01 11,7 11,6 3,09 1,919 1,736 0,874 EXEMPLO
COMPARATIVO 5048 C2 NENHUMA NENHUMA 1,00 13,1 13,2 3,12 1,919 1,736 0,873 EXEMPLO
COMPARATIVO 5049 C3 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,39 24,5 17,6 3,96 1,931 1,283 0,832 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5050 C4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,46 25,0 17,1 3,21 1,946 1,137 0,810 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5051 C5 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,45 24,4 16,8 3,21 1,945 1,135 0,810 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5052 C6 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,45 25,0 17,2 3,20 1,946 1,138 0,809 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
5053 C7 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,39 23,7 17,1 3,99 1,931 1,281 0,843 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5054 C8 NENHUMA NENHUMA 0,99 12,5 12,7 3,10 1,926 1,667 0,882 EXEMPLO
COMPARATIVO 5055 D1 NENHUMA NENHUMA 1,01 11,7 11,6 3,09 1,919 1,738 0,883 EXEMPLO
COMPARATIVO 5056 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,43 25,5 17,8 3,21 1,948 1,145 0,831 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5057 E EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,36 24,4 18,0 4,00 1,926 1,343 0,847 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5058 F EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 24,4 17,0 3,23 1,943 1,210 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5059 G EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 25,2 17,6 3,23 1,948 1,144 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5060 H EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 25,4 17,7 3,24 1,948 1,147 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela E11 205/259 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS AÇO DE
DESVIO EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA RBL/RCL RBL RCL σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE DE LIMITE TROCA DE TROCA mm mm (SUBLIMITE) (SUBLIMITE NENHUMA α) T W/Kg W/Kg
EXISTÊNCIA NENHUMA
EXISTÊNCIA 5061 I EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,38 24,5 17,8 3,98 1,920 1,392 0,848 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5062 J EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 24,5 17,0 3,21 1,948 1,146 0,829 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5063 K EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 24,6 17,1 3,20 1,949 1,146 0,829 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
5064 L EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,45 23,9 16,5 3,21 1,948 1,145 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5065 A1 NENHUMA NENHUMA 0,99 10,3 10,4 3,05 1,922 1,747 0,880 EXEMPLO
COMPARATIVO 5066 A1 NENHUMA NENHUMA 1,00 12,1 12,1 2,98 1,926 1,706 0,875 EXEMPLO
COMPARATIVO 5067 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,20 28,0 23,3 2,81 1,930 1,354 0,867 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5068 A1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,00 11,7 11,7 2,97 1,927 1,706 0,875 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5069 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,42 41,7 29,4 2,59 1,936 1,191 0,851 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5070 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,40 43,3 30,9 2,59 1,938 1,193 0,852 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5071 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,29 35,4 27,5 2,71 1,934 1,267 0,860 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5072 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,29 35,9 27,7 2,71 1,933 1,269 0,859 EXEMPLO DA 206/259
INVENÇÃO 5073 A1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,05 16,5 15,8 2,84 1,928 1,561 0,867 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5074 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,27 23,8 18,8 3,18 1,948 1,248 0,829 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5075 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,38 24,2 17,5 2,89 1,952 1,164 0,821 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5076 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,37 24,1 17,6 2,89 1,951 1,165 0,824 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5077 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,26 25,0 19,9 2,88 1,952 1,237 0,822 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5078 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,70 25,9 15,2 1,87 1,961 0,996 0,799 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5079 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,63 25,9 15,8 1,98 1,961 1,026 0,804 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5080 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,58 23,9 15,2 2,24 1,959 1,053 0,808 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
Tabela E12 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS MAGNÉTICAS AÇO DE
DESVIO EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA RBL/RCL RBL RCL σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE DE LIMITE TROCA DE TROCA mm mm (SUBLIMITE) (SUBLIMITE NENHUMA α) T W/Kg W/Kg
EXISTÊNCIA NENHUMA
EXISTÊNCIA 5081 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,67 25,0 15,0 1,96 1,962 1,013 0,803 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5082 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,34 24,3 18,2 2,67 1,954 1,181 0,818 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 207/259 5083 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,14 22,6 19,8 2,82 1,930 1,438 0,868 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5084 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,28 33,9 26,4 2,63 1,937 1,277 0,853 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5085 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,20 26,8 22,4 2,72 1,932 1,360 0,860 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5086 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,12 22,7 20,4 2,85 1,928 1,439 0,869 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5087 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,38 40,4 29,3 2,48 1,939 1,205 0,846 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5088 B1 NENHUMA NENHUMA 1,05 17,0 16,2 2,84 1,929 1,569 0,868 EXEMPLO
COMPARATIVO 5089 B1 NENHUMA NENHUMA 0,98 10,6 10,8 3,06 1,922 1,764 0,879 EXEMPLO
COMPARATIVO 5090 B1 NENHUMA NENHUMA 0,98 9,9 10,1 2,94 1,926 1,764 0,874 EXEMPLO
COMPARATIVO 5091 B1 NENHUMA NENHUMA 0,97 10,1 10,3 3,06 1,922 1,763 0,878 EXEMPLO
COMPARATIVO
5092 B1 NENHUMA NENHUMA 0,97 10,3 10,6 3,03 1,924 1,763 0,880 EXEMPLO
COMPARATIVO 5093 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,36 25,2 18,5 2,63 1,953 1,159 0,818 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5094 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,52 25,3 16,7 2,09 1,960 1,080 0,804 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5095 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,34 24,7 18,5 2,59 1,955 1,170 0,816 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5096 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,31 23,9 18,2 2,87 1,953 1,201 0,822 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5097 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,60 25,2 15,8 1,78 1,964 1,031 0,799 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5098 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,33 25,1 18,9 2,64 1,953 1,184 0,819 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 5099 B2 NENHUMA NENHUMA 1,07 23,8 22,2 3,75 1,943 1,479 0,840 EXEMPLO
COMPARATIVO 5100 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,30 24,6 18,8 3,16 1,949 1,221 0,828 EXEMPLO DA 208/259
INVENÇÃO 5101 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,33 23,7 17,9 2,87 1,951 1,201 0,822 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
[00666] Daqui em diante, como com o Exemplo 1 acima, os resultados de avaliação de características são explicados através da classificação das chapas de aço elétrico de grão orientado sob alguns aspectos em consideração às composições químicas e aos métodos de produção. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura baixa
[00667] Os Nos. 5001 a 5064 foram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi diminuída, nitridação foi conduzida após recristalização primária e dessa maneira inibidor principal para recristalização secundária foi formado. Exemplos de Nos. 5001 a 5023
[00668] Os Nos. 5001 a 5023 eram exemplos em que o tipo de aço sem Nb foi usado e as condições de PA’, PB’, TD e TE1’ foram principalmente mudadas durante recozimento final.
[00669] Em Nos. 5001 a 5023, quando a perda de ferro W 19/50 foi 1,750 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00670] Em Nos. 5001 a 5023, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfaziam a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00671] No presente documento, o No. 5003 era o exemplo comparativo em que a intensidade do inibidor foi aumentada controlando o teor de N após nitridação para ser 300 ppm. Em geral, embora aumento do teor de nitrogênio através de nitridação cause uma diminuição em produtividade, aumento do teor de nitrogênio através de nitridação resulta em um aumento na intensidade do inibidor, e dessa maneira B8 aumenta. No No. 5003, B8 aumentou. No entanto, no No. 5003, a condição em recozimento final não era preferível, e então W19/50 foi insuficiente. Em outras palavras, no No. 5003, a troca não ocorreu durante o recozimento final e, como resultado, a perda de ferro em campo magnético alto não foi melhorada. Por outro lado, no No. 5006, embora B8 não fosse um valor particularmente alto, as condições em recozimento final eram preferíveis, e então W19/50 se tornou um valor baixo preferido. Em outras palavras, no No. 5006, a troca ocorreu durante recozimento final e, como resultado, a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada.
[00672] Os Nos. 5017 a 5023 eram exemplos em que a recristalização secundária foi mantida até temperatura maior através do aumento de TF. Em Nos. 5017 a 5023, B8 aumentou. No entanto, Em Nos. 5021 e 5022 dentre os acima, as condições em recozimento final não eram preferíveis, e então a perda de ferro em campo magnético alto não foi melhorada como com o No. 5003. Por outro lado, no No. 5023 dentre os acima, em adição a valor alto de B8, as condições em recozimento final eram preferíveis, e então W 19/50 se tornou um valor baixo preferido. Exemplos de Nos. 5024 a 5034
[00673] Os Nos. 5024 a 5034 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,002% de Nb como o bloco foi usado e as condições de PA’,
PB’ e TE1’ foram principalmente mudadas durante recozimento final.
[00674] Em Nos. 5024 a 5034, quando a perda de ferro W 19/50 foi 1,750 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00675] Em Nos. 5024 a 5034, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto. Exemplos de Nos. 5035 a 5046
[00676] Os Nos. 5035 a 5046 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,007% de Nb como o bloco foi usado.
[00677] Em Nos. 5035 a 5046, quando a perda de ferro W 19/50 foi 1,650 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00678] Em Nos. 5035 a 5046, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00679] No presente documento, em Nos. 5035 a 5046, o teor de Nb do bloco era 0,007%, Nb foi purificado durante recozimento final, e então o teor de Nb da chapa de aço elétrico de grão original (chapa recozida final) foi 0,006% ou menos. Os Nos. 5035 a 5046 incluíam a quantidade preferida de Nb como o bloco comparado com os Nos. 5001 a 5034 acima, e então W 19/50 se tornou um valor baixo preferido. Além disso, B8 aumentou. Como descrito acima, quando o bloco incluindo Nb foi usado e as condições em recozimento final foram controladas, B8 e W 19/50 foram afetados favoravelmente. Em particular, o No. 5042 era o exemplo da invenção em que a purificação foi elaboradamente realizada em recozimento final e o teor de Nb da chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa recozida final) se tornou menos do que o limite de detecção. No No. 5042, embora fosse difícil confirmar que o elemento do grupo Nb foi utilizado a partir da chapa de aço elétrico de grão orientado como o produto final, os efeitos acima foram claramente obtidos. Exemplos de Nos. 5047 a 5054
[00680] Os Nos. 5047 a 5054 eram exemplos em que TE1’ foi controlado para ser um tempo curto de menos de 300 minutos e a influência do teor de Nb foi particularmente confirmada.
[00681] Em Nos. 5047 a 5054, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,650 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00682] Em Nos. 5047 a 5054, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00683] Como mostrado em Nos. 5047 a 5054, contanto que 0,0030 a 0,030% em massa de Nb fosse incluído no bloco, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada mesmo quando TE1’ era o tempo curto. Exemplos de Nos. 5055 a 5064
[00684] Os Nos. 5055 a 5064 eram exemplos em que TE1’ foi controlado para ser o tempo curto de menos de 300 minutos e a influência do teor de Nb foi particularmente confirmada.
[00685] Em Nos. 5055 a 5064, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,650 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00686] Em Nos. 5055 a 5064, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00687] Como mostrado em Nos. 5055 a 5064, contanto que a quantidade predeterminada de elemento do grupo Nb exceto Nb fosse incluída no bloco, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada mesmo quanto TE1’ era o tempo curto. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta
[00688] Os Nos. 5065 a 5101 foram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi aumentada, MnS foi suficientemente dissolvido durante aquecimento do bloco e foi reprecipitado durante pós-processo, e o MnS reprecipitado foi utilizado como inibidor principal.
[00689] Em Nos. 5065 a 5101, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,450 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00690] Em Nos. 5065 a 5101, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00691] Os Nos. 5083 a 5101 em Nos. 5065 a 5101 acima eram exemplos em que Bi estava incluído no bloco e então B8 aumentou.
[00692] Como mostrado em Nos. 5065 a 5101, contanto que as condições em recozimento final fossem apropriadamente controladas, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada mesmo através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Além disso, como com o processo de aquecimento de bloco em temperatura alta, quando o bloco incluindo Nb foi usado e as condições em recozimento final eram controladas, a perda de ferro em campo magnético alto foi afetada favoravelmente pelo processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Exemplo 6
[00693] Usando blocos com composição química mostrada na Tabela F1 como materiais, as chapas de aço elétrico de grão orientado com composição química mostrada na Tabela F2 foram produzidas. Os métodos para medição da composição química e a notação nas tabelas são iguais aos no Exemplo 1 acima.
Tabela F1 TIPO DE AÇO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE AÇO) (UNIDADE:% massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A1 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - 0,001 - - - - A2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - 0,005 - - - - B1 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 - - - - - B2 0,070 3,26 0,07 0,025 0,025 0,008 0,07 0,002 0,008 - - - - C1 0,060 3,45 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - - - - - - C2 0,060 3,45 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,002 - - - - C3 0,060 3,45 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,003 - - - - C4 0,060 3,45 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,005 - - - - C5 0,060 3,45 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,010 - - - - C6 0,060 3,45 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,020 - - - - C7 0,060 3,45 0,10 0,006 0,026 0,008 0,20 - 0,030 - - - -
216/259 D1 0,060 3,35 0,10 0,006 0,028 0,008 <0,03 - 0,001 - - - - D2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,028 0,008 <0,03 - 0,009 - - - - D3 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 <0,03 0,009 E 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - 0,005 - - - F 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - - 0,015 - - G 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - 0,005 - - 0,005 - H 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - - - 0,007 - I 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - - - - - 0,015 J 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - 0,010 - 0,010 - - K 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - 0,002 0,004 - 0,004 - L 0,060 3,35 0,10 0,006 0,027 0,008 <0,03 - 0,006 - 0,004
Tabela F2 TIPO DE COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO (UNIDADE:% massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM AÇO Fe E IMPUREZAS) C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - A2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - 0,004 - - - - B1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,001 - - - - - B2 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 <0,001 0,006 - - - - C1 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - - - - C2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,001 - - - - C3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 - - - - C4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 - - - - C5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,007 - - - - C6 0,002 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,018 - - - -
217/259 C7 0,004 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,028 - - - - D1 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - 0,001 - - - - D2 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - 0,007 - - - - D3 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 <0,001 E 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - - 0,006 - - - F 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - - - 0,015 - - G 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - 0,004 - - 0,005 - H 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - - - - 0,010 - I 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - - - - - 0,015 J 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - 0,008 - 0,008 - - K 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - 0,001 0,003 - 0,003 - L 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,003 - 0.004 - 0,003
[00694] As chapas de aço elétrico de grão orientado foram produzidas sob condições de produção mostradas na Tabela F3 até a Tabela F7. As condições de produção diferentes daquelas mostradas nas tabelas eram iguais àquelas do Exemplo 1 acima.
Tabela F3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃO
QUENTE TEMPERA TEMPERA TEMPERA ESPESSU TEMPE TEMPO ESPESS REDUÇÃ TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD TE2’ TF
TURA DE TURA DE TURA DE RA DA RATUR URA DA O DE DE GRÃO NITROGÊNI AQUECIM LAMINAÇ ENROLAM CHAPA A CHAPA LAMINAÇ DE GRÃO O APÓS
ENTO ÃO FINAL ENTO ÃO A PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ oC oC oC mm SEGUN FRIO RECRISTAL O MINUT MINUT MINUT oC DO mm IZADO ppm O O O % μm 6001 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,020 0,005 900 180 300 6002 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 250 0,020 0,005 900 180 300 6003 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,020 0,005 900 600 300 219/259 6004 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 160 0,100 0,005 900 600 300 6005 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 900 600 300 6006 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 600 300 6007 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 480 600 300 6008 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 360 600 300 6009 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 240 600 300 6010 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 180 600 300 6011 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 120 600 300 6012 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 60 600 300 6013 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,300 0,020 480 600 300 6014 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,600 0,020 480 600 300 6015 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 1,000 0,020 480 600 300 6016 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 2,000 0,020 480 600 300 6017 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 480 600 600 6018 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,040 480 600 600 6019 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,070 480 600 600 6020 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,100 300 600 600
Tabela F4 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATU ESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO DE TEOR DE PA’ PB’ TD TE2’ TF
RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA RA DA DE GRÃO DE NITROGÊNIO
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO GRÃO APÓS TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO MINUTO mm % ADO μm 6021 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,100 0,200 300 600 600 6022 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,050 0,010 300 600 600 6023 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 300 0,100 0,020 300 600 600 6024 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,010 300 180 300 6025 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,010 300 300 300 220/259 6026 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,020 300 300 300 6027 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 300 300 6028 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 180 300 6029 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,050 0,020 300 180 300 6030 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 180 300 6031 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 300 300 6032 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 600 300 6033 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 900 300 6034 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 1500 300 6035 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,020 0,005 60 150 300 6036 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,100 0,005 60 90 300 6037 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,020 0,020 60 90 300 6038 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,020 0,005 120 90 300 6039 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 190 0,100 0,020 180 420 300 6040 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 190 0,300 0,020 180 420 300
Tabela F5 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERAT TEMPERAT TEMPERAT ESPESSUR TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO DE TEOR DE PA’ PB’ TD TE2’ TF
URA DE URA DE URA DE A DA CHAPA ATURA RA DA DE GRÃO DE NITROGÊNIO
AQUECIMENLAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO GRÃO APÓS TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO MINUTO mm % ADO μm 6041 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,500 0,020 180 420 300 6042 D3 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,500 0,050 300 600 300 6043 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,600 0,020 180 420 300 6044 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 180 1,000 0,020 180 600 300 6045 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 180 2,000 0,020 180 600 300 221/259 6046 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 2,000 0,020 180 600 300 6047 C1 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 210 0,300 0,030 300 210 300 6048 C2 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 210 0,300 0,030 300 210 300 6049 C3 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 20 210 0,300 0,030 300 210 300 6050 C4 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 210 0,300 0,030 300 210 300 6051 C5 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 0,300 0,030 300 210 300 6052 C6 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 210 0,300 0,030 300 210 300 6053 C7 1170 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 13 210 0,300 0,030 300 210 300 6054 D1 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,050 300 150 300 6055 D2 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,100 0,050 300 150 300 6056 E 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,050 300 150 300 6057 F 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 19 220 0,100 0,050 300 150 300 6058 G 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,100 0,050 300 150 300 6059 H 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,100 0,050 300 150 300 6060 I 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,100 0,050 300 150 300
Tabela F6 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATUESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO DE TEOR DE PA’ PB’ TD TE2’ TF
RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA RA DA DE GRÃO DE NITROGÊNIO
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO GRÃO APÓS TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO MINUTO mm % ADO μm 6061 J 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,100 0,050 300 150 300 6062 K 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,100 0,050 300 150 300 6063 L 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,100 0,050 300 150 300 6064 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,030 360 150 300 6065 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,100 0,030 360 150 300 222/259 6066 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,100 0,030 360 300 300 6067 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,030 0,030 360 300 300 6068 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,400 0,060 360 300 300 6069 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,400 0,060 360 900 300 6070 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,100 0,030 360 300 300 6071 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,100 0,030 360 900 300 6072 A1 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,100 0,010 360 900 300 6073 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,030 360 150 300 6074 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,100 0,030 360 150 300 6075 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,100 0,030 360 150 300 6076 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,030 0,030 360 300 300 6077 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,400 0,060 360 300 300 6078 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,100 0,060 360 600 300 6079 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,400 0,030 360 300 300 6080 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,400 0,030 360 600 300
Tabela F7 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATUESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO DE TEOR DE PA’ PB’ TD TE2’ TF
RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA RA DA DE GRÃO DE NITROGÊNIO
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO GRÃO APÓS TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALIZ ppm MINUTO MINUTO MINUTO mm % ADO μm 6081 A2 1350 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 7 - 0,100 0,010 360 900 300 6082 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,100 0,025 180 300 300 6083 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,100 0,050 180 600 300 6084 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 1,000 0,050 180 300 300 6085 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 1,000 0,025 180 300 300 223/259 6086 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,400 0,040 180 900 300 6087 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,010 0,025 180 900 300 6088 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,025 180 90 300 6089 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,250 180 900 300 6090 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 0,100 0,250 180 150 300 6091 B1 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 10 - 2,000 0,025 180 150 300 6092 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,100 0,025 180 300 300 6093 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,100 0,050 180 600 300 6094 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,050 180 300 300 6095 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,025 180 300 300 6096 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,400 0,040 180 900 300 6097 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,010 0,025 180 900 300 6098 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,025 180 90 300 6099 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 0,100 0,250 180 150 300 6100 B2 1400 1100 500 2,6 1100 180 0,26 90,0 8 - 2,000 0,025 180 150 300
[00695] O revestimento isolante que era o mesmo que aqueles no Exemplo 1 acima foi formado sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais).
[00696] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam a camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço de elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura. A camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 1,5 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía preferivelmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 2 μm.
[00697] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas. Os métodos de avaliação eram iguais àqueles no Exemplo 1 e no Exemplo 5 acima. Os resultados da avaliação são mostrados na Tabela F8 e até a Tabela F12.
Tabela F8 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Obs.
DE AVALIAÇÃO AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA RBC/RCC RBC RCC σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
DE LIMITE DE DE LIMITE DE
TROCA TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α)
NENHUMA NENHUMA EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA mm mm T W/Kg W/Kg 6001 C1 NENHUMA NENHUMA 0,87 25,4 29,2 3,39 1,910 2,611 0,891 EXEMPLO
COMPARATIVO 6002 C1 NENHUMA NENHUMA 0,86 30,8 35,8 3,16 1,917 2,608 0,877 EXEMPLO 225/259
COMPARATIVO 6003 C1 NENHUMA NENHUMA 0,89 38,8 43,7 2,71 1,929 2,570 0,849 EXEMPLO
COMPARATIVO 6004 C1 NENHUMA NENHUMA 0,88 24,2 27,4 3,47 1,906 2,377 0,894 EXEMPLO
COMPARATIVO 6005 C1 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,93 29,1 31,2 3,05 1,921 1,911 0,868 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6006 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,20 26,0 21,7 2,95 1,921 1,410 0,865 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6007 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,27 24,3 19,2 2,95 1,923 1,357 0,864 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6008 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,29 24,4 19,0 2,94 1,923 1,320 0,863 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6009 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,31 23,1 17,6 2,90 1,924 1,317 0,862 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6010 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,26 23,3 18,5 2,93 1,924 1,356 0,862 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6011 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,19 24,7 20,7 2,97 1,922 1,413 0,865 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
6012 C1 NENHUMA NENHUMA 0,94 28,6 30,3 3,06 1,919 1,909 0,869 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6013 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,34 24,0 17,9 2,84 1,927 1,285 0,857 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6014 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,33 25,0 18,8 2,83 1,927 1,286 0,856 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6015 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,26 24,2 19,2 2,92 1,924 1,358 0,863 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6016 C1 NENHUMA NENHUMA 1,04 26,5 25,5 3,10 1,918 1,616 0,873 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6017 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,24 25,1 20,2 2,94 1,928 1,358 0,863 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6018 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,36 23,3 17,2 2,83 1,932 1,268 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6019 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,37 23,2 16,9 2,83 1,933 1,269 0,856 EXEMPLO DA 226/259
INVENÇÃO 6020 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,31 23,9 18,2 2,94 1,929 1,317 0,861 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela F9 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Obs.
DE AVALIAÇÃO AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE LIMITE EXISTÊNCIA DE LIMITE RBC/RCC RBC RCC σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
DE TROCA DE TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α) NENHUMA EXISTÊNCIA NENHUMA EXISTÊNCIA mm mm T W/Kg W/Kg 6021 C1 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,99 36,7 37,1 2,61 1,939 1,694 0,844 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6022 C1 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,97 37,3 38,3 2,67 1,935 1,767 0,848 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6023 C1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,30 31,8 24,4 2,41 1,943 1,072 0,832 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
6024 D1 NENHUMA NENHUMA 0,98 23,1 23,7 3,33 1,905 1,826 0,867 EXEMPLO
COMPARATIVO 6025 D1 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,98 23,9 24,5 3,28 1,908 1,820 0,863 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6026 D1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,03 25,5 24,8 3,18 1,911 1,663 0,857 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6027 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,21 24,3 20,0 3,06 1,914 1,403 0,849 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6028 D1 NENHUMA NENHUMA 0,99 25,8 26,1 3,17 1,911 1,760 0,859 EXEMPLO
COMPARATIVO 6029 D1 NENHUMA NENHUMA 0,97 24,3 25,0 3,28 1,909 1,799 0,862 EXEMPLO
COMPARATIVO 6030 D1 NENHUMA NENHUMA 1,00 24,9 25,0 3,20 1,909 1,761 0,860 EXEMPLO
COMPARATIVO 6031 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,21 24,1 19,8 3,05 1,914 1,403 0,849 EXEMPLO DA 227/259
INVENÇÃO 6032 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,30 23,1 17,7 2,94 1,919 1,319 0,843 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6033 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,30 22,9 17,6 2,90 1,920 1,317 0,842 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6034 D1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,21 24,1 19,8 3,04 1,916 1,406 0,851 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6035 D2 NENHUMA NENHUMA 0,91 26,5 29,0 4,57 1,929 2,201 0,850 EXEMPLO
COMPARATIVO 6036 D2 NENHUMA NENHUMA 0,96 23,5 24,4 4,46 1,934 1,741 0,848 EXEMPLO
COMPARATIVO 6037 D2 NENHUMA NENHUMA 0,96 22,8 23,7 4,45 1,935 1,740 0,848 EXEMPLO
COMPARATIVO 6038 D2 NENHUMA NENHUMA 1,00 24,1 24,1 4,45 1,934 1,664 0,846 EXEMPLO
COMPARATIVO 6039 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,42 23,8 16,8 3,68 1,943 1,168 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6040 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,48 23,8 16,0 3,82 1,940 1,139 0,832 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
Tabela F10 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE Obs.
DE AVALIAÇÃO AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE LIMITE EXISTÊNCIA DE LIMITE RBC/RCC RBC RCC σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
DE TROCA DE TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α)
NENHUMA EXISTÊNCIA NENHUMA EXI
EXISTÊNCIA STÊNCIA mm mm T W/Kg W/Kg 6041 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,48 23,8 16,0 2,91 1,951 1,112 0,814 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6022 D3 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,84 25,8 14,0 2,24 1,959 0,974 0,799 EXEMPLO DA 228/259
INVENÇÃO 6043 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,47 24,7 16,8 2,94 1,951 1,109 0,813 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6044 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,47 23,6 16,0 3,44 1,945 1,137 0,825 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6045 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,33 24,2 18,2 3,75 1,943 1,215 0,831 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6046 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,34 24,9 18,5 3,32 1,948 1,203 0,820 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6047 C1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,01 12,9 12,8 3,12 1,919 1,737 0,872 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6048 C2 EXISTÊNCIA NENHUMA 0,99 11,7 11,9 3,11 1,918 1,737 0,872 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6049 C3 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,37 24,7 18,0 4,02 1,931 1,290 0,833 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6050 C4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,43 24,5 17,2 3,22 1,945 1,144 0,811 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6051 C5 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,45 23,6 16,3 3,24 1,944 1,143 0,809 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
6052 C6 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 25,3 17,6 3,23 1,945 1,144 0,808 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6053 C7 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,37 24,4 17,8 4,00 1,931 1,291 0,841 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6054 D1 NENHUMA NENHUMA 1,00 11,8 11,9 3,07 1,918 1,739 0,881 EXEMPLO
COMPARATIVO 6055 D2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,47 24,9 17,0 3,22 1,948 1,135 0,829 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6056 E EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,39 23,8 17,2 3,99 1,927 1,331 0,846 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6057 F EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 25,5 17,7 3,23 1,941 1,198 0,828 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6058 G EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,44 24,3 16,9 3,21 1,947 1,134 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6059 H EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,46 24,8 17,0 3,22 1,949 1,138 0,828 EXEMPLO DA 229/259
INVENÇÃO 6060 I EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,38 24,7 18,0 3,98 1,921 1,382 0,847 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela F11 No. TIPO DE RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
AÇO LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA DE RBC/RCC RBC RCC σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE TROCA LIMITE DE TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α)
NENHUMA NENHUMA EXI EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA
STÊNCIA mm mm T W/Kg W/Kg 6061 J EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,47 24,2 16,5 3,21 1,947 1,136 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6062 K EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,47 25,2 17,2 3,19 1,947 1,136 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6063 L EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,46 23,6 16,2 3,20 1,949 1,137 0,830 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
6064 A1 NENHUMA NENHUMA 0,98 10,4 10,5 3,03 1,924 1,750 0,879 EXEMPLO
COMPARATIVO 6065 A1 NENHUMA NENHUMA 0,99 11,2 11,2 2,98 1,925 1,708 0,875 EXEMPLO
COMPARATIVO 6066 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,22 27,1 22,3 2,80 1,930 1,351 0,865 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6067 A1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,02 15,0 14,8 2,95 1,925 1,611 0,874 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6068 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,41 42,6 30,3 2,58 1,938 1,193 0,852 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6069 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,58 54,8 34,7 2,43 1,941 1,102 0,843 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6070 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,21 28,0 23,1 2,83 1,930 1,352 0,864 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6071 A1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,31 35,8 27,3 2,70 1,932 1,267 0,857 EXEMPLO DA 230/259
INVENÇÃO 6072 A1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,01 13,0 12,9 2,86 1,928 1,686 0,869 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6073 A3 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,31 25,0 19,1 3,12 1,950 1,219 0,827 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6074 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,39 23,5 16,9 2,90 1,952 1,162 0,823 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6075 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,37 25,0 18,3 2,89 1,953 1,166 0,823 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6076 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,33 23,3 17,5 2,88 1,952 1,196 0,822 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6077 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,71 25,5 14,9 1,91 1,963 0,996 0,800 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6078 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,65 24,2 14,7 1,99 1,961 1,014 0,802 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6079 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,55 24,6 15,8 2,23 1,959 1,066 0,810 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6080 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,64 25,3 15,4 2,02 1,960 1,023 0,803 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
Tabela F12 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
AÇO DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA DE RBC/RCC RBC RCC σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE LIMITE DE
TROCA TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α)
NENHUMA NENHUMA EXI
EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA STÊNCIA mm mm T W/Kg W/Kg 6081 A2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,28 24,1 18,8 2,71 1,952 1,226 0,820 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6082 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,17 25,7 22,0 2,84 1,928 1,387 0,865 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 231/259 6083 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,38 40,3 29,3 2,61 1,937 1,214 0,851 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6084 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,26 31,1 24,7 2,70 1,933 1,306 0,860 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6085 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 1,17 25,0 21,4 2,82 1,929 1,389 0,866 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6086 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,48 48,0 32,5 2,48 1,940 1,141 0,843 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6087 B1 NENHUMA NENHUMA 1,04 16,3 15,6 2,83 1,928 1,565 0,868 EXEMPLO
COMPARATIVO 6088 B1 NENHUMA NENHUMA 0,97 11,5 11,9 3,01 1,923 1,758 0,879 EXEMPLO
COMPARATIVO 6089 B1 NENHUMA NENHUMA 0,98 11,2 11,4 2,95 1,926 1,764 0,874 EXEMPLO
COMPARATIVO 6090 B1 NENHUMA NENHUMA 0,98 11,4 11,6 3,05 1,924 1,758 0,880 EXEMPLO
COMPARATIVO 6091 B1 NENHUMA NENHUMA 0,98 10,4 10,7 3,05 1,923 1,758 0,878 EXEMPLO
COMPARATIVO 6092 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,42 24,2 17,1 2,58 1,953 1,134 0,815 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6093 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,60 24,1 15,1 2,04 1,961 1,038 0,805 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6094 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,37 24,3 17,8 2,58 1,954 1,171 0,816 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6095 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,32 24,9 18,9 2,85 1,951 1,199 0,821 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6096 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,73 24,7 14,3 1,69 1,965 0,986 0,797 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6097 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,35 23,6 17,5 2,67 1,954 1,178 0,817 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 6098 B2 NENHUMA NENHUMA 1,07 24,0 22,4 3,74 1,943 1,473 0,842 EXEMPLO
COMPARATIVO 6099 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,26 23,8 18,8 3,14 1,947 1,248 0,829 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 232/259 6100 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,34 25,2 18,8 2,85 1,951 1,200 0,823 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
[00698] Daqui em diante, como com o Exemplo 1 acima, os resultados de avaliação de características são explicados classificando as chapas de aço elétrico de grão orientado sob alguns aspectos em consideração às composições químicas e aos métodos de produção. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura baixa
[00699] Os Nos. 6001 a 6063 eram exemplos produzidos através de um processo em que temperatura de aquecimento de bloco foi diminuída, nitridação foi conduzida após recristalização primária e dessa maneira o inibidor principal para recristalização secundária foi formado. Exemplos de Nos. 6001 a 6023
[00700] Os Nos. 6001 a 6023 eram exemplos em que o tipo de aço sem Nb foi usado e as condições de PA’, PB’, TD e TE2’ foram mudadas principalmente durante recozimento final.
[00701] Em Nos. 6001 a 6023, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,610 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00702] Em Nos. 6001 a 6023, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00703] No presente documento, o No. 6003 era o exemplo comparativo em que a intensidade do inibidor foi aumentada controlando o teor de N após nitridação para ser 300 ppm. Em geral, embora aumento do teor de nitrogênio através de nitridação cause uma diminuição em produtividade, aumento do teor de nitrogênio através de nitridação resulta em um aumento na intensidade do inibidor, e dessa maneira B8 aumenta. No No. 6003, B8 aumentou. No entanto, no No. 6003, as condições em recozimento final não eram preferíveis, e então W 19/50 foi insuficiente. Em outras palavras, no No. 6003, a troca não ocorreu durante o recozimento final e, como resultado, a perda de ferro em campo magnético alto não foi melhorada. Por outro lado, no No. 6006, embora B8 não fosse um valor particularmente alto, as condições em recozimento final eram preferíveis, e então W 19/50 se tornou um valor baixo preferido. Em outras palavras, no No. 6006, a troca ocorreu durante recozimento final e, como resultado, a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada.
[00704] Os Nos. 6017 a 6023 eram exemplos em que a recristalização secundária foi mantida até temperatura maior através do aumento de TF. Em Nos. 6017 a 6023, B8 aumentou. No entanto, em Nos. 6021 e 6022 dentre os acima, as condições em recozimento final não eram preferíveis, e então a perda de ferro em campo magnético alto não foi melhorada como com o No. 6003. Por outro lado, em Nos. 6017 a 6020 e No. 6023 dentre os acima, em adição a valor alto de B8, as condições em recozimento final eram preferíveis, e então W 19/50 se tornou um valor baixo preferido. Exemplos de Nos. 6024 a 6034
[00705] Os Nos. 6024 a 6034 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,001% de Nb como o bloco foi usado e as condições de PA’,
PB’ e TE2’ foram principalmente mudadas durante recozimento final.
[00706] Em Nos. 6024 a 6034, quando a perda de ferro W 19/50 foi 1,610 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00707] Em Nos. 6024 a 6034, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto. Exemplos de Nos. 6035 a 6046
[00708] Os Nos. 6035 a 6046 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo 0,009% de Nb como o bloco foi usado.
[00709] Em Nos. 6035 a 6064, quando a perda de ferro W 19/50 foi 1,610 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00710] Em Nos. 6035 a 6046, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00711] No presente documento, em Nos. 6035 a 6046, o teor de Nb do bloco era 0,009%, Nb foi purificado durante recozimento final, e então o teor de Nb da chapa de aço elétrico de grão original (chapa recozida final) foi 0,007% ou menos. Os Nos. 6035 a 6046 incluíam a quantidade preferida de Nb como o bloco comparado com os Nos. 6001 a 6034 acima, e então W 19/50 se tornou um valor baixo preferido. Além disso, B8 aumentou. Como descrito acima, quando o bloco incluindo Nb foi usado e as condições em recozimento final foram controladas, B8 e W 19/50 foram afetados favoravelmente. Em particular, o No. 6042 era o exemplo da invenção em que a purificação foi elaboradamente realizada em recozimento final e o teor de Nb da chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa recozida final) se tornou menos do que o limite de detecção. No No. 6042, embora fosse difícil confirmar que o elemento do grupo Nb foi utilizado a partir da chapa de aço elétrico de grão orientado como o produto final, os efeitos acima foram claramente obtidos. Exemplos de Nos. 6047 a 6053
[00712] Os Nos. 6047 a 6053 eram exemplos em que TE2’ foi controlado para ser o tempo curto de menos de 300 minutos e a influência do teor de Nb foi particularmente confirmada.
[00713] Em Nos. 6047 a 6053, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,650 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00714] Em Nos. 6047 a 6053, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00715] Como mostrado em Nos. 6047 a 6053, contanto que 0,0030 a 0,030% em massa de Nb fosse incluído no bloco, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada mesmo quanto TE2’ era o tempo curto. Exemplos de Nos. 6054 a 6063
[00716] Os Nos. 6054 a 6063 eram exemplos em que TE2’ foi controlado para ser o tempo curto de menos de 300 minutos e a influência da quantidade de elemento do grupo Nb foi confirmada.
[00717] Em Nos. 6054 a 6063, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,610 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00718] Em Nos. 6054 a 6063, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00719] Como mostrado em Nos. 6054 a 6063, contanto que a quantidade predeterminada de elemento do grupo Nb exceto Nb fosse incluída no bloco, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada mesmo quando TE2’ era o tempo curto. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta
[00720] Os Nos. 6064 a 6100 eram exemplos produzidos através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi aumentada, MnS foi suficientemente dissolvido durante aquecimento do bloco e foi reprecipitado durante pós-processamento, e o MnS reprecipitado foi utilizado como um inibidor principal.
[00721] Em Nos. 6064 a 6100, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,450 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00722] Em Nos. 6064 a 6100, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto.
[00723] Os Nos. 6082 a 6100 em Nos. 6064 a 6100 acima eram exemplos em que Bi foi incluído no bloco e então B8 aumentou.
[00724] Como mostrado em Nos. 6064 a 6100, contanto que as condições em recozimento final fossem apropriadamente controladas, a troca ocorreu durante recozimento final, e então a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada mesmo através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Além disso, como com o processo de aquecimento de bloco em temperatura baixa, quando o bloco incluindo Nb foi usado e as condições em recozimento final foram controladas, perda de ferro em campo magnético alto foi favoravelmente afetada pelo processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Exemplo 7
[00725] Usando blocos com composição química mostrada na Tabela G1 como materiais, chapas de aço elétrico de grão orientado com composição química mostrada na Tabela G2 foram produzidas. Os métodos para medição da composição química e a notação nas tabelas são iguais aos no Exemplo 1 acima. Tabela G1 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE TESTE) (UNIDADE: % em massa, DE EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A 0,070 3,26 0,07 0,025 0,026 0,008 0,07 - - - - - - B1 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - B2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,001 - - - -
B3 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,003 - - - - B4 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,007 - - - - B5 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,010 - - - - B6 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,020 - - - - B7 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,030 - - - - C 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,002 - - - - D 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 - - - - E 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - 0,007 - - - F 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - 0,020 - - G 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 - - 0,003 - H 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - 0,010 - I 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - - - - 0,010 J 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,004 - 0,010 - - K 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - 0,005 0,003 - 0,003 - L 0,060 3,45 0,10 0,006 0,027 0,008 0,20 - - 0,005 - 0,005 - Tabela G2
TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO DE (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W A 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - B1 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - B2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - <0,001 - - - - B3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,002 - - - - B4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,006 - - - - B5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,007 - - - - B6 0,002 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,018 - - - - B7 0,004 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,028 - - - - C 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,002 - - - - D 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,004 - - - - E 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - 0,006 - - - F 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - 0,020 - - G 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,004 - - 0,001 - H 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - - 0,010 - I 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - - - - 0,010 J 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 0,003 - - K 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,003 0,001 - 0,002 - L 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - - 0,003 - 0,004 -
[00726] As chapas de aço elétrico de grão orientado foram produzidas sob condições de produção mostradas na Tabela G3 até Tabela G6. No recozimento final, a fim de controlar a anisotropia da direção de troca, o recozimento foi conduzido com um gradiente térmico na direção transversal da chapa de aço. As condições de produção diferentes do gradiente térmico e diferentes daquelas mostradas nas tabelas foram iguais àquelas no Exemplo 1 acima.
Tabela G3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO LAMINAÇÃO A RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO DE BANDA A FRIO DESCARBONETAÇÃO QUENTE TEMPERAT TEMPERATTEMPERATESPESSUR TEMPE TEMPO ESPES REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD GRADI URA DE URA DE URA DE A DA RATUR SURA DE DE GRÃO NITROGÊN ENTE AQUECIME LAMINAÇÃ ENROLAM CHAPA A DA LAMINAÇÃ DE GRÃO IO APÓS TÉRMI
NTO O FINAL ENTO CHAPA O A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃ CO oC oC oC mm SEGUND RECRISTA O oC O % LIZADO ppm ºC/cm mm μm MINUTO 7001 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,020 0,010 720 0,5 7002 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,010 600 0,5 7003 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,020 0,020 600 0,5 7004 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 720 0,5 241/259 7005 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 1,000 0,100 60 0,5 7006 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 1,000 0,200 120 0,5 7007 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 2,000 0,100 120 0,5 7008 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 60 0,5 7009 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 600 0,5 7010 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,040 480 0,5 7011 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,070 300 0,5 7012 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 1,000 0,100 120 0,5 7013 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 250 0,100 0,020 60 3,0 7014 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 1,000 0,100 60 3,0 7015 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 200 0,100 0,020 720 3,0 7016 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 250 0,100 0,010 600 3,0 7017 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 1,000 0,200 120 3,0 7018 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 2,000 0,100 120 3,0 7019 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,040 480 3,0 7020 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,070 300 3,0 Tabela G4 No. CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
TIPO LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL DE BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO AÇO TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATU ESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESS REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD GRADIEN RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA URA DA DE DE GRÃO NITROGÊNIO TE
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO DE GRÃO APÓS TÉRMICO TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALI ppm ºC/cm mm % ZADO μm MINUTO 7021 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 1,000 0,100 120 3,0 7022 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 600 0,3 7023 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 600 0,5 7024 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 600 0,7 7025 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 600 1,0 7026 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,100 0,020 600 3,0 7027 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,060 300 0,3 7028 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,060 300 0,5 242/259 7029 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,060 300 0,7 7030 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,060 300 1,0 7031 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,060 300 2,0 7032 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,060 300 3,0 7033 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 250 0,500 0,060 300 5,0 7034 B1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,500 0,060 300 7,0 7035 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 250 0,100 0,015 600 0,5 7036 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 1,000 0,100 60 3,0 7037 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,100 0,020 720 3,0 7038 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 250 0,100 0,015 600 3,0 7039 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 300 0,020 0,020 600 3,0 7040 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 1,000 0,200 180 3,0
Tabela G5 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATU ESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESS REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD GRADIEN RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA URA DA DE DE GRÃO NITROGÊNIO TE
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO DE GRÃO APÓS TÉRMICO TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALI ppm ºC/cm mm % ZADO μm MINUTO 7041 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 2,000 0,100 180 3,0 7042 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,100 0,020 600 3,0 7043 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,500 0,050 480 3,0 7044 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,500 0,050 360 3,0 7045 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 1,000 0,100 180 3,0 243/259 7046 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,100 0,020 600 3,0 7047 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,100 0,020 600 0,5 7048 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,100 0,020 600 0,7 7049 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,100 0,020 600 1,0 7050 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,500 0,050 360 2,0 7051 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,500 0,050 360 3,0 7052 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,500 0,050 360 5,0 7053 B4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 220 0,500 0,050 360 7,0 7054 B2 1200 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 210 0,300 0,060 300 3,0 7055 B3 1200 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 20 210 0,300 0,060 300 3,0 7056 B4 1200 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 210 0,300 0,060 300 3,0 7057 B5 1200 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 0,300 0,060 300 3,0 7058 B6 1200 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 210 0,300 0,060 300 3,0 7059 B7 1200 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 13 210 0,300 0,060 300 3,0 7060 C 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 24 220 0,300 0,060 300 3,0
Tabela G6 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATU ESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESS REDUÇÃO TAMANHO TEOR DE PA’ PB’ TD GRADIEN RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA URA DA DE DE GRÃO NITROGÊNIO TE
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO DE GRÃO APÓS TÉRMICO TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALI ppm ºC/cm mm % ZADO μm MINUTO 7061 D 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,300 0,060 300 3,0 7062 E 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,300 0,060 300 3,0 7063 F 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 19 220 0,300 0,060 300 3,0 7064 G 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,300 0,060 300 3,0 7065 H 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,300 0,060 300 3,0 244/259 7066 I 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,300 0,060 300 3,0 7067 J 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 17 220 0,300 0,060 300 3,0 7068 K 1100 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 15 220 0,300 0,060 300 3,0 7069 L 1100 1100 500 2,8 1100 180 0,26 90,0 15 220 0,300 0,060 300 3,0 7070 A 1400 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 9 - 0,300 0,060 300 3,0
[00727] O revestimento isolante que era o mesmo que aqueles no Exemplo 1 acima foi formado sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais).
[00728] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam a camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço de elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura. A camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 3 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía preferivelmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 3 μm.
[00729] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas. Os métodos de avaliação eram iguais àqueles no Exemplo 1 e no Exemplo 5 acima. Os resultados da avaliação são mostrados na Tabela G7 e até a Tabela G10.
[00730] Na maioria das chapas de aço elétrico de grão orientado, os grãos estirados na direção do gradiente térmico, e o tamanho de grão do subgrão α também aumentaram na direção. Em outras palavras, os grãos estiraram na direção transversal. No entanto, em algumas chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas sob condições de modo que o gradiente térmico era pequeno, o subgrão α possuía o tamanho de grão em que o tamanho na direção transversal era menor do que aquele em direção de laminação. Quando o tamanho do grão na direção transversal era menor do que aquele na direção de laminação, a chapa de aço era mostrada como “*” na coluna “inconsistência quanto à direção de gradiente térmico” nas Tabelas.
Tabela G7 No. Tipo de RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DA OBSERVAÇÃO Aço AVALIAÇÃO
LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA RCC RBC RCL RBL RCC/RC RBL/ RBC/ RBC/ INCONSITÊ (RBC/R σ (|α|) B8 W19/50 W17/50 DE LIMITE DE LIMITE L RCL RCC RBL NCIA CL)/(RB DE TROCA DE TROCA QUANTO À L/ T W/kg W/kg (SUBLIMITE) (SUBLIMITE DIREÇÃO RCC) NÃO α) DO
EXISTÊNCIA NÃO GRADIENTE EXISTÊNCIA mm mm mm mm TÉRMICO 7001 B1 NENHUMA NENHUMA 19,7 20,0 27,6 23,8 0,71 0,86 1,01 0,84 * 1,17 3,26 1,913 2,912 0,890 EXEMPLO COMPARATIVO 7002 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 25,1 26,6 27,8 27,8 0,90 1,00 1,06 0,96 * 1,06 3,07 1,918 2,066 0,879 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7003 B1 NENHUMA NENHUMA 24,1 25,8 27,1 27,8 0,89 1,02 1,07 0,93 * 1,05 3,10 1,919 1,961 0,877 EXEMPLO COMPARATIVO 7004 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 28,1 29,7 29,1 26,7 0,97 0,92 1,06 1,11 * 1,15 3,05 1,919 2,318 0,877 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7005 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 28,1 29,7 30,7 27,4 0,92 0,89 1,06 1,08 * 1,18 3,04 1,919 2,323 0,877 EXEMPLO DA INVENÇÃO 246/259 7006 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 25,1 26,5 27,3 27,0 0,92 0,99 1,06 0,98 * 1,07 3,07 1,919 2,064 0,880 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7007 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 24,1 26,4 27,3 28,1 0,88 1,03 1,10 0,94 * 1,07 3,06 1,920 1,965 0,878 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7008 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 28,1 29,3 30,8 27,6 0,91 0,90 1,04 1,06 * 1,16 3,03 1,919 2,322 0,875 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7009 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 22,3 25,2 25,6 30,4 0,87 1,19 1,13 0,83 * 0,95 2,97 1,921 1,783 0,873 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7010 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 20,1 25,5 22,3 37,2 0,90 1,67 1,27 0,68 * 0,76 2,73 1,930 1,577 0,857 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7011 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 19,0 24,5 21,7 39,6 0,88 1,83 1,29 0,62 * 0,71 2,72 1,930 1,536 0,855 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7012 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 22,3 25,2 24,7 31,6 0,90 1,28 1,13 0,80 * 0,88 3,00 1,922 1,782 0,871 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7013 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 40,1 42,8 29,2 28,2 1,37 0,96 1,07 1,52 1,10 3,05 1,920 2,322 0,877 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7014 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 40,1 42,2 29,4 27,7 1,36 0,94 1,05 1,52 1,12 3,04 1,919 2,322 0,877 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7015 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 40,1 42,4 29,2 27,9 1,37 0,95 1,06 1,52 1,11 3,04 1,920 2,320 0,875 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7016 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 58,0 63,8 32,1 32,4 1,81 1,01 1,10 1,97 1,09 2,88 1,926 2,046 0,866 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7017 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 40,9 43,7 29,0 28,4 1,41 0,98 1,07 1,54 1,09 3,11 1,919 2,067 0,878 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7018 B1 EXISTÊNCIA NENHUMA 41,8 45,1 26,9 27,3 1,55 1,02 1,08 1,65 1,06 3,10 1,919 1,964 0,879 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7019 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 40,2 152,6 18,5 43,8 2,17 2,36 3,80 3,49 1,61 2,50 1,938 1,276 0,840 EXEMPLO DA INVENÇÃO 7020 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 40,9 159,3 18,7 44,0 2,19 2,36 3,89 3,62 1,65 2,49 1,936 1,233 0,841 EXEMPLO DA INVENÇÃO
Tabela G8 No. Tipo de RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DA OBSERVAÇÃO Aço AVALIAÇÃO
LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA RCC RBC RCL RBL RCC/RC RBL/ RBC/ RBC/ INCONSITÊ (RBC/R σ (|α|) B8 W19/50 W17/50 DE LIMITE DE LIMITE L RCL RCC RBL NCIA CL)/(RB DE TROCA DE TROCA QUANTO À L/ T W/kg W/kg (SUBLIMITE) (SUBLIMITE DIREÇÃO RCC) NÃO α) DO
EXISTÊNCIA NÃO GRADIENTE EXISTÊNCIA mm mm mm mm TÉRMICO 7021 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 38,2 135,4 18,2 40,9 2,10 2,25 3,54 3,31 1,58 2,66 1,931 1,485 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7022 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 20,3 25,6 17,8 21,8 1,14 1,22 1,26 1,17 1,03 2,98 1,922 1,784 0,872 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7023 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 20,3 25,3 18,4 22,6 1,11 1,23 1,24 1,12 1,01 2,95 1,921 1,781 0,870 EXEMPLO DA 247/259
INVENÇÃO 7024 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 22,1 44,6 18,4 23,4 1,20 1,27 2,02 1,91 1,59 2,93 1,922 1,484 0,869 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7025 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 23,3 49,6 18,5 24,5 1,26 1,33 2,13 2,02 1,60 2,91 1,925 1,481 0,868 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7026 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 38,2 135,5 18,6 40,8 2,06 2,20 3,55 3,32 1,62 2,68 1,931 1,484 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7027 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 19,0 24,7 19,1 23,8 0,99 1,25 1,30 1,04 * 1,04 2,71 1,930 1,537 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7028 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 20,0 24,2 18,1 24,8 1,10 1,37 1,21 0,98 0,89 2,69 1,930 1,533 0,854 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7029 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 23,7 53,5 18,5 25,3 1,28 1,37 2,26 2,12 1,65 2,70 1,929 1,238 0,855 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7030 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 25,0 58,7 18,3 27,5 1,36 1,50 2,35 2,13 1,56 2,66 1,930 1,238 0,853 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7031 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,8 90,1 18,1 34,0 1,70 1,88 2,92 2,65 1,56 2,55 1,933 1,234 0,849 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7032 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 40,9 159,2 17,5 45,2 2,34 2,59 3,89 3,52 1,50 2,47 1,938 1,233 0,841 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7033 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 101,4 411,0 16,9 75,8 6,00 4,49 4,05 5,42 0,90 2,25 1,943 1,236 0,826 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7034 B1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 335,7 321,0 16,6 135,6 20,22 8,17 0,96 2,37 0,12 2,03 1,951 1,234 0,812 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
7035 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 36,2 37,2 39,8 50,4 0,91 1,27 1,03 0,74 * 0,81 2,64 1,951 1,563 0,813 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7036 B4 EXISTÊNCIA NENHUMA 114,3 113,2 35,0 37,2 3,26 1,06 0,99 3,05 0,93 4,10 1,934 1,870 0,845 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7037 B4 EXISTÊNCIA NENHUMA 114,3 111,6 37,0 38,8 3,08 1,05 0,98 2,88 0,93 4,12 1,935 1,872 0,846 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7038 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 27,5 67,1 17,7 43,1 1,56 2,44 2,44 1,56 1,00 1,95 1,960 1,260 0,796 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7039 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 27,6 68,1 17,6 43,0 1,57 2,45 2,47 1,58 1,01 1,18 1,967 1,198 0,780 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7040 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 27,5 67,5 17,6 43,0 1,57 2,45 2,45 1,57 1,00 2,57 1,953 1,281 0,811 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela G9 No. Tipo de RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DA OBSERVAÇÃO Aço AVALIAÇÃO
LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS DE MAGNÉTICAS
DESVIO 248/259 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA RCC RBC RCL RBL RCC/R RBL/ RBC/ RBC/ INCONSITÊN (RBC/R σ (|α|) B8 W19/50 W17/50 DE LIMITE DE LIMITE CL RCL RCC RBL CIA QUANTO CL)/(RB DE TROCA DE TROCA À DIREÇÃO L/ T W/kg W/kg (SUBLIMITE) (SUBLIMITE DO RCC) NÃO α) GRADIENTE
EXISTÊNCIA NÃO TÉRMICO EXISTÊNCIA mm mm mm mm 7041 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 27,6 68,4 17,2 42,0 1,61 2,45 2,48 1,63 1,01 2,56 1,951 1,237 0,812 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7042 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 27,9 70,3 17,2 42,5 1,63 2,48 2,52 1,65 1,02 2,38 1,953 1,203 0,808 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7043 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 29,4 78,0 17,5 45,3 1,68 2,59 2,65 1,72 1,02 1,79 1,961 1,071 0,796 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7044 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,0 81,5 17,4 46,1 1,72 2,65 2,72 1,77 1,03 1,79 1,961 1,040 0,793 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7045 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 27,9 70,6 17,1 42,6 1,63 2,49 2,53 1,66 1,02 2,34 1,955 1,175 0,806 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7046 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 22,9 43,0 24,3 28,2 0,94 1,16 1,88 1,52 * 1,62 2,76 1,951 1,475 0,816 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7047 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 23,4 48,3 21,0 26,0 1,11 1,24 2,06 1,86 1,67 2,79 1,949 1,471 0,817 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7048 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 24,5 53,2 18,7 25,4 1,31 1,36 2,18 2,09 1,60 2,85 1,949 1,175 0,818 EXEMPLO DA
INVENÇÃO
7049 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 25,7 59,3 17,7 30,2 1,45 1,70 2,31 1,96 1,36 2,77 1,949 1,174 0,816 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7050 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 35,1 115,6 17,5 36,8 2,00 2,10 3,29 3,14 1,57 1,84 1,961 0,994 0,795 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7051 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 46,1 199,7 17,8 47,9 2,59 2,69 4,33 4,17 1,61 1,59 1,963 0,995 0,789 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7052 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 111,4 457,0 17,1 79,2 6,52 4,64 4,10 5,77 0,88 0,94 1,971 0,991 0,777 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7053 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 491,0 489,0 16,5 139,4 29,70 8,43 1,00 3,51 0,12 0,35 1,976 0,995 0,762 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7054 B2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 29,7 121,3 17,9 46,6 1,66 2,60 4,09 2,61 1,57 2,39 1,940 1,144 0,834 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7055 B3 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,6 131,6 17,5 46,8 1,75 2,68 4,30 2,81 1,61 2,30 1,954 1,034 0,807 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7056 B4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,6 17,7 47,7 1,74 2,70 4,35 2,80 1,61 1,56 1,963 0,995 0,789 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7057 B5 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,4 17,4 46,9 1,77 2,70 4,34 2,84 1,61 1,56 1,963 0,996 0,790 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7058 B6 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,0 17,7 47,5 1,74 2,68 4,33 2,80 1,61 1,56 1,963 0,996 0,788 EXEMPLO DA 249/259
INVENÇÃO 7059 B7 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,6 132,2 17,4 46,9 1,76 2,70 4,32 2,82 1,60 2,30 1,954 1,034 0,807 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7060 C EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 29,7 121,9 17,8 46,6 1,67 2,62 4,11 2,62 1,57 2,34 1,939 1,145 0,835 EXEMPLO DA
INVENÇÃO Tabela G10 No. Tipo de RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DA OBSERVAÇÃO Aço AVALIAÇÃO
LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO CARACTERÍSTICAS DE MAGNÉTICAS
DESVIO EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA RCC RBC RCL RBL RCC/R RBL/ RBC/ RBC/ INCONSITÊN (RBC/R σ (|α|) B8 W19/50 W17/50 DE LIMITE DE LIMITE CL RCL RCC RBL CIA QUANTO CL)/(RB DE TROCA DE TROCA À DIREÇÃO L/ T W/kg W/kg (SUBLIMITE) (SUBLIMITE DO RCC) NÃO α) GRADIENTE
EXISTÊNCIA NÃO TÉRMICO EXISTÊNCIA mm mm mm mm 7061 D EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 132,9 17,8 47,6 1,73 2,68 4,33 2,79 1,61 1,54 1,963 0,996 0,791 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7062 E EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,6 131,6 17,4 46,5 1,76 2,68 4,30 2,83 1,61 2,30 1,956 1,036 0,806 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7063 F EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,6 17,7 48,0 1,73 2,71 4,35 2,78 1,61 1,56 1,962 0,992 0,788 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7064 G EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,1 17,3 46,4 1,78 2,69 4,33 2,86 1,61 1,58 1,964 0,993 0,788 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7065 H EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,0 17,8 47,7 1,73 2,68 4,33 2,79 1,61 1,54 1,964 0,994 0,790 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7066 I EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,6 131,6 17,6 47,1 1,74 2,68 4,30 2,80 * 1,61 2,28 1,955 1,034 0,806 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7067 J EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,1 17,5 47,2 1,75 2,69 4,33 2,82 1,61 1,56 1,962 0,993 0,789 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7068 K EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,2 17,5 47,1 1,76 2,69 4,34 2,83 1,61 1,58 1,964 0,994 0,788 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7069 L EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 30,7 133,1 17,7 47,5 1,74 2,69 4,33 2,80 1,61 1,57 1,962 0,994 0,789 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 7070 A EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 29,7 122,0 17,6 46,3 1,68 2,63 4,11 2,64 1,57 2,07 1,949 1,134 0,815 EXEMPLO DA
INVENÇÃO 250/259
[00731] Daqui em diante, como com o Exemplo 1 acima, os resultados de avaliação de características são explicados classificando as chapas de aço elétrico de grão orientado sob alguns aspectos em consideração às composições químicas e aos métodos de produção. Exemplos produzidos através do processo de aquecimento em temperatura alta
[00732] Os Nos. 7001 a 7069 eram exemplos produzidos através de um processo em que temperatura de aquecimento de bloco foi diminuída, nitridação foi conduzida após recristalização primária e dessa maneira o inibidor principal para recristalização secundária foi formado. Exemplos de Nos. 7001 a 7034
[00733] Os Nos. 7001 a 7034 eram exemplos em que o tipo de aço sem Nb foi usado e as condições de PA’, PB’, TD e gradiente térmico foram mudadas principalmente durante recozimento final.
[00734] Em Nos. 7001 a 7034, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,950 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00735] Em Nos. 7001 a 7034, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto. Exemplos de Nos. 7035 a 7069
[00736] Os Nos. 7035 a 7069 eram exemplos em que o tipo de aço incluindo Nb como o bloco foi usado e as condições de PA’, PB’, TD e gradiente térmico foram mudadas principalmente durante recozimento final.
[00737] Em Nos. 7035 a 7069, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,850 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00738] Em Nos. 7035 a 7069, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto. Exemplo de No. 7070
[00739] O No. 7070 era exemplo produzido através de um processo em que a temperatura de aquecimento do bloco foi aumentada, MnS foi suficientemente dissolvido durante aquecimento do bloco e foi reprecipitado durante pós-processamento, e o MnS reprecipitado foi utilizado como um inibidor principal.
[00740] No No. 7070, quando a perda de ferro W 19/50 era 1,850 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00741] Como mostrado no No. 7070, contanto que as condições no recozimento final fossem apropriadamente controladas, a perda de ferro em campo magnético alto foi melhorada mesmo através do processo de aquecimento de bloco em temperatura alta. Exemplo 8
[00742] Usando blocos com composição química mostrada na Tabela H1 como materiais, as chapas de aço elétrico de grão orientado com composição química mostrada na Tabela H2 foram produzidas. Os métodos para medição da composição química e a notação nas tabelas são iguais às do Exemplo 1 acima.
Tabela H1 TIPO DE COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE BLOCO (PEÇA DE TESTE) (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO EM Fe E IMPUREZAS) AÇO C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W OUTROS X1 0,070 3,26 0,07 0,005 0,026 0,008 0,07 - - - - - - Se: 0,017 X2 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - B: 0,002 X3 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - P: 0,01 X4 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - Ti: 0,005 X5 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - Sn: 0,05 X6 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - Sb: 0,03 X7 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - Cr: 0,1 X8 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - Ni: 0,05 X9 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - - - - - - - X10 0,060 3,45 0,10 0,006 0,028 0,008 0,20 - 0,002 - - - - - X11 0,060 3,35 0,10 0,006 0,026 0,008 <0,03 - 0,010 - - - - -
254/259 Tabela H2 TIPO COMPOSIÇÃO QUÍMICA DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO (UNIDADE: % em massa, EQUILÍBRIO CONSISTINDO DE AÇO EM Fe E IMPUREZAS) C Si Mn S Al N Cu Bi Nb V Mo Ta W OUTROS X1 0,001 3,15 0,07 <0,002 <0,004 <0,002 0,07 - - - - - - Se: <0,002 X2 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - B: 0,002 X3 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - P: 0,01 X4 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - Ti: 0,005 X5 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - Sn: 0,05 X6 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - Sb: 0,03 X7 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - Cr: 0,1 X8 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - Ni: 0,05 X9 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - - - - - - - X10 0,001 3,34 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 0,20 - 0,002 - - - - - X11 0,001 3,30 0,10 <0,002 <0,004 <0,002 <0,03 - 0,007 - - - - -
[00743] As chapas de aço elétrico de grão orientado foram produzidas sob condições de produção mostradas na Tabela H3. As condições de produção que não aquelas mostradas nas tabelas foram iguais àquelas no Exemplo 1 acima.
[00744] Nos exemplos exceto o No. 8009, o separador de recozimento que incluía principalmente MgO foi aplicado às chapas de teste, e então recozimento final foi conduzido. Por outro lado, no No. 8009, o separador de recozimento que incluía principalmente alumina foi aplicado às chapas de aço, e então recozimento final foi conduzido.
Tabela H3 No. TIPO CONDIÇÕES DE PRODUÇÃO
DE LAMINAÇÃO A QUENTE RECOZIMENTO DE LAMINAÇÃO A FRIO RECOZIMENTO COM RECOZIMENTO FINAL
AÇO BANDA A QUENTE DESCARBONETAÇÃO TEMPERATUTEMPERATUTEMPERATUESPESSURA TEMPER TEMPO ESPESSU REDUÇÃO TAMANHO DE TEOR DE PA’ PB’ TD TE1’ TF
RA DE RA DE RA DE DA CHAPA ATURA RA DA DE GRÃO DE NITROGÊNIO
AQUECIMEN LAMINAÇÃO ENROLAME CHAPA LAMINAÇÃO GRÃO APÓS TO FINAL NTO mm A FRIO PRIMÁRIO NITRIDAÇÃO o o o o C C C C SEGUNDO RECRISTALIZ ppm MINUTO mm % ADO μm 8001 X1 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,0 9 - 0,100 0,025 300 300 300 8002 X2 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 8003 X3 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 8004 X4 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 8005 X5 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 8006 X6 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 256/259 8007 X7 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 8008 X8 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 8009 X9 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 22 220 0,100 0,020 600 300 300 8010 X9 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 25 220 0,100 0,020 600 300 300 8011 X9 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 ■1 0,020 400 300 300 8012 X10 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 23 220 0,200 0,020 300 300 300 8013 X11 1150 900 550 2,8 1100 180 0,26 90,7 16 210 0,200 0,040 300 150 300 NA TABELA ACIMA, “■1” INDICA QUE “PH2O/PH2 EM 700 A 750º C FOI CONTROLADO PARA SER 0,2, E PH2O/PH2 EM 750 A 800º C FOI CONTROLADO PARA SER 0,03”.
[00745] O revestimento isolante que era o mesmo que aqueles no Exemplo 1 acima foi formado sobre a superfície de chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas (chapas recozidas finais).
[00746] As chapas de aço elétrico de grão orientado produzidas possuíam a camada intermediária que foi disposta em contato com a chapa de aço de elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) e o revestimento isolante que foi disposto em contato com a camada intermediária, quando visualizando a seção transversal cuja direção de corte é paralela à direção de espessura.
[00747] Nas chapas de aço elétrico de grão orientado exceto o No. 8009, a camada intermediária era película de forsterita cuja espessura média era 1,5 μm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía principalmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 2 μm. Por outro lado, na chapa de aço elétrico de grão orientado de No. 8009, a camada intermediária era camada de óxido (camada que incluía principalmente SiO2) cuja espessura média era 20 nm, e o revestimento isolante era o revestimento que incluía principalmente fosfato e sílica coloidal e cuja espessura média era 2 μm.
[00748] Além disso, nas chapas de aço elétrico de grão orientado de No. 8012 e No. 8013, através de irradiação de laser após formação do revestimento isolante, tensão linear pequena foi aplicada de modo a se prolongar na direção intersectando a direção de laminação na superfície laminada de chapa de aço e de modo a ter o intervalo de 4 mm na direção de laminação. Foi confirmado que o efeito de redução de perda de ferro foi obtido através da irradiação do laser.
[00749] Várias características da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram avaliadas. Os métodos de avaliação eram os mesmos que aqueles no Exemplo 1 e no Exemplo 5 acima. Os resultados de avaliação são mostrados na Tabela H4.
Tabela H4 No. TIPO RESULTADOS DE PRODUÇÃO RESULTADOS DE AVALIAÇÃO Obs.
DE LIMITE TAMANHO DE GRÃO MÉDIO ÂNGULO DE CARACTERÍSTICAS
AÇO DESVIO MAGNÉTICAS EXISTÊNCIA DE EXISTÊNCIA DE RBL/RCL RBL RCL σ (|α|) B8 W19/50 W17/50
LIMITE DE LIMITE DE
TROCA TROCA (SUBLIMITE) (SUBLIMITE α)
NENHUMA NENHUMA EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA mm mm T W/Kg W/Kg 8001 X1 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,22 28,2 23,1 2,79 1,932 1,324 0,847 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8002 X2 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,16 25,3 21,8 3,03 1,920 1,489 0,869 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8003 X3 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,13 25,0 22,1 3,06 1,919 1,496 0,874 EXEMPLO DA INVENÇÃO 258/259 8004 X4 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,14 25,5 22,3 3,04 1,921 1,475 0,860 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8005 X5 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,13 24,8 21,9 3,02 1,919 1,493 0,872 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8006 X6 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,19 25,6 21,5 3,01 1,924 1,466 0,854 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8007 X7 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,21 25,7 21,3 3,00 1,926 1,462 0,851 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8008 X8 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,14 25,1 22,1 3,07 1,919 1,495 0,873 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8009 X9 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,14 24,9 21,8 3,06 1,921 1,487 0,868 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8010 X9 NENHUMA NENHUMA 0,97 27,7 28,5 3,25 1,913 1,767 0,876 EXEMPLO
COMPARATIVO 8011 X9 NENHUMA NENHUMA 0,96 27,9 29,1 3,31 1,913 1,765 0,875 EXEMPLO
COMPARATIVO 8012 X10 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,19 22,7 19,0 3,04 1,912 1,317 0,791 EXEMPLO DA INVENÇÃO 8013 X11 EXISTÊNCIA EXISTÊNCIA 1,45 24,4 16,8 3,21 1,943 1,046 0,751 EXEMPLO DA INVENÇÃO
[00750] Em Nos. 8001 a 8013, quando a perda de ferro W 19/50 foi 1,760 W/kg ou menos, a característica de perda de ferro foi julgada ser aceitável.
[00751] Em Nos. 8001 a 8013, os exemplos da invenção incluíam o limite que satisfazia a condição de limite BA e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos exibiram excelente magnetostrição em faixa de campo magnético médio. Nos exemplos da invenção acima, os exemplos da invenção que incluíam ainda o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB exibiram excelente perda de ferro em faixa de campo magnético alto. Por outro lado, embora os exemplos comparativos incluíssem o ângulo de desvio α que era ligeiramente e continuamente mudado nos grãos secundários recristalizados, os exemplos comparativos não incluíam suficientemente o limite que satisfazia a condição de limite BC e que não satisfazia a condição de limite BB, e então esses exemplos não exibiram perda de ferro preferida em faixa de campo magnético alto. Aplicabilidade Industrial
[00752] De acordo com os aspectos da presente invenção acima, é possível prover a chapa de aço elétrico de grão orientado em que ambas a magnetostrição e a perda de ferro em faixa de campo magnético médio (especialmente em campo magnético onde excitado de modo a ser aproximadamente 1,7T) são melhoradas. Portanto, a presente invenção possui aplicabilidade industrial significante. Lista de Sinais de Referência 10 Chapa de aço elétrico de grão orientado (chapa de aço silício) 20 Camada intermediária 30 Revestimento isolante

Claims (18)

REIVINDICAÇÕES
1. Chapa de aço elétrico de grão orientado compreendendo, como uma composição química, em % em massa, 2,0 a 7,0% de Si, 0 a 0,030% de Nb, 0 a 0,030% de V, 0 a 0,030% de Mo, 0 a 0,030% de Ta, 0 a 0,030% de W, 0 a 0,0050% de C, 0 a 1,0% de Mn, 0 a 0,0150% de S, 0 a 0,0150% de Se, 0 a 0,0650% de Al, 0 a 0,0050% de N, 0 a 0,40% de Cu, 0 a 0,010% de Bi, 0 a 0,080% de B, 0 a 0,50% de P, 0 a 0,0150% de Ti, 0 a 0,10% de Sn, 0 a 0,10% de Sb, 0 a 0,30% de Cr, 0 a 1,0% de Ni, e um equilíbrio consistindo em Fe e impurezas, e compreendendo uma textura alinhada com orientação Goss, caracterizada pelo fato de que: quando α é definido como um ângulo de desvio de uma orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção normal Z,
β é definido como um ângulo de desvio da orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção transversal C, γ é definido como um ângulo de desvio da orientação Goss ideal com base em um eixo de rotação paralelo a uma direção de laminação L, (α1 β1 γ1) e (α2 β2 γ2) representam ângulos de desvio de orientações de cristal medidos em dois pontos de medição que são adjacentes em uma superfície de chapa e que possuem um intervalo de 1 mm, uma condição de limite BA é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 0,5°,e uma condição de limite BB é definida como [(α2 - α1)2 + (β2 – β1)2 + (γ2 - γ1)2]1/2 ≥ 2,0°, um limite que satisfaz a condição de limite BA e que não satisfaz a condição de limite BB é incluído.
2. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L e um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L, o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RBL satisfazem 1,15 ≤ RBL ÷ RAL.
3. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C, o tamanho de grão RAC e o tamanho de grão RBC podem satisfazer 1,15 ≤ RBC ÷ RAC.
4. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L e um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C, o tamanho de grão RAL e o tamanho de grão RAC satisfazem 1,15 ≤ RAC ÷ RAL.
5. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC satisfazem 1,50 ≤ RBC ÷ RBL.
6. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RAL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção de laminação L, um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L, um tamanho de grão RAC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BA na direção transversal C, e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C, o tamanho de grão RAL, o tamanho de grão RAC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC satisfazem (RBC × RAL) ÷ (RBL × RAC) < 1,0.
7. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que: quando (α β γ) representa um ângulo de desvio de orientação de cristal medido em um ponto de medição em uma superfície da chapa e θ = [α2 + β2 + γ2]1/2 é definido como um ângulo de desvio em cada ponto de medição, σ(θ) que é um desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio θ pode ser 0o a 3,0o.
8. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pelo fato de que: quando uma condição de limite BC é definida como |α2 – α1| ≥ 0,5°, um limite que satisfaz a condição de limite de BC e que não satisfaz a condição de limite de BB pode ser incluído.
9. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L e um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L, o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RBL satisfazem 1,10 ≤ RBL ÷ RCL.
10. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite B na direção transversal C e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C, o tamanho de grão RCC e o tamanho de grão RBC satisfazem 1,10 ≤ RBC ÷ RCC.
11. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizada pelo fato de que: quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L e um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção transversal C, o tamanho de grão RCL e o tamanho de grão RCC satisfazem 1,15 ≤ RCC ÷ RCL.
12. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizada pelo fato de que:
quando um tamanho de grão RCL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção de laminação L, um tamanho de grão RBL é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção de laminação L, um tamanho de grão RCC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BC na direção transversal C, e um tamanho de grão RBC é definido como um tamanho de grão médio obtido com base na condição de limite BB na direção transversal C, o tamanho de grão RCL, o tamanho de grão RCC, o tamanho de grão RBL e o tamanho de grão RBC satisfazem (RBC × RCL) ÷ (RBL × RCC) < 1,0.
13. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 12, caracterizada pelo fato de que: σ(|α|) que é um desvio padrão de um valor absoluto do ângulo de desvio α pode ser 0o a 3,50º.
14. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 13, caracterizada pelo fato de que: a chapa de aço elétrico de grão orientado pode incluir, como a composição química, pelo menos um selecionado do grupo consistindo em Nb, V, Mo, Ta e W, e uma quantidade do mesmo pode ser 0,0030 a 0,030% em massa no total.
15. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 14, caracterizada pelo fato de que: um domínio magnético pode ser refinado por pelo menos um de aplicação de uma tensão local muito pequena e formação de uma ranhura local.
16. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 15, caracterizada pelo fato de que: uma camada intermediária é disposta em contato com a chapa de aço elétrico de grão orientado e um revestimento isolante é disposto em contato com a camada intermediária.
17. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com a reivindicação 16, caracterizada pelo fato de que: a camada intermediária pode ser uma película de forsterita com uma espessura média de 1 a 3 μm.
18. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com a reivindicação 16, caracterizada pelo fato de que: a camada intermediária pode ser uma camada de óxido com uma espessura média de 2 a 500 nm.
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102457416B1 (ko) 2018-07-31 2022-10-24 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판
KR102452914B1 (ko) * 2018-07-31 2022-10-11 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판
WO2020027215A1 (ja) 2018-07-31 2020-02-06 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
EP4101939A4 (en) * 2020-02-05 2023-01-04 Nippon Steel Corporation ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
EP4101940A4 (en) * 2020-02-05 2023-01-04 Nippon Steel Corporation CORNORATED ELECTRICAL STEEL
TWI786903B (zh) * 2020-10-26 2022-12-11 日商日本製鐵股份有限公司 捲鐵心
KR20230094748A (ko) * 2021-12-21 2023-06-28 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 이의 제조방법

Family Cites Families (47)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5224116A (en) 1975-08-20 1977-02-23 Nippon Steel Corp Material of high magnetic flux density one directionally orientated el ectromagnetic steel and its treating method
JPS5850295B2 (ja) 1980-06-04 1983-11-09 新日本製鐵株式会社 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造法
JPS61190017A (ja) 1985-02-20 1986-08-23 Nippon Steel Corp 鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH0717953B2 (ja) 1989-01-31 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造法
JPH02258923A (ja) 1989-03-30 1990-10-19 Nippon Steel Corp 磁束密度の極めて高い方向性電磁鋼板の製造方法
DE69332394T2 (de) 1992-07-02 2003-06-12 Nippon Steel Corp Kornorientiertes Elektroblech mit hoher Flussdichte und geringen Eisenverlusten und Herstellungsverfahren
JP3456742B2 (ja) 1993-08-18 2003-10-14 新日本製鐵株式会社 変圧器の騒音レベル予測方法
JP3470475B2 (ja) 1995-11-27 2003-11-25 Ｊｆｅスチール株式会社 極めて鉄損の低い方向性電磁鋼板とその製造方法
EP1020878B1 (en) 1999-01-18 2003-11-19 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. High electric resistance magnetic film
JP3410057B2 (ja) 1999-01-18 2003-05-26 松下電器産業株式会社 高抵抗磁性膜
JP2001025415A (ja) 1999-07-14 2001-01-30 Delta Kogyo Co Ltd シートのリクライナ構造
JP4120121B2 (ja) 2000-01-06 2008-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2001254155A (ja) * 2000-03-09 2001-09-18 Nkk Corp 高周波鉄損特性に優れた高けい素鋼板
JP2001294996A (ja) 2000-04-06 2001-10-26 Nippon Steel Corp 高加工性方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4265166B2 (ja) 2002-07-31 2009-05-20 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2005240079A (ja) 2004-02-25 2005-09-08 Jfe Steel Kk 鉄損劣化率が小さい方向性電磁鋼板
JP4311230B2 (ja) 2004-02-26 2009-08-12 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
JP2007314826A (ja) 2006-05-24 2007-12-06 Nippon Steel Corp 鉄損特性に優れた一方向性電磁鋼板
JP4962512B2 (ja) 2008-03-12 2012-06-27 株式会社デンソー 固定子コイルの製造方法
JP5286872B2 (ja) * 2008-03-26 2013-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4962516B2 (ja) 2009-03-27 2012-06-27 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5853352B2 (ja) * 2010-08-06 2016-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
BR112013002874B1 (pt) 2010-08-06 2022-05-24 Jfe Steel Corporation Chapa de aço elétrica de grão orientado e método para fabricar a mesma
RU2509164C1 (ru) * 2010-09-10 2014-03-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист из текстурированной электротехнической стали и способ его производства
JP5891578B2 (ja) * 2010-09-28 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
JP6121086B2 (ja) * 2010-09-30 2017-04-26 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5760504B2 (ja) * 2011-02-25 2015-08-12 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101244446B1 (ko) 2011-06-27 2013-03-18 임문택 연마판 회전형 각질제거기
KR101351956B1 (ko) * 2011-08-01 2014-01-16 주식회사 포스코 자성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법
EP3048180B2 (en) 2013-09-19 2022-01-05 JFE Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet, and method for manufacturing same
JP6176282B2 (ja) 2014-04-11 2017-08-09 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
WO2016056501A1 (ja) 2014-10-06 2016-04-14 Ｊｆｅスチール株式会社 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP6327364B2 (ja) 2014-12-24 2018-05-23 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2018143898A (ja) 2015-07-31 2018-09-20 株式会社村田製作所 濾過フィルタデバイス
CN105220071B (zh) * 2015-10-16 2018-03-30 宝山钢铁股份有限公司 一种低噪音特性取向硅钢及其制造方法
JP6620566B2 (ja) 2016-01-20 2019-12-18 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、変圧器またはリアクトル用の鉄心、および、騒音評価方法
JP2018143905A (ja) 2017-03-01 2018-09-20 日本碍子株式会社 ハニカム触媒体
JP2018143904A (ja) 2017-03-01 2018-09-20 Nok株式会社 ポリスルホン中空糸膜の製造法
JP6738752B2 (ja) 2017-03-01 2020-08-12 ＶＥＥｍａ株式会社 井戸管の洗浄装置
JP6593371B2 (ja) 2017-03-01 2019-10-23 東洋紡株式会社 セラミックグリーンシート製造用離型フィルムの製造方法
JP6465910B2 (ja) 2017-03-01 2019-02-06 鹿島建設株式会社 生物処理用微生物担体及び固定床の製造方法
EP3770281B1 (en) 2018-03-22 2023-05-10 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet and method for producing grain-oriented electrical steel sheet
KR102452914B1 (ko) 2018-07-31 2022-10-11 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판
KR102457416B1 (ko) 2018-07-31 2022-10-24 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판
WO2020027215A1 (ja) 2018-07-31 2020-02-06 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
EP4101939A4 (en) 2020-02-05 2023-01-04 Nippon Steel Corporation ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
EP4101940A4 (en) 2020-02-05 2023-01-04 Nippon Steel Corporation CORNORATED ELECTRICAL STEEL

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