BR112020018565B1

BR112020018565B1 - Método para fabricar chapa de aço elétrico de grão orientado e chapa de aço elétrico de grão orientado

Info

Publication number: BR112020018565B1
Application number: BR112020018565-5A
Authority: BR
Inventors: Nobusato Morishige; Takashi Kataoka; Haruhiko ATSUMI; Yasuhiro Mayumi; Atsushi Suzuki; Tomoya SUENAGA; Teruyuki Tamaki
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2018-03-20
Filing date: 2019-03-20
Publication date: 2024-04-30
Also published as: WO2019182004A1; RU2759625C1; JPWO2019182004A1; JP7006772B2; EP3770283B1; CN111868273B; BR112020018565A2; CN111868273A; KR102517647B1; KR20200124295A; EP3770283A4; US20210047704A1; US11408042B2; EP3770283A1; PL3770283T3

Abstract

MÉTODO DE PRODUÇÃO PARA FABRICAR CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO E CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO . A presente invenção refere-se ao método para fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orientado incluindo uma etapa de laminação a quente de uma chapa contendo uma composição de componente predeterminada com um restante incluindo Fe e uma impureza para se obter a chapa de aço laminada a quente, uma etapa de, depois da realização do recozimento da chapa de aço laminada a quente na chapa de aço laminada a quente, realização da laminação a frio para se obter a chapa de aço laminada a frio, uma etapa de realização recozimento de recristalização primário incluindo um rápido aumento da temperatura em uma velocidade do aumento de temperatura média V de 400 °C/s ou mais e transmissão de uma força de tensão da chapa de aço S na chapa de aço laminada a frio, e uma etapa de aplicação de um agente separador do recozimento a uma superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário e então a realização do recozimento achatador.

Description

CAMPO TÉCNICO DA INVENÇÃO

[0001] A presente invenção se refere a um método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado e uma chapa de aço elétrico de grão orientado.

[0002] Reivindica-se a prioridade do pedido de patente Japonês No. 2018-052900, depositado em 20 de março de 2018, cujo teor foi incorporado no presente documento a título de referência.

TÉCNICA RELACIONADA

[0003] Uma chapa de aço elétrico de grão orientado é uma chapa de aço que contém 2% em massa a 5% em massa de Si e na qual as orientações dos grãos de cristal na chapa de aço são altamente integradas ao longo de uma orientação {110}<001> chamada uma orientação de Goss. As chapas de aço elétrico de grão orientado têm uma excelente característica magnética e são assim usadas para materiais principais e similares de indutores estacionários tais como transformadores.

[0004] As orientações de cristal em uma chapa de aço elétrico de grão orientado podem ser controladas usando um fenômeno de desenvolvimento de grão catastrófico chamado recristalização secundária. Além disso, confirma-se que, quando a temperatura de uma chapa de aço é rapidamente aumentada em um processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário realizado antes da recristalização secundária, é possível aumentar os grãos de cristal em uma orientação de Goss tendo uma característica magnética favorável depois do recozimento de recristalização primário.

[0005] Portanto, estudos estão em andamento em relação a uma variedade de condições para um rápido aumento na temperatura no processo de aumento da temperatura para recozimento de recristalização primário de modo a melhorar a característica magnética das chapas de aço elétrico de grão orientado.

[0006] Por exemplo, o documento de patente 1 divulga uma técnica para homogeneizar a distribuição de temperatura de uma chapa de aço em uma direção da largura da chapa e melhorar a qualidade do produto de uma chapa de aço elétrico de grão orientado através da regulação da posição da disposição de um dispositivo de aquecimento rápido em um aparelho de recozimento contínuo. O documento de patente 2 divulga uma técnica para suprimir uma variação na temperatura em uma chapa de aço e suprimir uma variação na perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado através do controle do padrão de calor e da atmosfera em um processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário. O documento de patente 3 divulga uma técnica para controlar estritamente o tamanho médio do grão dos grãos de cristal depois da recristalização secundária e do ângulo de desvio a partir de uma orientação ideal ao aumentar rapidamente a temperatura de uma chapa de aço e depois esfriar rapidamente a chapa de aço em recozimento de recristalização primário. O documento de patente 4 divulga uma técnica para reduzir a perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado ao aquecer rapidamente a chapa de aço em uma fase de aumento de temperatura para recozimento de descarbonização.

DOCUMENTO DA TÉCNICA ANTERIOR DOCUMENTO DE PATENTE

[0007] Documento de Patente 1 Pedido de Patente Japonês não examinado, Primeira publicação No. 2014-47411

[0008] Documento de Patente 2 Pedido de Patente Japonês não examinado, Primeira publicação No. 2014-152392

[0009] Documento de Patente 3 Pedido de Patente Japonês não examinado, Primeira publicação No. H7-268567

[0010] Documento de Patente 4 Pedido de Patente Japonês não examinado, Primeira publicação No. H10-280041

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO

[0011] Na técnica relacionada descrita acima, dependendo das condições para o rápido aumento da temperatura em recozimento de recristalização primário, há um caso onde a protrusão e recessos (também referidos como rugas) são gerados na superfície de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no final. Quando as chapas de aço elétrico de grão orientado tendo protusões e recessos na superfície são empilhadas em conjunto, lacunas são geradas entre as chapas de aço, que diminuem o fator de empilhamento de um material principal e degradam o desempenho dos transformadores. No documento de patente 4, o formato da superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado é avaliado; no entanto, na técnica descrita no documento de patente 4, existe um caso onde a geração de protusões e recessos finos não podem ser suficientemente suprimidos.

[0012] A presente invenção foi preparada em consideração ao problema descrito acima, e um objetivo da presente invenção é prover um método novo e melhorado para fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orientado capaz de fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo um formato de superfície mais favorável no caso de se aumentar rapidamente a temperatura da chapa de aço elétrico de grão orientado em uma velocidade maior de aumento de temperatura do que na técnica anterior em recozimento de recristalização primário e uma chapa de aço elétrico de grão orientado fabricada usando o método de fabricação descrito acima. Além disso, um outro objetivo da presente invenção é prover um método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo um valor de perda de ferro diminuído mesmo quando um tratamento de refinamento do domínio magnético não for realizado e chapa de aço elétrico de grão orientado fabricada usando o método de fabricação descrito acima.

[0013] Meios para resolver o problema

[0014] O sumário da presente invenção é descrito como as seguir.

[0015] [1] Um método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com um aspecto da presente invenção incluindo:

[0016] uma etapa de aquecimento de uma placa tendo

[0017] uma composição de componente contendo, % em massa,

[0018] C: 0,02% ou mais e 0,10% ou menos,

[0019] Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos,

[0020] Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos,

[0021] S e Se no total: 0,001% ou mais e 0,050% ou menos,

[0022] Al solúvel em ácido: 0,01% ou mais e 0,05% ou menos, e

[0023] N: 0,002% ou mais e 0,015% ou menos

[0024] com um restante incluindo Fe e uma impureza de até 1.280°C a 1.450°C e realizando laminação a quente para obter uma chapa de aço laminada a quente,

[0025] uma etapa de, depois da realização do recozimento da chapa de aço laminada a quente na chapa de aço laminada a quente, a realização da laminação a frio uma vez ou laminação a frio duas vezes ou mais com processo de recozimento entre eles para se obter uma chapa de aço laminada a frio,

[0026] uma etapa de realização recozimento de recristalização primário na chapa de aço laminada a frio,

[0027] uma etapa de aplicação de um agente separador de recozimento incluindo MgO a uma superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário então a realização do recozimento final para se obter uma chapa recozida final, e

[0028] uma etapa de aplicação de revestimento isolante da chapa recozida final e então a realização do recozimento de achatamento,

[0029] no qual, em um processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, uma velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s) em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C é 400 °C/s ou mais, T/L (°C/mm) que é uma razão de uma quantidade de temperatura aumentada T (°C) em uma série de processos de aumento de temperatura, incluindo um aumento da temperatura na faixa de temperatura de 550°C a 700°C, até um comprimento aquecido L (mm) da série de processos de aumento de temperatura é de 0,1 < T/L < 4.0, uma força de tração S (N/mm2) transmitida em um sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço laminada a frio é 1,96 < S < (19,6 - 1,96 x T/L), no caso de V < 1.000, a força de tração S é 1,96 < S < (25,5 - 0,0137 x V), e, no caso de V > 1.000, a força de tração S é 1,96 < S < 11,8.

[0030] [2] Uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com um outro aspecto da presente invenção tendo:

[0031] uma chapa de aço silício,

[0032] um revestimento de forsterita disposto na chapa de aço silício, e

[0033] uma película isolante disposta no revestimento de forsterita,

[0034] na qual a chapa de aço silício tem uma composição de componente contendo, em massa %,

[0035] Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos,

[0036] Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos,

[0037] S e Se no total: 0% ou mais e 0,005% ou menos,

[0038] Al solúvel em ácido: 0% ou mais e 0,01% ou menos, e

[0039] N: 0% ou mais e 0,005% ou menos

[0040] com um restante incluindo Fe e uma impureza,

[0041] um tamanho médio de grão de grãos recristalizados secundários em uma chapa de aço silício é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos, e

[0042] a chapa de aço elétrico de grão orientado tem

[0043] uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos,

[0044] um Wp de perda de ferro de 0,800 W/kg ou menos em termos de W17/50,

[0045] uma proporção de presença de uma ruga de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a ruga tendo uma inclinação de 0,01 ou mais, em um sentido da largura da chapa, e

[0046] um valor de densidade de fluxo magnético B8 de 1,930 T ou mais.

EFEITOS DA INVENÇÃO

[0047] De acordo com um aspecto de acordo com a presente invenção, é possível prover uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo um formato de superfície mais favorável no caso de aumentar rapidamente a temperatura da chapa de aço elétrico de grão orientado em uma velocidade de aumento de temperatura maior do que na técnica relacionada no recozimento de recristalização primário e tendo um valor de perda de ferro diminuído mesmo quando um tratamento de refinamento de domínio magnético não é realizado e um método de fabricação do mesmo.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0048] A Fig. 1 é uma vista mostrando um exemplo específico de um padrão de aquecimento em um processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário.

[0049] A Fig. 2 é uma vista mostrando um outro exemplo específico do padrão de aquecimento no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário.

[0050] A Fig. 3 é uma vista mostrando um outro exemplo específico do padrão de aquecimento no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário.

[0051] A Fig. 4 é uma vista mostrando um outro exemplo específico do padrão de aquecimento no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário.

[0052] A Fig. 5 é uma vista mostrando uma curva transversal de uma chapa de aço elétrico de grão orientado que pretende descrever um método para se obter uma inclinação.

[0053] A Fig. 6 é uma vista obtida pela indicação de uma velocidade de aumento da temperatura V ao longo de um eixo horizontal, indicando uma força de tração da chapa de aço S ao longo de um eixo vertical, e colocação dos resultados em gráfico mostrados na Tabela 1.

[0054] A Fig. 7 é uma vista obtida pela indicação de uma razão T/L ao longo do eixo horizontal, indicando a força de tração da chapa de aço S ao longo do eixo vertical, e colocação dos resultados em gráfico mostrados na Tabela 1.

MODALIDADES DA INVENÇÃO

[0055] Uma modalidade preferida da presente invenção será descrita em detalhes com referência aos desenhos que estão abaixo. No entanto, a presente invenção não se limita apenas a uma configuração divulgada na presente modalidade e pode ser modificada em uma variedade de maneiras dentro do escopo da essência da presente invenção. Além disso, no presente relatório descritivo e desenhos, os elementos de configuração tendo substancialmente a mesma configuração funcional serão dados o mesmo símbolo de referência e não serão descritos novamente.

[0056] Como um resultado de estudos intensivos em relação a uma chapa de aço elétrico de grão orientado e um método para fabricar a chapa de aço elétrico de grão orientado de modo a tornar a característica magnética da chapa de aço elétrico de grão orientado favorável, os presentes inventores obtiveram o seguinte conhecimento.

[0057] Especificamente, os presentes inventores verificaram que, em uma chapa de aço elétrico de grão orientado, quando a temperatura é rapidamente aumentada em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C em uma velocidade de aumento de temperatura média de 400 °C/s ou mais em um processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário, os grãos de cristal em uma orientação Goss (também referidos como grãos de orientação Goss) tendo um aumento de característica magnética favorável depois do recozimento de recristalização primário. Além disso, os presentes inventores verificaram que, à medida que a velocidade de aumento de temperatura média durante o rápido aumento da temperatura para o recozimento de recristalização primário se torna mais rápida, os grãos de orientação Goss depois do aumento de recristalização primário, e o valor de perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a serem obtidos no final diminuem. Quando a velocidade de aumento de temperatura média durante o rápido aumento da temperatura para o recozimento de recristalização primário é configurada para ser rápida, é possível melhorar o grau de integração dos grãos de cristal em uma orientação Goss ideal depois da recristalização secundária, e os diâmetros secundários recristalizados podem ser diminuídos, e assim é possível diminuir o valor da perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado mesmo quando um tratamento de refinamento de domínio magnético não é realizado.

[0058] Enquanto isso, como um resultado dos estudos dos presentes inventores, ficou claro que, no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, o formato da chapa de aço muda significativamente dependendo das condições para o rápido aumento da temperatura. Especificamente, ficou claro que, no momento do rápido aumento da temperatura, dependendo da intensidade de uma força de tração transmitida em um sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço (aqui abaixo, também referida como a força de tração da chapa de aço), protusões e recessos (rugas) são geradas na superfície da chapa de aço. Em um referido caso, quando as chapas de aço elétrico de grão orientado são empilhadas em conjunto na fabricação de um transformador, lacunas são geradas entre as chapas de aço, e assim o fator de empilhamento de um material principal diminui, e a perda do ferro do transformador aumenta.

[0059] Como uma causa para o formato da chapa de aço ser modificado pelo rápido aumento da temperatura no recozimento de recristalização primário, por exemplo, uma mudança na largura da chapa da chapa de aço em um lado com alta temperatura depois do rápido aumento da temperatura relativo à largura da chapa da chapa de aço em uma lado de baixa temperatura antes do rápido aumento da temperatura causado pela expansão térmica atribuída ao rápido aumento da temperatura é considerada. Em um referido caso, quando a força de tração da chapa de aço é configurada para ser excessivamente forte, a chapa de aço no lado de alta temperatura alongada pela expansão térmica diminui na direção da largura da chapa, e assim é considerado que uma diferença significativa de formato é causada entre a chapa de aço no lado de baixa temperatura e a chapa de aço no lado de alta temperatura e rugas são formadas. Deste modo, de modo a suprimir a geração de rugas no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, é importante impedir que a força de tração da chapa de aço se torne excessivamente forte.

[0060] Além disso, os presentes inventores verificaram que o valor de limite superior da força de tração da chapa de aço no qual as rugas não são geradas na chapa de aço elétrico de grão orientado é dependente da velocidade de aumento da temperatura durante o rápido aumento da temperatura no recozimento de recristalização primário. Especificamente, os presentes inventores verificaram que o valor limite superior da força de tração da chapa de aço se torna menor à medida que a velocidade de aumento da temperatura durante o rápido aumento da temperatura se torne mais rápida. Isto é considerado já que à medida que a velocidade de aumento da temperatura durante o rápido aumento da temperatura se torna mais rápida, a diferença na temperatura entre a chapa de aço no lado de baixa temperatura antes do rápido aumento da temperatura e a chapa de aço no lado de alta temperatura depois do rápido aumento da temperatura se torna maior, e a chapa de aço no lado de alta temperatura diminui significativamente como a neutralização da expansão térmica.

[0061] Além disso, os presentes inventores verificaram que, no processo de aumento de temperatura incluindo um rápido aumento da temperatura em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C, a relação entre uma quantidade de temperatura aumentada T (a diferença entre a temperatura no momento do início do processo de aumento de temperatura e a temperatura no momento do final do processo de aumento da temperatura) e um comprimento aquecido L (o comprimento da chapa de aço a partir de uma posição no momento do início do processo de aumento de temperatura até uma posição no momento do final do processo de aumento da temperatura) tem uma influência significativa no formato da chapa de aço.

[0062] Especificamente, os presentes inventores verificaram que, à medida que a quantidade de temperatura aumentada T se torna menor ou o comprimento aquecido L se torna mais longo, o número de rugas geradas em uma chapa de aço elétrico de grão orientado a serem obtidas se torna menor. Isto é, os presentes inventores verificaram que, à medida que T/L que é um valor obtido pela divisão da quantidade de temperatura aumentada T pela quantidade aquecida L se torna menor, é possível obter uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo um formato mais favorável. Isto é considerado já que T/L indica a taxa de mudança na temperatura da chapa de aço no sentido de direção de deslocamento da chapa, e assim, à medida que T/L se torna maior, a diferença na temperatura entre a chapa de aço no lado de baixa temperatura e a chapa de aço no lado de alta temperatura se torna maior, e as rugas são mais prováveis de serem geradas na superfície da chapa de aço devido a uma influência da expansão térmica.

[0063] Em consideração ao conhecimento descrito acima, os presentes inventores descobriram a presente invenção. Uma modalidade da presente invenção inclui a seguinte configuração.

[0064] Um método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado incluindo:

[0065] uma etapa de aquecimento de uma placa tendo

[0066] uma composição de componente contendo, % em massa,

[0067] C: 0,02% ou mais e 0,10% ou menos,

[0068] Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos,

[0069] Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos,

[0070] S e Se no total: 0,001% ou mais e 0,050% ou menos,

[0071] Al solúvel em ácido: 0,01% ou mais e 0,05% ou menos, e

[0072] N: 0,002% ou mais e 0,015% ou menos

[0073] com um restante incluindo Fe e uma impureza de 1.280°C até 1.450°C e realização da laminação a quente para obter uma chapa de aço laminada a quente,

[0074] uma etapa de, depois da realização do recozimento da chapa de aço laminada a quente na chapa de aço laminada a quente, realização da laminação a frio uma vez ou realização da laminação a frio duas vezes com processo de recozimento entre eles para obter uma chapa de aço laminada a frio,

[0075] uma etapa de realização recozimento de recristalização primário na chapa de aço laminada a frio,

[0076] uma etapa de aplicação de um agente separador do recozimento incluindo MgO a uma superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário e então a realização do recozimento final para obter uma chapa recozida final, e

[0077] uma etapa de aplicação de um revestimento isolante na chapa recozida final e então a realização do recozimento de achatamento,

[0078] no qual, em um processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, uma velocidade do aumento de temperatura média V (°C/s) em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C é de 400 °C/s ou mais, T/L (°C/mm) que é uma razão de uma quantidade de temperatura aumentada T (°C) em uma série de processos de aumento de temperatura, incluindo um aumento da temperatura na faixa de temperatura de 550°C a 700°C, a um comprimento aumentado L (mm) da série de processos de aumento de temperatura é 0,1 < T/L < 4,0, uma força de tração S (N/mm2) transmitida em um sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço laminada a frio é de 1,96 < S < (19,6 - 1,96 x T/L), no caso de V < 1.000, a força de tração S é de 1,96 < S < (25,5 - 0,0137 x V), e, no caso de V > 1.000, a força de tração S é de 1,96 < S < 11,8.

[0079] Em uma chapa de aço elétrico de grão orientado fabricada usando o método de fabricação descrito acima, um Wp de perda de ferro no caso da não realização de um tratamento de refinamento de domínio magnético se torna 0,800 W/kg ou menos em termos de W17/50. No método de fabricação de acordo com a presente modalidade, é possível diminuir de forma eficiente a perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado ao aumentar rapidamente a temperatura no momento do recozimento de recristalização primário.

[0080] Além disso, no método de fabricação de acordo com a presente modalidade, conforme descrito acima, a força de tração da chapa de aço S, a velocidade de aumento de temperatura média V, e T/L são controladas de forma compreensiva e não separada, pelo qual é possível reduzir a influência da expansão térmica da chapa de aço. Deste modo, é possível configurar a proporção de presença de uma ruga tendo uma inclinação de 0,01 ou mais na direção da largura da chapa até 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos.

[0081] Aqui abaixo, o método para fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade tendo as características descritas acima será descrito mais especificamente.

[0082] Primeiro, a composição do componente da placa usada no método para fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade será descrita. Aqui abaixo, a menos que particularmente descrito de outra forma, o sinal de “%” indica “% em massa”. As faixas de limitação numérica descritas abaixo incluem o valor de limite inferior e o valor de limite superior nas faixas. Os valores numéricos expressados usando “mais do que” ou “menos do que” não estão incluídos nas faixas numéricas.

[0083] A quantidade de carbono (C) é de 0,02% ou mais e 0,10% ou menos. C tem uma variedade de funções, e, em um caso onde a quantidade de C é menor do que 0,02%, os diâmetros do grão de cristal se tornam excessivamente grandes durante o aquecimento da placa, que aumenta o valor da perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado. Em um caso onde a quantidade de C é maior do que 0,10%, no momento da descarbonização depois da laminação a frio, o momento de descarbonização se torna longo, e o custo de fabricação aumenta. Além disso, em um caso onde a quantidade de C é maior do que 0,10%, é provável que a descarbonização se torne incompleta, e que haja uma possibilidade de que o envelhecimento magnético possa ocorrer na chapa de aço elétrico de grão orientado. Deste modo, a quantidade de C é de 0,02% ou mais e 0,10% ou menos. A quantidade é preferivelmente 0,05% ou mais e 0,09% ou menos.

[0084] A quantidade de silício (Si) é de 2,5% ou mais e 4,5% ou menos. Si aumenta a resistência elétrica da chapa de aço, diminuindo assim a perda da corrente de Foucault da chapa de aço elétrico de grão orientado e diminuição da perda de ferro. Em um caso onde a quantidade de Si é menor do que 2,5%, se torna difícil suprimir suficientemente a perda da corrente de Foucault na chapa de aço elétrico de grão orientado. Em um caso onde a quantidade de Si é maior do que 4,5%, a trabalhabilidade da chapa de aço elétrico de grão orientado se degrada. Deste modo, a quantidade de Si é de 2,5% ou mais e 4,5% ou menos. A quantidade é preferivelmente de 2,7% ou mais ou 4,0% ou menos.

[0085] A quantidade de manganês (Mn) é de 0,01% ou mais e 0,15% ou menos. Mn forma MnS, MnSe, e similares que são inibidores determinantes da recristalização secundária. Em um caso onde a quantidade de Mn é menor do que 0,01%, a quantidade absoluta de MnS e MnSe causando recristalização secundária falta, e não é possível preferivelmente controlar as orientações. Em um caso onde a quantidade de Mn é maior do que 0,15%, a formação de uma solução sólida de Mn se torna difícil durante o aquecimento da placa, o que não é preferível. Além disso, em um caso onde a quantidade de Mn é maior do que 0,15%, é provável que os tamanhos de precipitação de MnS e MnSe que são inibidores se tornem granulados, a distribuição de tamanho ideal como um inibidor seja prejudicada, e não seja possível preferivelmente controlar os inibidores. Deste modo, a quantidade de Mn é de 0,01% ou mais e 0,15% ou menos. A quantidade é preferivelmente 0,03% ou mais ou 0,13% ou menos.

[0086] A quantidade de enxofre (S) e selênio (Se) é de 0,001% ou mais e 0,050% ou menos no total. S e Se formam os inibidores em conjunto com Mn. S e Se podem estar ambos contidos na placa, mas pelo menos um precisa estar contido na placa. Em um caso onde o total dos teores de S e Se não esteja na faixa descrita acima, um efeito inibidor suficiente não pode ser obtido, e não é possível controlar preferivelmente as orientações. Deste modo, a quantidade de S e Se é de 0,001% ou mais e 0,050% ou menos no total. A quantidade é preferivelmente 0,005% ou mais ou 0,040% ou menos.

[0087] A quantidade de alumínio solúvel em ácido (Al solúvel em ácido) é de 0,01% ou mais e 0,05% ou menos. O Al solúvel em ácido forma um inibidor necessário para fabricar chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma alta densidade de fluxo magnético. Em um caso onde a quantidade do Al solúvel em ácido é menor do que 0,01%, a resistência do inibidor falta e não é possível preferivelmente controlar orientações. Em um caso onde a quantidade do Al solúvel em ácido é maior do que 0,05%, AlN precipitado como um inibidor aumenta, a resistência do inibidor diminui e não é possível preferivelmente controlar orientações. Deste modo, a quantidade do Al solúvel em ácido é de 0,01% ou mais e 0,05% ou menos. A quantidade é preferivelmente de 0,02% ou mais ou 0,04% ou menos.

[0088] A quantidade de nitrogênio (N) é de 0,002% ou mais e 0,015% ou menos. N forma AlN que é um inibidor em conjunto com o Al solúvel em ácido. Em um caso onde a quantidade de N não está na faixa descrita acima, um efeito inibidor suficiente não pode ser obtido, e não é possível controlar orientações. Deste modo, a quantidade de N é de 0,002% ou mais e 0,015% ou menos. A quantidade é preferivelmente de 0,005% ou mais ou 0,012% ou menos.

[0089] O restante da placa usada para fabricar a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é Fe e uma impureza. A placa usada para fabricar a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade pode conter, além dos elementos descritos acima, qualquer um ou mais de Cu, Sn, Ni, Cr, e Sb como um elemento que estabilize a recristalização secundária no lugar de algum Fe que é o restante. Não é necessário limitar o valor limite inferior desses elementos seletivos, e o valor limite inferior pode ser de 0%. A quantidade de cada um desses elementos seletivos pode ser ajustada para 0,01% ou mais e 0,30% ou menos. Em um caso onde a quantidade mesmo de um elemento entre os elementos seletivos seja de 0,01% ou mais, é possível obter de forma suficiente um efeito para estabilizar a recristalização secundária, e é possível também diminuir o valor da perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado. Em um caso onde a quantidade mesmo de um elemento entre os elementos seletivos seja maior do que 0,30%, o efeito para estabilizar a recristalização secundária seja saturado, e o custo de fabricação aumente, o que não é preferível.

[0090] A placa é formada pelo lingotamento de aço moldado ajustada à composição de componente descrita acima. Um método para lingotar a placa não é particularmente limitado. A placa pode ser lingotada usando um método de lingotamento, por exemplo, um método de lingotamento contínuo ordinário, um método de lingotamento ordinário, um método de lingotamento de placa fina ordinário ou similar. No caso de lingotamento contínuo, o aço pode ser resfriado uma vez até uma baixa temperatura (por exemplo, temperatura ambiente), reaquecido, e depois laminado a quente ou aço imediatamente depois que o aço (placa lingotada) possa ser continuamente laminado a quente. Além disso, na pesquisa e desenvolvimento, o mesmo efeito na composição de componente como aquela em um caso onde a placa é formada é confirmado mesmo em um caso onde um lingote de aço é formado em um forno de fundição a vácuo ou similar.

[0091] De uma forma subsequente, a placa é aquecida até 1.280°C ou mais, formando assim uma solução sólida de um componente inibidor em uma placa. Em um caso onde a temperatura de aquecimento da placa é inferior a 1.280°C, se torna difícil formar de maneira suficiente uma solução do componente inibidor tal como MnS, MnSe e AlN, e não é possível preferivelmente controlar orientações. O valor do limite superior da temperatura de aquecimento da placa neste momento pode ser ajustado para 1.450°C ou inferior a partir do ponto de vista de proteção da instalação.

[0092] A placa aquecida é laminada a quente, obtendo assim a chapa de aço laminada a quente. A espessura da chapa da chapa de aço laminada a quente pode ser, por exemplo, de 1,8 mm ou mais e 3,5 mm ou menos. Em um caso onde a espessura da chapa da chapa de aço laminada a quente é menor do que 1,8 mm, a temperatura da chapa de aço depois da laminação a quente se torna uma temperatura baixa, e a quantidade de AlN precipitado na chapa de aço aumenta, pela qual há um caso onde a recristalização secundária se torna instável e uma característica magnética se degrade em uma chapa de aço elétrico de grão orientado que é obtida no final e tem uma espessura da chapa de 0,23 mm ou menos. Em um caso onde a espessura da chapa da chapa de aço laminada a quente é maior do que 3,5 mm, há um caso onde a carga de laminação em um processo de laminação a frio aumenta.

[0093] Depois que o recozimento da chapa laminada a quente é realizado na chapa de aço laminada a quente, a laminação a frio é realizada uma vez ou uma pluralidade de vezes com processo de recozimento entre eles, obtendo assim a chapa de aço laminada a frio. Em um caso onde a chapa de aço laminada a quente é laminada pela realização da laminação a frio uma pluralidade de vezes com processo de recozimento entre eles, é possível omitir o recozimento da chapa laminada a quente no estágio anterior. No entanto, o recozimento da chapa laminada a quente é capaz de tornar o formato da chapa de aço mais favorável, e assim é possível reduzir a possibilidade da chapa de aço ser fraturada pela laminação a frio. Deste modo, mesmo em um caso onde a chapa de aço laminada a quente é laminada a frio uma pluralidade de vezes com o processo de recozimento entre eles, o recozimento da chapa laminada a quente é preferivelmente realizado no estágio anterior. As condições para o recozimento da chapa laminada a quente não estão particularmente limitadas e podem ser condições comuns, e a chapa de aço laminada a quente depois da laminação a quente precisa ser embebida em 750°C a 1.200°C por 10 segundos a 10 minutos no caso de recozimento contínuo e embebidas em 650°C a 950°C por 30 minutos a 24 horas no caso de recozimento em caixa.

[0094] Entre as passagens da laminação a frio, entre os estandes de laminação, ou durante a laminação, um tratamento térmico pode ser realizado em uma chapa de aço em aproximadamente 300°C ou menos. A característica magnética de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no final pode ser ainda melhorada pela realização do tratamento térmico. A chapa de aço laminada a quente pode ser laminada pela realização da laminação a frio três ou mais vezes, porém a realização da laminação a frio múltiplas vezes aumenta o custo de fabricação, e assim a chapa de aço laminada a quente é preferivelmente laminada com a realização laminação a frio uma vez ou duas.

[0095] Depois que a temperatura é rapidamente aumentada, o recozimento de descarbonização é realizado na chapa de aço laminada a frio. Esses processos (rápido aumento da temperatura e recozimento de descarbonização) também são referidos como recozimento de recristalização primário e preferivelmente realizados continuamente. Quando o recozimento de recristalização primário é realizado, na chapa de aço laminada a frio, é possível aumentar os grãos de orientação de Goss antes da recristalização secundária e diminuir os diâmetros dos grãos recristalizados secundários depois da recristalização secundária.

[0096] No método de fabricação de acordo com a presente modalidade, no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C é ajustada para 400 °C/s ou mais. Quando a velocidade de aumento da temperatura é rapidamente aumentada conforme descrito acima no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, é possível ainda aumentar os grãos de orientação de Goss antes da recristalização secundária da chapa de aço laminada a frio e diminuir os diâmetros dos grãos recristalizados secundários depois da recristalização secundária.

[0097] Em um caso onde a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C é ajustada para 700 °C/s ou mais, os grãos de orientação Goss antes da recristalização secundária podem ser ainda aumentados, e assim é possível ainda diminuir a perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no final Por outro lado, em um caso onde a velocidade de aumento de temperatura média V é ajustada para ser menor do que 400 °C/s, se torna difícil formar grãos de orientação Goss suficientes de modo a diminuir os diâmetros do grão de cristal depois da recristalização secundária, e a perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no final aumenta. O limite superior da velocidade de aumento de temperatura média V não está particularmente limitado, porém pode ser ajustado para, por exemplo, 3.000 °C/s a partir do ponto de vista de facilidade e custos de fabricação.

[0098] Aqui, um padrão térmico no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário será descrito com referência à Fig. 1 a Fig. 4. A Fig. 1 a Fig. 4 são vistas mostrando um exemplo específico do padrão de aquecimento no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário.

[0099] Conforme mostrado na Fig. 1, apenas um dispositivo de aumento de temperatura 10 configurado para aumentar a temperatura de uma chapa de aço 1 de 550°C a 700°C pode ser provido. Em um referido caso, a velocidade de aumento de temperatura média V é o valor médio das velocidades de aumento de temperatura a partir de um ponto no qual o aumento da temperatura começa (ponto de início de aumento de temperatura A) a um ponto no qual o aumento da temperatura termina (ponto final de aumento de temperatura B) no processo de aumento de temperatura (dispositivo de aumento da temperatura 10) incluindo um aumento da temperatura de 550°C a 700°C.

[0100] Conforme mostrado na Fig. 2, uma pluralidade de dispositivos de aumento de temperatura 21 e 22 configurados para aumentar a temperatura da chapa de aço 1 de 550°C a 700°C pode ser provida. Em um referido caso, a velocidade de aumento de temperatura média V é o valor médio das velocidades de aumento de temperatura a partir de um ponto no qual o aumento da temperatura começa (ponto de início de aumento de temperatura A) no processo de aumento de temperatura incluindo 550°C (incluindo um aumento da temperatura a partir de uma faixa de temperatura inferior a 550°C a uma faixa de temperatura superior a 550°C) no dispositivo de aumento da temperatura 21 a um ponto no qual o aumento da temperatura termina (ponto final de aumento de temperatura B) no processo de aumento de temperatura incluindo 700°C (incluindo um aumento da temperatura a partir de uma faixa de temperatura inferior a 700°C a uma faixa de temperatura superior a 700°C) no dispositivo de aumento da temperatura 22.

[0101] Isto é, o ponto inicial de aumento da temperatura A é um ponto de transição de um estado no qual a temperatura da chapa de aço 1 diminuiu até um estado no qual a temperatura da chapa de aço 1 está próxima a aumentar no lado de baixa temperatura do processo de aumento de temperatura incluindo 550°C (isto é, um ponto no qual o valor mínimo encontra-se no gráfico do padrão de aquecimento). Além disso, o ponto final de aumento da temperatura B é um ponto de transição a partir de um estado no qual a temperatura da chapa de aço 1 aumentou até um estado no qual a temperatura da chapa de aço 1 está próxima a diminuir no lado de alta temperatura do processo de aumento de temperatura incluindo 700°C (isto é, um ponto no qual o valor máximo encontra-se no gráfico do padrão de aquecimento).

[0102] No entanto, conforme mostrado na Fig. 3, em um caso onde a temperatura da chapa de aço 1 aumenta continuamente devido à disposição de uma pluralidade de dispositivos de aumento de temperatura 31 e 32 mesmo no lado de baixa temperatura do processo de aumento de temperatura incluindo 550°C, o ponto inicial de aumento da temperatura A pode ser um ponto no qual a taxa de mudança da velocidade de aumento da temperatura alcança o valor máximo positivo em 550°C ou menos (ponto A na Fig. 3). Além disso, conforme mostrado na Fig. 4, em um caso onde a temperatura da chapa de aço 1 aumenta continuamente devido à disposição de uma pluralidade de dispositivos de aumento de temperatura 41 e 42 mesmo no lado de alta temperatura do processo de aumento de temperatura incluindo 700°C, o ponto final de aumento da temperatura B pode ser um ponto no qual a taxa de mudança da velocidade de aumento da temperatura alcança o valor mínimo negativo em uma faixa de temperatura de 700°C ou maior (ponto B na Fig. 4).

[0103] Isto é, pode haver um caso onde o aumento da temperatura sendo o ponto A e o ponto final de aumento da temperatura B não coincidir com a entrada e a saída do dispositivo de aumento da temperatura devido à configuração do aquecedor, desempenho térmico, disposição, e similar do dispositivo de aumento da temperatura.

[0104] No processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, o padrão de aquecimento em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C não está particularmente limitado, e o padrão de aquecimento dos dispositivos de aumento da temperatura no caso de se prover uma pluralidade de dispositivos de aumento de temperatura também não está particularmente limitado. Um método de aumento de temperatura ou o dispositivo de aumento da temperatura no processo de aumento de temperatura também não estão particularmente limitados, e, por exemplo, um método de aquecimento por energização ou um método de aquecimento por indução também podem ser usados. No processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, o padrão de aquecimento em uma faixa de temperatura diferente da faixa de temperatura de 550°C a 700°C também não está particularmente limitada, porém a temperatura da chapa de aço alcançando 550°C ou mais antes do processo de aumento de temperatura incluindo a faixa de temperatura de 550°C a 700°C não é preferida uma vez que o efeito do rápido aumento da temperatura no recozimento de recristalização primário diminui.

[0105] Aqui, um método para determinar o ponto inicial de aumento da temperatura A e o ponto final de aumento da temperatura B não está particularmente limitado, porém os pontos podem ser determinados através de, por exemplo, medição das temperaturas da chapa de aço fora do dispositivo de aumento da temperatura e dentro do dispositivo de aumento da temperatura usando um termômetro do tipo radiação ou similar. Um método para medir a temperatura da chapa de aço não está particularmente limitado.

[0106] Em um caso onde a medição da temperatura da chapa de aço é difícil e a determinação do ponto inicial de aumento da temperatura A e o ponto final de aumento da temperatura B é difícil, o ponto inicial de aumento da temperatura A e o ponto final de aumento da temperatura B podem ser estimados ao se inferir os padrões de aquecimento do processo de aumento de temperatura e um processo de resfriamento cada um na base da espessura da chapa ou similar de uma chapa de aço a ser roscada. Além disso, ademais, a temperatura do lado de entrada do dispositivo de aumento da temperatura e a temperatura do lado de saída do dispositivo de aumento da temperatura da chapa de aço no processo de aumento de temperatura podem ser consideradas como o ponto inicial de aumento da temperatura A e o ponto final de aumento da temperatura B.

[0107] Na presente modalidade, T/L (°C/mm) isto é a razão da quantidade de temperatura aumentada T (°C) para o comprimento aquecido L (mm) nos processos de aumento de temperatura incluindo a rápido aumento da temperatura na faixa de temperatura de 550°C a 700°C é controlada até 0,1 < T/L < 4,0. Aqui, a quantidade de temperatura aumentada T se refere à quantidade de temperatura aumentada a partir do ponto de início de aumento de temperatura A ao ponto final de aumento da temperatura B descritos acima, e o comprimento aquecido L se refere ao comprimento da chapa de aço sendo roscada através do dispositivo de aumento da temperatura a partir do ponto de início de aumento de temperatura A ao ponto final de aumento da temperatura B descritos acima. Deste modo, em um caso onde existe uma pluralidade de dispositivos de aumento de temperatura, o comprimento aquecido L também inclui o comprimento entre o dispositivo de aumento das temperaturas.

[0108] T/L isto é a razão da quantidade de temperatura aumentada T ao comprimento aquecido L indica a taxa de mudança de temperatura na direção longitudinal da chapa de aço no recozimento de recristalização primário. Deste modo, indica-se que, à medida que T//L aumenta, a diferença na largura da chapa causada pela expansão térmica entre a chapa de aço no lado de baixa temperatura e a chapa de aço no lado de alta temperatura aumenta. Considera-se que, em um caso onde T/L é grande, a largura da chapa da chapa de aço no lado de alta temperatura diminui significativamente em relação à chapa de aço no lado de baixa temperatura, e assim é provável que sejam geradas rugas na superfície da chapa de aço. Deste modo, considera-se que, à medida que a T/L aumenta, o formato da chapa de aço elétrico de grão orientado modifica mais, e as rugas na superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado aumentem.

[0109] O valor de limite superior de T/L no qual a proporção de rugas presentes na superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado pode ser suprimida é de 4,0°C/mm como está claro a partir dos exemplos descritos abaixo. T/L é preferivelmente de 2,7°C/mm ou menos.

[0110] À medida que a quantidade de temperatura aumentada T se torna menor e o comprimento aquecido L se torna maior, T/L se torna menor, e assim se torna possível obter uma chapa de aço elétrico de grão orientado incluindo um pequeno número de rugas e tendo um formato de superfície saturado. No entanto, para T/L, aqui está um valor de limite inferior a partir do ponto de vista da limitação da instalação. Isso porque, de modo a melhorar a característica magnética da chapa de aço elétrico de grão orientado ao aumentar rapidamente a temperatura no recozimento de recristalização primário, é importante rapidamente aumentar a temperatura em pelo menos de 550°C a 700°C, e existe uma limitação em diminuir a quantidade de temperatura aumentada T. Além disso, à medida que o comprimento aquecido L se torna mais longo, o espaço de instalação do dispositivo de aumento da temperatura se torna maior, e se torna mais difícil aumentar a velocidade de passagem da chapa de aço. Deste modo, o valor de limite inferior de T/L é 0,1°C/mm a partir do ponto de vista da limitação da instalação. T/L é preferivelmente 0,2°C/mm ou mais.

[0111] O formato da chapa de aço elétrico de grão orientado também muda dependendo da intensidade da força de tração S (N/mm2) transmitida no sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço (isto é, força de tração da chapa de aço S (N/mm2)) no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário. Isto é considerado porque, em um caso onde a força de tração da chapa de aço S é excessivamente grande, a chapa de aço termicamente expandida no momento do rápido aumento da temperatura para o recozimento de recristalização primário se contrai no sentido da largura, e assim as rugas são formadas na superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado. Deste modo, o limite superior da força de tração da chapa de aço S na qual as rugas não são geradas na chapa de aço elétrico de grão orientado é dependente da velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s) no rápido aumento da temperatura. Além disso, a intensidade do efeito do rápido aumento da temperatura para aumentar os grãos de orientação Goss também é modificada dependendo da intensidade da força de tração da chapa de aço S transmitida na chapa de aço durante o rápido aumento da temperatura para o recozimento de recristalização primário. Deste modo, a intensidade da força de tração S transmitida na chapa de aço durante o rápido aumento da temperatura para o recozimento de recristalização primário também é afetada pela velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s) no rápido aumento da temperatura.

[0112] Especificamente, em relação à velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s) no processo de aumento de temperatura, a força de tração da chapa de aço S (N/mm2) é de 1,96 < S < (19,6 - 1,96 x T/L), e a força de tração da chapa de aço é de 1,96 < S < (25,5 - 0,0137 x V) no caso de V < 1.000 e é de 1,96 < S < 11,8 no caso de V > 1.000. A força de tração da chapa de aço S é o valor médio das forças de tensão da chapa de aço no processo de aumento de temperatura incluindo o rápido aumento da temperatura em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C.

[0113] Em um caso onde a força de tração da chapa de aço S exceda o valor do limite superior dependente da velocidade de aumento de temperatura média V, devido à força de tração transmitida no sentido de direção de deslocamento da chapa, o formato de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtido no final se deteriora, e as rugas na superfície aumentam. Além disso, devido à força de tração transmitida no sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço, a textura dos grãos de cristal gerados pela recristalização primária é prejudicada e não é possível preferivelmente controlar as orientações. Por outro lado, em um caso onde a força de tração da chapa de aço S é menor do que 1,96 N/mm2, a chapa de aço sendo roscada se curva, e assim há uma possibilidade de que a chapa de aço possa se romper ou que uma instalação possa ser danificada.

[0114] Na chapa de aço tendo uma temperatura aumentada rapidamente, o recozimento de descarbonização é realizado por 30 segundos a 10 minutos em uma temperatura de 900°C ou menos em uma atmosfera úmida contendo hidrogênio e nitrogênio. No recozimento de recristalização primário resultado do rápido aumento da temperatura e do recozimento de descarbonização, subsequente ao recozimento de descarbonização, o recozimento de redução pode ser realizado na chapa de aço laminada a frio com a finalidade de melhorar a característica magnética e as características de revestimento. Uma etapa de rápido aumento da temperatura e uma etapa de recozimento de descarbonização podem ser providas como etapas separadas, porém podem ser continuamente realizadas a partir do ponto de vista de omissão de uma linhagem da etapa de fabricação. No caso de continuamente realizar o rápido aumento da temperatura e o recozimento da descarbonização, a etapa do rápido aumento da temperatura e a etapa do recozimento de descarbonização podem ser conectados uma à outra usando um gargalo ou similar.

[0115] Um agente separador do recozimento incluindo MgO como um componente principal é aplicado à chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário, e então o recozimento final é realizado, obtendo assim uma chapa recozida final. No recozimento final, a recristalização secundária acontece. Além disso, o recozimento final é realizado depois da aplicação do agente separador do recozimento, e assim um revestimento de forsterita é formado na superfície da chapa de aço silício (chapa de aço laminada a frio).

[0116] O recozimento final pode ser realizado através de, por exemplo, manter uma chapa de aço laminada a frio em formato de bobina transmitida com o agente separador do recozimento por 20 horas ou mais em uma temperatura de 800°C a 1.000°C usando um forno de aquecimento do tipo batelada/lote ou similar. Além disso, de modo a ainda diminuir o valor da perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtido no final, um recozimento de purificação no qual a temperatura da chapa recozida final no formato de bobina é aumentada até uma temperatura de aproximadamente 1.200°C e então a chapa pode ser realizada.

[0117] A velocidade de aumento de temperatura média em um processo de aumento de temperatura para o recozimento final não está particularmente limitada e pode ser uma condição para recozimento final comum. Por exemplo, a velocidade de aumento de temperatura média no processo de aumento de temperatura para o recozimento final pode ser ajustada para 5°C/h a 100°C/h a partir do ponto de vista da produtividade e das limitações gerais da instalação. Além disso, o processo de aumento de temperatura para o recozimento final pode ser realizado em um padrão térmico diferente bem conhecido. A composição gasosa da atmosfera no recozimento final não está particularmente limitada. Em um processo de recristalização secundária, a composição gasosa da atmosfera pode ser uma mistura gasosa de nitrogênio e hidrogênio. A atmosfera pode ser uma atmosfera seca ou uma atmosfera úmida. A composição gasosa da atmosfera do recozimento de purificação pode ser um gás hidrogênio seco.

[0118] Depois do recozimento final, com a finalidade de transmitir uma propriedade isolante e uma força de tração à chapa recozida final, por exemplo, um revestimento isolante contendo fosfato de alumínio, sílica coloidal e similar como componentes principais é aplicado à superfície da chapa recozida final. Depois disso, para a finalidade do cozimento do revestimento isolante e o achatamento do formato da chapa de aço deformado pelo recozimento final, o recozimento de achatamento é realizado. O recozimento de achatamento pode ser realizado sob condições bem conhecidas e pode ser realizado através de, por exemplo, manter a chapa recozida final em uma faixa de temperatura de 800°C a 950°C por 10 segundos ou mais. O componente do revestimento isolante não está particularmente limitado à medida que uma propriedade isolante e uma força de tração são transmitidas à chapa recozida final.

[0119] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade pode ser fabricada usando o método de fabricação descrito acima. A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade fabricada usando o método de fabricação mencionado acima é como descrita abaixo.

[0120] A chapa de aço elétrico de grão orientado é uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo

[0121] uma chapa de aço silício,

[0122] um revestimento de forsterita disposto na chapa de aço silício, e

[0123] uma película isolante disposta no revestimento de forsterita,

[0124] na qual a chapa de aço silício tem uma composição de componente contendo, % em massa,

[0125] Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos,

[0126] Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos,

[0127] S e Se in total: 0% ou mais e 0,005% ou menos,

[0128] Al solúvel em ácido: 0% ou mais e 0,01% ou menos, e

[0129] N: 0% ou mais e 0,005% ou menos

[0130] com um restante incluindo Fe e uma impureza,

[0131] um tamanho de grão médio de grãos recristalizados secundários em uma chapa de aço silício é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos, e

[0132] a chapa de aço elétrico de grão orientado tem

[0133] uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos,

[0134] um Wp de perda de ferro de 0,800 W/kg ou menos em termos de W17/50,

[0135] uma proporção de presença de uma ruga de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a ruga tendo uma inclinação de 0,01 ou mais, em um sentido da largura da chapa, e

[0136] um valor de densidade de fluxo magnético B8 de 1,930 T ou mais.

[0137] Em uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, de modo a diminuir a perda de ferro mesmo sem a realização de um tratamento de refinamento de domínio magnético, é importante controlar os teores de, entre a composição de componente contida na chapa de aço silício da chapa de aço elétrico de grão orientado, Si e Mn.

[0138] Si aumenta a resistência elétrica da chapa de aço, diminuindo assim a perda da corrente de Foucault configurando uma parte da perda de ferro. A quantidade de Si contida na chapa de aço silício está desejavelmente em uma faixa de 2,5% ou mais e 4,5% ou menos em % de massa. A quantidade é preferivelmente 2,7% ou mais ou 4,0% ou menos. Em um caso onde a quantidade de Si é menor do que 2,5%, se torna difícil suprimir a perda da corrente de Foucault na chapa de aço elétrico de grão orientado. Em um caso onde a quantidade de Si é maior do que 4,5%, a capacidade de trabalho da chapa de aço elétrico de grão orientado se degrada.

[0139] Mn forma MnS ou MnSe isto é um inibidor determinando a recristalização secundária. A quantidade de Mn contida em uma chapa de aço silício está desejavelmente em uma faixa de 0,01% ou mais e 0,15% ou menos em % de massa. A quantidade é preferivelmente de 0,03% ou mais ou 0,13% ou menos. Em um caso onde a quantidade de Mn é menor do que 0,01%, a quantidade absoluta de MnS e MnSe causando recristalização secundária falta e não é possível controlar preferivelmente as orientações. Em um caso onde a quantidade de Mn é maior do que 0,15%, a formação de uma solução sólida de Mn se torna difícil durante o aquecimento da placa, e o tamanho da precipitação do inibidor aumenta e assim a distribuição de tamanho ideal do inibidor é prejudicada, e não é possível preferivelmente controlar os inibidores.

[0140] O restante da chapa de aço silício de acordo com a presente modalidade é Fe e uma impureza. A chapa de aço silício pode conter, em vez de algum Fe que é o restante, C, S, Se, Al solúvel em ácido, e N, e, como um elemento que estabiliza a recristalização secundária, qualquer um ou mais de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb. Não é necessário limitar o valor de limite inferior desses elementos seletivos, e o valor do limite inferior pode ser de 0%.

[0141] A quantidade de C é preferivelmente pequena, mas ela pode ser ajustada para 0,0050% ou menos. Em um caso onde a quantidade de C é maior do que 0,0050% mesmo depois do recozimento de descarbonização ser realizado, existe um caso onde o envelhecimento magnético é causado e a característica magnética da chapa de aço elétrico de grão orientado se degrada.

[0142] Os teores de S e Se são preferivelmente pequenos, porém podem ser ajustados para 0,005% ou menos no total. Em um caso onde os teores de S e Se são de mais do que 0,005% no total, há um caso onde o envelhecimento magnético é causado e a característica magnética se degrada.

[0143] A quantidade de N é preferivelmente pequena, porém pode ser ajustada para 0,010% ou menos. Em um caso onde a quantidade de N é maior do que 0,010%, há um caso onde o envelhecimento magnético é causado e a característica magnética se degrada. Mais preferivelmente, a quantidade pode ser ajustada para 0,005% ou menos.

[0144] A quantidade do Al solúvel em ácido é preferivelmente pequena, porém ela pode ser ajustada para 0,01% ou menos. Em um caso onde a quantidade de o Al solúvel em ácido é maior do que 0,01%, há um caso onde o envelhecimento magnético é causado e a característica magnética se degrada.

[0145] A quantidade de cada um de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb pode ser de 0,01% ou mais e 0,30% ou menos. Em um caso onde a quantidade mesmo de um elemento entre esses elementos é de 0,01% ou mais, um efeito para estabilizar a recristalização secundária é suficientemente obtido, e é possível ainda diminuir o valor da perda de ferro e obter uma característica magnética mais favorável. Em um caso onde a quantidade mesmo de um elemento entre esses elementos é maior do que 0,30%, o efeito para estabilizar a recristalização secundária é saturado, o que não é preferível a partir do ponto de vista da supressão de um aumento no custo de fabricação da chapa de aço elétrico de grão orientado.

[0146] A composição de componente da chapa de aço silício pode ser medida a partir de uma chapa de aço silício obtida pela remoção do revestimento isolante e do revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado usando espectrometria de emissão atômica de plasma acoplado indutivamente (ICP-AES). C e S podem ser medidos usando um método de absorção infravermelho depois da combustão, e N pode ser medido usando um método de condutividade térmica-fusão do gás inerte.

[0147] Um método para remoção do revestimento isolante e do revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado é especificamente conforme descrito abaixo. O revestimento isolante e o revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado são removidos, obtendo assim uma chapa de aço silício. Especificamente, a chapa de aço elétrico de grão orientado é imersa em uma solução aquosa de hidróxido de sódio de 20% em massa de NaOH e 80% em massa de H2O em 80°C por 20 minutos, depois, lavada com água e seca, removendo assim o revestimento isolante da chapa de aço elétrico de grão orientado. De forma subsequente, a chapa de aço elétrico de grão orientado é imersa em uma solução aquosa de ácido clorídrico de 20% em massa de HCl e 80% em massa de H2O em 50°C por dois minutos, depois, lavada com água e seca, removendo assim o revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado e obtendo uma chapa de aço silício. O tempo durante o qual a chapa de aço elétrico de grão orientado é imersa na solução aquosa de hidróxido de sódio ou solução aquosa de ácido clorídrico pode ser mudada dependendo da espessura do revestimento.

[0148] Na chapa de aço silício de acordo com a presente modalidade, o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários é controlado. Na chapa de aço silício de acordo com a presente modalidade, o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos. O tamanho médio de grão é preferivelmente de 40 mm ou menos.

[0149] Em um caso onde o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários é maior do que 50 mm, o valor de perda de ferro (particularmente, a perda da corrente de Foucault) da chapa de aço elétrico de grão orientado se torna grande. O valor do limite inferior do tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários pode ser ajustado para, por exemplo, 10 mm de modo a satisfazer a característica magnética da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade.

[0150] O tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários na chapa de aço silício pode ser medido usando, por exemplo, o método a seguir.

[0151] O revestimento isolante e o revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado são removidos usando o mesmo método que o método descrito acima. Embora a chapa de aço silício obtida seja imersa na solução aquosa de ácido clorídrico, uma forma de cavidade é formada de acordo com as orientações de cristal na superfície da chapa de aço, e assim a estrutura do aço da chapa de aço silício pode ser observada. Uma peça de teste é cortada de forma que uma superfície de observação alcance pelo menos 60 mm de largura e 300 mm de comprimento, a estrutura de aço da chapa de aço silício é observada, e os contornos do grão entre grãos de cristal macroscopicamente observáveis são traçados usando uma caneta à base de óleo. Pelo menos cinco imagens da superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado são adquiridas usando um scanner de imagens comercialmente disponível, e as imagens adquiridas são analisadas usando software de análise de imagens comercialmente disponível. Os diâmetros do círculo equivalentes dos grãos de cristal da chapa de aço elétrico de grão orientado em todas as imagens são medidos por uma análise de imagens, e depois o valor médio dos diâmetros do círculo equivalentes medidos é computado, obtendo assim o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários na chapa de aço elétrico de grão orientado.

[0152] Para grãos de cristal pequenos que têm um diâmetro de grão de, por exemplo, menos de 2 mm e não são assim facilmente visualmente especificados, os diâmetros do grão dos grãos recristalizados secundários não são medidos.

[0153] O revestimento de forsterita disposto na chapa de aço silício contém Mg2SiO4 como um componente principal e inclui uma pequena quantidade de uma impureza ou um aditivo incluído na chapa de aço silício ou o agente separador do recozimento e um produto de reação do mesmo.

[0154] A película isolante disposta no revestimento de forsterita contém fosfato e sílica coloidal como elementos principais e inclui uma pequena quantidade de um elemento ou uma impureza difusa a partir da chapa de aço silício durante o recozimento de purificação e um produto de reação do mesmo. O componente pode ser diferente à medida que uma propriedade isolante e uma força de tração transmitida na chapa de aço possa ser obtida.

[0155] A espessura de chapa da chapa de aço elétrico de grão orientado da presente modalidade é de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos. Em um caso onde a espessura de chapa da chapa de aço elétrico de grão orientado é menor do que 0,15 mm, a carga da laminação a frio aumenta significativamente. Em um caso onde a espessura de chapa da chapa de aço elétrico de grão orientado é maior do que 0,23 mm, a perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado se deteriora.

[0156] A espessura de chapa da chapa de aço elétrico de grão orientado pode ser medida e obtida usando raios radioativos ou similares. Simplesmente, a espessura de chapa pode ser convertida e computada a partir do peso da chapa de aço usando a densidade do ferro depois de coletar uma amostra tendo um tamanho predeterminado através do cisalhamento da chapa de aço elétrico de grão orientado. Além disso, a espessura de chapa pode ser convertida e obtida a partir do diâmetro da bobina e o número de voltas da chapa de aço. A densidade do ferro é preferivelmente selecionada dependendo da quantidade de Si contido.

[0157] Um valor de densidade de fluxo magnético B8 da chapa de aço elétrico de grão orientado é ajustado para 1,930 T ou mais. Aqui, o valor de densidade de fluxo magnético B8 se refere ao valor médio de densidades de fluxo magnético quando um campo magnético de 800 A/m é gerado.

[0158] Em um caso onde o valor de densidade de fluxo magnético B8 é menor do que 1,930 T, o valor de perda de ferro (particularmente, perda por histerese) da chapa de aço elétrico de grão orientado se torna alto. O valor de limite superior do valor de densidade de fluxo magnético B8 não está particularmente limitado; no entanto, realisticamente, pode ser ajustado para, por exemplo, 2,000 T. A característica magnética da chapa de aço elétrico de grão orientado tal como a densidade do fluxo magnético pode ser medida usando um método bem conhecido. Por exemplo, a característica magnética da chapa de aço elétrico de grão orientado pode ser medida usando um método baseado em uma estrutura Epstein regulada por JIS C 2550:2011, um verificador de chapa único (SST) regulado por JIS C 2556:2015, ou similar; no entanto, na presente modalidade, a característica magnética é obtida usando o método baseado na estrutura Epstein regulada por JIS C 2550:2011. Na medição do valor B8 da densidade de fluxo magnético, um conjunto de amostras é coletado a partir de ambas as porções finais de uma bobina da chapa de aço elétrico de grão orientado depois da etapa final na direção longitudinal respectivamente, e o valor médio dos valores B8 de densidade do fluxo magnético obtidos usando as amostras é obtido. Depois que a bobina é dividida na direção longitudinal, um conjunto das amostras pode ser coletado a partir de ambas as porções finais da bobina dividida na direção longitudinal respectivamente. Além disso, no momento da coleta das amostras, em um caso onde um comprimento suficiente não pode ser obtido na direção longitudinal da bobina e apenas uma amostra pode ser coletada, o valor de medição a partir de uma amostra pode ser usado.

[0159] Na chapa de aço elétrico de grão orientado da presente modalidade, a proporção da presença de rugas tendo uma inclinação de 0,01 ou mais é de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos na direção da largura da chapa. A chapa de aço elétrico de grão orientado fabricada usando o método de fabricação da presente modalidade tem um formato de superfície favorável, e assim é possível diminuir a proporção da presença de rugas tendo uma inclinação de 0,01 ou mais que diminuem o fator de empilhamento de um material principal no caso do empilhamento das chapas de aço elétrico de grão orientado.

[0160] Um método para obtenção da inclinação será descrito com referência à Fig. 5. A Fig. 5 é uma vista mostrando uma curva transversal (curva de ondulação) da chapa de aço elétrico de grão orientado, isto é, obtida pela medição da superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado usando um medidor de deslocamento a laser.

[0161] A inclinação é computada pela medição do formato da porção de protusão presente na superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado. Primeiro, o formato da chapa de aço na direção da largura da chapa é medido usando um medidor de deslocamento a laser, obtendo assim uma curva transversal da chapa de aço elétrico de grão orientado na direção da largura da chapa conforme mostrado na Fig. 5. Em um caso onde um ruído da curva transversal é alto, o ruído pode ser removido à medida que a curva transversal medida não desvie significativamente. A partir desta curva transversal, a porção de protusão tendo uma altura do pico h de 0,1 mm ou mais é extraída. A altura do pico h extraída como a porção de protusão é mais preferivelmente 0,05 mm ou mais. A altura do pico h é a diferença entre uma linha reta conectando dois pontos inferiores (ponto a e ponto b na Fig. 5) na proximidade da porção de protusão e o ponto de altura (ponto c na Fig. 5) da porção de protusão. A altura do pico h da porção de protusão extraída é dividida por 1/2 de um comprimento L da linha reta conectando dois pontos inferiores (ponto a e ponto b na Fig. 5) na proximidade da porção de protusão extraída, obtendo assim a inclinação da porção de protusão extraída (isto é, inclinação = 2h/L). Na presente modalidade, a porção de protusão tendo uma inclinação obtida usando o método descrito acima de 0,01 ou mais é observada como uma ruga, e o número de rugas tendo uma inclinação de 0,01 ou mais presente em um medidor da chapa de aço elétrico de grão orientado na direção da largura da chapa é obtido. Ao se obter a curva transversal, com um comprimento total de 4 m na direção da largura da chapa, a partir de pelo menos quatro ou mais lugares na chapa de aço elétrico de grão orientado, o número de rugas é obtido usando o método descrito acima.

[0162] Conforme descrito acima, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é capaz de diminuir o valor de perda de ferro sem a realização de um refinamento de domínio magnético. Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, um Wp de perda de ferro no caso de não realização de um tratamento de refinamento de domínio magnético é de 0,800 W/kg ou menos em termos de W17/50. A perda de ferro é preferivelmente de 0,790 W/kg ou menos e mais preferivelmente de 0,785 W/kg ou menos. O limite inferior não precisa ser particularmente limitado, mas pode ser ajustado para 0,600 W/kg a partir do ponto de vista de capacidade de fabricação industrial estável. Aqui, como o Wp de perda de ferro no caso de não realização um tratamento de refinamento de domínio magnético, um valor medido a partir da chapa de aço elétrico de grão orientado depois do recozimento para alívio de tensão é usado. W17/50 se refere ao valor médio das perdas de ferro quando uma chapa de aço elétrico de grão orientado é excitada até 1,7 T em 50 Hz. Na medição de Wp da perda de ferro, amostras são coletadas de ambas as porções finais de uma bobina da chapa de aço elétrico de grão orientado depois da etapa final na direção longitudinal respectivamente, e o valor médio das perdas de ferro obtido usando as amostras é obtido. Depois que a bobina é dividida na direção longitudinal, as amostras podem ser coletadas a partir de ambas as porções finais da bobina dividida na direção longitudinal respectivamente. Além disso, no momento da coleta das amostras, em um caso onde um comprimento suficiente não pode ser obtido na direção longitudinal da bobina e apenas uma amostra pode ser coletada, o valor de medição a partir de um conjunto de amostras pode ser usado.

[0163] Conforme descrito acima, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é capaz de diminuir suficientemente a perda de ferro mesmo sem a realização de um refinamento de domínio magnético. O tratamento de refinamento de domínio magnético é capaz de diminuir o valor de perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado, porém aumenta um ruído nos transformadores nos quais a chapa de aço elétrico de grão orientado é usada para um material principal. Deste modo, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é capaz de satisfazer ambas a característica magnética de um transformador e uma característica de ruído.

[0164] De acordo com o método para fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, é possível fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma perda de ferro suficientemente diminuída mesmo sem a realização de um tratamento de refinamento de domínio magnético e um formato de superfície favorável. A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade fabricada usando o método de fabricação descrito acima tem um formato de superfície favorável e é assim capaz de melhorar o fator de empilhamento no caso de ser usada como um material principal para transformadores. É evidente que, na presente modalidade, um tratamento de refinamento de domínio magnético pode ser realizado em uma chapa de aço elétrico de grão orientado dependendo das finalidades dos consumidores.

[EXEMPLOS]

[0165] Aqui abaixo, um método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado e uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade será mais especificamente descrito ao se descreverem os exemplos. Nos exemplos descritos abaixo, a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é simplesmente um exemplo e uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade não está limitada aos exemplos descritos abaixo.

(EXEMPLO 1)

[0166] Uma placa contendo, % em massa; C: 0,08%, Si: 3,3%, Mn: 0,08%, S: 0,024%, Al solúvel em ácido: 0,03%, e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e uma impureza foi produzida. A placa foi aquecida em 1.350°C por uma hora e depois laminada a quente, obtendo assim uma chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura da chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida ao recozimento da chapa laminada a quente no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100°C por 140 segundos, decapada e depois laminada a frio, obtendo assim uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura da chapa de 0,23 mm.

[0167] Subsequentemente, a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapidamente aumentada em uma velocidade do aumento de temperatura média V (°C/s) mostrada na Tabela 1 e Tabela 2 enquanto transmite uma força de tração da chapa de aço S (N/mm2) mostrada na Tabela 1 e Tabela 2 à chapa de aço laminada a frio. Neste momento, como a velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s), o valor médio das velocidades de aumento da temperatura em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C foi usado, e, além disso, uma quantidade de temperatura aumentada T (°C) e um comprimento aquecido L (mm) foram modificados conforme mostrado na Tabela 1 e Tabela 2 ao modificar as saídas de aumento de temperatura dos dispositivos de aumento de temperatura e a distância entre os dispositivos de aumento da temperatura, trocando os dispositivos de aumento da temperatura, ou similar. Aqui, a temperatura do lado de entrada do dispositivo de aumento da temperatura em um processo de aumento de temperatura incluindo 550°C foi considerado como um ponto de início de aumento de temperatura A, a temperatura do lado de saída do dispositivo de aumento da temperatura em um processo de aumento de temperatura incluindo 700°C foi considerado como um ponto inicial de aumento de temperatura B, e a média a partir do ponto inicial de aumento da temperatura A ao ponto final de aumento da temperatura B foi considerado como a velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s). Depois disso, o recozimento de descarbonização foi realizado em 850°C por 180 segundos em uma atmosfera de hidrogênio-nitrogênio úmida.

[0168] A seguir, um agente separador do recozimento incluindo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário, então, o recozimento final foi realizado para obter o recozimento final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revestimento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final, e então o recozimento de achatamento pretendido para o cozimento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, obtendo assim uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos.

[0169] As amostras para uma estrutura de Epstein foram coletadas através de cisalhamento a partir de ambas as porções finais de uma bobina da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima na direção da largura da chapa respectivamente, o recozimento para alívio da tensão foi realizado nessas amostras, e então um Wp de perda de ferro e um valor de densidade de fluxo magnético B8 foram medidos de acordo com a estrutura de Epstein regulada por JIS C 2550:2011. O Wp da perda de ferro foi medido em termos de W17/50, e o valor médio das perdas de ferro obtido pela excitação da chapa de aço elétrico de grão orientado a 1.7 T em 50 Hz foi usado. Como o valor B8 de densidade de fluxo magnético, o valor médio das densidades de fluxo magnético obtido pela geração de um campo magnético de 800 A/m em 50 Hz foi usado.

[0170] Além disso, duas amostras foram coletadas através do cisalhamento a partir de cada uma das porções finais da bobina da chapa de aço elétrico de grão orientado na direção da largura da chapa, e os formatos da superfície na direção da largura da chapa foram medidos usando um medidor de deslocamento a laser, obtendo assim uma curva transversal. O número de rugas tendo a inclinação de 0,01 ou mais presentes por metro na direção da largura da chapa da chapa de aço elétrico de grão orientado foi obtido usando a curva transversal obtida e o método descrito acima.

[0171] Além disso, o revestimento isolante e o revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida foram removidos usando o método descrito acima, e então a composição de componente da chapa de aço silício foi medida usando ICP-AES. Além disso, o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários na chapa de aço silício foi medido usando o método descrito acima.

[0172] Em um caso onde o Wp da perda de ferro era de 0,800 ou menos e a proporção da presença das rugas era de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de falha em satisfazer qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressada como “C” na coluna de avaliação nas tabelas. Os Wp das perdas de ferrro dos exemplos determinados como passagem foram avaliados com base nos padrões a seguir. S (Extremamente favorável): 0,785 W/kg ou menos A (Mais favorável): Wp era maior do que 0,785 W/kg e 0,790 W/kg ou menos B (Favorável): Wp era maior do que 0,790 W/kg e 0,800 W/kg ou menos

[0173] As condições de fabricação, resultados de medição e resultados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na tabela 1 e tabela 2. Para exemplos da invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se era de 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido era de 0,01% ou menos, a quantidade de N era de 0,005% ou menos, e o restante era Fe e uma impureza. Tabela 1 Tabela 2

[0174] Quando os resultados na Tabela 1 e Tabela 2 são referidos, verificou-se que as chapas de aço elétrico de grão orientado que satisfazem as condições da presente modalidade (exemplos da invenção) foram avaliados como B ou superior (favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 700 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,790 W/kg ou menos, e a avaliação foi A ou superior (mais favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 1.000 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,785 W/kg ou menos, e a avaliação foi S (Extremamente favorável).

[0175] Um gráfico obtido pela indicação da velocidade de aumento da temperatura V junto do eixo horizontal, indicando a força de tração da chapa de aço S junto do eixo vertical, e a organização dos resultados mostrada na tabela 1 e tabela 2 é mostrada na Fig. 6. Além disso, um gráfico obtido pela indicação de T/L junto do eixo horizontal, indicando a força de tração da chapa de aço S junto do eixo vertical, e a organização dos resultados mostrada na tabela 1 e tabela 2 é mostrada na Fig. 7. Na Fig. 6 e Fig. 7, os exemplos da invenção são organizados como sinais redondos, e os exemplos comparativos são organizados como sinais de multiplicação.

[0176] Conforme mostrado na Fig. 6, verificou-se que, entre a velocidade de aumento da temperatura V (°C/s) no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário e a força de tração da chapa de aço S (N/mm2), conforme regulada pelo método de fabricação de acordo com a presente modalidade, as relações da expressão 1 e expressão 2 precisam ser satisfeitas. Deste modo, de acordo com o método de fabricação de acordo com a presente modalidade, é possível fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo valor de perda de ferro diminuído. 1,96 ≤ S ≤ (25,5 – 0,0137 x V) (V ≤ 1.000) ••• Expressão 1 1,96 ≤ S ≤ 11,8 (V > 1.000) ••• Expressão 2

[0177] Além disso, conforme mostrado na Fig. 7, verificou-se que, conforme regulado pelo método de fabricação de acordo com a presente modalidade, o número de rugas na chapa de aço elétrico de grão orientado pode ser diminuído pela regulação da força de tração da chapa de aço S (N/mm2) no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário e T/L (°C/mm) como a expressão 3 e expressão 4. 0,1 ≤ T/L ≤ 4,0 ••• Expressão 3 1,96 ≤ S ≤ (19,6 – 1,96 x T/L) ••• Expressão 4

(EXEMPLO 2)

[0178] Uma placa contendo, % em massa, C: 0,08%; S: 0,023%; Al solúvel em ácido: 0,03%, e N: 0,008% com um restante incluindo Si e Mn em teores mostrados na tabela 3 e tabela 4, Fe, e uma impureza foram produzidos. A placa foi aquecida em 1.350°C por uma hora e então laminada a quente, obtendo assim a chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura da chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida ao recozimento da chapa laminada a quente no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100°C por 140 segundos, decapada, e depois laminada a frio, obtendo assim uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura da chapa de 0,23 mm.

[0179] Subsequentemente, a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapidamente aumentada em uma velocidade do aumento de temperatura V (°C/s) mostrada na tabela 3 e tabela 4, e então o recozimento de descarbonização foi realizado em 850°C por 180 segundos em uma atmosfera de hidrogênio-nitrogênio úmida. Como a velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s), o valor médio das velocidades de aumento de temperatura em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C foi usado, e, no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário, uma força de tração da chapa de aço S de 7,84 N/mm2 foi transmitida no sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço laminada a frio. Além disso, a quantidade de temperatura aumentada T foi ajustada para 400°C, e o comprimento aquecido L foi ajustado para 400 mm. A velocidade de aumento de temperatura média V foi computada usando o mesmo método que no Exemplo 1.

[0180] O agente separador do recozimento incluindo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário, depois, o recozimento final foi realizado para obter a chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revestimento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final, e depois o recozimento de achatamento pretendido para o cozimento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, obtendo assim uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos.

[0181] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o Wp da perda de ferro, o valor B8 de densidade de fluxo magnético, o número de rugas tendo a inclinação de 0,01 ou mais presente por metro na direção da largura da chapa, a composição de componente da chapa de aço silício, e o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos como no Exemplo 1.

[0182] Em um caso onde o Wp da perda de ferro era de 0,800 ou menos e a proporção da presença das rugas era de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de falha em satisfazer qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressada como “C” na coluna de avaliação nas tabelas. Além disso, os Wp das perdas de ferro dos exemplos determinados como passagem foram avaliados como S (extremamente favorável), A (mais favorável), ou B (favorável) com base nos mesmos padrões como no Exemplo 1.

[0183] As condições de fabricação, resultados de medição e resultados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado are mostrada na tabela 3 e tabela 4. Para exemplos da invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se era de 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido era de 0,01% ou menos, a quantidade de N era de 0,005% ou menos, e o restante era Fe e uma impureza. Tabela 3 Tabela 4

[0184] Quando os resultados na tabela 3 e tabela 4 são referidos, verificou-se que as chapas de aço elétrico de grão orientado contendo, % em massa, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos e Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos foram avaliadas como B ou superior (favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 700 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,790 W/kg ou menos, e a avaliação foi A ou superior (mais favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 1.000 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,785 W/kg ou menos, e a avaliação foi S (extremamente favorável). Sob a condição B5, a quantidade de Si era muito grande, e não foi possível realizar a laminação a quente e fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado, e assim a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha, e “C (laminação impossível)” foi mostrada na coluna da avaliação.

(EXEMPLO 3)

[0185] Uma placa contendo, % em massa, C: 0,08%, Si: 3,3%, Mn: 0,08%, S: 0,024%, Al solúvel em ácido: 0,03%, e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e uma impureza foi produzida. A placa foi aquecida em 1.350°C por uma hora e depois laminada a quente, obtendo assim uma chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura da chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida ao recozimento da chapa laminada a quente no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100°C por 140 segundos, decapada, e depois laminada a frio, obtendo assim uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura da chapa de 0,23 mm.

[0186] Subsequentemente, a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapidamente aumentada em uma velocidade do aumento de temperatura média V (°C/s) mostrada na tabela 5 e tabela 6, e depois o recozimento de descarbonização foi realizado em 850°C por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio- nitrogênio. Como a velocidade de aumento da temperatura V (°C/s), o valor médio das velocidades de aumento da temperatura em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C foi usado. Além disso, no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário, a força de tração da chapa de aço S (N/mm2), a quantidade de temperatura aumentada T (°C), e o comprimento aquecido L (mm) foram modificados conforme mostrado na tabela 5 e tabela 6. A velocidade de aumento de temperatura média V foi computada usando o mesmo método que no Exemplo 1.

[0187] O agente separador do recozimento incluindo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário, então, o recozimento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revestimento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final, e então o recozimento de achatamento pretendido para o cozimento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, obtendo assim uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos.

[0188] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o Wp da perda de ferro, o valor B8 de densidade de fluxo magnético, o número de rugas tendo a inclinação de 0,01 ou mais presente por metro na direção da largura da chapa, a composição de componente da chapa de aço silício, e o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos como no Exemplo 1.

[0189] Em um caso onde o Wp da perda de ferro era de 0,800 ou menos e a proporção da presença das rugas era de 0 ruga/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de falha ao satisfazer qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressada como “C” na coluna de avaliação nas tabelas. Além disso, os Wp das perdas de ferro dos exemplos determinados como passagens foram avaliados como S (extremamente favorável), A (mais favorável), ou B (favorável) com base nos mesmos padrões como no Exemplo 1.

[0190] As condições de fabricação, resultados de medição e resultados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na tabela 5 e tabela 6. Para exemplos da invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se era de 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido era de 0,01% ou menos, a quantidade de N era de 0,005% ou menos, e o restante era Fe e uma impureza. Tabela 5 Tabela 6

[0191] Quando os resultados na tabela 5 e tabela 6 são referidos, verificou-se que as chapas de aço elétrico de grão orientado nas quais o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários era de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos e o valor B8 da densidade de fluxo magnético era de 1,930 T ou mais foram avaliados como B ou superior (favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 700 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,790 W/kg ou menos, e a avaliação foi A ou superior (mais favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 1.000 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,785 W/kg ou menos, a avaliação foi S (extremamente favorável).

(EXEMPLO 4)

[0192] Uma placa contendo, % em massa, C: 0,08%; Si: 3,3%; Mn: 0,08%; S: 0,005%; Se: 0,019%, Al solúvel em ácido: 0,03%, e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e uma impureza foi produzida. A placa foi aquecida em 1.350°C por uma hora e depois laminada a quente, obtendo assim uma chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura da chapa de 2,1 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida ao recozimento da chapa laminada a quente no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100°C por 140 segundos, decapada, e depois laminada a frio, obtendo assim uma chapa de aço laminada a frio. Na laminação a frio, a redução da laminação cumulativa foi controlada de forma que a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida no final tivesse uma espessura da chapa mostrada na tabela 7.

[0193] A temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapidamente aumentada de forma que a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C alcançasse 1.000 °C/s, e o recozimento de descarbonização fosse realizado em 850°C por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio-nitrogênio. No processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, a força de tração da chapa de aço S foi ajustada para 7,84 N/mm2, a quantidade de temperatura aumentada T foi ajustada para 400°C, e o comprimento aquecido L foi ajustado para 400 mm. A velocidade de aumento de temperatura média V foi computada usando o mesmo método como no Exemplo 1.

[0194] O agente separador do recozimento incluindo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário, então, o recozimento final foi realizado para se obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revestimento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final, e então o recozimento de achatamento pretendido para o cozimento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, obtendo assim uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos.

[0195] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o Wp da perda de ferro, o valor B8 de densidade de fluxo magnético, o número de rugas tendo a inclinação de 0,01 ou mais presente por metro na direção da largura da chapa, a composição de componente da chapa de aço silício, e o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos como no Exemplo 1.

[0196] Em um caso onde o Wp da perda de ferro era de 0,800 ou menos e a proporção da presença das rugas era de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de falha ao satisfazer qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressada como “C” na coluna de avaliação nas tabelas. Além disso, os Wp das perdas de ferro dos exemplos determinados como passagem foram avaliados como S (extremamente favorável), A (mais favorável), ou B (favorável) com base nos mesmos padrões como no Exemplo 1.

[0197] As condições de fabricação, resultados de medição e resultados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na tabela 7. Para exemplos da invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se era de 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido era de 0,01% ou menos, a quantidade de N era de 0,005% ou menos, e o restante era Fe e uma impureza. Tabela 7

[0198] Quando a tabela 7 é referida, verificou-se que as chapas de aço elétrico de grão orientado tendo uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos foram avaliadas como B ou superior (favorável ou superior).

(EXEMPLO 5)

[0199] Uma placa contendo, % em massa, C: 0,08%; Si: 3,3%; Mn: 0,08%; S: 0,023%; Al solúvel em ácido: 0,03%, e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e uma impureza foi produzida. A placa foi aquecida em 1.350°C por uma hora e depois laminada a quente, obtendo assim uma chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura da chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida ao recozimento da chapa laminada a quente no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100°C por 140 segundos, decapada, e depois laminada a frio, obtendo assim uma chapa de aço laminada a frio tendo uma espessura da chapa de 0,23 mm.

[0200] Subsequentemente, a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapidamente aumentada em uma velocidade do aumento de temperatura média V (°C/s) mostrada na tabela 8, e depois o recozimento de descarbonização foi realizado em 850°C por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio-nitrogênio. Como a velocidade de aumento de temperatura média V (°C/s), o valor médio das velocidades de aumento de temperatura em uma faixa de temperatura de 550°C a 700 foi usado, e entre o rápido aumento das temperaturas para o recozimento de recristalização primário, uma força de tração da chapa de aço S de 7.84 N/mm2 foi transmitida no sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço laminada a frio. Além disso, o número de dispositivos de aumento de temperatura no momento do recozimento de recristalização primário incluindo um processo de aumento da temperatura em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C, a quantidade de temperatura aumentada T (°C), e o comprimento aquecido L (mm) foram mudados conforme mostrado na tabela 8. A velocidade de aumento de temperatura média V foi computada usando o mesmo método como no Exemplo 1.

[0201] O agente separador do recozimento incluindo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário, então, o recozimento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revestimento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final, e então o recozimento de achatamento pretendido para o cozimento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, obtendo assim uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos.

[0202] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o Wp da perda de ferro, o valor B8 de densidade de fluxo magnético, o número de rugas tendo a inclinação de 0,01 ou mais presente por metro na direção da largura da chapa, a composição de componente da chapa de aço silício, e o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos como no Exemplo 1.

[0203] Em um caso onde o Wp da perda de ferro era de 0,800 ou menos e a proporção da presença das rugas era de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de falha ao satisfazer qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressada como “C” na coluna de avaliação nas tabelas. Além disso, os Wp das perdas de ferro dos exemplos determinados como passagem foram avaliados como S (extremamente favorável), A (mais favorável), ou B (favorável) com base nos mesmos padrões como no Exemplo 1.

[0204] As condições de fabricação, resultados de medição, e resultados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na Tabela 8. Para exemplos da invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se era de 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido era de 0,01% ou menos, a quantidade de N era de 0,005% ou menos, e o restante era Fe e uma impureza. Tabela 8

[0205] Quando a tabela 8 é referida, verificou-se que as chapas de aço elétrico de grão orientado que satisfazem as condições reguladas pela presente invenção (exemplos da invenção) foram avaliadas como B ou superior (favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 700 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,790 W/kg ou menos, e a avaliação foi A ou superior (mais favorável ou superior). Além disso, nos exemplos da invenção nos quais a velocidade de aumento de temperatura média V em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C no recozimento de recristalização primário era de 1.000 °C/s ou mais, verificou-se que o Wp da perda de ferro alcançou 0,785 W/kg ou menos, e a avaliação foi S (mais favorável ou superior).

[0206] Além disso, nos exemplos da invenção na tabela 8, verificou- se que todas as condições da presente modalidade foram satisfeitas independentemente do número de dispositivos de aumento de temperatura.

[0207] Até aqui, as modalidades preferidas da presente invenção foram descritas em detalhes com referência aos desenhos anexos, mas a presente invenção não está limitada aos referidos exemplos. Fica evidente que uma pessoa versada na técnica é capaz de considerar uma variedade de exemplos de modificação ou exemplos de correção dentro do escopo do conceito técnico descrito nas reivindicações, e é evidente que esses exemplos também são compreendidos por pertencerem ao conceito técnico da presente invenção.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[0208] De acordo com um aspecto de acordo com a presente invenção, é possível prover uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo um formato de superfície mais favorável no caso de aumentar a temperatura mais rapidamente do que na técnica relacionada no recozimento de recristalização primário e tendo um valor de perda de ferro diminuído mesmo quando um tratamento de refinamento do domínio magnético não é realizado e um método de fabricação do mesmo. BREVE DESCRIÇÃO DOS SÍMBOLOS DE REFERÊNCIA 1 chapa de aço 10, 21, 22, 31, 32, 41, 42 dispositivo de aumento de temperatura

Claims

1. Método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado, caracterizado pelo fato de que compreende: uma etapa de aquecer uma placa tendo uma composição de componente consistindo de, % em massa, C: 0,02% ou mais e 0,10% ou menos, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, S e Se no total: 0,001% ou mais e 0,050% ou menos, Al solúvel em ácido: 0,01% ou mais e 0,05% ou menos, e N: 0,002% ou mais e 0,015% ou menos, opcionalmente consistindo ainda de um ou mais de Cu, Sn, Ni, Cr e/ou Sb, em que a quantidade de cada um de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb pode ser 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, com um restante incluindo Fe e uma impureza em 1.280°C a 1.450°C e a realização da laminação a quente para se obter uma chapa de aço laminada a quente; uma etapa de, depois da realização do recozimento da chapa de aço laminada a quente na chapa de aço laminada a quente, a realização da laminação a frio uma vez ou realização da laminação a frio duas vezes ou mais com o processo de recozimento entre eles para se obter uma chapa de aço laminada a frio; uma etapa de realização do recozimento de recristalização primário que consiste no rápido aumento na temperatura e recozimento de descarbonização na chapa de aço laminada a frio; uma etapa de aplicação de um agente separador do recozimento incluindo MgO a uma superfície da chapa de aço laminada a frio depois do recozimento de recristalização primário e então a realização do recozimento final para se obter uma chapa recozida final sendo que um revestimento de forsterita é formado na superfície da chapa de aço laminada a frio; e uma etapa de aplicação de um revestimento isolante à chapa recozida final e depois a realização do recozimento de achatamento, em que, em um processo de aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, uma velocidade do aumento de temperatura média V (°C/s) em uma faixa de temperatura de 550°C a 700°C é de 400 °C/s ou mais, T/L (°C/mm) isto é, a razão de uma quantidade de temperatura aumentada T (°C) em uma série de processos de aumento de temperatura, incluindo um aumento da temperatura na faixa de temperatura de 550°C a 700°C, até um comprimento aquecido L (mm) da série de processos de aumento de temperatura é 0,1 < T/L < 4.0, uma força de tração S (N/mm2) transmitida em um sentido de direção de deslocamento de chapa da chapa de aço laminada a frio é de 1,96 < S < (19,6 - 1,96 x T/L), no caso de V < 1.000, a força de tração S é de 1,96 < S < (25,5 - 0,0137 x V), e, no caso de V > 1.000, a força de tração S é de 1,96 < S < 11,8.

2. Chapa de aço elétrico de grão orientado, obtida pelo método como definido na reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que compreende: uma chapa de aço silício; um revestimento de forsterita disposto em uma chapa de aço silício; e uma película isolante disposta no revestimento de forsterita, em que a chapa de aço silício tem uma composição de componente consistindo de, % em massa, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, S e Se no total: 0% ou mais e 0,005% ou menos, Al solúvel em ácido: 0% ou mais e 0,01% ou menos, e N: 0% ou mais e 0,005% ou menos, opcionalmente consistindo ainda de um ou mais de Cu, Sn, Ni, Cr e/ou Sb, em que a quantidade de cada um de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb pode ser 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, com um restante incluindo Fe e uma impureza, um tamanho de grão médio dos grãos recristalizados secundários na chapa de aço silício é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos, e a chapa de aço elétrico de grão orientado tem uma espessura da chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos, um Wp de perda de ferro de 0,800 W/kg ou menos em termos de W17/50, a proporção da presença de uma ruga de 0 rugas/m ou mais e 10 rugas/m ou menos, a ruga tendo a inclinação de 0,01 ou mais, em uma direção da largura da chapa, e um valor de densidade de fluxo magnético B8 de 1,930 T ou mais.