BR112016013844B1

BR112016013844B1 - Chapa de aço eletromagnética não direcional que tem excelentes propriedades magnéticas

Info

Publication number: BR112016013844B1
Application number: BR112016013844-9A
Authority: BR
Inventors: Yoshihiko Oda; Tadashi Nakanishi; Shinji Koseki; Tomoyuki Okubo
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2014-01-14
Filing date: 2015-01-08
Publication date: 2020-12-15
Also published as: WO2015107967A1; US20160351308A1; TWI532854B; EP3095887B1; EP3095887A1; CN105829566A; TW201534739A; JP2015131993A; MX2016008882A; KR20160081955A; EP3095887A4

Abstract

CHAPA DE AÇO ELETROMAGNÉTICA NÃO DIRECIONAL QUE TEM EXCELENTES PROPRIEDADES MAGNÉTICAS. Trata-se de uma chapa de aço eletromagnética não direcional que tem alta densidade de fluxo magnético, baixa perda de ferro e que contém, em termos de % em massa, 0,010% ou menos de C, 1 a 4% de Si: 0,05 a 3% de Mn, 0,004% ou menos de Al, 0,005% ou menos de N, 0,03 a 0,20% de P, 0,01% ou menos de S e 0,002% ou menos de Se, ou contém 0,01% ou menos de C, 1 a 4% de Si, 0,05 a 3% de Mn, 0,004% ou menos de Al, 0,005% ou menos de N, 0,03 a 0,20% de P, 0,01% ou menos de S, e 0,003% ou menos de Se. Além disso, a chapa de aço eletromagnética não direcional contém pelo menos um selecionado dentre 0,001 a 0,1% de Sn e 0,001 a 0,1% de Sb.CHAPA DE AÇO ELETROMAGNÉTICA NÃO DIRECIONAL QUE TEM EXCELENTES PROPRIEDADES MAGNÉTICAS. Trata-se de uma chapa de aço eletromagnética não direcional que tem alta densidade de fluxo magnético, baixa perda de ferro e que contém, em termos de % em massa, 0,010% ou menos de C, 1 a 4% de Si: 0,05 a 3% de Mn, 0,004% ou menos de Al, 0,005% ou menos de N, 0,03 a 0,20% de P, 0,01% ou menos de S e 0,002% ou menos de Se, ou contém 0,01% ou menos de C, 1 a 4% de Si, 0,05 a 3% de Mn, 0,004% ou menos de Al, 0,005% ou menos de N, 0,03 a 0,20% de P, 0,01% ou menos de S, e 0,003% ou menos de Se. Além disso, a chapa de aço eletromagnética não direcional contém pelo menos um selecionado dentre 0,001 a 0,1% de Sn e 0,001 a 0,1% de Sb.

Description

CAMPO DA TÉCNICA

[001] Esta invenção refere-se a uma chapa de aço elétrica não orientada que tem excelentes propriedades magnéticas e, mais particularmente, a uma chapa de aço elétrica não orientada que tem uma alta densidade de fluxo magnético.

TÉCNICA RELACIONADA

[002] Recentemente, os motores de indução de alta eficiência são usados em vista do aumento de demanda para economia de energia. A fim de aprimorar a eficácia do motor de indução de alta eficácia, uma espessura de laminado de um núcleo é feita espessa, ou uma taxa de preenchimento de fios de enrolamento é aumentada, ou uma chapa de aço elétrica usada como um núcleo é trocada a partir do material convencional de baixo grau para um material de alto grau que tem uma perda de ferro mais baixa.

[003] É exigido que um material de núcleo usado no motor de indução seja baixo não apenas na perda de ferro, mas também na corrente de excitação eficaz em uma densidade de fluxo magnético predeterminada para baixar a corrente de excitação eficaz para diminuir a perda de cobre. A fim de reduzir a corrente de excitação, é eficaz aumentar a densidade de fluxo magnético do material de núcleo. Além disso, um motor de acionamento usado em carros híbridos e em carros elétricos, o qual está se tornando popular rapidamente, é necessário para ter um alto torque no arranque e durante a aceleração, de modo que é desejado aumentar adicionalmente uma densidade de fluxo magnético.

[004] Como uma chapa de aço elétrica tem um aumento de densidade de fluxo magnético, por exemplo, o Documento de Patente 1 revela uma chapa de aço elétrica não orientada em que 0,1 a 5% em massa de Co são adicionados a um aço que tem não mais que 4% em massa de Si.

DOCUMENTOS DE TÉCNICA ANTERIOR DOCUMENTO DE PATENTE

[005] Documento de Patente 1: no JP-A-2000-129410

SUMÁRIO DA INVENÇÃO TAREFA A SER SOLUCIONADA PELA INVENÇÃO

[006] Entretanto, uma vez que Co é um elemento muito caro, caso a técnica revelada no Documento de Patente 1 seja aplicada a um motor comum, existe um problema de que o custo de matéria- prima é extraordinariamente aumentado. Portanto, é desejado desenvolver um método para aumentar a densidade de fluxo magnético da chapa de aço elétrica sem aumentar o custo de matéria- prima.

[007] A invenção é feita tendo em vista do problema acima inerente à técnica convencional, e um objetivo da mesma é fornecer de forma econômica e de forma estável uma chapa de aço elétrica não orientada que tem uma alta densidade de fluxo magnético e uma baixa perda de ferro.

SOLUÇÃO PARA A TAREFA

[008] Os inventores têm feito vários estudos para solucionar a tarefa acima. Como resultado, descobriu-se que uma densidade de fluxo magnético pode ser amplamente aumentada através da diminuição de Se inevitavelmente incorporado em um aço que tem um teor de Al reduzido e um teor de P adicionado a um nível ultrabaixo, e a invenção tem sido alcançada.

[009] Ou seja, a invenção é uma chapa de aço elétrica não orientada que tem uma composição química que compreende C: não mais que 0,010% em massa, Si: 1 a 4% em massa, Mn: 0,05 a 3% em massa, Al: não mais que 0,004% em massa, N: não mais que 0,005% em massa, P: 0,03 a 0,20% em massa, S: não mais que 0,01% em massa, Se: não mais que 0,002% em massa e o restante é Fe e impurezas inevitáveis.

[0010] A chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, é caracterizada por conter ainda um ou dois de Sn: 0,001 a 0,1% em massa e Sb: 0,001 a 0,1% em massa além da composição química acima.

[0011] Além disso, a chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, é caracterizada por conter ainda um ou dois de Ca: 0,001 a 0,005% em massa e Mg: 0,001 a 0,005% em massa além da composição química acima.

[0012] Além disso, a chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, é caracterizada pelo fato de que uma espessura de chapa é de 0,05 a 0,30 mm.

EFEITO DA INVENÇÃO

[0013] De acordo com a invenção, pode ser fornecida uma chapa de aço elétrica não orientada que tem uma alta densidade de fluxo magnético de forma econômica e de forma estável, de modo que a mesma possa ser, de preferência, usada como um material de núcleo para um motor de indução de alta eficácia, um motor de acionamento de um carro híbrido e de uma carro elétrico que requer um alto torque, e um gerador elétrico de alta eficácia que requer uma alta eficácia de geração.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0014] A Figura 1 é um gráfico mostrando uma influência de teor de P após uma densidade de fluxo magnético B50 depois de um recozimento de acabamento.

[0015] A Figura 2 é um gráfico mostrando uma influência de teor de Se após uma densidade de fluxo magnético B50 depois de um recozimento de acabamento.

MODALIDADES PARA REALIZAR A INVENÇÃO

[0016] Doravante no presente documento, serão descritos experimentos que constroem um momento no desenvolvimento da invenção.

(EXPERIMENTO 1)

[0017] A princípio, a fim de investigar uma influência de P após uma densidade de fluxo magnético, os aços preparados através da adição de P alterados diversamente dentro de uma faixa de tr.-0,16% em massa para um aço sem Al que contém C: 0,0020% em massa, Si: 3,07% em massa, Mn: 0,24% em massa, Al: 0,001% em massa e N: 0,0021% em massa, P:0,01% em massa e S: 0,0021% em massa e um aço com adição de Al que contém C: 0,0022% em massa, Si: 2,70% em massa, Mn: 0,24% em massa, Al: 0,30% em massa e N: 0,0018% em massa, P: 0,01% em massa e S: 0.0013% em massa são derretidos em um laboratório para formar lingotes de aço, que são laminados a quente para formar chapas laminadas a quente de 1,6 mm de espessura. Depois disso, as chapas laminadas a quente são submetidas a um recozimento de banda a quente a 980 °C por 30 segundos, decapadas e laminadas a frio para formar chapas laminadas a frio que têm uma espessura de 0,20 mm, que são, adicionalmente, submetidas a um recozimento de acabamento a 1.000 °C em uma atmosfera de 20% em volume de H2 - 80% em volume de N2 por 10 segundos.

[0018] Assim, a partir das chapas laminadas a frio e recozidas são obtidas amostras para teste cortadas com uma largura de 30 mm e com um comprimento de 280 mm em uma direção de laminação (direção L) e em uma direção perpendicular à direção de laminação (direção C) conforme uma direção de comprimento, respectivamente, para medir uma densidade de fluxo magnético B50 através de um método de Epstein de 25 cm descrito no documento no JIS C2550, sendo que os resultados das quais são mostrados na Figura 1 como uma relação para o teor de P. Conforme observado a partir da Figura 1, um aprimoramento da densidade de fluxo magnético não é reconhecido no aço com adição de Al mesmo quando o teor de P é aumentado, considerando que a densidade de fluxo magnético é aprimorada no aço sem Al com um aumento de teor de P.

[0019] A razão pela qual a densidade de fluxo magnético é aprimorada com um aumento de teor de P no aço sem Al, conforme descrito acima, não está suficientemente clara no momento, porém considera-se que o Al afeta de alguma forma o comportamento de segregação de P antes da laminação a frio e a taxa de difusão de P é aumentada por não conter Al para promover a segregação de P no limite de grão de cristal para aprimorar, desse modo, a textura.

(EXPERIMENTO 2)

[0020] Então, a fim de investigar a estabilidade de produção de aço com adição de P, um aço sem Al que contém C: 0,0018% em massa, Si: 3,10% em massa, Mn: 0,20% em massa, Al: 0,001% em massa, N: 0,0015% em massa, P: 0,06% em massa e S: 0,0014% em massa é afunilado em 10 cargas e laminado a quente para formar chapas laminadas a quente de 1,6 mm de espessura. As chapas laminadas a quente são submetidas a um recozimento de banda a quente a 980 °C por 30 segundos, decapadas e laminadas a frio para obter chapas laminadas a frio, sendo que cada uma tem uma espessura de 0,20 mm, as quais são submetidas a um recozimento de acabamento a 1.000 °C em uma atmosfera de 20% em volume de H2 a 80% em volume de N2 por 10 segundos para obter chapas laminadas a frio e recozidas.

[0021] Quando a densidade de fluxo magnético B50 é medida como as chapas laminadas a frio e recozidas assim obtidas da mesma forma que no experimento acima, fica claro que os resultados medidos são amplamente variados. À medida que uma análise de composição é realizada em chapas de aço que têm uma baixa densidade de fluxo magnético, verifica-se que é incluído Se em uma quantidade de 0,0022 a 0,0035% em massa. A partir desse resultado, infere-se que é segregado Se para o limite de grão para suprimir a segregação de P no limite de grão e, consequentemente, a densidade de fluxo magnético é diminuída. Pensa-se que Se é um elemento contido em uma sucata ou semelhantes e que é incorporado inevitavelmente com o aumento da taxa de utilização da sucata nos últimos anos.

(EXPERIMENTO 3)

[0022] Portanto, a fim de investigar uma influência de Se após a densidade de fluxo magnético, os aços preparados através da adição de Se alterados diversamente dentro de uma faixa de tr.-0,007% em massa para um aço que contém C: 0,0013% em massa, Si: 3,21% em massa, Mn: 0,15% em massa, Al: 0,002% em massa e N: 0,0018% em massa, P: 0,05% em massa e S: 0,0009% em massa são derretidos em um laboratório para formar lingotes de aço, os quais são laminados a quente para formar chapas laminadas a quente de 1,6 mm de espessura. Então, as chapas laminadas a quente são submetidas a um recozimento de banda a quente a 1.000 °C por 30 segundos, decapadas e laminadas a frio para obter chapas laminadas a frio sendo que cada uma tem a espessura de 0,20 mm, que são submetidas a um recozimento de acabamento a 1.000 °C em uma atmosfera de 20% em volume de H2 a 80% em volume de N2 por 10 segundos.

[0023] A partir das chapas laminadas a frio e recozidas são cortadas amostras para teste com uma largura de 30 mm e um comprimento de 280 mm para medir a densidade de fluxo magnético B50 da mesma forma que no experimento acima. Os resultados são mostrados na Figura 2 como uma relação para o teor de Se. Conforme observado a partir da Figura 2, a densidade de fluxo magnético é diminuída quando o teor de Se excede 0,0020% em massa, e, consequentemente, é necessário restringir o teor de Se a não mais que 0,0020% em massa.

[0024] A invenção é baseada no conhecimento inovador acima.

[0025] A composição química na chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, será descrita abaixo.

[0026] C: não mais que 0,010% em massa

[0027] Uma vez que C é um elemento nocivo que deteriora a perda de ferro, uma quantidade menor é mais preferencial. Quando C excede 0,010% em massa, a perda de ferro é notavelmente aumentada por envelhecimento magnético, de modo que o limite superior de C seja de 0,010% em massa. De preferência, não é mais que 0,005% em massa. Além disso, uma quantidade menor de C é mais preferencial e, portanto, um limite inferior não é particularmente limitado.

[0028] Si: 1 a 4% em massa

[0029] Si é um elemento geralmente adicionado como um agente desoxidante de aço. Entretanto, em chapas de aço elétricas um elemento importante é ter um efeito de aumentar uma resistência elétrica para diminuir uma perda de ferro em uma alta frequência, de modo que é necessário adicionar em uma quantidade de não menos que 1% em massa, a fim de obter tal efeito. Entretanto, quando o mesmo excede 4% em massa, uma corrente efetiva de excitação é consideravelmente aumentada, de modo que o limite superior seja ajustado para 4% em massa. De preferência, é uma faixa de 1,0 a 3,5% em massa.

[0030] Mn: 0,05 a 3% em massa

[0031] Sendo que Mn tem um efeito de impedir uma fragilidade quente durante a laminação a quente de aço para impedir a geração de defeitos de superfície, de modo que o mesmo é adicionado em uma quantidade de não menos que 0,05% em massa. Por outro lado, conforme o teor de Mn se torna mais alto, a densidade de fluxo magnético e a densidade de fluxo magnético saturada são diminuídas, de modo que o limite superior de teor de Mn seja ajustado para 3% em massa. De preferência, é uma faixa de 0,1 a 1,7% em massa.

[0032] Al: não mais que 0,004% em massa

[0033] Quando o Al é diminuído, a textura da chapa de aço recozida de acabamento pode ser aprimorada para aumentar a densidade de fluxo magnético. Além disso, a diminuição de Al é necessária para promover a segregação de limite de grão de P aumentar a densidade de fluxo magnético. Quando o mesmo excede 0,004% em massa, tal efeito não pode ser obtido. Consequentemente, o limite superior de Al é ajustado para 0,004% em massa. De preferência, esse é não mais que 0,002% em massa. Ademais, o limite inferior de Al não é particularmente limitado devido ao fato de que uma quantidade menor é mais preferencial.

[0034] N: não mais que 0,005% em massa

[0035] Sendo que N forma um nitreto para deteriorar propriedades magnéticas, de modo que o mesmo é limitado a não mais que 0,005% em massa. De preferência, esse é não mais que 0,002% em massa. O limite inferior não é particularmente limitado devido ao fato de que uma quantidade menor é mais preferencial.

[0036] P: 0,03 a 0,20% em massa

[0037] Sendo que P é um dos elementos importantes na invenção e tem um efeito de aumentar a densidade de fluxo magnético por segregação no limite de grão no aço sem Al, conforme mostrado na Figura 1. Tal efeito é obtido com uma adição de não menos que 0,03% em massa. Embora, quando o mesmo excede 0,20% em massa, seja difícil realizar a laminação a frio. Na invenção, portanto, a quantidade de adição de P está em uma faixa de 0,03 a 0,20% em massa. De preferência, está em uma faixa de 0,05 a 0,10% em massa.

[0038] S: não mais que 0,01% em massa

[0039] Sendo que S é um elemento que forma um sulfureto tal como MnS ou semelhantes para deteriorar propriedades magnéticas de um produto, de modo que uma quantidade menor é mais preferencial. Na invenção, portanto, o limite superior de S é ajustado para 0,01% em massa a fim de não deteriorar as propriedades magnéticas. É, de preferência, não mais que 0,005 % em massa, mais preferencialmente não mais que 0,001% em massa a partir de um ponto de vista de promoção da segregação de limite de grão de P. Ademais, o limite inferior não é particularmente limitado devido ao fato de que uma quantidade menor é mais preferencial.

[0040] S: não mais que 0,002% em massa

[0041] Uma vez que Se é um elemento nocivo que segrega para o limite de grão antes que P para suprimir a segregação de limite de grão de P e diminuir a densidade de fluxo magnético, de modo que é necessário diminuir Se o máximo possível. Na invenção, portanto, o limite superior é ajustado para 0,002% em massa. De preferência, esse não é mais que 0,001% em massa.

[0042] Entretanto, Sn e Sb descritos posteriormente têm um efeito de inibir o efeito nocivo de Se, de modo que quando Sn e Sb são adicionados, o limite superior de Se pode ser expandido para 0,003% em massa. Nesse caso, Se é, de preferência, não mais que 0,0025% em massa.

[0043] A chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, pode conter um ou mais selecionados a partir de Sn, Sb, Ca e Mg dentro da seguinte faixa em adição aos ingredientes essenciais acima.

[0044] Sn: 0,001 a 0, 1% em massa

[0045] Sendo que Sn é um elemento que segrega para o limite de grão, porém é pouco na influência na segregação de P e, em vez disso, tem um efeito de acelerar a formação de uma banda deformável no interior dos grãos para aumentar a densidade de fluxo magnético. Tal efeito é obtido com uma adição de não menos que 0,001% em massa. Embora, quando o mesmo é adicionado em uma quantidade que excede 0,1% em massa, a fragilização de aço faz com que aumente os defeitos de superfície tal como fratura da chapa, escama e semelhantes no processo de produção. Portanto, quando Sn é adicionado, é preferencial que seja em uma faixa de 0,001 a 0,1% em massa. Mais preferencialmente, é uma faixa de 0,001 a 0,06% em massa.

[0046] Sb: 0,001 a 0, 1% em massa

[0047] Sendo que Sb é um elemento que segrega para o limite de grão como Sn, mas é pouco na influência na segregação de P e, em vez disso, tem um efeito de suprimir a nitretação no recozimento para aprimorar as propriedades magnéticas. Tal efeito é obtido com uma adição de não menos que 0,001% em massa. Por outro lado, quando o mesmo é adicionado em uma quantidade que excede 0,1% em massa, a fragilização de aço faz com que aumente os defeitos de superfície tal como fratura da chapa, escama e semelhantes no processo de produção. Portanto, quando Sb é adicionado, é preferencial que seja em uma faixa de 0,001 a 0,1% em massa. Mais preferencialmente, é uma faixa de 0,001 a 0,06% em massa.

[0048] Ca: 0,001 a 0,005% em massa

[0049] Sendo que o Ca tem um efeito de engrossamento de um sulfeto para diminuir uma perda de ferro, de modo que o mesmo possa ser adicionado em uma quantidade não menor que 0,001% em massa. Por outro lado, caso o mesmo seja excessivamente adicionado, o efeito acima é saturado e traz desvantagens econômicas. Portanto, o limite superior é ajustado para 0,005% em massa. Mais preferencialmente, é uma faixa de 0,001 a 0,003% em massa.

[0050] Mg: 0,001 a 0,005% em massa

[0051] Sendo que Mg tem um efeito de engrossamento de um sulfeto para diminuir uma perda de ferro como Ca, de modo que o mesmo possa ser adicionado em uma quantidade de não menos que 0,001% em massa. Por outro lado, caso o mesmo seja excessivamente adicionado, o efeito acima é saturado e traz desvantagens econômicas. Portanto, o limite superior é ajustado para 0,005% em massa. Mais preferencialmente, está em uma faixa de 0,001 a 0,003% em massa.

[0052] O restante, além dos ingredientes acima na chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, é Fe e impurezas inevitáveis. Entretanto, uma adição de outros elementos pode não ser recusada dentro de uma faixa, não prejudicando o efeito da invenção.

[0053] Em seguida, a espessura (espessura de produto) da chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, será descrita abaixo.

[0054] A espessura da chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, é preferencial que não seja de mais que 0,30 mm a partir de um ponto de vista de redução de uma perda de ferro em uma zona de alta frequência. Embora, quando a espessura é menor que 0,05 mm, são causados certos problemas de modo que o número de laminação exigido para a produção de um núcleo de ferro é aumentado e a rigidez da chapa de aço é extremamente diminuída para aumentar a vibração de um motor e assim por diante. Portanto, é preferencial que a espessura seja de uma faixa de 0,05 a 0,30 mm. Mais preferencialmente, que seja de uma faixa de 0,10 a 0,20 mm.

[0055] Em seguida, o método de produção de chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, será descrito.

[0056] Na chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a invenção, um método de produção bem conhecido para uma chapa de aço elétrica não orientada pode ser usado contanto que uma placa contenha Al, P e Se nas faixas apropriadas descritas acima seja usada como uma matéria-prima do mesmo e não seja particularmente limitada. Por exemplo, pode ser adotado o método a seguir ou um método em que um aço ajustado para ter uma composição química predeterminada seja derretido através de um processo de refinamento tal como um conversor, ou uma fornalha elétrica ou semelhantes, submetido a um refinamento secundário com um dispositivo de desgaseificação ou semelhantes e continuamente fundido para obter uma placa de aço, a qual é submetida à laminação a quente, ao recozimento de banda a quente conforme exigido, à decapagem, à laminação a frio, ao recozimento de acabamento e ao revestimento e cozimento adicionais de um filme isolante.

[0057] Ademais, quando o recozimento de banda a quente é realizado, é preferencial que uma temperatura de imersão esteja em uma faixa de 900 a 1.200 °C. Quando a mesma é inferior a 900 °C, o efeito pelo recozimento de banda a quente pode não ser suficientemente obtido e as propriedades magnéticas não são aprimoradas, enquanto quando a mesma excede 1.200 °C, o custo se torna desvantajoso e o tamanho de grão na chapa laminada a quente se torna grosseiro para produzir um receio de causar uma quebra na laminação a frio.

[0058] Além disso, é preferencial que a laminação a frio da chapa laminada a quente para uma espessura final seja uma ou duas vezes ou mais, incluindo o recozimento intermediário entre as mesmas. Particularmente, é preferencial que a laminação a frio final seja uma laminação morna em uma temperatura de chapa de aproximadamente 200 °C, a menos que exista um problema no equipamento, na restrição de produção ou no custo, devido ao fato de que a laminação morna tem um amplo efeito de aumentar a densidade de fluxo magnético.

[0059] O recozimento de acabamento aplicado à chapa laminada a frio com uma espessura final é, de preferência, um recozimento contínuo de imersão a uma temperatura de 900 a 1.150 °C por 5 a 60 segundos. Quando a temperatura de imersão é inferior a 900 °C, a recristalização não é suficientemente avançada e as boas propriedades magnéticas não podem ser obtidas. Embora, quando a mesma excede 1.150 °C, os grãos de cristal são embrutecidos e a perda de ferro, particularmente em uma alta zona de frequência, é aumentada.

[0060] É preferencial que um revestimento de isolamento seja formado na superfície da chapa de aço depois do recozimento de acabamento, a fim de diminuir a perda de ferro. Conforme o revestimento de isolamento é usado de modo desejável, um revestimento de isolamento semiorgânico contém uma resina a fim de garantir uma boa capacidade de perfuração.

[0061] A chapa de aço elétrica não orientada assim produzida pode ser usada sem recozimento por alívio de tensão ou pode ser usada depois do recozimento por alívio de tensão. Alternativamente, o recozimento por alívio de tensão pode ser conduzido depois da conformação através de um processo de perfuração. No presente documento, o recozimento por alívio de tensão é, geralmente, conduzido a 750 °C por 2 horas.

EXEMPLO

[0062] Um aço que tem uma composição química conforme mostrado na Tabela 1 e o restante é Fe e impurezas inevitáveis é derretido e continuamente fundido para obter uma placa de aço, que é aquecida a uma temperatura de 1.140 °C por 1 hora e submetida à laminação a quente a uma temperatura final de laminação de acabamento de 800 °C e uma temperatura de bobinagem de 610 °C para obter uma chapa laminada a quente que tem uma espessura de 1,6 mm. A chapa laminada a quente é submetida a um recozimento de banda a quente a 1.000 °C por 30 segundos e, então, laminada a frio para obter uma chapa laminada a frio que tem uma espessura mostrada na Tabela 1. Subsequentemente, a chapa laminada a frio é submetida a um recozimento de acabamento para manter uma temperatura mostrada na Tabela 1 por 10 segundos para obter uma chapa laminada a frio e recozida (chapa de aço elétrica não orientada).

[0063] A partir da chapa laminada a frio e recozida são obtidas, assim, as amostras para teste de Epstein com uma largura de 30 mm e um comprimento de 280 mm na direção de laminação (direção L) e em uma direção perpendicular à direção de laminação (direção C) conforme uma direção longitudinal, respectivamente, e a densidade de fluxo magnético B50 (T) e a perda de ferro W10/400 (W/kg) das mesmas são medidas por um método de Epstein de 25 cm descrito no documento no JIS C2550, sendo que os resultados das quais também são mostrados na Tabela 1.

TABELA 1-2:

[0064] Conforme observado a partir da Tabela 1, as chapas de aço elétricas não orientadas, de acordo com a invenção, têm ingredientes de Al, P e Se ajustados para faixas aceitáveis que são elevadas na densidade de fluxo magnético e excelentes na perda de propriedade de ferro se comparadas com as chapas de aço dos exemplos comparativos que têm os ingredientes fora das faixas.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[0065] As chapas de aço elétricas não orientadas, de acordo com a invenção, são aplicáveis a um motor elétrico de direção assistida, um motor de disco rígido para um dispositivo de informações e assim por diante.

Claims

1. Chapa de aço elétrica não orientada, caracterizada pelo fato de que tem uma composição química que compreende C: não mais que 0,010% em massa, Si: 1 a 4% em massa, Mn: 0,05 a 3% em massa, Al: não mais que 0,004% em massa, N: não mais que 0,005% em massa, P: 0,03 a 0,20% em massa, S: não mais que 0,01% em massa, Se: não mais que 0,002% em massa, Mg: 0,001 a 0,005% em massa, opcionalmente Ca: 0,001 a 0,005% em massa, e o restante é Fe e impurezas inevitáveis; e em que a espessura da chapa de aço elétrica não orientada é de 0,05 a 0,20 mm.

2. Chapa de aço elétrica não orientada caracterizada pelo fato de que tem uma composição química que compreende C: não mais que 0,010% em massa, Si: 1 a 4% em massa, Mn: 0,05 a 3% em massa, Al: não mais que 0,004% em massa, N: não mais que 0,005% em massa, P: 0,03 a 0,20% em massa, S: não mais que 0,01% em massa, Se: não mais que 0,003% em massa, um ou dois dentre Sn: 0,001 a 0,1% em massa e Sb: 0,001 a 0,1% em massa, Mg: 0,001 a 0,005% em massa, opcionalmente Ca: 0,001 a 0,005% em massa, e o restante é Fe e impurezas inevitáveis; e em que a espessura da chapa de aço elétrica não orientada é de 0,05 a 0,20 mm.