BR112017003178B1

BR112017003178B1 - Chapa de aço eletromagnética não orientada e método para fabricação da mesma

Info

Publication number: BR112017003178B1
Application number: BR112017003178-7A
Authority: BR
Inventors: Tadashi Nakanishi; Hiroaki Nakajima; Tomoyuki Okubo; Yoshihiko Oda
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2014-08-21
Filing date: 2015-08-13
Publication date: 2021-04-13
Also published as: JPWO2016027445A1; CA2956892C; US20170211161A1; WO2016027445A1; JP5920548B1; EP3184660A4; BR112017003178A2; CN106574345A; TWI547568B; CN106574345B; KR20170028437A; MX2017002259A; KR101949621B1; EP3184660A1; WO2016027445A8; TW201610181A; CA2956892A1; EP3184660B1

Abstract

trata-se de uma chapa de aço eletromagnética não orientada que tem excepcional reciclabilidade e não passa por instabilidade das características magnéticas quando o teor de al é reduzido em an-tecipação ao reuso da chapa de aço eletromagnética não orientada como sucata de ferro. a composição elementar, expressada em % em massa, é 0,0050% ou menos de c, 1,0% a 4,0% de si, 0,10% a 3,0% de mn, menos que 0,0050% de al sol., mais que 0,01% e até 0,20% de p, 0,0050% ou menos de s, 0,0050% ou menos de n, pelo menos 0,02% e menos que 0,10% de cu e 0,0005% a 0,0100% de ca, sendo que o saldo é fe e impurezas inevitáveis.

Description

CAMPO DA TÉCNICA

[0001] A revelação refere-se a uma chapa de aço elétrica não ori entada usada principalmente como um material de núcleo de ferro de um dispositivo elétrico, em particular, a uma chapa de aço elétrica não orientada com excelente reciclabilidade a partir da qual impedimentos para reciclagem foram eliminados, e um método para fabricação da mesma.

ANTECEDENTES

[0002] Preocupações crescentes sobre o esgotamento dos recursos da Terra e o aumento de desperdício promoveram o movimento de recursos de reciclagem em vários campos. Na indústria de ferro e aço, vários tipos de sucata de ferro, tais como veículos, máquinas de lavar e ares-condicionados foram utilizados como parte de matérias-primas siderúrgicas, e se espera que a quantidade de sucata de ferro aumente adicionalmente no futuro. Um aumento na quantidade de sucata em siderurgia significa melhor reciclabilidade. Entretanto, visto que a sucata contém Cu e similares que foram, convencionalmente, considerados nocivos, há um problema de qualidade degradada de produtos de aço.

[0003] A consciência a respeito da conservação de energia também tem crescido para preservar os recursos da Terra. No campo de motores, se exige dos motores, tais como aqueles usados para ares-condicionados residenciais, consumir menos energia de modo a reduzir a perda de energia. Dessa forma, também se exige que chapas de aço elétricas não orientadas usadas como materiais de núcleo de ferro de motores tenham alto desempenho, e chapas de aço elétricas não orientadas com baixa perda de ferro para reduzir a perda de ferro de motores e chapas de aço elétricas não orientadas com alta densidade de fluxo magnético para reduzir a perda de cobre de motores estão em demanda.

[0004] Consumidores que utilizam, como matérias-primas de fundições, a sucata gerada quando se perfura materiais de núcleo de ferro também estão aumentando recentemente. Para assegurar a fundibilidade de sucata, o teor de Al de chapas de aço precisa ser reduzido a menos que 0,05%. Se o teor de Al for 0,05% ou mais, bolhas de gás tendem a ocorrer em fundições.

[0005] A respeito de uma chapa de aço elétrica não orientada com teor de Al reduzido, JP 4126479 B2 (PTL 1) descreve que, quando o teor de Al é 0,017% ou menos e, preferencialmente, 0,005% ou menos, a textura é aperfeiçoada para realçar a densidade de fluxo magnético. Entretanto, PTL 1 também descreve que tal material de Al ultrabaixo degrada em perda de ferro e tem propriedade magnética instável.

LISTA DE CITAÇÕES LITERATURAS DE PATENTE

[0006] PTL 1: JP 4126479 B2

SUMÁRIO PROBLEMA DA TÉCNICA

[0007] Conforme mencionado acima, um problema quando se recicla uma chapa de aço elétrica não orientada reside no fato de que a propriedade magnética se torna instável no caso de reduzir o teor de Al de modo a reusar a chapa de aço elétrica não orientada como sucata de ferro. Pode ser útil, portanto, fornecer uma chapa de aço elétrica não orientada com excelente reciclabilidade e um método para fabricação da mesma.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA

[0008] Como resultado de uma pesquisa extensiva para uma chapa de aço elétrica não orientada com excelente reciclabilidade, foi descoberto que a propriedade magnética varia significativamente no caso em que Cu derivado do uso de material de sucata e similar é misturado em um material de Al ultrabaixo, conforme descrito posteriormente. Também foi descoberto que adicionar Ca ao tal aço no qual Cu foi misturado no material de Al ultrabaixo é muito eficaz em suprimir a variação da propriedade magnética. A revelação é baseada nas constatações mencionadas acima.

[0009] É fornecido o seguinte: 1. Uma chapa de aço elétrica não orientada que tem uma composição química que contém (que consiste em), em % em massa: C: 0,0050% ou menos; Si: 1,0 ou mais e 4,0% ou menos; Mn: 0,10% ou maior e 3,0% ou menos; Al Sol.: menos que 0,0050%; P: mais que 0,01% e 0,20% ou menos; S: 0,0050% ou menos; N: 0,0050% ou menos; Cu: 0,02% ou mais e menos que 0,10%; e Ca: 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos; com um saldo que é Fe e impurezas incidentais. 2. A chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com o supracitado 1, em que a composição química contém adicionalmente um ou dois selecionados dentre Sn e Sb: 0,01% em massa ou mais e 0,1% em massa ou menos no total. 3. Um método para fabricação de uma chapa de aço elétrica não orientada, que inclui: laminação a quente de uma placa que tem uma composição química que contém (que consiste em), em % em massa: C: 0,0050% ou menos; Si: 1,0% ou mais e 4,0% ou menos; Mn: 0,10% ou mais e 3,0% ou menos; Al. Sol: menos que 0,0050%; P: mais que 0,01% e 0,20% ou menos; S: 0,0050% ou menos; N: 0,0050% ou menos; Cu: 0,02% ou mais e menos que 0,10%; e Ca: 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos, com um saldo que é Fe e impurezas incidentais; decapagem de uma chapa laminada a quente obtida sem recozimento e, então, laminação a frio da chapa; e recozimento final da chapa laminada a frio, sendo que após finalizar laminação na laminação a quente, a chapa laminada a quente é enrolada a uma temperatura de 650°C ou mais. 4. O método para fabricação de uma chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com o supracitado 3, em que a composição química contém adicionalmente um ou dois selecionados dentre Sn e Sb: 0,01% em massa ou mais e 0,1% em massa ou menos no total. EFEITO VANTAJOSO

[00010] Dessa forma é possível fornecer, de maneira estável, uma chapa de aço elétrica não orientada com excelente reciclabilidade que contribui significativamente para a proteção do meio ambiente e recursos em uma escala global.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[00011] Nas Figuras anexas: as Figuras 1A e 1B são gráficos que ilustram a influência de Cu sobre a propriedade magnética em um material de Al ultrabaixo; as Figuras 2A e 2B são gráficos que ilustram a influência de Cu sobre a propriedade magnética em um material com Al adicionado; as Figuras 3A e 3B são gráficos que ilustram a influência de Cu sobre a propriedade magnética em um material de Al ultrabaixo ao qual Ca é adicionado; e as Figuras 4A e 4B são gráficos que ilustram a influência de Cu sobre a propriedade magnética em um material com Al adicionado ao qual Ca é adicionado.

DESCRIÇÃO DETALHADA

[00012] A descrição detalhada é concedida abaixo baseada em resultados experimentais.

[00013] As representações "%" e "ppm" a respeito de cada componente são "% em massa" e "ppm em massa", a menos que observado de outra forma. A propriedade magnética foi avaliada da seguinte forma: peças de teste Epstein foram coletadas na direção de laminação (L) e na direção de ortogonal à direção de laminação (C), e a medição foi realizada pelo método de Epstein descrito em JIS C2550, para avaliar a propriedade magnética baseada na B50 (densidade de fluxo magnético com uma força magnetizante de 5.000 A/m) e W1 5/50 (perda de ferro quando excitada com uma densidade de fluxo magnético e 1,5 T e uma frequência de 50 Hz).

[00014] Primeiramente, o seguinte experimento foi conduzido para determinar a influência de Al ultrabaixo em uma chapa de aço elétrica não orientada sobre a propriedade magnética.

[00015] Aço que tem uma composição de aço que contém C: 0,002%, Si: 1,6%, Mn: 0,5%, P: 0,04%, Al: 0,0005% ou menos, N: 0,002% e S: 0,002% conforme um material de Al ultrabaixo foi compactado para 8 cargas, e laminado a quente para 2,8 mm em espessura de chapa. Após decapar a chapa laminada a quente, a chapa laminada a quente foi laminada a frio para 0,5 mm em espessura de chapa, e submetida a recozimento final de 1000 °C x 10 s em uma atmosfera de 20% de H2 a 80% de N2. Como resultado de estudo da propriedade magnética do material obtido produzindo-se peças de teste por carga, se verificou que a propriedade magnética variou significativamente entre as cargas. Além disso, a análise de componente mostrou que um material com propriedade magnética degradada conteve 0,02% ou mais de Cu, que foi maior que aqueles de outros materiais, o que sugere que a propriedade magnética degradou devido à precipitação de Cu fino ou similar.

[00016] Visto que fontes de sucata são, por exemplo, aparelhos elétricos, tais como máquinas de lavar ou ares-condicionados, o Cu de condutores está contido incidentalmente em sucata. Dada que a razão de uso de sucata como matérias-primas siderúrgicas aumentou nos últimos anos, parece que Cu derivado a partir de sucata foi misturado no material com propriedade magnética degradada.

[00017] Assim, foi estudada a influência de Cu sobre a propriedade magnética. O aço que contém C: 0,002%, Si: 1,6%, Mn: 0,5%, P: 0,04%, Al: 0,0005% ou menos, N: 0,002% e S: 0,002% como um material de Al ultrabaixo e o aço que contém C: 0,002%, Si: 1,3%, Mn: 0,5%, P: 0,04%, Al: 0,3%, N: 0,002% e S: 0,002% como um material com Al adicionado para comparação foram, cada um, obtidos por siderurgia enquanto foram alterados na faixa de Cu: 0,005% a 0,04% (nenhum Ca adicionado para ambos os materiais). O aço foi, então, laminado a quente para 2,8 mm em espessura de chapa. Após decapar a chapa laminada a quente, a chapa laminada a quente foi laminada a frio para 0,5 mm em espessura de chapa, e submetida a recozimento final de 1000 °C x 10 s em uma atmosfera de 20% de H2 a 80% de N2. Os resultados de estudo das respectivas propriedades magnéticas dessas chapas recozidas finais são ilustrados nas Figuras 1A e 1B (Al ultrabaixo + Ca não adicionado) e nas Figuras 2A e 2B (Al adicionado + Ca não adicionado). As Figuras 1A e 1B ilustram, respectivamente, os resultados de medição de perda de ferro e de densidade de fluxo magnético, e as Figuras 2A e 2B ilustram, respectivamente, os resultados de medição de perda de ferro e de densidade de fluxo magnético.

[00018] No material com Al adicionado ilustrado nas Figuras 2A e 2B, a degradação de propriedade magnética devido ao aumento de Cu foi relativamente pequena. No material de Al ultrabaixo ilustrado nas Figuras 1A e 1B, por outro lado, a propriedade magnética variou significativamente conforme Cu aumentou, e a propriedade magnética mais degradada com a mesma quantidade de Cu foi muito insuficiente. Quando Cu foi cerca de 0,01%, entretanto, o material de Al ultrabaixo teve propriedade magnética melhor que o material com Al adicionado. Dessa forma, o material de Al ultrabaixo tem o potencial para excelente propriedade, porém, é problemático pelo fato de que a sua propriedade magnética degrada ou varia significativamente com um aumento de Cu.

[00019] A razão para isso não está clara, porém, acredita-se na seguinte forma: Visto que o material de Al ultrabaixo não tem elemento para engrossar nitreto, o nitreto se torna fino, e algum tipo de interação entre o nitreto fino e o sulfeto de Cu leva à variação de propriedade. A propriedade favorável foi realmente obtida quando se reduziu suficientemente Cu no material de Al ultrabaixo. Então, a redução de Cu no material de Al ultrabaixo pode ser um meio para estabilizar a propriedade magnética. Para isso, entretanto, a razão de uso de sucata de ferro precisa ser diminuída, em relação à recente tendência de proteger o ambiente e os recursos.

[00020] Assim, foi considerado usar Ca para tornar Cu inofensivo.

[00021] O aço que contém C: 0,002%, Si: 1,6%, Mn: 0,5%, P: 0,04%, Al: 0,0005% ou menos, N: 0,002%, S: 0,002%, e Ca: 0,003% como um material de Al ultrabaixo (Ca adicionado) e o aço que contém C: 0,002%, Si: 1,3%, Mn: 0,5%, P: 0,04%, Al: 0,3%, N: 0,002%, S: 0,002%, e Ca: 0,003% como um material com Al adicionado (Ca adicionado) para comparação foram, cada um, obtidos por siderurgia enquanto foram alterados na faixa de Cu: 0,005% a 0,04%. O aço foi, então, laminado a quente para 2,8 mm em espessura de chapa. Após decapar a chapa laminada a quente, a chapa laminada a quente foi laminada a frio para 0,5 mm em espessura de chapa, e submetida ao recozimento final de 1000 °C x 10 s em uma atmosfera de 20% de H2 a 80% de N2. Os resultados de estudo das respectivas propriedades magnéticas dessas chapas recozidas finais são ilustrados nas Figuras 3A e 3B (Al ultrabaixo + Ca adicionado) e nas Figuras 4A e 4B (Al adicionado + Ca adicionado).

[00022] Conforme ilustrado nas Figuras 3A, 3B, 4A e 4B, a degradação ou a variação da propriedade magnética devido ao aumento de Cu foi suprimida adicionando-se Ca. Esse efeito foi bem notável no material de Al ultrabaixo ilustrado nas Figuras 3A e 3B, que teve propriedade magnética melhor que o material com Al adicionado independentemente da quantidade de Cu.

[00023] Baseado nas constatações mencionadas acima, é possível dotar uma chapa de aço elétrica não orientada com excelente reciclabilidade que, embora seja um material de Al ultrabaixo, assegura uma propriedade magnética favorável regulando-se, especialmente, as quantidades de Al, Cu e Ca.

[00024] As razões para limitar os componentes de aço para a faixa de composição mencionada acima são descritas abaixo.

[00025] C: 0,0050% ou menos

[00026] C degrada a propriedade de perda de ferro e, sendo assim, o teor de C é, desejavelmente, o mais baixo possível. Se o teor de C for mais que 0,0050%, a perda de ferro aumenta significativamente. O teor de C é, portanto, limitado a 0,0050% ou menos. Visto que o teor de C é, desejavelmente, o mais baixo possível, seu limite mais baixo não precisa ser particularmente limitado. Dado que reduzir o teor a menos que 0,0003% em produção de escala industrial exige um custo considerável, entretanto, o limite inferior é preferencialmente 0,0003%.

[00027] Si: 1,0% ou mais e 4,0% ou menos

[00028] Si tem um efeito de aumentar a resistência elétrica para reduzir a perda de ferro e, sendo assim, seu limite inferior é 1,0%. Se o teor de Si for mais que 4,0%, a capacidade de laminação diminui. O teor de Si é, portanto, limitado a 4,0% ou menos. O teor de Si é, preferencialmente, de 1,5% a 3,3%.

[00029] Al: menos que 0,0050%

[00030] Em termos da utilização de sucata por consumidores, o teor de Al é recomendado que seja menos que 0,05% para assegurar a capacidade de fundição a partir de matérias-primas de sucata. Na revelação, o teor de Al precisa ser reduzido adicionalmente para menos que 0,0050% de modo a aperfeiçoar a textura e realçar a densidade de fluxo magnético. O teor de Al é, portanto, menos que 0,0050%. O teor de Al é, preferencialmente, de 0,0020% ou menos.

[00031] P: mais que 0,01% e 0,20% ou menos

[00032] P é um elemento que, em uma pequena quantidade, é útil para aperfeiçoar rigidez. Visto que a rigidez ideal se difere entre consumidores, P é adicionado conforme apropriado na faixa de mais que 0,01%. Entretanto, adicionar excessivamente P provoca capacidade de laminação mais baixa e, sendo assim, o teor de P é limitado a 0,20% ou menos. O teor de P é, preferencialmente, de 0,03% a 0,10%.

[00033] N: 0,0050% ou menos

[00034] N degrada a propriedade magnética assim como com C mencionado acima e, sendo assim, o teor de N é limitado a 0,0050% ou menos. Visto que o teor de N é, desejavelmente, o mais baixo possível, seu limite mais baixo não precisa ser particularmente limitado.

[00035] S: 0,0050% ou menos

[00036] S forma precipitações ou inclusões e degrada a propriedade magnética do produto e, sendo assim, o teor de S é, desejavelmente, o mais baixo possível. Para suprimir a degradação de propriedade magnética, o teor de S é limitado a 0,0050% ou menos. Visto que o teor de S é, desejavelmente, o mais baixo possível, seu limite mais baixo não precisa ser particularmente limitado.

[00037] Mn: 0,10% ou mais e 3,0% ou menos

[00038] Mn é um elemento eficaz em aumentar a resistência elétrica para reduzir a perda de ferro, como com Si. Para evitar encurtamento a quente, o teor de Mn precisa ser 0,10% ou mais. Se o teor de Mn é mais que 3,0%, entretanto, uma diminuição na densidade de fluxo magnético de saturação leva a uma diminuição na densidade de fluxo magnético. O limite superior é, portanto, de 3,0%. O teor de Mn é, preferencialmente, de 0,20% a 1,0%.

[00039] Ca: 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos

[00040] Na revelação, o material tem alto teor de Cu e teor extremamente baixo de Al. Consequentemente, Ca é adicionado para estabilizar a propriedade magnética. Se o teor de Ca é menos que 0,0005%, o efeito não é suficiente. Se o teor de Ca é mais que 0,0100%, óxido de Ca aumenta e provoca maior perda de ferro. O teor de Ca é, portanto, 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos. O teor de Ca é preferencialmente 0,001% ou mais e 0,005% ou menos.

[00041] Cu: 0,02% ou mais e menos que 0,1%

[00042] A revelação se destina a maximizar a razão de sucata de matérias-primas siderúrgicas, para promover reciclagem de recursos. No caso em que a razão de sucata é aumentada, a matéria-prima da chapa de aço elétrica não orientada contém 0,02% ou mais de Cu. Isso se deve ao fato de que as fontes de sucata são, por exemplo, aparelhos elétricos, tais como máquinas de lavar ou ares- condicionados e, sendo assim, o Cu de condutores está contido incidentalmente em sucata. Se o teor de Cu é 0,1% ou mais, entretanto, é difícil evitar degradação de propriedade mesmo quando Ca é adicionado. O limite superior é, portanto, menos que 0,1%.

[00043] Adicionalmente aos componentes básicos descritos acima, um ou dois selecionados dentre Sn e Sb podem ser adicionados, de modo que seu teor total seja 0,01% ou mais e 0,1% ou menos, de acordo com o necessário.

[00044] Sn, Sb: 0,01% ou mais e 0,1% ou menos no total

[00045] Sn e Sb, ambos, têm um efeito de aperfeiçoar a textura e realçar a propriedade magnética. Um ou ambos de Sn e Sb podem ser adicionados para alcançar esse efeito. Em ambos os casos, o teor total é, preferencialmente, 0,01% ou mais. Se Sn e/ou Sb são adicionados excessivamente, entretanto, o aço se torna frágil e as fraturas ou escaras de chapa durante a fabricação de chapa de aço aumentam. Consequentemente, se um ou ambos de Sn e Sb forem adicionados, o teor total é, preferencialmente, 0,1% ou menos. O teor total é, mais preferencialmente, 0,02% a 0,08%.

[00046] O saldo diferente dos componentes descritos acima é ferro e impurezas incidentais. Exemplos das impurezas incidentais incluem V < 0,004%, Nb < 0,004%, B < 0,0005%, Ni < 0,05%, Cr < 0,05% e Ti < 0,002%.

[00047] Um método para fabricação, de acordo com a revelação, é descrito abaixo.

[00048] Ao fabricar uma chapa de aço elétrica não orientada, de acordo com a revelação, a temperatura de resfriamento após laminação a quente precisa ser regulada no caso em que recozimento de banda a quente é omitido. Exceto isso, o método para fabricação pode ser realizado com o uso de etapas e linhas usadas para típicas chapas de aço elétricas não orientadas.

[00049] Por exemplo, o aço que tem uma composição química predeterminada obtida por siderurgia com o uso de um conversor, de uma fornalha de aquecimento elétrico ou similar é submetido a refino secundário em uma linha de desgaseificação, e fundido e laminado a quente. Recozimento de banda a quente após laminação a quente pode ser realizada, porém, não é essencial. A temperatura de recozimento no caso de realizar recozimento de banda a quente é, preferencialmente, de 800 °C ou mais em termos de recristalização suficiente e, preferencialmente, de 1200 °C ou menos em termos de custo de fabricação. Para reduzir o custo de fabricação, omitir o recozimento de banda a quente é mais vantajoso. Etapas, tais como decapagem, laminação a frio, recozimento final e revestimento por isolamento seguem, então, para fabricação da chapa de aço elétrica não orientada.

[00050] No caso de omitir o recozimento de banda a quente, a temperatura de resfriamento após laminação a quente precisa ser de 650 °C ou mais. Se a chapa de aço antes de laminação a frio não tiver recristalizado suficientemente, rebaixamentos ocorrem ou a propriedade magnética degrada. Consequentemente, no caso de omitir o recozimento de banda a quente, a temperatura de resfriamento precisa ser de 650 °C ou mais para facilitar recristalização. A temperatura de resfriamento é, preferencialmente, de 670 °C ou mais.

[00051] No caso de realizar o recozimento de banda a quente, por outro lado, a temperatura de resfriamento não precisa ser de 650 °C ou mais.

[00052] A espessura da chapa laminada a quente não é particularmente limitada, porém, é, preferencialmente, de 1,5 mm a 3,0 mm e, mais preferencialmente, de 1,7 mm a 2,8 mm. Se a espessura é menos que 1,5 mm, as dificuldades de laminação a quente aumentam. Se a espessura é mais que 3,0 mm, a redução de laminação a frio aumenta e a textura degrada. A espessura da chapa laminada a frio não é particularmente limitada, porém, é, preferencialmente, de 0,20 mm a 0,50 mm. Se a espessura é menos que 0,20 mm, a produtividade diminui. Se a espessura é mais que 0,50 mm, o efeito de redução de perda de ferro é baixo.

[00053] A laminação a frio supracitada pode ser laminação a morno com uma temperatura de chapa de cerca de 200 °C. A temperatura de imersão no recozimento final supracitado que segue é, preferencialmente, de 700 °C ou mais e 1150 °C ou menos. Se a temperatura de imersão no recozimento é menos que 700 °C, há uma possibilidade de não só a recristalização ser insuficiente e provocar significativa degradação na propriedade magnética, mas também o efeito de ajuste de formato de chapa por recozimento contínuo é insuficiente. Se a temperatura de imersão é mais que 1150 °C, por outro lado, há uma possibilidade de grãos de cristal serem extremamente endurecidos e provocarem um aumento na perda de ferro, especialmente em uma faixa de alta frequência.

EXEMPLOS

[00054] O metal quente foi insuflado em um conversor e, então, desgaseificado para ser ajustado a cada composição química mostrada na Tabela 1. Após isso, o metal foi fundido em uma placa com o uso de uma máquina de fundição contínua, e a placa foi aquecida a 1120 °C por 1 hora e, então, laminada a quente para 2,8 mm em espessura de chapa. A temperatura de entrega de finalização na laminação a quente era de 900 °C, e o resfriamento foi realizado a 680 °C. Após a laminação a quente, a chapa laminada a quente foi decapada sem recozimento de banda a quente, laminada a frio para 0,50 mm em espessura de chapa, e recozida no final a 980 °C por 10 segundos.

[00055] No presente contexto, para as amostras de aço F e C2, a temperatura de resfriamento após a laminação a quente foi de 550 °C. Além disso, para a amostra de aço C2, o recozimento de banda a quente com uma temperatura de imersão de 1000 °C e um tempo de imersão de 30 segundos foi realizado recozendo-se continuamente, após a laminação a quente. Adicionalmente, a amostra de aço H rachou durante a laminação a quente e, sendo assim, as etapas após a laminação a quente não foram realizadas na amostra de aço H. Na laminação a frio subsequente, as amostras de aço M e G fraturaram e a amostra de aço F desenvolveu rebaixamento e, sendo assim, as etapas após a laminação a frio não foram realizadas nessas amostras de aço.

[00056] A propriedade magnética de cada chapa de produto obtida foi estudada. A propriedade magnética foi avaliada como a seguir: peças de teste Epstein foram coletadas na direção de laminação (L) e na direção de ortogonal à direção de laminação (C), e a medição foi realizada pelo método de Epstein descrito no JIS C2550, para avaliar a propriedade magnética baseada na B50 (densidade de fluxo magnético com uma força magnetizante de 5000 A/m) e W10/400 (perda de ferro quando excitada com uma densidade de fluxo magnético e 1,0 T e uma frequência de 400 Hz).

[00057] Os resultados são mostrados na Tabela 1

[00058] Conforme mostrado na Tabela 1, as amostras de aço fabricadas de acordo com a revelação não tiveram fratura na laminação a quente e na laminação a frio, e exibiram uma propriedade magnética favorável.

Claims

1. Chapa de aço elétrica não orientada que tem uma composição química caracterizada pelo fato de que consiste, em % em massa: C: 0,0050% ou menos; Si: 1,0% ou mais e 4,0% ou menos; Mn: 0,10% ou mais e 3,0% ou menos; Al Sol.: 0,0020% ou menos; P: mais que 0,01% e 0,20% ou menos; S: 0,0050% ou menos; N: 0,0050% ou menos; Cu: 0,02% ou mais e menos que 0,10%; e Ca: 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos, e opcionalmente um ou dois selecionados de Sn e Sb: 0,01% em massa ou mais e 0,1% em massa ou menos no total, e um saldo que é Fe e impurezas incidentais.

2. Método para fabricação de uma chapa de aço elétrica não orientada caracterizado pelo fato de que compreende: laminação a quente de uma placa que tem uma composição química que consiste, em % em massa: C: 0,0050% ou menos; Si: 1,0% ou mais e 4,0% ou menos; Mn: 0,10% ou mais e 3,0% ou menos; Al Sol.: 0,0020% ou menos; P: mais que 0,01% e 0,20% ou menos; S: 0,0050% ou menos; N: 0,0050% ou menos; Cu: 0,02% ou mais e menos que 0,10%; e Ca: 0,0005% ou mais e 0,0100% ou menos, opcionalmente um ou dois selecionados de Sn e Sb: 0,01% em massa ou mais e 0,1% em massa ou menos no total, e um saldo que é Fe e impurezas incidentais; decapagem de uma chapa laminada a quente obtida sem recozimento de banda a quente e, então, laminação a frio da chapa; e recozimento final da chapa laminada a frio, em que após finalizar a laminação na laminação a quente, a chapa laminada a quente é enrolada a uma temperatura de 650 °C ou mais.