KR101949621B1 - 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

무방향성 전기 강판을 철 스크랩으로서 재이용하는 것을 소기하여 Al 함유량을 낮게 한 경우에 자기 특성이 불안정해지지 않는, 리사이클성이 우수한 무방향성 전기 강판을 제공한다. 질량％ 로, C : 0.0050 ％ 이하, Si : 1.0 ％ 이상 4.0 ％ 이하, Mn : 0.10 ％ 이상 3.0 ％ 이하, Sol.Al : 0.0020 ％ 이하, P : 0.01 ％ 초과 0.20 ％ 이하, S : 0.0050 ％ 이하, N : 0.0050 ％ 이하, Cu : 0.02 ％ 이상 0.10 ％ 미만 및 Ca : 0.001 ％ 이상 0.0100 ％ 이하를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 성분 조성으로 한다.

Description

무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}
본 발명은, 주로 전기 기기의 철심 재료로서 사용되는 무방향성 전기 강판, 특히 재자원화의 저해 요인을 배제한 리사이클성이 우수한 무방향성 전기 강판 및, 그 제조 방법에 관한 것이다.
최근, 지구 자원의 고갈이나 폐기물의 증가에 대한 우려가 강해져, 다양한 분야에서 자원을 리사이클하는 움직임이 활발해져 왔다. 철강업에서는 각종 철 스크랩, 예를 들어 자동차, 세탁기, 에어컨 등을 제철 원료의 일부로서 이용해 왔는데, 향후 철 스크랩의 양은 더욱 증가해 갈 것으로 예상된다. 제철에 있어서 스크랩의 양이 증가하는 것은, 리사이클성이 양호해진다는 것이지만, 한편으로 스크랩에는 종래 유해하다고 여겨져 온 Cu 등이 함유되기 때문에, 철강 제품의 품질이 열화된다는 문제가 있다.
또, 지구 자원의 관점에서, 에너지 절약에 대한 관심도 높아져 왔다. 모터 분야, 예를 들어 가정용 에어컨에 사용하는 모터에서는, 소비 전력이 적고 에너지 손실이 작은 것이 요구되고 있다. 그래서, 모터의 철심 재료로서 사용되는 무방향성 전기 강판에 대해서도 고성능 특성이 요구되고, 모터의 철손을 저감시키기 위해 철손이 낮은 무방향성 전기 강판이나, 모터의 동손을 저감시키기 위해 자속 밀도가 높은 무방향성 전기 강판이 요구되고 있다.
또한, 최근에는 철심재의 타발시에 발생하는 스크랩을 주물의 원료에 활용하는 수요가가 많아져 왔다. 스크랩의 주조성 확보의 관점에서는, 강판의 Al 함유량을 0.05 ％ 미만으로 저감시킬 필요가 발생하였다. 왜냐하면, Al 함유량이 0.05 ％ 이상이 되면, 주물 중에 블로홀이 발생하기 쉬워지기 때문이다.
Al 함유량을 저감시킨 무방향성 전기 강판에 대해, 특허문헌 1 에는, Al 함유량을 0.017 ％ 이하, 바람직하게는 0.005 ％ 이하로 하면, 집합 조직의 개선에 의해 자속 밀도가 향상되는 것이 기재되어 있다. 한편으로, 이러한 극저 Al 재에서는, 철손이 열화되고 자기 특성이 불안정해지는 것도 기재되어 있다.
일본 특허공보 제4126479호
상기 서술한 바와 같이, 무방향성 전기 강판을 철 스크랩으로서 재이용하는 것을 소기하여 Al 함유량을 낮게 한 경우에 자기 특성이 불안정해지는 것이, 무방향성 전기 강판을 리사이클할 때의 과제였다. 본 발명에서는 이 과제를 해결하고, 리사이클성이 우수한 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
그래서, 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해, 리사이클성이 우수한 무방향성 전기 강판에 대해 예의 연구한 결과, 후술하는 바와 같이 극저 Al 재에, 스크랩재의 이용 등에서 기인하는 Cu 가 혼입된 경우에 자기 특성이 크게 불균일해지는 것을 알아냈다. 또한, 이러한 극저 Al 재에 Cu 가 혼입된 강은, 자기 특성의 편차 억제에 Ca 의 첨가가 매우 유효한 것을 지견하여, 본 발명을 유도하는 데에 이르렀다. 본 발명은, 상기 지견에 입각하는 것이다.
즉, 본 발명의 요지 구성은 다음과 같다.
1. 질량％ 로,
C : 0.0050 ％ 이하,
Si : 1.0 ％ 이상 4.0 ％ 이하,
Mn : 0.10 ％ 이상 3.0 ％ 이하,
Sol.Al : 0.0020 ％ 이하,
P : 0.01 ％ 초과 0.20 ％ 이하,
S : 0.0050 ％ 이하,
N : 0.0050 ％ 이하,
Cu : 0.02 ％ 이상 0.10 ％ 미만 및
Ca : 0.001 ％ 이상 0.0100 ％ 이하
를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 성분 조성을 갖는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판.
2. 상기 성분 조성은, 추가로, Sn 및 Sb 중에서 선택한 1 종 또는 2 종을 합계로 0.01 질량％ 이상 0.1 질량％ 이하로 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 1 에 기재된 무방향성 전기 강판.
3. 질량％ 로,
C : 0.0050 ％ 이하,
Si : 1.0 ％ 이상 4.0 ％ 이하,
Mn : 0.10 ％ 이상 3.0 ％ 이하,
Sol.Al : 0.0020 ％ 이하,
P : 0.01 ％ 초과 0.20 ％ 이하,
S : 0.0050 ％ 이하,
N : 0.0050 ％ 이하,
Cu : 0.02 ％ 이상 0.10 ％ 미만 및
Ca : 0.001 ％ 이상 0.0100 ％ 이하
를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 성분 조성을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시하고, 얻어진 열연판에 어닐링을 실시하지 않고 산세, 그리고 냉간 압연을 실시하고, 계속해서 마무리 어닐링을 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법으로서, 상기 열간 압연의 마무리 압연 후에 상기 열연판을 650 ℃ 이상의 온도에서 코일상으로 권취하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
4. 상기 성분 조성은, 추가로, Sn 및 Sb 중에서 선택한 1 종 또는 2 종을 합계로 0.01 질량％ 이상 0.1 질량％ 이하로 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 3 에 기재된 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
본 발명에 의하면, 지구 규모에서의 환경 및 자원의 보호에 기여하는 바가 큰, 리사이클성이 우수한 무방향성 전기 강판을 안정적으로 제공할 수 있다.
도 1 은 극저 Al 재에 있어서 Cu 가 자기 특성에 주는 영향을 나타내는 그래프이다.
도 2 는 Al 첨가재에 있어서 Cu 가 자기 특성에 주는 영향을 나타내는 그래프이다.
도 3 은 Ca 를 첨가한 극저 Al 재에 있어서 Cu 가 자기 특성에 주는 영향을 나타내는 그래프이다.
도 4 는 Ca 를 첨가한 Al 첨가재에 있어서 Cu 가 자기 특성에 주는 영향을 나타내는 그래프이다.
본 발명을 실험 결과에 기초하여 상세하게 설명한다.
또한, 성분에 관한「％」및「ppm」표시는, 특별히 언급하지 않는 한「질량％」및「질량ppm」을 의미하는 것으로 한다. 또, 자기 특성은 압연 방향 (L) 및 압연 직각 방향 (C) 으로 엡스타인 시험편을 잘라내고, JIS C 2550 에 기재된 엡스타인법으로 측정하여, B50 (자화력 5000 A/m 에 있어서의 자속 밀도) 및 W15/50 (자속 밀도 1.5 T, 주파수 50 ㎐ 로 여자하였을 때의 철손) 으로 평가하였다.
처음에, 무방향성 전기 강판에 있어서 극저 Al 로 하는 것의 자기 특성에 대한 영향을 확인하기 위해, 이하의 실험을 실시하였다.
먼저, 극저 Al 재로서, C : 0.002 ％, Si : 1.6 ％, Mn : 0.5 ％, P : 0.04 ％, Al : 0.0005 ％ 이하, N : 0.002 ％ 및 S : 0.002 ％ 를 함유하는 강 조성으로 한 강을 8 차지 출강 (出鋼) 하고, 열간 압연에 의해 판두께 2.8 ㎜ 로 하였다. 계속해서, 이 열연판을 산세하고 나서 판두께 0.5 ㎜ 까지 냉간 압연하고, 20 ％ H2-80 ％ N2 분위기 중에서 1000 ℃ × 10 s 간의 마무리 어닐링을 실시하였다. 그 후, 얻어진 재료의 자기 특성을, 차지마다 시험편을 제조하여 조사한 결과, 차지 사이에서 자기 특성이 크게 불균일해지는 것이 분명해졌다. 또, 성분 분석을 실시한 결과, 자기 특성이 열화된 재료는, Cu 가 0.02 ％ 이상으로 다른 재료보다 높고, 따라서, Cu 가 미세 석출되거나 하여 자기 특성이 열화된 것으로 추찰되었다.
여기서, 스크랩원에는, 예를 들어 세탁기나 에어컨 등의 전화 제품이 사용되기 때문에, 도선의 Cu 는 스크랩 중에 불가피적으로 함유된다. 따라서, 최근, 제철 원료로서 스크랩의 사용 비율이 높아지고 있기 때문에, 자기 특성이 열화된 재료에는 스크랩에서 기인하는 Cu 가 혼입된 것으로 생각된다.
그래서, 자기 특성에 미치는 Cu 의 영향을 조사하기로 하였다. 먼저, 극저 Al 재인, C : 0.002 ％, Si : 1.6 ％, Mn : 0.5 ％, P : 0.04 ％, Al : 0.0005 ％ 이하, N : 0.002 ％ 및 S : 0.002 ％ 를 함유하는 강과, 비교의 Al 첨가재인, C : 0.002 ％, Si : 1.3 ％, Mn : 0.5 ％, P : 0.04 ％, Al : 0.3 ％, N : 0.002 ％ 및 S : 0.002 ％ 를 함유하는 강을, 각각에 대해 Cu : 0.005 ％ ∼ 0.04 ％ 의 범위에서 변화시켜 용제하였다 (모두 Ca 무첨가). 그 후, 열간 압연에 의해 판두께 2.8 ㎜ 로 하였다. 계속해서, 이 열연판을 산세하여 판두께 0.5 ㎜ 까지 냉간 압연하고, 20 ％ H2-80 ％ N2 분위기 중에서 1000 ℃ × 10 s 의 마무리 어닐링을 실시하였다. 이들 마무리 어닐링판의 자기 특성에 대해 조사한 결과를, 도 1 (극저 Al ＋ Ca 무첨가) 및 도 2 (Al 첨가 ＋ Ca 무첨가) 에 나타낸다. 또한, 도 1 및 2 에 있어서, (a) 는 철손 및 (b) 는 자속 밀도의 측정 결과를 나타낸다.
도 2 에 나타내는 Al 첨가재에서는, Cu 증가에 의한 자기 특성의 열화는 비교적 작았다. 한편, 도 1 에 나타내는 극저 Al 재에서는, Cu 가 증가하면 자기 특성이 크게 불균일해지고, 동일한 Cu 량 중에서 가장 열화된 경우의 자기 특성은 매우 열위에 있는 것이 분명해졌다. 단, Cu 가 0.01 ％ 부근인 재료에서는, 극저 Al 재의 쪽이 Al 첨가재보다 자기 특성이 양호하였다. 이와 같이, 극저 Al 재에서는 우수한 특성이 되는 포텐셜은 있지만, Cu 증가에 의한 자기 특성의 열화량이나 편차가 큰 것이 문제였다.
이 원인은 반드시 분명한 것은 아니지만, 이하와 같이 생각된다. 즉, 극저 Al 재에서는 질화물을 조대화시키는 원소가 없기 때문에 질화물은 미세해지고, 이 미세한 질화물과 Cu 의 황화물 사이에서 어떠한 상호 작용이 있어, 특성이 불균일해진 것으로 생각된다. 실제로, 극저 Al 재에 있어서, Cu 를 충분히 저감시키면 양호한 특성이 얻어졌다. 따라서, 극저 Al 재에서는 Cu 를 저감시키는 것이 자기 특성을 안정화시키는 하나의 수단이 될 수 있다. 그러나, 그러기 위해서는 철 스크랩의 사용 비율을 감소시킬 필요가 있어, 환경 및 자원의 보호에 대한 최근의 흐름에 역행하게 된다.
그래서, Cu 를 무해화하기 위해, Ca 를 이용하는 것을 검토하였다.
극저 Al 재 (Ca 첨가) 로서, C : 0.002 ％, Si : 1.6 ％, Mn : 0.5 ％, P : 0.04 ％, Al : 0.0005 ％ 이하, N : 0.002 ％, S : 0.002 ％, Ca : 0.003 ％ 를 함유하는 강과, 비교를 위한 Al 첨가재 (Ca 첨가) 로서, C : 0.002 ％, Si : 1.3 ％, Mn : 0.5 ％, P : 0.04 ％, Al : 0.3 ％, N : 0.002 ％, S : 0.002 ％ 및 Ca : 0.003 ％ 를 함유하는 강을, Cu : 0.005 ∼ 0.04 ％ 의 범위에서 변화시켜 용제하였다. 그 후, 열간 압연에 의해 판두께 2.8 ㎜ 로 하였다. 계속해서, 이 열연판을 산세하여 판두께 0.5 ㎜ 까지 냉간 압연하고, 20 ％ H2-80 ％ N2 분위기 중에서 1000 ℃ × 10 s 의 마무리 어닐링을 실시하였다. 이들 마무리 어닐링판의 자기 특성에 대해 조사한 결과를, 도 3 (극저 Al ＋ Ca 첨가) 및 도 4 (Al 첨가 ＋ Ca 첨가) 에 나타낸다.
도 3 및 도 4 에 나타내는 바와 같이, Cu 증가에 의한 자기 특성의 열화나 편차가 Ca 의 첨가에 의해 억제되는 것을 알 수 있었다. 이 효과는, 도 3 에 나타내는 극저 Al 재에서 매우 현저하고, 극저 Al 재는 Cu 량에 의존하지 않고 Al 첨가재보다 양호한 자기 특성이 얻어졌다.
이상의 지견에 기초하여, 특히 Al, Cu 및 Ca 의 양을 규제함으로써, 극저 Al 재여도 양호한 자기 특성이 확실하게 보증된, 리사이클성이 우수한 무방향성 전기 강판의 제공이 가능해졌다.
다음으로, 본 발명에 있어서, 강 성분을 상기 조성 범위로 한정한 이유에 대해 설명한다.
C : 0.0050 ％ 이하
C 는 철손을 열화시키므로 적으면 적을수록 좋다. C 가 0.0050 ％ 를 초과하면 철손 증가가 특히 현저해지는 점에서, C 는 0.0050 ％ 이하로 한정한다. C 는 적으면 적을수록 바람직하므로, 하한은 특별히 한정할 필요는 없지만, 공업적 규모의 생산에 있어서 0.0003 ％ 미만까지 저감시키려면 다대한 비용을 필요로 하는 점에서, 하한을 0.0003 ％ 로 하는 것이 바람직하다.
Si : 1.0 ％ 이상 4.0 ％ 이하
Si 는 전기 저항을 높여 철손을 저감시키는 효과를 갖기 때문에, 하한을 1.0 ％ 로 한다. 한편, 4.0 ％ 를 초과하면, 압연성의 저하를 초래하기 때문에, Si 량은 4.0 ％ 이하로 제한한다. 바람직하게는 1.5 ∼ 3.3 ％ 이다.
Al : 0.0050 ％ 미만
Al 은 수요가에 의한 스크랩 활용의 관점에서는, 스크랩 원료로부터의 주조성 확보를 위해 0.05 ％ 미만이 추장되고 있지만, 본 발명에서는, Al 을 더욱 저감시킴으로써 집합 조직을 개선하고 자속 밀도를 향상시키기 위해, 0.0050 ％ 미만으로 할 필요가 있다. 따라서, Al 은 0.0050 ％ 미만으로 하였다. 바람직하게는 0.0020 ％ 이하이다.
P : 0.01 ％ 초과 0.20 ％ 이하
P 는 미량의 첨가로 경도를 향상시키는 데에 유용한 원소이다. 수요가에 따라 최적의 경도가 상이하기 때문에, P 를 0.01 ％ 초과의 범위에서 적절히 함유시킨다. 한편, P 의 과잉 첨가는 압연성의 저하를 초래하므로, P 량은 0.20 ％ 이하로 제한한다. 바람직하게는 0.03 ∼ 0.10 ％ 의 범위이다.
N : 0.0050 ％ 이하
N 은, 전술한 C 와 동일하게, 자기 특성을 열화시키므로 0.0050 ％ 이하로 제한한다. N 은 적으면 적을수록 바람직하기 때문에, 하한은 특별히 한정할 필요는 없다.
S : 0.0050 ％ 이하
S 는 석출물이나 개재물을 형성하고 제품의 자기 특성을 열화시키므로 적으면 적을수록 좋다. 자기 특성을 열화시키지 않기 위해, 0.0050 ％ 이하로 제한한다. S 는 적으면 적을수록 바람직하기 때문에, 하한은 특별히 한정할 필요는 없다.
Mn : 0.10 ％ 이상 3.0 ％ 이하
Mn 은, Si 와 동일하게, 전기 저항을 증가시켜 철손을 저감시키는 데에 유효한 원소이다. 또, 열간 취성을 방지하기 위해 0.10 ％ 이상은 필요하다. 한편, 3.0 ％ 를 초과하면 포화 자속 밀도의 저하에 의해 자속 밀도가 저하되기 때문에, 상한은 3.0 ％ 로 하였다. 바람직하게는 0.20 ∼ 1.0 ％ 의 범위이다.
Ca : 0.0005 ％ 이상 0.0100 ％ 이하
본 발명에서는, Cu 량이 높고 Al 량이 매우 낮은 재료이기 때문에, 자기 특성의 안정화를 위해 Ca 를 첨가한다. 0.0005 ％ 미만에서는 그 효과는 충분하지 않고, 한편, 0.0100 ％ 를 초과하면, Ca 산화물이 증가하고 오히려 철손이 열화되기 때문에, 0.0005 ％ 이상 0.0100 ％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.001 ％ 이상 0.005 ％ 이하이다.
Cu : 0.02 ％ 이상 0.1 ％ 미만
본 발명에서는, 자원의 리사이클을 추진하기 위해, 제철 원료의 스크랩 비율을 가능한 한 높게 하는 것을 소기하고 있다. 이 스크랩 비율을 높이면, 무방향성 전기 강판의 소재 중에는 Cu 가 0.02 ％ 이상 함유되게 된다. 왜냐하면, 스크랩원에는, 예를 들어 세탁기나 에어컨 등의 전화 제품이 사용되기 때문에, 도선의 Cu 는 스크랩 중에 불가피적으로 함유되기 때문이다. 그러나, Cu 가 0.1 ％ 이상이 되면, Ca 의 첨가에 의해서도 특성의 열화를 회피하는 것이 어려워지기 때문에, 상한은 0.1 ％ 미만으로 하였다.
상기한 기본 성분에 추가하여, 필요에 따라, Sn 및 Sb 중에서 선택한 1 종 또는 2 종을 합계로 0.01 ％ 이상 0.1 ％ 이하 첨가할 수 있다.
Sn, Sb : 합계로 0.01 ％ 이상 0.1 ％ 이하
Sn 및 Sb 는 모두, 집합 조직을 개선하고 자기 특성을 높이는 효과를 갖는다. 이 효과를 얻기 위해, Sb 및 Sn 을 단독 첨가 또는 복합 첨가할 수 있다. 어느 경우에도, 합계로 0.01 ％ 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 한편, 과잉으로 첨가하면 강이 취화되고, 강판 제조 중의 판 파단이나 스캐브가 증가하기 때문에, Sn 및 Sb 는 단독 첨가 또는 복합 첨가의 어느 경우에도 합계로 0.1 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.02 ∼ 0.08 ％ 의 범위이다.
이상의 성분 외의 잔부는, 철 및 불가피적 불순물이며, 불가피적 불순물로는, V ≤ 0.004 ％, Nb ≤ 0.004 ％, B ≤ 0.0005 ％, Ni ≤ 0.05 ％, Cr ≤ 0.05 ％, Ti ≤ 0.002 ％ 등이 있다.
다음으로, 본 발명에 따른 제조 방법에 대해 서술한다.
본 발명의 무방향성 전기 강판의 제조에서는, 열연판 어닐링을 생략하는 경우에 열간 압연 후의 코일 권취 온도를 규제할 필요가 있지만, 그 이외에는 일반적인 무방향성 전기 강판에 적용되고 있는 공정 및 설비를 사용하여 실시할 수 있다.
예를 들어, 전로 혹은 전기로 등에서 소정의 성분 조성으로 용제된 강을, 탈가스 설비로 2 차 정련하고, 주조한 후, 열간 압연을 실시한다. 열간 압연 후의 열연판 어닐링은 실시해도 되지만 필수는 아니다. 열연판 어닐링을 실시하는 경우의 어닐링 온도는, 재결정을 충분히 발생시키는 관점에서 800 ℃ 이상이 바람직하고, 제조 비용의 관점에서 1200 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 제조 비용 억제의 관점에서는, 열연판 어닐링은 생략하는 쪽이 유리하다. 이어서, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링 및 절연 피막 형성과 같은 공정을 거쳐 제조할 수 있다.
여기서, 특히 열연판 어닐링을 생략하는 경우에는, 열간 압연 후의 코일 권취 온도를 650 ℃ 이상으로 하는 것이 필요하다. 냉간 압연 전의 강판이 충분히 재결정되어 있지 않으면, 리징의 발생이나 자기 특성이 열화되기 때문에, 열연판 어닐링을 생략하는 경우에는 권취 온도를 650 ℃ 이상으로 하여 재결정화를 촉진시킬 필요가 있다. 바람직하게는 670 ℃ 이상이다.
또한, 열연판 어닐링을 실시하는 경우에는, 권취 온도를 650 ℃ 이상으로 하지 않아도 된다.
상기 열연판의 두께는 특별히 상관없지만, 1.5 ∼ 3.0 ㎜ 가 바람직하고, 더욱 바람직하게는 1.7 ∼ 2.8 ㎜ 이다. 왜냐하면, 1.5 ㎜ 미만에서는 열간 압연에서의 압연 트러블이 증가하고, 한편, 3.0 ㎜ 초과에서는 냉연 압하율이 증가하고 집합 조직이 열화되기 때문이다. 동일하게, 냉연판의 두께는 특별히 상관없지만, 0.20 ∼ 0.50 ㎜ 가 바람직하다. 왜냐하면, 0.20 ㎜ 미만에서는 생산성이 저하되고, 한편, 0.50 ㎜ 초과에서는 철손 저감 효과가 작기 때문이다.
상기 냉간 압연은, 판온 (板溫) 이 200 ℃ 정도인 온간 압연으로 해도 된다. 이어서, 상기 마무리 어닐링의 균열 (均熱) 온도는 700 ℃ 이상 1150 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 그러한 것은, 어닐링의 균열 온도가 700 ℃ 미만에서는 재결정이 충분히 진행되지 않고 자기 특성이 대폭 열화되는 경우가 있는 것에 추가하여, 연속 어닐링에 있어서의 판 형상의 교정 효과가 충분히 발휘되지 않을 우려가 있다. 한편, 1150 ℃ 를 초과하면 결정 입자가 매우 조대화되고, 특히 고주파수역에서의 철손이 증가할 우려가 있다.
실시예
용선 (溶銑) 을 전로에서 취련한 후에 탈가스 처리를 실시함으로써, 표 1 에 나타내는 성분 조성으로 조정 후, 연속 주조기를 사용하여 슬래브를 주조하고, 슬래브를 1120 ℃ 에서 1 시간 가열 후, 판두께 2.8 ㎜ 까지의 열간 압연을 실시하였다. 그 열간 압연에 있어서의 마무리 압연 온도는 900 ℃ 이고, 680 ℃ 에서 권취를 실시하였다. 그 후, 그 열간 압연 후에 열연판 어닐링을 실시하지 않고 산세하고, 판두께 : 0.50 ㎜ 까지 냉간 압연을 실시한 후, 980 ℃ 에서 10 초간의 마무리 어닐링을 실시하였다.
단, 강종 F 와 C2 는 열간 압연 후의 권취 온도를 550 ℃ 로 하고, 또한 강종 C2 는 열간 압연 후에 균열 온도 1000 ℃, 균열 시간 30 초의 열연판 어닐링을 연속 어닐링으로 실시하였다. 또, 강종 H 는 열간 압연시에 균열이 발생하였기 때문에, 열간 압연 이후의 공정은 실시하지 않았다. 그 후의 냉간 압연에서는, 강종 M 및 강종 G 는 파단이 발생하고, 강종 F 는 리징이 발생하였기 때문에, 냉간 압연 이후의 공정은 실시하지 않았다.
또한, 얻어진 제품판의 자기 특성을 조사하였다. 자기 특성은 압연 방향 (L) 및 압연 직각 방향 (C) 으로 엡스타인 시험편을 잘라내고, JIS C 2550 에 기재된 엡스타인법으로 측정하여, B50 (자화력 : 5000 A/m 에 있어서의 자속 밀도) 및 W10/400 (자속 밀도 : 1.0 T, 주파수 : 400 ㎐ 로 여자하였을 때의 철손) 으로 평가하였다.
얻어진 결과를 표 1 에 병기한다.
Figure 112017014419270-pct00001
표 1 에 나타낸 바와 같이, 본 발명에 따라 제조한 경우에는, 열연 및 냉연에서의 파단은 없고, 또 양호한 자기 특성을 얻을 수 있었다.

Claims (4)

  1. 질량％ 로,
    C : 0.0050 ％ 이하,
    Si : 1.0 ％ 이상 4.0 ％ 이하,
    Mn : 0.10 ％ 이상 3.0 ％ 이하,
    Sol.Al : 0.0020 ％ 이하,
    P : 0.01 ％ 초과 0.20 ％ 이하,
    S : 0.0050 ％ 이하,
    N : 0.0050 ％ 이하,
    Cu : 0.02 ％ 이상 0.10 ％ 미만 및
    Ca : 0.003 ％ 이상 0.0100 ％ 이하
    를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 성분 조성을 갖는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 성분 조성은, 추가로, Sn 및 Sb 중에서 선택한 1 종 또는 2 종을 합계로 0.01 질량％ 이상 0.1 질량％ 이하로 함유하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판.
  3. 질량％ 로,
    C : 0.0050 ％ 이하,
    Si : 1.0 ％ 이상 4.0 ％ 이하,
    Mn : 0.10 ％ 이상 3.0 ％ 이하,
    Sol.Al : 0.0020 ％ 이하,
    P : 0.01 ％ 초과 0.20 ％ 이하,
    S : 0.0050 ％ 이하,
    N : 0.0050 ％ 이하,
    Cu : 0.02 ％ 이상 0.10 ％ 미만 및
    Ca : 0.003 ％ 이상 0.0100 ％ 이하
    를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 성분 조성을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시하고, 얻어진 열연판에 어닐링을 실시하지 않고 산세, 그리고 냉간 압연을 실시하고, 계속해서 마무리 어닐링을 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법으로서, 상기 열간 압연의 마무리 압연 후에 상기 열연판을 650 ℃ 이상의 온도에서 코일상으로 권취하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 성분 조성은, 추가로, Sn 및 Sb 중에서 선택한 1 종 또는 2 종을 합계로 0.01 질량％ 이상 0.1 질량％ 이하로 함유하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
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