BR112013004506B1

BR112013004506B1 - Método para produção de chapa de aço elétrico de grão não orientado

Info

Publication number: BR112013004506B1
Application number: BR112013004506-0A
Authority: BR
Inventors: Yoshiaki Zaizen
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2010-08-30
Filing date: 2011-08-25
Publication date: 2022-09-20
Also published as: EP2612933A4; US20130146187A1; KR20130032913A; EP2612933B1; JP2012046806A; TWI481724B; RU2529258C1; WO2012029621A1; TW201221652A; BR112013004506A2; KR101499371B1; CN102959099A; JP5854182B2; EP2612933A1

Abstract

MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO NÃO ORIENTADO. A presente invenção refere-se a uma chapa de aço elétrico não orientado tendo uma densidade de fluxo magnético consideravelmente aumentada na direção de laminação da chapa de aço é vantajosamente produzida por um método de produção de chapa de aço elétrico não orientado pela sujeição de uma placa de aço compreendendo C: 0,01 - 0,1% em massa, Si; não mais que 4% em massa, Mn: 0,05 - 3%em massa, AI: não mais que 3% em massa, S: não mais que 0,005% em massa, N: não mais que 0,005% em massa e o restante sendo Fe e as inevitáveis impurezas à laminação a quente, laminação a frio, e recozimento de acabamento, onde o recozimento de aca-bamento é conduzido sob condições de que a taxa média de aumento da temperatura durante o aquecimento é não menos que 100°C/s e a temperatura de enxágue está na faixa de temperaturas de 750 - 1100°C.

Description

CAMPO TÉCNICO

[001] A presente invenção refere-se a um método de produção de uma chapa de aço elétrico de grão não orientado, e mais particularmente a um método de produção de uma chapa de aço elétrico de grão não orientado com uma excelente densidade de fluxo magnético na direção de laminação da chapa de aço.

TÉCNICA RELACIONADA

[002] Recentemente, é fortemente necessário tornar equipamentos elétricos em maior eficiência e redução de tamanho em corrente universal de redução de energia inclusive de força. Como resultado, mesmo em chapas de aço elétrico de grão não orientado amplamente usadas como material de núcleo ou similar do equipamento elétrico, torna-se uma agenda essencial melhorar a propriedade magnética ou alcançar uma maior densidade de fluxo magnético e uma menor perda de ferro para alcançar a redução de tamanho e a alta eficiência do equipamento elétrico.

[003] Para tais requisitos na chapa de aço elétrico de grão não orientado foi tentado até aqui tornar a densidade de fluxo magnético maior pela seleção dos elementos de ligação adequados a serem adicionados e também aumentando o tamanho do grão antes da laminação a frio e otimizando a redução da laminação a frio, enquanto foi tentado fazer a perda de ferro menor pela adição de um elemento para aumentar a resistência elétrica ou reduzir a espessura da chapa.

[004] Em um motor de comando para automóveis híbridos, etc., é adotado um segmento de núcleo do ponto de vista de um rendimento melhorado. O segmento de núcleo é formado dividindo-se o núcleo em várias partes ao invés do núcleo ser puncionado como uma peça única a partir de uma chapa de aço bruta como usual, e puncionando-se essas partes de modo a tornar a direção longitudinal de um dente de cada parte uma direção de laminação da chapa de aço e montar as peças puncionadas em um núcleo. No segmento núcleo, a direção longitudinal dos dentes que concentra o fluxo magnético é a direção de laminação da chapa de aço elétrico, de forma que as propriedades da chapa de aço elétrico na direção de laminação se tornam muito importantes para alcançar a melhoria das propriedades do motor.

[005] Como um material que aumenta a densidade de fluxo magnético na direção de laminação é mencionada uma chapa de aço elétrico com grão orientado tendo uma orientação de Goss alinhada na direção de laminação. Entretanto, a chapa de aço elétrico com grão orientado é produzida através de um processo de recristalização secundária, de forma que o custo de produção é alto e a chapa de aço não é, na verdade, substancialmente utilizada como segmento de núcleo. Portanto, é considerado que ela permite usar chapas de aço elétrico de grão não orientado, que são baratas, como um material ótimo para o segmento de núcleo se a densidade de fluxo magnético na direção de laminação do mesmo puder ser melhorada.

[006] Como técnica que responde a tal requisito, por exemplo, o documento de patente 1 descreve um método de produção de uma chapa de aço elétrico de grão não orientado compreendendo laminar a quente um aço tendo C: não mais que 0,002% em massa, Si: não menos que 0,1% em massa mas menos que 0,8% em massa, Al: 0,3-2,0% em massa, Mn: 0,1-1,5% em massa e Si+2Al-Mn: não menos que 2%, submeter a um recozimento de tiras a quente para tornar o tamanho médio do grão não menos de 300 m, executar uma laminação a frio única a uma redução de laminação de 85-95% para a espessura final da chapa e então executar uma laminação de acabamento a 700-950°C por 10 segundos a 1 minuto.

[007] Também o documento de patente 2 descreve uma chapa de aço elétrico de grão não orientado para um segmento de núcleo tendo uma espessura de 0,15 - 0,3 mm formada submetendo uma chapa de aço laminada a quente tendo C: não mais que 0,005% em massa, Si: 2 - 4% em massa e Al: mais de 1% em massa mas não mais que 2% em massa a um recozimento, uma laminação a frio única e também a um recozimento de recristalização para fornecer uma estrutura recristalizada tendo um tamanho médio de grão de 40 - 200 m e propriedades magnéticas satisfazendo a relação de uma densidade de fluxo magnético B50(C) na direção 90° (direção C) em relação à direção de laminação (direção L), uma densidade de fluxo magnético B50(X) na direção 45° (direção X) em relação à direção de laminação (direção L) e uma espessura t (mm) da seguinte equação: B5O(C)/B5O(X) > -0,5333 x t2 + 0,3907 x t + 0,945. DOCUMENTOS DA TÉCNICA ANTERIOR DOCUMENTOS DE PATENTE Documento de Patente 1: JP-A-2004-332042 Documento de Patente 2: JP-A-2008-127600

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO

[008] De acordo com o método do documento de patente 1, uma chapa de aço magnético tendo excelentes propriedades magnéticas na direção de laminação e direção vertical pode ser obtida controlando o tamanho do grão após o recozimento da tira a quente e a redução de laminação na laminação a frio. Entretanto, esse método tem problemas na produtividade e custo porque é necessário reduzir o teor de impurezas no aço notavelmente e conduzir o recozimento da tira a quente a uma temperatura mais alta (por exemplo, 1000 - 1050°C) para obter um tamanho de grão antes da laminação a frio de não menos de 300 m. O método do documento de patente 2 tem problemas na produtividade e custo porque a temperatura do recozimento da tira a quente precisa ser alta (acima de 900°C, por exempl o, 920 - 1100°C) e também é necessário adicionar uma quantidade maior de Al.

[009] A invenção é feita em vista dos problemas das técnicas convencionais mencionados acima é para propor um método vantajoso de produção de uma chapa de aço elétrico de grão não orientado que possa aumentar consideravelmente a densidade de fluxo magnético na direção de laminação da chapa de aço.

MEIOS PARA RESOLVER OS PROBLEMAS

[0010] Os inventores fizeram vários estudos para resolver os problemas acima. Como resultado, foi descoberto que as propriedades magnéticas na direção de laminação da chapa de aço são consideravelmente melhoradas aquecendo-se a chapa de aço laminada a frio contendo uma quantidade adequada ou mais de C e laminada até a espessura final a uma taxa mais rápida no recozimento de acabamento convencional, e a invenção foi completada.

[0011] Isto é, a invenção é um método de produção de uma chapa de aço elétrico de grão não orientado pela sujeição de uma placa de aço compreendendo C: 0,01 - 0,1% em massa, Si: não mais que 4% em massa, Mn: 0,05 - 3% em massa, Al: não mais que 3% em massa, S: não mais que 0,005% em massa, N: não mais que 0,005% em massa e o restante sendo Fe e as inevitáveis impurezas à laminação a quente, à laminação a frio e ao recozimento de acabamento, caracterizado pelo fato de que o recozimento de acabamento é conduzido sob condições de que a taxa média de aumento da temperatura durante o aquecimento é não menos de 100°C/s e a temperatura de encharque é a faixa de temperatura de 750 - 1100°C.

[0012] A placa de aço usada no método de produção da invenção é preferível para também conter pelo menos um elemento entre Sn e Sb em uma quantidade de 0,005 - 0,1% em massa, respectivamente.

[0013] No método de produção da invenção, é preferível conduzir o recozimento de descarbonetação após o recozimento de acabamento.

EFEITO DA INVENÇÃO

[0014] De acordo com a invenção, podem ser fornecidas chapas de aço elétrico de grão não orientado tendo excelente propriedade magnética na direção de laminação da chapa de aço. Portanto, a invenção contribui grandemente para melhorar a eficiência do motor ou do transformador pela aplicação da chapa de aço a aplicações tais como segmento de núcleo, núcleo para transformadores e similares que requerem excelente propriedade magnética na direção de laminação.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0015] A Figura 1 é um gráfico mostrando a influência da taxa de aumento da temperatura no recozimento de acabamento (eixo horizontal: °C/s) na densidade de fluxo magnético B 50-L na direção de laminação (eixo vertical: T).

[0016] A Figura 2 é um gráfico mostrando a influência do teor de C (eixo horizontal: % em massa) na densidade de fluxo magnético B50-L na direção de laminação (eixo vertical: T).

CONCRETIZAÇÕES PARA EXECUÇÃO DA INVENÇÃO

[0017] Inicialmente, a invenção será descrita em relação às experiências para o desenvolvimento da invenção.

[0018] Para pesquisar a influência da taxa de aumento da temperatura no aquecimento para o recozimento de acabamento na densidade de fluxo magnético na direção de laminação de uma chapa de aço, é preparada uma chapa de aço elétrico de grão não orientado pelo aquecimento de uma placa de aço contendo C: 0,0025% em massa ou 0,02% em massa e tendo também uma composição fundamental de Si: 3,3% em massa, Mn: 0,1% em massa, Al: 0,001% em massa, N: 0,0019% em massa e S: 0,0010% em massa a 1100°C por 30 minutos e laminando a mesma a quente para formar uma chapa de aço laminada a quente tendo uma espessura de 2,6 mm, submetendo um recozimento de tira a quente a 1000°C por 30 segundos, submeten do a uma laminação a frio única para formar uma chapa laminada a frio tendo uma espessura final de 0,35 mm, aquecendo a chapa laminada a frio a uma taxa de aumento de temperatura de 30 - 300°C/s em um forno de aquecimento de energia direta para conduzir o recozimento de acabamento de 900°C x 10 segundos, e então conduzin do o recozimento de descarburação a 850°C em uma atmosfe ra tendo um ponto de condensação de 30°C por 30 segundos.

[0019] A partir de cada uma das chapas de aço elétrico de grão não orientado assim obtidas é cortado um amostra de 180 mm na direção de laminação (direção L) x 30 mm na direção vertical à direção de laminação (direção C), e a densidade de fluxo magnético na direção L B50-L do amostra é medida por um único teste magnético de chapa para obter os resultados mostrados na Figura 1. Pode ser visto da Figura 1 que a densidade de fluxo magnético na direção de laminação pode ser aumentada pelo aquecimento da chapa de aço laminada a frio contendo C: 0,02% em massa a uma taxa de aumento da temperatura de não menos de 100°C/s para conduzir o recozimento de aca bamento.

[0020] Para pesquisar a influência do teor de C na densidade de fluxo magnético na direção de laminação de uma chapa de aço, é preparada uma chapa de aço elétrico de grão não orientado pelo aquecimento de uma placa de aço contendo C: 0,005 - 0,5% em massa, Si: 3,3% em massa, Mn: 0,15% em massa, Al: 0,001% em massa, N: 0,0022% em massa, S: 0,0013% em massa a 1100°C por 30 minutos, laminação a quente para formar uma chapa laminada a quente tendo uma espessura de 2,3 mm, submetendo ao recozimento de tira a quente a 1000°C por 30 segundos e também a uma laminação a frio única para formar uma chapa laminada a frio tendo uma espessura final de 0,35 mm, aquecendo a chapa de aço laminada a frio a uma taxa de aumento de temperatura de 20°C/s ou 300°C/s um forno de aqu ecimento de energia direta para conduzir o recozimento de acabamento de 950°C x 10 segundos, e posteriormente submetendo a um recozimento de descarburação a 850°C em uma atmosfera tendo um pon to de condensação de 30°C por 30 segundos.

[0021] A partir de cada uma das chapas de aço elétrico de grão não orientado assim obtida é cortado um amostra de 180 mm na direção de laminação (direção L) x 30 mm na direção vertical à direção de laminação (direção C), e a densidade de fluxo magnético na direção L B50-L do amostra é medida da mesma maneira que na experiência acima para obter os resultados mostrados na Figura 2. Pode ser visto da Figura 2 que a densidade de fluxo magnético na direção de laminação pode ser aumentada aquecendo-se a chapa laminada a frio contendo não menos de 0,01% em massa de C a uma taxa de aumento de temperatura de não menos que 100°C/s para conduzir o recozimento de acabamento.

[0022] Embora a razão acima não seja clara no momento atual, é considerado que o teor de carbono dissolvido é aumentado fazendo-se o teor de C não menos que 0,01% em massa, o que é fácil para formar uma faixa de deformação na laminação a frio e desenvolve ima estrutura de Goss após o recozimento, e também que o desenvolvimento da orientação 111 é suprimido pela condução do aquecimento rápido e então a estrutura do cristal da orientação 110 ou da orientação 100 é desenvolvida na direção de laminação para melhorar a densidade de fluxo magnético na direção de laminação. Como visto a partir desse resultado, é necessário que para aumentar a densidade de fluxo magnético na direção de laminação, a taxa de aumento da temperatura no aquecimento para recozimento de acabamento é não menos que 100°C/s e também o teor de C na chapa de aço bruta é de não menos que 0,01% em massa a partir do ponto de vista de garantir o carbono dissolvido antes do recozimento de acabamento.

[0023] Essa invenção é feita como resultado também da consideração do conhecimento acima.

[0024] A razão na limitação da composição de elementos na chapa de aço elétrico de grão não orientado da invenção será descrita abaixo.

C: 0,01 - 0,1% em massa

[0025] O carbono dissolvido sólido no deslocamento de pinos de aço introduzidos na laminação a frio para formar facilmente a faixa de deformação. Essa faixa de deformação tem o efeito de melhorar a propriedade magnética na direção de laminação porque a orientação de Goss {110}<001> é preferivelmente desenvolvida por recristalização no recozimento de acabamento. Para obter o efeito do carbono dissolvido, é necessário que o teor de C na chapa de aço antes da laminação a frio é de não menos que 0,01% em massa. Por outro lado, se o carbono dissolvido em um produto chapa de aço for grande, o envelhecimento magnético é provocado para deteriorar a propriedade magnética, de forma que é necessário que a descarburação seja conduzida na etapa de recozimento após a laminação a frio para reduzir o teor de C para não mais que 0,005% em massa. Entretanto, se o teor de C no aço exceder 0,1% em massa, há o temor de que a descarburação não possa ser suficientemente conduzida pelo recozimento de descarburação acima. Portanto, o teor de C é uma faixa de 0,01 - 0,1% em massa. Preferivelmente, ele está em uma faixa de 0,015 - 0,05% em massa. Um limite inferior mais preferível é 0,02% em massa. Além disso, o recozimento de descarburação pode ser conduzido a qualquer momento após o aquecimento rápido.

[0026] Si: não mais que 4% em massa

[0027] Si é um elemento adicionado para aumentar a resistência específica do aço para melhorar a propriedade de perda de ferro. Para obter tal efeito, é preferível ser adicionado em uma quantidade de não menos que 1,0% em massa. Por outro lado, a adição de mais de 4% em massa endurece o aço para tornar difícil a laminação, de modo que o limite superior é 4% em massa. Preferivelmente, ele está em uma faixa de 1,0 - 4,0% em massa. Um limite inferior mais preferível é 1,5% em massa.

[0028] Mn: 0,05 - 3% em massa

[0029] Mn é um elemento necessário para evitar fraturas na laminação a quente devido ao S. Para obter tal efeito, a adição de não menos que 0,05% em massa é necessária. Por outro lado, a adição de mais de 3% em massa produz o aumento de custo de matérias primas. Portanto, Mn está em uma faixa de 0,05 - 3% em massa. Um limite superior mais preferível é 2,5% em massa. Além disso, uma vez que o Mn aumenta a resistência específica, se for pretendido proceder a outra perda de ferro, é preferível que seja não menos que 1,5% em massa, enquanto se a capacidade de trabalho e a produtividade forem importantes, é preferível ser não mais que 2,0% em massa.

[0030] Al: não mais que 3% em massa

[0031] Al tem um efeito de aumentar a resistência específica do aço para melhorar a propriedade de perda de ferro da mesma forma que o Si, de forma que é um elemento adicionado se necessário. Entretanto, a adição de mais de 3% em massa deteriora a propriedade de laminação, de moldo que o limite superior é 3% em massa. Além disso, é preferível que o teor de Al não seja menos que 1,0% em massa se a perda de ferro for mais importante, e não mais que 2,0% em massa se a capacidade de trabalho e a produtividade forem mais importantes. Além disso, a adição de Al não é essencial, mas está geralmente levemente presente como uma impureza inevitável.

[0032] S: não mais que 0,005% em massa, N: não mais que 0,005% em massa.

[0033] S e N são elementos impurezas inevitavelmente incorporados ao aço. Se cada um deles exceder 0,005% em massa, as propriedades magnéticas são deterioradas. Na invenção, portanto, cada um entre S e N é limitado a não mais que 0,005% em massa.

[0034] A chapa de aço magnético não orientado conforme a invenção pode conter Sn e Sb dentro das faixas a seguir em adição aos ingredientes essenciais acima.

[0035] Sn: 0,005 - 0,1% em massa, Sb: 0,005 - 0,1% em massa

[0036] Sn e Sb são elementos que têm o efeito de não apenas melhorar a textura após o recozimento de acabamento para aumentar a densidade de fluxo magnético na direção de laminação, mas, também evitar a oxidação ou nitruração da camada de superfície na chapa de aço para suprimir a formação de grãos finos na camada de superfície da chapa de aço e evitar a deterioração da propriedade magnética. Para desenvolver tal efeito, é preferível que pelo menos um entre Sn e Sb seja adicionado em, uma quantidade de não menos que 0,005% em massa. Entretanto, se o teor de cada um desses elementos exceder 0,1% em massa, o crescimento dos grãos de cristal é inibido e esse é especialmente o temor de deterioração da propriedade magnética. Portanto, é preferível que cada um entre Sn e Sb seja adicionado dentro de uma faixa de 0,005 - 0,1% em massa.

[0037] Na chapa de aço elétrico de grão não orientado conforme a invenção, os elementos restantes que não os ingredientes acima são Fe e as inevitáveis impurezas. Entretanto, não é negado que elementos diferentes dos ingredientes acima estejam contidos a menos que eles não danifiquem os efeitos da invenção e também que os ingredientes opcionais acima mencionados estejam contidos em uma quantidade de menos que o limite inferior como uma impureza.

[0038] O método de produção da chapa de aço elétrico de grão não orientado conforme a invenção será descrito abaixo.

[0039] É preferível que o método de produção da chapa de aço elétrico de grão não orientado conforme a invenção seja um método em que um aço tendo a composição de elementos mencionada anteriormente adaptável para a invenção seja fundido por um processo de refino geralmente bem conhecido usando um conversor, um forno elétrico, um equipamento de desgaseificação a vácuo, ou similar e conformado em uma placa de aço por um método de lingotamento contínuo ou um método de produção de lingote/placa e posteriormente a placa de aço é laminada a quente por um método geralmente bem conhecido, submetida a um recozimento de tiras a quente se desejado e laminada a frio para formar uma chapa laminada a frio tendo uma espessura final e então a chapa laminada a frio é submetida ao recozimento de acabamento e o recozimento de descarburação e também à formação de vários revestimentos isolantes, se necessário para fornecer um produto. Nesse método de produção, o processo até a laminação a frio não é particularmente limitado exceto que a composição de elementos das matérias primas é adaptada àquela da invenção, de forma que o processo de produção geralmente bem conhecido possa ser adotado. Além disso, o recozimento de tiras a quente não é necessariamente conduzido a uma maior temperatura mais alta e é suficiente em cerca de 850 - 1000°C, mas o recozimento de tiras a quente fora da faixa acima não está excluída.

[0040] O método de produção subsequente à laminação a frio será descrito abaixo.

Laminação a frio

[0041] A laminação a frio pode ser uma laminação a frio única ou podem ser duas ou mais laminações a frio através de um recozimento intermediário. Além disso, se a redução de laminação na produção da chapa de aço elétrico de grão não orientado é usual (não menos de 50%), a introdução da faixa de deformação é garantida pela composição de elementos anteriormente mencionada.

Recozimento de acabamento

[0042] O recozimento de acabamento precisa ser conduzido pelo aquecimento de 300°C a 800°C a uma taxa de aumento de temperatura de não menos que 100°C/s. Porque, a textura da orie ntação 111 indesejável à propriedade magnética é desenvolvida a uma taxa de aumento da temperatura de menos de 100°C/s. Preferi velmente, ela é não menos de 200°C/s. O limite superior não é parti cularmente definido, mas é prático ser não mais que 500°C/s.

[0043] Também é necessário que a temperatura de encharque esteja em uma faixa de 750 - 1100°C. O limite inferior da temperatura pode ser uma temperatura acima da temperatura de recristalização, mas é necessário ser não menos de 750°C para provocar a recristalização suficiente no recozimento contínuo. Enquanto, se a temperatura de encharque exceder 1100°C, os grãos recristalizados se tornam grosseiros ou a carga do forno de recozimento de torna maior. Preferivelmente, é uma faixa de 800 - 1050°C.

[0044] Além disso, o tempo de encharque pode ser um tempo de processamento suficiente da recristalização, e pode ser, por exemplo, não menos de 5 segundos. No entanto, se ele excede 120 segundos, o efeito é saturado, então é preferível que ele não seja maior que 120 segundos.

[0045] Além disso, a condição de resfriamento após o recozimento é suficiente ser condições usuais, e não é particularmente limitada. Também, o método de tornar a taxa de aumento de temperatura no aquecimento para o recozimento de acabamento não menos que 100°C/s não é particularmente limitado, e o método de aquecimento de energia direta, o método de aquecimento dielétrico ou similares podem ser preferencialmente usados.

Recozimento de descarburação

[0046] A chapa de aço com recozimento de acabamento é submetida ao recozimento de descarburação para reduzir o teor de carbono dissolvido e evitar o envelhecimento magnético, de modo que é preferível reduzir o teor de C no aço para não mais que 0,0050% em massa. Se o teor de C exceder 0,0050% em massa, teme-se que provoque o envelhecimento magnético do produto chapa de aço. As condições do recozimento de descarburação podem ser condições comumente bem conhecidas. Por exemplo, ele pode ser conduzido sob condições de 800 - 850°C x 10 - 30 segundos em uma atmosfera oxidante tendo um ponto de condensação de não menos que 30°C.

[0047] Além disso, o recozimento de descarburação pode ser conduzido continuamente seguido de recozimento de acabamento, ou pode ser conduzido separadamente e m outra linha. É preferível que a chapa de aço após o recozimento de descarburação seja transformada em um produto pela subsequente formação de vários revestimentos isolantes, se desejado.

EXEMPLOS

[0048] Cada um dos aços nos 1 a 29 tendo a composição de elementos mostrada na tabela 1 é fundido por um processo de refino geralmente bem conhecido e lingotado continuamente em um material de aço bruto (placa) e a placa é aquecida a 1080°C por 30 minutos e então laminada a quente para formar uma chapa laminada a quente tendo uma espessura de 2,4 mm. Então, a chapa laminada a quente é submetida a um recozimento a 900°C por 30 segundos e a uma laminação a frio única para formar uma chapa laminada a frio tendo uma espessura final de 0,35 mm. Posteriormente, a chapa laminada a frio é aquecida a várias taxas de aumento de temperatura de não menos que 30°C/s em um forno de aquecimento de energia direta e mantida a uma temperatura mostrada na tabela 1 por 10 segundos para conduzir o recozimento de acabamento, e então submetido ao recozimento de descarburação de 850°C x 30 segundos (ponto de cond ensação: 30°C) para preparar uma chapa de aço elétrico de grão não orientado.

[0049] A seguir, um amostra de prova na direção L com L: 180 mm x C: 30 mm é cortado de cada uma das chapas de aço elétrico de grão não orientado assim obtidas, que é submetido a um teste único de chapa para medir a densidade de fluxo magnético na direção L B50 (densidade de fluxo magnético conforme magnetizado a 5000 A/m). Os resultados medidos estão também mostrados na tabela 1. Pode ser visto dos resultados da tabela 1 que todas as chapas de aço obtidas submetendo a chapa de aço adaptada à composição de elementos da invenção ao recozimento de acabamento sob as condições adaptadas à invenção têm uma alta densidade de fluxo magnético porque B50 na direção L (B50-L) é não menos que 1,75T. Tabela 1

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[0050] De acordo com a invenção, podem ser fornecidas chapas de aço elétrico de grão não orientado tendo excelentes propriedades magnéticas na direção de laminação da chapa de aço. Portanto, a invenção contribui grandemente para melhorar a eficiência de um motor ou de um transformador pela aplicação da chapa de aço em aplicações que exijam excelente propriedade magnética na direção de laminação tal como segmento núcleo, núcleo para transformadores, e similares.

Claims

1. Método de produção de uma chapa de aço elétrico de grão não orientado pela sujeição de uma placa de aço que consiste em: C: mais de 0,020% em massa e não mais de 0,1% em massa, Si: não mais que 4% em massa, Mn: 0,05 - 3% em massa, Al: não mais que 3% em massa, S: não mais que 0,005% em massa, N: não mais que 0,005% em massa e o restante sendo Fe e as inevitáveis impurezas à laminação a quente, laminação a frio e recozimento de acabamento, caracterizado pelo fato de que o recozimento de acabamento é conduzido sob condições de que a taxa média de aumento de temperatura durante o aquecimento é de não menos que 100°C/s e a temperat ura de encharque estão em uma faixa de temperaturas de 750 - 1100°C e, após, o recozimento de descarbonetação é conduzido.

2. Método de produção de uma chapa de aço elétrico de grão não orientado, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a placa de aço também contém pelo menos um elemento entre Sn e Sb em uma quantidade de 0,005 - 0,1% em massa, respectivamente.