BR112014012756B1

BR112014012756B1 - Aço bifásico

Info

Publication number: BR112014012756B1
Application number: BR112014012756-5A
Authority: BR
Inventors: Hyun Jo Jun; Narayan S Pottore; Nina Michailovna Fonstein
Original assignee: Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L.; Hyun Jo Jun; Narayan S. Pottore; Nina Michailovna Fonstein
Priority date: 2011-11-28
Filing date: 2012-11-28
Publication date: 2019-02-19
Also published as: KR20200106559A; US11198928B2; MX371405B; EP2785889A1; RU2601037C2; RU2014126384A; CA2857281A1; CN104350166A; MA35720B1; CN104350166B; US10131974B2; WO2013082171A1; JP2014534350A; US20190010585A1; US20200080177A1; US20150267280A1; KR20140117365A; BR112014012756A2; EP2785889A4; KR20170054554A

Abstract

aço bifásico. a presente invenção refere-se a um aço bifásico compreendendo uma microestrutura contendo ferrita e martensita temperada, em que o dito aço tem uma resistência à tração de pelo menos 980 mpa, um alongamento total de pelo menos 15% e uma taxa de expansão de orifício de pelo menos 15%, em que o aço bifásico é uma chapa de aço laminada a quente que possui uma microestrutura contendo ferrita e martensite e tendo uma composição incluindo: 0,1 - 0,3% em peso de c; 1,5 - 2,5% em peso de si; 1,75-2,5% em peso de mn; o restante sendo fe e resíduos inevitáveis; em que o aço bifásico é uma chapa de aço recozida a uma temperatura de 750 a 875° c; resfriada por tempera e água a uma temperatura de 400 a 420° c e envelhecida a uma temperatura de 400 a 420° c.

Description

“AÇO BIFÁSICO”

Campo da Invenção [001] A presente invenção refere-se geralmente a aços bifásicos (Dual Phase - DP). Mais especificamente, a presente invenção se refere a aço DP que tem um alto teor de silício na faixa entre 0,5 a 3,5% em peso. Mais especificamente, a presente invenção se refere a aços DP que portam alto teor de silício com ductilidade aprimorada através do recozimento contínuo de resfriamento brusco em água.

Antecedentes da Invenção [002] Conforme o uso de aços de alta resistência aumenta em aplicações automotivas, existe uma demanda crescente por aços de resistência aumentada sem sacrificar a maleabilidade. Os aços bifásicos (Dual Phase DP) são uma escolha comum porque fornecem um equilíbrio bom de resistência e ductilidade. Conforme a fração de volume de martensita continua a aumentar em aços desenvolvidos recentemente, aumenta ainda mais a resistência, a ductilidade se torna um fator limitante. O silício é um elemento de liga vantajoso porque foi encontrado para deslocar a curva resistênciaductilidade para cima e para a direita em aços DP. No entanto, óxidos que formam o silício podem causar problemas de aderência com revestimentos de zinco, então, existe pressão para minimizar o teor de silício enquanto alcança as propriedades mecânicas requeridas.

[003] Dessa forma, existe uma necessidade na técnica por aços DP que tem uma resistência à tração máxima maior que ou igual a cerca de 980 MPa e um alongamento total maior que ou igual a cerca de 15%.

Descrição da Invenção [004] A presente invenção é um aço bifásico (martensita + ferrita). O aço bifásico tem uma resistência à tração de pelo menos 980 MPa e um alongamento total de pelo menos 15%. O aço bifásico pode ter um

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2/12 alongamento total de pelo menos 18%. O aço bifásico pode também ter uma resistência à tração de pelo menos 1.180 MPa.

[005] O aço bifásico pode incluir entre 0,5 a 3,5% em peso de Si e, mais preferencialmente, entre 1,5 a 2,5% em peso de Si. O aço bifásico pode incluir adicionalmente entre 0,1 a 0,3% em peso de C, mais preferencialmente entre 0,14 a 0,21% em peso de C e ainda mais preferencialmente menos que 0,19% em peso de C, tal como cerca de 0,15% em peso de C. O aço bifásico pode incluir adicionalmente entre 1 a 3% em peso de Mn, mais preferencialmente entre 1,75 a 2,5% em peso de Mn e, ainda mais preferencialmente, cerca de 1,8 a 2,2% em peso de Mn.

[006] O aço bifásico pode incluir adicionalmente entre 0,05 a 1% em peso de Al, entre 0,005 a 0,1% em peso total de um ou mais elementos selecionados do grupo que consiste em Nb, Ti e V e entre 0 a 0,3% em peso de Mo.

Breve Descrição dos Desenhos [007] As Figuras 1a e 1b plotam TE versus TS para 0,15C1,8Mn-0,15Mo- 0,02Nb-XSi e 0,20C-1,8Mn-0,15Mo-0,02Nb-XSi para silício variado entre 1,5 a 2,5% em peso.

[008] As Figuras 2a e 2b são micrógrafos SEM dos aços de 0,2% de C que tem TS similar de cerca de 1.300 MPa a dois níveis de Si. 2a a 1,5% de Si e 2b a 2,5% de Si.

[009] As Figuras 3a e 3b são micrógrafos SEM de faixas quentes a CTs de 580 °C e 620 °C, respectivamente a partir das quais as microestruturas dos aços podem ser discernidas.

[010] As Figuras 4a e 4b plotam a resistência de propriedades de tensão (tanto TS quanto YS) e TE, respectivamente, como uma função da temperatura de recozimento (AT) com uma temperatura de Resfriamento a Jato de Gás (GJC) de 720 °C e uma temperatura Excedente (OA) de 400 °C.

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3/12 [011] As Figuras 5a a 5d são micrógrafos SEM de amostras recozidas a: 5a = 750 °C, 5b = 775 °C, 5c = 800 °C e 5d = 825 °C, mostram a microestrutura de amostras recozidas.

[012] As Figuras 6a a 6e plotam as propriedades de tensão versus a temperatura de recozimento para as amostras da Tabela 4A.

[013] A Figura 6f plota TE versus TS para as amostras da Tabela 4A.

[014] As Figuras 7a a 7e plotam as propriedades de tensão versus temperatura de recozimento para as amostras da Tabela 4B.

[015] A Figura 7f plota TE versus TS para as amostras da Tabela 4B.

Descrição de Realizações da Invenção [016] A presente invenção é uma família de aços de microestrutura (ferrita +martensita) bifásica (Dual Phase - DP). Os aços têm retenção de austenita de mínima a nenhuma. Os aços inventivos têm uma combinação única de alta resistência e maleabilidade. As propriedades de tensão da presente invenção fornecem preferencialmente múltiplos produtos de aço. Tal produto tem uma resistência à tração máxima (UTS) > 980 MPa com um alongamento total (TE) > 18%. Outro tal produto terá UTS > 1.180 MPa e TE > 15%.

[017] Em termos gerais, a liga tem uma composição (em % em peso) que inclui C: 0,1 a 0,3; Mn: 1 a 3; Si: 0,5 a 3,5; AI: 0,05 a 1, opcionalmente Mo: 0 a 0,3; Nb, Ti, V: 0,005 a 0,1 totais, o resíduo que é de ferro e resíduos inevitáveis tais como S, P e N. Mais preferencialmente o carbono está em uma faixa de 0,14 a 0,21% em peso e é preferencial abaixo de 0,19% em peso para soldabilidade boa. Ainda mais preferencialmente o carbono está cerca de 0,15% em peso da liga. O conteúdo de manganês está mais preferencialmente entre 1,75 a 2,5% em peso e, ainda mais

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4/12 preferencialmente, cerca de 1,8 a 2,2% em peso. O teor de silício está mais preferencialmente entre 1,5 a 2,5% em peso.

Exemplos [018] A WQ-CAL - Water Quenching Continuous Annealing Line (linha recozimento contínuo de resfriamento brusco em água) é utilizada para produzir química pobre baseada em martensítico e graus de DP devido à capacidade única de resfriamento brusco em água. Então, os presentes inventores se concentraram em microestrutura de DP através de WQ-CAL. Em aços DP, ferrita e martensita, de forma dominante, dominam ductilidade e resistência, respectivamente. Então, resistência tanto da ferrita quanto martensita é requerida para alcançar alta resistência e ductilidade, simultaneamente. A adição de Si aumenta efetivamente a resistência da ferrita e facilita uma fração mais baixa de martensita para ser utilizada para produzir o mesmo nível de resistência. Consequentemente, a ductilidade em aços DP é aprimorada. O aço DP que porta alto teor de Si deve, então, ser escolhido como o conceito principal de metalurgia.

[019] A fim de analisar os efeitos metalúrgicos dos aços DP que portam alto teor de silício, aquecimentos de laboratório com várias quantias de Si produzem por derretimento por indução a vácuo. A composição química dos aços investigados é listada na Tabela 1. Os primeiros seis aços são baseados em 0,15 de C a 1,8 de Mn a 0,15 de Mo a 0,02 de Nb com conteúdo de Si na faixa de 0 a 2,5% em peso. Os outros têm 0,2% de C com 1,5 a 2,5% em peso de Si. Deve ser notado que embora esses aços contenham 0,15% em peso de Mo, a adição de Mo não é requerida para produzir uma microestrutura de DP através de WQ-CAL. Dessa forma, Mo é um elemento opcional na família de liga da presente invenção.

Tabela 1

ID

C

Mn

Si

Nb

Mo

Al

P

S

N

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15C0Si	0,1 5	1,77	0,01	0,019	0,15	0,037	0,008	0,005	0,005 5
15C5Si	0,1 4	1,75	0,5	0,019	0,15	0,05	0,009	0,005	0,005 5
15C10S i	0,1 5	1,77	0,98	0,019	0,15	0,049	0,009	0,004	0,005 5
15C15S	0,1 4	1,8	1,56	0,017	0,15	0,071	0,008	0,005	0,005
15C20S i	0,1 5	1,86	2,02	0,018	0,16	0,067	0,009	0,005	0,005 3
15C25S	0,1	1,86	2,5	0,018	0,16	0,075	0,008	0,005	0,005 3
20C15S i	0,2	1,8	1,56	0,017	0,15	0,064	0,009	0,005	0,006 1
20C20S	0,2 1	1,85	1,99	0,018	0,16	0,068	0,008	0,005	0,005 5
20C25S i	0,2 1	1,85	2,51	0,018	0,16	0,064	0,008	0,005	0,005 6

[020] Após a laminação quente com objetivo de FT 870 °C e CT

580 °C, ambos os lados das faixas quentes foram aterrados mecanicamente para remover as camadas descarbonizadas anteriores à laminação fria com uma redução de cerca de 50%. Os materiais extraduros foram recozidos em um recipiente salgado de temperatura alta de 750 a 875 °C por 150 segundos, rapidamente transferidos para um tanque de água, seguido por um tratamento revenido a 400/420 °C por 150 segundos. Uma alta temperatura de superenvelhecimento foi escolhida a fim de aprimorar a expansão e a dobrabilidade do orifício dos aços. Dois testes de tensão JIS-T foram executados para cada condição. As Figuras 1a e 1b plotam TE versus TS para 0,15C-1,8Mn-0,15Mo-0,02Nb-XSi e 0,20C-1,8Mn-0,15Mo-0,02Nb-XSi para silício variado entre 1,5 a 2,5% em peso. As Figuras 1a e 1b mostram o efeito da adição de Si no compensador entre a resistência à tração e o alongamento total. O aumento no conteúdo de Si claramente aumenta a ductilidade no mesmo nível de resistência à tração tanto no aço de 0,15% de C quanto no aço de 0.20% de C. As Figuras 2a e 2b são micrógrafos SEM de aços de 0,2% de C que tem TS similar de cerca de 1.300 MPa a dois níveis de Si. 2a a 1,5% em peso de Si e 2b a 2,5% em peso de Si. As Figuras 2a e 2b confirmam que Si

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6/12 mais alto tem mais fração de ferrita a um nível similar da resistência à tração (TS cerca de 1.300 MPa). Adicionalmente, resultados XRD revelam que não há retenção de austenita nos aços recozidos, o que resulta em ausência de efeito TRIP ao adicionar Si.

Propriedades de recozimento de Aço que porta 2,5% de Si [021] Visto que o aço de 0,2% de C com 2,5% em peso de Si alcança propriedades de tensão úteis, conforme mostrado na Figura 1, análises adicionais de aço de 0,2% em peso de C e 2,5% em peso de Si foram executadas.

Laminação Quente/Fria [022] Duas programações de laminação quente com diferentes temperaturas de embobinamento (CT) de 580 e 620 °C e o mesmo objetivo temperatura final (FT) de 870 °C foram conduzidos ao utilizar um aço de 0,2% em peso de C e 2,5% em peso de Si. As propriedades de tensão das faixas quentes geradas são resumidas na Tabela 2. Uma CT maior produz YS maior, menor TS e melhor ductilidade. Uma CT menor promove a formação de bainita (ferrita bainítica) o que resulta em YS menor, TS maior e TE menor. No entanto, a microestrutura principal consiste em ferrita e perlita em ambas CTs. As Figuras 3a e 3b são micrógrafos SEM de faixas quentes a CTs de 580 °C e 620 °C, respectivamente a partir das quais as microestruturas dos aços podem ser discernidas. Não há questão maior para carga de laminação a frio posto que ambas CTs têm resistência menor do que GA DP T980. Adicionalmente, a adição de Mo não é requerida para produzir microestrutura de DP com WQCAL. A composição sem Mo irá amaciar a resistência de banda quente em todas as faixas de CT. Após a trituração mecânica, remover as camadas descarbonizadas, as faixas quentes foram laminadas a frio por cerca de 50% no laboratório laminação a frio.

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Tabela 2

Grau	CT, °C	YS, MPa	TS, MPa	UE,%	TE,%	YPE,%
0,2C-1,8Mn-2,5Si- 0,15Mo-0,02Nb	580	451	860	9,9	17,7	0
620	661	818	14,7	22,3	3,3

Recozimento [023] Simulações de recozimento foram executadas em aços extraduros produzidos a partir de faixas quentes com CT 620 °C, ao utilizar recipientes salgados. Os materiais extraduros foram recozidos a várias temperaturas de 775 °C a 825 °C por 150 segundos, seguidos por um tratamento a 720 °C por 50 segundos para simular resfriamento a jato de gás e, então, rapidamente dissipar a água. As amostras dissipadas foram de modo subsequente superenvelhecidas a 400 °C por 150 segundos. A OAT alta de 400 °C foi escolhida para aprimorar a expansão e dobrabilidade do orifício. As Figuras 4a e 4b plotam a resistência de propriedades de tensão (tanto TS quanto YS) e TE, respectivamente, como uma função de temperatura de recozimento (AT) com um Resfriamento a Jato de Gás (GJC) a temperatura de 720 °C e uma temperatura de Superenvelhecimento (OA) de 400 °C. Tanto YS quanto TS aumentam com AT ao custo da TE. Uma temperatura de recozimento de 800 °C com GJC de 720 °C e OAT de 400 °C pode produzir aço comum YS de cerca de 950 MPa, TS de cerca de 1.250 MPa e TE de cerca de 16%. Deve ser conhecido que essa composição pode produzir múltiplas grades de aço a uma variação de nível TS de 980 a 1.270 MPa: 1) YS = 800 MPa, TS = 1.080 MPa e TE = 20% e 2) YS = 1.040 MPa, TS = 1.310 MPa e TE = 15% (verificar Tabela 3). As Figuras 5a a 5d são micrógrafos SEM de amostras recozidas a: 5a = 750 °C, 5b = 775 °C, 5c = 800 °C e 5d = 825 °C, que mostra a microestrutura das amostras recozidas. As amostras recozidas a

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AT de 750 °C ainda contém cementitas não dissolvidas em uma matriz de ferrita totalmente recristalizada, o que resulta em TE e YPE altas. A partir de AT a 775 °C, produz-se uma microestrutura bifásica de ferrita e martensita temperada. A amostra processada a AT 800 °C contém uma fração de martensita de cerca de 40% e exibe uma TS de cerca de 1.180 MPa; similar ao aço DP industrial atua com TS de 980 com conteúdo menor de Si que também contém cerca de 40% de martensita. Uma combinação potencial de TS e TE maiores em aço DP de Si em alta processados a AT de 825 °C e maiores podem ser esperadas. A expansão do orifício (HE) e testes de flexão V livre a 90° foram executados nas amostras recozidas a 800 °C. A expansão do orifício e a dobrabilidade demonstraram média de 22% (std. dev. de 3% e baseada em 4 testes) e 1,1 r/t, respectivamente.

Tabela 3

AT, °C	Medidor,m m	YS, MPa	TS, MPa	UE,%	TE,%	YPE, %
725	1,5	698	814	15,3	25	4,6
725	1,5	712	819	14,9	24	5
750	1,5	664	797	15,8	26,5	4,2
750	1,5	650	790	15,1	27,2	2,7
775	1,5	808	1.074	13	20,3	0
775	1,5	803	1.091	12,5	20,1	0,3
800	1,5	952	1.242	9,7	16,5	2,4
800	1,5	959	1.250	9	15,8	0
825	1,5	1.038	1.307	8,3	14,8	0
825	1,5	1.034	1.314	8,4	15,1	0

[024] A Tabela 4A apresenta as propriedades de tensão das ligas da presente invenção que tem a fórmula básica 0,15C-1,8Mn-Si-0,02Nb0,15Mo, com variação entre 1,5 a 2,5% em peso de Si. As folhas de liga laminadas a frio foram recozidas a temperaturas variadas entre 750 °C a 900

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9/12 °C e tratadas para superenvelhecimento a 200 °C.

[025] A Tabela 4B apresenta as propriedades de tensão das ligas da presente invenção que tem a fórmula básica 0,15C-1,8Mn-Si-0,02Nb0,15Mo, com variação entre 1,5 a 2,5% em peso de Si. As folhas de liga laminadas a frio foram recozidas a temperaturas variadas entre 750 °C a 900 °C e tratadas para superenvelhecimento a 420 °C.

[026] As Figuras 6a a 6e plotam as propriedades de tensão versus temperatura de recozimento para as amostras da Tabela 4A. A Figura 6f plota TE versus TS para as amostras da Tabela 4A.

[027] As Figuras 7a a 7e plotam as propriedades de tensão versus temperatura de recozimento para as amostras da Tabela 4B. A Figura 7f plota TE versus TS para as amostras da Tabela 4B.

[028] Conforme pode ser visto, a resistência (tanto TS quanto YS) aumenta com o aumento de temperatura de recozimento para temperatura de superenvelhecimento tanto a 200 °C quanto a 420 °C. Além disso, o alongamento (quanto TE quanto UE) diminui com o aumento de temperatura de recozimento para temperatura de superenvelhecimento tanto a 200 °C quanto a 420 °C. Por outro lado, a Expansão do Orifício (HE) não parece ser afetada em qualquer caminho discernido pela temperatura de recozimento, mas o aumento na temperatura OA parece aumentar. De certa forma, a média de HE. Finalmente, as diferentes temperaturas OA não parecem ter qualquer efeito sobre as plotagens de TE versus TS.

[029] Deve ser entendido que a revelação exposta no presente documento é apresentada na forma das modalidades detalhadas descritas com o propósito de fazer uma revelação total e completa da presente invenção e tais detalhes não devem ser interpretados como limitantes ao verdadeiro escopo dessa invenção conforme exposto e definido nas reivindicações anexas.

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Tabela 4A

Serial	Si	AT, C	OA T, C	Medidor	YS0 .2	TS	UE	TE
301469	1,5	750	200	1,45	522	1.032	11, 7	16,9
301470	1,5	750	200	1,47	524	1.021	11, 6	17,2
300843	1,5	775	200	1,50	643	1.184	8,8	13,7
300844	1,5	775	200	1,52	630	1.166	8,9	13,5
300487	1,5	800	200	1,46	688	1.197	7,7	11,8
300488	1,5	800	200	1,46	675	1.195	7,9	13,8
300505	1,5	825	200	1,51	765	1.271	7,7	12,4
300506	1,5	825	200	1,47	781	1.269	7,1	12,0
300493	1,5	850	200	1,48	927	1.333	5,7	9,9
300494	1,5	850	200	1,44	970	1.319	5,2	8,6
300511	1,5	875	200	1,50	1.066	1.387	4,7	8,9
300512	1,5	875	200	1,50	1.075	1.373	4,6	9,0
301471	2	750	200	1,54	532	1.056	13, 1	19,5
301472	2	750	200	1,56	543	1.062	12, 6	19,2
300845	2	775	200	1,53	606	1.173	10, 3	16,1
300846	2	775	200	1,57	595	1.148	10, 3	15,9
300489	2	800	200	1,40	623	1.180	9,2	13,2
300490	2	800	200	1,37	629	1.186	9,6	14,7
300507	2	825	200	1,41	703	1.268	8,4	13,2
300508	2	825	200	1,42	695	1.265	8,7	13,2
300495	2	850	200	1,40	748	1.257	6,4	10,7
300496	2	850	200	1,40	779	1.272	7,4	12,0
300513	2	875	200	1,37	978	1.366	5,7	9,0
300514	2	875	200	1,41	956	1.335	4,9	8,4
301473	2,5	750	200	1,67	476	809	14, 1	21,8
301474	2,5	750	200	1,45	481	807	12, 6	19,9
300491	2,5	800	200	1,41	605	1.168	10, 2	15,3
300492	2,5	800	200	1,46	624	1.184	10, _	16,6

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Serial	Si	AT, C	OA T, C	Medidor	YS0 .2	TS	UE	TE
300509	2,5	825	200	1,44	657	1.237	9,2	14,3
300510	2,5	825	200	1,45	652	1.235	9,9	15,8
300497	2,5	850	200	1,40	690	1.245	9,3	15,0
300498	2,5	850	200	1,42	684	1.233	8,9	14,6
300515	2,5	875	200	1,47	796	1.285	7,6	12,8
300516	2,5	875	200	1,46	812	1.305	6,2	9,6
300847	2,5	900	200	1,45	860	1.347	7,2	12,3
300848	2,5	900	200	1,42	858	1.347	6,9	11,6

Tabela 4B

Serial	Si	AT , C	OA T, C	Medidor	YS0 .2	TS	UE	TE
301451	1,5	750	420	1,57	780	976	11,0	19,7
301452	1,5	750	420	1,55	778	980	10,4	19,6
301453	1,5	775	420	1,42	868	1.045	8,9	16,2
301454	1,5	775	420	1,44	834	1.033	9,1	16,7
301455	1,5	800	420	1,44	989	1.133	5,2	13,1
301456	1,5	800	420	1,42	1.007	1.135	5,2	13,2
301031	1,5	825	420	1,46	1.060	1.155	5,4	12,2
301032	1,5	825	420	1,46	1.060	1.146	5,5	12,1
301457	2	775	420	1,52	855	1.065	9,8	17,3
301458	2	775	420	1,52	855	1.068	10,3	19,4
301459	2	800	420	1,56	954	1.120	8,7	17,2
301460	2	800	420	1,55	954	1.118	8,7	15,6
301461	2	825	420	1,53	1.043	1.175	5,2	14,5
301462	2	825	420	1,54	1.062	1.184	5,2	16,4
301033	2	850	420	1,40	1.111	1.186	5,7	10,4
301034	2	850	420	1,37	1.112	1.194	5,8	11,1

Petição 870180040147, de 14/05/2018, pág. 22/26

12/12

Serial	Si	AT , C	OA T, C	Medidor	YS0 .2	TS	UE	TE
301463	2,5	800	420	1,53	906	1.118	9,6	17,6
301464	2,5	800	420	1,55	896	1.097	9,7	17,5
301465	2,5	825	420	1,67	991	1.154	8,3	15,7
301466	2,5	825	420	1,66	983	1.147	8,8	16,6
301467	2,5	850	420	1,55	1.071	1.189	7,9	13,8
301468	2,5	850	420	1,54	1.064	1.183	7,8	13,1
301035	2,5	875	420	1,41	1.120	1.217	5,8	13,9
301036	2,5	875	420	1,46	1.132	1.225	6,0	13,7

Petição 870180040147, de 14/05/2018, pág. 23/26

Claims

Reivindicações

1. AÇO BIFÁSICO, caracterizado pelo fato de compreender uma microestrutura contendo ferrita e martensita temperada, em que o dito aço tem uma resistência à tração de pelo menos 980 MPa, um alongamento total de pelo menos 15% e uma taxa média de expansão de orifício entre 19% e 25%, em que o aço bifásico é uma chapa de aço laminada a quente que possui uma microestrutura contendo ferrita e martensita e tendo uma composição incluindo:

0,1 - 0,3% em peso de C;

1,5 - 2,5% em peso de Si;

1,75-2,5% em peso de Mn;

o restante sendo Fe e resíduos inevitáveis;

em que o aço bifásico é uma chapa de aço recozida a uma temperatura de 750 a 875°C, resfriada por tempera e água a uma temperatura de 400 a 420°C e envelhecida a uma temperatura de 400 a 420°C.

2. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o dito aço tem um alongamento total de pelo menos 18%. 3. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o dito aço tem um alongamento total de pelo menos 20%. 4. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o dito aço tem um alongamento total de pelo menos 25%. 5. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação 1,

caracterizado pelo fato de que o dito aço tem uma resistência à tração de pelo menos 1180 MPa.

6. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação 1,

Petição 870180155343, de 26/11/2018, pág. 15/16

2/2 caracterizado pelo fato de que o dito aço inclui entre 0,14 a 0,21% em peso de C.
7. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o dito aço inclui menos do que 0,19% em peso de C.
8. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação7, caracterizado pelo fato de que o dito aço inclui 0,15% em peso de C.
9. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação1, caracterizado pelo fato de que o dito aço inclui 1,8 a 2,2% em peso de Mn.
10. AÇO BIFÁSICO, de acordo com a reivindicação1, caracterizado pelo fato de que o dito aço inclui adicionalmente entre 0,05 a 1% em peso de Al, inclui adicionalmente entre 0,005 a 0,1% em peso total de um ou mais elementos selecionados do grupo que consiste em Nb, Ti e V, e inclui adicionalmente entre 0 a 0,3% em peso de Mo.