BR112013006000B1

BR112013006000B1 - Cobertura metálica para uma vela de ignição e vela de ignição

Info

Publication number: BR112013006000B1
Application number: BR112013006000-0A
Authority: BR
Inventors: Kazuhiro KODAMA; Hiroaki Nasu
Original assignee: Ngk Spark Plug Co., Ltd
Priority date: 2010-09-15
Filing date: 2011-08-08
Publication date: 2022-01-18
Also published as: EP2618435A4; EP2618435A1; BR112013006000A2; JP2012064373A; WO2012035701A1; CN103109425A; CN103109425B; EP2618435B1; US8742653B2; JP4871407B1; US20130175917A1

Abstract

vela de ignição e invólucro metálico para vela de ignição aperfeiçoa-se uma adesão de uma camada de revestimento de níquel a um invólucro metálico, e um efeito de aperfeiçoar uma resistência à corrosão proporcionando-se a camada de revestimento de níquel é suficientemente exercido. uma vela de ignição 1 inclui um invólucro metálico cilíndrico 3 que se estende em uma direção cl1 axial, e uma camada de revestimento de níquel 31 que é feita de metal contendo níquel como um componente principal e reveste uma superfície externa do invólucro metálico. em uma imagem mono-cromática de 256 gradações onde preto é 0 e o branco é 255, que é obtida observando-se a seção transversal perpendicular a uma superfície externa da camada de revestimento de níquel por um microscópio eletrônico de transmissão com uma voltagem de aceleração de 200 kv, um valor médio nas 256 gradações da imagem monocromática é igual a 170 ou maior e 230 ou menor.

Description

CAMPO DA TÉCNICA

A presente invenção refere-se a uma vela de ignição usada, por exemplo, em um motor de combustão interna, e a um invólucro metálico para a vela de ignição.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA

Instala-se uma vela de ignição, por exemplo, em um motor de combustão interna (motor), e usada para inflamar uma mistura de ar-combustível dentro de uma câmara de combustão. Em geral, a vela de ignição inclui um isolante tendo um furo de eixo, um eletrodo central que é inserido através de um lado de extremidade inicial do furo de eixo, um invólucro metálico que é disposto em uma periferia externa do isolante, e um eletrodo de terra que é unido ao invólucro metálico e forma um vão de descarga de ignição entre o eletrodo central. O invólucro metálico e o isolante são fixados engatando-se uma porção escalonada formada em uma periferia externa do isolante com uma porção escalonada formada em uma periferia interna do invólucro metálico e, então, dobrando-se uma extremidade posterior do invólucro metálico para dentro em uma direção radial.

Além disso, para o propósito de aperfeiçoar a resistência à corrosão, pode- se dispor uma camada de revestimento de níquel sobre uma superfície do invólucro metálico na qual o eletrodo de terra é soldado (por exemplo, com referência à Referência de Patente 1).REFERÊNCIA DA TÉCNICA ANTERIORReferência de PatenteReferência de Patente 1: JP-A-2002-184552

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Problema a ser Solucionado pela Invenção

Entretanto, um processo de galvanização ao invólucro metálico é realizado antes de o invólucro metálico e o isolante serem fixados entre si. Ou seja, quando o invólucro metálico e o isolante forem fixados entre si, a extremidade posterior do in- vólucro metálico é dobrada em um estado onde a camada de revestimento de níquel é disposta sobre uma superfície da extremidade posterior. Por esta razão, uma tensão devido à dobra causa um risco de que a camada de revestimento de níquel flutue ou, seja removida a partir da superfície do invólucro metálico, resultando em uma preocupação que a resistência à corrosão seja reduzida.

A presente invenção foi concebida tendo em vista as circunstâncias anteriores, e um objetivo da presente invenção consiste em proporcionar uma vela de ignição e um invólucro metálico para a vela de ignição, nos quais a adesão da camada de revestimento de níquel ao invólucro metálico seja aperfeiçoada, exercendo, assim, suficientemente um efeito de aperfeiçoar a resistência à corrosão proporcionando-se a camada de revestimento de níquel.

Meios para Solucionar o Problema

Nas partes que se seguem do presente documento, as respectivas configurações adequadas para solucionar o objetivo anterior serão descritas para cada item. Os efeitos específicos à configuração correspondente serão notados conforme a necessidade.

Configuração 1

Nesta configuração, proporciona-se uma vela de ignição que inclui: um invólucro metálico cilíndrico que se estende em uma direção axial; e uma camada de revestimento de níquel que é feita de metal contendo níquel como um componente principal e reveste uma superfície externa do invólucro metálico, sendo que em uma imagem monocromática de 256 gradações onde preto é 0 e branco é 255, que é obtida observando-se uma seção transversal perpendicular a uma superfície externa da camada de revestimento de níquel por um microscópio eletrônico de transmissão com uma voltagem de aceleração de 200 kV, um valor método nas 256 gradações da imagem monocromática é igual a 170 ou maior e 230 ou menor.

A partir dos pontos de vista de aperfeiçoar a adesão da camada de revestimento de níquel e aperfeiçoar adicionalmente a resistência à corrosão, é mais preferível que o valor médio nas 256 gradações da imagem monocromática seja 180 ou maior e 220 ou menor.

Configuração 2

Nesta configuração, proporciona-se a vela de ignição de acordo com a configuração 1, sendo que na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel, um valor médio de áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor e um desvio padrão das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor.

Com a finalidade de aperfeiçoar adicionalmente a adesão da camada de revestimento de níquel, é mais preferível que o valor médio das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal seja igual a 0,005 μm2 ou maior e 0,025 μm2 ou menor e o desvio padrão das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal seja igual a 0,003 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor.

Configuração 3

Nesta configuração, proporciona-se a vela de ignição de acordo com a configuração 1 ou 2, sendo que na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel, um valor médio dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel é igual a 0,2 μm ou maior e 0,9 μm ou menor e um desvio padrão dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,1 μm ou maior e 0,8 μm ou menor.

Com a finalidade de aperfeiçoar adicionalmente a adesão, é mais preferível que o valor médio dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal seja igual a 0,3 μm ou maior e 0,7 μm ou menor e o desvio padrão dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal seja igual a 0,2 μm ou maior e 0,6 μm ou menor.

Configuração 4

Nesta configuração, proporciona-se a vela de ignição de acordo com qual- quer uma das configurações 1 a 3, sendo que na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel, um valor médio de razões de aspecto, que são obtidas dividindo-se um eixo maior por um eixo menor em uma seção transversal para cada um dos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel, é igual a 1,00 ou maior e 2,50 ou menor.

Com a finalidade de aperfeiçoar adicionalmente a adesão, é mais preferível que o valor médio das razões de aspecto dos respectivos grãos de cristal seja igual a 1,25 ou maior e 2,10 ou menor.

Configuração 5

Nesta configuração, proporciona-se um invólucro metálico para uma vela de ignição, sendo que o invólucro metálico assume um formato cilíndrico, estendendo- se em uma direção axial, e incluindo: uma camada de revestimento de níquel que é feita de metal contendo níquel como um componente principal, e reveste uma superfície externa do invólucro metálico, sendo que em uma imagem monocromática de 256 gradações onde preto é 0 e branco é 255, que é obtida observando-se uma seção transversal perpendicular a uma superfície externa da camada de revestimento de níquel por um microscópio eletrônico de transmissão com uma voltagem de aceleração de 200 kV, um valor médio nas 256 gradações da imagem monocromática é igual a 170 ou maior e 230 ou menor.

Configuração 6

Nesta configuração, proporciona-se o invólucro metálico para uma vela de ignição de acordo com a configuração 5, sendo que na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel, um valor médio das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor e um desvio padrão das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor.

Configuração 7

Nesta configuração, proporciona-se o invólucro metálico para uma vela de ignição de acordo com as configurações 5 ou 6, sendo que na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel, um valor médio dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal que configu-ram a camada de revestimento de níquel é igual a 0,2 μm ou maior e 0,9 μm ou menor e um desvio padrão dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,1 μm ou maior e 0,8 μm ou menor.

Configuração 8

Nesta configuração, proporciona-se o invólucro metálico para uma vela de ignição de acordo com qualquer uma das configurações 5 a 7, sendo que na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel, um valor médio das razões de aspecto, que são obtidas dividindo-se um eixo maior por um eixo menor em uma seção transversal para cada um dos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel, é igual a 1,00 ou maior e 2,50 ou menor.

Efeitos Vantajosos da Invenção

De acordo com a vela de ignição da configuração 1, na imagem monocromática de 256 gradações onde preto é 0 e branco é 255, que é obtida observando-se a seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel pelo microscópio eletrônico de transmissão com uma voltagem de aceleração de 200 kV, o valor médio da densidade é igual a 170 ou maior e 230 ou menor. Neste exemplo, a camada de revestimento de níquel é formada empilhando-se grãos de cristal em camadas. A maioria dos grãos de cristal é orientada em uma face (100), e o valor médio da imagem monocromática se torna maior (ou seja, mais próximo à cor branca) visto que a aspereza no limite de granulação dos respectivos grãos de cristal em camadas (camadas de cristal) é menor. Em contrapartida, o valor médio da imagem monocromática se torna menor (ou seja, mais próximo à cor preta) visto que o número de grãos de cristal orientados na face (100) é menor, e a aspereza no limite de granulação das respectivas camadas de cristal é maior. Da mesma forma, é mais provável que se forme uma porção delgada em uma porção da camada de cris- tal visto que a aspereza no limite de granulação é maior.

De acordo com a vela de ignição da configuração 1 anterior, o valor médio nas 256 gradações da imagem monocromática é igual a 170 ou maior e é relativamente grande. Portanto, a aspereza no limite de granulação se torna suficientemente pequena. De modo correspondente, uma porção da camada de cristal pode ser seguramente impedida de se tornar delgada, e quando uma tensão for exercida sobre a camada de revestimento de níquel, por exemplo, em uma ocasião de dobrar a porção de extremidade posterior do invólucro metálico, as respectivas camadas de cristal podem absorver suficientemente a tensão.

Da mesma forma, o valor médio nas 256 gradações da imagem monocromática é igual a 230 ou menor, e a aspereza no limite de granulação é impedida de se tornar extremamente reduzida. De modo correspondente, a área de contato entre as respectivas camadas de cristal pode ser suficientemente garantida, e a força de acoplamento do limite de granulação pode ser suficientemente aumentada. Como resultado, a flutuação e a remoção das camadas de cristal quando for aplicada tensão às mesmas podem ser suprimidas.

Conforme descrito anteriormente, de acordo com a vela de ignição da configuração 1 anterior, a tensão pode ser mais seguramente absorvida pelas respectivas camadas de cristal, e a remoção das camadas de cristal pode ser efetivamente suprimida. Como resultado, a adesão da camada de revestimento de níquel ao invólucro metálico pode ser aperfeiçoada. Além disso, um efeito de aperfeiçoar a resistência à corrosão proporcionando-se a camada de revestimento de níquel pode ser suficientemente exercido.

De acordo com a vela de ignição da configuração 2, o valor médio das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel é igual a 0,035 μm2 ou menor e o desvio padrão das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor. Ou seja, os grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel são finos como um todo. De modo correspondente, a aspereza do limite de granulação pode ser mais reduzida, e uma porção da camada de cristal pode ser seguramente impedida de se tornar delgada. Como resultado, quando uma tensão for exercida sobre a camada de revestimento de níquel, as respectivas camadas de cristal podem absorver adicionalmente a tensão.

Da mesma forma, o valor médio das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,002 μm2 ou maior e os grãos de cristal são impedidos de se tornarem excessivamente finos. Como resultado, a força de acoplamento do limite de granulação pode ser mais aumentada, e a adesão da camada de revestimento de níquel pode ser adicionalmente aperfeiçoada junto ao efeito que a tensão pode ser mais seguramente absorvida, conforme descrito anteriormente.

De acordo com a vela de ignição da configuração 3, obtêm-se os mesmos efeitos da configuração 2 anterior. Ou seja, devido ao fato de os grãos de cristal se tornarem finos até certo grau como um todo, a tensão pode ser mais seguramente absorvida, e a força de acoplamento granular pode ser adicionalmente aumentada. Como resultado, a adesão da camada de revestimento de níquel pode ser adicionalmente aperfeiçoada.

De acordo com a vela de ignição da configuração 4, obtêm-se substancialmente os mesmos efeitos das configurações 2 e 3 anteriores. Ou seja, o grão de cristal é formado em um formato próximo a um círculo, e a aspereza no limite de granulação é suficientemente reduzida. De modo correspondente, uma porção da camada de cristal pode ser mais seguramente impedida de se tornar delgada, e a adesão da camada de revestimento de níquel pode ser adicionalmente aperfeiçoada.

De acordo com a vela de ignição da configuração 5, no invólucro metálico para a vela de ignição, obtêm-se os mesmos efeitos da configuração 1 anterior.

De acordo com a vela de ignição da configuração 6, obtêm-se os mesmos efeitos da configuração 2 anterior.

De acordo com a vela de ignição da configuração 7, obtêm-se os mesmos efeitos da configuração 3 anterior.

De acordo com a vela de ignição da configuração 8, obtêm-se os mesmos efeitos da configuração 4 anterior.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A Figura 1 é uma vista frontal parcialmente partida que ilustra uma configuração de uma vela de ignição de acordo com uma modalidade.

A Figura 2 é uma vista em corte seção transversal parcialmente ampliada que ilustra uma configuração de uma camada de revestimento de níquel.

As Figuras 3(a) e 3(b) são vistas em seção transversal que ilustram, por exemplo, um invólucro metálico, em um dos processos de fabricação da vela de ignição de acordo com a modalidade.

Modo para Realizar a Invenção

Nas partes que se seguem do presente documento, descreve-se uma modalidade com referência aos desenhos. A Figura 1 é uma vista frontal parcialmente partida que ilustra uma vela de ignição 1. Na Figura 1, fornece-se uma descrição supondo-se que uma direção de um eixo geométrico CL1 da vela de ignição 1 seja uma direção vertical na figura, um lado inferior seja um lado de extremidade anterior da vela de ignição 1, e um lado superior seja um lado de extremidade posterior da mesma.

A vela de ignição 1 inclui um isolante cilíndrico 2, um invólucro metálico cilíndrico 3 para a vela de ignição (mais adiante referido como “invólucro metálico”) que contém o isolante, e assim por diante.

O isolante 2 é formado cozinhando-se alumina conforme bem conhecido. Uma porção de contorno do isolante inclui uma porção de tronco lateral de extremidade posterior 10 formada no lado de extremidade posterior, uma porção de diâmetro grande 11 projetada para fora na direção radial, que está mais próxima ao lado de extremidade anterior do que a porção de tronco lateral de extremidade posterior 10, uma porção de tronco intermediário 12 que tem um diâmetro menor que o da porção de diâmetro grande 11 e é formada no lado de extremidade anterior da porção de diâmetro grande 11, e uma porção de perna longa 13 que tem um diâmetro menor que o da porção de tronco intermediário 12 e está mais próximo ao lado de extremidade anterior do que a porção de tronco intermediário 12. Além disso, dentre o isolante 2, a porção de diâmetro grande 11, a porção de tronco intermediário 12, e a maior parte da porção de perna longa 13 são acumuladas dentro do invólucro metálico 3. Uma porção escalonada afunilada 14 é formada em uma porção de conexão entre a porção de tronco intermediário 12 e a porção de perna longa 13, e o isolante 2 é engatado ao invólucro metálico 3 nesta porção escalonada 14.

Ademais, um furo axial 4 é formado por penetração no isolante 2 ao longo do eixo geométrico CL1, e um eletrodo central 5 é inserido e fixado em um lado de extremidade anterior do furo axial 4. O eletrodo central 5 inclui uma camada interna 5A feita de cobre ou liga de cobre tendo uma alta condutividade térmica e uma camada externa 5B feita de uma liga à base de Ni contendo níquel (Ni) como um componente principal. Ademais, o eletrodo central 5 é formado em um formato de barra (formato colunar) como um todo, e uma superfície de extremidade anterior do eletrodo central 5 é achatada e se projeta a partir de uma extremidade anterior do isolante 2.

Da mesma forma, um eletrodo de terminal 6 é inserido e fixado em um lado de extremidade posterior do furo axial 4 em um estado onde o eletrodo de terminal 6 se projeta a partir de uma extremidade posterior do isolante 2.

Um resistor colunar 7 é disposto entre o eletrodo central 5 e o eletrodo de terminal 6 no furo axial 4. As porções de extremidade oposta do resistor 7 são eletricamente conectadas ao eletrodo central 5 e ao eletrodo de terminal 6 através de camadas de vedação de vidro eletricamente condutoras 8 e 9, respectivamente.

Além disso, o invólucro metálico 3 é feito de um metal, tal como aço com baixo teor de carbono e é formado em um formato cilíndrico. O invólucro metálico tem uma porção rosqueada (porção externamente rosqueada) 15 para instalação da vela de ignição 1 em um orifício de montagem de um dispositivo de combustão (por exemplo, um motor de combustão interna ou um reformador de bateria combustível) em uma superfície periférica externa do mesmo. Da mesma forma, uma porção de base 16 é formada sobre uma superfície periférica externa do lado de extremidade posterior da porção rosqueada 15, e um gaxeta tipo anel 18 é encaixado a um gar- galo rosqueado 17 na extremidade posterior da porção rosqueada 15. Ademais, no lado de extremidade posterior do invólucro metálico 3, proporcionam-se uma porção de engate de ferramenta 19 com um formato em seção transversal hexagonal para engatar uma ferramenta, tal como uma chave inglesa, no momento da instalação do invólucro metálico 3 no dispositivo de combustão, e uma porção frisada 20 para manter o isolante 2 na porção de extremidade posterior.

Além disso, uma porção escalonada afunilada 21 para engatar o isolante 2 é proporcionada em uma superfície periférica interna do invólucro metálico 3. O isolan- te 2 é inserido a partir do lado de extremidade posterior do invólucro metálico 3 em direção ao lado de extremidade anterior do mesmo. Em um estado onde a porção escalonada 14 do isolante 2 é engatada à porção escalonada 21 do invólucro metálico 3, uma porção de abertura no lado de extremidade posterior do invólucro metálico 3 é frisada radialmente para dentro, ou seja, a porção frisada 20 anterior é formada, para, desse modo, fixar o isolante 2. Um enchimento de placa anular 22 é interposto entre as respectivas porções escalonadas 14 e 21 do isolante 2 e o invólucro metálico 3. Isto garante que a impermeabilidade a gás da parte interna de uma câmara de combustão seja mantida, e que um gás combustível que entra em um vão entre a porção de perna longa 13 do isolante 2 e a superfície periférica interna do invólucro metálico 3, que fica exposta à parte interna da câmara de combustão, não vaze para fora.

Além disso, para o propósito de tornar a impermeabilidade a gás devido ao enrugamento mais perfeita, os membros de anel anular 23 e 24 são interpostos entre o invólucro metálico 3 e o isolante 2 no lado de extremidade posterior do invólucro metálico 3, e um espaço entre os membros de anel 23 e 24 é preenchido com pós de um talco (talco) 25. Ou seja, o invólucro metálico 3 mantém o isolante 2 através do enchimento de placa 22, os membros de anel 23, 24, e o talco 25.

Além disso, um eletrodo de terra 27 é unido a uma porção de extremidade anterior do invólucro metálico 3 de tal modo que sua porção intermediária seja dobrada para trás para fazer com que uma superfície lateral de sua porção de extremi- dade anterior se oponha à porção de extremidade anterior do eletrodo central 5. O eletrodo de terra 27 inclui uma camada externa 27A feita de uma liga à base de Ni [por exemplo, Inconel 600 ou Inconel 601 (ambos marcas registradas)], e uma camada interna 27B feita de uma liga de cobre ou de cobre puro que consiste em um metal com uma condutividade térmica maior que a liga à base de Ni anterior.

Além disso, um vão de descarga de ignição 28 é formado entre a porção de extremidade anterior do eletrodo central 5 e a porção de extremidade anterior do eletrodo de terra 27. Gera-se uma descarga de ignição no vão de descarga de ignição 28 substancialmente ao longo do eixo geométrico CL1.

Da mesma forma, conforme ilustrado na Figura 2, uma camada de revestimento de níquel 31 feita de metal contendo Ni como um componente principal é disposta sobre uma superfície do invólucro metálico 3 (na Figura 2, a camada de revestimento de níquel 31 é mostrada mais espessa que o normal por motivos de conveniência de ilustração). A camada de revestimento de níquel 31 tem uma espessura predeterminada (por exemplo, 5 μm a 15 μm), e é formada sobre toda a superfície do invólucro metálico 3.

Além disso, a camada de revestimento de níquel 31 nesta modalidade é configurada para satisfazer as condições a seguir. Ou seja, uma seção transversal (pelo menos uma seção transversal incluída em 2 μm a partir da superfície da camada de revestimento de níquel 31) perpendicular a uma superfície externa da camada de revestimento de níquel 31 é observada por um microscópio eletrônico de transmissão (TEM) utilizando-se uma voltagem de aceleração de 200 kV. Quando a imagem em seção transversal observada for uma imagem monocromática de 256 gradações onde preto é igual a 0 gradação e branco é igual a 255 gradações, um valor médio das 256 gradações da imagem monocromática é igual a 170 ou maior e igual a 230 ou menor (com mais preferência, 180 ou maior e 220 ou menor). A camada de revestimento de níquel 31 é formada empilhando-se os grãos de cristal em camadas. Se uma aspereza for pequena em um limite de granulação dos respectivos grãos de cristal (camadas de cristal) nas camadas, o valor médio da imagem monocromática se torna maior, e visto que a aspereza se torna maior no limite de granulação das respectivas camadas de cristal, o valor médio da imagem monocromática se torna menor. Nesta modalidade, o valor médio de 256 gradações da imagem monocromática é igual a 170 ou maior e 230 ou menor, que é relativamente grande, e o limite de granulação da camada de cristal que configura a camada de revestimento de níquel 31 tem uma ligeira aspereza, porém, é substancialmente plano.

Na medição do valor médio de 256 gradações da imagem monocromática na seção transversal da camada de revestimento de níquel 31, a técnica a seguir pode ser usada. Ou seja, a camada de revestimento de níquel 31 é cortada ao longo de uma direção perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel 31 por um dispositivo de processamento de feixes de íons focalizados (FIB) para obter uma seção delgada que inclui a camada de revestimento de níquel 31. Então, a seção delgada obtida em uma área de 10 μm ao longo da direção de espessura da camada de revestimento de níquel 31 por 20 μm ao longo de uma direção perpendicular à direção de espessura é observada pelo TEM utilizando-se a voltagem de aceleração de 200 kV. Forma-se uma imagem de uma área de 7 μm x 7 μm inclu-indo a camada de revestimento de níquel 31 dentro da área anterior. Então, uma área incluída em 2 μm para dentro a partir da superfície externa da camada de revestimento de níquel 31 (7 μm em largura) é extraída da imagem capturada com o uso de um software de imagem predeterminado (por exemplo, paint). Então, a imagem extraída (imagem extraída) é submetida a uma conversão de 8-bits por um software de análise predeterminado (por exemplo, ImageJ: National Institutes of Health), sendo, assim, convertida em uma imagem monocromática de 256 gradações. A imagem monocromática obtida é analisada pelo software de análise anterior para medir o valor médio nas 256 gradações. Isto torna possível medir o valor médio nas 256 gradações da imagem monocromática na seção transversal da camada de revestimento de níquel 31. Assim como o FIB, pode-se aplicar, por exemplo, um dispositivo de processamento de feixes de íons focalizados produzido junto a HITACHI, LTD (Modelo No. FB-2000). Assim como o TEM, pode-se aplicar, por exemplo, um microscópio eletrônico de transmissão produzido junto a HITACHI, LTD (Modelo No. HD-2000).

Ademais, na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel 31 anterior, o valor médio da área em seção transversal dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor (com mais preferência, 0,005 μm2 ou maior e 0,0025 μm2 ou menor). Da mesma forma, um desvio padrão da área em seção transversal de cada grão de cristal é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor (com mais preferência, 0,003 μm2 ou maior e 0,0035 μm2 ou menor). Ou seja, os grãos de cristal são configurados para que sejam relativamente pequenos no valor médio das áreas em seção transversal e relativamente finos, porém, não sejam excessivamente grossos.

Ao invés de ajustar o valor médio das áreas em seção transversal de cada grão de cristal que configura a camada de revestimento de níquel 31 à faixa numérica supramencionada, ou além de ajustar o valor médio das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal à faixa numérica supramencionada, o valor médio dos comprimentos (perímetros) dos contornos dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 pode ser igual a 0,2 μm ou maior e 0,9 μm ou menor (com mais preferência, 0,3 μm ou maior e 0,7 μm ou menor) e o desvio padrão dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal pode ser igual a 0,1 μm ou maior e 0,8 μm ou menor (com mais preferência, 0,2 μm ou maior e 0,6 μm ou menor). Da mesma forma, ao invés de ajustar o valor médio das áreas em seção transversal ou os perímetros à faixa numérica supramencionada, ou além de ajustar o valor médio das áreas em seção transversal ou os perímetros à faixa numérica supramencionada, um valor médio de razões de aspecto obtidas dividindo-se os eixos maiores das seções transversais dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 por eixos menores pode ser igual a 1,00 ou maior e 2,50 ou menor (com mais preferência, 1,25 ou maior e 2,10 ou menor).

Os respectivos valores médios das áreas em seção transversal dos grãos de cristal, dos comprimentos dos contornos dos grãos de cristal, e das razões de aspecto dos grãos de cristal, e do desvio padrão das áreas em seção transversal dos grãos de cristal podem ser medidos da seguinte forma. Ou seja, os contornos dos grãos de cristal (100 a 110 pedaços) são transferidos a um papel delgado a partir das imagens extraídas supramencionadas que são extraídas na área incluída em 2 μm para dentro a partir da superfície externa da camada de revestimento de níquel 31. Então, o papel delgado é varrido para obter dados de imagem, e os dados de imagem são binarizados pelo software de imagem predeterminado (por exemplo, paint). Os dados de imagem binarizados são analisados pelo software de análise predeterminado (por exemplo, ImageJ) para medir as áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal, os comprimentos dos contornos, e as razões de aspecto. Então, os valores médios e o desvio padrão dos dados medidos são calculados para medir os valores médios e o desvio padrão das áreas em seção transversal dos grãos de cristal.

De modo subsequente, fornece-se uma descrição de um método de fabricação da vela de ignição 1 configurada conforme descrito anteriormente. Em primeiro lugar, o invólucro metálico 3 é processado antecipadamente. Ou seja, um material metálico cilindro (por exemplo, um material à base de ferro, tal como S17C ou S25C ou um material de aço inoxidável) é submetido à forjamento a frio para, desse modo, formar um furo passante e criar uma forma bruta. Então, a forma bruta é submetida a um corte para dispor um formato externo, obtendo, assim, um corpo intermediário do invólucro metálico.

De modo subsequente, o eletrodo de terra em formato de haste reta 27 feito de uma liga à base de Ni é soldado por resistência a uma face de extremidade anterior do corpo intermediário do invólucro metálico. Visto que ocorre um autodenominado descaimento na soldagem, após o descaimento ser eliminado, a porção ros- queada 15 é formada em uma porção predeterminada do corpo intermediário do invólucro metálico por laminação. Como resultado, obtém-se o invólucro metálico 3 com o eletrodo de terra 27 soldado a ele.

Ademais, o invólucro metálico 3 com o eletrodo de terra 27 soldado a ele é submetido à galvanização por galvanização em barril, e a camada de revestimento de níquel 31 é formada sobre a superfície externa do invólucro metálico 3. Na galvanização, utiliza-se um dispositivo de galvanização em barril (não mostrado) que inclui um banho de galvanização que armazenar uma solução de galvanização ácida (pH é igual a cerca de 3 a 4) incluindo sulfato de níquel (NiSO4), cloreto de níquel (NiCl2), ou ácido bórico (H3BO3), e um recipiente de retenção que tem uma superfície de parede formada por uma rede ou por uma placa perfurada e fica imerso na solução de galvanização. De modo específico, o invólucro metálico 3 é alojado no recipiente de retenção, e o invólucro metálico 3 é imerso na solução de galvanização. Então, enquanto o recipiente de retenção for girado por um motor predeterminado, permite-se que uma corrente de DC flua no invólucro metálico 3 durante um tempo predeterminado, para, desse modo, formar a camada de revestimento de níquel 31 sobre toda a superfície do invólucro metálico 3.

Na formação da camada de revestimento de níquel 31 tendo a espessura predeterminada supramencionada, é possível alongar um tempo de energização enquanto se ajusta uma densidade de corrente da corrente de DC para que seja inferior, ou encurtar o tempo de energização enquanto se ajusta a densidade de corrente da corrente de DC para que seja superior.

Neste caso, quando o tempo de energização for alongado enquanto a densidade de corrente da corrente de DC é ajustada para que seja inferior, os grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 se aderem uniformemente ao invólucro metálico 3, e a aspereza no limite de granulação da camada de cristal da camada de revestimento de níquel 31 é pequena (ou seja, o número de grãos de cristal orientados em uma face (100) é relativamente grande). Em contrapartida, quando o tempo de energização for encurtado enquanto a densidade de corrente da corrente de DC for ajustada como sendo superior, os grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 se aderem não-uniformemente ao invólucro metálico 3, e a aspereza no limite de granulação da camada de revestimento de níquel 31 é relativamente grande (ou seja, o número de grãos de cristal orientados em uma face (110) ou em uma face (111) é relativamente grande). Ademais, quando o tempo de energização for alongado, e a densidade de corrente for ajustada como sendo inferior, os respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 se desenvolvem uniformemente, e os grãos de cristal são tornados finos. Como resultado, as áreas em seção transversal, os perímetros, e as razões de aspecto dos respectivos grãos de cristal se tornam relativamente pequenos, e os respectivos grãos de cristal se tornam substancialmente uniformes em tamanho. Por outro lado, quando o tempo de energização for encurtado, e a densidade de corrente for ajustada como sendo superior, o desenvolvimento dos respectivos grãos de cristal se torna não-uniforme, e os grãos de cristal são engrossados. Como resultado, as áreas em seção transversal, os perímetros, e as razões de aspecto dos respectivos grãos de cristal se tornam relativamente pequenos, e os tamanhos dos respectivos grãos de cristal são variados.

Levando-se estes fatos em consideração, nesta modalidade, na galvanização, o tempo de energização é relativamente longo (por exemplo, 55 minutos ou mais longo e 85 minutos ou mais curto) enquanto a densidade de corrente é relativamente baixa (por exemplo, 0,24A/dm2 ou maior e 0,36 A/dm2 ou menor). Como resultado, a aspereza no limite de granulação da camada de revestimento de níquel 31 pode ser suficientemente reduzida, e as áreas em seção transversal, os perímetros, e as razões de aspecto dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 podem ser relativamente reduzidos. Da mesma forma, os respectivos grãos de cristal podem ser formados em um tamanho substan-cialmente uniforme.

Entretanto, o isolante 2 é fabricado de modo antecipado separadamente do invólucro metálico 3 descrito anteriormente. Por exemplo, preparam-se grânulos verdes para moldagem a partir de um pó de matéria-prima contendo principalmente alumina e incluindo, também, um aglutinante, e similares, e um compacto cilíndrico é obtido por moldagem por prensa de borracha os grânulos verdes. Portanto, o compacto obtido é submetido à trituração, para que seja conformado. O compacto conformado é, então, cozido em uma fornalha de cozimento para obter o isolante 2.

Além disso, o eletrodo central 5 é fabricado de modo antecipado separadamente do invólucro metálico 3 e do isolante 2 mencionado anteriormente. Ou seja, uma liga à base de Ni onde uma liga de cobre é proporcionada em sua porção central de modo que o desempenho de radiação seja submetido à forjamento para fabricar o eletrodo central 5.

Então, o eletrodo central 5, o eletrodo de terminal 6, e o resistor 7 são vedados e fixados ao isolante 2 obtido conforme descrito anteriormente, pelas camadas de vedação de vidro 8 e 9. As camadas de vedação de vidro 8 e 9 são genericamente preparadas misturando-se vidro de borosilicato e um pó metálico. Após a mistura preparada ser despejada no furo axial 4 do isolante 2 de modo a ensanduichar o resistor 7, a mistura preparada é aquecida pela fornalha de cozimento enquanto é pressionada a partir da parte traseira pelo eletrodo de terminal 6, para, desse modo, vedar e fixar o eletrodo central 5. Neste momento, uma camada de vitrificação pode ser simultaneamente cozida sobre a superfície da porção de tronco lateral de extremidade posterior 10 do isolante 2, ou a camada de vitrificação pode ser formada sobre a mesma de antemão.

De modo subsequente, o isolante 2 tendo o eletrodo central 5 e o eletrodo de terminal 6, e o invólucro metálico 3 tendo o eletrodo de terra 27 são fixados entre si por frisagem. Ou seja, conforme ilustrado na Figura 3(a), o lado de extremidade anterior do invólucro metálico 3 é inserido em um primeiro molde 51 para manter o invólucro metálico 3 pelo primeiro molde 51. Então, um segundo molde 52 é fixado a partir da parte superior do invólucro metálico 3. O segundo molde 52 é cilindricamen- te conformado, e tem uma porção de superfície curva 52f tendo um formato de superfície curva correspondente ao formato da porção frisada 20.

Após ficar o segundo molde 52, o invólucro metálico 3 fica ensanduichado pelo primeiro e pelo segundo moldes 51 e 52, e uma força de pressão é aplicada ao invólucro metálico 3 ao longo da direção do eixo geométrico CL1. Como resultado, conforme ilustrado na Figura 3(b), a porção de abertura de lado de extremidade posterior do invólucro metálico 3 é frisada para dentro na direção radial para formar a porção frisada 20, e fixa o isolante 2 e o invólucro metálico 3 entre si.

Então, a gaxeta tipo anel 18 é proporcionada, e o eletrodo de terra 27 é dobrado em direção ao lado do eletrodo central 5. Finalmente, um tamanho do vão de descarga de ignição 28 formado entre o eletrodo central 5 e o eletrodo de terra 27 é ajustado para obter a vela de ignição 1 supramencionada.

Conforme descrito em detalhes acima, de acordo com esta modalidade, na imagem monocromática das 256 gradações onde preto é igual a 0 gradação e branco é igual a 255 gradações, que é obtida quando a seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel 31 for observada pelo microscópio eletrônico de transmissão com uma voltagem de aceleração de 200 kV, o valor médio de gradação é igual a 170 ou maior. De modo correspondente, a aspereza no limite de granulação dos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel 31 pode ser suficientemente reduzida, e uma porção da camada de cristal pode ser seguramente impedida de se tornar delgada. Como resultado, quando uma tensão for exercida sobre a camada de revestimento de níquel 31 de tal modo que a porção de extremidade posterior do invólucro metálico 3 seja dobrada, as respectivas camadas de cristal podem absorver suficientemente a tensão.

Da mesma forma, o valor médio da imagem de gradação 230 ou menor, e, portanto, a aspereza sobre o limite de ganho é impedida de se tornar excessivamente reduzida. De modo correspondente, uma área de contato entre as camadas de cristal pode ser suficientemente garantida, e uma força de consolidação de limite de granulação pode ser suficientemente aumentada. Como resultado, a flutuação e a remoção das camadas de cristal quando a tensão for aplicada podem ser suprimidas.

Conforme descrito anteriormente, de acordo com esta modalidade, a tensão pode ser mais seguramente absorvida nas respectivas camadas de cristal, e a re- moção das camadas de cristal pode ser efetivamente suprimida. Como resultado, a adesão da camada de revestimento de níquel 31 ao invólucro metálico 3 pode ser aperfeiçoada. Ademais, um efeito de aperfeiçoar a resistência à corrosão proporcionando-se a camada de revestimento de níquel 31 pode ser suficientemente exercido.

Ademais, visto que qualquer um entre o valor médio das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal, o valor médio dos perímetros, e a média das razões de aspecto está incluído no valor numérico supramencionado, a aspereza do limite de granulação pode ser mais reduzida, e, ainda, a área de contato das respectivas camadas de cristal pode ser amplamente garantida. Como resultado, a tensão pode ser mais seguramente absorvida nas respectivas camadas de cristal, a força de acoplamento do limite de granulação pode ser mais aumentada, e a adesão da camada de revestimento de níquel 31 pode ser adicionalmente aperfeiçoada.

Por propósitos de confirmar os efeitos obtidos pelas modalidades anteriores, na imagem monocromática de 256 gradações onde preto é igual a 0 gradações e branco é igual a 255 gradações, que é obtida observando-se a seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel pelo microscópio eletrônico de transmissão com uma voltagem de aceleração de 200 kV, prepara-se uma pluralidade de amostras do invólucro metálico onde o valor médio de gradação da imagem monocromática é alterado de diversas formas alterando-se o tempo de energização ou a densidade de corrente no tempo de conduzir o processo de galvanização, e uma adesão por galvanização é realizada às respectivas amostras. Um esboço do teste de adesão por galvanização será descrito nas partes que se seguem do presente documento. Ou seja, o processo de frisagem supramencionado é realizado às amostras do invólucro metálico em temperatura ambiente para formar a porção frisada às amostras do invólucro metálico e fixar as respectivas amostras e o isolante. Então, observa-se um estado da camada de revestimento de níquel na porção frisada formada, e os exemplos onde a galvanização não flutua nem é removida a partir do invólucro metálico fornecem uma avaliação de “•” como extremamente excelente em adesão de galvanização ao invólucro metálico. Da mesma forma, exemplos onde a galvanização flutua, porém, uma área (área de flutuação) de uma porção onde a galvanização flutua é suficientemente tão pequena quanto 5% ou menor da área superficial da porção frisada, fornecem uma avaliação de “o” como excelente em adesão. Por outro lado, exemplos onde a área de flutuação é igual a 5% ou maior, mas 10% ou menor da área superficial da porção frisada fornecem uma avaliação de “Δ” como ligeiramente inferior em adesão, e um exemplo onde a área de flutuação excede 10% fornece uma avaliação de “x” como inferior em adesão.

Da mesma forma, um teste de avaliação de resistência à corrosão é realizado às amostras do invólucro metálico que foram formadas pela porção frisada com base em um método de teste de aspersão de sal neutro prescrito em JIS H8502. Ou seja, as respectivas amostras são deixadas na atmosfera onde a água salgada é aspergida 48 horas, e confirma-se se uma ferrugem vermelha é formada sobre uma superfície da porção frisada ou não. Neste caso, as amostras onde a formação da ferrugem vermelha não é confirmada fornecem a avaliação de “•” como extremamente excelentes em resistência à corrosão, e as amostras onde uma área de uma porção onde uma ferrugem vermelha (área enferrujada vermelha) é formada é sufi-cientemente tão pequena quanto 5% ou menor da área superficial da porção frisada, fornecem a avaliação de “o” como excedentes em resistência à corrosão. Por outro lado, exemplos onde a área enferrujada vermelha é maior que 5% e 10% ou menor da área superficial da porção frisada fornecem uma avaliação de “Δ” como ligeiramente inferior em resistência à corrosão.

A Tabela 1 mostra os resultados de teste de adesão por galvanização e do teste de avaliação de resistência à corrosão, respectivamente. Da mesma forma, a Tabela 1 mostra o tempo de energização e a densidade de corrente no momento de realizar o processo de galvanização. Nas respectivas amostras, os tempos de ener- gização e as densidades de corrente no momento de realizar o processo de galvanização são idênticos entre si, e uma amostra de teste e uma amostra para medir o valor médio da gradação são preparados, respectivamente.

Conforme mostrado na Tabela 1, fica aparente que uma amostra na qual o valor médio da imagem monocromática é igual a 160 ou menor é ligeiramente inferior em adesão e em resistência à corrosão. De modo concebível, isto ocorre porque visto que o valor médio da imagem monocromática é relativamente pequeno (ou seja, a aspereza sobre o limite de granulação é relativamente grande), uma porção delgada da camada de cristal é inevitavelmente formada, e quando a tensão atribuível ao processo de frisagem for exercida sobre a camada de revestimento de níquel, a tensão não pode ser suficientemente absorvida pela porção delgada, e a galvanização flutua acima da porção delgada.

Da mesma forma, descobriu-se que uma amostra onde o valor médio da imagem monocromática é igual a 240 é inferior em adesão. De modo concebível, isto ocorre porque, visto que o valor médio da imagem monocromática é muito grande (ou seja, o limite de granulação da camada de cristal é extremamente próximo a um estado plano), a área de contato das respectivas camadas de cristal se torna excessivamente pequena, e, como resultado, a força de acoplamento do limite de granulação é reduzida.

Em contrapartida, fica aparente que as amostras onde o valor médio da imagem monocromática 170 e 230 ou menor são excelentes tanto em adesão como em resistência à corrosão. De modo concebível, isto ocorre porque as camadas de cristal são formadas com uma espessura substancialmente igual, e, como resultado, a tensão atribuível à frisagem é mais seguramente absorvida pelas respectivas camadas de cristal. Isto também ocorre porque a área de contato das respectivas camadas de cristal é suficientemente garantida com o resultado de que a força de acoplamento do limite de granulação é impedida de ser reduzida. Isto ocorre adicional-mente porque a adesão é aperfeiçoada pelos efeitos anteriores com o resultado de que a resistência à corrosão inerente à camada de revestimento de níquel é suficientemente exercida.

Da mesma forma, particularmente, confirma-se que as amostras onde o valor médio da imagem monocromática 180 ou maior e 220 ou menor são extremamente excelentes tanto em adesão como em resistência à corrosão.

A partir dos resultados de teste supramencionados, para o propósito de aperfeiçoar tanto a adesão como a resistência à corrosão, o valor médio da imagem monocromática na seção transversal da camada de revestimento de níquel é, de preferência, 170 ou maior e 230 ou menor, e com mais preferência, 180 ou maior e 220 ou menor.

De modo subsequente, preparam-se as amostras do invólucro metálico onde o valor médio das áreas em seção transversal (área em seção transversal média) dos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel na seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel, o valor médio dos perímetros (perímetro médio) dos grãos de cristal, ou o valor médio das razões de aspecto (razão de aspecto média) dos grãos de cristal são alterados de diversas maneiras. Então, após as amostras serem aquecidas a 90°C durante 15 minutos (ou seja, em um estado onde a remoção das camadas de revestimen- to de níquel é mais provável de ocorrer), realiza-se o teste de adesão por galvanização supramencionado. Neste caso, apesar das condições onde é difícil manter a adesão, exemplos onde a área de flutuação é extremamente tão pequena quanto 5% ou menor da área superficial da porção frisada fornecem uma avaliação de “•” como muito excelente na adesão, e os exemplos onde a área de flutuação é igual a 5% ou maior, mas 10% ou menor da área superficial da porção frisada fornecem uma avaliação de “o” como excelente em adesão. Por outro lado, exemplos onde a área de flutuação excede 10% fornecem uma avaliação de “Δ” como tendo uma adesão suficiente, mas ligeiramente inferior em adesão comparados a outras amostras.

Da mesma forma, em amostras onde a área em seção transversal média, o perímetro médio, ou a razão de aspecto média são alterados de diversas maneiras, o teste de avaliação de resistência à corrosão supramencionado é realizado com um tempo de partida de 96 horas (ou seja, em uma condição onde a ferrugem vermelha é mais provável de ser formada). Neste caso, apesar das condições onde a corrosão é muito provável de ser formada, exemplos onde a área enferrujada vermelha é extremamente tão pequena quanto 5% ou menor da área superficial da porção frisada fornecem uma avaliação de “•” como bastante excelente em resistência à corrosão, e exemplos onde a área enferrujada vermelha é igual a 5% ou maior e 10% ou menor da área superficial da porção frisada fornecem uma avaliação de “o” como excelente em resistência à corrosão. Por outro lado, exemplos onde a área enferrujada vermelha excede 10% fornecem uma avaliação de “Δ” como tendo uma resistência à corrosão suficiente, mas ligeiramente inferior em resistência à corrosão comparados a outras amostras. Nas respectivas amostras, o valor médio da imagem monocromática na seção transversal da camada de revestimento de níquel é igual a 170 ou maior e 230 ou menor.

A Tabela 2 ilustra os resultados de teste tanto dos testes como das amostras onde a área em seção transversal média é alterada, a Tabela 3 ilustra os resultados de teste tanto dos testes como das amostras onde o perímetro médio é alterado, e a Tabela 4 ilustra os resultados de teste tanto dos testes como das amostras onde a razão de aspecto média é alterada. A Tabela 2 também mostra o desvio padrão das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal, e a Tabela 3 também mostra o desvio padrão do perímetro dos respectivos grãos de cristal. Além disso, as Tabelas 2 a 4 mostram o tempo de energização e a densidade de corrente no momento da realização do processo de galvanização.

Conforme mostrado nas Tabelas 2 a 4, fica aparente que as amostras onde o desvio padrão da área em seção transversal é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor e a área em seção transversal média é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor, as amostras onde o desvio padrão do perímetro é igual a 0,1 μm ou maior e 0,8 μm ou menor e o perímetro médio é igual a 0,2 μm ou maior e 0,9 μm ou menor, ou amostras onde a razão de aspecto média é igual a 1,00 ou maior e 2,50 ou menor, podem realizar desempenhos mais excelentes tanto em adesão co- mo em resistência à corrosão. É concebível que isto ocorra por causa das razões a seguir: (1) devido ao desvio padrão da área em seção transversal ser 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor e a área em seção transversal média ser 0,035 μm2 ou maior, o desvio padrão do perímetro ser igual a 0.1 μm ou maior e 0,8 μm ou menor e o perímetro médio ser igual a 0,9 μm ou menor, ou a razão de aspecto média ser igual a 2.50 ou menor, os diâmetros de grão dos grãos de cristal são relativamente tão pequenos quanto um todo, as camadas de cristal são formadas pela espessura mais igual, e a tensão no momento de frisagem pode ser mais seguramente absorvida. (2) devido a área em seção transversal média ser 0,002 μm2 ou maior, o perímetro médio ser 0,2 μm ou maior, ou a razão de aspecto média ser 1,00 ou maior, a miniaturização excessiva do grão de cristal pode ser suprimida, e a força de acoplamento do limite de granulação pode ser mais aumentada.

Da mesma forma, particularmente, confirma-se que as amostras onde o desvio padrão da área em seção transversal é igual a 0,003 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor e a área em seção transversal média é igual a 0,005 μm2 ou maior e 0,025 μm2 ou menor, as amostras onde o desvio padrão do perímetro é igual a 0,2 μm ou maior e 0,6 μm ou menor e o perímetro médio é igual a 0,3 μm ou maior e 0,7 μm ou menor, ou as amostras onde a razão de aspecto média é igual a 1.25 ou maior e 2.10 ou menor, têm uma adesão e uma resistência à corrosão extremamente excelentes.

A partir dos resultados de teste, é concebível como sendo preferencial a partir do ponto de vista de aperfeiçoar adicionalmente tanto a adesão como a resistência à corrosão que o desvio padrão da área em seção transversal seja igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor e a área em seção transversal média seja igual a 0,002 μm2 ou maior, mas 0,035 μm2 ou menor, o desvio padrão do perímetro seja igual a 0,1 μm ou maior e 0,8 μm ou menor e o perímetro médio seja ajustado para 0,2 μm ou maior e 0,9 μm ou menor, ou a razão de aspecto média seja igual a 1,00 ou maior e 2,50 ou menor.

Da mesma forma, para o propósito de aperfeiçoar adicionalmente a adesão e a resistência à corrosão, é mais preferível que o desvio padrão da área em seção transversal seja ajustado como sendo 0,003 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor e a área em seção transversal média seja igual a 0,005 μm2 ou maior e 0,025 μm2 ou menor, o desvio padrão do perímetro seja igual a 0,2 μm ou maior e 0,6 μm ou menor e o perímetro médio seja igual a 0,3 μm ou maior e 0,7 μm ou menor, ou a razão de aspecto média seja igual a 1,25 ou maior 2,10 ou menor.

A presente invenção não se limita à descrição da modalidade anterior, mas pode ser implementada da seguinte forma. Naturalmente, outras aplicações e exemplos modificados não exemplificados no presente documento também podem ser implementados.(a) Uma impureza, tal como óleo, pode ser fixada sobre uma superfície do invólucro metálico 3 antes de proporcionara camada de revestimento de níquel 31, por um processo de laminação na formação da porção rosqueada 15 sobre o invólucro metálico 3. Levando-se este fato em consideração, antes do processo de galvanização onde a camada de revestimento de níquel 31 supramencionada é proporcionada, um processo de banho de níquel pode ser realizado ao invólucro metálico 3, e uma galvanização de banho de níquel de filme delgado pode ser proporcionada sobre a superfície do invólucro metálico 3. O processo de banho de níquel realiza um processo de galvanização em barril com o uso de uma solução de galvanização de uma acidez forte (pH é 1 ou menor) incluindo, por exemplo, NiSO4, NiCl2, H3BO3, ou HCl. A impureza aderida à superfície do invólucro metálico 3 pode ser remoída realizando-se o processo de banho de níquel. Como resultado, a adesão da camada de revestimento de níquel 31 ao invólucro metálico 3 pode ser aperfeiçoada, e a resistência à corrosão pode ser adicionalmente aperfeiçoada.(b) Embora não particularmente descrito na modalidade anterior, o óleo contendo pelo menos um tipo de C (paraffinum liquidum), Ba, Ca, Na, e S pode ser revestido sobre a superfície da camada de revestimento de níquel 31 para aperfeiçoar adicionalmente a resistência à corrosão.(c) A modalidade anterior mostra um exemplo no qual apenas a camada de revestimento de níquel 31 é proporcionada sobre a do invólucro metálico 3. Alternativamente, uma camada de cromato pode ser disposta sobre a superfície da camada de revestimento de níquel 31. Neste caso, a resistência à corrosão pode ser adicionalmente aperfeiçoada. O óleo contendo pelo menos um tipo de C (paraffinum liqui- dum), Ba, Ca, Na, e S pode ser revestido sobre a superfície da camada de cromato.

Além disso, um agente anti-gripagem contendo C (paraffinum liquidum ou grafite) e pelo menos um componente selecionado a partir de Al, Ni, Zn, e Cu pode ser revestido sobre a camada de revestimento de níquel 31 supramencionada, a camada de cromato, ou o óleo. Ou seja, o agente anti-gripagem pode ser revestido sobre a superfície da camada de revestimento de níquel 31 (a galvanização de banho de níquel pode ser proporcionada, ou pode não ser proporcionada). Da mesma forma, o agente anti-gripagem pode ser revestido sobre a camada de cromato disposta sobre a superfície da camada de revestimento de níquel 31 (a galvanização de banho de níquel pode ser proporcionada, ou pode não ser proporcionada dentro da camada de revestimento de níquel 31). O agente anti-gripagem pode ser adicionalmente revestido sobre o óleo revestido sobre a camada de revestimento de níquel 31, disposta sobre a superfície da camada de revestimento de níquel 31 ou da camada de cromato (a galvanização de banho de níquel pode ser proporcionada, ou pode não ser proporcionada dentro da camada de revestimento de níquel 31).(d) Na modalidade anterior, incorpora-se um caso onde o eletrodo de terra 27 é unido à porção de extremidade anterior do invólucro metálico 3. No entanto, a presente invenção também pode ser aplicada a um caso onde o eletrodo de terra é formado esmerilhando-se uma parte do invólucro metálico (ou uma parte de um encaixe de ponta soldado ao invólucro metálico de antemão) (por exemplo, JP-A-2006- 236906).(e) Na modalidade anterior, a porção de engate de ferramenta 19 é formada em um formato em seção transversal hexagonal. No entanto, o formato da porção de engate de ferramenta 19 não se limita ao formato anterior. Por exemplo, o formato pode ser um formato Bi-HEX (12 deformações angulares) [ISO 22977:2005 (E)]. LISTA DOS SINAIS DE REFERÊNCIA1 ... vela de ignição3 ... invólucro metálico (vela de ignição invólucro metálico)31 . camada de revestimento de níquelCL1 . eixo geométrico

Claims

1. Cobertura metálica (3) para uma vela de ignição (1), a cobertura metálica assumindo uma forma cilíndrica, estendendo-se em uma direção axial, e compreendendo:uma camada de revestimento de níquel (31) que é feita de metal contendo níquel como um componente principal e cobre uma superfície externa da cobertura metálica, que é adaptada para satisfazer as seguintes condições:é observada uma fina seção obtida em uma área de 10 μm ao longo da direção de espessura da camada de revestimento de níquel por 20 μm ao longo de uma direção perpendicular à direção de espessura por um microscópio eletrônico de transmissão usando uma tensão de aceleração de 200 kV a partir da qual uma área de 7 μm x 7 μm, incluindo a camada de revestimento de níquel, é imageada; então, uma área dentro de 2 μm para dentro da superfície externa da camada de revestimento de níquel, sendo 7 μm em largura, é extraída da imagem de captura; eem uma imagem monocromática de 256 gradações onde preto é 0 e branco é 255, que é obtida observando-se a dita área extraída, CARACTERIZADA pelo fato de que um valor médio nas 256 gradações da imagem monocromática é igual a 170 ou maior e 230 ou menor.

2. Cobertura metálica (3) para uma vela de ignição de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADA pelo fato de quena seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel (31), um valor médio de áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel (31) é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,035 μm2 ou menor e um desvio padrão das áreas em seção transversal dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,002 μm2 ou maior e 0,045 μm2 ou menor.

3. Cobertura metálica (3) para uma vela de ignição de acordo com a reivindicação 1 ou 2, CARACTERIZADA pelo fato de quena seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de re- vestimento de níquel (31), um valor médio dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel (31) é igual a 0,2 μm ou maior e 0,9 μm ou menor e um desvio padrão dos comprimentos dos contornos dos respectivos grãos de cristal é igual a 0,1 μm ou maior e 0,8 μm ou menor.

4. Cobertura metálica (3) para uma vela de ignição de acordo com uma das reivindicações 1 a 3, CARACTERIZADA pelo fato de quena seção transversal perpendicular à superfície externa da camada de revestimento de níquel (31), um valor médio de razões de aspecto, que são obtidas dividindo-se um eixo maior por um eixo menor em uma seção transversal para cada um dos grãos de cristal que configuram a camada de revestimento de níquel (31), é igual a 1,00 ou maior e 2,50 ou menor.

5. Vela de ignição (1) CARACTERIZADA pelo fato de que compreende a cobertura metálica (3) conforme definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 4.